Penghawa dingin

Penghawa dingin yang dibebaskan boleh dilakukan dalam beberapa cara, masing-masing mempunyai kelebihan, kelemahan dan ketepatannya.

Pilihan kaedah pengisian bahan api penghawa dingin bergantung kepada tahap profesionalisme wizard, ketepatan dan alat yang diperlukan digunakan.

Ia juga perlu diingat bahawa tidak semua penyejuk boleh mengisi minyak, tetapi hanya satu komponen (R22) atau isotropik secara kondisional (R410A).

Freons multicomponent terdiri daripada campuran gas dengan berbeza ciri-ciri fizikalyang, apabila bersemangat, hilang tidak sekata dan juga kebocoran kecil. Komposisi mereka berubah, jadi sistem pada penyejuk tersebut mesti sepenuhnya ditulis semula.

Mengisi minyak penghawa dingin oleh Freon mengikut berat

Setiap penghawa dingin diisi di kilang dengan sejumlah penyejuk, jisim yang dinyatakan dalam dokumentasi penghawa dingin (juga dinyatakan pada papan nama), terdapat juga maklumat mengenai bilangan Freon yang akan ditambah tambahan untuk setiap meter freon Route. (biasanya 5-15 gr.)

Apabila mengisi semula kaedah ini, adalah perlu untuk sepenuhnya membebaskan kontur penyejukan dari baki Freon (ke dalam belon atau mendidih ke atmosfera, ekologi tidak sama sekali membahayakannya dalam artikel mengenai kesan Freon pada iklim) dan abaikan. Selepas mencurahkan jumlah penyejuk yang ditentukan mengikut berat atau menggunakan silinder mengisi minyak ke dalam sistem.

Kelebihan kaedah ini dalam ketepatan yang tinggi Dan kesederhanaan yang mencukupi proses pengisian bahan api penghawa dingin. Kelemahan termasuk keperluan untuk mengosongkan Freon dan pemindahan kontur, dan silinder mengisi minyak, selain, mempunyai jumlah terhad 2 atau 4 kilogram dan dimensi yang besar, yang membolehkan ia digunakan terutamanya dalam keadaan pegun.

Mengisi minyak penghawa dingin di atas supercooling

Suhu overcooling adalah perbezaan antara suhu pemeluwapan Freon yang ditakrifkan di atas meja atau skala tolok tekanan (ditentukan oleh tekanan yang dibaca dari tolok tekanan yang disambungkan ke lebuh raya tekanan tinggi secara langsung pada skala atau di atas meja) dan suhu di outlet kondensor. Suhu supercooling biasanya harus berada dalam julat 10-12 0 C (pengeluar menunjukkan nilai yang tepat)

Nilai overcooling adalah di bawah nilai-nilai ini menunjukkan kekurangan Freon, ia tidak mempunyai masa untuk menyejukkan cukup. Dalam kes ini, ia perlu dilupuskan

Sekiranya supercooling lebih tinggi daripada julat yang ditentukan, maka dalam sistem, kelebihan Freon dan perlu untuk bergabung sebelum sampai nilai yang optimum. supercooling.

Anda boleh mengisi minyak dengan kaedah ini menggunakan peranti khasYang segera menentukan magnitud tekanan hipotermia dan pemeluwapan, dan mungkin dengan bantuan alat yang berasingan dan pengumpul manometer dan termometer.

Kelebihan kaedah ini termasuk ketepatan pengisian semula yang mencukupi. Tetapi ketepatan kaedah ini mempengaruhi pencemaran penukar haba, oleh itu, sebelum mengisi minyak kaedah ini, perlu membersihkan (bilas) kondensor luaran.

Refueling penghawa dingin penyejuk overheating

Overheating adalah perbezaan antara suhu penyejatan penyejuk yang ditakrifkan oleh tekanan tepu dalam litar penyejukan dan suhu selepas penyejat. Ia secara praktikal ditentukan dengan mengukur tekanan pada injap sedutan penghawa dingin dan suhu tiub sedutan pada jarak 15-20 cm dari pemampat.

Overheating biasanya terletak di had 5-7 0 C (nilai yang tepat menunjukkan pengeluar)

Penurunan dalam terlalu panas bercakap mengenai lebihan Freon - ia mesti digabungkan.

Supercooling di atas norma menunjukkan kekurangan penyejuk, sistem mesti mengisi bahan bakar sehingga nilai terlalu panas yang diperlukan dicapai.

Kaedah ini cukup tepat dan ia boleh menjadi lebih mudah jika anda menggunakan peranti khas.

Kaedah penyejukan penyejukan yang lain

Sekiranya sistem mempunyai tetingkap pemerhatian, maka kehadiran gelembung dapat dihakimi oleh kekurangan Freon. Dalam kes ini, litar penyejukan disejukkan sehingga aliran gelembung hilang, adalah perlu untuk melakukan ini dengan bahagian, selepas setiap menunggu untuk menstabilkan tekanan dan ketiadaan gelembung.

Anda juga boleh mengisi bahan api dengan tekanan, sambil mencapai suhu pemeluwapan dan penyejatan yang ditentukan oleh pengilang. Ketepatan kaedah ini bergantung kepada kesucian kondensor dan penyejat.

Meningkatkan kecekapan penyejukan

pemasangan kerana supercooling penyejuk

FGOU VPO "Akademi Negeri Baltik Fleet",

Rusia, ***** @ *** ru

Mengurangkan penggunaan tenaga elektrik adalah sangat aspek penting Seumur hidup kerana keadaan tenaga semasa di negara ini dan di dunia. Mengurangkan penggunaan kuasa dengan pemasangan peti sejuk boleh dicapai dengan meningkatkan kapasiti penyejukan penyejukan. Yang terakhir ini boleh dilakukan dengan bantuan pelbagai jenis overcoHelters. Oleh itu, dipertimbangkan jenis lain Supercoolers direka yang paling berkesan.

kapasiti Penyejuk, Supercooling, Penukar Haba Regeneratif, Supercooler, Rebus Inter-Tube, Dididai Di dalam Paip

Oleh kerana supercooling penyejuk cecair sebelum Heroit, peningkatan yang ketara dalam kecekapan kerja dapat dicapai pemasangan penyejukan.. Hyposhee of the refrigerant boleh dicapai dengan memasang monochloride. Supercharger penyejuk cecair, yang berasal dari kondensor dengan tekanan pemeluwapan ke injap kawalan, direka untuk menyejukkannya di bawah suhu pemeluwapan. Wujud pelbagai kaedah. Suplemen: Oleh kerana mendidih penyejuk cecair pada tekanan perantaraan, disebabkan oleh agen berbentuk wap yang keluar dari penyejat, dan dengan air. Supercooling penyejuk cecair membolehkan anda meningkatkan kapasiti penyejukan unit penyejukan.

Salah satu jenis penukar haba yang dimaksudkan untuk supercooling penyejuk cecair adalah penukar haba regeneratif. Dalam peranti spesies ini, supercooling penyejuk dicapai dengan mengorbankan agen berbentuk wap yang datang dari penyejat.

Dalam penukar haba regeneratif, pertukaran haba berlaku di antara penyejuk cecair yang berasal dari penerima ke injap yang mengawal selia, dan ejen wap yang keluar dari penyejat. Penukar haba regeneratif digunakan untuk melakukan satu atau lebih fungsi berikut:

1) meningkatkan kecekapan termodinamik kitaran penyejukan;

2) Supercooling penyejuk cecair untuk mengelakkan pengewapan di hadapan injap penyesuaian;

3) Penyejatan sejumlah kecil cecair yang dipakai dari penyejat. Kadang-kadang apabila menggunakan penyejatan jenis banjir, lapisan kaya cecair sengaja dilepaskan ke dalam garis sedutan untuk memastikan kembalinya minyak. Dalam kes ini, penukar haba regeneratif berfungsi untuk menguap penyejuk cecair dari penyelesaian.

Dalam Rajah. 1 menunjukkan skim pemasangan RT.

Rajah 1. Skim Pemasangan Penukar Haba Regeneratif

Rajah. 1. Skim pemasangan penukar haba regeneratif

Bentuk penukar haba yang paling mudah diperolehi dengan hubungan metalik (kimpalan, pematerian) antara saluran cecair dan stim untuk memastikan aliran balas. Kedua-dua saluran paip ditutup dengan penebat sebagai integer tunggal. Untuk memastikan prestasi maksimum, garis cecair mesti diletakkan di bawah sedutan, kerana cecair dalam paip sedutan boleh mengalir sepanjang bentuk yang lebih rendah.

Pengedaran terbesar dalam industri domestik dan di luar negara diperolehi oleh penukar haba regeneratif dan shell-dan-tiub. Dalam kecil peti sejukah, yang dihasilkan oleh firma asing, kadang-kadang penukar haba yang koheren dari reka bentuk yang mudah, di mana tiub cecair luka pada sedutan. Dunham-Bashi (Dunham-bus, Amerika Syarikat) untuk memperbaiki pemindahan haba ke garisan sedutan gegelung cecair mengisi aloi aluminium. Barisan sedutan dibekalkan dengan tulang rusuk membujur lancar dalaman, memberikan pemindahan haba yang baik kepada pasangan dengan rintangan hidraulik yang minimum. Penukar haba ini direka untuk menetapkan kapasiti penyejukan kurang daripada 14 kW.

Untuk pemasangan produktiviti sederhana dan besar, penukar haba regeneratif shell digunakan secara meluas. Dalam peranti jenis ini, gegelung cecair (atau beberapa gegelung selari), menumpuk pengalih, diletakkan di dalamnya silinder Vessel.. Pasangan berlalu dalam ruang anulus antara penghalang dan selongsong, dan feri permukaan gegelung cecair dipastikan. Serpent dibuat dari lancar, dan lebih kerap dari tiub yang dinyalakan di luar.

Apabila menggunakan penukar haba jenis "paip dalam paip" (sebagai peraturan, untuk mesin penyejukan kecil), perhatian khusus dibayar kepada pengukuhan pertukaran haba dalam radas. Untuk tujuan ini, paip yang dinyatakan sama ada digunakan, atau segala macam sisipan (dawai, tali pinggang, dan lain-lain) digunakan di kawasan stim atau di kawasan stim dan cecair (Rajah 2).

Rajah.2. Jenis Regeneratif Penukar Haba "Paip dalam Paip"

Rajah. 2. Jenis penukar haba regeneratif "Paip dalam Paip"

Supercooling kerana mendidih penyejuk cecair pada tekanan perantaraan boleh dijalankan di kapal perantaraan dan pengeksitsi.

Di dalam loji penyejukan suhu rendah pemampatan dua peringkat, operasi kapal perantaraan, yang ditentukan di antara pemampat langkah pertama dan kedua, sebahagian besarnya menentukan kesempurnaan termodinamik dan kecekapan keseluruhan unit penyejukan. The Intermediate Vessel melakukan fungsi berikut:

1) "mengetuk" overheating stim selepas pemampat peringkat pertama, yang membawa kepada penurunan operasi yang dibelanjakan oleh tahap tekanan tinggi;

2) penyejukan penyejuk cecair sebelum memasuki ia ke injap penyesuaian ke suhu yang dekat atau sama dengan suhu tepu pada tekanan perantaraan, yang memastikan pengurangan kerugian dalam injap pengawalseliaan;

3) Pemisahan sebahagian minyak.

Bergantung pada jenis kapal perantaraan (serpentin atau pecked), rajah dengan satu atau dua pendikit penyejuk cecair dijalankan. Dalam sistem yang tidak kelihatan, penggunaan vesel perantaraan gegelung adalah lebih baik, di mana cecair berada di bawah tekanan pemeluwapan, yang menyediakan penyejuk cecair dalam sistem penyejatan peti sejuk pelbagai tingkat.

Kehadiran penahan juga menghapuskan pengisaran tambahan cecair di dalam kapal perantaraan.

Dalam sistem pam dan peredaran, di mana bekalan bendalir ke sistem penyejatan disediakan oleh tekanan pam, kapal perantaraan yang mengagumkan boleh digunakan. Menggunakan kini dalam skim tumbuhan penyejukan pemisah minyak yang berkesan (mencuci atau siklon di sisi pelepasan, hidrokiklon - dalam sistem penyejatan) juga membuat aplikasi yang mungkin Kapal perantaraan yang tidak peaceless - Peranti lebih cekap dan lebih mudah dalam reka bentuk yang membina.

Supercooling air boleh dicapai dalam tangga balas balas.

Dalam Rajah. 3 menunjukkan supercooler dua paip dua paip. Ia terdiri daripada satu atau dua bahagian yang dikumpulkan daripada secara konsisten termasuk paip dua (paip dalam paip). Paip dalaman disambungkan oleh acara-acara besi, dimasak luaran. Bahan kerja cecair meneruskan ruang intercox dalam penyejuk countercurrent bergerak melalui paip dalam. Paip - keluli lancar. Suhu operasi bahan kerja dari peranti biasanya 2-3 ° C di atas suhu air penyejuk yang masuk.

paip dalam paip "), di mana yang penyejuk cecair dibekalkan melalui pengedar, dan penyejuk dari penerima linear diberi makan kepada ruang intercoupt, kelemahan utama adalah kehidupan perkhidmatan yang terhad disebabkan oleh kegagalan pesat Pengedar. Kapal perantaraan, pada gilirannya, hanya boleh digunakan untuk sistem penyejukan yang beroperasi pada ammonia.

Rajah. 4. Lakaran supercharger freon cecair dengan mendidih di ruang interlock

Rajah. 4. Lakaran supercooler dengan mendidih freon cecair di ruang intertubes

Peranti yang paling sesuai adalah superchalter freon cecair dengan mendidih di ruang intercoupt. Skim superphalter sedemikian dibentangkan dalam Rajah. empat.

Secara struktural, ia adalah peranti pertukaran haba tiub penutup, dalam ruang interlock yang mendidih penyejuk, penyejuk penerima linear mengalir ke dalam paip, dipungut dan kemudian diberi makan kepada penyejat. Kelemahan utama superphalter sedemikian adalah berbuih freon cecair kerana pembentukan filem minyak di permukaannya, yang membawa kepada keperluan untuk peranti khas untuk menghapuskan minyak.

Oleh itu, reka bentuk telah dibangunkan, di mana agen penyejukan cecair hyposable dicadangkan dari penerima linear untuk memberi makan kepada ruang intercoupled, dan dalam paip untuk menyediakan (oleh pra-throttling) mendidih penyejuk. Ini penyelesaian teknikal Angka dijelaskan. lima.

Rajah. 5. Lakaran Overcohol Freon Cecair dengan Dididai Di dalam Paip

Rajah. 5. Lakaran supercooler dengan mendidih freon cecair di dalam paip

Diagram peranti ini membolehkan anda memudahkan reka bentuk monochloride, tidak termasuk peranti daripadanya untuk mengeluarkan minyak dari permukaan freon cecair.

Cadangan Supercharger of Liquid Freon (Economizer) adalah perumahan yang mengandungi pakej tiub pertukaran haba dengan sirip dalaman, juga muncung untuk input penyejuk yang disejukkan, muncung untuk pembebasan penyejuk yang disejukkan, muncung untuk kemasukan Penyejuk halus, muncung untuk hasil penyejuk berbentuk wap.

Reka bentuk yang disyorkan membolehkan anda untuk mengelakkan berbuih freon cecair, meningkatkan kebolehpercayaan dan memastikan supercooling yang lebih intensif penyejuk cair, yang seterusnya membawa kepada peningkatan kapasiti penyejukan unit penyejukan.

Senarai Sumber Sastera

1. Zelikovsky pada penukar haba mesin penyejukan kecil. - m.: Industri makanan, 19C.

2. Ion pengeluaran sejuk. - Kaliningrad: KN. Penerbitan House, 19C.

3. Peranti peti sejuk Danilov. - m.: Agropromizdat, 19c.

Meningkatkan kecekapan tumbuhan penyejuk yang disebabkan oleh supercooling penyejuk

N. V. Lubimov, Y. N. Slastikchin, N. M. Ivanova

Supercooling freon cecair di hadapan penyejat membolehkan meningkatkan kapasiti penyejuk jentera penyejuk. Untuk tujuan ini, kita boleh menggunakan penukar haba regeneratif dan supercoolers. Tetapi lebih berkesan adalah supercooler dengan mendidih cecair Freon di dalam paip.

keupayaan Kefrigerating, Supercooling, Supercooler

Salah satu kesukaran yang paling besar dalam kerja pembaik adalah bahawa ia tidak dapat melihat proses yang berlaku di dalam saluran paip dan di litar penyejukan. Walau bagaimanapun, pengukuran magnitud supercooling mungkin membolehkan kita mendapatkan gambaran yang agak tepat tentang tingkah laku penyejuk di dalam kontur.

Perhatikan bahawa kebanyakan pembina memilih saiz kapasitor yang disejukkan udara sedemikian rupa untuk memberikan overcooling pada output dari kondensor dalam julat dari 4 hingga 7 K. Pertimbangkan apa yang berlaku di kondensor jika magnitud hipotermia pergi di luar jangkauan ini.

A) Mengurangkan supercooling (sebagai peraturan, kurang daripada 4 K).

Rajah. 2.6.

Dalam Rajah. 2.6 menunjukkan perbezaan dalam keadaan penyejuk di dalam kapasitor pada normal dan anomali supercooling.. Suhu di mata TB \u003d tc \u003d te \u003d 38 ° C \u003d suhu condx TK. Suhu pada titik D memberikan nilai TD \u003d 35 ° C, hipotermia 3 K.

Penjelasan. Apabila litar penyejukan berfungsi dengan baik, molekul pasangan terakhir dipeluwap pada titik C. Seterusnya, cecair terus sejuk dan saluran paip sepanjang keseluruhan panjang (zon CD) dipenuhi dengan fasa cecair, yang membolehkan untuk mencapai overcooling biasa magnitud (contohnya, 6 k).

Sekiranya kekurangan penyejuk di kondensor, zon CD tidak sepenuhnya dibanjiri dengan cecair, hanya terdapat sebahagian kecil zon ini, sepenuhnya diduduki oleh cecair (zon Ed), dan panjangnya tidak mencukupi untuk memastikan overcooling biasa.

Akibatnya, apabila mengukur supercooling pada titik D, anda pasti akan mendapat nilainya di bawah normal (dalam contoh dalam Rajah 2.6 - 3 K).

Dan yang lebih kecil penyejuk akan berada dalam pemasangan, semakin kecil ia akan menjadi fasa cair di outlet kondensor dan semakin kurang ijazah hipotermia akan.

Dalam had, dengan kekurangan penyejuk yang ketara dalam litar penyejuk, pelepasan kondensor akan menjadi campuran seperti pasangan, suhu yang akan sama dengan suhu pemeluwapan, iaitu, supercooling akan menjadi 0 K ( Lihat Rajah 2.7).

Rajah. 2.7.

tb \u003d td \u003d tk \u003d 38 ° C. Nilai hipotermia p / o \u003d 38-38 \u003d 0 K.

Oleh itu, bahan api yang tidak mencukupi penyejuk sentiasa membawa kepada penurunan dalam supercooling.

Ia mengikuti bahawa pembaikan yang kompeten tidak akan dapat menambah penyejuk ke pemasangan tanpa mempertimbangkan ketiadaan kebocoran dan tanpa memastikan bahawa hipotermia tidak normal rendah!

Perhatikan bahawa apabila penyejuk merujuk kepada kontur, tahap bendalir di bahagian bawah kapasitor akan meningkat dengan menyebabkan peningkatan dalam hipotermia.

Kami kini berpaling kepada pertimbangan fenomena yang bertentangan, iaitu, terlalu banyak supercooling.

B) Meningkatkan overcooling (biasanya lebih daripada 7 k).

Rajah. 2.8.

tb \u003d te \u003d tk \u003d 38 ° C. Td \u003d 29 ° C, oleh itu, supercooling p / o \u003d 38-29 \u003d 9 K.

Penjelasan. Di atas, kami yakin bahawa kekurangan penyejuk dalam litar membawa kepada penurunan dalam supercooling. Sebaliknya, jumlah penyejuk yang berlebihan akan berkumpul di bahagian bawah kondenser.

Dalam kes ini, panjang zon kondenser, penuh dengan cecair, kenaikan dan boleh menduduki keseluruhan bahagian E-D. Jumlah cecair bersentuhan dengan kenaikan udara penyejuk dan magnitud supercooling, oleh itu, juga menjadi lebih besar (dalam contoh dalam Rajah 2.8 P / O \u003d 9 K).

Sebagai kesimpulan, kami menunjukkan bahawa pengukuran magnitud hipotermia adalah sesuai untuk mendiagnosis proses fungsi unit penyejukan klasik.

Dalam perjalanan analisis terperinci kesilapan biasa. Kami akan melihat seperti dalam setiap kes tertentu untuk menafsirkan dengan tepat data pengukuran ini.

Supercooling terlalu kecil (kurang daripada 4 K) menunjukkan kekurangan penyejuk dalam kondensor. Incooling (lebih daripada 7 k) menunjukkan penyejuk yang berlebihan dalam kondensor.

2.4. SENAMAN

Pilih dari 4 pilihan untuk pertengkaran dengan kondensor yang disejukkan udara yang ditunjukkan dalam Rajah. 2.9, yang, pada pendapat anda, adalah yang terbaik. Terangkan mengapa?

Rajah. 2.9.

Di bawah tindakan graviti, cecair terkumpul di bahagian bawah kapasitor, jadi input wap ke dalam kapasitor harus selalu berada di atas. Akibatnya, pilihan 2 dan 4 sekurang-kurangnya mewakili penyelesaian aneh yang tidak akan beroperasi.

Perbezaan antara varian 1 dan 3 adalah terutamanya dalam suhu udara, yang meniup zon hipotermia. Dalam perwujudan pertama, udara yang menyediakan supercooling dimasukkan ke dalam zon hyposion yang telah dipanaskan, kerana ia melalui kondenser. Reka bentuk pilihan ke-3 harus dianggap yang paling berjaya, kerana ia mempunyai pertukaran haba antara penyejuk dan udara berdasarkan prinsip countercurrent. Pilihan ini dimiliki ciri-ciri terbaik Pertukaran haba dan reka bentuk pembinaan secara keseluruhan.

Fikirkanlah jika anda belum memutuskan apa arah penyejuk (atau air) melalui kondensor yang anda pilih.

• Kesan suhu dan tekanan ke atas keadaan pengadil
• Supercooling dalam kapasitor yang disejukkan udara
• Analisis kes-kes hipotermia yang tidak normal

Pertimbangkan skema dalam Rajah. 2.1, mewakili kapasitor penyejukan udara pada operasi biasa dalam konteksnya. Katakan bahawa penyejuk R22 diterima ke dalam kondensor.

Titik A. Pasangan R22, Superheated kepada suhu kira-kira 70 ° C, biarkan muncung pam pemampat dan jatuh ke dalam kapasitor pada tekanan kira-kira 14 bar.

Garis A-B. Wap steating dikurangkan pada tekanan malar.

POINT V.Titik pertama Fluid R22 muncul. Suhu adalah 38 ° C, tekanan masih sekitar 14 bar.

Garis b-s. Molekul gas terus memeluwap. Semakin banyak cecair muncul, ia tetap kurang dan kurang wap.
Tekanan dan suhu tetap malar (14 bar dan 38 ° C) selaras dengan nisbah "suhu tekanan" untuk R22.

Titik S. Molekul gas terakhir dipeluwap pada suhu 38 ° C, kecuali cecair dalam litar tidak ada apa-apa. Suhu dan tekanan kekal malar, masing-masing kira-kira 38 ° C dan 14 bar, masing-masing.

Garisan c-d. Seluruh penyejuk telah dipeluwap, cecair di bawah tindakan udara, kapasitor penyejuk menggunakan peminat, terus sejuk.

Titik D. R22 di outlet pemegang kondenser hanya dalam fasa cecair. Tekanan masih kira-kira 14 bar, tetapi suhu cecair jatuh kepada kira-kira 32 ° C.

Tingkah laku penyejuk pencampuran jenis hidroklorofluorocker (HCFC) dengan dunia suhu yang besar, lihat perenggan B partition 58.
Tingkah laku penyejuk jenis hidrofluorocarbon (HFCS), sebagai contoh, R407c dan R410A, lihat Bahagian 102.

Perubahan dalam keadaan fasa R22 dalam kondensor boleh diwakili seperti berikut (lihat Rajah 2.2).

Dari A ke B. Mengurangkan terlalu panas dari wap R22 dari 70 hingga 38 ° C (Zon A-B ialah zon overheating di kondenser).

Pada titik dalam titisan pertama cecair R22 muncul.
Dari ke C. Pemeluwapan R22 pada 38 ° C dan 14 bar (zon B - C adalah zon pemeluwapan dalam kondensor).

Pada ketika itu, molekul stim terakhir telah dipeluwap.
Dari ke D. Supercooling cecair R22 dari 38 hingga 32 ° C (zon C-D adalah zon hipotermasi cecair R22 dalam kondenser).

Sepanjang proses ini, tekanan tetap tetap sama dengan kesaksian tolok tekanan VD (dalam kes kes 14 kami).
Pertimbangkan sekarang bagaimana udara penyejuk berkelakuan (lihat Rajah 2.3).

Udara luar, yang menyejukkan kondenser dan memasuki masuk dengan suhu 25 ° C, memanaskan sehingga 31 ° C, memilih haba yang dikeluarkan oleh penyejuk.

Kita boleh membentangkan perubahan dalam suhu udara penyejuk apabila ia melewati kondenser dan suhu kondenser dalam bentuk graf (lihat Rajah 2.4) di mana:

tae. - Suhu udara di pintu masuk ke kondensor.

tas. - Woodwood di pintu keluar kondenser.

tk. - Suhu pemeluwapan dibaca dari tolok tekanan VD.

A6. (Baca: Delta Teta) Perbezaan (Drop) Suhu.

Secara umum, dalam kapasitor yang disejukkan udara, perbezaan suhu di udara A0. = (tas - tae.) Ia mempunyai nilai dari 5 hingga 10 K (dalam contoh kami 6 K).
Nilai perbezaan antara suhu pemeluwapan dan suhu udara di outlet kondensor juga mempunyai pesanan dari 5 hingga 10 K (dalam contoh kami 7 K).
Oleh itu, tekanan suhu penuh ( tk - tae.) Ia boleh dari 10 hingga 20 K (sebagai peraturan, nilainya terletak berhampiran 15 K, dan dalam contoh kami ialah 13 k).

Konsep tekanan suhu lengkap adalah sangat penting, kerana untuk kondenser ini nilai ini tetap hampir malar.

Menggunakan nilai yang diberikan dalam contoh di atas, ia boleh dikatakan bahawa untuk suhu udara luar di salur masuk ke dalam kondenser, sama dengan 30 ° C (iaitu, tae \u003d 30 ° C), suhu pemeluwapan TK harus sama Kepada:
tae + dbpps \u003d 30 + 13 \u003d 43 ° C,
apa yang akan sesuai dengan kesaksian tolok tekanan DV kira-kira 15.5 bar untuk R22; 10.1 bar untuk R134A dan 18.5 bar untuk R404A.

Salah satu yang paling ciri-ciri penting Apabila bekerja litar penyejukan, tidak syak lagi adalah tahap hipoterma cecair di outlet kondensor.

Kami akan memanggil penyelesaian cecair kepada perbezaan antara suhu pemeluwapan bendalir pada tekanan yang diberikan dan suhu cecair itu sendiri pada masa yang sama.

Kita tahu bahawa suhu pemeluwapan air dengan tekanan atmosfera sama dengan 100 ° C. Oleh itu, apabila anda minum segelas air yang mempunyai suhu 20 ° C, dari kedudukan fizik termal, anda minum air yang dihukum pada 80 K!

Dalam kondensor, supercooling ditakrifkan sebagai perbezaan antara suhu pemeluwapan (dibaca dari tolok tekanan VD) dan suhu bendalir diukur pada output dari kondensor (atau dalam penerima).

Dalam contoh yang ditunjukkan dalam Rajah. 2.5, supercooling p / o \u003d 38 - 32 \u003d 6 K.
Jumlah biasa supercooling penyejuk dalam kapasitor sejuk udara biasanya dalam julat dari 4 hingga 7 K.

Apabila magnitud hipotermia melampaui julat suhu biasa, ini sering menunjukkan arus anomali aliran kerja.
Oleh itu, di bawah ini kita menganalisis pelbagai kes hipotermia yang tidak normal.

Salah satu kesukaran yang paling besar dalam kerja pembaik adalah bahawa ia tidak dapat melihat proses yang berlaku di dalam saluran paip dan di litar penyejukan. Walau bagaimanapun, pengukuran magnitud supercooling mungkin membolehkan kita mendapatkan gambaran yang agak tepat tentang tingkah laku penyejuk di dalam kontur.

Perhatikan bahawa kebanyakan pembina memilih saiz kapasitor yang disejukkan udara sedemikian rupa untuk memberikan overcooling pada output dari kondensor dalam julat dari 4 hingga 7 K. Pertimbangkan apa yang berlaku di kondensor jika magnitud hipotermia pergi di luar jangkauan ini.

A) Mengurangkan supercooling (sebagai peraturan, kurang daripada 4 K).

Dalam Rajah. 2.6 menunjukkan perbezaan dalam keadaan penyejuk di dalam kondenser di bawah overcooling yang normal dan tidak normal.
Suhu di titik TB \u003d tc \u003d te \u003d 38 ° C \u003d suhu pemeluwapan TK. Suhu pada titik D memberikan nilai TD \u003d 35 ° C, hipotermia 3 K.

Penjelasan. Apabila litar penyejukan berfungsi dengan baik, molekul pasangan terakhir dipeluwap pada titik C. Seterusnya, cecair terus sejuk dan saluran paip sepanjang keseluruhan panjang (zon CD) dipenuhi dengan fasa cecair, yang membolehkan untuk mencapai overcooling biasa magnitud (contohnya, 6 k).

Sekiranya kekurangan penyejuk di kondensor, zon CD tidak sepenuhnya dibanjiri dengan cecair, hanya terdapat sebahagian kecil zon ini, sepenuhnya diduduki oleh cecair (zon Ed), dan panjangnya tidak mencukupi Pastikan overcooling biasa.
Akibatnya, apabila mengukur hipotermia pada titik D, anda pasti akan mendapat nilainya di bawah normal (dalam contoh dalam Rajah 2.6 - 3 K).
Dan yang lebih kecil penyejuk akan berada dalam pemasangan, semakin kecil ia akan menjadi fasa cair di outlet kondensor dan semakin kurang ijazah hipotermia akan.
Dalam had, dengan kekurangan penyejuk yang ketara dalam litar penyejukan, pelepasan kondenser akan menjadi campuran pop-sakit, suhu yang akan sama dengan suhu pemeluwapan, iaitu pergerakan itu akan sama dengan ( Lihat Rajah 2.7).

Oleh itu, bahan api yang tidak mencukupi penyejuk sentiasa membawa kepada penurunan dalam supercooling.

Ia mengikuti bahawa pembaikan yang kompeten tidak akan menambah penyejuk ke pemasangan tanpa tanpa mengira ketiadaan kebocoran dan tanpa memastikan bahawa supercooling tidak normal rendah!

Perhatikan bahawa apabila penyejuk merujuk kepada kontur, tahap bendalir di bahagian bawah kapasitor akan meningkat dengan menyebabkan peningkatan dalam hipotermia.
Kami kini berpaling kepada pertimbangan fenomena yang bertentangan, iaitu, terlalu banyak supercooling.

B) Meningkatkan overcooling (biasanya lebih daripada 7 k).

Penjelasan. Di atas, kami yakin bahawa kekurangan penyejuk dalam litar membawa kepada penurunan dalam supercooling. Sebaliknya, jumlah penyejuk yang berlebihan akan berkumpul di bahagian bawah kondenser.

Dalam kes ini, panjang zon kondenser, sepenuhnya dibanjiri dengan cecair, meningkat dan boleh menduduki seluruh bahagian E-D. Jumlah cecair bersentuhan dengan kenaikan udara penyejuk dan magnitud supercooling, oleh itu, juga menjadi lebih besar (dalam contoh dalam Rajah 2.8 P / O \u003d 9 K).

Sebagai kesimpulan, kami menunjukkan bahawa pengukuran magnitud hipotermia adalah sesuai untuk mendiagnosis proses fungsi unit penyejukan klasik.
Dalam bidang analisis terperinci mengenai kesalahan biasa, kita akan melihat seperti dalam setiap kes tertentu untuk menafsirkan dengan tepat data pengukuran ini.

Supercooling terlalu kecil (kurang daripada 4 K) menunjukkan kekurangan penyejuk dalam kondensor. Incooling (lebih daripada 7 k) menunjukkan penyejuk yang berlebihan dalam kondensor.

Di bawah tindakan graviti, cecair terkumpul di bahagian bawah kapasitor, jadi input wap ke dalam kapasitor harus selalu berada di atas. Akibatnya, pilihan 2 dan 4 sekurang-kurangnya mewakili penyelesaian aneh yang tidak akan beroperasi.

Perbezaan antara varian 1 dan 3 adalah terutamanya dalam suhu udara, yang meniup zon hipotermia. Dalam perwujudan pertama, udara yang menyediakan supercooling dimasukkan ke dalam zon hyposion yang telah dipanaskan, kerana ia melalui kondenser. Reka bentuk pilihan ke-3 harus dianggap yang paling berjaya, kerana ia mempunyai pertukaran haba antara penyejuk dan udara berdasarkan prinsip countercurrent.

Pilihan ini mempunyai ciri-ciri terbaik dari pertukaran haba dan reka bentuk pemasangan secara keseluruhan.
Fikirkanlah jika anda belum memutuskan apa arah penyejuk (atau air) melalui kondensor yang anda pilih.

Dalam kondensor, penyejuk gas, yang dimampatkan oleh pemampat, masuk ke dalam keadaan cecair (terkondensasi). Bergantung kepada keadaan kerja litar penyejukan, pasangan penyejuk boleh dipeluwap sepenuhnya atau sebahagiannya. Untuk fungsi yang betul dari litar penyejukan, pemeluwapan lengkap wap penyejuk di kondensor diperlukan. Proses pemeluwapan berlaku pada suhu malar yang dipanggil suhu pemeluwapan.

Hyposhee of the refrigerant adalah perbezaan antara suhu pemeluwapan dan suhu penyejuk di outlet kondensor. Walaupun terdapat sekurang-kurangnya satu molekul gas dalam campuran penyejuk gas dan cecair, suhu campuran akan sama dengan suhu pemeluwapan. Oleh itu, jika suhu campuran di outlet kapasitor adalah sama dengan suhu pemeluwapan, ini bermakna terdapat pasangan dalam campuran penyejuk, dan jika suhu penyejuk pada output kapasitor berada di bawah suhu pemeluwapan, ini Jelas menunjukkan bahawa penyejuk telah sepenuhnya diluluskan ke dalam keadaan cecair.

Terlalu panas penyejuk. - Ini adalah perbezaan antara suhu penyejuk di pintu keluar penyejat dan titik mendidih penyejuk di penyejat.

Kenapa anda perlu terlalu panas beberapa penyejuk yang sudah bengkak? Makna ini adalah untuk yakin bahawa penyejuk keseluruhan dijamin untuk masuk ke keadaan gas. Kehadiran fasa cecair dalam penyejuk yang memasuki pemampat boleh membawa kepada kesan hidraulik dan pemampat output. Dan kerana mendidih penyejuk berlaku pada suhu malar, kita tidak boleh berpendapat bahawa penyejuk keseluruhan telah terbang sehingga suhunya melebihi titik mendidihnya.

Dalam enjin. pembakaran dalaman. perlu menghadapi fenomena cutyl Oscillations. shafts. Sekiranya ayunan ini mengancam kekuatan crankshaft dalam pelbagai operasi frekuensi putaran aci, anti-penggetar dan peredam digunakan. Mereka diletakkan di hujung percuma crankshaft, iaitu, di mana timbunan terbesar timbul

ayunan.

pasukan luaran membuat crankshaft enjin diesel untuk melakukan turun naik twist

Pasukan ini adalah tekanan gas dan daya inersia mekanisme rocker-engkol, di bawah pembolehubah yang mana tork yang sentiasa berubah. Di bawah pengaruh tork yang tidak rata, segmen crankshaft adalah cacat: dipintal dan berputar. Dalam erti kata lain, di crankshaft aci terdapat ayunan twisting. Ketergantungan kompleks tork dari sudut putaran crankshaft boleh diwakili sebagai jumlah lengkung sinusoidal (harmonik) dengan amplitud dan frekuensi yang berlainan. Pada kelajuan putaran tertentu crankshaft, kekerapan pasukan perturbasi, dalam hal ini mana-mana komponen tork, boleh bertepatan dengan kekerapan ayunan sendiri aci, iaitu fenomena resonans akan datang, di mana amplitudes Daripada ayunan rolling aci boleh menjadi begitu hebat sehingga aci boleh runtuh.

Untuk menyingkirkan Fenomena resonans dalam dieselms moden digunakan peranti khas - Autibrators. Pengagihan luas menerima salah satu jenis peranti sedemikian - pendulum anti-vibrator. Pada masa itu, apabila pergerakan roda roda semasa setiap ayunannya akan mempercepatkan, kargo anti-vibrator mengikut undang-undang inersia akan berusaha untuk memelihara pergerakannya pada kelajuan yang sama, iaitu ia akan mula ketinggalan pada beberapa Sudut dari bahagian aci, yang mana anti-virus dilampirkan (kedudukan ii). Beban (atau sebaliknya, daya inersia) akan menjadi seperti "melambatkan" aci. Bila halaju sudut The Flywheel (Shaft) semasa ayunan yang sama akan mula berkurang, kargo, mematuhi undang-undang inersia, akan berusaha untuk "menarik" aci (kedudukan iii),
Oleh itu, daya inersia kargo yang digantung semasa setiap ayunan akan secara berkala mempengaruhi aci ke arah yang bertentangan dengan pecutan atau penurunan aci, dan dengan itu mengubah kekerapan ayunannya sendiri.

Peredam silikon.. Peredam ini terdiri daripada kes Hermetik, di dalamnya roda (jisim) terletak. Flywheel boleh berputar secara bebas berbanding dengan badan yang diperkuatkan pada akhir crankshaft. Ruang antara kes dan roda roda dipenuhi dengan cecair silikon yang mempunyai kelikatan yang lebih besar. Apabila crankshaft berputar secara seragam, roda roda dengan mengorbankan pasukan geseran dalam cecair memperoleh sama dengan aci frekuensi (kelajuan) putaran. Dan jika terdapat ayunan twisted crankshaft? Kemudian tenaga mereka dipindahkan ke badan dan akan diserap oleh geseran likat oleh badan dan berat inersia roda roda.

Mod revolusi kecil dan beban. Peralihan enjin utama kepada mod revolusi kecil, serta peralihan tambahan pada mod beban kecil, dikaitkan dengan pengurangan yang ketara dalam bekalan bahan api kepada silinder dan peningkatan udara yang berlebihan. Pada masa yang sama, parameter udara dikurangkan pada akhir pemampatan. Ia amat ketara untuk mengubah Rs dan TC di dalam enjin dengan pengawasan turbin gas, kerana burger gas pada beban kecil praktikal tidak berfungsi dan enjin secara automatik pergi ke mod operasi tanpa peluang. Sebahagian kecil bahan api terbakar dan kelebihan udara yang tinggi mengurangkan suhu di dalam kebuk pembakaran.

Oleh kerana suhu rendah kitaran, proses pembakaran bahan api mengalir perlahan, perlahan-lahan, sebahagian daripada bahan api tidak mempunyai masa untuk membakar dan mengalir melalui dinding silinder di dalam engkol atau menjalankan gas ekzos ke dalam sistem ekzos.

Kemerosotan pembakaran bahan api juga menyumbang kepada pencampuran bahan api yang lemah dengan udara, kerana penurunan tekanan suntikan bahan api apabila beban dijatuhkan dan mengurangkan kelajuan putaran. Suntikan bahan api yang tidak rata dan tidak stabil, serta suhu rendah dalam silinder, menyebabkan operasi enjin yang tidak stabil, sering disertai dengan pas kilat dan peningkatan merokok.

Pembentukan Nagara terutamanya secara intensif apabila digunakan dalam enjin bahan api berat. Apabila bekerja pada beban yang rendah disebabkan oleh penyemburan yang lemah dan suhu yang agak rendah dalam silinder jatuh bahan api yang berat, tidak sepenuhnya memudar. Apabila titisan dipanaskan, pecahan cahaya secara beransur-ansur menguap dan dibakar, dan dalam kernelnya terdapat pecahan yang sangat berat, asasnya adalah hidrokarbon aromatik dengan ikatan yang paling tahan lama di antara atom. Oleh itu, pengoksidaan mereka membawa kepada pembentukan produk perantaraan - asphaltenes dan resin dengan kelenturan yang tinggi dan mampu tegas disimpan di permukaan logam.

Oleh kerana keadaan, operasi yang berpanjangan dari enjin pada mod revolusi kecil dan beban berlaku pencemaran intensif silinder dan terutama laluan ekzos produk pembakaran bahan api dan minyak yang tidak lengkap. Saluran saluran silinder operasi dan muncung outlet ditutup dengan lapisan padat bahan asfalt dan kokas, selalunya sebanyak 50-70% daripada bahagian yang mengalir yang mengurangkan bahagian laluan mereka. Di dalam paip keluar, ketebalan lapisan Nagar mencapai 10-20 mm. Deposit ini apabila memperbaiki beban pada enjin secara berkala diplammorated, menyebabkan kebakaran dalam sistem ekzos. Semua deposit berminyak terbakar, dan karbon kering dioksida yang dihasilkan semasa pembakaran pukulan ke atmosfera.

Kata-kata undang-undang termodinamik kedua.
Untuk kewujudan enjin terma, 2 sumber diperlukan - air panas dan sumber sejuk (persekitaran). Sekiranya motor terma hanya berfungsi dari satu sumber, ia dipanggil enjin abadi kelahiran ke-2.
1 Formulasi (Osvalda):
"Enjin abadi dari jenis kedua adalah mustahil."
Enjin kekal dari genus pertama adalah motor terma, di mana L\u003e Q1, di mana Q1 adalah haba yang digantung. Undang-undang pertama termodinamik "membolehkan" keupayaan untuk membuat enjin haba sepenuhnya menghidupkan haba yang dibelanjakan Operasi Q1V L, I.e. L \u003d q1. Undang-undang kedua mengenakan sekatan yang lebih ketat dan berpendapat bahawa kerja itu harus kurang daripada haba yang dipanaskan (l Enjin kekal dari genus ke-2 boleh dijalankan jika haba Q2 ditransmisikan dari sumber sejuk hingga panas. Tetapi untuk ini, haba secara spontan harus bergerak dari badan sejuk hingga panas, yang mustahil. Oleh itu, formulasi ke-2 (Clausius):
"Panas tidak boleh secara spontan bergerak dari badan yang lebih sejuk ke yang lebih panas."
Untuk operasi enjin terma, 2 sumber diperlukan - panas dan sejuk. Kata 3RD (Carno):
"Di mana terdapat perbezaan dalam suhu, mungkin melakukan kerja."
Semua formulasi ini saling berkaitan, dari satu perumusan, anda boleh mendapatkan yang lain.

Kecekapan penunjuk Ia bergantung kepada: ijazah mampatan, pekali udara yang berlebihan, reka bentuk ruang pembakaran, sudut pendahuluan, kelajuan, tempoh suntikan bahan api, menyembur dan mencampurkan kualiti.

Meningkatkan kecekapan penunjuk (Dengan memperbaiki proses pembakaran dan mengurangkan kehilangan haba bahan api dalam proses pemampatan dan pengembangan)

????????????????????????????????????

Bagi enjin moden, tahap ketegangan haba yang tinggi bagi CPG dicirikan kerana memaksa aliran kerja mereka. Ini memerlukan penjagaan yang kompeten secara teknikal terhadap sistem penyejukan. Tenggelam haba yang diperlukan dari permukaan yang dipanaskan enjin boleh dicapai sama ada dengan peningkatan dalam perbezaan suhu air t \u003d t.v.v. - T.VX, atau peningkatan dalam penggunaannya. Kebanyakan firma diesel disyorkan untuk mod t \u003d 5 - 7 gr.c, untuk soda dan air t \u003d 10 - 20 gr. Batasan perbezaan suhu disebabkan oleh keinginan untuk mengekalkan tekanan suhu minimum silinder dan lengan pada ketinggian mereka. Pengukuhan pemindahan haba dijalankan kerana pergerakan air yang tinggi.

Apabila disejukkan oleh air yang rumit, suhu maksimum-ra 50 gr. Hanya sistem penyejukan tertutup yang membolehkan anda menggunakan kelebihan penyejukan suhu tinggi. Dengan meningkatkan suhu lembu. Waters mengurangkan kerugian geseran dalam kumpulan omboh dan sedikit meningkatkan EFF. Kuasa dan kecekapan enjin, dengan peningkatan TV, kecerunan suhu dalam ketebalan lengan dikurangkan, tekanan haba dikurangkan. Dengan penurunan dalam susu lembu. Air meningkatkan kakisan kimia disebabkan oleh pemeluwapan pada silinder asid sulfurik, terutamanya apabila membakar bahan api sulfur. Walau bagaimanapun, terdapat sekatan suhu air disebabkan oleh batasan cermin dalam silinder (180 gr. C) dan peningkatan selanjutnya boleh menyebabkan pelanggaran kekuatan filem minyak, kehilangannya dan kemunculan geseran kering. Oleh itu, kebanyakan firma adalah terhad kepada jumlah 50 -60 gr. C dan hanya apabila membakar bahan api yang berterusan tinggi dibenarkan 70-75 gr. Dari.

Pekali pemindahan haba - Satu unit yang menandakan laluan fluks haba dengan kapasiti 1 W melalui unsur struktur pembinaan dengan kawasan 1 m2 apabila perbezaan suhu udara luar dan suhu dalaman dalam 1 kelvin w / (m2k).

Takrif pekali pemindahan haba berbunyi seperti berikut: kehilangan tenaga oleh meter persegi permukaan dengan perbezaan suhu luar dan dalaman. Takrif ini memerlukan hubungan watt, meter persegi dan kelvin W / (m2 · k).

Untuk mengira penukar haba, persamaan kinetik digunakan secara meluas, yang menyatakan hubungan antara fluks haba dan permukaan F pemindahan haba, dipanggil persamaan utama pemindahan haba: Q \u003d kfδtcrτ, di mana K adalah pekali kinetik (pekali pemindahan haba yang mencirikan kadar pemindahan haba; δTCS - purata daya penggerak atau perbezaan suhu purata antara penyejuk (tekanan suhu purata) pada permukaan pemindahan haba; τ - masa.

Kesukaran yang paling besar menyebabkan pengiraan pekali pemindahan haba K.Mencirikan kelajuan proses pemindahan haba dengan penyertaan semua tiga jenis pemindahan haba. Makna fizikal dari pekali pemindahan haba mengalir dari persamaan (); Dimensi beliau:

Dalam Rajah. 244 ob \u003d r - radius engkol dan ab \u003d l - panjang rod penyambung. Tunjukkan dengan nisbah l0 \u003d l / r- dipanggil panjang relatif rod penyambung, untuk enjin diesel kapal berada dalam 3.5-4.5.

walau bagaimanapun, dalam teori KSM, nilai songsang λ \u003d r / l digunakan

Jarak antara paksi jari omboh dan paksi aci apabila ia mengubahnya ke sudut

Ao \u003d ad + do \u003d lcosb + rcosa

Apabila omboh berada di c. m. t., jarak ini sama dengan L + R.

Oleh itu, jalan yang dilewati oleh omboh ketika engkol diputar pada sudut A, akan menjadi sama \u003d L + R-AO.

Dengan pengiraan matematik kita mendapat formula laluan omboh

X \u003d r (1- Cosa + 1 / λ (1-COSB)) (1)

Kelajuan purata omboh VM bersama dengan kelajuan putaran adalah penunjuk mod kelajuan enjin. Ia ditentukan oleh Formula VM \u003d SN / 30, di mana S adalah strok dari omboh, m; P - kelajuan putaran, min-1. Adalah dipercayai bahawa untuk mod vm \u003d 4-6 m / s, untuk perisian vm \u003d 6s-9 m / s dan untuk perairan vm\u003e 9 m / s. Semakin tinggi VM, semakin besar tekanan dinamik di bahagian enjin dan semakin besar kemungkinan memakai - terutamanya kumpulan silinder (CPG). Pada masa ini, parameter VM telah mencapai had tertentu (15-18.5 m / s), disebabkan oleh kekuatan bahan yang digunakan dalam enjin, terutamanya kerana ketegangan dinamik CPG adalah berkadar dengan nilai VM Square. Oleh itu, dengan peningkatan dalam VM, voltan 3 kali secara terperinci akan meningkat sebanyak 9 kali, yang memerlukan keuntungan yang sesuai ciri kekuatan Bahan yang digunakan untuk pembuatan bahagian-bahagian CPG.

Kadar omboh rata-rata sentiasa ditunjukkan dalam pasport kilang (sijil) enjin.

Kadar omboh yang benar, iaitu kelajuannya pada masa ini (dalam m / s) ditakrifkan sebagai derivatif pertama pada masa yang tepat. Kami menggantikan Formula (2) A \u003d ω T, di mana ω adalah frekuensi putaran aci dalam Rad / S, T-Time di Sec. Selepas transformasi matematik, kami mendapat formula kelajuan omboh:

C \u003d Rω (Sina + 0.5λSIN2A) (3)

di mana r - radius crank vm \\

ω - Frekuensi sudut putaran crankshaft di Rad / S;

a - sudut putaran Chrankshaft Vigrarad;

λ \u003d r / l-nisbah radius engkol ke panjang rod penyambung;

Co - kelajuan daerah pusat, crank cervical cerial / s;

L adalah panjang rod perjalanan.

Dengan panjang yang tidak terhingga dari rod penyambung (l \u003d ∞ dan λ \u003d 0) kelajuan omboh adalah sama

Membezakan formula (1) dengan cara yang sama

C \u003d Rω SIN (A + B) / COSB (4)

Nilai-nilai fungsi dosa (A + B) diambil dari jadual buku rujukan dan faedah bergantung kepada direktori.

Jelas itu nilai maksimum Halaju omboh di l \u003d ∞ akan \u003d 90 ° dan a \u003d 270 °:

Camax \u003d rω dosa a .. Sejak co \u003d πrn / 30 icm \u003d sn / 30 \u003d 2rn / 30 \u003d rn / 15

Co / cm \u003d πRN15 / RN30 \u003d π / 2 \u003d 1.57 dari mana CO \u003d 1.57 cm

Akibatnya, I. kelajuan maksimum Omboh akan sama. Smaks \u003d 1.57 sudu besar.

Bayangkan persamaan kelajuan dalam bentuk

C \u003d Rωsin A + 1 / 2λ Rωsin2a.

Secara grafik kedua-dua ahli bahagian kanan persamaan ini akan digambarkan dengan sinusoids. Tempoh pertama Rωsin A, yang mewakili kadar omboh dengan panjang tak terhingga dari rod penyambung, digambarkan oleh sinusoid perintah pertama, dan pembetulan yang kedua1 / 2λ rωsin2a-pembetulan pada kesan panjang akhir rod-sinusoid daripada perintah kedua.

dengan membina sinusoid yang dinyatakan dan melipat mereka algebra, kami memperoleh carta laju yang berkaitan dengan pengaruh tidak langsung dari rod penyambung.

Dalam Rajah. 247 Dikemukakan: 1 - Curverωsin A,

2 - Curve1 / 2λ Rωsin2a

3 - orang ramai.

Di bawah sifat-sifat operasi memahami ciri objektif bahan api, yang ditunjukkan dalam proses menggunakannya dalam enjin atau unit. Proses pembakaran adalah yang paling penting dan menentukan sifat operasinya. Proses pembakaran bahan api pasti didahului oleh proses penyejatan, pencucuhan dan banyak lagi. Sifat tingkah laku bahan api dalam setiap proses ini adalah intipati sifat-sifat operasi utama bahan api. Pada masa ini, sifat operasi bahan api berikut dinilai.

Kesempurnaan mencirikan keupayaan bahan api untuk bergerak dari keadaan cecair dalam wap. Harta ini dibentuk daripada penunjuk kualiti bahan api, sebagai komposisi fraksional, tekanan wap tepu pada suhu yang berbeza, ketegangan permukaan dan lain-lain. Envaporability Has. penting Apabila pemilihan bahan api dan sebahagian besarnya menentukan ciri-ciri teknikal dan ekonomi dan operasi enjin.

Kemudahbakaran mencirikan ciri-ciri proses pencucuhan campuran wap bahan api dengan udara. Penilaian hartanah ini didasarkan pada penunjuk kualiti sedemikian, sebagai suhu dan kepekatan had pencucuhan, suar dan suhu pencucuhan diri, dan lain-lain. Penunjuk bahan api bahan api mempunyai nilai yang sama seperti kebolehbataannya; Pada masa akan datang, kedua-dua sifat ini dianggap bersama.

Kebakaran menentukan keberkesanan proses pembakaran campuran bahan api di dalam bilik pembakaran enjin dan peranti relau.

Menuangkan ciri-ciri kelakuan bahan api apabila mengepamnya melalui saluran paip dan sistem bahan api, serta ketika menapisnya. Harta ini menentukan kelancaran bekalan bahan api ke dalam enjin pada suhu operasi yang berbeza. Bahan api pulmonari dinilai oleh sifat-sifat suhu likat, kekeruhan dan suhu beku, mengehadkan suhu penapisan, kandungan air, kekotoran mekanikal, dan sebagainya.

Ketagihan kepada pembentukan deposit adalah keupayaan bahan api untuk membentuk deposit pelbagai jenis di dalam bilik pembakaran, dalam sistem bahan api, dalam inlet masuk dan ekzos. Penilaian hartanah ini didasarkan pada petunjuk tersebut sebagai kandungan abu, coking, kandungan bahan-bahan resin, hidrokarbon tak tepu, dll.

Aktiviti kakisan dan keserasian dengan bahan bukan logam mencirikan keupayaan bahan api untuk menyebabkan lesi kakisan logam, pembengkakan, kemusnahan, atau mengubah sifat meterai getah, sealant dan bahan lain. Hartanah operasi ini menyediakan penilaian kuantitatif kandungan bahan-bahan aktif dalam bahan api, ujian rintangan pelbagai logam, getah dan pengedap semasa bersentuhan dengan bahan api.

Keupayaan perlindungan adalah keupayaan bahan api untuk melindungi terhadap bahan-bahan kakisan enjin dan agregat ketika menghubungi mereka dengan medium yang agresif di hadapan bahan api dan terutamanya keupayaan bahan api untuk melindungi logam dari kakisan elektrokimia. Dalam kes air. Harta ini dinilai oleh kaedah khas yang melibatkan kesan air biasa, marin dan air hujan di logam dengan kehadiran bahan api.

Ciri-ciri anti-haus mencirikan penurunan dalam memakai permukaan menggosok dengan kehadiran bahan api. Ciri-ciri ini penting untuk enjin di mana pam bahan api dan peralatan kawalan bahan api hanya dilincirkan oleh bahan api itu sendiri tanpa menggunakan bahan pelincir (contohnya, dalam pelocok pam bahan api tekanan tinggi). Harta ini dianggarkan oleh kelikatan dan pelinciran.

Kapasiti penyejukan menentukan kemungkinan bahan api untuk menembusi dan mengeluarkan haba dari permukaan yang dipanaskan apabila menggunakan bahan api sebagai penyejuk. Penilaian hartanah adalah berdasarkan penunjuk kualiti seperti kapasiti haba dan kekonduksian haba.

Kestabilan mencirikan ketetapan penunjuk kualiti bahan api semasa penyimpanan dan pengangkutan. Harta ini menilai kestabilan fizikal dan kimia bahan api dan kecenderungannya kepada ketepatan biologi dengan bakteria, kulat dan acuan. Tahap harta ini membolehkan anda untuk menubuhkan kehidupan jaminan bahan api dalam pelbagai keadaan iklim.

Ciri-ciri alam sekitar mencirikan kesan bahan api dan produk pembakarannya setiap orang dan persekitaran. Penilaian harta ini adalah berdasarkan kepada penunjuk ketoksikan bahan api dan produk pembakaran dan kebakaran dan letupannya.

Expanses maritim yang mengeras tangan yang taat dan kehendak manusia kapal besar yang diberikan dalam gerakan menggunakan enjin yang kuat yang digunakan bahan api kapal pelbagai jenis. Kapal pengangkutan. Enjin yang berbeza boleh digunakan, tetapi kebanyakan struktur terapung ini dilengkapi dengan enjin diesel. Bahan api untuk enjin kapal yang digunakan dalam diesel kapal, dibahagikan kepada dua kelas - distilat dan berat. Bahan api musim panas diesel merujuk kepada bahan api menyuling, serta bahan api asing "Minyak Diesel Marin", "minyak gas" dan lain-lain. Ia mempunyai kelikatan yang sedikit, jadi tidak
Memerlukan pada permulaan enjin preheating. Ia digunakan dalam enjin diesel berkelajuan tinggi dan sederhana, dan dalam beberapa kes, dan dalam enjin diesel negeri rendah dalam mod permulaan. Kadang-kadang ia digunakan sebagai bahan tambahan kepada bahan api yang teruk dalam kes di mana ia perlu untuk menurunkan kelikatannya. Varieti berat Bahan api berbeza dari kelikatan yang disuling tinggi, lebih banyak suhu tinggi Throy, kehadiran sebilangan besar pecahan yang teruk, kandungan besar abu, sulfur, kekotoran mekanikal dan air. Harga untuk bahan api kapal spesies ini jauh lebih rendah..

Kebanyakan kapal menggunakan bahan api diesel berat paling murah untuk enjin kapal, atau, minyak bahan api. Penggunaan minyak bahan api ditentukan, pertama sekali, untuk pertimbangan ekonomi, kerana harga untuk bahan api kapal, serta jumlah kos pengangkutan barang oleh pengangkutan laut apabila menggunakan minyak bahan api berkurangan. Sebagai contoh, ia boleh diperhatikan bahawa perbezaan kos minyak bahan api dan jenis bahan api lain yang digunakan untuk enjin kapal adalah kira-kira dua ratus euro per tan.

Walau bagaimanapun, peraturan perkapalan maritim ditetapkan dalam mod operasi tertentu, sebagai contoh, apabila bergerak, menggunakan bahan api kapal rendah yang lebih mahal, atau, Solarium. Di sesetengah perairan marin, sebagai contoh, Selat La Mans, kerana kerumitan dalam favings dan keperluan untuk mematuhi keperluan ekologi, penggunaan minyak bahan api, sebagai bahan api utama, umumnya dilarang.

Pemilihan bahan api sebahagian besarnya bergantung kepada suhu di mana ia akan digunakan. Pelancaran biasa dan operasi yang dirancang dari enjin diesel disediakan di tempoh musim panas Dengan jumlah cetane 40-45, pada musim sejuk ia adalah perlu untuk meningkatkannya kepada 50-55. Dalam bahan api motor dan minyak bahan api, nombor cetane berada dalam 30-35, di diesel - 40-52.

TS-Diagram digunakan terutamanya untuk tujuan ilustrasi, kerana di kawasan Rajah PV di bawah lengkung mengungkapkan kerja yang dihasilkan oleh bahan tulen dalam proses yang boleh diterbalikkan, dan di kawasan Rajah TS di bawah lengkung digambarkan untuk keadaan yang sama yang diperolehi haba.

Komponen toksik adalah: karbon oxide co, ch hidrokarbon, nitrogen oksida NOx, zarah pepejal, benzena, toluena, polycyclic hydrocarbons aromatik Pau, benzapine, jelaga dan zarah pepejal, plumbum dan sulfur.

Pada masa ini, norma untuk pelepasan bahan yang berbahaya Enjin diesel kapal IMO, organisasi maritim antarabangsa. Piawaian ini harus memenuhi semua enjin diesel kapal semasa.

Komponen utama yang berbahaya bagi seseorang dalam gas ekzos adalah: NOX, CO, CNHM.

Beberapa cara, sebagai contoh, suntikan langsung air hanya boleh dilaksanakan pada reka bentuk dan pembuatan enjin dan sistemnya. Untuk sudah sedia ada model Row. Enjin cara ini tidak dapat diterima atau memerlukan kos yang besar peningkatan enjin, menggantikan agregat dan sistemnya. Dalam keadaan di mana pengurangan ketara dalam oksida nitrogen tanpa peralatan semula enjin diesel bersiri - tetapi di sini adalah kes, yang paling banyak cara yang berkesan Ia adalah penggunaan Neutralizer Catalytic tiga komponen. Penggunaan Neutralizer adalah wajar di kawasan-kawasan di mana terdapat keperluan yang tinggi untuk pelepasan NOX, contohnya di bandar-bandar besar.

Oleh itu, arahan utama untuk mengurangkan pelepasan enjin diesel yang berbahaya boleh dibahagikan kepada dua kumpulan:

1)-memperbaiki sistem reka bentuk dan enjin;

2) Promosi yang tidak memerlukan pemodenan enjin: penggunaan neutralizers katalitik dan cara lain untuk membersihkan OG, meningkatkan komposisi bahan api, penggunaan bahan api alternatif.