Ramai pembaikan sering bertanya kepada kami soalan berikut: "Mengapa bekalan kuasa Eg kepada penyejat sentiasa dibekalkan dari atas dalam litar anda, adakah ia keperluan wajib apabila menyambungkan penyejat? "Bahagian ini menjelaskan isu ini.
A) Sedikit sejarah
Kita tahu bahawa apabila suhu dalam isipadu yang disejukkan berkurangan, tekanan penyejatan jatuh serentak, kerana jumlah perbezaan suhu kekal hampir malar (lihat bahagian 7. "Pengaruh suhu udara sejuk").

Beberapa tahun yang lalu, harta ini sering digunakan dalam peralatan penyejukan komersial dalam ruang suhu positif untuk menghentikan pemampat apabila suhu ruang penyejukan mencapai nilai yang diperlukan.
Teknologi hartanah sedemikian:
mempunyai dua pra-
Pengawal selia LP
Peraturan tekanan
nasi. 45.1.
Pertama, ia memungkinkan untuk mengeluarkan termostat induk, kerana geganti LP melakukan fungsi berganda - geganti induk dan keselamatan.
Kedua, untuk memastikan penyahbekuan penyejat pada setiap kitaran, sudah cukup untuk menetapkan sistem supaya pemampat bermula pada tekanan yang sepadan dengan suhu melebihi 0 ° C, dan dengan itu menjimatkan sistem nyahbeku!
Walau bagaimanapun, apabila pemampat dihentikan, agar tekanan penyejatan tepat padan dengan suhu di dalam ruang penyejukan, adalah penting bahawa terdapat cecair malar dalam penyejat. Inilah sebabnya, pada masa itu, penyejat sangat kerap disuap dari bahagian bawah dan sepanjang masa diisi separuh dengan cecair penyejuk (lihat rajah 45.1).
Peraturan tekanan jarang digunakan hari ini, kerana ia mempunyai kelemahan berikut:
Jika pemeluwap disejukkan udara (kes yang paling biasa), tekanan pemeluwapan sangat berbeza sepanjang tahun (lihat bahagian 2.1. "Kondenser sejukan udara. Operasi biasa"). Perubahan dalam tekanan pemeluwapan ini semestinya membawa kepada perubahan dalam tekanan penyejatan dan oleh itu perubahan dalam jumlah perbezaan suhu merentasi penyejat. Oleh itu, suhu dalam petak peti sejuk tidak boleh disimpan stabil dan akan mengalami perubahan besar. Oleh itu, adalah perlu sama ada menggunakan kondenser yang disejukkan dengan air atau memohon sistem yang berkesan penstabilan tekanan pemeluwapan.
Sekiranya anomali kecil berlaku dalam operasi pemasangan (dari segi tekanan penyejatan atau pemeluwapan), yang membawa kepada perubahan dalam jumlah perbezaan suhu merentasi penyejat, walaupun sedikit, suhu dalam ruang penyejukan tidak dapat dikekalkan lagi dalam had yang ditetapkan.

Jika injap nyahcas pemampat tidak cukup ketat, tekanan penyejatan meningkat dengan cepat apabila pemampat berhenti, dan terdapat risiko bahawa frekuensi mula-henti pemampat akan meningkat.

Itulah sebabnya hari ini sensor suhu dalam ruang sejuk paling kerap digunakan untuk mematikan pemampat, dan geganti LP hanya menjalankan fungsi perlindungan (lihat Rajah 45.2).

Ambil perhatian bahawa dalam kes ini, kaedah mengecas penyejat (dari bawah atau dari atas) hampir tidak mempunyai kesan ketara terhadap kualiti peraturan.

B) Pembinaan penyejat moden

Dengan peningkatan dalam kapasiti penyejukan penyejat, dimensinya, khususnya panjang tiub yang digunakan untuk pembuatannya, juga meningkat.
Jadi, dalam contoh dalam Rajah. 45.3, pereka bentuk mesti menyambung dua bahagian 0.5 kW setiap satu secara bersiri untuk mendapatkan prestasi 1 kW.
Tetapi teknologi ini adalah penggunaan terhad. Sesungguhnya, menggandakan panjang saluran paip juga menggandakan kehilangan tekanan. Iaitu, kehilangan tekanan dalam penyejat besar dengan cepat menjadi terlalu besar.
Oleh itu, apabila meningkatkan kuasa, pengeluar tidak lagi menyusun bahagian individu secara bersiri, tetapi menyambungkannya secara selari untuk memastikan kehilangan tekanan serendah mungkin.
Walau bagaimanapun, ini memerlukan setiap penyejat dibekalkan dengan jumlah cecair yang sama, dan oleh itu pengeluar memasang pengedar cecair di salur masuk penyejat.

3 bahagian penyejat disambung secara selari
nasi. 45.3.
Untuk penyejat sedemikian, persoalan sama ada untuk membekalkannya dari bawah atau dari atas tidak lagi berbaloi, kerana ia hanya dibekalkan melalui pengedar cecair khas.
Sekarang kita akan mempertimbangkan cara menyambungkan saluran paip ke jenis yang berbeza penyejat.

Sebagai contoh, mari kita ambil penyejat kecil, kapasiti rendah yang tidak memerlukan penggunaan pengedar cecair (lihat rajah 45.4).

Bahan pendingin memasuki salur masuk penyejat E dan kemudian turun melalui bahagian pertama (bengkok 1, 2, 3). Kemudian ia naik di bahagian kedua (bengkok 4, 5, 6 dan 7) dan, sebelum meninggalkan penyejat di alur keluar S, sekali lagi turun di sepanjang bahagian ketiga (lengkungan 8, 9, 10 dan 11). Perhatikan bahawa bahan pendingin turun, naik, kemudian turun semula, dan bergerak ke arah pergerakan udara yang disejukkan.
Pertimbangkan sekarang contoh penyejat yang lebih berkuasa yang bersaiz besar dan dikuasakan oleh pengedar cecair.

Setiap pecahan daripada jumlah penggunaan bahan penyejuk memasuki salur masuk bahagian Enya, naik pada baris pertama, kemudian turun dalam baris kedua dan meninggalkan bahagian melalui saluran keluarnya S (lihat Rajah 45.5).
Dalam erti kata lain, bahan pendingin naik dan kemudian turun ke dalam paip, sentiasa bergerak melawan arah pergerakan udara penyejuk. Jadi, apa sahaja jenis penyejat, penyejuk turun dan naik secara bergantian.
Akibatnya, tiada konsep penyejat dibaca dari atas atau dari bawah, terutamanya untuk kes yang paling biasa di mana penyejat disuap melalui pengedar cecair.

Sebaliknya, dalam kedua-dua kes, kita melihat bahawa udara dan penyejuk bergerak mengikut prinsip aliran balas, iaitu ke arah satu sama lain. Adalah berguna untuk mengingati sebab-sebab memilih prinsip sedemikian (lihat Rajah 45.6).

Pos. 1: penyejat ini dikuasakan oleh injap pengembangan termostatik, yang ditetapkan untuk memberikan haba lampau 7K. Untuk memastikan pemanasan lampau wap yang meninggalkan penyejat, ia digunakan tapak tertentu panjang paip penyejat, ditiup dengan udara hangat.
Pos. 2: Ini adalah kawasan yang sama, tetapi dengan arah pergerakan udara bertepatan dengan arah pergerakan bahan pendingin. Ia boleh dinyatakan bahawa dalam kes ini, panjang bahagian saluran paip yang menyediakan pemanasan lampau wap meningkat, kerana ia ditiup dengan udara yang lebih sejuk daripada dalam kes sebelumnya. Ini bermakna penyejat mengandungi kurang cecair, oleh itu injap pengembangan lebih tertutup, iaitu tekanan penyejatan lebih rendah dan kapasiti penyejukan lebih rendah (lihat juga bahagian 8.4. "Injap pengembangan termostatik. Latihan").
Pos. 3 dan 4: Walaupun penyejat dibekalkan dari bawah dan bukan dari atas, seperti dalam pos. 1 dan 2, fenomena yang sama diperhatikan.
Oleh itu, walaupun kebanyakan contoh penyejat pengembangan langsung yang dibincangkan dalam manual ini disuap cecair dari atas, ini adalah semata-mata untuk kesederhanaan dan kejelasan. Dalam praktiknya, pemasang penyejukan hampir tidak akan melakukan kesilapan untuk menyambungkan pengedar cecair ke penyejat.
Sekiranya anda mempunyai keraguan, jika arah aliran udara melalui penyejat tidak ditunjukkan dengan jelas, untuk memilih kaedah menyambungkan paip ke penyejat, ikuti arahan pemaju dengan ketat untuk mencapai penyejukan. prestasi yang dinyatakan dalam dokumentasi untuk penyejat.

Salah satu yang paling elemen penting untuk mesin pemampatan wap ialah. Ia menjalankan proses utama kitaran penyejukan - pengekstrakan daripada medium untuk disejukkan. Elemen lain litar penyejukan, seperti pemeluwap, peranti pengembangan, pemampat, dsb., hanya memastikan operasi penyejat yang boleh dipercayai, oleh itu, perhatian yang sewajarnya mesti diberikan kepada pilihan yang terakhir.

Ia berikutan daripada ini, apabila memilih peralatan untuk unit penyejukan, perlu bermula dengan penyejat. Ramai pembaikan pemula sering membuat kesilapan biasa dan mula menyelesaikan pemasangan dengan pemampat.

Dalam rajah. 1 menunjukkan gambar rajah mesin penyejukan mampatan wap yang paling biasa. Kitarannya, diberikan dalam koordinat: tekanan R dan i... Dalam rajah. 1b mata 1-7 kitaran penyejukan ialah penunjuk keadaan penyejuk (tekanan, suhu, isipadu tertentu) dan bertepatan dengan itu dalam Rajah. 1a (fungsi parameter keadaan).

nasi. 1 - Skim dan koordinat mesin pemampatan wap konvensional: RU peranti pengembangan, Pk- tekanan kondensasi, Ro- tekanan mendidih.

Perwakilan grafik rajah. 1b memaparkan keadaan dan fungsi bahan pendingin, yang berubah bergantung pada tekanan dan entalpi. Bahagian AB pada lengkung dalam Rajah. 1b mencirikan bahan pendingin dalam keadaan wap tepu. Suhunya sepadan dengan takat didih awal. Perkadaran wap penyejuk dalam ialah 100%, dan haba lampau adalah hampir kepada sifar. Di sebelah kanan lengkung AB bahan pendingin berada dalam keadaan (suhu bahan pendingin lebih tinggi daripada suhu penyejatan).

titik V adalah kritikal untuk penyejuk tertentu, kerana ia sepadan dengan suhu di mana bahan tidak boleh masuk ke dalam keadaan cecair, tidak kira betapa tinggi tekanannya. Pada segmen BC, penyejuk mempunyai keadaan cecair tepu, dan di sebelah kiri ia adalah cecair supercooled (suhu penyejuk kurang daripada takat didih).

Di dalam lengkung ABC bahan pendingin berada dalam keadaan campuran wap-cecair (kadaran wap per unit isipadu adalah berubah-ubah). Proses yang berlaku dalam penyejat (Gamb.1b) sepadan dengan segmen 6-1 ... Bahan pendingin memasuki penyejat (titik 6) dalam keadaan campuran wap-cecair yang mendidih. Dalam kes ini, bahagian stim bergantung pada kitaran penyejukan tertentu dan adalah 10-30%.

Di pintu keluar dari penyejat, proses mendidih mungkin tidak selesai dan titik 1 mungkin tidak sepadan dengan mata 7 ... Jika suhu bahan pendingin yang meninggalkan penyejat lebih tinggi daripada takat didih, maka penyejat menjadi terlalu panas. Besarnya ΔT terlalu panas ialah perbezaan antara suhu penyejuk di alur keluar penyejat (titik 1) dan suhunya pada garis tepu AB (titik 7):

ΔT terlalu panas = T1 - T7

Jika titik 1 dan 7 bertepatan, maka suhu penyejuk adalah sama dengan takat didih, dan kepanasan lampau. ΔT terlalu panas akan menjadi sifar. Oleh itu, kita mendapat penyejat banjir. Oleh itu, apabila memilih penyejat, anda mesti terlebih dahulu membuat pilihan antara penyejat banjir dan penyejat panas lampau.

Ambil perhatian bahawa, dalam keadaan yang sama, penyejat yang dibanjiri adalah lebih berfaedah dari segi keamatan proses pengekstrakan haba berbanding dengan terlalu panas. Tetapi perlu diingat bahawa di saluran keluar penyejat yang dibanjiri, penyejuk berada dalam keadaan wap tepu, dan adalah mustahil untuk membekalkan persekitaran lembap kepada pemampat. Jika tidak, terdapat kemungkinan tinggi untuk memalu air, yang akan disertai dengan kemusnahan mekanikal bahagian pemampat. Ternyata jika anda memilih penyejat yang dibanjiri, maka perlu menyediakan perlindungan tambahan pemampat daripada wap tepu memasukinya.

Jika anda lebih suka penyejat yang terlalu panas, anda tidak perlu risau tentang melindungi pemampat dan kemasukan wap tepu ke dalamnya. Kemungkinan penukul air akan timbul hanya sekiranya berlaku penyelewengan daripada nilai yang diperlukan bagi nilai terlalu panas. Di bawah keadaan operasi biasa unit penyejukan, nilai terlalu panas ΔT terlalu panas hendaklah dalam julat 4-7 K.

Dengan penurunan dalam penunjuk terlalu panas ΔT terlalu panas, keamatan pemilihan haba daripada persekitaran meningkat. Tetapi pada nilai yang sangat rendah ΔT terlalu panas(kurang daripada 3K) terdapat kemungkinan wap basah memasuki pemampat, yang boleh menyebabkan tukul air dan, akibatnya, merosakkan komponen mekanikal pemampat.

Jika tidak, dengan bacaan yang tinggi ΔT terlalu panas(lebih daripada 10 K), ini menunjukkan bahawa jumlah bahan pendingin yang tidak mencukupi memasuki penyejat. Keamatan pengekstrakan haba daripada medium yang akan disejukkan berkurangan secara mendadak dan rejim terma pemampat bertambah teruk.

Apabila memilih penyejat, persoalan lain timbul berkaitan dengan nilai takat didih bahan pendingin dalam penyejat. Untuk menyelesaikannya, anda perlu terlebih dahulu menentukan suhu medium yang hendak disejukkan harus disediakan untuk operasi normal unit penyejukan. Jika udara digunakan sebagai medium untuk disejukkan, maka sebagai tambahan kepada suhu di saluran keluar dari penyejat, adalah perlu untuk mengambil kira kelembapan di saluran keluar penyejat. Sekarang mari kita pertimbangkan kelakuan suhu medium yang akan disejukkan di sekeliling penyejat semasa operasi unit penyejukan konvensional (Rajah 1a).

Agar tidak mendalami topik ini kehilangan tekanan merentasi penyejat akan diabaikan. Kami juga akan menganggap bahawa pertukaran haba yang berlaku antara penyejuk dan persekitaran dijalankan mengikut skema aliran langsung.

Dalam amalan, skim sedemikian tidak sering digunakan, kerana dari segi kecekapan pemindahan haba ia lebih rendah daripada skema aliran balas. Tetapi jika salah satu penyejuk mempunyai suhu malar, dan bacaan terlalu panas adalah kecil, maka aliran hadapan dan aliran balas akan bersamaan. Adalah diketahui bahawa nilai purata kepala suhu tidak bergantung pada corak aliran. Pertimbangan skim sekali melalui akan memberikan kita gambaran yang lebih visual tentang pertukaran haba yang berlaku antara penyejuk dan medium yang akan disejukkan.

Pertama, kami memperkenalkan nilai maya L, sama panjang penukar haba (kondenser atau penyejat). Maknanya boleh ditentukan daripada ungkapan berikut: L = W / S, di mana W- sepadan dengan isipadu dalaman penukar haba di mana penyejuk diedarkan, m3; S- luas permukaan pertukaran haba m2.

Jika ia datang tentang mesin penyejuk, maka panjang penyejat yang setara boleh dikatakan sama dengan panjang tiub di mana proses itu berlaku 6-1 ... Oleh itu, permukaan luarnya dibasuh oleh medium untuk disejukkan.

Pertama, mari kita perhatikan penyejat, yang bertindak sebagai penyejuk udara. Di dalamnya, proses mengekstrak haba dari udara berlaku akibat perolakan semula jadi atau dengan bantuan tiupan paksa penyejat. Perhatikan bahawa dalam loji penyejukan moden kaedah pertama secara praktikal tidak digunakan, kerana penyejukan udara melalui perolakan semula jadi tidak berkesan.

Oleh itu, kita akan menganggap bahawa penyejuk udara dilengkapi dengan kipas yang memberikan tiupan udara paksa penyejat dan merupakan penukar haba bersirip tiub (Rajah 2). Perwakilan skematiknya ditunjukkan dalam Rajah. 2b. Pertimbangkan nilai utama yang mencirikan proses meniup.

Perbezaan suhu

Perbezaan suhu merentasi penyejat dikira seperti berikut:

ΔТ = Ta1-Ta2,

di mana ΔTa berada dalam julat dari 2 hingga 8 K (untuk penyejat bersirip tiub dengan tiupan paksa).

Dalam erti kata lain, semasa operasi biasa unit penyejukan, udara yang melalui penyejat mesti disejukkan tidak lebih rendah daripada 2 K dan tidak lebih tinggi daripada 8 K.

nasi. 2 - Skim dan parameter suhu penyejukan udara pada penyejuk udara:

Ta1 dan Ta2- suhu udara di salur masuk dan keluar penyejuk udara;

• FF- suhu penyejuk;
• L- panjang bersamaan penyejat;
• Itu Merupakan takat didih bahan pendingin dalam penyejat.

Kepala suhu maksimum

Kepala suhu maksimum udara di salur masuk ke penyejat ditentukan seperti berikut:

DTmax = Ta1 - Kepada

Penunjuk ini digunakan dalam pemilihan penyejuk udara, kerana pengeluar asing teknologi penyejukan menyediakan kapasiti penyejukan untuk penyejat Qsp bergantung kepada nilai DTmax... Pertimbangkan kaedah memilih penyejuk udara untuk unit penyejukan dan tentukan nilai yang dikira DTmax... Untuk melakukan ini, kami akan memberikan sebagai contoh pengesyoran yang diterima umum untuk pemilihan nilai DTmax:

• untuk peti sejuk beku DTmax berada dalam julat 4-6 K;
• untuk bilik penyimpanan untuk produk yang tidak dibungkus - 7-9 K;
• untuk ruang penyimpanan untuk produk yang dibungkus secara hermetik - 10-14 K;
• untuk unit penyaman udara - 18-22 K.

Tahap kepanasan lampau wap di alur keluar penyejat

Untuk menentukan tahap kepanasan lampau stim di alur keluar penyejat, gunakan bentuk berikut:

F = ΔTooverload / DTmax = (T1-T0) / (Ta1-T0),

di mana T1- suhu wap penyejuk di alur keluar penyejat.

Penunjuk ini praktikalnya tidak digunakan di negara kita, tetapi dalam katalog asing ditetapkan bahawa tanda-tanda kapasiti penyejukan penyejuk udara Qsp sepadan dengan nilai F = 0.65.

Semasa operasi, nilai F adalah kebiasaan untuk mengambil dari 0 hingga 1. Andaikan bahawa F = 0, kemudian ΔТoverload = 0 dan bahan pendingin yang meninggalkan penyejat akan berada dalam keadaan wap tepu. Untuk model penyejuk udara ini, kapasiti penyejukan sebenar adalah 10-15% lebih daripada penunjuk yang diberikan dalam katalog.

Jika F> 0.65, maka indeks kapasiti penyejukan untuk model penyejuk udara ini mestilah kurang daripada nilai yang diberikan dalam katalog. Mari kita andaikan itu F> 0.8, maka prestasi sebenar untuk model ini akan menjadi 25-30% lebih tinggi daripada nilai yang diberikan dalam katalog.

Jika F-> 1, maka kapasiti penyejukan penyejat Qtest-> 0(rajah 3).

Rajah 3 - pergantungan kapasiti penyejukan penyejat Qsp daripada terlalu panas F

Proses yang ditunjukkan dalam Rajah 2b juga dicirikan oleh parameter lain:

• kepala suhu purata aritmetik DTav = Tasr-T0;
• suhu purata udara yang melalui penyejat Tacr = (Ta1 + Ta2) / 2;
• kepala suhu minimum DTmin = Ta2-Kepada.

nasi. 4 - Rajah dan parameter suhu yang menunjukkan proses penyejukan air pada penyejat:

di mana Te1 dan Te2 suhu air di salur masuk dan keluar penyejat;

• FF ialah suhu penyejuk;
• L ialah panjang bersamaan penyejat;
• Itulah takat didih bahan pendingin dalam penyejat.

Penyejat di mana cecair bertindak sebagai medium penyejuk mempunyai parameter suhu yang sama seperti penyejuk udara. Nilai digital suhu cecair yang disejukkan, yang diperlukan untuk operasi normal unit penyejukan, akan berbeza daripada parameter yang sepadan untuk penyejuk udara.

Jika perbezaan suhu dalam air ΔTe = Te1-Te2, kemudian untuk penyejat shell-and-tiub ΔTe hendaklah dikekalkan dalam julat 5 ± 1 K, dan untuk penyejat plat nilainya ΔTe akan berada dalam julat 5 ± 1.5 K.

Tidak seperti penyejuk udara dalam penyejuk cecair, adalah perlu untuk mengekalkan bukan maksimum, tetapi kepala suhu minimum DTmin = Te2-Kepada- perbezaan antara suhu medium yang akan disejukkan di alur keluar penyejat dan takat didih penyejuk dalam penyejat.

Untuk penyejat shell dan tiub, kepala suhu minimum ialah DTmin = Te2-Kepada hendaklah dikekalkan dalam 4-6 K, dan untuk penyejat plat - 3-5 K.

Julat yang ditetapkan (perbezaan antara suhu medium yang disejukkan di alur keluar penyejat dan takat didih penyejuk dalam penyejat) mesti dikekalkan atas sebab berikut: dengan peningkatan dalam perbezaan, keamatan penyejukan mula menjadi berkurangan, dan dengan penurunan, risiko pembekuan cecair yang disejukkan dalam penyejat meningkat, yang boleh menyebabkan kemusnahan mekanikalnya.

Penyelesaian konstruktif penyejat

Terlepas dari kaedah menggunakan pelbagai penyejuk, proses pertukaran haba yang berlaku dalam penyejat adalah tertakluk kepada kitaran teknologi utama pengeluaran yang memakan sejuk, mengikut mana unit penyejukan dan penukar haba dicipta. Oleh itu, untuk menyelesaikan masalah mengoptimumkan proses pertukaran haba, adalah perlu untuk mengambil kira syarat-syarat untuk organisasi rasional kitaran teknologi pengeluaran yang memakan sejuk.

Seperti yang anda ketahui, penyejukan medium tertentu adalah mungkin dengan bantuan penukar haba. miliknya penyelesaian yang membina hendaklah dipilih mengikut keperluan teknologi yang digunakan pada peranti ini. terutamanya perkara penting ialah pematuhan peranti dengan proses teknologi rawatan haba persekitaran, yang mungkin dalam keadaan berikut:

• mengekalkan suhu yang ditetapkan bagi proses kerja dan kawalan (peraturan) atas rejim suhu;
• pemilihan bahan peranti mengikut sifat kimia Rabu;
• kawalan ke atas tempoh tinggal alam sekitar dalam peranti;
• korespondensi kelajuan dan tekanan kerja.

Faktor lain yang bergantung kepada rasionaliti ekonomi radas ialah produktiviti. Pertama sekali, ia dipengaruhi oleh keamatan pertukaran haba dan pematuhan dengan rintangan hidraulik peranti. Pemenuhan syarat ini adalah mungkin dalam keadaan berikut:

• memastikan kelajuan media kerja yang diperlukan untuk pelaksanaan rejim bergolak;
• penciptaan keadaan yang paling sesuai untuk mengeluarkan kondensat, skala, fros, dll.;
• penciptaan keadaan yang menggalakkan untuk pergerakan persekitaran kerja;
• pencegahan kemungkinan pencemaran peranti.

Keperluan penting lain juga adalah ringan, kekompakan, kesederhanaan reka bentuk, serta kemudahan pemasangan dan pembaikan peranti. Untuk mematuhi peraturan ini, faktor seperti: konfigurasi permukaan pemanasan, kehadiran dan jenis partition, kaedah meletakkan dan memasang tiub dalam kepingan tiub, dimensi keseluruhan, susunan ruang, bahagian bawah, dll. diambil kira.

Kemudahan penggunaan dan kebolehpercayaan peranti dipengaruhi oleh faktor-faktor seperti kekuatan dan ketegangan sendi boleh tanggal, pampasan ubah bentuk suhu, kemudahan untuk penyelenggaraan dan pembaikan peranti. Keperluan ini menjadi asas untuk reka bentuk dan pemilihan unit pertukaran haba. Watak utama ia adalah mengenai menyediakan yang diperlukan proses teknologi dalam pengeluaran yang memakan sejuk.

Untuk memilih penyelesaian reka bentuk yang betul untuk penyejat, peraturan berikut mesti diikuti. 1) penyejukan cecair paling baik dilakukan menggunakan penukar haba tiub struktur tegar atau padat penukar haba plat; 2) penggunaan peranti bersirip tiub adalah disebabkan oleh keadaan berikut: pemindahan haba antara media kerja dan dinding pada kedua-dua belah permukaan pemanasan adalah berbeza dengan ketara. Dalam kes ini, sirip mesti dipasang dari sisi pekali pemindahan haba terendah.

Untuk meningkatkan keamatan pertukaran haba dalam penukar haba, adalah perlu untuk mematuhi peraturan berikut:

• memastikan keadaan yang sesuai untuk saliran kondensat dalam penyejuk udara;
• mengurangkan ketebalan lapisan sempadan hidrodinamik dengan meningkatkan kelajuan pergerakan badan kerja (pemasangan penyekat antara tiub dan pecahan berkas tiub menjadi pas);
• meningkatkan aliran badan kerja di sekitar permukaan pertukaran haba (seluruh permukaan harus mengambil bahagian secara aktif dalam proses pertukaran haba);
• pematuhan dengan penunjuk utama suhu, rintangan haba, dsb.

Dengan menganalisis rintangan haba individu, anda boleh memilih yang paling banyak cara yang optimum meningkatkan keamatan pertukaran haba (bergantung pada jenis penukar haba dan sifat badan kerja). Dalam penukar haba cecair, adalah rasional untuk memasang penyekat melintang hanya dengan beberapa pukulan dalam ruang tiub. Semasa pertukaran haba (gas dengan gas, cecair dengan cecair), jumlah cecair yang mengalir melalui ruang anulus boleh menjadi besar, dan, akibatnya, penunjuk kelajuan akan mencapai had yang sama seperti di dalam tiub, yang menyebabkan pemasangan partition akan menjadi tidak rasional.

Penambahbaikan proses pertukaran haba adalah salah satu proses utama untuk menambah baik peralatan pertukaran haba mesin penyejukan. Dalam hal ini, penyelidikan sedang dijalankan dalam bidang tenaga dan kejuruteraan kimia. Ini adalah kajian tentang ciri-ciri rejim aliran, pergolakan aliran dengan mencipta kekasaran buatan. Di samping itu, permukaan pemindahan haba baharu sedang dibangunkan untuk menjadikan penukar haba lebih padat.

Memilih pendekatan rasional untuk mengira penyejat

Apabila mereka bentuk penyejat, pengiraan konstruktif, hidraulik, kekuatan, haba dan teknikal dan ekonomi perlu dibuat. Mereka dilakukan dalam beberapa versi, pilihannya bergantung pada penunjuk prestasi: penunjuk teknikal dan ekonomi, kecekapan, dll.

Untuk membuat pengiraan haba penukar haba permukaan, adalah perlu untuk menyelesaikan persamaan dan keseimbangan haba, dengan mengambil kira keadaan operasi peranti tertentu (dimensi reka bentuk permukaan pemindahan haba, had perubahan suhu dan litar, berbanding dengan pergerakan medium penyejukan dan penyejukan). Untuk mencari penyelesaian kepada masalah ini, anda perlu menggunakan peraturan yang membolehkan anda mendapatkan hasil daripada data asal. Tetapi disebabkan banyak faktor, cari keputusan bersama tidak mungkin untuk penukar haba yang berbeza. Seiring dengan ini, terdapat banyak kaedah pengiraan anggaran yang mudah dilakukan dalam versi manual atau mesin.

Teknologi moden memungkinkan untuk memilih penyejat menggunakan program khas. Pada asasnya, mereka disediakan oleh pengeluar peralatan pertukaran haba dan membolehkan anda dengan cepat memilih model yang diperlukan. Apabila menggunakan program sedemikian, perlu diingat bahawa mereka menganggap operasi penyejat apabila keadaan piawai... Jika keadaan sebenar berbeza daripada keadaan standard, prestasi penyejat akan berbeza. Oleh itu, adalah dinasihatkan untuk sentiasa menjalankan pengiraan pengesahan reka bentuk penyejat pilihan anda, berhubung dengan keadaan sebenar operasinya.

Dalam kes apabila penggunaan fasa wap gas cecair melebihi kadar penyejatan semula jadi dalam tangki, perlu menggunakan penyejat, yang, disebabkan oleh pemanasan elektrik, mempercepatkan proses pengewapan fasa cecair ke dalam wap. fasa dan menjamin bekalan gas kepada pengguna dalam jumlah yang dikira.

Tujuan penyejat LPG ialah perubahan fasa cecair gas petroleum cecair (LPG) kepada fasa wap, yang berlaku melalui penggunaan penyejat yang dipanaskan secara elektrik. Loji penyejatan boleh dilengkapi dengan satu, dua, tiga atau lebih penyejat elektrik.

Pemasangan penyejat membolehkan operasi sebagai satu penyejat, dan beberapa secara selari. Oleh itu, kapasiti pemasangan boleh berbeza-beza bergantung pada bilangan penyejat yang beroperasi secara serentak.

Prinsip operasi loji penyejatan:

Apabila unit penyejat dihidupkan, automasi memanaskan unit penyejat kepada 55C. Injap solenoid pada salur masuk cecair ke unit penyejat akan ditutup sehingga suhu mencapai parameter ini. Penderia kawalan aras dalam slam-shut (dalam kes tolok aras dalam slam-shut) mengawal aras dan menutup injap masuk sekiranya berlaku limpahan.

Penyejat mula panas. Apabila mencapai 55 ° C, injap solenoid masuk akan terbuka. Gas cecair memasuki daftar paip yang dipanaskan dan menyejat. Pada masa ini, penyejat terus menjadi panas, dan apabila suhu teras mencapai 70-75 ° C, gegelung pemanasan akan dimatikan.

Proses penyejatan berterusan. Teras penyejat secara beransur-ansur menyejuk dan apabila suhu turun kepada 65 ° C, gegelung pemanas akan dihidupkan semula. Kitaran itu berulang.

Set lengkap unit penyejatan:

Unit penyejat boleh dilengkapi dengan satu atau dua kumpulan pengawalseliaan untuk menduplikasi sistem pengurangan, serta garisan pintasan fasa wap, memintas unit penyejat untuk menggunakan fasa wap penyejatan semula jadi dalam pemegang gas.

Pengatur tekanan digunakan untuk memasang tetapkan tekanan di saluran keluar dari loji penyejatan kepada pengguna.

• Peringkat 1 - peraturan tekanan sederhana (dari 16 hingga 1.5 bar).
• Peringkat ke-2 - pengawalan tekanan rendah daripada 1.5 bar kepada tekanan yang diperlukan semasa membekalkan kepada pengguna (contohnya, kepada dandang gas atau loji kuasa omboh gas).

Kelebihan Unit Penyejatan PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman)

1. Reka bentuk padat, ringan;
2. Keuntungan dan keselamatan operasi;
3. Kuasa haba yang besar;
4. hayat perkhidmatan yang panjang;
5. Kerja stabil pada suhu rendah;
6. Sistem kawalan pendua keluar fasa cecair dari penyejat (mekanikal dan elektronik);
7. Penapis anti-aising dan injap solenoid (PP-TEC sahaja)

pakej termasuk:

Termostat dua kali untuk kawalan suhu gas,
- sensor untuk memantau paras cecair,
- injap solenoid pada salur masuk fasa cecair
- satu set kelengkapan keselamatan,
- termometer,
- injap bola untuk mengosongkan dan penyahudaraan,
- peranti potong terbina dalam untuk fasa cecair gas,
- kelengkapan masuk / keluar,
- kotak terminal untuk sambungan kuasa,
- papan kawalan elektrik.

Kelebihan penyejat PP-TEC

Apabila mereka bentuk loji penyejatan, tiga faktor mesti sentiasa diambil kira:

1. Menyediakan prestasi yang ditentukan,
2. Cipta perlindungan yang diperlukan terhadap hipotermia dan terlalu panas teras penyejat.
3. Kira dengan betul geometri lokasi penyejuk kepada konduktor gas dalam penyejat

Prestasi penyejat bergantung bukan sahaja pada jumlah voltan bekalan kuasa yang digunakan daripada sesalur kuasa. Faktor penting ialah geometri lokasi.

Susunan yang dikira dengan betul memastikan penggunaan cermin pemindahan haba yang cekap dan, sebagai akibatnya, peningkatan dalam kecekapan penyejat.

Dalam penyejat "PP-TEC" Fluessiggas Technik Inovatif "(Jerman), melalui pengiraan yang betul, jurutera syarikat telah mencapai peningkatan dalam pekali ini kepada 98%.

Loji penyejatan syarikat "PP-TEC" Fluessiggas Technik Inovatif "(Jerman) kehilangan hanya dua peratus haba. Selebihnya digunakan untuk menguap gas.

Hampir semua pengeluar peralatan penyejatan Eropah dan Amerika tersilap sepenuhnya mentafsir konsep "perlindungan berlebihan" (syarat untuk memastikan pertindihan fungsi perlindungan terhadap terlalu panas dan hipotermia).

Konsep "perlindungan berlebihan" membayangkan pelaksanaan "jaring keselamatan" unit kerja dan blok individu atau semua peralatan sepenuhnya, dengan menggunakan elemen pendua daripada pengeluar yang berbeza dan dengan prinsip operasi yang berbeza. Hanya dalam kes ini kemungkinan kegagalan peralatan boleh diminimumkan.

Banyak pengeluar cuba melaksanakan fungsi ini (sambil melindungi daripada hipotermia dan kemasukan pecahan cecair LPG kepada pengguna) dengan memasang dua injap solenoid yang disambungkan secara bersiri dari pengeluar yang sama ke talian bekalan input. Atau gunakan dua penderia suhu yang disambungkan secara bersiri dengan injap hidup / terbuka.

Bayangkan keadaannya. Satu injap solenoid tersekat terbuka. Bagaimanakah anda boleh mengetahui jika injap rosak? TAK BOLEH! Pemasangan akan terus beroperasi, setelah kehilangan peluang untuk memastikan keselamatan operasi sekiranya berlaku hipotermia sekiranya injap kedua gagal dalam masa.

Dalam penyejat PP-TEC, fungsi ini dilaksanakan dengan cara yang berbeza sama sekali.

Dalam loji penyejatan, PP-TEC Innovative Fluessiggas Technik (Jerman) menggunakan algoritma kumulatif kerja bertiga elemen perlindungan terhadap hipotermia:

1. Peranti elektronik
2. Injap solenoid
3. Injap tutup mekanikal dalam penutup slam.

Ketiga-tiga elemen mempunyai prinsip operasi yang sama sekali berbeza, yang memungkinkan untuk bercakap dengan yakin tentang kemustahilan keadaan di mana gas tidak sejat dalam bentuk cecair memasuki saluran paip pengguna.

Dalam unit penyejatan syarikat "PP-TEC" Fluessiggas Technik Inovatif "(Jerman), perkara yang sama direalisasikan apabila melaksanakan perlindungan penyejat daripada terlalu panas. Unsur-unsur tersebut melibatkan kedua-dua elektronik dan mekanik.

Syarikat "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(Jerman) adalah yang pertama di dunia yang melaksanakan fungsi menyepadukan pemotongan cecair ke dalam rongga penyejat itu sendiri dengan kemungkinan pemanasan berterusan pemotongan itu.

Tiada pengeluar penyejat menggunakan fungsi yang dibangunkan secara semula jadi ini. Menggunakan slam-shut yang dipanaskan, unit penyejatan "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman) PP-TEC dapat menyejat komponen LPG berat.

Banyak pengeluar, menyalin satu sama lain, memasang cutoff di alur keluar di hadapan pengawal selia. Mercaptans, sulfur dan gas berat yang terkandung dalam gas, yang mempunyai ketumpatan yang sangat tinggi, apabila memasuki saluran paip sejuk, terkondensasi dan deposit pada dinding paip, peranti pemotong dan pengawal selia, yang mengurangkan hayat perkhidmatan peralatan dengan ketara.

Dalam penyejat “PP-TEC“ Fluessiggas Technik Inovatif ”(Jerman), enap cemar berat dalam keadaan cair disimpan dalam slam-shut sehingga ia dikeluarkan melalui injap bebola pelepas dalam unit penyejat.

Dengan memotong mercaptans, syarikat "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(Jerman) dapat meningkatkan hayat perkhidmatan pemasangan dan kumpulan pengawalseliaan pada masa-masa tertentu. Jadi, jaga kos operasi, yang tidak memerlukan penggantian berterusan membran pengawal selia, atau penggantian lengkapnya yang mahal, yang membawa kepada masa henti pemasangan penyejat.

Dan fungsi yang direalisasikan untuk memanaskan injap solenoid dan penapis di salur masuk ke loji penyejatan tidak membenarkan air terkumpul di dalamnya dan, apabila membekukan injap solenoid, nyahdayakannya apabila dicetuskan. Atau, hadkan kemasukan fasa cecair ke dalam loji penyejatan.

Loji penyejatan syarikat Jerman "PP-TEC" Fluessiggas Technik Inovatif "(Jerman) adalah operasi yang boleh dipercayai dan stabil untuk tahun eksploitasi.

MEL Group of Companies ialah pembekal borong sistem penghawa dingin untuk Mitsubishi Heavy Industries.

www.tapak Alamat e-mel ini dilindungi daripada spambots. Anda memerlukan JavaScript untuk melihatnya.

Unit pemeluwapan (CCU) untuk penyejukan pengudaraan semakin meluas dalam reka bentuk sistem penyejukan pusat untuk bangunan. Kelebihan mereka adalah jelas:

Pertama, ini ialah harga satu kW sejuk. Berbanding dengan sistem penyejuk, penyejukan udara bekalan dengan KKB tidak mengandungi bahan penyejuk perantaraan, i.e. penyelesaian air atau antibeku, oleh itu ia lebih murah.

Kedua, kemudahan peraturan. Satu unit pemeluwapan berfungsi untuk satu unit bekalan, oleh itu logik kawalan adalah sama dan dilaksanakan menggunakan pengawal standard untuk unit bekalan.

Ketiga, kemudahan pemasangan KKB untuk menyejukkan sistem pengudaraan. Tidak perlu saluran udara tambahan, kipas, dll. Hanya penukar haba penyejat terbina dalam dan itu sahaja. Malah penebat tambahan saluran udara bekalan sering tidak diperlukan.

nasi. 1. KKB LENNOX dan gambar rajah sambungannya kepada unit bekalan.

Dengan latar belakang kelebihan yang luar biasa itu, dalam praktiknya, kita berhadapan dengan banyak contoh sistem pengudaraan penghawa dingin di mana KKB sama ada tidak berfungsi sama sekali atau gagal dengan cepat semasa operasi. Analisis fakta ini menunjukkan bahawa sebabnya selalunya adalah pemilihan KKB dan penyejat yang salah untuk menyejukkan udara bekalan. Oleh itu, kami akan mempertimbangkan metodologi standard untuk pemilihan unit pemeluwapan dan cuba menunjukkan kesilapan yang dibuat dalam kes ini.

SALAH, tetapi yang paling biasa, kaedah pemilihan KKB dan penyejat untuk unit bekalan aliran terus

1. Sebagai data awal, kita perlu mengetahui aliran udara unit bekalan... Mari kita tetapkan sebagai contoh 4500 m3 / j.
2. Unit bekalan adalah aliran langsung, i.e. tiada peredaran semula, beroperasi pada 100% udara luar.
3. Mari kita tentukan kawasan pembinaan - sebagai contoh, Moscow. Parameter anggaran udara luar untuk Moscow + 28C dan kelembapan 45%. Kami mengambil parameter ini sebagai parameter awal udara di salur masuk ke penyejat sistem bekalan. Kadangkala parameter udara diambil "dengan margin" dan ditetapkan + 30C atau bahkan + 32C.
4. Mari kita tetapkan parameter udara yang diperlukan di saluran keluar sistem bekalan, i.e. di pintu masuk ke premis. Selalunya parameter ini ditetapkan 5-10C lebih rendah daripada suhu udara bekalan yang diperlukan di dalam bilik. Contohnya, + 15C atau genap + 10C. Kami akan menumpukan pada nilai purata + 13C.
5. Selanjutnya dengan bantuan carta i-d(Gamb. 2) kami membina proses penyejukan udara dalam sistem penyejukan pengudaraan. Kami menentukan kadar aliran sejuk yang diperlukan dalam keadaan tertentu. Dalam versi kami, penggunaan sejuk yang diperlukan ialah 33.4 kW.
6. Kami memilih KKB mengikut penggunaan sejuk yang diperlukan sebanyak 33.4 kW. Terdapat model besar terdekat dan model kecil terdekat dalam barisan KKB. Sebagai contoh, untuk pengeluar LENNOX berikut ialah model: TSA090 / 380-3 untuk 28 kW sejuk dan TSA120 / 380-3 untuk 35.3 kW sejuk.

Kami menerima model dengan margin 35.3 kW, i.e. TSA120 / 380-3.

Dan sekarang kami akan memberitahu anda apa yang akan berlaku di kemudahan semasa operasi bersama unit bekalan dan KKB yang telah kami pilih mengikut kaedah yang diterangkan di atas.

Masalah pertama ialah produktiviti KKB yang terlalu tinggi.

Penghawa dingin pengudaraan dipadankan dengan parameter udara luar + 28C dan kelembapan 45%. Tetapi pelanggan bercadang untuk mengendalikannya bukan sahaja apabila suhu +28C di luar, selalunya sudah panas di dalam premis kerana lebihan haba dalaman bermula dari + 15C di luar. Oleh itu, suhu udara bekalan ditetapkan pada pengawal, paling baik + 20C, dan paling teruk malah lebih rendah. KKB memberikan sama ada kapasiti 100% atau 0% (dengan pengecualian kawalan modulasi yang jarang berlaku apabila menggunakan unit luar VRF dalam bentuk KKB). Dengan penurunan suhu udara luar (pengambilan), KKB tidak menurunkan prestasinya (malah, ia meningkat sedikit kerana penyejukan super yang lebih besar dalam pemeluwap). Oleh itu, dengan penurunan suhu udara di bahagian masuk ke penyejat, KKB akan cenderung untuk menghasilkan suhu udara yang lebih rendah di saluran keluar dari penyejat. Dengan data pengiraan kami, suhu udara keluar ialah + 3C. Tetapi ini tidak boleh, kerana takat didih freon dalam penyejat ialah + 5C.

Akibatnya, penurunan suhu udara di salur masuk ke penyejat kepada + 22C dan ke bawah, dalam kes kami, membawa kepada prestasi KKB yang terlalu tinggi. Selanjutnya, freon tidak mendidih dalam penyejat, cecair penyejuk kembali ke sedutan pemampat dan, akibatnya, pemampat gagal kerana kerosakan mekanikal.

Tetapi di sinilah masalah kita, anehnya, tidak berakhir.

Masalah kedua ialah PENYEJANG BERKURANG.

Mari kita lihat dengan teliti pemilihan penyejat. Apabila memilih unit pengendalian udara, parameter khusus operasi penyejat ditetapkan. Dalam kes kami, ini ialah suhu udara di salur masuk + 28C dan kelembapan 45% dan di salur keluar + 13C. bermakna? penyejat dipilih TEPAT untuk parameter ini. Tetapi apa yang akan berlaku apabila suhu udara di salur masuk ke penyejat adalah, sebagai contoh, bukan + 28C, tetapi + 25C? Jawapannya agak mudah jika anda melihat formula pemindahan haba untuk mana-mana permukaan: Q = k * F * (Tv-Tf). k * F - pekali pemindahan haba dan kawasan pertukaran haba tidak akan berubah, nilai ini adalah malar. Tf - takat didih freon tidak akan berubah, kerana ia juga dikekalkan malar pada + 5C (dalam operasi biasa). Tetapi TV - suhu udara purata telah menurun sebanyak tiga darjah. Akibatnya, jumlah haba yang dipindahkan akan menjadi kurang berkadar dengan perbezaan suhu. Tetapi KKB "tidak tahu mengenainya" dan terus menyampaikan prestasi 100% yang diperlukan. Freon cecair kembali ke sedutan pemampat sekali lagi dan membawa kepada masalah di atas. Itu. suhu penyejat yang dikira adalah MINIMUM suhu bekerja KKB.

Di sini anda boleh berhujah - "Tetapi bagaimana dengan kerja sistem split on-off?" suhu reka bentuk dalam belahan ialah + 27C di dalam bilik, tetapi sebenarnya mereka boleh bekerja sehingga + 18C. Hakikatnya adalah bahawa dalam sistem berpecah, luas permukaan penyejat dipilih dengan margin yang sangat besar, sekurang-kurangnya 30%, hanya untuk mengimbangi penurunan pemindahan haba apabila suhu di dalam bilik berkurangan atau kelajuan kipas unit dalaman berkurangan. Dan akhirnya,

Masalah ketiga ialah pemilihan KKB "BERSIBAH" ...

Margin prestasi apabila memilih KKB amat berbahaya, kerana rizab adalah freon cecair pada sedutan pemampat. Dan pada perlawanan akhir kita mempunyai pemampat yang macet. Secara amnya, kapasiti penyejat maksimum hendaklah sentiasa lebih besar daripada kapasiti pemampat.

Kami akan cuba menjawab soalan - bagaimana BETUL untuk memilih KKB sistem bekalan?

Pertama, adalah perlu untuk memahami bahawa sumber sejuk dalam bentuk unit pemeluwapan tidak boleh menjadi satu-satunya di dalam bangunan. Penyaman udara sistem pengudaraan hanya boleh mengeluarkan sebahagian daripada beban puncak yang memasuki bilik udara pengudaraan... Dan mengekalkan suhu tertentu di dalam bilik dalam apa jua keadaan jatuh pada penutup tempatan ( unit dalaman VRF atau unit gegelung kipas). Oleh itu, KKB tidak sepatutnya menyokong suhu tertentu apabila pengudaraan penyejukan (ini adalah mustahil kerana peraturan on-off), tetapi untuk mengurangkan input haba ke dalam premis apabila suhu luar tertentu melebihi.

Contoh sistem pengudaraan dengan penghawa dingin:

Data awal: bandar Moscow dengan parameter reka bentuk untuk penghawa dingin + 28C dan kelembapan 45%. Penggunaan udara bekalan 4500 m3 / j. Lebihan haba bilik daripada komputer, orang, sinaran suria dan lain-lain. ialah 50 kW. Suhu reka bentuk di dalam premis ialah + 22C.

Kapasiti penyaman udara mesti dipilih dengan cara yang mencukupi untuk keadaan paling teruk(suhu maksimum). Tetapi penghawa dingin pengudaraan juga harus berfungsi tanpa masalah dengan beberapa pilihan perantaraan. Lebih-lebih lagi, kebanyakan masa, sistem penghawa dingin pengudaraan berfungsi hanya pada beban 60-80%.

• Kami menetapkan suhu luar yang dikira dan suhu dalaman yang dikira. Itu. Tugas utama KKB adalah untuk menyejukkan bekalan udara ke suhu bilik. Apabila suhu udara luar lebih rendah daripada suhu udara bilik yang diperlukan, KKB TIDAK dihidupkan. Untuk Moscow, dari + 28C hingga suhu bilik yang diperlukan + 22C, kami mendapat perbezaan suhu 6C. Pada dasarnya, perbezaan suhu merentasi penyejat tidak boleh lebih daripada 10C, kerana suhu udara bekalan tidak boleh kurang daripada takat didih freon.

• Kami menentukan prestasi KKB yang diperlukan berdasarkan syarat untuk menyejukkan udara bekalan daripada suhu reka bentuk + 28C hingga + 22C. Ternyata 13.3 kW sejuk (rajah i-d).

• Kami memilih mengikut prestasi yang diperlukan 13.3 KKB daripada barisan pengeluar popular LENNOX. Kami pilih KKB KECIL yang terdekat TSA036 / 380-3s dengan kapasiti 12.2 kW.

• Kami memilih penyejat bekalan daripada parameter yang paling teruk untuknya. Ini adalah suhu luar yang sama dengan suhu bilik yang diperlukan - dalam kes kami + 22C. Kapasiti penyejukan penyejat adalah sama dengan KKB, i.e. 12.2 kW. Ditambah margin kapasiti 10-20% sekiranya berlaku kekotoran penyejat, dsb.

• Tentukan suhu udara bekalan pada suhu luar + 22C. kita dapat 15C. Di atas takat didih freon + 5C dan di atas suhu takat embun + 10C, yang bermaksud bahawa penebat saluran udara bekalan boleh ditinggalkan (secara teori).

• Kami menentukan baki lebihan haba premis. Ternyata 50 kW lebihan haba dalaman ditambah sebahagian kecil bekalan udara 13.3-12.2 = 1.1 kW. Jumlah 51.1 kW - kapasiti reka bentuk untuk sistem kawalan tempatan.

Kesimpulan: Idea utama yang saya ingin menarik perhatian anda ialah keperluan untuk mengira unit pemeluwapan pemampat bukan untuk suhu udara luar maksimum, tetapi untuk minimum dalam julat operasi penghawa dingin pengudaraan. Pengiraan KKB dan penyejat, yang dijalankan pada suhu maksimum udara bekalan, membawa kepada fakta bahawa operasi biasa hanya akan berada pada julat suhu luar daripada yang dikira dan ke atas. Dan jika suhu luar lebih rendah daripada yang dikira, akan ada pendidihan freon yang tidak lengkap dalam penyejat dan kembalinya penyejuk cecair ke sedutan pemampat.

→ Pemasangan unit penyejukan

Pemasangan radas utama dan peralatan tambahan

Teknologi pemasangan ditentukan oleh tahap kesediaan kilang dan ciri reka bentuk radas, beratnya dan reka bentuk pemasangan. Pertama, peranti utama dipasang, yang membolehkan anda mula meletakkan saluran paip. Untuk mengelakkan penebat haba daripada melembapkan, lapisan kalis air digunakan pada permukaan sokongan peranti yang beroperasi pada suhu rendah, lapisan penebat haba diletakkan, dan kemudian lapisan kalis air sekali lagi. Untuk mewujudkan keadaan yang tidak termasuk pembentukan jambatan haba, semua bahagian logam (tali pinggang pengikat) diletakkan pada radas melalui bar kayu antiseptik atau gasket setebal 100-250 mm.

Penukar haba. Kebanyakan penukar haba dibekalkan oleh kilang yang sedia untuk dipasang. Jadi, pemeluwap shell-dan-tiub, penyejat, penyejuk kecil dibekalkan dipasang, elemen, pengairan, pemeluwap dan panel penyejat, penyejat tenggelam - unit pemasangan... Penyejat tiub bersirip, bateri pengembangan terus dan air garam boleh dihasilkan organisasi pemasangan di tempat dari bahagian tiub bersirip.

Peranti cangkerang dan tiub (serta peralatan tangki) dipasang dengan cara gabungan aliran. Apabila meletakkan mesin yang dikimpal pada sokongan, pastikan semua jahitan yang dikimpal boleh diakses untuk pemeriksaan, mengetuk dengan tukul semasa pemeriksaan, serta untuk pembaikan.

Mendatar dan menegak radas diperiksa oleh paras dan garis paip atau dengan bantuan instrumen geodetik. Penyimpangan yang dibenarkan bagi radas dari menegak ialah 0.2 mm, secara mendatar - 0.5 mm setiap 1 m. Ketegangan pemeluwap menegak shell-and-tiub diperiksa dengan teliti, kerana ia adalah perlu untuk memastikan aliran filem air di sepanjang dinding paip.

Kapasitor unsur (disebabkan kandungan logamnya yang tinggi, ia digunakan dalam kes yang jarang berlaku dalam pemasangan industri) dipasang pada Bingkai besi, di atas penerima, di sepanjang elemen dari bawah ke atas, melaraskan mendatar elemen, bebibir satu satah bagi kelengkapan dan menegak setiap bahagian.

Pemasangan pengairan dan pemeluwap penyejat terdiri daripada pemasangan berurutan bah, paip pertukaran haba atau gegelung, kipas, pemisah minyak, pam dan kelengkapan.

Unit penyejuk udara yang digunakan sebagai pemeluwap dalam unit penyejukan dipasang pada alas tiang. Untuk pemusatan kipas paksi Berbanding dengan ram pemandu, terdapat slot dalam plat, yang membolehkan plat gear digerakkan dalam dua arah. Motor kipas dijajarkan ke kotak gear.

Penyejat air garam panel diletakkan pada lapisan penebat, pada pad konkrit. Tangki logam Penyejat dipasang pada rasuk kayu, pengadun dan injap air garam dipasang, paip longkang disambungkan, dan tangki diuji untuk ketumpatan dengan menuangkan air. Paras air tidak boleh turun pada siang hari. Kemudian air disalirkan, bar dikeluarkan dan tangki diturunkan ke pangkalan. Sebelum pemasangan, bahagian panel diuji dengan udara pada tekanan 1.2 MPa. Kemudian, satu demi satu, bahagian dalam tangki dipasang, pengumpul, kelengkapan, pemisah cecair dipasang, tangki diisi dengan air dan pemasangan penyejat sekali lagi diuji dengan udara pada tekanan 1.2 MPa.

nasi. 1. Pemasangan pemeluwap mendatar dan penerima dengan kaedah gabungan aliran:
a, b - dalam bangunan dalam pembinaan; c - pada sokongan; d - di atas jejambat; I - kedudukan kapasitor sebelum anduh; II, III - kedudukan apabila menggerakkan ledakan kren; IV - pemasangan pada struktur sokongan

nasi. 2. Pemasangan kapasitor:
0 - unsur: 1 - struktur logam sokongan; 2 - penerima; 3 - elemen kapasitor; 4 - garis paip untuk mengesahkan menegak bahagian; 5 - tahap untuk memeriksa elemen mendatar; 6 - pembaris untuk memeriksa lokasi bebibir dalam satu satah; b - pengairan: 1 - longkang air; 2 - palet; 3 - penerima; 4 - bahagian gegelung; 5 - menyokong struktur logam; 6 - dulang pengedaran air; 7 - bekalan air; 8 - corong limpahan; dalam - penyejatan: 1 - tadahan; 2 - penerima; 3, 4 - penunjuk tahap; 5 - muncung; 6 - pemisah titisan; 7 - pemisah minyak; 8 - injap keselamatan; 9 - peminat; 10 - pra-kapasitor; 11 - pengatur paras air terapung; 12 - corong limpahan; 13 - pam; d - udara: 1 - menyokong struktur logam; 2 - bingkai pemacu; 3 - peranti panduan; 4 - bahagian tiub pertukaran haba bersirip; 5 - bebibir untuk menyambungkan bahagian ke pengumpul

Penyejat rendaman dipasang dengan cara yang sama dan diuji dengan tekanan gas lengai 1.0 MPa untuk sistem dengan R12 dan 1.6 MPa untuk sistem dengan R22.

nasi. 2. Pemasangan penyejat air garam panel:
a - menguji tangki dengan air; b - ujian udara bahagian panel; c - pemasangan bahagian panel; d - ujian penyejat dengan air dan udara sebagai pemasangan; 1 - rasuk kayu; 2 - tangki; 3 - pengacau; 4 - bahagian panel; 5 - kambing; 6 - tanjakan bekalan udara untuk ujian; 7 - longkang air; 8 - bah minyak; 9-pemisah cecair; 10 - penebat haba

Peralatan kapasitif dan alat bantu... Penerima ammonia linear dipasang pada sisi tekanan tinggi di bawah pemeluwap (kadang-kadang di bawahnya) pada asas yang sama, dan zon stim radas disambungkan dengan garis penyamaan, yang mewujudkan keadaan untuk cecair mengalir dari pemeluwap dengan graviti. Semasa pemasangan, perbezaan ketinggian dari paras cecair dalam pemeluwap (paras paip keluar dari pemeluwap menegak) ke paras paip cecair dari cawan limpahan pemisah minyak Dan tidak kurang daripada 1500 mm (Gamb. . 25). Bergantung pada jenama pemisah minyak dan penerima linear, perbezaan tanda ketinggian pemeluwap, penerima dan pemisah minyak Yar, Yar, Nm dan Ni, yang ditetapkan dalam literatur rujukan, dikekalkan.

Di bahagian tekanan rendah, penerima longkang dipasang untuk mengalirkan ammonia daripada peranti penyejuk apabila lapisan salji dicairkan dengan wap ammonia panas dan penerima pelindung dalam litar tanpa pam untuk menerima cecair sekiranya pelepasannya daripada bateri apabila beban haba meningkat, serta penerima peredaran. Penerima peredaran mendatar dipasang bersama dengan pemisah cecair yang terletak di atasnya. Dalam penerima beredar menegak, wap daripada cecair dipisahkan dalam penerima.

nasi. 3. Gambar rajah pemasangan pemeluwap, penerima linear, pemisah minyak dan penyejuk udara dalam unit penyejukan ammonia: КД - pemeluwap; LR - penerima linear; VOT - pemisah udara; SP - kaca limpahan; MO - pemisah minyak

Dalam unit freon agregat, penerima linear dipasang di atas pemeluwap (tanpa garis penyamaan), dan freon memasuki penerima dalam aliran berdenyut apabila pemeluwap mengisi.

Semua penerima dilengkapi injap keselamatan, tolok tekanan, penunjuk aras dan injap.

Kapal perantaraan dipasang pada struktur sokongan pada rasuk kayu, dengan mengambil kira ketebalan penebat haba.

Bateri penyejukan. Bateri penyejukan penyejukan langsung dibekalkan oleh pengeluar dalam bentuk sedia untuk dipasang. Bateri air garam dan ammonia dihasilkan di tapak pemasangan. Bateri air garam diperbuat daripada keluli paip electroweld... Untuk pembuatan bateri ammonia, paip keluli tergelek panas lancar (biasanya dengan diameter 38X3 mm) keluli 20 digunakan untuk operasi pada suhu sehingga -40 ° C dan keluli 10G2 untuk operasi pada suhu sehingga -70 ° C.

Jalur keluli tergelek sejuk yang diperbuat daripada keluli karbon rendah digunakan untuk sirip lingkaran melintang tiub bateri. Paip diikat pada perkakas separa automatik dalam keadaan bengkel perolehan dengan pemeriksaan segera dengan pemeriksaan ketat kesesuaian ribbing ke paip dan padang rusuk yang ditentukan (biasanya 20 atau 30 mm). Bahagian paip yang telah siap adalah tergalvani celup panas. Dalam pembuatan bateri, kimpalan separa automatik dalam karbon dioksida atau kimpalan arka manual digunakan. Paip bersirip menyambungkan bateri dengan pengumpul atau gulung. Bateri pengumpul, rak dan gegelung dipasang dari bahagian bersatu.

Selepas menguji bateri ammonia dengan udara selama 5 minit untuk kekuatan (1.6 MPa) dan selama 15 minit untuk ketumpatan (1 MPa), sambungan yang dikimpal digalvani dengan pistol elektrometallisasi.

Bateri air garam diuji dengan air selepas dipasang pada tekanan yang sama dengan 1.25 tekanan kerja.

Bateri dipasang pada bahagian tertanam atau struktur logam pada siling (panel siling) atau pada dinding (panel dinding). Bateri siling dipasang pada jarak 200-300 mm dari paksi paip ke siling, dipasang di dinding - pada jarak 130-150 mm dari paksi paip ke dinding dan sekurang-kurangnya 250 mm dari lantai ke bawah daripada paip itu. Apabila memasang bateri ammonia, toleransi berikut dikekalkan: ketinggian ± 10 mm, sisihan daripada menegak bateri dinding - tidak lebih daripada 1 mm setiap 1 m ketinggian. Apabila memasang bateri, cerun tidak lebih daripada 0.002 dibenarkan, dan ke arah yang bertentangan dengan pergerakan wap penyejuk. Bateri yang dipasang di dinding dipasang oleh kren sebelum memasang papak lantai atau menggunakan pemuat dengan anak panah. Bateri siling dipasang menggunakan win melalui blok yang dipasang pada siling.

Penyejuk udara. Ia dipasang pada alas (penyejuk udara per-staing) atau dilekatkan pada bahagian terbenam pada siling (penyejuk udara berengsel).

Penyejuk udara alas dipasang menggunakan kaedah gabungan aliran menggunakan kren jib. Sebelum pemasangan, penebat diletakkan di atas alas dan lubang dibuat untuk menyambungkan saluran paip saliran, yang diletakkan dengan cerun sekurang-kurangnya 0.01 ke arah longkang di rangkaian pembetung... Penyejuk udara yang digantung dipasang dengan cara yang sama seperti radiator siling.

nasi. 4. Pemasangan bateri:
a - bateri oleh forklift elektrik; b - bateri siling dengan win; 1 - bertindih; 2- bahagian tertanam; 3 - blok; 4 - anduh; 5 - bateri; 6 - win; 7 - forklift elektrik

Bateri penyejuk tiub kaca dan penyejuk udara. Untuk pembuatan bateri air garam jenis gegelung, paip kaca digunakan. Paip dilekatkan pada rak hanya di bahagian lurus (gulungan tidak tetap). Struktur logam sokongan bateri dilekatkan pada dinding atau digantung dari siling. Jarak antara tiang tidak boleh melebihi 2500 mm. Bateri yang dipasang di dinding hingga ketinggian 1.5 m dilindungi dengan pagar jaring. Tiub kaca penyejuk udara dipasang dengan cara yang sama.

Untuk pembuatan bateri dan penyejuk udara, paip dengan hujung licin diambil, menyambungkannya dengan bebibir. Selepas pemasangan selesai, bateri diuji dengan air pada tekanan yang sama dengan 1.25 tekanan kerja.

pam. Pam emparan digunakan untuk mengepam ammonia dan penyejuk cecair lain, penyejuk dan air sejuk, kondensat, dan juga untuk mengosongkan telaga saliran dan mengedarkan air penyejuk. Untuk pembekalan cecair penyejuk, hanya pam bermeterai, tidak bertutup jenis KhG dengan motor elektrik yang dibina ke dalam perumah pam digunakan. Pemegun motor elektrik dimeteraikan, dan pemutar dipasang pada satu aci dengan pendesak. Galas aci disejukkan dan dilincirkan dengan cecair penyejuk yang diambil dari paip pelepasan dan kemudian dipintas ke bahagian sedutan. Pam tertutup dipasang di bawah titik pengambilan cecair pada suhu cecair di bawah -20 ° C (untuk mengelakkan gangguan pam, kepala sedutan ialah 3.5 m).

nasi. 5. Pemasangan dan penjajaran pam dan kipas:
a - pemasangan pam empar pada kayu balak menggunakan win; b - pemasangan kipas dengan win menggunakan wayar lelaki

Sebelum memasang pam kotak pemadat, periksa kesempurnaannya dan, jika perlu, jalankan audit.

Pam emparan dipasang pada asas dengan kren, angkat, atau sepanjang kayu pada penggelek atau kepingan logam menggunakan win atau tuil. Apabila memasang pam pada asas dengan bolt buta tertanam dalam susunannya, rasuk kayu diletakkan berhampiran bolt supaya tidak menyekat benang (Rajah 5, a). Periksa ketinggian, kedudukan mendatar, pemusatan, kehadiran minyak dalam sistem, kelancaran putaran pemutar dan pembungkusan kotak pemadat (kotak pemadat). Kotak sumbat

Isteri-isteri mesti disumbat dengan teliti dan dibengkokkan secara merata tanpa herotan.Pengettan kotak pemadat yang berlebihan menyebabkannya menjadi terlalu panas dan penggunaan kuasa meningkat. Apabila memasang pam di atas tangki penerima, injap sehala dipasang pada paip sedutan.

Peminat. Kebanyakan kipas dibekalkan sebagai unit sedia untuk dipasang. Selepas memasang kipas dengan kren atau win dengan wayar lelaki (Rajah 5, b) pada asas, alas atau struktur logam (melalui elemen penebat getaran), tanda ketinggian dan kedudukan mendatar pemasangan disahkan (Rajah 5, c). Kemudian mereka mengeluarkan peranti pengunci pemutar, periksa pemutar dan perumah, pastikan tiada penyok atau kerosakan lain, periksa secara manual kelancaran putaran pemutar dan kebolehpercayaan pengikat semua bahagian. Periksa jurang antara permukaan luar rotor dan selongsong (tidak lebih daripada 0.01 diameter roda). Larian jejari dan paksi rotor diukur. Bergantung pada saiz kipas (nombornya), larian jejari maksimum ialah 1.5-3 mm, paksi 2-5 mm. Jika ukuran menunjukkan bahawa toleransi melebihi, pengimbangan statik dijalankan. Ukur juga jurang antara bahagian berputar dan pegun kipas, yang sepatutnya berada dalam 1 mm (Rajah 5, d).

Semasa ujian dijalankan dalam masa 10 minit, tahap hingar dan getaran diperiksa, dan selepas penutupan, kebolehpercayaan pengikat semua sambungan, pemanasan galas dan keadaan sistem minyak. Tempoh ujian di bawah beban - 4 jam, sambil memeriksa kestabilan kipas di bawah keadaan operasi.

Pemasangan menara penyejuk. Menara penyejuk jenis filem kecil (I PV) dibekalkan untuk pemasangan dengan darjat tinggi kesediaan kilang. Pemasangan mendatar menara penyejuk disahkan, disambungkan ke sistem saluran paip, dan selepas mengisi sistem peredaran air dengan air lembut, keseragaman pengairan muncung yang diperbuat daripada plat miplastik atau PVC diselaraskan dengan menukar kedudukan muncung semburan air. .

Apabila memasang menara penyejuk yang lebih besar selepas pembinaan kolam dan struktur bangunan pasang kipas, periksa penjajarannya dengan penyebar menara penyejuk, laraskan kedudukan pelongsor pengagihan air atau manifold dan muncung untuk pengedaran seragam air di atas permukaan pengairan.

nasi. 6. Penjajaran keserasian pendesak kipas paksi menara penyejuk dengan ram pemandu:
a - dengan menggerakkan bingkai berbanding dengan struktur logam sokongan; b - dengan ketegangan kabel: 1 - hab pendesak; 2 - bilah; 3 - peranti panduan; 4 - pelapisan menara penyejuk; 5 - menyokong struktur logam; 6 - pengurang; 7 - motor elektrik; 8 - kabel pusat

Penjajaran dikawal dengan menggerakkan rangka dan motor elektrik dalam slot untuk bolt pengikat (Rajah 6, a), dan dalam kipas terbesar, penjajaran dicapai dengan melaraskan ketegangan kabel yang dipasang pada ram pemandu dan penyokong. struktur logam (Rajah 6, b). Kemudian semak arah putaran motor elektrik, kelancaran, degupan dan tahap getaran pada kelajuan operasi putaran aci.