Mnogi serviseri često nam postavljaju sljedeće pitanje: "Zašto se u vašim krugovima napajanje isparivača uvijek napaja odozgo, je li obavezni zahtjev kada spajate isparivače?" Ovaj odjeljak pojašnjava ovaj problem.
a) malo povijesti
Znamo da kada se temperatura u rashlađenom volumenu smanji, smanjuje se i tlak vrenja, budući da ukupna temperaturna razlika ostaje gotovo konstantna (vidi odjeljak 7. "Utjecaj temperature rashlađenog zraka").

Prije nekoliko godina, ovo se svojstvo često koristilo u rashladnim uređajima na pozitivnim temperaturama za zaustavljanje kompresora kada temperatura u hladnoj sobi dosegne potrebnu vrijednost.
Ova tehnologija svojstva:
imao dva pre-
LP regulator
Regulacija tlaka
Riža. 45.1.
Prvo, omogućio je bez glavnog termostata, budući da je LP relej obavljao dvostruku funkciju - glavni i sigurnosni relej.
Drugo, da bi se osiguralo da se isparivač odmrzava pri svakom ciklusu, bilo je dovoljno postaviti sustav tako da kompresor starta na tlak koji odgovara temperaturi iznad 0°C i tako uštedjeti na sustavu odmrzavanja!
Međutim, kada je kompresor zaustavljen, kako bi tlak isparavanja točno odgovarao temperaturi u odjeljku hladnjaka, bila je nužno potrebna stalna prisutnost tekućine u isparivaču. Zbog toga su se u to vrijeme isparivači vrlo često napajali odozdo i uvijek su bili do pola punjeni tekućim rashladnim sredstvom (vidi sliku 45.1).
Danas se regulacija tlaka rijetko koristi, jer ima sljedeće negativne točke:
Ako je kondenzator hlađen zrakom (najčešće), tlak kondenzacije jako varira tijekom godine (pogledajte odjeljak 2.1 Zračno hlađeni kondenzatori - Normalan rad). Ove promjene tlaka kondenzacije nužno dovode do promjena u tlaku isparavanja, a time i do promjena u ukupnom padu temperature u isparivaču. Stoga se temperatura u odjeljku hladnjaka ne može održavati stabilnom i bit će podložna velikim fluktuacijama. Stoga je potrebno ili koristiti vodeno hlađene kondenzatore, ili primijeniti učinkovit sustav stabilizacija tlaka kondenzacije.
Ako se u radu postrojenja pojave i neznatne anomalije (u smislu tlaka isparavanja ili kondenzacije), koje dovode do promjene ukupne temperaturne razlike na isparivaču, čak i neznatne, temperatura u rashladnoj komori se više ne može održavati unutar navedenih granica.

Ako ispusni ventil kompresora nije dovoljno čvrst, kada se kompresor zaustavi, tlak isparavanja naglo raste i postoji opasnost od povećanja učestalosti ciklusa start-stop kompresora.

Zbog toga se danas najčešće koristi osjetnik temperature hladne prostorije za gašenje kompresora, a LP sklopka obavlja samo zaštitne funkcije (vidi sl. 45.2).

Imajte na umu da u ovom slučaju način napajanja isparivača (odozdo ili odozgo) nema gotovo nikakav zamjetan učinak na kvalitetu regulacije.

B) Dizajn modernih isparivača

S povećanjem kapaciteta hlađenja isparivača, povećavaju se i njihove dimenzije, a posebno duljina cijevi koje se koriste za njihovu proizvodnju.
Dakle, u primjeru na sl. 45.3, projektant mora spojiti dvije sekcije od po 0,5 kW u seriju kako bi se dobio učinak od 1 kW.
Ali ova tehnologija ima ograničenu upotrebu. Doista, udvostručenje duljine cjevovoda također udvostručuje gubitak tlaka. Odnosno, gubici tlaka u velikim isparivačima brzo postaju preveliki.
Stoga kod povećanja snage proizvođač više ne postavlja pojedine sekcije u seriju, već ih spaja paralelno kako bi gubici tlaka bili što manji.
Međutim, to zahtijeva da svaki isparivač bude opskrbljen točno istom količinom tekućine, te stoga proizvođač na ulaz u isparivač ugrađuje razdjelnik tekućine.

3 paralelno povezana dijela isparivača
Riža. 45.3.
Za takve isparivače, pitanje da li ih hraniti odozdo ili odozgo više se ne isplati, jer se napajaju samo putem posebnog razdjelnika tekućine.
Pogledajmo sada načine za specijaliziranje cjevovoda različiti tipovi isparivači.

Za početak, kao primjer, uzmimo mali isparivač, čiji mali kapacitet ne zahtijeva korištenje razdjelnika tekućine (vidi sliku 45.4).

Rashladno sredstvo ulazi u ulaz isparivača E i zatim se spušta kroz prvi dio (zavoji 1, 2, 3). Zatim se diže u drugom dijelu (zavoji 4, 5, 6 i 7) i prije nego što napusti isparivač na njegovom izlazu S, opet pada duž trećeg dijela (zavoji 8, 9, 10 i 11). Imajte na umu da rashladno sredstvo pada, diže se, zatim ponovno pada i kreće se prema smjeru kretanja ohlađenog zraka.
Razmotrimo sada primjer snažnijeg isparivača, koji je velike veličine i pokreće ga razdjelnik tekućine.

Svaki dio ukupnog protoka rashladnog sredstva ulazi u ulaz svog odjeljka E, diže se u prvom redu, zatim se spušta u drugom redu i napušta dio kroz svoj izlaz S (vidi sliku 45.5).
Drugim riječima, rashladno sredstvo se diže, a zatim pada u cijevima, uvijek se krećući suprotno od smjera rashladnog zraka. Dakle, bez obzira na vrstu isparivača, rashladno sredstvo se naizmjenično spušta i diže.
Stoga ne postoji koncept isparivača koji se čita odozgo ili odozdo, posebno za najčešći slučaj kada se isparivač napaja kroz razdjelnik tekućine.

S druge strane, u oba slučaja vidjeli smo da se zrak i rashladno sredstvo kreću po protustrujnom principu, odnosno jedno prema drugome. Korisno je prisjetiti se razloga za odabir takvog principa (vidi sliku 45.6).

poz. 1: Ovaj isparivač pokreće ekspanzijski ventil koji je postavljen da osigura pregrijavanje od 7K. Kako bi se osiguralo takvo pregrijavanje para koje napuštaju isparivač, određeno područje duljina cjevovoda isparivača puhanog toplim zrakom.
poz. 2: Ovo je isto područje, ali s istim smjerom strujanja zraka kao i smjer rashladnog sredstva. Može se ustvrditi da se u ovom slučaju povećava duljina dijela cjevovoda koji osigurava pregrijavanje pare, budući da se u njega upuhuje hladniji zrak nego u prethodnom slučaju. To znači da isparivač sadrži manje tekućine, stoga se ekspanzijski ventil više zatvara, tj. tlak isparavanja je niži i kapacitet hlađenja je manji (vidi također odjeljak 8.4. Vježba ekspanzijskog ventila).
poz. 3 i 4: Iako se isparivač napaja odozdo, a ne odozgo, kao na poz. 1 i 2, uočavaju se iste pojave.
Stoga, iako se većina primjera isparivača s izravnim ekspanzijom o kojima se raspravlja u ovom priručniku napajaju tekućinom odozgo, to je učinjeno isključivo radi jednostavnosti i jasnoće. U praksi, instalater rashladnog uređaja gotovo nikada zapravo neće pogriješiti u spajanju razdjelnika tekućine na isparivač.
Ako ste u nedoumici, ako smjer strujanja zraka kroz isparivač nije vrlo jasan, da biste odabrali način spajanja cjevovoda na isparivač, strogo se pridržavajte uputa projektanta kako biste postigli kapacitet hlađenja deklariran u dokumentaciji za isparivač. isparivač.

Jedan od naj važnih elemenata za stroj za kompresiju pare je . Obavlja glavni proces rashladnog ciklusa - odabir iz ohlađenog medija. Ostali elementi rashladnog kruga, kao što su kondenzator, ekspanzioni uređaj, kompresor itd., samo osiguravaju pouzdan rad isparivača, pa je odabiru potonjeg potrebno posvetiti dužnu pozornost.

Iz ovoga proizlazi da je pri odabiru opreme za rashladnu jedinicu potrebno početi s isparivačem. Mnogi majstori početnici često naprave tipičnu pogrešku i započnu instalaciju kompresorom.

Na sl. Slika 1 prikazuje dijagram najčešćeg rashladnog stroja s kompresijom pare. Njegov ciklus, dan u koordinatama: tlak R i i. Na sl. 1b točke 1-7 rashladnog ciklusa, pokazatelj je stanja rashladnog sredstva (tlak, temperatura, specifični volumen) i podudara se s onim na Sl. 1a (funkcije parametara stanja).

Riža. 1 - Shema i u koordinatama konvencionalnog stroja za kompresiju pare: RU uređaj za proširenje, Rk- tlak kondenzacije, Ro- tlak ključanja.

Grafička slika sl. 1b prikazuje stanje i funkcije rashladnog sredstva, koje variraju s tlakom i entalpijom. Segment linije AB na krivulji na sl. Slika 1b karakterizira rashladno sredstvo u stanju zasićene pare. Njegova temperatura odgovara početnoj točki vrenja. Udio pare rashladnog sredstva je 100%, a pregrijavanje je blizu nule. Desno od krivulje AB rashladno sredstvo ima stanje (temperatura rashladnog sredstva je veća od vrelišta).

Točka NA je kritičan za ovo rashladno sredstvo, budući da odgovara temperaturi pri kojoj tvar ne može prijeći u tekuće stanje, bez obzira na to koliko je visok tlak. Na segmentu BC rashladno sredstvo ima stanje zasićene tekućine, a s lijeve strane ima stanje prehlađene tekućine (temperatura rashladnog sredstva je niža od vrelišta).

Unutar krivulje ABC rashladno sredstvo je u stanju mješavine para i tekućine (udio pare po jedinici volumena je promjenjiv). Proces koji se odvija u isparivaču (slika 1b) odgovara segmentu 6-1 . Rashladno sredstvo ulazi u isparivač (točka 6) u stanju kipuće smjese para i tekućine. U ovom slučaju, udio pare ovisi o specifičnom ciklusu hlađenja i iznosi 10-30%.

Na izlazu iz isparivača, proces vrenja možda neće biti dovršen i točka 1 možda neće odgovarati točki 7 . Ako je temperatura rashladnog sredstva na izlazu iz isparivača viša od vrelišta, tada dobivamo isparivač s pregrijavanjem. Njegova vrijednost ΔPregrijavanje je razlika između temperature rashladnog sredstva na izlazu iz isparivača (točka 1) i njegove temperature na liniji zasićenja AB (točka 7):

ΔPregrijavanje=T1 - T7

Ako se točke 1 i 7 podudaraju, tada je temperatura rashladnog sredstva jednaka točki vrelišta, a pregrijavanje ΔPregrijavanje bit će jednak nuli. Tako dobivamo potopljeni isparivač. Stoga se pri odabiru isparivača najprije mora napraviti izbor između preplavljenog isparivača i isparivača s pregrijavanjem.

Imajte na umu da je, pod jednakim uvjetima, poplavljeni isparivač povoljniji u smislu intenziteta procesa uklanjanja topline nego kod pregrijavanja. Ali treba uzeti u obzir da je na izlazu iz poplavljenog isparivača rashladno sredstvo u stanju zasićene pare, te je nemoguće opskrbiti kompresor vlažnim okruženjem. Inače, postoji velika vjerojatnost vodenog udara, koji će biti popraćen mehaničkim uništavanjem dijelova kompresora. Ispada da ako odaberete poplavljeni isparivač, tada je potrebno osigurati dodatnu zaštitu kompresora od ulaska zasićene pare u njega.

Ako se preferira pregrijani isparivač, onda nema potrebe za brigom o zaštiti kompresora i dolasku zasićene pare u njega. Vjerojatnost pojave hidrauličkih udara dogodit će se samo u slučaju odstupanja od potrebnog pokazatelja veličine pregrijavanja. U normalnim uvjetima rada rashladne jedinice, vrijednost pregrijavanja ΔPregrijavanje treba biti u rasponu od 4-7 K.

Kada se indikator pregrijavanja smanji ΔPregrijavanje, povećava se intenzitet selekcije topline iz okoline. Ali na iznimno niskim vrijednostima ΔPregrijavanje(manje od 3K) postoji mogućnost ulaska mokre pare u kompresor, što može uzrokovati vodeni udar i posljedično oštećenje mehaničkih komponenti kompresora.

Inače, s visokim čitanjem ΔPregrijavanje(više od 10 K), to znači da nedovoljno rashladnog sredstva ulazi u isparivač. Intenzitet odvođenja topline iz ohlađenog medija naglo se smanjuje, a toplinski režim kompresora se pogoršava.

Prilikom odabira isparivača postavlja se još jedno pitanje vezano uz vrelište rashladnog sredstva u isparivaču. Da bi se to riješilo, prvo je potrebno odrediti koju temperaturu hlađenog medija treba osigurati za normalan rad rashladne jedinice. Ako se kao hlađeni medij koristi zrak, tada je osim temperature na izlazu iz isparivača potrebno voditi računa i o vlažnosti na izlazu iz isparivača. Sada razmotrite temperaturno ponašanje ohlađenog medija oko isparivača tijekom rada konvencionalne rashladne jedinice (slika 1a).

Kako se ne bi udubljivala ova tema zanemarit ćemo gubitke tlaka na isparivaču. Također ćemo pretpostaviti da je tekuća izmjena topline između rashladnog sredstva i okoliš izvedeno u ravnoj liniji.

U praksi se takva shema ne koristi često, budući da je inferiorna shemi protutoka u smislu učinkovitosti prijenosa topline. Ali ako jedna od rashladnih tekućina ima konstantnu temperaturu, a očitanja pregrijavanja su mala, tada će naprijed i protutok biti ekvivalentni. Poznato je da prosječna vrijednost temperaturne razlike ne ovisi o obrascu strujanja. Razmatranje jednokratne sheme pružit će nam vizualniji prikaz izmjene topline koja se događa između rashladnog sredstva i ohlađenog medija.

Prvo, predstavimo virtualnu vrijednost L, jednaka duljini uređaj za izmjenu topline (kondenzator ili isparivač). Njegova vrijednost može se odrediti iz sljedećeg izraza: L=W/S, gdje W– odgovara unutarnjem volumenu uređaja za izmjenu topline u kojem cirkulira rashladno sredstvo, m3; S je površina razmjene topline m2.

Ako je a pričamo o rashladnom stroju, ekvivalentna duljina isparivača je praktički jednaka duljini cijevi u kojoj se odvija proces 6-1 . Stoga se njegova vanjska površina pere ohlađenim medijem.

Prvo, obratimo pažnju na isparivač koji djeluje kao hladnjak zraka. U njemu se proces uzimanja topline iz zraka događa kao rezultat prirodne konvekcije ili uz pomoć prisilnog puhanja isparivača. Treba napomenuti da se prva metoda praktički ne koristi u modernim rashladnim jedinicama, budući da je hlađenje zraka prirodnom konvekcijom neučinkovito.

Stoga ćemo pretpostaviti da je hladnjak zraka opremljen ventilatorom koji osigurava prisilno upuhivanje isparivača i predstavlja cijevasto-rebrasti izmjenjivač topline (slika 2). Njegov shematski prikaz prikazan je na sl. 2b. Razmotrimo glavne količine koje karakteriziraju proces puhanja.

Temperaturna razlika

Temperaturna razlika u isparivaču izračunava se na sljedeći način:

ΔT=Ta1-Ta2,

gdje ΔTa je u rasponu od 2 do 8 K (za isparivače s cjevastim rebrima s prisilnim strujanjem zraka).

Drugim riječima, tijekom normalnog rada rashladne jedinice, zrak koji prolazi kroz isparivač treba se ohladiti na temperaturu ne nižu od 2 K i ne više od 8 K.

Riža. 2 - Shema i temperaturni parametri hlađenja zraka na hladnjaku zraka:

Ta1 i Ta2– temperatura zraka na ulazu i izlazu iz hladnjaka zraka;

• FF– temperatura rashladnog sredstva;
• L je ekvivalentna duljina isparivača;
• Da je vrelište rashladnog sredstva u isparivaču.

Maksimalna temperaturna razlika

Maksimalna razlika temperature zraka na ulazu u isparivač određuje se na sljedeći način:

DTmax=Ta1 - To

Ovaj indikator se koristi pri odabiru hladnjaka zraka, budući da stranih proizvođača rashladna tehnologija dati vrijednosti za kapacitet hlađenja isparivača Qsp ovisno o veličini DTmax. Razmotrite način odabira hladnjaka zraka rashladne jedinice i odredite izračunate vrijednosti DTmax. Da bismo to učinili, dajemo kao primjer općeprihvaćene preporuke za odabir vrijednosti DTmax:

• za zamrzivači DTmax je u rasponu od 4-6 K;
• za skladišta za neupakirane proizvode - 7-9 K;
• za skladišne ​​komore za hermetički pakirane proizvode - 10-14 K;
• za klima uređaje - 18-22 K.

Stupanj pregrijavanja pare na izlazu iz isparivača

Za određivanje stupnja pregrijavanja pare na izlazu iz isparivača koristite sljedeći obrazac:

F=ΔToverload/DTmax=(T1-T0)/(Ta1-T0),

gdje T1 je temperatura pare rashladnog sredstva na izlazu iz isparivača.

Ovaj indikator se praktički ne koristi u našoj zemlji, ali strani katalozi osiguravaju da očitanja rashladnog kapaciteta zračnih hladnjaka Qsp odgovara vrijednosti F=0,65.

Tijekom rada vrijednost F uobičajeno je uzeti od 0 do 1. Pretpostavimo da F=0, onda ΔPreopterećenje=0, a rashladno sredstvo koje izlazi iz isparivača bit će u stanju zasićene pare. Za ovaj model zračnog hladnjaka stvarni kapacitet hlađenja bit će 10-15% veći od brojke dane u katalogu.

Ako je a F>0,65, tada indeks kapaciteta hlađenja za ovaj model hladnjaka zraka mora biti manji od vrijednosti navedene u katalogu. Pretpostavimo to F>0,8, tada će stvarna izvedba za ovaj model biti 25-30% veća od vrijednosti navedene u katalogu.

Ako je a F->1, zatim kapacitet hlađenja isparivača Qtest->0(slika 3).

Slika 3 - ovisnost kapaciteta hlađenja isparivača Qsp od pregrijavanja F

Proces prikazan na slici 2b također karakteriziraju drugi parametri:

• aritmetička srednja temperaturna razlika DTsr=Tasr-T0;
• prosječna temperatura zraka koji prolazi kroz isparivač Tasr=(Ta1+Ta2)/2;
• minimalna temperaturna razlika DTmin=Ta2-To.

Riža. 4 - Shema i temperaturni parametri koji prikazuju proces hlađenja vode na isparivaču:

gdje Te1 i Te2 temperatura vode na ulazu i izlazu iz isparivača;

• FF je temperatura rashladnog sredstva;
• L je ekvivalentna duljina isparivača;
• To je vrelište rashladnog sredstva u isparivaču.

Isparivači, u kojima tekućina djeluje kao rashladni medij, imaju iste temperaturne parametre kao kod hladnjaka zraka. Digitalne vrijednosti temperatura ohlađene tekućine, koje su potrebne za normalan rad rashladne jedinice, bit će različite od odgovarajućih parametara za hladnjake zraka.

Ako je temperaturna razlika preko vode ΔTe=Te1-Te2, zatim za isparivače s školjkom i cijevi ΔTe treba održavati u rasponu od 5 ± 1 K, a za pločaste isparivače indikator ΔTe bit će unutar 5 ± 1,5 K.

Za razliku od zračnih hladnjaka, kod rashladnih tekućina potrebno je održavati ne maksimalnu, već minimalnu temperaturnu razliku. DTmin=Te2-To- razlika između temperature ohlađenog medija na izlazu iz isparivača i vrelišta rashladnog sredstva u isparivaču.

Za isparivače s školjkom i cijevi, minimalna temperaturna razlika DTmin=Te2-To treba održavati unutar 4-6 K, a za pločaste isparivače - 3-5 K.

Navedeni raspon (razlika između temperature hlađenog medija na izlazu iz isparivača i točke vrelišta rashladnog sredstva u isparivaču) mora se održavati iz sljedećih razloga: kako se razlika povećava, intenzitet hlađenja počinje opadati, a kako razlika se povećava, povećava se rizik od smrzavanja ohlađene tekućine u isparivaču, što može uzrokovati njegovo mehaničko uništenje.

Strukturna rješenja isparivača

Bez obzira na način korištenja različitih rashladnih sredstava, procesi izmjene topline koji se odvijaju u isparivaču podliježu glavnom tehnološkom ciklusu proizvodnje rashladnih uređaja, prema kojem se stvaraju rashladne jedinice i izmjenjivači topline. Dakle, za rješavanje problema optimizacije procesa izmjene topline potrebno je voditi računa o uvjetima za racionalnu organizaciju tehnološkog ciklusa proizvodnje rashladnih uređaja.

Kao što znate, hlađenje određenog medija moguće je uz pomoć izmjenjivača topline. Njegovo konstruktivno rješenje treba odabrati prema tehnološkim zahtjevima koji vrijede za te uređaje. posebno važna točka je usklađenost uređaja s tehnološkim procesom toplinska obrada okruženje, što je moguće pod sljedećim uvjetima:

• održavanje zadane temperature radnog procesa i upravljanje (regulacija) od temperaturni režim;
• izbor materijala uređaja, prema kemijska svojstva okoliš;
• kontrola trajanja zadržavanja medija u uređaju;
• usklađenost s radnim brzinama i tlakom.

Drugi čimbenik o kojem ovisi ekonomska racionalnost aparata je produktivnost. Prije svega, na njega utječe intenzitet prijenosa topline i usklađenost s hidrauličkim otporom uređaja. Ovi uvjeti mogu biti ispunjeni u sljedećim okolnostima:

• osiguravanje potrebne brzine rada medija za provedbu turbulentnog režima;
• stvaranje najprikladnijih uvjeta za uklanjanje kondenzata, kamenca, mraza itd.;
• stvaranje povoljnih uvjeta za kretanje radnih sredina;
• spriječiti moguću kontaminaciju uređaja.

Ostali važni zahtjevi su također mala težina, kompaktnost, jednostavnost dizajna, kao i jednostavnost ugradnje i popravka uređaja. Za poštivanje ovih pravila potrebno je uzeti u obzir čimbenike kao što su: konfiguracija grijaće površine, prisutnost i vrsta pregrada, način postavljanja i pričvršćivanja cijevi u cijevne ploče, ukupne dimenzije, raspored komora, dna, itd.

Na jednostavnost korištenja i pouzdanost uređaja utječu čimbenici kao što su čvrstoća i nepropusnost odvojivih spojeva, kompenzacija temperaturnih deformacija, jednostavnost održavanja i popravka uređaja. Ovi zahtjevi čine osnovu za projektiranje i odabir jedinice za izmjenu topline. glavna uloga potrebno je osigurati potrebno tehnološki proces u industriji hlađenja.

Da biste odabrali pravo konstruktivno rješenje za isparivač, morate se voditi sljedećim pravilima. 1) hlađenje tekućina najbolje se provodi krutim cijevnim izmjenjivačem topline ili kompaktom pločasti izmjenjivač topline; 2) korištenje uređaja s cijevastim rebrima posljedica je sljedećih uvjeta: prijenos topline između radnog medija i zida s obje strane površine grijanja je značajno različit. U tom slučaju, rebra se moraju ugraditi sa strane najnižeg koeficijenta prijenosa topline.

Za povećanje intenziteta prijenosa topline u izmjenjivačima topline potrebno je pridržavati se sljedećih pravila:

• osiguravanje odgovarajućih uvjeta za uklanjanje kondenzata u rashladnim uređajima zraka;
• smanjenje debljine hidrodinamičkog graničnog sloja povećanjem brzine kretanja radnih tijela (ugradnja međucijevnih pregrada i razbijanje snopa cijevi u prolaze);
• poboljšanje protoka oko površine izmjene topline od strane radnih fluida (cijela površina mora aktivno sudjelovati u procesu izmjene topline);
• usklađenost s glavnim pokazateljima temperature, toplinske otpornosti itd.

Analizom pojedinačnih toplinskih otpora možete odabrati najviše Najbolji način povećati intenzitet prijenosa topline (ovisno o vrsti izmjenjivača topline i prirodi radnih fluida). U tekućem izmjenjivaču topline racionalno je ugraditi poprečne pregrade samo s nekoliko prolaza u prostoru cijevi. Tijekom izmjene topline (plin s plinom, tekućina s tekućinom), količina tekućine koja teče kroz prstenasti prostor može biti arogantno velika, a kao rezultat toga, indikator brzine će doseći iste granice kao unutar cijevi, zbog čega ugradnja pregrada bit će neracionalna.

Unapređenje procesa izmjene topline jedan je od glavnih procesa za poboljšanje opreme za izmjenu topline rashladnih strojeva. S tim u vezi provode se istraživanja u području energetike i kemijskog inženjerstva. Ovo je proučavanje režimskih karakteristika strujanja, turbulencije strujanja stvaranjem umjetne hrapavosti. Osim toga, razvijaju se nove površine za izmjenu topline kako bi izmjenjivači topline bili kompaktniji.

Odabir racionalnog pristupa za proračun isparivača

Prilikom projektiranja isparivača potrebno je napraviti konstrukcijski, hidraulički, čvrstoću, toplinski te tehničko-ekonomski proračun. Izvode se u nekoliko verzija, čiji izbor ovisi o pokazateljima izvedbe: tehničko-ekonomski pokazatelj, učinkovitost itd.

Za toplinski proračun površinskog izmjenjivača topline potrebno je riješiti jednadžbu toplinske ravnoteže, uzimajući u obzir određene radne uvjete uređaja (dimenzionalne dimenzije površina za prijenos topline, granice promjene temperature i sheme, u odnosu na kretanje izmjenjivača topline). hlađenje i hlađeni medij). Da biste pronašli rješenje za ovaj problem, morate primijeniti pravila koja će vam omogućiti da dobijete rezultate iz izvornih podataka. Ali zbog brojnih čimbenika, pronađite zajednička odluka za različite izmjenjivače topline nije moguće. Uz to, postoje mnoge metode približnog izračuna koje je lako izraditi u ručnoj ili strojnoj verziji.

Suvremene tehnologije omogućuju vam da odaberete isparivač pomoću posebnih programa. U osnovi, pružaju ih proizvođači opreme za izmjenu topline i omogućuju vam brz odabir potrebnog modela. Pri korištenju ovakvih programa mora se voditi računa da oni pretpostavljaju rad isparivača na standardnim uvjetima. Ako se stvarni uvjeti razlikuju od standardnih, tada će učinak isparivača biti drugačiji. Stoga je preporučljivo uvijek provesti verifikacijski izračun dizajna isparivača koji ste odabrali u odnosu na stvarne radne uvjete isparivača.

U slučaju kada je potrošnja parne faze ukapljenog plina veća od stope prirodnog isparavanja u spremniku, potrebno je koristiti isparivače koji zbog električnog zagrijavanja ubrzavaju proces isparavanja tekuće faze u parnu fazu. te jamčiti opskrbu plinom potrošaču u izračunatom volumenu.

Svrha LPG isparivača je pretvorba tekuće faze ukapljenih ugljikovodičnih plinova (LHG) u parnu fazu, što se događa korištenjem električno grijanih isparivača. Jedinice za isparavanje mogu biti opremljene s jednim, dva, tri ili više električnih isparivača.

Ugradnja isparivača omogućuje rad kako jednog isparivača tako i nekoliko paralelno. Dakle, kapacitet postrojenja može varirati ovisno o broju isparivača koji istovremeno rade.

Princip rada postrojenja za isparavanje:

Kada je isparivač uključen, automatizacija zagrijava isparivač na 55C. Elektromagnetni ventil na ulazu tekuće faze u isparivač bit će zatvoren sve dok temperatura ne dosegne ove parametre. Senzor za kontrolu razine u graničnici (ako postoji mjerač razine u graničnici) kontrolira razinu i, u slučaju preljeva, zatvara ventil na ulazu.

Isparivač se počinje zagrijavati. Kada se postigne 55°C, otvorit će se ulazni elektromagnetni ventil. Ukapljeni plin ulazi u registar grijanih cijevi i isparava. Za to vrijeme isparivač se nastavlja zagrijavati, a kada temperatura jezgre dosegne 70-75°C, grijaći će se svitak isključiti.

Proces isparavanja se nastavlja. Jezgra isparivača postupno se hladi, a kada temperatura padne na 65°C, grijaći će se svitak ponovno uključiti. Ciklus se ponavlja.

Kompletan set postrojenja za isparavanje:

Postrojenje za isparavanje može biti opremljeno s jednom ili dvije kontrolne grupe za dupliciranje redukcijskog sustava, kao i zaobilaznom linijom parne faze, zaobilazeći postrojenje za isparavanje za korištenje parne faze prirodnog isparavanja u plinskim držačima.

Za ugradnju se koriste regulatori tlaka podešeni pritisak na izlazu iz isparivača do potrošača.

• 1. stupanj - podešavanje srednjeg tlaka (od 16 do 1,5 bara).
• 2. stupanj - podešavanje niskog tlaka od 1,5 bara na tlak potreban kada se isporučuje potrošaču (na primjer, plinskom kotlu ili plinskom klipnom postrojenju).

Prednosti PP-TEC postrojenja za isparavanje "Innovative Fluessiggas Technik" (Njemačka)

1. Kompaktna struktura, mala težina;
2. Profitabilnost i sigurnost rada;
3. Velika toplinska snaga;
4. Dugi vijek trajanja;
5. Stabilan rad na niskim temperaturama;
6. Duplirani sustav za praćenje izlaza tekuće faze iz isparivača (mehanički i elektronički);
7. Zaštita filtera i elektromagnetnog ventila protiv smrzavanja (samo PP-TEC)

Paket uključuje:

Dvostruki termostat za kontrolu temperature plina,
- senzori razine tekućine,
- magnetni ventili na ulazu tekuće faze
- set sigurnosnih okova,
- termometri,
- kuglasti ventili za pražnjenje i odzračivanje,
- ugrađeni rezač plinske tekuće faze,
- ulazne/izlazne armature,
- priključne kutije za priključci za napajanje,
- električna upravljačka ploča.

Prednosti PP-TEC isparivača

Prilikom projektiranja postrojenja za isparavanje, uvijek postoje tri stvari koje treba uzeti u obzir:

1. Osigurati navedenu izvedbu,
2. Stvoriti potrebnu zaštitu od hipotermije i pregrijavanja jezgre isparivača.
3. Ispravno izračunajte geometriju položaja rashladne tekućine do plinskog vodiča u isparivaču

Učinak isparivača ne ovisi samo o količini napona koji se troši iz mreže. Važan čimbenik je geometrija mjesta.

Pravilno izračunati raspored osigurava učinkovito korištenje zrcala za prijenos topline i, kao rezultat, povećanje učinkovitosti isparivača.

U isparivačima "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik" (Njemačka), točnim izračunima, inženjeri tvrtke postigli su povećanje ovog koeficijenta do 98%.

Postrojenja za isparavanje tvrtke “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Njemačka) gube samo dva posto topline. Ostatak se koristi za isparavanje plina.

Gotovo svi europski i američki proizvođači opreme za isparavanje potpuno pogrešno tumače koncept "suvišne zaštite" (uvjet za provedbu dupliciranja funkcija zaštite od pregrijavanja i hipotermije).

Koncept "redundantne zaštite" podrazumijeva implementaciju "sigurnosne mreže" pojedinih radnih jedinica i blokova ili cjelokupne opreme, korištenjem dupliciranih elemenata različitih proizvođača i s različitim principima rada. Samo u ovom slučaju moguće je minimizirati mogućnost kvara opreme.

Mnogi proizvođači pokušavaju implementirati ovu funkciju (sa zaštitom od hipotermije i ulaska tekuće frakcije UNP-a u potrošača) ugradnjom dva serijski spojena elektromagnetna ventila istog proizvođača na dovodni vod. Ili koristite dva senzora temperature spojena u seriju za uključivanje/otvorenje ventila.

Zamislite situaciju. Jedan elektromagnetni ventil je zapeo otvoren. Kako možete znati je li ventil pokvario? NEMA ŠANSE! Jedinica će nastaviti s radom, gubeći priliku da na vrijeme osigura sigurnost rada u slučaju hipotermije u slučaju kvara drugog ventila.

U PP-TEC isparivačima ova je funkcija implementirana na potpuno drugačiji način.

U postrojenjima za isparavanje, tvrtka “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Njemačka) koristi algoritam kumulativnog rad troje elementi zaštite od hipotermije:

1. Elektronički uređaj
2. Magnetski ventil
3. Mehanički zaporni ventil u zatvaraču.

Sva tri elementa imaju potpuno različit princip rada, što omogućuje s povjerenjem govoriti o nemogućnosti situacije u kojoj neispareni plin u tekućem obliku ulazi u cjevovod potrošača.

U evaporativnim jedinicama tvrtke “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Njemačka) isto je ostvareno kod implementacije zaštite isparivača od pregrijavanja. Elementi uključuju i elektroniku i mehaniku.

PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Njemačka) je po prvi put u svijetu implementirao funkciju integracije tekućeg rezača u šupljinu samog isparivača uz mogućnost stalnog zagrijavanja rezača.

Niti jedan proizvođač evaporativne tehnologije ne koristi ovu vlasničku funkciju. Koristeći grijani graničnik, PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Njemačka) jedinice za isparavanje uspjele su ispariti teške komponente LPG-a.

Mnogi proizvođači, kopirajući jedni od drugih, instaliraju odsječak na izlazu ispred regulatora. Merkaptani, sumpori i teški plinovi sadržani u plinu, koji imaju vrlo veliku gustoću, dospiju u hladni cjevovod, kondenziraju se i talože na stijenkama cijevi, graničnika i regulatora, što značajno skraćuje vijek trajanja opreme. .

U isparivačima PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Njemačka) teški talozi u rastaljenom stanju se drže u rezaču dok se ne uklone kroz ispusni kuglasti ventil u postrojenju isparivača.

Odsijecanjem merkaptana, PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Njemačka) uspio je značajno povećati vijek trajanja postrojenja i regulatornih grupa. To znači voditi brigu o operativnim troškovima koji ne zahtijevaju stalnu zamjenu regulatornih membrana, odnosno njihovu potpunu i skupu zamjenu, što dovodi do zastoja postrojenja za isparavanje.

A implementirana funkcija zagrijavanja elektromagnetnog ventila i filtera na ulazu u postrojenje isparivača ne dopušta da se voda akumulira u njima i, kada se zamrzne u elektromagnetnim ventilima, onemogućuje kada se aktivira. Ili ograničite ulazak tekuće faze u postrojenje za isparavanje.

Postrojenja za isparavanje njemačke tvrtke “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Njemačka) pouzdan i stabilan rad za godine operacija.

MEL Group of Companies je veleprodajni dobavljač klimatizacijskih sustava Mitsubishi Heavy Industries.

www.site Ova e-mail adresa je zaštićena od spambota. Morate imati omogućen JavaScript za pregled.

Kompresorsko-kondenzacijske jedinice (CCU) za rashladnu ventilaciju sve su češće u projektiranju centralnih rashladnih sustava zgrada. Njihove prednosti su očite:

Prvo, ovo je cijena jednog kW hladnoće. U usporedbi s rashladnim sustavima, hlađenje dovodnog zraka s KKB-om ne sadrži međurashladno sredstvo, t.j. vode ili otopine antifriza, pa je jeftinije.

Drugo, pogodnost regulacije. Jedna kompresorska i kondenzatorska jedinica radi za jednu jedinicu za obradu zraka, tako da je logika upravljanja ista i implementirana je pomoću standardnih upravljačkih regulatora klima komore.

Treće, jednostavnost ugradnje KKB-a za hlađenje ventilacijskog sustava. Nisu potrebni dodatni zračni kanali, ventilatori itd. Ugrađen je samo izmjenjivač topline isparivača i to je to. Čak i dodatna izolacija dovodnih zračnih kanala često nije potrebna.

Riža. 1. KKB LENNOX i shema njegovog spajanja na opskrbnu jedinicu.

Na pozadini takvih izvanrednih prednosti, u praksi se susrećemo s brojnim primjerima klimatizacijskih ventilacijskih sustava u kojima KKB ili uopće ne rade, ili vrlo brzo pokvare tijekom rada. Analiza ovih činjenica pokazuje da je često razlog pogrešan odabir KKB-a i isparivača za hlađenje dovodnog zraka. Stoga ćemo razmotriti standardnu ​​metodu odabira kompresorskih i kondenzatorskih jedinica i pokušati prikazati pogreške koje su napravljene u ovom slučaju.

NEISPRAVNA, ali najčešća metoda za odabir KKB-a i isparivača za jedinice za obradu zraka s izravnim protokom

1. Kao početne podatke trebamo znati protok zraka jedinica za obradu zraka. Postavimo za primjer 4500 m3/sat.
2. Jedinica za opskrbu s izravnim protokom, t.j. nema recirkulaciju, radi na 100% vanjski zrak.
3. Definirajmo područje izgradnje - na primjer, Moskva. Procijenjeni parametri vanjskog zraka za Moskvu + 28C i 45% vlažnosti. Ovi parametri se uzimaju kao početni parametri zraka na ulazu u isparivač opskrbnog sustava. Ponekad se parametri zraka uzimaju "s marginom" i postavljaju + 30C ili čak + 32C.
4. Postavimo potrebne parametre zraka na izlazu iz opskrbnog sustava, t.j. na ulazu u sobu. Često se ti parametri postavljaju 5-10C niže od potrebne temperature dovodnog zraka u prostoriji. Na primjer, +15C ili čak +10C. Usredotočit ćemo se na prosječnu vrijednost od +13C.
5. Daljnje korištenje i-d karte(Sl. 2) gradimo proces zračnog hlađenja u ventilacijskom rashladnom sustavu. Određujemo potreban protok hladnoće u zadanim uvjetima. U našoj verziji potrebna potrošnja hlađenja je 33,4 kW.
6. KKB odabiremo prema potrebnoj potrošnji hladnoće od 33,4 kW. Postoji najbliži veliki i najbliži manji model u liniji KKB. Na primjer, za proizvođača LENNOX to su modeli: TSA090 / 380-3 za 28 kW hladnog i TSA120 / 380-3 za 35,3 kW hladnog.

Prihvaćamo model s marginom od 35,3 kW, t.j. TSA120/380-3.

A sada ćemo vam reći što će se događati na objektu, uz zajednički rad klima-uređaja i KKB-a koji smo odabrali prema gore opisanoj metodi.

Prvi je problem precijenjeni učinak KKB-a.

Ventilacijski klima uređaj odabran je za parametre vanjskog zraka + 28C i 45% vlažnosti. Ali kupac ga planira koristiti ne samo kada je vani +28C, već je često vruće u prostorijama zbog unutarnjih viškova topline počevši od +15C vani. Stoga regulator postavlja temperaturu dovodnog zraka na najbolje +20C, au najgorem čak nižu. KKB daje ili 100% kapacitet ili 0% (s rijetkim iznimkama glatke regulacije kada se koriste vanjske VRF jedinice u obliku KKB). KKB ne smanjuje svoj učinak kada se temperatura vanjskog (ulaznog) zraka smanji (dapače, čak se neznatno povećava zbog većeg pothlađivanja u kondenzatoru). Stoga, kada se temperatura zraka na ulazu u isparivač smanji, KKB će težiti stvaranju niže temperature zraka na izlazu iz isparivača. Prema našim proračunskim podacima, temperatura izlaznog zraka iznosi +3C. Ali to ne može biti, jer vrelište freona u isparivaču je +5C.

Posljedično, snižavanje temperature zraka na ulazu u isparivač na +22C i niže, u našem slučaju, dovodi do precijenjenih performansi KKB-a. Nadalje, freon ne vrije u isparivaču, tekuće rashladno sredstvo se vraća u usis kompresora i, kao rezultat, kompresor ne radi zbog mehaničkih oštećenja.

Ali naši problemi, začudo, tu ne prestaju.

Drugi problem je DONJI ISPARIVAČ.

Pogledajmo pobliže odabir isparivača. Prilikom odabira dovodne jedinice postavljaju se specifični parametri rada isparivača. U našem slučaju to je temperatura zraka na ulazu + 28C i vlažnost 45% i na izlazu +13C. Sredstva? isparivač se bira TOČNO na ovim parametrima. Ali što će se dogoditi kada temperatura zraka na ulazu u isparivač, na primjer, nije +28C, nego +25C? Odgovor je prilično jednostavan ako pogledate formulu prijenosa topline bilo koje površine: Q=k*F*(Tv-Tf). k*F - koeficijent prijenosa topline i površina izmjene topline neće se mijenjati, ove vrijednosti su konstantne. Tf - vrelište freona se neće promijeniti, jer također se održava na konstantnim +5C (tijekom normalnog rada). Ali Tv - prosječna temperatura zraka se smanjila za tri stupnja. Posljedično, količina prenesene topline također će se smanjiti proporcionalno temperaturnoj razlici. Ali KKB "ne zna za to" i nastavlja davati potrebne 100% performanse. Tekući freon se ponovno vraća u usis kompresora i dovodi do gore opisanih problema. Oni. projektirana temperatura isparivača je MINIMALNA Radna temperatura KKB.

Ovdje možete prigovoriti - "Ali što je s radom on-off split sustava?" izračunata temperatura u splitovima je +27C u prostoriji, ali u stvari mogu raditi i do +18C. Činjenica je da se u split sustavima površina isparivača odabire s vrlo velikom marginom, najmanje 30%, samo kako bi se kompenzirao pad prijenosa topline kada temperatura u prostoriji padne ili brzina ventilatora unutarnja jedinica se smanjuje. I konačno,

Treći problem je izbor KKB-a "S rezervom"...

Marža učinka u izboru KKB-a iznimno je štetna, jer. rezerva je tekući freon na usisu kompresora. A u finalu imamo zaglavljeni kompresor. Općenito, maksimalni kapacitet isparivača uvijek bi trebao biti veći od kapaciteta kompresora.

Pokušat ćemo odgovoriti na pitanje - kako je ISPRAVNO odabrati KKB za opskrbni sustavi?

Prvo, potrebno je razumjeti da izvor hladnoće u obliku kondenzacijske jedinice ne može biti jedini u zgradi. Klimatizacija ventilacijskog sustava može ukloniti samo dio vršnog opterećenja koji ulazi u prostoriju ventilacijski zrak. A održavanje određene temperature unutar prostorije u svakom slučaju pada na lokalne zatvarače ( unutarnje jedinice VRF ili ventilokonvektorske jedinice). Stoga KKB ne bi trebao podržati određene temperature kod hlađenja ventilacije (to je nemoguće zbog on-off regulacije), ali da bi se smanjio toplinski dobitak u prostor pri prekoračenju određene vanjske temperature.

Primjer ventilacijskog sustava s klima uređajem:

Početni podaci: grad Moskva s projektnim parametrima za klimatizaciju + 28C i 45% vlažnosti. Potrošnja dovodnog zraka 4500 m3/sat. Višak topline u prostoriji od računala, ljudi, solarno zračenje itd. su 50 kW. Procijenjena sobna temperatura +22C.

Kapacitet klima uređaja treba odabrati tako da bude dovoljan za najgorim uvjetima(maksimalne temperature). Ali i ventilacijski klima uređaji trebali bi raditi bez problema čak i s nekim srednjim opcijama. Štoviše, većinu vremena ventilacijski sustavi klimatizacije rade samo uz opterećenje od 60-80%.

• Postavite izračunatu vanjsku temperaturu i izračunatu unutarnju temperaturu. Oni. Glavni zadatak KKB-a je hlađenje dovodnog zraka na sobnu temperaturu. Kada je vanjska temperatura zraka manja od potrebne temperature unutarnjeg zraka, KKB SE NE UKLJUČUJE. Za Moskvu, od +28C do potrebne sobne temperature od +22C, dobivamo temperaturnu razliku od 6C. U principu, temperaturna razlika u isparivaču ne bi trebala prelaziti 10°C, budući da temperatura dovodnog zraka ne može biti manja od vrelišta freona.

• Određujemo potrebne performanse KKB-a na temelju uvjeta za hlađenje dovodnog zraka od projektne temperature od +28C do +22C. Ispalo je 13,3 kW hladnoće (i-d dijagram).

• Prema traženoj izvedbi, odabiremo 13,3 KKB iz linije popularnog proizvođača LENNOX. Odabiremo najbliži MANJI KKB TSA036/380-3s s produktivnošću od 12,2 kW.

• Odabiremo dovodni isparivač od najgorih parametara za njega. Ovo je vanjska temperatura jednaka potrebnoj unutarnjoj temperaturi - u našem slučaju + 22C. Hladni učinak isparivača jednak je učinku KKB-a, t.j. 12,2 kW. Plus margina učinka od 10-20% u slučaju kontaminacije isparivača, itd.

• Određujemo temperaturu dovodnog zraka na vanjskoj temperaturi od + 22C. dobijemo 15C. Iznad vrelišta freona + 5C i iznad temperature rosišta +10C, tada se izolacija dovodnih zračnih kanala može izostaviti (teoretski).

• Određujemo preostale viškove topline prostora. Ispada 50 kW unutarnjih viškova topline plus mali dio dovodnog zraka 13,3-12,2 = 1,1 kW. Ukupno 51,1 kW - projektni kapacitet za lokalne upravljačke sustave.

Zaključci: Glavna ideja na koju bih želio skrenuti pozornost je potreba izračunavanja kompresora i kondenzatora ne za maksimalnu vanjsku temperaturu zraka, već za minimalnu u radnom rasponu ventilacijskog klima uređaja. Proračun KKB-a i isparivača, proveden za maksimalnu temperaturu dovodnog zraka, dovodi do činjenice da će normalan rad biti samo u rasponu vanjskih temperatura od izračunate i više. A ako je vanjska temperatura niža od izračunate, doći će do nepotpunog ključanja freona u isparivaču i povratka tekućeg rashladnog sredstva u usis kompresora.

→ Ugradnja rashladnih uređaja

Montaža glavnih uređaja i pomoćne opreme

Tehnologija ugradnje određena je stupnjem tvorničke spremnosti i značajkama dizajna uređaja, njihovom težinom i dizajnom ugradnje. Prvo su instalirani glavni uređaji, što vam omogućuje početak polaganja cjevovoda. Kako bi se spriječilo vlaženje toplinske izolacije, na noseću površinu uređaja koji rade na niskim temperaturama nanosi se sloj hidroizolacije, postavlja se toplinski izolacijski sloj, a zatim se ponovno postavlja hidroizolacijski sloj. Kako bi se stvorili uvjeti koji isključuju stvaranje toplinskih mostova, svi metalni dijelovi (pojasevi za pričvršćivanje) postavljaju se na aparat kroz drvene antiseptičke šipke ili odstojnike debljine 100-250 mm.

Izmjenjivači topline. Većinu izmjenjivača topline isporučuju tvornice spremne za ugradnju. Dakle, školjkasti kondenzatori, isparivači, pothlađivači se isporučuju sastavljeni, elementarni, sprej, evaporativni kondenzatori i paneli, imerzioni isparivači - montažne jedinice. Mogu se proizvoditi isparivači s rebrastim cijevima, baterije s izravnom ekspanzijom i isparivači slane vode organizacija instalacije na licu mjesta iz dijelova rebrastih cijevi.

Uređaji s školjkom i cijevi (kao i kapacitivna oprema) montiraju se na protočno kombinirani način. Prilikom polaganja zavarenih strojeva na nosače, pazite da svi zavareni spojevi budu dostupni za pregled, lupkanje čekićem tijekom pregleda, kao i za popravak.

Horizontalnost i okomitost uređaja provjerava se libelom i viskom ili uz pomoć geodetskih instrumenata. Dopuštena odstupanja uređaja od vertikale su 0,2 mm, vodoravno - 0,5 mm na 1 m. Ako uređaj ima kolektor ili sump, nagib je dopušten samo u njihovom smjeru. Posebno se pažljivo provjerava vertikalnost okomitih kondenzatora s školjkom i cijevi, jer je potrebno osigurati filmsko otjecanje vode duž stijenki cijevi.

Elementarni kondenzatori (zbog visokog sadržaja metala koriste se u rijetkim slučajevima u industrijskim instalacijama) ugrađuju se na metalni okvir, iznad prijemnika elementima odozdo prema gore, provjeravajući horizontalnost elemenata, jednoravninu prirubnica okova i okomitost svake sekcije.

Ugradnja raspršivača i kondenzatora za isparavanje sastoji se od uzastopne ugradnje korita, cijevi za izmjenu topline ili zavojnica, ventilatora, separatora ulja, pumpe i armature.

Zračno hlađene jedinice koje se koriste kao kondenzatori u rashladnim jedinicama postavljene su na postolje. Za centriranje aksijalni ventilator u odnosu na vodeću lopaticu, na ploči se nalaze utori koji vam omogućuju pomicanje ploče mjenjača u dva smjera. Motor ventilatora je centriran na mjenjaču.

Panel isparivači slane vode postavljaju se na izolacijski sloj, na betonsku podlogu. metalni spremnik isparivač se ugrađuje na drvene grede, montiraju se miješalica i ventili za slanu vodu, spaja se odvodna cijev i ispituje se gustoća spremnika ulijevanjem vode. Nivo vode ne bi trebao pasti tijekom dana. Zatim se voda odvodi, šipke se uklanjaju i spremnik se spušta na podnožje. Prije ugradnje sekcije panela ispituju se zrakom pod tlakom od 1,2 MPa. Zatim se sekcije zauzvrat montiraju u spremnik, postavljaju kolektori, armature, separator tekućine, spremnik se napuni vodom i sklop isparivača se ponovno ispituje zrakom pod tlakom od 1,2 MPa.

Riža. 1. Instalacija horizontalnih kondenzatora i prijemnika linijskom metodom:
a, b - u zgradi u izgradnji; c - na nosačima; g - na preletima; I - položaj kondenzatora ispred remena; II, III - položaji pri pomicanju kraka dizalice; IV - ugradnja na potporne konstrukcije

Riža. 2. Ugradnja kondenzatora:
0 - elementarni: 1 - noseće metalne konstrukcije; 2 - prijemnik; 3 - kondenzatorski element; 4 - odvojak za provjeru vertikalnosti presjeka; 5 - razina za provjeru je li element horizontalan; 6 - ravnalo za provjeru položaja prirubnica u istoj ravnini; b - navodnjavanje: 1 - odvod vode; 2 - paleta; 3 - prijemnik; 4 - dijelovi zavojnica; 5 - noseće metalne konstrukcije; 6 - ladice za distribuciju vode; 7 - vodoopskrba; 8 - preljevni lijevak; c - evaporativni: 1 - kolektor vode; 2 - prijemnik; 3, 4 - indikator razine; 5 - mlaznice; 6 - eliminator pada; 7 - separator ulja; 8 - sigurnosni ventili; 9 - ventilatori; 10 - predkondenzator; 11 - regulator razine vode s plovkom; 12 - preljevni lijevak; 13 - pumpa; g - zrak: 1 - noseće metalne konstrukcije; 2 - pogonski okvir; 3 - uređaj za vođenje; 4 - presjek rebrastih cijevi za izmjenu topline; 5 - prirubnice za spajanje sekcija na kolektore

Imerzioni isparivači se montiraju na sličan način i ispituju tlakom inertnog plina od 1,0 MPa za sustave s R12 i 1,6 MPa za sustave s R22.

Riža. 2. Montaža pločastog isparivača slane vode:
a - ispitivanje spremnika vodom; b - ispitivanje presjeka panela zrakom; c - ugradnja sekcija panela; d - ispitivanje isparivača vodom i zrakom kao sklop; 1 - drvene šipke; 2 - spremnik; 3 - mikser; 4 - odjeljak ploče; 5 - koze; 6 - rampa za dovod zraka za ispitivanje; 7 - odvod vode; 8 - kolektor ulja; 9-separator tekućine; 10 - toplinska izolacija

Kapacitivna oprema i pomoćni uređaji. Linearni prijemnici amonijaka montirani sa strane visokotlačni ispod kondenzatora (ponekad ispod njega) na istom temelju, a parne zone uređaja povezane su linijom za izjednačavanje, čime se stvaraju uvjeti za ispuštanje tekućine iz kondenzatora gravitacijom. Tijekom ugradnje, razlika u visinskim oznakama od razine tekućine u kondenzatoru (razina izlazne cijevi od okomitog kondenzatora) do razine cijevi za tekućinu iz preljevne čaše separatora ulja I nije manja od 1500 mm ( slika 25). Ovisno o markama separatora ulja i linearnog prijemnika, zadržavaju se razlike u oznakama visine kondenzatora, prijemnika i separatora ulja Yar, Yar, Nm i Ni, navedene u referentnoj literaturi.

Na strani niskog tlaka postavljeni su drenažni prijemnici za odvod amonijaka iz rashladnih uređaja kada se snježni kaput odmrzava vrućim amonijačnim parama i zaštitni prijemnici u krugovima bez pumpe za prihvat tekućine u slučaju da se izbacuje iz baterija s povećanjem toplinskog opterećenja, kao i cirkulacijski prijemnici. Horizontalni cirkulacijski prijemnici montirani su zajedno s separatorima tekućine postavljenim iznad njih. U prijemnicima s vertikalnom cirkulacijom para se odvaja od tekućine u prijemniku.

Riža. 3. Shema ugradnje kondenzatora, linearnog prijemnika, separatora ulja i hladnjaka zraka u amonijačnu rashladnu jedinicu: KD - kondenzator; LR - linearni prijemnik; OVDJE - separator zraka; SP - preljevno staklo; MO - separator ulja

U instalacijama s agregiranim rashladnim sredstvom, linearni prijemnici se postavljaju iznad kondenzatora (bez linije za izjednačavanje), a rashladno sredstvo ulazi u prijemnik pulsirajućim protokom kako se kondenzator puni.

Svi prijemnici su opremljeni sigurnosni ventili, manometri, mjerači razine i zaporni ventili.

Međuposude ugrađuju se na potporne konstrukcije na drvene grede, uzimajući u obzir debljinu toplinske izolacije.

baterije za hlađenje. Freonske baterije s izravnim hlađenjem isporučuju proizvođači spremne za ugradnju. Na mjestu ugradnje proizvode se rasoljene i amonijačne baterije. Baterije za slanicu su izrađene od čelika električno zavarene cijevi. Za proizvodnju amonijačnih baterija koriste se bešavne toplo valjane čelične cijevi (obično promjera 38X3 mm) od čelika 20 za rad na temperaturama do -40 °C i od čelika 10G2 za rad na temperaturama do -70 °C.

Za poprečno spiralno rebranje baterijskih cijevi koristi se hladno valjana niskougljična čelična traka. Cijevi se rebraju na poluautomatskoj opremi u uvjetima nabavnih radionica uz selektivnu provjeru sondom gustoće prianjanja rebara na cijev i zadanog razmaka rebara (obično 20 ili 30 mm). Gotovi dijelovi cijevi su vruće pocinčani. U proizvodnji baterija koristi se poluautomatsko zavarivanje u okruženju ugljičnog dioksida ili ručno lučno zavarivanje. Rebraste cijevi su spojene, a baterije spojene kolektorima ili zavojnicama. Kolektorske, regalne i zavojne baterije sastavljene su od objedinjenih dijelova.

Nakon ispitivanja amonijačnih baterija zrakom 5 minuta na čvrstoću (1,6 MPa) i 15 minuta na gustoću (1 MPa), zavareni spojevi se podvrgavaju pocinčavanju pištoljem za galvanizaciju.

Baterije za slanu otopinu se nakon ugradnje ispituju vodom pod tlakom jednakim 1,25 radnog tlaka.

Baterije se pričvršćuju na ugrađene dijelove ili metalne konstrukcije na stropovima (stropne baterije) ili na zidovima (zidne baterije). Stropne baterije se postavljaju na udaljenosti od 200-300 mm od osi cijevi do stropa, zidne baterije - na udaljenosti od 130-150 mm od osi cijevi do zida i najmanje 250 mm od poda do dna cijevi. Prilikom ugradnje amonijačnih baterija održavaju se sljedeće tolerancije: u visini ± 10 mm, odstupanje od vertikalnosti zidnih baterija - ne više od 1 mm po 1 m visine. Prilikom ugradnje baterija dopušten je nagib ne veći od 0,002, i to u smjeru suprotnom kretanju para rashladnog sredstva. Zidne baterije montiraju se dizalicama prije postavljanja podnih ploča ili uz pomoć utovarivača sa strelicom. Stropne baterije se montiraju pomoću vitla kroz blokove pričvršćene na stropove.

Hladnjaci zraka. Postavljaju se na postolje (ugradni hladnjaci zraka) ili se pričvršćuju na ugrađene dijelove na stropovima (montažni hladnjaci zraka).

Naknadno montirani hladnjaci zraka montiraju se protočno-kombiniranom metodom pomoću dizalice. Prije ugradnje na postolje se postavlja izolacija i izrađuje se rupa za spajanje odvodnog cjevovoda, koja se polaže s nagibom od najmanje 0,01 prema odvodu u kanalizacijska mreža. Montirani hladnjaci zraka montiraju se na isti način kao i stropne baterije.

Riža. 4. Montaža baterije:
a - baterije s električnim viličarom; b - stropna baterija s vitlima; 1 - preklapanje; 2- ugrađeni dijelovi; 3 - blok; 4 - remene; 5 - baterija; 6 - vitlo; 7 - električni viličar

Baterije za hlađenje i hladnjaci zraka od staklenih cijevi. Za proizvodnju rasonih baterija tipa zavojnica koriste se staklene cijevi. Cijevi su pričvršćene na police samo u ravnim dijelovima (role nisu pričvršćene). Noseće metalne konstrukcije baterija pričvršćene su na zidove ili obješene na stropove. Udaljenost između stupova ne smije biti veća od 2500 mm. Zidne baterije do visine od 1,5 m zaštićene su mrežastim ogradama. Na sličan način se montiraju staklene cijevi hladnjaka zraka.

Za proizvodnju baterija i hladnjaka zraka uzimaju se cijevi s glatkim krajevima, povezujući ih prirubnicama. Nakon završetka instalacije, baterije se testiraju vodom pod tlakom jednakim 1,25 radnog tlaka.

Pumpe. Centrifugalne pumpe se koriste za pumpanje amonijaka i drugih tekućih rashladnih sredstava, rashladnih tekućina i ohlađene vode, kondenzata, kao i za oslobađanje drenažnih bunara i cirkulaciju rashladne vode. Za opskrbu tekućim rashladnim sredstvima koriste se samo hermetički zatvorene crpke s vlažnim rotorom tipa XG s električnim motorom ugrađenim u kućište crpke. Stator elektromotora je zapečaćen, a rotor je montiran na jedno vratilo s impelerima. Ležajevi vratila se hlade i podmazuju tekućim rashladnim sredstvom koje se povlači iz ispusne cijevi i zatim prenosi na usisnu stranu. Zatvorene crpke ugrađuju se ispod točke unosa tekućine pri temperaturi tekućine ispod -20 °C (kako bi se spriječilo zastoj crpke, usisni tlak je 3,5 m).

Riža. 5. Ugradnja i poravnavanje pumpi i ventilatora:
a - instalacija centrifugalna pumpa uz trupce s vitlom; b - ugradnja ventilatora s vitlom pomoću nosača

Prije ugradnje pumpi za punjenje, provjerite njihovu kompletnost i, ako je potrebno, izvršite reviziju.

Centrifugalne crpke postavljaju se na temelj s dizalicom, dizalicom ili uz trupce na valjcima ili metalnom lim pomoću vitla ili poluga. Prilikom postavljanja crpke na temelj sa slijepim vijcima ugrađenim u njegov niz, drvene grede se postavljaju u blizini vijaka kako ne bi zaglavile navoj (slika 5, a). Provjerite elevaciju, nivelaciju, centriranje, prisutnost ulja u sustavu, glatkoću rotacije rotora i punjenje kutije za punjenje (punice). Kutija za punjenje

Žlijezda mora biti pažljivo napunjena i ravnomjerno savijena bez izobličenja.Pretjerano zatezanje kutije za punjenje dovodi do njenog pregrijavanja i povećanja potrošnje energije. Prilikom ugradnje crpke iznad prijemnog spremnika, nepovratni ventil se postavlja na usisnu cijev.

Obožavatelji. Većina ventilatora se isporučuje kao jedinica spremna za ugradnju. Nakon što se ventilator ugradi dizalicom ili vitlom sa utičnim žicama (slika 5, b) na temelj, postolje ili metalne konstrukcije (kroz elemente za izolaciju vibracija), provjerava se visina i horizontalnost instalacije (slika 5, c). Zatim skidaju uređaj za zaključavanje rotora, pregledavaju rotor i kućište, uvjeravaju se da nema udubljenja ili drugih oštećenja, ručno provjeravaju glatku rotaciju rotora i pouzdanost pričvršćivanja svih dijelova. Provjerite razmak između vanjske površine rotora i kućišta (ne više od 0,01 promjera kotača). Izmjerite radijalno i aksijalno strujanje rotora. Ovisno o veličini ventilatora (njegovom broju), maksimalno radijalno otpuštanje je 1,5-3 mm, aksijalno odstupanje je 2-5 mm. Ako mjerenje pokaže višak tolerancije, provodi se statičko balansiranje. Također se mjere razmaci između rotirajućih i fiksnih dijelova ventilatora, koji bi trebali biti unutar 1 mm (slika 5, d).

Tijekom probnog rada, unutar 10 minuta, provjerava se razina buke i vibracija, a nakon zaustavljanja, pouzdanost pričvršćivanja svih spojeva, zagrijavanje ležajeva i stanje uljnog sustava. Trajanje testa pod opterećenjem je 4 sata, uz provjeru stabilnosti ventilatora u radnim uvjetima.

Montaža rashladnih tornjeva. Mali rashladni tornjevi filmskog tipa (I PV) se isporučuju za ugradnju sa visok stupanj tvornička spremnost. Provjerava se horizontalni položaj instalacije rashladnog tornja, spaja se na cjevovodni sustav, a nakon punjenja sustava vodenog ciklusa omekšanom vodom regulira se ujednačenost navodnjavanja mlaznice od miplast ili polivinil kloridnih ploča promjenom položaja vode. mlaznice za prskanje.

Kod ugradnje većih rashladnih tornjeva nakon izgradnje bazena i građevinske konstrukcije ugradite ventilator, poravnajte ga s difuzorom rashladnog tornja, podesite položaj žlijebova za distribuciju vode ili razdjelnika i mlaznica za ujednačena raspodjela vode na površini za navodnjavanje.

Riža. 6. Poravnavanje rotora aksijalnog ventilatora rashladnog tornja s vodećom lopaticom:
a - pomicanjem okvira u odnosu na noseće metalne konstrukcije; b - napetost kabela: 1 - glavčina radnog kola; 2 - oštrice; 3 - uređaj za vođenje; 4 - kućište rashladnog tornja; 5 - noseće metalne konstrukcije; 6 - mjenjač; 7 - elektromotor; 8 - sajle za centriranje

Poravnanje se regulira pomicanjem okvira i elektromotora u žljebovima za pričvrsne vijke (slika 6, a), a kod najvećih ventilatora poravnanje se postiže podešavanjem napetosti kabela pričvršćenih na vodilicu i podupirača. metalne konstrukcije (slika 6, b). Zatim provjerite smjer vrtnje elektromotora, nesmetani rad, otkucaje i razinu vibracija pri radnim brzinama vrtnje osovine.