klima uređaj

Punjenje klima uređaja freonom može se provesti na nekoliko načina, svaki od njih ima svoje prednosti, nedostatke i točnost.

Izbor metode punjenja klima uređaja ovisi o razini profesionalnosti majstora, potrebnoj točnosti i korištenim alatima.

Također je potrebno zapamtiti da se ne mogu puniti sva rashladna sredstva, već samo jednokomponentna (R22) ili uvjetno izotropna (R410a).

Višekomponentni freoni sastoje se od mješavine plinova s ​​različitim fizička svojstva, koji pri istjecanju neravnomjerno isparavaju i kad malo curenje njihov se sastav mijenja, pa se sustavi s tim rashladnim sredstvima moraju potpuno napuniti.

Punjenje klima uređaja freonom po masi

Svaki klima uređaj tvornički je napunjen određenom količinom rashladnog sredstva čija je masa navedena u dokumentaciji za klima uređaj (također navedeno na natpisnoj pločici), također postoji podatak o količini freona koju je potrebno dodatno dodati za svaki metar freonska ruta(obično 5-15 gr.)

Prilikom punjenja gorivom ovom metodom potrebno je potpuno osloboditi rashladni krug od preostalog freona (u cilindar ili ispustiti u atmosferu, to uopće ne šteti okolišu - pročitajte o tome u članku o učinku freona na klima) i usisajte. Zatim napunite sustav navedenom količinom rashladnog sredstva prema težini ili pomoću cilindra za punjenje.

Prednosti ove metode u visoka preciznost i dovoljna jednostavnost procesa punjenja goriva u klima uređaj. Nedostaci uključuju potrebu za evakuacijom freona i evakuacijom kruga, a cilindar za punjenje, osim toga, ima ograničeni volumen od 2 ili 4 kilograma i velike dimenzije, što mu omogućuje korištenje uglavnom u stacionarnim uvjetima.

Punjenje klima uređaja freonom za hipotermiju

Temperatura pothlađivanja je razlika između temperature kondenzacije freona određene iz tablice ili skale manometra (određene tlakom očitanim s manometra spojenog na cjevovod visokotlačni neposredno na skali ili prema tablici) i temperatura na izlazu iz kondenzatora. Temperatura pothlađivanja obično bi trebala biti u rasponu od 10-12 0 C (točnu vrijednost navodi proizvođač)

Vrijednost pothlađivanja ispod ovih vrijednosti ukazuje na nedostatak freona - nema vremena da se dovoljno ohladi. U tom slučaju mora se napuniti gorivom

Ako je pothlađivanje iznad navedenog raspona, tada postoji višak freona u sustavu i on se mora ispustiti prije nego što dosegne optimalne vrijednosti hipotermija.

Na ovaj način možete ispuniti pomoću specijalni uređaji, koji odmah određuju iznos pothlađivanja i tlak kondenzacije, ili je to moguće uz pomoć zasebnih uređaja - manometarskog razdjelnika i termometra.

Prednosti ove metode uključuju dovoljnu točnost punjenja. Ali na točnost ove metode utječe kontaminacija izmjenjivača topline, stoga je prije punjenja gorivom ovom metodom potrebno očistiti (oprati) kondenzator vanjske jedinice.

Punjenje klima uređaja s pregrijavanjem rashladnog sredstva

Pregrijavanje je razlika između temperature isparavanja rashladnog sredstva određene tlakom zasićenja u rashladnom krugu i temperature iza isparivača. Praktično se utvrđuje mjerenjem tlaka na usisnom ventilu klima uređaja i temperature usisne cijevi na udaljenosti 15-20 cm od kompresora.

Pregrijavanje je obično u rasponu od 5-7 0 C (točnu vrijednost navodi proizvođač)

Smanjenje pregrijavanja ukazuje na višak freona - mora se ispustiti.

Pothlađenje iznad norme ukazuje na nedostatak rashladnog sredstva - sustav se mora puniti dok se ne postigne potrebna vrijednost pregrijavanja.

Ova metoda je prilično točna i može se uvelike pojednostaviti pomoću posebnih instrumenata.

Ostali načini punjenja rashladnih sustava

Ako sustav ima prozor za gledanje, tada se po prisutnosti mjehurića može procijeniti nedostatak freona. U tom slučaju, rashladni krug se puni dok ne nestane protok mjehurića, to treba učiniti u dijelovima, nakon svakog čekanja da se tlak stabilizira i odsutnost mjehurića.

Također je moguće puniti pod pritiskom, uz postizanje temperatura kondenzacije i isparavanja koje je naveo proizvođač. Točnost ove metode ovisi o čistoći kondenzatora i isparivača.

Poboljšanje učinkovitosti hlađenja

instalacije zbog pothlađivanja rashladnog sredstva

FGOU VPO "Baltička državna akademija ribarske flote",

Rusija, *****@****ru

Smanjenje potrošnje električna energija je jako važan aspektživota u vezi s trenutnom energetskom situacijom u zemlji i svijetu. Smanjenje potrošnje energije rashladnih uređaja može se postići povećanjem rashladnog kapaciteta rashladnih uređaja. Potonje se može izvesti pomoću različitih vrsta pothlađivača. Ovako, smatra se različite vrste pothlađivače i projektirao najučinkovitije.

kapacitet hlađenja, pothlađivanje, regenerativni izmjenjivač topline, pothlađivač, vrenje u cijevi, vrenje unutar cijevi

Pothlađenjem tekućeg rashladnog sredstva prije prigušenja može se postići značajno povećanje radne učinkovitosti. rashladno postrojenje. Pothlađivanje rashladnog sredstva može se postići ugradnjom pothlađivača. Pothladnjak za tekuće rashladno sredstvo koje teče iz kondenzatora pod tlakom kondenzacije do upravljačkog ventila dizajniran je za hlađenje ispod temperature kondenzacije. postojati razne načine pothlađivanje: kuhanjem tekućeg rashladnog sredstva pri srednjem tlaku, pomoću parnog agensa koji izlazi iz isparivača i pomoću vode. Pothlađivanjem tekućeg rashladnog sredstva moguće je povećati rashladni kapacitet rashladnog postrojenja.

Jedan od tipova izmjenjivača topline dizajniranih za superhlađenje tekućih rashladnih sredstava su regenerativni izmjenjivači topline. U uređajima ove vrste, pothlađivanje rashladnog sredstva se postiže zahvaljujući parnom agensu koji izlazi iz isparivača.

U regenerativnim izmjenjivačima topline dolazi do izmjene topline između tekućeg rashladnog sredstva koje dolazi iz prijemnika do upravljačkog ventila i parovitog sredstva koje izlazi iz isparivača. Regenerativni izmjenjivači topline koriste se za obavljanje jedne ili više od sljedećih funkcija:

1) povećanje termodinamičke učinkovitosti rashladnog ciklusa;

2) pothlađivanje tekućeg rashladnog sredstva kako bi se spriječilo isparavanje ispred upravljačkog ventila;

3) isparavanje male količine tekućine odnesene iz isparivača. Ponekad, kada se koriste isparivači natopljenog tipa, sloj tekućine bogat uljem namjerno se preusmjerava u usisni vod kako bi se osigurao povrat ulja. U tim slučajevima regenerativni izmjenjivači topline služe za isparavanje tekućeg rashladnog sredstva iz otopine.

Na sl. 1 prikazuje dijagram instalacije RT.

Sl. 1. Shema ugradnje regenerativnog izmjenjivača topline

sl. 1. Shema ugradnje regenerativnog izmjenjivača topline

Najjednostavniji oblik izmjenjivača topline dobiva se metalnim kontaktom (zavarivanjem, lemljenjem) između cijevi za tekućinu i paru radi stvaranja protustruje. Oba cjevovoda su u cjelini prekrivena izolacijom. Za maksimalnu učinkovitost, tekući vod mora biti smješten ispod usisnog voda, budući da tekućina u usisnom vodu može teći duž donje generatrise.

Najrasprostranjeniji u domaćoj industriji i inozemstvu su ljuskasti i cijevni regenerativni izmjenjivači topline. U malom rashladni strojevi ah, proizvedeni od stranih tvrtki, ponekad se koriste spiralni izmjenjivači topline pojednostavljenog dizajna, u kojima je cijev za tekućinu namotana na usisnu cijev. Tvrtka Dunham-Busk (SAD) za poboljšanje prijenosa topline, zavojnica tekućine namotana na usisnom vodu ispunjena je aluminijskom legurom. Usisni vod je opremljen unutarnjim glatkim uzdužnim rebrima, koji omogućuju dobar prijenos topline na paru uz minimalan hidraulički otpor. Ovi izmjenjivači topline dizajnirani su za instalacije s rashladnim kapacitetom manjim od 14 kW.

Za instalacije srednje i velike produktivnosti naširoko se koriste regenerativni izmjenjivači topline s ljuskom i spiralom. U uređajima ovog tipa, tekući svitak (ili nekoliko paralelnih zavojnica) omotan oko pomaka smješten je u cilindrična posuda. Para prolazi u prstenastom prostoru između istiskivača i kućišta, osiguravajući pritom potpunije pranje parom površine spirale tekućine. Zavojnica se izrađuje od glatkih, a češće izvana orebrenih cijevi.

Pri korištenju izmjenjivača topline tipa "cijev u cijevi" (u pravilu za male rashladne strojeve) posebna se pozornost posvećuje intenziviranju prijenosa topline u aparatu. U tu svrhu koriste se ili rebraste cijevi ili različiti umetci (žica, traka i sl.) u području pare ili u području pare i tekućine (slika 2).

sl.2. Izmjenjivač topline regenerativni tip "cijev u cijevi"

sl. 2. Regenerativni izmjenjivač topline tipa "cijev u cijevi"

Pothlađivanje ključanjem tekućeg rashladnog sredstva na srednjem tlaku može se provesti u srednjim posudama i ekonomizatorima.

U niskotemperaturnim rashladnim uređajima s dvostupanjskom kompresijom, rad međuposude ugrađene između kompresora prvog i drugog stupnja uvelike određuje termodinamičku savršenost i učinkovitost rada cjelokupnog rashladnog uređaja. Srednja posuda obavlja sljedeće funkcije:

1) "oboriti" pregrijavanje pare nakon kompresora prvog stupnja, što dovodi do smanjenja rada utrošenog stupnjem visokog tlaka;

2) hlađenje tekućeg rashladnog sredstva prije ulaska u regulacijski ventil na temperaturu blisku ili jednaku temperaturi zasićenja pri srednjem tlaku, čime se smanjuju gubici u regulacijskom ventilu;

3) djelomično odvajanje ulja.

Ovisno o vrsti međuposude (zavojnica ili bez zavojnice), provodi se shema s jednostupanjskom ili dvostupanjskom regulacijom tekućeg rashladnog sredstva. U sustavima bez pumpi, poželjne su zmijolike međuposude, u kojima je tekućina pod tlakom kondenzacije za dovod tekućeg rashladnog sredstva u sustav isparavanja višekatnih hladnjaka.

Prisutnost zavojnice također isključuje dodatno podmazivanje tekućine u međuposudi.

U crpno-cirkulacijskim sustavima, gdje se dovod tekućine u sustav za isparavanje osigurava tlakom crpke, mogu se koristiti međuposude bez spirale. Trenutna uporaba učinkovitih separatora ulja u shemama rashladnih jedinica (pranje ili ciklon na ispusnoj strani, hidrocikloni u sustavu isparavanja) također čini moguća primjena međuposude bez zavojnica - uređaji učinkovitiji i jednostavniji u dizajnu.

Pothlađivanje vode može se postići u protustrujnim pothladnjacima.

Na sl. 3 prikazuje dvocijevni protutočni pothlađivač. Sastoji se od jedne ili dvije sekcije sastavljene od dvostrukih cijevi povezanih u seriju (cijev u cijevi). Unutarnje cijevi su spojene valjcima od lijevanog željeza, vanjske cijevi su zavarene. Tekuća radna tvar teče u prstenastom prostoru u suprotnom smjeru s rashladnom vodom koja se kreće kroz unutarnje cijevi. Cijevi - čelične bešavne. Izlazna temperatura radne tvari iz aparata obično je 2-3 °C viša od temperature ulazne rashladne vode.

cijev u cijevi"), od kojih se svaki opskrbljuje tekućim rashladnim sredstvom kroz razdjelnik, a rashladno sredstvo iz linearnog prijemnika ulazi u prstenasti prostor, glavni nedostatak je ograničeni vijek trajanja zbog brzog kvara razdjelnika. Srednja posuda , zauzvrat, može se koristiti samo za rashladne sustave koji rade na amonijak.

Riža. 4. Skica pothlađivača tekućeg freona s vrenjem u prstenastom prostoru

sl. 4. Skica superhladnjaka s vrenjem tekućeg freona u međucijevnom prostoru

Najprikladniji uređaj je pothlađivač tekućeg freona s vrenjem u prstenastom prostoru. Dijagram takvog pothlađivača prikazan je na sl. 4.

Strukturno, to je izmjenjivač topline u obliku školjke i cijevi, u čijem prstenastom prostoru rashladno sredstvo ključa, rashladno sredstvo iz linearnog prijemnika ulazi u cijevi, super se hladi i zatim dovodi do isparivača. Glavni nedostatak takvog supercoolera je pjenjenje tekućeg freona zbog stvaranja uljnog filma na njegovoj površini, što dovodi do potrebe za posebnim uređajem za uklanjanje ulja.

Stoga je razvijen dizajn u kojem se predlaže opskrba prehlađenog tekućeg rashladnog sredstva iz linearnog prijemnika u prstenasti prostor i osiguranje (preliminarnim prigušivanjem) vrenja rashladnog sredstva u cijevima. S obzirom tehničko rješenje je objašnjeno na sl. 5.

Riža. 5. Skica pothlađivača tekućeg freona s vrenjem unutar cijevi

sl. 5. Skica superhladnjaka s vrenjem tekućeg freona unutar cijevi

Ova shema uređaja omogućuje pojednostavljenje dizajna pothladnjaka, isključujući iz njega uređaj za uklanjanje ulja s površine tekućeg freona.

Predloženi pothlađivač tekućeg freona (ekonomajzer) je kućište koje sadrži paket cijevi za izmjenu topline s unutarnjim rebrima, kao i cijev za ulaz ohlađenog rashladnog sredstva, cijev za izlaz ohlađenog rashladnog sredstva, cijevi za ulaz prigušeno rashladno sredstvo, cijev za izlaz rashladnog sredstva u obliku pare.

Preporučeni dizajn omogućuje izbjegavanje pjenjenja tekućeg freona, povećava pouzdanost i osigurava intenzivnije pothlađenje tekućeg rashladnog sredstva, što zauzvrat dovodi do povećanja kapaciteta hlađenja rashladne jedinice.

POPIS KORIŠTENIH LITERATURNIH IZVORA

1. Zelikovsky o izmjenjivačima topline malih rashladnih strojeva. - M.: Prehrambena industrija, 19 str.

2. Ionska hladna proizvodnja. - Kaliningrad: Prince. izdavačka kuća, 19s.

3. Rashladni uređaji Danilova. - M.: Agropromizdat, 19s.

POBOLJŠANJE UČINKOVITOSTI RASHLADNIH POSTROJENJA ZBOG SUPERHLAĐENJA RASHLADNE SREDSTVA

N. V. Lubimov, Y. N. Slastichin, N. M. Ivanova

Superhlađenje tekućeg freona ispred isparivača omogućuje povećanje rashladnog kapaciteta rashladnog stroja. U tu svrhu možemo koristiti regenerativne izmjenjivače topline i superhladnjake. Ali učinkovitiji je supercooler s vrenjem tekućeg freona unutar cijevi.

kapacitet hlađenja, superhlađenje, superhladnjak

Jedna od najvećih poteškoća u radu servisera je to što ne može vidjeti procese koji se odvijaju unutar cjevovoda i rashladnog kruga. Međutim, mjerenje količine pothlađivanja može pružiti relativno točnu sliku ponašanja rashladnog sredstva unutar kruga.

Imajte na umu da većina dizajnera dimenzionira zrakom hlađene kondenzatore da osiguraju pothlađivanje na izlazu iz kondenzatora u rasponu od 4 do 7 K. Razmotrite što se događa u kondenzatoru ako je pothlađivanje izvan tog raspona.

A) Smanjeno pothlađenje (obično manje od 4 K).

Riža. 2.6

Na sl. 2.6 prikazuje razliku u stanju rashladnog sredstva unutar kondenzatora pri normalnim i abnormalna hipotermija. Temperatura u točkama tw=tc=te=38°S = temperatura kondenzacije tk. Mjerenje temperature u točki D daje vrijednost td=35 °C, pothlađivanje 3 K.

Obrazloženje. Kada rashladni krug radi normalno, posljednje molekule pare kondenziraju se u točki C. Nadalje, tekućina se nastavlja hladiti i cjevovod duž cijele dužine (zona C-D) ispunjen je tekućom fazom, što omogućuje postizanje normalne vrijednosti pothlađivanja (za primjer, 6 K).

U slučaju manjka rashladnog sredstva u kondenzatoru, zona C-D nije u potpunosti ispunjena tekućinom, samo je mali dio ove zone u potpunosti zauzet tekućinom (zona E-D), a njezina duljina nije dovoljna za normalno pothlađivanje.

Zbog toga ćete pri mjerenju hipotermije u točki D sigurno dobiti njezinu vrijednost ispod normale (u primjeru na slici 2.6 - 3 K).

A što je manje rashladnog sredstva u instalaciji, manje će njegove tekuće faze biti na izlazu iz kondenzatora i manji će biti njegov stupanj pothlađivanja.

U granici, uz značajan nedostatak rashladnog sredstva u rashladnom krugu, na izlazu iz kondenzatora nalazit će se smjesa para-tekućina čija će temperatura biti jednaka temperaturi kondenzacije, odnosno pothlađivanje će biti 0 K (vidi sliku 2.7).

Riža. 2.7

tv=td=tk=38°S. Vrijednost pothlađivanja P/O = 38-38=0 K.

Prema tome, nedovoljno punjenje rashladnog sredstva uvijek dovodi do smanjenja pothlađivanja.

Iz toga proizlazi da kompetentan serviser neće nepromišljeno dodavati rashladno sredstvo u instalaciju, a da se ne uvjeri da nema curenja i da se ne uvjeri da je pothlađivanje nenormalno nisko!

Imajte na umu da kako se rashladno sredstvo dodaje u krug, razina tekućine na dnu kondenzatora će rasti, uzrokujući povećanje pothlađivanja.

Prijeđimo sada na razmatranje suprotnog fenomena, odnosno prevelike hipotermije.

B) Povećana hipotermija (obično više od 7 K).

Riža. 2.8

tv=te=tk= 38°S. td \u003d 29 ° C, dakle, pothlađivanje P / O \u003d 38-29 \u003d 9 K.

Obrazloženje. Gore smo vidjeli da nedostatak rashladnog sredstva u krugu dovodi do smanjenja pothlađenja. S druge strane, prekomjerna količina rashladnog sredstva nakupit će se na dnu kondenzatora.

U tom se slučaju duljina zone kondenzatora, potpuno ispunjena tekućinom, povećava i može zauzeti cijelu odjeljak E-D. Količina tekućine u kontaktu sa zrakom za hlađenje se povećava, a time i količina pothlađivanja (u primjeru na sl. 2.8, P/O = 9 K).

Zaključno ističemo da su mjerenja veličine pothlađivanja idealna za dijagnosticiranje procesa funkcioniranja klasičnog rashladnog postrojenja.

Prilikom detaljne analize tipične greške vidjet ćemo kako u svakom konkretnom slučaju točno interpretirati podatke tih mjerenja.

Prenisko pothlađivanje (manje od 4 K) ukazuje na nedostatak rashladnog sredstva u kondenzatoru. Povećano pothlađenje (veće od 7 K) ukazuje na višak rashladnog sredstva u kondenzatoru.

2.4. VJEŽBA

Odaberite između 4 dizajna kondenzatora hlađenih zrakom prikazanih na sl. 2.9 koji god mislite da je najbolji. Objasni zašto?

Riža. 2.9

Zbog gravitacije, tekućina se nakuplja na dnu kondenzatora, tako da ulaz pare u kondenzator uvijek mora biti na vrhu. Stoga su opcije 2 i 4 u najmanju ruku čudno rješenje koje neće funkcionirati.

Razlika između opcija 1 i 3 je uglavnom u temperaturi zraka koji puše iznad zone superhlađenja. U 1. varijanti zrak koji daje pothlađivanje ulazi u zonu pothlađivanja već zagrijan, budući da je prošao kroz kondenzator. Dizajn treće opcije treba se smatrati najuspješnijim, jer provodi izmjenu topline između rashladnog sredstva i zraka prema principu suprotnog toka. Ova opcija ima najbolji nastup prijenos topline i dizajn postrojenja u cjelini.

Razmislite o tome ako već niste odlučili u kojem smjeru rashladni zrak (ili voda) želite ići kroz kondenzator.

• Utjecaj temperature i tlaka na stanje rashladnih sredstava
• Pothlađivanje u zrakom hlađenim kondenzatorima
• Analiza slučajeva abnormalne hipotermije

Razmotrite dijagram na sl. 2.1, prikazuje zrakom hlađeni kondenzator u normalnom radu u presjeku. Pretpostavimo da rashladno sredstvo R22 ulazi u kondenzator.

Točka A. Pare R22, pregrijane na temperaturu od oko 70°C, izlaze iz ispusne cijevi kompresora i ulaze u kondenzator pod tlakom od oko 14 bara.

Linija A-B. Pregrijanost pare smanjuje se pri konstantnom tlaku.

Točka B. Pojavljuju se prve kapi tekućeg R22. Temperatura je 38°C, tlak još oko 14 bara.

Linija B-C. Molekule plina nastavljaju se kondenzirati. Pojavljuje se sve više tekućine, ostaje sve manje pare.
Tlak i temperatura ostaju konstantni (14 bara i 38°C) u skladu s odnosom tlak-temperatura za R22.

Točka C. Posljednje molekule plina kondenziraju se na temperaturi od 38°C, osim tekućine u krugu nema ničega. Temperatura i tlak ostaju konstantni na oko 38°C odnosno 14 bara.

Linija C-D. Sve rashladno sredstvo se kondenziralo, tekućina se nastavlja hladiti pod djelovanjem zraka koji hladi kondenzator pomoću ventilatora.

Točka D R22 na izlazu iz kondenzatora je samo u tekućoj fazi. Tlak je i dalje oko 14 bara, ali temperatura tekućine je pala na oko 32°C.

Za ponašanje miješanih rashladnih sredstava kao što su hidroklorofluorougljici (HCFC) s velikim temperaturnim klizanjem, pogledajte točku B odjeljka 58.
Za ponašanje rashladnih sredstava kao što su fluorougljikovodici (HFC), kao što su R407C i R410A, pogledajte odjeljak 102.

Promjena faznog stanja R22 u kondenzatoru može se prikazati na sljedeći način (vidi sliku 2.2).

Od A do B. Smanjenje pregrijavanja para R22 sa 70 na 38°C (zona A-B je zona rasterećenja pregrijavanja u kondenzatoru).

U točki B pojavljuju se prve kapi tekućine R22.
B do C. Kondenzacijski R22 na 38°C i 14 bara (zona B-C je zona kondenzacije u kondenzatoru).

U točki C kondenzirala se zadnja molekula pare.
C do D. Pothlađivanje tekućine R22 s 38 na 32°C (zona C-D je zona pothlađivanja tekućine R22 u kondenzatoru).

Tijekom cijelog ovog procesa tlak ostaje konstantan, jednak pokazivanju HP manometra (u našem slučaju 14 bara).
Razmotrimo sada kako se rashladni zrak ponaša u ovom slučaju (vidi sl. 2.3).

Vanjski zrak, koji hladi kondenzator i ulazi u ulaz na temperaturi od 25°C, zagrijava se na 31°C, uklanjajući toplinu koju stvara rashladno sredstvo.

Promjene u temperaturi rashladnog zraka dok prolazi kroz kondenzator i temperaturu kondenzatora možemo prikazati u obliku grafikona (vidi sl. 2.4) gdje je:

tae je temperatura zraka na ulazu u kondenzator.

tas- temperatura zraka na izlazu iz kondenzatora.

tK- temperaturu kondenzacije očitanu s manometra HP.

A6(čitaj: delta theta) temperaturna razlika (razlika).

Općenito, u zrakom hlađenim kondenzatorima, temperaturna razlika u zraku A0 = (tas - tae) ima vrijednosti od 5 do 10 K (u našem primjeru 6 K).
Vrijednost razlike između temperature kondenzacije i temperature zraka na izlazu iz kondenzatora je također reda veličine od 5 do 10 K (u našem primjeru 7 K).
Dakle, ukupna temperaturna razlika ( tK - tae) može se kretati od 10 do 20 K (obično je njegova vrijednost oko 15 K, au našem primjeru 13 K).

Koncept ukupne temperaturne razlike vrlo je važan, jer za određeni kondenzator ta vrijednost ostaje gotovo konstantna.

Koristeći vrijednosti dane u gornjem primjeru, za vanjsku temperaturu zraka na ulazu u kondenzator od 30°C (tj. tae = 30°C), temperatura kondenzacije tk trebala bi biti:
tae + Dbpuno = 30 + 13 = 43°S,
što će odgovarati HP očitanju manometra od oko 15,5 bara za R22; 10,1 bara za R134a i 18,5 bara za R404A.

Jedan od naj važne karakteristike tijekom rada rashladnog kruga, bez sumnje, je stupanj pothlađivanja tekućine na izlazu iz kondenzatora.

Pothlađivanje tekućine je razlika između temperature na kojoj se tekućina kondenzira pri određenom tlaku i temperature same tekućine pri istom tlaku.

Znamo da je temperatura kondenzacije vode pri atmosferski pritisak jednako 100°C. Dakle, kada popijete čašu vode koja ima temperaturu od 20°C, sa stajališta toplinske fizike, pijete vodu prehlađenu za 80 K!

U kondenzatoru se pothlađivanje definira kao razlika između temperature kondenzacije (očitane s HP manometra) i temperature tekućine izmjerene na izlazu iz kondenzatora (ili u prijemniku).

U primjeru prikazanom na sl. 2.5, pothlađivanje P / O \u003d 38 - 32 \u003d 6 K.
Normalno pothlađenje rashladnog sredstva u zrakom hlađenim kondenzatorima obično je u rasponu od 4 do 7 K.

Kada je količina pothlađivanja izvan normalnog temperaturnog raspona, to često ukazuje na nenormalan proces rada.
Stoga ćemo u nastavku analizirati različite slučajeve anomalne hipotermije.

Jedna od najvećih poteškoća u radu servisera je to što ne može vidjeti procese koji se odvijaju unutar cjevovoda i rashladnog kruga. Međutim, mjerenje količine pothlađivanja može pružiti relativno točnu sliku ponašanja rashladnog sredstva unutar kruga.

Imajte na umu da većina dizajnera dimenzionira zrakom hlađene kondenzatore da osiguraju pothlađivanje na izlazu iz kondenzatora u rasponu od 4 do 7 K. Razmotrite što se događa u kondenzatoru ako je pothlađivanje izvan tog raspona.

A) Smanjeno pothlađenje (obično manje od 4 K).

Na sl. 2.6 prikazuje razliku u stanju rashladnog sredstva unutar kondenzatora tijekom normalnog i nenormalnog pothlađivanja.
Temperatura točke tB = tc = tE = 38°C = temperatura kondenzacije tK. Mjerenje temperature u točki D daje vrijednost tD = 35 °C, pothlađivanje 3 K.

Obrazloženje. Kada rashladni krug radi normalno, posljednje molekule pare kondenziraju se u točki C. Nadalje, tekućina se nastavlja hladiti i cjevovod duž cijele dužine (zona C-D) ispunjen je tekućom fazom, što omogućuje postizanje normalne vrijednosti pothlađivanja (za primjer, 6 K).

U slučaju manjka rashladnog sredstva u kondenzatoru, zona C-D nije u potpunosti ispunjena tekućinom, samo je mali dio ove zone u potpunosti zauzet tekućinom (zona E-D), a njezina duljina nije dovoljna za normalno pothlađivanje.
Kao rezultat toga, pri mjerenju hipotermije u točki D, sigurno ćete dobiti njezinu vrijednost ispod normale (u primjeru na sl. 2.6 - 3 K).
A što je manje rashladnog sredstva u instalaciji, manje će njegove tekuće faze biti na izlazu iz kondenzatora i manji će biti njegov stupanj pothlađivanja.
U granici, uz značajan nedostatak rashladnog sredstva u krugu rashladnog uređaja, na izlazu iz kondenzatora bit će smjesa para-tekućina, čija će temperatura biti jednaka temperaturi kondenzacije, odnosno pothlađivanje će biti jednak 0 K (vidi sliku 2.7).

Prema tome, nedovoljno punjenje rashladnog sredstva uvijek dovodi do smanjenja pothlađivanja.

Iz toga proizlazi da kompetentan serviser neće nepromišljeno dodavati rashladno sredstvo u instalaciju, a da se ne uvjeri da nema curenja i da se ne uvjeri da je pothlađivanje nenormalno nisko!

Imajte na umu da kako se rashladno sredstvo dodaje u krug, razina tekućine na dnu kondenzatora će rasti, uzrokujući povećanje pothlađivanja.
Prijeđimo sada na razmatranje suprotnog fenomena, odnosno prevelike hipotermije.

B) Povećana hipotermija (obično više od 7 K).

Obrazloženje. Gore smo vidjeli da nedostatak rashladnog sredstva u krugu dovodi do smanjenja pothlađenja. S druge strane, prekomjerna količina rashladnog sredstva nakupit će se na dnu kondenzatora.

U tom se slučaju duljina zone kondenzatora, potpuno ispunjena tekućinom, povećava i može zauzeti cijeli dio E-D. Količina tekućine u kontaktu sa zrakom za hlađenje se povećava, a time i količina pothlađivanja (u primjeru na sl. 2.8, P/O = 9 K).

Zaključno ističemo da su mjerenja veličine pothlađivanja idealna za dijagnosticiranje procesa funkcioniranja klasičnog rashladnog postrojenja.
Tijekom detaljne analize tipičnih kvarova vidjet ćemo kako točno interpretirati podatke tih mjerenja u svakom konkretnom slučaju.

Prenisko pothlađivanje (manje od 4 K) ukazuje na nedostatak rashladnog sredstva u kondenzatoru. Povećano pothlađenje (veće od 7 K) ukazuje na višak rashladnog sredstva u kondenzatoru.

Zbog gravitacije, tekućina se nakuplja na dnu kondenzatora, tako da ulaz pare u kondenzator uvijek mora biti na vrhu. Stoga su opcije 2 i 4 u najmanju ruku čudno rješenje koje neće funkcionirati.

Razlika između opcija 1 i 3 je uglavnom u temperaturi zraka koji puše iznad zone superhlađenja. U 1. varijanti zrak koji daje pothlađivanje ulazi u zonu pothlađivanja već zagrijan, budući da je prošao kroz kondenzator. Dizajn treće opcije treba se smatrati najuspješnijim, jer provodi izmjenu topline između rashladnog sredstva i zraka prema principu suprotnog toka.

Ova opcija ima najbolje karakteristike prijenosa topline i cjelokupni dizajn postrojenja.
Razmislite o tome ako već niste odlučili u kojem smjeru rashladni zrak (ili voda) želite ići kroz kondenzator.

U kondenzatoru plinovito rashladno sredstvo komprimirano kompresorom prelazi u tekuće stanje (kondenzira se). Ovisno o uvjetima rada rashladnog kruga, para rashladnog sredstva može se potpuno ili djelomično kondenzirati. Za ispravno funkcioniranje rashladnog kruga potrebna je potpuna kondenzacija para rashladnog sredstva u kondenzatoru. Proces kondenzacije odvija se pri konstantnoj temperaturi, koja se naziva temperatura kondenzacije.

Pothlađivanje rashladnog sredstva je razlika između temperature kondenzacije i temperature rashladnog sredstva koje izlazi iz kondenzatora. Sve dok u smjesi plinovitog i tekućeg rashladnog sredstva postoji barem jedna molekula plina, temperatura smjese bit će jednaka temperaturi kondenzacije. Dakle, ako je temperatura smjese na izlazu iz kondenzatora jednaka temperaturi kondenzacije, tada smjesa rashladnog sredstva sadrži paru, a ako je temperatura rashladnog sredstva na izlazu iz kondenzatora niža od temperature kondenzacije, onda to jasno pokazuje da je rashladno sredstvo potpuno prešlo u tekuće stanje.

Pregrijavanje rashladnog sredstva je razlika između temperature rashladnog sredstva koje izlazi iz isparivača i vrelišta rashladnog sredstva u isparivaču.

Zašto je potrebno pregrijati pare rashladnog sredstva koje je već iskuhalo? Poanta ovoga je osigurati da svo rashladno sredstvo zajamčeno prijeđe u plinovito stanje. Prisutnost tekuće faze u rashladnom sredstvu koje ulazi u kompresor može dovesti do vodenog udara i oštećenja kompresora. Budući da se ključanje rashladnog sredstva događa na konstantnoj temperaturi, ne možemo reći da je cijelo rashladno sredstvo iskuhalo sve dok njegova temperatura ne prijeđe točku vrelišta.

u motorima unutarnje izgaranje suočiti se s fenomenom torzijske vibracije osovine. Ako ove fluktuacije ugrožavaju čvrstoću radilice u radnom području brzine osovine, tada se koriste antivibratori i prigušivači. Postavljeni su na slobodnom kraju koljenastog vratila, tj. tamo gdje se javljaju najveće torzione sile.

fluktuacije.

vanjske sile uzrokuju torzijske vibracije radilice dizela

Te sile su tlak plina i inercijske sile klipnjače-koljenastog mehanizma, pod čijim se promjenjivim djelovanjem stvara kontinuirano promjenjivi moment. Pod utjecajem neravnomjernog momenta, dijelovi radilice se deformiraju: uvijaju se i odmotaju. Drugim riječima, torzijske vibracije se javljaju u koljenastom vratilu. Složena ovisnost okretnog momenta o kutu zakreta koljenastog vratila može se prikazati kao zbroj sinusoidnih (harmoničnih) krivulja različitih amplituda i frekvencija. Pri određenoj frekvenciji vrtnje koljenastog vratila, frekvencija ometajuće sile, u ovom slučaju bilo koje komponente momenta, može se poklopiti s frekvencijom vlastitih vibracija osovine, tj. doći će do pojave rezonancije pri kojoj amplitude torzijskih vibracija osovine mogu postati toliko velike da se osovina može srušiti.

Eliminirati fenomen rezonancije u modernim dizelskim motorima, prim specijalni uređaji- antivibratori. Jedna od vrsta takvog uređaja, antivibrator njihala, postala je široko rasprostranjena. U trenutku kada će kretanje zamašnjaka pri svakom njegovom titraju biti ubrzano, teret antivibratora će prema zakonu inercije nastojati održati svoje kretanje istom brzinom, tj. počet će zaostajati. pod određenim kutom od presjeka osovine na koji je pričvršćen antivibrator (položaj II) . Opterećenje (ili bolje rečeno, njegova inercijalna sila) će, takoreći, "usporiti" osovinu. Kada kutna brzina zamašnjak (vratilo) tijekom iste oscilacije će se početi smanjivati, teret će, poštujući zakon inercije, težiti da "povuče" vratilo zajedno sa sobom (položaj III),
Dakle, inercijske sile ovješenog tereta tijekom svakog njihanja povremeno će djelovati na osovinu u smjeru suprotnom od ubrzanja ili usporavanja osovine i time mijenjati frekvenciju njegovih vlastitih oscilacija.

Silikonski amortizeri. Zaklopka se sastoji od zabrtvljenog kućišta unutar kojeg je smješten zamašnjak (masa). Zamašnjak se može slobodno okretati u odnosu na kućište postavljeno na kraju koljenastog vratila. Prostor između kućišta i zamašnjaka ispunjen je silikonskom tekućinom visoke viskoznosti. Pri ravnomjernoj vrtnji koljenastog vratila, zamašnjak, zbog sila trenja u tekućini, poprima istu frekvenciju (brzinu) vrtnje koja je jednaka osovini. A ako postoje torzijske vibracije koljenastog vratila? Zatim se njihova energija prenosi na kućište i bit će apsorbirana viskoznim silama trenja koje nastaju između kućišta i inercijske mase zamašnjaka.

Načini rada niskih okretaja i opterećenja. Prijelaz glavnih motora u režime niske brzine, kao i prijelaz pomoćnih motora u režime malog opterećenja, povezan je sa značajnim smanjenjem dovoda goriva u cilindre i povećanjem viška zraka. Istodobno se smanjuju parametri zraka na kraju kompresije. Promjena pc i Tc posebno je uočljiva kod motora s nadnabijanjem plinske turbine, budući da kompresor plinske turbine praktički ne radi pri malim opterećenjima i motor automatski prelazi na način rada bez nadnabijanja. Male količine gorućeg goriva i veliki višak zraka smanjuju temperaturu u komori za izgaranje.

Zbog niskih temperatura ciklusa, proces izgaranja goriva odvija se usporeno, sporo, dio goriva nema vremena za izgaranje i teče niz stijenke cilindra u kućište radilice ili se s ispušnim plinovima odnosi u ispušni sustav. .

Pogoršanje izgaranja goriva također je pospješeno lošim miješanjem goriva sa zrakom, zbog smanjenja tlaka ubrizgavanja goriva s padom opterećenja i smanjenjem brzine. Neravnomjerno i nestabilno ubrizgavanje goriva, kao i niske temperature u cilindrima, uzrokuju nestabilan rad motora, često popraćen izostankom paljenja i pojačanim dimljenjem.

Stvaranje ugljika posebno se intenzivno odvija kada se u motorima koriste teška goriva. Pri radu pri malim opterećenjima, zbog loše atomizacije i relativno niskih temperatura u cilindru, kapi teškog goriva ne izgaraju u potpunosti. Zagrijavanjem kapljice lake frakcije postupno isparavaju i izgaraju, a u njezinoj jezgri ostaju samo teške frakcije visokog vrelišta, koje se temelje na aromatskim ugljikovodicima, koji imaju najčvršće veze među atomima. Zbog toga njihova oksidacija dovodi do stvaranja međuproizvoda - asfaltena i smola, koji su vrlo ljepljivi i mogu čvrsto prionuti na metalne površine.

Zbog navedenih okolnosti, tijekom dugotrajnog rada motora pri malim brzinama i opterećenjima, dolazi do intenzivnog onečišćenja cilindara, a posebno ispušnog trakta produktima nepotpunog izgaranja goriva i ulja. Ispušni kanali poklopaca radnih cilindara i ispušnih cijevi prekriveni su gustim slojem asfaltno-katranskih tvari i koksa, često smanjujući njihovu površinu protoka za 50-70%. U ispušnoj cijevi debljina sloja čađe doseže 10-20 mm. Te se naslage, kada se poveća opterećenje motora, povremeno zapale, uzrokujući požar u ispušnom sustavu. Sve zauljene naslage izgaraju, a suhi ugljikov dioksid nastao izgaranjem otpuhuje se u atmosferu.

Formulacije drugog zakona termodinamike.
Za postojanje toplinskog stroja potrebna su 2 izvora - vruće proljeće i hladni izvor (okolina). Ako toplinski stroj radi iz samo jednog izvora, onda se naziva perpetuum mobile 2. vrste.
1 formulacija (Ostwald):
"Vječni stroj 2. vrste je nemoguć."
Perpetuum mobile 1. vrste je toplinski stroj s L>Q1, gdje je Q1 dovedena toplina. Prvi zakon termodinamike "dopušta" mogućnost stvaranja toplinskog stroja koji dovedenu toplinu Q1 potpuno pretvara u rad L, tj. L = Q1. Drugi zakon nameće stroža ograničenja i kaže da rad mora biti manji od dovedene topline (L Perpetuum mobile 2. vrste može se ostvariti ako se toplina Q2 prenese s hladnog izvora na vrući. Ali za to toplina mora spontano prijeći s hladnog tijela na vruće, što je nemoguće. Iz ovoga slijedi 2. formulacija (Clausius):
"Toplota ne može spontano prijeći s hladnijeg tijela na toplije."
Za rad toplinskog stroja potrebna su 2 izvora - topli i hladni. 3. formulacija (Carnot):
Tamo gdje je temperaturna razlika, može se raditi.
Sve ove formulacije su međusobno povezane, iz jedne formulacije moguće je dobiti drugu.

Pokazatelj učinkovitosti ovisi o: omjeru kompresije, omjeru viška zraka, dizajnu komore za izgaranje, kutu napredovanja, brzini, trajanju ubrizgavanja goriva, kvaliteti atomizacije i formiranju smjese.

Povećanje učinkovitosti indikatora(poboljšanjem procesa izgaranja i smanjenjem gubitaka topline goriva u procesima kompresije i ekspanzije)

????????????????????????????????????

Moderne motore karakterizira visoka razina toplinske napetosti CPG-a, zbog forsiranja njihovog radnog procesa. To zahtijeva tehnički kompetentnu brigu o rashladnom sustavu. Potrebno uklanjanje topline s grijanih površina motora može se postići ili povećanjem razlike u temperaturi vode T \u003d T in.out - T in.in, ili povećanjem njegove potrošnje. Većina dizelskih tvrtki preporučuje za MOD T \u003d 5 - 7 gr.C, za SOD i WOD t \u003d 10 - 20 gr.S. Ograničenje temperaturne razlike vode uzrokovano je željom da se održe minimalna temperaturna naprezanja cilindara i čahura po njihovoj visini. Intenziviranje prijenosa topline provodi se zbog velikih brzina kretanja vode.

Kod hlađenja vanbrodskom vodom maksimalna temperatura je 50 gr.S. Samo zatvoreni sustavi hlađenja mogu iskoristiti prednosti hlađenja na visokim temperaturama. S porastom temperature-ry cool. vode smanjuju se gubici trenja u klipnoj skupini i ef. snage i učinkovitosti motora, s povećanjem Tv smanjuje se temperaturni gradijent po debljini čahure, a smanjuju se i toplinska naprezanja. S padom temperature-ry cool. vode, kemijska korozija se povećava zbog kondenzacije na cilindru sumporne kiseline, posebno kod izgaranja sumpornih goriva. Međutim, postoji ograničenje temperature vode zbog ograničenja temperature zrcala cilindra (180 ° C) i njegovo daljnje povećanje može dovesti do kršenja čvrstoće uljnog filma, njegovog nestanka i pojave suhog trenje. Stoga većina tvrtki ograničava temperaturu na 50-60 gr. C i samo pri izgaranju goriva s visokim sadržajem sumpora dopušteno je 70 -75 gr. S.

Koeficijent prolaza topline- jedinica koja označava prolazak toplinskog toka snage 1 W kroz element građevinske konstrukcije površine 1 m2 pri temperaturnoj razlici od 1 Kelvin W/(m2K) između vanjskog i unutarnjeg zraka. .

Definicija koeficijenta prolaza topline je sljedeća: gubitak energije po četvornom metru površine pri razlici temperature vanjske i unutarnje. Ova definicija uključuje odnos vata, kvadratnih metara i Kelvina W/(m2 K).

Za proračun izmjenjivača topline naširoko se koristi kinetička jednadžba koja izražava odnos između toplinskog toka Q i površine prijenosa topline F, tzv. osnovna jednadžba prijenosa topline: Q = KF∆tsrτ, gdje je K – kinetički koeficijent (koeficijent prolaza topline koji karakterizira brzinu prijenosa topline; ∆tsr – prosječna pogonska sila ili prosječna temperaturna razlika između nositelja topline (prosječna temperaturna razlika) preko površine prijenosa topline; τ – vrijeme.

Najveća poteškoća je izračun koeficijent prolaza topline K koji karakterizira brzinu procesa prijenosa topline koji uključuje sve tri vrste prijenosa topline. Fizikalni smisao koeficijenta prolaza topline proizlazi iz jednadžbe (); njegove dimenzije:

Na sl. 244 OB = R polumjer koljena, a AB=L duljina klipnjače. Označimo omjer L0 = L/ R- naziva se relativna duljina klipnjače, za brodske dizelske motore je u rasponu od 3,5-4,5.

međutim, u teoriji KShM KORISTI SE OBRNUTA VRIJEDNOST λ= R / L

Razmak između osi osovinice klipa i osi osovine kada se zakrene za kut a

AO \u003d AD + DO \u003d LcosB + Rcosa

Kada je klip unutra m.t., tada je ta udaljenost jednaka L+R.

Stoga će put koji prijeđe klip kada se ručica zakrene za kut a biti jednak x=L+R-AO.

Matematičkim izračunima dobivamo formulu za putanju klipa

X = R (1-cosa +1/ λ(1-cosB)) (1)

Prosječna brzina klipa Vm, uz brzinu vrtnje, pokazatelj je brzine vrtnje motora. Određuje se formulom Vm = Sn/30, gdje je S hod klipa, m; n - brzina, min-1. Smatra se da je za MOD vm = 4-6 m/s, za SOD vm = 6s-9 m/s i za VOD vm > 9 m/s. Što je veći vm, veća su dinamička naprezanja u dijelovima motora i veća je vjerojatnost njihovog trošenja - prvenstveno cilindrično-klipne skupine (CPG). Trenutačno je parametar vm dosegao određenu granicu (15-18,5 m/s), zbog čvrstoće materijala koji se koriste u izgradnji motora, pogotovo jer je dinamička napetost CPG proporcionalna kvadratu vrijednosti vm. Dakle, s povećanjem vm za faktor 3, naprezanja u dijelovima će se povećati za faktor 9, što će zahtijevati odgovarajuće pojačanje karakteristike čvrstoće materijali koji se koriste za proizvodnju CPG dijelova.

Prosječna brzina klipa uvijek je navedena u tvorničkoj putovnici (certifikatu) motora.

Prava brzina klipa, tj. njegova brzina u određenom trenutku (u m/s), definirana je kao prva derivacija puta u odnosu na vrijeme. Zamijenite u formuli (2) a= ω t, gdje je ω frekvencija rotacije vratila u rad/s, t je vrijeme u s. Nakon matematičkih transformacija dobivamo formulu za brzinu klipa:

C=Rω(sina+0,5λsin2a) (3)

gdje je R radijus koljena vm\

ω - kutna frekvencija rotacije koljenastog vratila u rad / s;

a - kut zakretanja radilice vgrad;

λ= R / L-omjer polumjera radijusa i duljine klipnjače;

Co - obodna brzina središta, vrat koljena vm/s;

L - duljina klipnjače vm.

Kod beskonačne duljine klipnjače (L=∞ i λ =0) brzina klipa je

Diferencirajući formulu (1) na sličan način, dobivamo

C \u003d Rω sin (a + B) / cosB (4)

Vrijednosti funkcije sin(a + B) uzimaju se iz tablica danih u referentnim knjigama i priručnicima, ovisno o ta i λ.

Očito je da maksimalna vrijednost brzina klipa na L=∞ bit će na a=90° i a=270°:

Cmax= Rω sin a.. Budući da je Co= πRn/30 i Cm=Sn/30=2Rn/30=Rn/15 tada

Co/Cm= πRn15/Rn30=π/2=1,57 odakle Co=1,57 Cm

Stoga, i maksimalna brzina klip će biti jednak. Cmax = 1,57 čl.

Jednadžbu brzine prikazujemo u obliku

S = Rωsin a +1/2λ Rωsin2a.

Grafički će oba člana na desnoj strani ove jednadžbe biti prikazana kao sinusoide. Prvi član Rωsin a , koji predstavlja brzinu klipa pri beskonačnoj duljini klipnjače, bit će prikazan sinusoidom prvog reda, a drugi član 1/2λ Rωsin2a - korekcija za učinak konačne duljine klipnjače. - sinusoidom drugog reda.

konstruiranjem naznačenih sinusoida i njihovim algebarskim zbrajanjem dobivamo graf brzine, uzimajući u obzir neizravni utjecaj klipnjače.

Na sl. 247 prikazani su: 1 - krivulja Rωsin a,

2 - krivulja 1/2λ Rωsin2a

3 - krivulja C.

Pod radnim svojstvima razumjeti objektivne značajke goriva koje se pojavljuju u procesu njegove uporabe u motoru ili jedinici. Proces izgaranja je najvažniji i određuje njegova radna svojstva. Procesu izgaranja goriva, naravno, prethode procesi njegovog isparavanja, paljenja i mnogi drugi. Priroda ponašanja goriva u svakom od ovih procesa bit je glavnih radnih svojstava goriva. Trenutno se ocjenjuju sljedeća svojstva goriva.

Hlapljivost karakterizira sposobnost goriva da prijeđe iz tekućine u paru. Ovo se svojstvo sastoji od takvih pokazatelja kvalitete goriva kao što su frakcijski sastav, tlak zasićene pare pri različitim temperaturama, površinska napetost i drugi. Isparavanje ima važnost u izboru goriva i uvelike određuje tehničke, ekonomske i pogonske značajke motora.

Zapaljivost karakterizira značajke procesa paljenja smjese para goriva sa zrakom. Procjena ovog svojstva temelji se na takvim pokazateljima kvalitete kao što su temperaturne i koncentracijske granice paljenja, temperature bljeska i samozapaljenja, itd. Indeks zapaljivosti goriva je od iste važnosti kao i njegova zapaljivost; U nastavku se ova dva svojstva razmatraju zajedno.

Zapaljivost određuje učinkovitost procesa izgaranja smjesa zraka i goriva u komorama za izgaranje motora i uređaja za izgaranje.

Pumpabilnost karakterizira ponašanje goriva pri pumpanju kroz cjevovode i sustave goriva, kao i pri filtriranju. Ovo svojstvo određuje neprekinutu opskrbu goriva motoru pri različitim radnim temperaturama. Pumpabilnost goriva ocjenjuje se viskozno-temperaturnim svojstvima, točkom zamućenja i sticanjem, graničnom temperaturom filtrabilnosti, sadržajem vode, mehaničkim nečistoćama itd.

Sklonost stvaranju naslaga je sposobnost goriva da stvara naslage raznih vrsta u komorama za izgaranje, u sustavima goriva, na usisnim i ispušnim ventilima. Procjena ovog svojstva temelji se na pokazateljima kao što su sadržaj pepela, kapacitet koksiranja, sadržaj katrana, nezasićenih ugljikovodika itd.

Korozivnost i kompatibilnost s nemetalnim materijalima karakteriziraju sposobnost goriva da uzrokuje korozivno oštećenje metala, bubrenje, uništenje ili promjenu svojstava gumenih brtvila, brtvila i drugih materijala. Ovo operativno svojstvo omogućuje kvantitativnu procjenu sadržaja korozivnih tvari u gorivu, ispitivanje otpornosti raznih metala, guma i brtvila u dodiru s gorivom.

Zaštitna sposobnost je sposobnost goriva da zaštiti materijale motora i jedinica od korozije kada dođu u dodir s agresivnom okolinom u prisutnosti goriva i, prije svega, sposobnost goriva da zaštiti metale od elektrokemijska korozija pri dodiru s vodom. Ovo se svojstvo procjenjuje posebnim metodama koje uključuju utjecaj obične, morske i kišnice na metale u prisutnosti goriva.

Svojstva protiv trošenja karakteriziraju smanjenje trošenja trljajućih površina u prisutnosti goriva. Ova su svojstva važna za motore u kojima se pumpe za gorivo i oprema za kontrolu goriva podmazuju samo samim gorivom bez upotrebe maziva (na primjer, u klipu Pumpa za gorivo visokotlačni). Svojstvo se procjenjuje u smislu viskoznosti i mazivosti.

Kapacitet hlađenja određuje sposobnost goriva da apsorbira i odvodi toplinu s zagrijanih površina kada se gorivo koristi kao rashladno sredstvo. Procjena svojstava temelji se na takvim pokazateljima kvalitete kao što su toplinski kapacitet i toplinska vodljivost.

Stabilnost karakterizira postojanost pokazatelja kvalitete goriva tijekom skladištenja i transporta. Ovo svojstvo ocjenjuje fizičku i kemijsku stabilnost goriva i njegovu osjetljivost na biološki napad bakterija, gljivica i plijesni. Razina ovog svojstva omogućuje vam postavljanje jamstvenog razdoblja skladištenja goriva u različitim klimatskim uvjetima.

Svojstva okoliša karakteriziraju utjecaj goriva i njegovih produkata izgaranja na ljude i okoliš. Ocjena ovog svojstva temelji se na pokazateljima toksičnosti goriva i produkata njegovog izgaranja te opasnosti od požara i eksplozije.

Beskrajnim morskim prostranstvima plove veliki brodovi, poslušni ljudskim rukama i volji, pokretani snažnim strojevima koji koriste brodsko gorivo raznih vrsta. Prijevozni brodovi mogu koristiti različite motore, ali većina ovih plutajućih struktura opremljena je dizelskim motorima. Gorivo za brodske motore koje se koristi u brodskim dizel motorima dijeli se u dvije klase - destilat i težak. Destilatno gorivo uključuje dizelsko ljetno gorivo, kao i strana goriva kao što su brodsko dizel ulje, plinsko ulje i druga. Ima nisku viskoznost, pa
zahtijeva predgrijavanje prilikom pokretanja motora. Koristi se u dizel motorima velike brzine i srednje brzine, au nekim slučajevima iu dizel motorima niske brzine u načinu pokretanja. Ponekad se koristi kao dodatak teškom gorivu u slučajevima kada je potrebno smanjiti njegovu viskoznost. teške ocjene goriva se od destilata razlikuju po većoj viskoznosti, više visoka temperatura skrućivanje, prisutnost većeg broja teških frakcija, visok sadržaj pepela, sumpora, mehaničkih nečistoća i vode. Cijene brodskog goriva ove vrste su znatno niže.

Većina brodova koristi najjeftinije teško brodsko dizelsko gorivo ili loživo ulje. Korištenje loživog ulja diktirano je prvenstveno ekonomskim razlozima, jer se cijena brodskog goriva, kao i ukupni trošak prijevoza robe morem korištenjem loživog ulja znatno smanjuje. Kao primjer može se navesti da je razlika u cijeni loživog ulja i ostalih vrsta goriva koje se koriste za brodske motore oko dvjesto eura po toni.

Međutim, Pravila pomorske plovidbe propisuju u određenim režimima rada, primjerice pri manevriranju, korištenje skupljeg brodskog goriva niske viskoznosti ili dizelskog goriva. U nekim morskim područjima, na primjer, La Mancheu, zbog složenosti plovidbe i potrebe poštivanja ekoloških zahtjeva, općenito je zabranjeno korištenje loživog ulja kao glavnog goriva.

Izbor goriva uvelike ovisi o temperaturi na kojoj će se koristiti. Osiguran je normalan start i planski rad dizel motora ljetno razdoblje s cetanskim brojem 40-45, zimi ga je potrebno povećati na 50-55. Za motorna goriva i loživa ulja, cetanski broj je u rasponu od 30-35, za dizel - 40-52.

Ts-dijagrami se koriste prvenstveno u ilustrativne svrhe, jer u Pv-dijagramu površina ispod krivulje izražava rad koji čista tvar izvrši u reverzibilnom procesu, a u Ts-dijagramu površina ispod krivulje prikazuje primljenu toplinu za istim uvjetima.

Otrovne komponente su: ugljikov monoksid CO, ugljikovodici CH, dušikovi oksidi NOx, čestične tvari, benzen, toluen, policiklički aromatski ugljikovodici PAH, benzapiren, čađa i čestične tvari, olovo i sumpor.

Standardi emisije trenutno su štetne tvari brodske dizel motore regulira IMO, međunarodna pomorska organizacija. Svi trenutno proizvedeni brodski dizel motori moraju ispunjavati te standarde.

Glavne komponente opasne za ljude u ispušnim plinovima su: NOx, CO, CnHm.

Brojne metode, na primjer, izravno ubrizgavanje vode, mogu se implementirati samo u fazi projektiranja i proizvodnje motora i njegovih sustava. Za već postojeće asortiman modela motora, ove metode su neprihvatljive ili zahtijevaju značajne troškove za modernizaciju motora, zamjenu njegovih jedinica i sustava. U situaciji kada je potrebno značajno smanjenje dušikovih oksida bez prenamjene serijskih dizelskih motora - a ovdje je upravo takav slučaj, najviše učinkovit način je korištenje trosmjernog katalizatora. Korištenje pretvarača opravdano je u područjima gdje postoje visoki zahtjevi za emisijom NOx, kao što su veliki gradovi.

Dakle, glavne smjernice za smanjenje štetnih emisija dizelskih ispušnih plinova mogu se podijeliti u dvije skupine:

1)-poboljšanje dizajna motora i sustava;

2) - metode koje ne zahtijevaju modernizaciju motora: uporaba katalitičkih pretvarača i drugih sredstava za pročišćavanje ispušnih plinova, poboljšanje sastava goriva, uporaba alternativnih goriva.