Številni serviserji nam pogosto zastavljajo naslednje vprašanje: "Zakaj se v vaših tokokrogih napajanje Npr. uparjalnika vedno napaja od zgoraj, ali obvezna zahteva pri povezovanju uparjalnikov?" Ta razdelek pojasnjuje to težavo.
a) malo zgodovine
Vemo, da ko se temperatura v ohlajeni prostornini zniža, se zmanjša tudi vrelni tlak, saj skupna temperaturna razlika ostane skoraj konstantna (glej poglavje 7. "Vpliv temperature ohlajenega zraka").

Pred nekaj leti je bila ta lastnost pogosto uporabljena v hlajenju v trgovinah s pozitivno temperaturo za zaustavitev kompresorjev, ko je temperatura hladilnice dosegla zahtevano vrednost.
Tehnologija te lastnosti:
imel dva pred-
LP regulator
Regulacija tlaka
riž. 45.1.
Prvič, omogočil je brez glavnega termostata, saj je rele LP opravljal dvojno funkcijo - glavni in varnostni rele.
Drugič, da bi zagotovili odmrzovanje uparjalnika pri vsakem ciklu, je bilo dovolj, da sistem nastavite tako, da se kompresor zažene pri tlaku, ki ustreza temperaturi nad 0°C, in tako prihranite na sistemu za odmrzovanje!
Ko pa je bil kompresor ustavljen, je bila potrebna stalna prisotnost tekočine v uparjalniku, da bi se izparilni tlak natančno ujemal s temperaturo v hladilnem delu. Zato so bili takrat uparjalniki zelo pogosto napajani od spodaj in so bili vedno do polovice napolnjeni s tekočim hladilnim sredstvom (glej sliko 45.1).
Dandanes se regulacija tlaka redko uporablja, saj ima naslednje negativne točke:
Če je kondenzator zračno hlajen (najpogosteje), kondenzacijski tlak med letom močno niha (glejte poglavje 2.1 "Zračno hlajeni kondenzatorji. Normalno delovanje"). Te spremembe kondenzacijskega tlaka nujno povzročijo spremembe tlaka izhlapevanja in s tem spremembe celotnega padca temperature v uparjalniku. Tako temperature v hladilnem delu ni mogoče vzdrževati stabilno in bo podvržena velikim nihanjem. Zato je treba uporabiti vodno hlajene kondenzatorje ali uporabiti učinkovit sistem stabilizacija kondenzacijskega tlaka.
Če se pojavijo že manjše nepravilnosti v delovanju naprave (glede izparilnih ali kondenzacijskih tlakov), ki vodijo do spremembe skupne temperaturne razlike v uparjalniku, četudi neznatne, temperature v hladilni komori ni več mogoče vzdrževati. v določenih mejah.

Če izpustni ventil kompresorja ni dovolj tesen, ko se kompresor ustavi, tlak izhlapevanja hitro naraste in obstaja nevarnost povečanja pogostosti ciklov zagona in izklopa kompresorja.

Zato se danes za izklop kompresorja uporablja najpogosteje uporabljen senzor temperature hladilnega prostora, stikalo LP pa opravlja samo zaščitne funkcije (glej sliko 45.2).

Upoštevajte, da v tem primeru način napajanja uparjalnika (od spodaj ali od zgoraj) skoraj nima opaznega vpliva na kakovost regulacije.

B) Zasnova sodobnih uparjalnikov

S povečevanjem hladilne zmogljivosti uparjalnikov se povečujejo tudi njihove dimenzije, predvsem dolžina cevi za njihovo izdelavo.
Torej, v primeru na sl. 45.3 mora projektant zaporedno povezati dva odseka po 0,5 kW, da dobi zmogljivost 1 kW.
Vendar je uporaba te tehnologije omejena. Dejansko podvojitev dolžine cevovodov podvoji tudi izgubo tlaka. To pomeni, da izgube tlaka v velikih uparjalnikih hitro postanejo prevelike.
Zato pri povečanju moči proizvajalec posameznih sekcij ne postavlja več zaporedno, temveč jih povezuje vzporedno, da so izgube tlaka čim manjše.
Vendar pa to zahteva, da se vsak uparjalnik napaja s popolnoma enako količino tekočine, zato proizvajalec na vstop v uparjalnik vgradi razdelilnik tekočine.

3 vzporedno povezane sekcije uparjalnika
riž. 45.3.
Za takšne uparjalnike se vprašanje, ali jih napajati od spodaj ali od zgoraj, ne splača več, saj se napajajo samo prek posebnega razdelilnika tekočine.
Zdaj pa si poglejmo načine, kako specializirati cevovode za različni tipi uparjalniki.

Za začetek, kot primer, vzemimo majhen uparjalnik, katerega majhna zmogljivost ne zahteva uporabe razdelilnika tekočine (glej sliko 45.4).

Hladilno sredstvo vstopi v vstopno odprtino uparjalnika E in se nato spusti skozi prvi del (kolina 1, 2, 3). Nato se dvigne v drugem delu (zavoji 4, 5, 6 in 7) in preden zapusti uparjalnik na njegovem iztoku S, spet pada po tretjem delu (zavoji 8, 9, 10 in 11). Upoštevajte, da hladilno sredstvo pade, se dvigne, nato spet pade in se premakne v smeri gibanja ohlajenega zraka.
Oglejmo si zdaj primer močnejšega uparjalnika, ki je precej velik in ga napaja razdelilnik tekočine.

Vsak delež celotnega pretoka hladilnega sredstva vstopi v dovod svojega odseka E, se dvigne v prvi vrsti, nato se spusti v drugi vrsti in zapusti odsek skozi izhod S (glej sliko 45.5).
Z drugimi besedami, hladilno sredstvo se dviga in nato spušča v ceveh, pri čemer se vedno premika v nasprotni smeri hladilnega zraka. Torej, ne glede na vrsto uparjalnika, se hladilno sredstvo izmenično spušča in dviguje.
Zato ni koncepta uparjalnika, ki se bere od zgoraj ali spodaj, zlasti za najpogostejši primer, ko se uparjalnik napaja skozi razdelilnik tekočine.

Po drugi strani pa smo v obeh primerih videli, da se zrak in hladilno sredstvo gibljeta po principu protitoka, torej drug proti drugemu. Koristno je spomniti se razlogov za izbiro takšnega načela (glej sliko 45.6).

poz. 1: Ta uparjalnik napaja ekspanzijski ventil, ki je nastavljen tako, da zagotavlja pregrevanje 7K. Da bi zagotovili takšno pregrevanje hlapov, ki zapuščajo uparjalnik, je določeno območje dolžina cevi uparjalnika, prepihanega s toplim zrakom.
poz. 2: To je isto območje, vendar z isto smerjo pretoka zraka kot smer hladiva. Lahko rečemo, da se v tem primeru poveča dolžina odseka cevovoda, ki zagotavlja pregrevanje hlapov, saj je vpihan s hladnejšim zrakom kot v prejšnjem primeru. To pomeni, da je v uparjalniku manj tekočine, zato je ekspanzijski ventil bolj blokiran, to pomeni, da je izparilni tlak nižji in hladilna zmogljivost nižja (glejte tudi poglavje 8.4. "Uporaba ekspanzijskega ventila").
poz. 3 in 4: Čeprav se uparjalnik napaja od spodaj in ne od zgoraj, kot v poz. 1 in 2 opazimo enake pojave.
Čeprav je večina primerov direktnih ekspanzijskih uparjalnikov, obravnavanih v tem priročniku, tekočinsko dovedena od zgoraj, je to narejeno zgolj zaradi preprostosti in jasnosti. V praksi se monter hladilne tehnike skoraj nikoli ne bo zmotil pri priključitvi razdelilnika tekočine na uparjalnik.
Če ste v dvomih, če smer pretoka zraka skozi uparjalnik ni zelo jasna, se pri izbiri načina priključitve cevi na uparjalnik dosledno držite navodil projektanta, da dosežete hladilno zmogljivost, navedeno v dokumentaciji za uparjalnik. uparjalnik.

Eden najbolj pomembne elemente za stroj za stiskanje pare je . Izvaja glavni proces hladilnega cikla - selekcijo iz ohlajenega medija. Ostali elementi hladilnega kroga, kot so kondenzator, ekspanzijska naprava, kompresor ipd., zagotavljajo samo zanesljivo delovanje uparjalnika, zato je izbiri slednjega treba posvetiti ustrezno pozornost.

Iz tega izhaja, da je treba pri izbiri opreme za hladilno enoto začeti z uparjalnikom. Mnogi serviserji začetniki pogosto naredijo tipično napako in začnejo namestitev s kompresorjem.

Na sl. 1 prikazuje diagram najpogostejšega hladilnega stroja s kompresijo pare. Njegov cikel, podan v koordinatah: tlak R in jaz. Na sl. 1b točke 1-7 hladilnega cikla, je indikator stanja hladilnega sredstva (tlak, temperatura, specifična prostornina) in sovpada s tistim na sl. 1a (funkcije parametrov stanja).

riž. 1 - Shema in v koordinatah običajnega stroja za stiskanje pare: RU razširitvena naprava, Рk- kondenzacijski tlak, Ro- vrelni tlak.

Grafična podoba sl. 1b prikazuje stanje in funkcije hladilnega sredstva, ki se spreminjajo s tlakom in entalpijo. Odsek črte AB na krivulji na sl. 1b označuje hladilno sredstvo v stanju nasičene pare. Njegova temperatura ustreza začetnemu vrelišču. Delež hlapov hladilnega sredstva je 100 % in pregrevanje je blizu ničle. Desno od krivulje AB hladilno sredstvo ima stanje (temperatura hladilnega sredstva je večja od vrelišča).

Pika AT je kritična za to hladilno sredstvo, saj ustreza temperaturi, pri kateri snov ne more preiti v tekoče stanje, ne glede na to, kako visok je tlak. Na segmentu BC je hladilno sredstvo v stanju nasičene tekočine, na levi strani pa v stanju preohlajene tekočine (temperatura hladilnega sredstva je nižja od vrelišča).

Znotraj krivulje ABC hladilno sredstvo je v stanju parno-tekoče mešanice (delež pare na prostorninsko enoto je spremenljiv). Proces, ki poteka v uparjalniku (slika 1b), ustreza segmentu 6-1 . Hladilno sredstvo vstopi v uparjalnik (točka 6) v stanju vrele mešanice pare in tekočine. V tem primeru je delež pare odvisen od določenega hladilnega cikla in znaša 10-30%.

Na izhodu iz uparjalnika proces vrenja morda še ni končan in pika 1 se morda ne ujema s piko 7 . Če je temperatura hladiva na izhodu iz uparjalnika višja od vrelišča, potem dobimo uparjalnik s pregrevanjem. Njegova vrednost ΔPregretje je razlika med temperaturo hladiva na izhodu iz uparjalnika (točka 1) in njegovo temperaturo na nasičeni liniji AB (točka 7):

ΔPregretje=T1 - T7

Če točki 1 in 7 sovpadata, je temperatura hladilnega sredstva enaka vrelišču, pregrevanje pa ΔPregretje bo enako nič. Tako dobimo zalit uparjalnik. Zato se je treba pri izbiri uparjalnika najprej odločiti med potopljenim uparjalnikom in uparjalnikom s pregretjem.

Upoštevajte, da je v enakih pogojih poplavljeni uparjalnik bolj ugoden glede na intenzivnost procesa odvajanja toplote kot pri pregrevanju. Vendar je treba upoštevati, da je na izhodu iz poplavljenega uparjalnika hladilno sredstvo v stanju nasičene pare in je nemogoče dovajati vlažno okolje v kompresor. V nasprotnem primeru obstaja velika verjetnost vodnega udara, ki ga bo spremljalo mehansko uničenje delov kompresorja. Izkazalo se je, da če izberete poplavljen uparjalnik, potem je potrebno zagotoviti dodatno zaščito kompresorja pred vdorom nasičene pare vanj.

Če imate prednost pregret uparjalnik, potem ni treba skrbeti za zaščito kompresorja in vdor nasičene pare vanj. Verjetnost pojava hidravličnih udarcev se bo pojavila le v primeru odstopanja od zahtevanega indikatorja velikosti pregrevanja. V normalnih pogojih delovanja hladilne enote vrednost pregretja ΔPregretje mora biti v območju 4-7 K.

Ko se indikator pregrevanja zmanjša ΔPregretje, poveča se intenzivnost odvzema toplote iz okolja. Vendar pri izjemno nizkih vrednostih ΔPregretje(manj kot 3K) obstaja možnost vdora mokre pare v kompresor, kar lahko povzroči vodni udar in posledično poškodbe mehanskih komponent kompresorja.

Sicer pa z visokim odčitkom ΔPregretje(več kot 10 K), to pomeni, da v uparjalnik vstopa premalo hladilnega sredstva. Intenzivnost odvajanja toplote iz ohlajenega medija se močno zmanjša in toplotni režim kompresorja se poslabša.

Pri izbiri uparjalnika se pojavi še eno vprašanje vezano na vrelišče hladilnega sredstva v uparjalniku. Za njeno rešitev je treba najprej ugotoviti, kakšno temperaturo hlajenega medija je treba zagotoviti za normalno delovanje hladilne enote. Če se kot hladilni medij uporablja zrak, je potrebno poleg temperature na izhodu iz uparjalnika upoštevati tudi vlažnost na izhodu iz uparjalnika. Zdaj razmislite o temperaturnem obnašanju ohlajenega medija okoli uparjalnika med delovanjem običajne hladilne enote (slika 1a).

Da se ne bi poglobili v Ta naslov bomo zanemarili tlačne izgube na uparjalniku. Predvidevamo tudi, da stalna izmenjava toplote med hladilnim sredstvom in okolju izvajajo v ravni črti.

V praksi se takšna shema ne uporablja pogosto, saj je glede učinkovitosti prenosa toplote slabša od protitočne sheme. Če pa ima ena od hladilnih tekočin konstantno temperaturo in so odčitki pregrevanja majhni, bosta naprej in protitok enakovredna. Znano je, da povprečna vrednost temperaturne razlike ni odvisna od vzorca toka. Upoštevanje enkratne sheme nam bo zagotovilo bolj vizualno predstavitev izmenjave toplote, ki poteka med hladilnim sredstvom in ohlajenim medijem.

Najprej predstavimo virtualno vrednost L, enaka dolžini naprava za izmenjavo toplote (kondenzator ali uparjalnik). Njegovo vrednost je mogoče določiti iz naslednjega izraza: D=Z/J, kje W– ustreza notranji prostornini naprave za izmenjavo toplote, v kateri kroži hladilno sredstvo, m3; S je površina izmenjevalne toplote m2.

Če pogovarjamo se pri hladilnem stroju je ekvivalentna dolžina uparjalnika praktično enaka dolžini cevi, v kateri poteka proces 6-1 . Zato se njegova zunanja površina opere z ohlajenim medijem.

Najprej bodimo pozorni na uparjalnik, ki deluje kot hladilnik zraka. V njem se proces odvzema toplote iz zraka pojavi kot posledica naravne konvekcije ali s pomočjo prisilnega pihanja uparjalnika. Treba je opozoriti, da se prva metoda praktično ne uporablja v sodobnih hladilnih enotah, saj je hlajenje zraka z naravno konvekcijo neučinkovito.

Tako bomo predpostavili, da je zračni hladilnik opremljen z ventilatorjem, ki zagotavlja prisilno vpihovanje uparjalnika in je cevni toplotni izmenjevalnik (slika 2). Njegov shematski prikaz je prikazan na sl. 2b. Razmislimo o glavnih količinah, ki so značilne za postopek pihanja.

Temperaturna razlika

Temperaturna razlika v uparjalniku se izračuna na naslednji način:

ΔT=Ta1-Ta2,

kje ΔTa je v območju od 2 do 8 K (za uparjalnike s cevnimi rebri s prisilnim tokom zraka).

Z drugimi besedami, med normalnim delovanjem hladilne enote se zrak, ki gre skozi uparjalnik, ne sme ohladiti na temperaturo najmanj 2 K in ne več kot 8 K.

riž. 2 - Shema in temperaturni parametri hlajenja zraka na hladilniku zraka:

Ta1 in Ta2– temperatura zraka na vstopu in izstopu iz hladilnika zraka;

• FF– temperatura hladilnega sredstva;
• L je ekvivalentna dolžina uparjalnika;
• to je vrelišče hladilnega sredstva v uparjalniku.

Največja temperaturna razlika

Največja temperaturna razlika zraka na vstopu v uparjalnik se določi na naslednji način:

DTmax=Ta1 - To

Ta indikator se uporablja pri izbiri hladilnikov zraka, saj tuji proizvajalci hladilna tehnika zagotovite vrednosti za hladilno zmogljivost uparjalnikov Qsp odvisno od velikosti DTmaks. Razmislite o načinu izbire zračnega hladilnika hladilne enote in določite izračunane vrednosti DTmaks. Da bi to naredili, navajamo kot primer splošno sprejeta priporočila za izbiro vrednosti DTmaks:

• za zamrzovalniki DTmaks je v območju 4-6 K;
• za skladiščne prostore za nepakirane izdelke - 7-9 K;
• za skladiščne komore za hermetično pakirane izdelke - 10-14 K;
• za klimatske naprave - 18-22 K.

Stopnja pregretja pare na izhodu iz uparjalnika

Za določitev stopnje pregretja pare na izhodu iz uparjalnika uporabite naslednji obrazec:

F=ΔТpreobremenitev/DTmax=(Т1-Т0)/(Та1-Т0),

kje T1 je temperatura hlapov hladilnega sredstva na izstopu iz uparjalnika.

Ta indikator se v naši državi praktično ne uporablja, vendar tuji katalogi zagotavljajo, da so odčitki hladilne zmogljivosti hladilnikov zraka Qsp ustreza vrednosti F=0,65.

Med delovanjem se vrednost F običajno je vzeti od 0 do 1. Recimo, da F=0, potem ΔPreobremenitev=0, hladilno sredstvo, ki zapušča uparjalnik, pa bo v stanju nasičene pare. Za ta model zračnega hladilnika bo dejanska hladilna zmogljivost 10-15 % večja od številke, navedene v katalogu.

Če F>0,65, potem mora biti indeks hladilne zmogljivosti za ta model hladilnika zraka manjši od vrednosti, navedene v katalogu. Predpostavimo, da F>0,8, potem bo dejanska zmogljivost za ta model 25-30% višja od vrednosti, navedene v katalogu.

Če F->1, nato hladilna zmogljivost uparjalnika Qtest->0(slika 3).

Sl.3 - odvisnost hladilne zmogljivosti uparjalnika Qsp od pregrevanja F

Za proces, prikazan na sliki 2b, so značilni tudi drugi parametri:

• aritmetična srednja temperaturna razlika DTср=Таср-Т0;
• povprečna temperatura zraka, ki gre skozi uparjalnik Tasr=(Ta1+Ta2)/2;
• minimalna temperaturna razlika DTmin=Ta2-To.

riž. 4 - Shema in temperaturni parametri, ki prikazujejo proces hlajenja vode na uparjalniku:

kje Te1 in Te2 temperatura vode na vstopu in izstopu iz uparjalnika;

• FF je temperatura hladilnega sredstva;
• L je ekvivalentna dolžina uparjalnika;
• To je vrelišče hladilnega sredstva v uparjalniku.

Uparjalniki, v katerih tekočina deluje kot hladilni medij, imajo enake temperaturne parametre kot hladilniki zraka. Digitalne vrednosti temperatur ohlajene tekočine, ki so potrebne za normalno delovanje hladilne enote, se bodo razlikovale od ustreznih parametrov za hladilnike zraka.

Če je temperaturna razlika čez vodo ΔTe=Te1-Te2, nato za lupinasto-cevne uparjalnike ΔTe vzdrževati v območju 5 ± 1 K, pri ploščnih uparjalnikih pa indikator ΔTe bo znotraj 5 ± 1,5 K.

Za razliko od zračnih hladilnikov je pri tekočih hladilnikih potrebno vzdrževati ne največjo, ampak minimalno temperaturno razliko. DTmin=Te2-To- razlika med temperaturo ohlajenega medija na izstopu iz uparjalnika in vreliščem hladiva v uparjalniku.

Za cevne uparjalnike najmanjša temperaturna razlika DTmin=Te2-To je treba vzdrževati znotraj 4-6 K, za ploščne uparjalnike pa 3-5 K.

Navedeno območje (razlika med temperaturo ohlajenega medija na izhodu iz uparjalnika in vreliščem hladilnega sredstva v uparjalniku) je treba vzdrževati iz naslednjih razlogov: z večanjem razlike se intenzivnost hlajenja začne zmanjševati, pri čemer se temperatura ohlajenega medija na izhodu iz uparjalnika zmanjša. in ko se razlika poveča, se poveča nevarnost zmrzovanja ohlajene tekočine v uparjalniku, kar lahko povzroči njegovo mehansko uničenje.

Konstrukcijske rešitve uparjalnikov

Ne glede na način uporabe različnih hladilnih sredstev so procesi izmenjave toplote, ki se pojavljajo v uparjalniku, podvrženi glavnemu tehnološkemu ciklu proizvodnje hladilne opreme, v skladu s katerim se ustvarjajo hladilne enote in toplotni izmenjevalniki. Tako je za rešitev problema optimizacije procesa izmenjave toplote treba upoštevati pogoje za racionalno organizacijo tehnološkega cikla proizvodnje hladilne opreme.

Kot veste, je hlajenje določenega medija možno s pomočjo toplotnega izmenjevalnika. Njegovo konstruktivna rešitev izbrati glede na tehnološke zahteve, ki veljajo za te naprave. predvsem pomembna točka je skladnost naprave s tehnološkim postopkom toplotna obdelava okolju, kar je možno pod naslednjimi pogoji:

• vzdrževanje nastavljene temperature delovnega procesa in nadzor (regulacija). temperaturni režim;
• izbira materiala naprave glede na kemijske lastnosti okolje;
• nadzor nad trajanjem bivanja medija v napravi;
• skladnost z delovnimi hitrostmi in tlakom.

Drugi dejavnik, od katerega je odvisna ekonomska racionalnost aparata, je produktivnost. Najprej na to vpliva intenzivnost prenosa toplote in skladnost s hidravličnim uporom naprave. Ti pogoji so lahko izpolnjeni v naslednjih okoliščinah:

• zagotavljanje potrebne hitrosti delovnih medijev za izvajanje turbulentnega režima;
• ustvarjanje najprimernejših pogojev za odstranjevanje kondenzata, lestvice, zmrzali itd.;
• ustvarjanje ugodnih pogojev za gibanje delovnih okolij;
• prepreči morebitno kontaminacijo naprave.

Druge pomembne zahteve so tudi majhna teža, kompaktnost, enostavnost zasnove, pa tudi enostavnost namestitve in popravila naprave. Za izpolnjevanje teh pravil je treba upoštevati dejavnike, kot so: konfiguracija ogrevalne površine, prisotnost in vrsta predelnih sten, način namestitve in pritrditve cevi v cevne plošče, splošne dimenzije, razporeditev komor, dna, itd.

Na enostavnost uporabe in zanesljivost naprave vplivajo dejavniki, kot so moč in tesnost ločljivih povezav, kompenzacija temperaturnih deformacij, enostavnost vzdrževanja in popravila naprave. Te zahteve so osnova za načrtovanje in izbiro enote za izmenjavo toplote. glavna vloga potrebno je zagotoviti zahtevano tehnološki proces v hladilni industriji.

Da bi izbrali pravo konstruktivno rešitev za uparjalnik, morate upoštevati naslednja pravila. 1) hlajenje tekočin je najbolje izvesti s togim cevastim toplotnim izmenjevalnikom ali kompaktnim ploščni izmenjevalnik toplote; 2) uporaba naprav s cevastimi rebri je posledica naslednjih pogojev: prenos toplote med delovnim medijem in steno na obeh straneh grelne površine je bistveno drugačen. V tem primeru je treba rebra namestiti s strani najnižjega koeficienta toplotne prehodnosti.

Za povečanje intenzivnosti prenosa toplote v izmenjevalnikih toplote je treba upoštevati naslednja pravila:

• zagotavljanje ustreznih pogojev za odvajanje kondenzata v hladilnikih zraka;
• zmanjšanje debeline hidrodinamične mejne plasti s povečanjem hitrosti gibanja delovnih teles (vgradnja medcevnih pregrad in razčlenitev cevnega snopa na prehode);
• izboljšanje obtoka površine za izmenjavo toplote z delovnimi tekočinami (celotna površina mora aktivno sodelovati v procesu izmenjave toplote);
• skladnost z glavnimi indikatorji temperature, toplotne odpornosti itd.

Z analizo posameznih toplotnih uporov lahko izberete največ Najboljši način povečati intenzivnost prenosa toplote (odvisno od vrste toplotnega izmenjevalnika in narave delovnih tekočin). V tekočem toplotnem izmenjevalniku je smiselno namestiti prečne pregrade samo z več prehodi v cevnem prostoru. Pri izmenjavi toplote (plin s plinom, tekočina s tekočino) je lahko količina tekočine, ki teče skozi obročni prostor, arogantno velika, posledično pa bo indikator hitrosti dosegel enake meje kot znotraj cevi, zaradi česar se namestitev pregrad bo neracionalna.

Izboljšanje procesov izmenjave toplote je eden glavnih procesov za izboljšanje opreme za izmenjavo toplote hladilnih strojev. V zvezi s tem potekajo raziskave na področju energetike in kemijskega inženirstva. To je preučevanje režimskih značilnosti toka, turbulence toka z ustvarjanjem umetne hrapavosti. Poleg tega se razvijajo nove površine za izmenjavo toplote, da bodo toplotni izmenjevalci bolj kompaktni.

Izbira racionalnega pristopa za izračun uparjalnika

Pri projektiranju uparjalnika je potrebno narediti konstrukcijski, hidravlični, trdnostni, toplotni in tehnično-ekonomski izračun. Izvajajo se v več različicah, katerih izbira je odvisna od kazalnikov uspešnosti: tehničnega in ekonomskega kazalnika, učinkovitosti itd.

Za toplotni izračun površinskega toplotnega izmenjevalnika je potrebno rešiti enačbo toplotne bilance ob upoštevanju določenih delovnih pogojev naprave (strukturne dimenzije površin za prenos toplote, meje in sheme temperaturnih sprememb glede na gibanje hlajenje in ohlajen medij). Če želite najti rešitev za to težavo, morate uporabiti pravila, ki vam bodo omogočila, da dobite rezultate iz izvirnih podatkov. Toda zaradi številnih dejavnikov najdite skupna odločitev za različne izmenjevalnike toplote ni mogoče. Poleg tega obstaja veliko metod približnega izračuna, ki jih je enostavno izdelati v ročni ali strojni različici.

Sodobne tehnologije vam omogočajo, da izberete uparjalnik s posebnimi programi. V bistvu jih zagotavljajo proizvajalci opreme za izmenjavo toplote in vam omogočajo hitro izbiro želenega modela. Pri uporabi takih programov je treba upoštevati, da predvidevajo delovanje uparjalnika pri standardni pogoji. Če se dejanski pogoji razlikujejo od standardnih, bo tudi zmogljivost uparjalnika drugačna. Zato je priporočljivo, da vedno izvedete verifikacijski izračun zasnove uparjalnika, ki ste ga izbrali, glede na dejanske pogoje delovanja uparjalnika.

V primeru, ko poraba parne faze utekočinjenega plina presega stopnjo naravnega izhlapevanja v rezervoarju, je potrebna uporaba uparjalnikov, ki zaradi električnega ogrevanja pospešijo proces uparjanja tekoče faze v parno fazo. in zagotoviti dobavo plina odjemalcu v izračunani količini.

Namen LPG uparjalnika je pretvorba tekoče faze utekočinjenih ogljikovodikov (UVP) v parno fazo, ki nastane z uporabo električno ogrevanih uparjalnikov. Uparjalne enote so lahko opremljene z enim, dvema, tremi ali več električnimi uparjalniki.

Montaža uparjalnikov omogoča delovanje tako enega uparjalnika kot večih vzporedno. Tako se lahko zmogljivost naprave razlikuje glede na število sočasno delujočih uparjalnikov.

Načelo delovanja uparjalne naprave:

Ko je uparjalnik vklopljen, avtomatika segreje uparjalnik na 55C. Elektromagnetni ventil na vstopu tekoče faze v uparjalnik bo zaprt, dokler temperatura ne doseže teh parametrov. Senzor za regulacijo nivoja v meji (če je v reži merilnik nivoja) nadzoruje nivo in v primeru preliva zapre ventil na vstopu.

Uparjalnik se začne segrevati. Ko dosežete 55°C, se odpre dovodni elektromagnetni ventil. Utekočinjeni plin vstopi v register ogrevane cevi in ​​izhlapi. V tem času se uparjalnik še naprej segreva in ko temperatura jedra doseže 70-75°C, se grelna spirala izklopi.

Postopek izhlapevanja se nadaljuje. Jedro uparjalnika se postopoma ohlaja in ko temperatura pade na 65°C, se ponovno vklopi grelna spirala. Cikel se ponovi.

Celoten komplet izparilne naprave:

Uparjalna naprava je lahko opremljena z eno ali dvema krmilnima skupinama za podvajanje redukcijskega sistema, pa tudi z obvodno linijo parne faze, ki obide uparjalno napravo za uporabo parne faze naravnega izhlapevanja v rezervoarjih za plin.

Za namestitev se uporabljajo regulatorji tlaka nastavite tlak na izhodu iz uparjalne naprave do porabnika.

• 1. stopnja - nastavitev srednjega tlaka (od 16 do 1,5 bara).
• 2. stopnja - prilagoditev nizkega tlaka od 1,5 bara do tlaka, ki je potreben pri dobavi potrošniku (na primer plinskemu kotlu ali plinski batni elektrarni).

Prednosti izparilnih naprav PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Nemčija)

1. Kompaktna struktura, majhna teža;
2. donosnost in varnost delovanja;
3. Velika toplotna moč;
4. Dolga življenjska doba;
5. Stabilno delovanje pri nizkih temperaturah;
6. Podvojen sistem za spremljanje izstopa tekoče faze iz uparjalnika (mehanski in elektronski);
7. Zaščita filtra in elektromagnetnega ventila proti zmrzovanju (samo PP-TEC)

Komplet vsebuje:

Dvojni termostat za nadzor temperature plina,
- senzorji nivoja tekočine,
- elektromagnetni ventili na vstopu tekoče faze
- komplet varnostnih armatur,
- termometri,
- krogelne ventile za praznjenje in odzračevanje,
- vgrajen rezalnik plinske tekoče faze,
- vhodno/izhodne armature,
- priključne omarice za napajalni priključki,
- električna nadzorna plošča.

Prednosti uparjalnikov PP-TEC

Pri načrtovanju izparilne naprave je vedno treba upoštevati tri stvari:

1. Zagotovite določeno zmogljivost,
2. Ustvarite potrebno zaščito pred hipotermijo in pregrevanjem jedra uparjalnika.
3. Pravilno izračunajte geometrijo lokacije hladilne tekočine do plinskega vodnika v uparjalniku

Učinkovitost uparjalnika ni odvisna samo od količine porabljene napetosti iz omrežja. Pomemben dejavnik je geometrija lokacije.

Pravilno izračunana razporeditev zagotavlja učinkovito uporabo zrcala za prenos toplote in posledično povečanje učinkovitosti uparjalnika.

V uparjalnikih "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(Nemčija) so inženirji podjetja s pravilnimi izračuni dosegli povečanje tega koeficienta do 98%.

Izparilne naprave podjetja “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Nemčija) izgubijo le dva odstotka toplote. Preostanek se porabi za uparjanje plina.

Skoraj vsi evropski in ameriški proizvajalci izparilne opreme popolnoma zmotno razlagajo koncept "redundantne zaščite" (pogoj za izvedbo podvajanja funkcij zaščite pred pregrevanjem in hipotermijo).

Koncept "redundantne zaščite" pomeni izvedbo "zavarovanja" posameznih delovnih enot in blokov ali celotne opreme, z uporabo podvojenih elementov različnih proizvajalcev in z različnimi principi delovanja. Samo v tem primeru je mogoče zmanjšati možnost okvare opreme.

Številni proizvajalci poskušajo to funkcijo (z zaščito pred hipotermijo in vdorom tekoče frakcije LPG v porabnika) uresničiti z namestitvijo dveh zaporedno povezanih elektromagnetnih ventilov istega proizvajalca na dovodnem vodu. Ali uporabite dva zaporedno povezana temperaturna senzorja za vklop/odpiranje ventilov.

Predstavljajte si situacijo. En elektromagnetni ventil se je zataknil odprt. Kako lahko ugotovite, ali je ventil odpovedal? NI ŠANS! Enota bo še naprej delovala in izgubila možnost, da pravočasno zagotovi varnost delovanja v primeru hipotermije v primeru okvare drugega ventila.

V uparjalnikih PP-TEC je ta funkcija izvedena na povsem drugačen način.

V izparilnih napravah podjetje “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Nemčija) uporablja algoritem kumulativnega delo treh elementi zaščite pred hipotermijo:

1. Elektronska naprava
2. Magnetni ventil
3. Mehanski zaporni ventil v zapornici.

Vsi trije elementi imajo popolnoma drugačen princip delovanja, zaradi česar je mogoče z zaupanjem govoriti o nemožnosti situacije, v kateri neuparjen plin v tekoči obliki vstopi v cevovod potrošnika.

V izparilnih enotah podjetja “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Nemčija) je bilo enako realizirano pri izvedbi zaščite uparjalnika pred pregrevanjem. Elementi vključujejo tako elektroniko kot mehaniko.

PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Nemčija) je prvič na svetu implementiral funkcijo integracije tekočega rezalnika v votlino samega uparjalnika z možnostjo stalnega segrevanja rezalnika.

Noben proizvajalec tehnologije izhlapevanja ne uporablja te zaščitene funkcije. Uparjalne enote PP-TEC »Innovative Fluessiggas Technik« (Nemčija) so z uporabo ogrevanega izklopa lahko izhlapele težke komponente LPG.

Številni proizvajalci, ki kopirajo drug od drugega, namestijo izklop na izhodu pred regulatorji. V plinu vsebovani merkaptani, žveplo in težki plini, ki imajo zelo visoko gostoto, pridejo v hladen cevovod, kondenzirajo in se odlagajo na stenah cevi, prekinitev in regulatorjev, kar bistveno skrajša življenjsko dobo opreme. .

V uparjalnikih PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Nemčija) se težke oborine v staljenem stanju zadržujejo v rezalniku, dokler se ne odstranijo skozi izpustni krogelni ventil v napravi uparjalnika.

Z izločanjem merkaptanov je PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Nemčija) lahko znatno podaljšal življenjsko dobo naprav in regulatornih skupin. To pomeni skrb za obratovalne stroške, ki ne zahtevajo nenehne menjave regulatorskih membran ali njihove popolne in drage zamenjave, kar vodi do izpada uparjalne naprave.

Izvedena funkcija ogrevanja elektromagnetnega ventila in filtra na vstopu v uparjalno napravo ne dopušča, da bi se voda v njih kopičila in, ko je zamrznjena v elektromagnetnih ventilih, onemogočila, ko se sproži. Ali omejite vstop tekoče faze v uparjalno napravo.

Izparilne naprave nemškega podjetja “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Nemčija) so zanesljivo in stabilno delovanje za leta delovanje.

MEL Group of Companies je veleprodajni dobavitelj klimatskih sistemov Mitsubishi Heavy Industries.

www.stran Ta e-poštni naslov je zaščiten proti smetenju. Za ogled morate imeti omogočen JavaScript.

Kompresorsko-kondenzacijske enote (CCU) za hladilno prezračevanje so vse pogostejše pri projektiranju centralnih hladilnih sistemov za stavbe. Njihove prednosti so očitne:

Prvič, to je cena enega kW hladu. V primerjavi s hladilnimi sistemi hlajenje dovodnega zraka s KKB ne vsebuje vmesnega hladilnega sredstva, tj. vodo ali raztopine proti zmrzovanju, zato je cenejši.

Drugič, udobje regulacije. Ena kompresorska in kondenzatorska enota delujeta za eno klimatsko napravo, zato je krmilna logika enaka in se izvaja s standardnimi krmilniki klimatske naprave.

Tretjič, enostavnost namestitve KKB za hlajenje prezračevalnega sistema. Niso potrebni dodatni zračni kanali, ventilatorji itd. Vgrajen je le prenosnik toplote uparjalnika in to je to. Tudi dodatna izolacija kanalov dovodnega zraka pogosto ni potrebna.

riž. 1. KKB LENNOX in shema njegove povezave z napajalno enoto.

Glede na tako izjemne prednosti se v praksi soočamo s številnimi primeri klimatskih prezračevalnih sistemov, pri katerih CKB bodisi sploh ne delujejo bodisi zelo hitro odpovejo med delovanjem. Analiza teh dejstev pokaže, da je pogosto vzrok napačna izbira KKB in uparjalnika za hlajenje dovodnega zraka. Zato bomo upoštevali standardno metodo izbire kompresorskih in kondenzatorskih enot in poskušali prikazati napake, ki so v tem primeru narejene.

NEPRAVILNA, a najpogostejša metoda izbire KKB in uparjalnika za klimatske naprave z direktnim tokom.

1. Kot začetni podatek moramo poznati pretok zraka enota za obdelavo zraka. Nastavimo na primer 4500 m3/uro.
2. Napajalna enota direktni tok, tj. brez recirkulacije, deluje na 100% zunanji zrak.
3. Določimo območje gradnje - na primer Moskva. Ocenjeni parametri zunanjega zraka za Moskvo + 28C in 45% vlažnosti. Ti parametri se vzamejo kot začetni parametri zraka na vstopu v uparjalnik dovodnega sistema. Včasih se parametri zraka vzamejo "z rezervo" in nastavijo + 30C ali celo + 32C.
4. Nastavimo zahtevane parametre zraka na izhodu iz dovodnega sistema, tj. na vhodu v sobo. Pogosto so ti parametri nastavljeni 5-10C nižje od zahtevane temperature dovodnega zraka v prostoru. Na primer + 15C ali celo +10C. Osredotočili se bomo na povprečno vrednost +13C.
5. Nadaljnja uporaba i-d karte(slika 2) vgradimo proces hlajenja zraka v prezračevalni hladilni sistem. Določimo potreben pretok hladu v danih pogojih. V naši različici je zahtevana poraba hlajenja 33,4 kW.
6. KKB izberemo glede na zahtevano hladno porabo 33,4 kW. V liniji KKB sta najbližji veliki in najbližji manjši model. Na primer, za proizvajalca LENNOX sta to modela: TSA090 / 380-3 za 28 kW hladu in TSA120 / 380-3 za 35,3 kW hladu.

Sprejemamo model z rezervo 35,3 kW, tj. TSA120/380-3.

In zdaj vam bomo povedali, kaj se bo zgodilo v objektu, s skupnim delovanjem klimatske naprave in KKB, ki smo ga izbrali po zgoraj opisani metodi.

Prva težava je precenjena uspešnost KKB.

Prezračevalna klimatska naprava je izbrana za parametre zunanjega zraka + 28C in 45% vlažnosti. Stranka pa ga namerava uporabljati ne samo, ko je zunaj +28C, pogosto je že v prostorih vroče zaradi notranjih toplotnih presežkov, ki se začnejo pri +15C zunaj. Zato regulator nastavi temperaturo dovodnega zraka v najboljšem primeru +20C, v najslabšem pa še nižje. KKB daje bodisi 100% zmogljivost ali 0% (z redkimi izjemami gladke regulacije pri uporabi zunanjih VRF enot v obliki KKB). KKB ne zmanjša svoje zmogljivosti, ko se temperatura zunanjega (vsesanega) zraka zniža (čeprav se zaradi večje podhlaitve v kondenzatorju celo nekoliko poveča). Zato, ko se temperatura zraka na vstopu v uparjalnik zniža, bo KKB težil k nižji temperaturi zraka na izstopu iz uparjalnika. Po naših računskih podatkih je temperatura izstopnega zraka +3C. Vendar to ne more biti, ker vrelišče freona v uparjalniku je +5C.

Posledično znižanje temperature zraka na vstopu v uparjalnik na +22C in nižje v našem primeru vodi do precenjene učinkovitosti KKB. Nadalje freon ne vre v uparjalniku, tekoče hladilno sredstvo se vrne v sesalno kompresor in posledično pride do okvare kompresorja zaradi mehanskih poškodb.

Vendar se naše težave, nenavadno, ne končajo.

Druga težava je SPODNJI IZPARILNIK.

Oglejmo si podrobneje izbiro uparjalnika. Pri izbiri napajalne enote se nastavijo specifični parametri delovanja uparjalnika. V našem primeru je to temperatura zraka na vstopu + 28C in vlažnost 45% ter na izhodu + 13C. pomeni? uparjalnik je izbran TOČNO glede na te parametre. Toda kaj se bo zgodilo, ko temperatura zraka na vstopu v uparjalnik na primer ni +28C, ampak +25C? Odgovor je zelo preprost, če pogledate formulo za prenos toplote katere koli površine: Q=k*F*(Tv-Tf). k*F - koeficient prenosa toplote in območje izmenjave toplote se ne spremenita, te vrednosti so konstantne. Tf - vrelišče freona se ne bo spremenilo, ker vzdržuje se tudi pri konstantnih +5C (med normalnim delovanjem). Toda Tv - povprečna temperatura zraka se je znižala za tri stopinje. Posledično se bo sorazmerno s temperaturno razliko zmanjšala tudi količina prenesene toplote. Toda KKB "ne ve za to" in še naprej daje zahtevano 100% uspešnost. Tekoči freon se ponovno vrne v sesalno cev kompresorja in povzroči zgoraj opisane težave. Tisti. projektna temperatura uparjalnika je MINIMALNA delovna temperatura KKB.

Tukaj lahko ugovarjate - "Kaj pa delo on-off split sistemov?" izračunana temperatura v splitih je +27C v prostoru, dejansko pa lahko delujejo do +18C. Dejstvo je, da je v split sistemih površina uparjalnika izbrana z zelo veliko rezervo, vsaj 30%, samo za kompenzacijo zmanjšanja prenosa toplote, ko temperatura v prostoru pade ali hitrost ventilatorja notranja enota se zmanjša. In končno,

Tretji problem je izbor KKB "Z rezervo" ...

Marža uspešnosti pri izboru KKB izjemno škodljiva, saj. rezerva je tekoči freon pri sesanju kompresorja. In v finalu imamo zataknjen kompresor. Na splošno mora biti največja zmogljivost uparjalnika vedno večja od zmogljivosti kompresorja.

Poskušali bomo odgovoriti na vprašanje - kako je PRAVILNO izbrati KKB za oskrbovalni sistemi?

Najprej je treba razumeti, da vir hladu v obliki kondenzacijske enote ne more biti edini v objektu. Klimatizacija prezračevalnega sistema lahko odstrani le del konične obremenitve, ki vstopa v prostor prezračevalni zrak. In vzdrževanje določene temperature v prostoru v vsakem primeru pade na lokalna zapirala ( notranje enote VRF ali ventilatorske konvektorje). Zato naj KKB ne podpira določeno temperaturo pri hlajenju prezračevanja (to je nemogoče zaradi on-off regulacije), ampak za zmanjšanje toplotnih dobitkov v prostore ob preseženi določeni zunanji temperaturi.

Primer prezračevalnega sistema s klimatsko napravo:

Začetni podatki: mesto Moskva s projektnimi parametri za klimatsko napravo + 28 C in 45% vlažnosti. Poraba dovodnega zraka 4500 m3/uro. Presežki toplote prostora zaradi računalnikov, ljudi, sončno sevanje itd. so 50 kW. Predvidena sobna temperatura +22C.

Moč klimatske naprave naj bo izbrana tako, da zadostuje za najslabši pogoji(najvišje temperature). Pa tudi prezračevalne klimatske naprave naj bi delovale brez težav tudi z nekaterimi vmesnimi možnostmi. Še več, večino časa prezračevalne klimatske naprave delujejo le pri obremenitvi 60-80%.

• Nastavite izračunano zunanjo temperaturo in izračunano notranjo temperaturo. Tisti. Glavna naloga KKB je ohladiti dovodni zrak na sobno temperaturo. Ko je zunanja temperatura zraka nižja od zahtevane temperature zraka v prostoru, se KKB NE VKLOPI. Za Moskvo od +28C do zahtevane sobne temperature +22C dobimo temperaturno razliko 6C. Načeloma temperaturna razlika v uparjalniku ne sme presegati 10°C, saj temperatura dovodnega zraka ne sme biti nižja od vrelišča freona.

• Zahtevano zmogljivost KKB določimo glede na pogoje hlajenja dovodnega zraka od projektne temperature +28C do +22C. Izkazalo se je 13,3 kW mraza (i-d diagram).

• Glede na zahtevano zmogljivost izberemo 13,3 KKB iz linije priljubljenega proizvajalca LENNOX. Izberemo najbližji MANJŠI KKB TSA036/380-3s s produktivnostjo 12,2 kW.

• Izberemo dovodni uparjalnik iz najslabših parametrov zanj. To je zunanja temperatura, ki je enaka zahtevani notranji temperaturi - v našem primeru + 22C. Hladna zmogljivost uparjalnika je enaka zmogljivosti KKB, tj. 12,2 kW. Plus rezerva zmogljivosti 10-20 % v primeru kontaminacije uparjalnika itd.

• Temperaturo dovodnega zraka določimo pri zunanji temperaturi + 22C. dobimo 15C. Nad vreliščem freona + 5C in nad temperaturo rosišča + 10C, potem lahko izolacijo kanalov dovodnega zraka (teoretično) opustimo.

• Ugotavljamo preostale toplotne presežke prostorov. Izkazalo se je 50 kW notranjih toplotnih presežkov plus majhen del dovodnega zraka 13,3-12,2 = 1,1 kW. Skupaj 51,1 kW - projektirana moč za lokalne krmilne sisteme.

Sklepi: Glavna ideja, na katero bi rad opozoril, je potreba po izračunu kompresorsko-kondenzatorske enote ne za največjo zunanjo temperaturo zraka, temveč za najmanjšo v območju delovanja prezračevalne klimatske naprave. Izračun KKB in uparjalnika, izveden za maksimalno temperaturo dovodnega zraka, vodi do tega, da bo normalno delovanje le v območju zunanjih temperatur od izračunane in več. In če je zunanja temperatura nižja od izračunane, bo prišlo do nepopolnega vrenja freona v uparjalniku in povratka tekočega hladiva v sesalno kompresor.

→ Montaža hladilnih agregatov

Montaža glavnih naprav in pomožne opreme

Tehnologija namestitve je določena s stopnjo tovarniške pripravljenosti in konstrukcijskimi značilnostmi naprav, njihovo težo in zasnovo namestitve. Najprej so nameščene glavne naprave, ki vam omogočajo začetek polaganja cevovodov. Za preprečitev vlaženja toplotne izolacije se na nosilno površino naprav, ki delujejo pri nizkih temperaturah, nanese plast hidroizolacije, položi plast toplotne izolacije in nato ponovno položi hidroizolacija. Za ustvarjanje pogojev, ki izključujejo nastanek toplotnih mostov, so vsi kovinski deli (pritrdilni pasovi) nameščeni na aparatu skozi lesene antiseptične palice ali distančnike debeline 100-250 mm.

Toplotni izmenjevalci. Večino izmenjevalnikov toplote dobavijo tovarne, pripravljene za namestitev. Torej, cevni kondenzatorji, uparjalniki, podhladilniki so dobavljeni sestavljeni, elementarni, razpršilni, izparilni kondenzatorji in plošče, potopni uparjalniki - montažne enote. Izdelujejo se lahko rebrasti cevni uparjalniki, neposredne ekspanzijske baterije in uparjalniki slanice organizacija namestitve na mestu iz delov rebrastih cevi.

Naprave z lupinami in cevmi (kot tudi kapacitivna oprema) so nameščene na pretočno kombiniran način. Pri polaganju varjenih strojev na nosilce se prepričajte, da so vsi zvari na voljo za pregled, udarjanje s kladivom med pregledom in tudi za popravilo.

Horizontalnost in navpičnost naprav se preverjata z nivojem in navpično ali s pomočjo geodetskih instrumentov. Dovoljena odstopanja naprav od navpičnice so 0,2 mm, vodoravno - 0,5 mm na 1 m, če ima naprava zbiralnik ali zbiralnik, je naklon dovoljen samo v njihovi smeri. Še posebej natančno je preverjena navpičnost lupinasto-cevnih navpičnih kondenzatorjev, saj je treba zagotoviti filmsko odtekanje vode vzdolž sten cevi.

Elementarni kondenzatorji (zaradi visoke vsebnosti kovin se redko uporabljajo v industrijskih inštalacijah) so nameščeni na kovinski okvir, nad sprejemnikom po elementih od spodaj navzgor, preverjanje vodoravnosti elementov, enoravnine prirobnic okovja in navpičnosti vsakega odseka.

Vgradnja razpršilnih in izparilnih kondenzatorjev je sestavljena iz zaporedne vgradnje zbiralnika, cevi za izmenjavo toplote ali tuljav, ventilatorjev, separatorja olja, črpalke in fitingov.

Zračno hlajene enote, ki se uporabljajo kot kondenzatorji v hladilnih enotah, so nameščene na podstavku. Za centriranje aksialni ventilator glede na vodilno lopatico so na plošči reže, ki vam omogočajo premikanje plošče menjalnika v dveh smereh. Motor ventilatorja je osredotočen na menjalnik.

Panelni uparjalniki slanice so postavljeni na izolacijski sloj, na betonsko podlago. kovinski rezervoar uparjalnik namestimo na lesene tramove, montiramo mešalo in ventile za slanico, priključimo odtočno cev in z dolivanjem vode preverimo gostoto posode. Nivo vode čez dan ne sme upadati. Nato se voda izsuši, palice se odstranijo in rezervoar se spusti na podstavek. Panelne segmente pred montažo testiramo z zrakom pri tlaku 1,2 MPa. Nato se odseki po vrsti montirajo v rezervoar, namestijo se kolektorji, fitingi, separator tekočine, rezervoar se napolni z vodo in sklop uparjalnika ponovno preizkusi z zrakom pri tlaku 1,2 MPa.

riž. 1. Namestitev vodoravnih kondenzatorjev in sprejemnikov z uporabo in-line metode:
a, b - v stavbi v gradnji; c - na nosilcih; g - na nadvozih; I - položaj kondenzatorja pred zanko; II, III - položaji pri premikanju roke žerjava; IV - namestitev na nosilne konstrukcije

riž. 2. Namestitev kondenzatorjev:
0 - elementarni: 1 - nosilne kovinske konstrukcije; 2 - sprejemnik; 3 - element kondenzatorja; 4 - navpična linija za preverjanje navpičnosti odseka; 5 - raven za preverjanje, ali je element vodoraven; 6 - ravnilo za preverjanje lokacije prirobnic v isti ravnini; b - namakanje: 1 - odtok vode; 2 - paleta; 3 - sprejemnik; 4 - odseki tuljav; 5 - nosilne kovinske konstrukcije; 6 - pladnji za distribucijo vode; 7 - oskrba z vodo; 8 - prelivni lijak; c - izparilni: 1 - zbiralnik vode; 2 - sprejemnik; 3, 4 - indikator nivoja; 5 - šobe; 6 - eliminator kapljic; 7 - separator olja; 8 - varnostni ventili; 9 - ventilatorji; 10 - predkondenzator; 11 - regulator nivoja vode s plovcem; 12 - prelivni lijak; 13 - črpalka; g - zrak: 1 - nosilne kovinske konstrukcije; 2 - pogonski okvir; 3 - vodilni aparat; 4 - del rebrastih cevi za izmenjavo toplote; 5 - prirobnice za povezovanje odsekov s kolektorji

Potopni uparjalniki so nameščeni na podoben način in testirani s tlakom inertnega plina 1,0 MPa za sisteme z R12 in 1,6 MPa za sisteme z R22.

riž. 2. Montaža panelnega uparjalnika slanice:
a - testiranje rezervoarja z vodo; b - testiranje odsekov plošč z zrakom; c - namestitev panelnih odsekov; d - preizkus uparjalnika z vodo in zrakom kot sklop; 1 - lesene palice; 2 - rezervoar; 3 - mešalnik; 4 - odsek plošče; 5 - koze; 6 - rampa za dovod zraka za testiranje; 7 - odtok vode; 8 - zbiralnik olja; 9-ločevalnik tekočine; 10 - toplotna izolacija

Kapacitivna oprema in pomožne naprave. Linearni sprejemniki amoniaka, nameščeni ob strani visok pritisk pod kondenzatorjem (včasih pod njim) na istem temelju, parne cone naprav pa so povezane z izravnalno črto, ki ustvarja pogoje za odvajanje tekočine iz kondenzatorja z gravitacijo. Med namestitvijo razlika v višinskih oznakah od nivoja tekočine v kondenzatorju (nivo izhodne cevi iz navpičnega kondenzatorja) do nivoja tekoče cevi iz prelivne skodelice separatorja olja In ni manjša od 1500 mm ( Slika 25). Odvisno od blagovnih znamk separatorja olja in linearnega sprejemnika se ohranijo razlike v oznakah višine kondenzatorja, sprejemnika in separatorja olja Yar, Yar, Nm in Ni, navedene v referenčni literaturi.

Na nizkotlačni strani so nameščeni drenažni sprejemniki za odvajanje amoniaka iz hladilnih naprav, ko se snežna odeja odmrzne z vročimi hlapi amoniaka in zaščitni sprejemniki v brezčrpalnih tokokrogih za sprejem tekočine v primeru izliva iz akumulatorjev s povečanjem toplotne obremenitve, kot tudi obtočni sprejemniki. Horizontalni obtočni sprejemniki so nameščeni skupaj z nameščenimi separatorji tekočine nad njimi. Pri vertikalnih obtočnih sprejemnikih se para loči od tekočine v sprejemniku.

riž. 3. Shema namestitve kondenzatorja, linearnega sprejemnika, separatorja olja in hladilnika zraka v hladilni enoti z amoniakom: KD - kondenzator; LR - linearni sprejemnik; TUKAJ - separator zraka; SP - prelivno steklo; MO - separator olja

V napravah z agregatom hladilnega sredstva so linearni sprejemniki nameščeni nad kondenzatorjem (brez izenačevalnega voda), hladilno sredstvo pa vstopa v sprejemnik v pulzirajočem toku, ko je kondenzator napolnjen.

Vsi sprejemniki so opremljeni varnostni ventili, manometri, merilniki nivoja in zaporni ventili.

Vmesne posode namestimo na nosilne konstrukcije na lesene tramove ob upoštevanju debeline toplotne izolacije.

hladilne baterije. Freonske baterije z neposrednim hlajenjem proizvajalci dobavljajo pripravljene za vgradnjo. Baterije za slanico in amoniak se proizvajajo na mestu namestitve. Baterije za slanico so izdelane iz jekla elektrovarjene cevi. Za izdelavo amonijevih baterij se uporabljajo jeklene brezšivne vroče valjane cevi (običajno premera 38X3 mm) iz jekla 20 za delovanje pri temperaturah do -40 ° C in iz jekla 10G2 za delovanje pri temperaturah do -70 ° C.

Hladno valjani nizkoogljični jekleni trak se uporablja za prečno spiralno rebranje baterijskih cevi. Cevi se rebrajo na polavtomatski napravi v pogojih nabavnih delavnic s selektivnim preverjanjem s sondo prileganja reber na cev in predpisanega razmika reber (običajno 20 ali 30 mm). Končani cevni deli so vroče pocinkani. Pri izdelavi baterij se uporablja polavtomatsko varjenje v okolju ogljikovega dioksida ali ročno obločno varjenje. Rebraste cevi so povezane in baterije so povezane s kolektorji ali tuljavami. Kolektorske, regalne in tuljavne baterije so sestavljene iz enotnih delov.

Po testiranju amoniakovih baterij z zrakom 5 minut za trdnost (1,6 MPa) in 15 minut za gostoto (1 MPa) zvarjene spoje pocinkamo z galvansko pištolo.

Baterije slanice se po vgradnji testirajo z vodo pri tlaku, ki je enak 1,25 delovnega tlaka.

Baterije so pritrjene na vgradne dele ali kovinske konstrukcije na stropu (stropne baterije) ali na stenah (stenske baterije). Stropne baterije so nameščene na razdalji 200-300 mm od osi cevi do stropa, stenske baterije - na razdalji 130-150 mm od osi cevi do stene in najmanj 250 mm od tal. na dno cevi. Pri montaži amoniakovih baterij se upoštevajo naslednja odstopanja: višina ± 10 mm, odstopanje od navpičnosti stenskih baterij - ne več kot 1 mm na 1 m višine. Pri nameščanju baterij je dovoljen naklon največ 0,002 in v smeri, ki je nasprotna gibanju hlapov hladilnega sredstva. Stenske baterije so nameščene z žerjavi pred namestitvijo talnih plošč ali s pomočjo nakladalcev s puščico. Stropne baterije so nameščene z vitli skozi bloke, pritrjene na strop.

Hladilniki zraka. Namestijo se na podstavek (stoječi hladilniki zraka) ali pritrjeni na vgradne dele na stropu (montirani hladilniki zraka).

Montaža zračnih hladilnikov za postmontažo poteka po pretočno-kombinirani metodi s pomočjo žerjava. Pred montažo se na podstavek položi izolacija in naredi luknja za priključitev drenažnega cevovoda, ki se položi z naklonom najmanj 0,01 proti odtoku v kanalizacijsko omrežje. Montirani zračni hladilniki so nameščeni na enak način kot stropne baterije.

riž. 4. Namestitev baterije:
a - baterije z električnim viličarjem; b - stropna baterija z vitli; 1 - prekrivanje; 2- vgrajeni deli; 3 - blok; 4 - zanke; 5 - baterija; 6 - vitel; 7 - električni viličar

Hladilne baterije in hladilniki zraka iz steklenih cevi. Za izdelavo slaničnih baterij v obliki spirale se uporabljajo steklene cevi. Cevi so pritrjene na stojala samo v ravnih delih (zvitki niso fiksni). Nosilne kovinske konstrukcije baterij so pritrjene na stene ali obešene na strop. Razdalja med stebri ne sme presegati 2500 mm. Stenske baterije do višine 1,5 m so zaščitene z mrežastimi ograjami. Na podoben način so nameščene steklene cevi hladilnikov zraka.

Za izdelavo baterij in hladilnikov zraka se vzamejo cevi z gladkimi konci, ki jih povezujejo s prirobnicami. Po končani montaži se baterije testirajo z vodo pod tlakom, enakim 1,25 delovnega tlaka.

Črpalke. Centrifugalne črpalke se uporabljajo za črpanje amoniaka in drugih tekočih hladilnih sredstev, hladilnih tekočin in ohlajene vode, kondenzata, kot tudi za sprostitev drenažnih vodnjakov in kroženje hladilne vode. Za oskrbo s tekočimi hladilnimi sredstvi se uporabljajo samo hermetično zaprte črpalke z mokrim motorjem tipa XG z elektromotorjem, vgrajenim v ohišje črpalke. Stator elektromotorja je zatesnjen, rotor pa je nameščen na eni gredi z rotorji. Ležaji gredi se hladijo in mažejo s tekočim hladilnim sredstvom, ki se črpa iz izpustne cevi in ​​se nato prenese na sesalno stran. Zaprte črpalke so nameščene pod vstopno točko tekočine pri temperaturi tekočine pod -20 ° C (da preprečite zastoj črpalke, je sesalni tlak 3,5 m).

riž. 5. Namestitev in poravnava črpalk in ventilatorjev:
a - namestitev centrifugalna črpalka po hlodih z vitlom; b - namestitev ventilatorja z vitlom z oporniki

Pred namestitvijo polnilnih črpalk preverite njihovo popolnost in po potrebi izvedite revizijo.

Centrifugalne črpalke so nameščene na temelju z žerjavom, dvigalom ali vzdolž hlodov na valjih ali pločevini s pomočjo vitla ali vzvodov. Pri nameščanju črpalke na temelj s slepimi vijaki, vgrajenimi v njen niz, so leseni tramovi nameščeni v bližini vijakov, da ne bi zataknili navoja (slika 5, a). Preverite višino, ravnost, centriranje, prisotnost olja v sistemu, gladkost vrtenja rotorja in polnjenje polnilne škatle (polnilne škatle). Polnilna škatla

Žleza mora biti skrbno napolnjena in enakomerno upognjena brez popačenja.Prekomerno zategovanje tesnilne škatle vodi do njenega pregrevanja in povečane porabe energije. Pri vgradnji črpalke nad sprejemni rezervoar je na sesalni cevi nameščen povratni ventil.

Oboževalci. Večina ventilatorjev je dobavljenih kot enota, pripravljena za namestitev. Po namestitvi ventilatorja z žerjavom ali vitlom z vpenjalnimi žicami (slika 5, b) na temelj, podstavek ali kovinske konstrukcije (skozi elemente za izolacijo vibracij) se preverita višina in vodoravnost namestitve (slika 5, c). Nato odstranijo zaklepno napravo rotorja, pregledajo rotor in ohišje, se prepričajo, da ni nobenih udrtin ali drugih poškodb, ročno preverijo gladko vrtenje rotorja in zanesljivost pritrditve vseh delov. Preverite režo med zunanjo površino rotorja in ohišjem (ne več kot 0,01 premera kolesa). Izmerite radialni in aksialni odmik rotorja. Odvisno od velikosti ventilatorja (njegovega števila) je največje radialno odtekanje 1,5-3 mm, aksialno odtekanje 2-5 mm. Če meritev pokaže presežek tolerance, se izvede statično uravnoteženje. Izmerijo se tudi vrzeli med vrtljivimi in fiksnimi deli ventilatorja, ki morajo biti znotraj 1 mm (slika 5, d).

Med poskusnim zagonom se v 10 minutah preveri raven hrupa in tresljajev, po zaustavitvi pa zanesljivost pritrditve vseh priključkov, segretost ležajev in stanje oljnega sistema. Trajanje testa pod obremenitvijo je 4 ure, ob preverjanju stabilnosti ventilatorja v pogojih delovanja.

Montaža hladilnih stolpov. Majhni filmski hladilni stolpi (I PV) so dobavljeni za namestitev z visoko stopnjo tovarniška pripravljenost. Preverjen je vodoravni položaj namestitve hladilnega stolpa, povezan s cevovodnim sistemom in po polnjenju cirkulacijskega sistema z zmehčano vodo se enakomernost namakanja šobe iz miplast ali polivinilkloridnih plošč uravnava s spreminjanjem položaja vode. pršilne šobe.

Pri vgradnji večjih hladilnih stolpov po izgradnji bazena in gradbene konstrukcije namestite ventilator, ga poravnajte z difuzorjem hladilnega stolpa, prilagodite položaj korit za distribucijo vode ali razdelilnikov in šob za enakomerna porazdelitev vode na namakalni površini.

riž. 6. Poravnava rotorja aksialnega ventilatorja hladilnega stolpa z vodilno lopatico:
a - s premikanjem okvirja glede na nosilne kovinske konstrukcije; b - napetost kabla: 1 - pesto rotorja; 2 - rezila; 3 - vodilni aparat; 4 - ohišje hladilnega stolpa; 5 - nosilne kovinske konstrukcije; 6 - menjalnik; 7 - električni motor; 8 - centrirni kabli

Poravnava se regulira s premikanjem okvirja in elektromotorja v utorih za pritrdilne vijake (slika 6, a), pri največjih ventilatorjih pa se poravnava doseže s prilagajanjem napetosti kablov, pritrjenih na vodilno lopatico in podporo kovinske konstrukcije (slika 6, b). Nato preverite smer vrtenja elektromotorja, gladkost teka, odtekanje in nivo tresljajev pri delovnih vrtilnih frekvencah gredi.