Kako zagotoviti potrebno namakanje. Določanje potrebnega tlaka na brizgalki pri dani namakalni intenzivnosti. Določanje intenzivnosti namakanja vodnih gasilnih naprav

Izbira sredstva za gašenje, način gašenja in vrsta avtomatskega sistema za gašenje požara.

Možni OTV so izbrani v skladu z NPB 88-2001. Ob upoštevanju informacij o uporabnosti OTV za AUP, odvisno od razreda požara in lastnosti materialnih sredstev, ki se nahajajo, se strinjam s priporočili za gašenje požarov razreda A1 (A1 - izgorevanje trdnih snovi skupaj z tlenjem) , primerna je fino pršena voda TRV.

V izračunani grafični nalogi sprejemamo AUP-TRV. Obravnavana stanovanjska stavba bo imela strožjo, napolnjeno z vodo (za prostore z minimalno temperaturo zraka 10 temperaturC in več). Naprave za brizganje sprejemajo v prostorih z večjo požarno ogroženostjo. Načrtovanje enot TRV je treba izvesti ob upoštevanju arhitekturnih načrtovalnih rešitev zavarovanih prostorov in tehničnih parametrov, tehničnih enot TRV, podanih v dokumentaciji za škropilnice ali modularnih enot TRV. Parametri napovedanega niza AUP (namakalna intenzivnost, poraba OTW, najmanjša površina namakanja, trajanje oskrbe z vodo in največja razdalja med brizgalnimi vrvicami, so določeni v skladu z oddelkom 2.1 v RGZ je obstajala določena skupina prostorov. Za zaščito prostorov je treba uporabiti brizgalke B3 - "Makstop".

Preglednica 3

Parametri namestitve za gašenje požara.

2.3. Sledenje sistemov za gašenje požarov.

Na sliki je prikazana usmerjevalna shema, po kateri je treba brizgalno namestiti v zaščiteno sobo:

Slika 1.

Število brizgalnih brizgalnih brizgalk v enem delu instalacije ni omejeno. Hkrati je za oddajanje signala za določitev lokacije vžiga stavbe ter za vklop opozorilnih sistemov in sistemov za odstranjevanje dima priporočljivo namestiti alarme za pretok tekočine s sprožilnim značajem na dovodne cevovode. Za skupino 4 mora biti najmanjša razdalja od zgornjega roba predmetov do brizgalk 0,5 metra. Razdalja od iztoka brizgalnega brizgalnega brizgalnika, nameščenega navpično do talne ravnine, mora biti od 8 do 40 cm. V načrtovanem AUP vzamemo to razdaljo 0,2 m. V enem zaščitenem elementu je treba namestiti enojne brizgalke z enakim premerom, vrsta brizgalke bo določena na podlagi rezultata hidravličnega izračuna.

3. Hidravlični izračun sistema za gašenje požara.

Hidravlični izračun brizgalne mreže se izvede za:

1. Določitev porabe vode

2. Primerjava specifične porabe namakalne intenzivnosti z normativno zahtevo.

3. Določitev potrebnega tlaka dovodov vode in najbolj ekonomičen premer cevi.

Hidravlični izračun protipožarnega vodovoda se zmanjša na reševanje treh glavnih nalog:

1. Določitev tlaka na vstopu v dovod za gašenje vode (na osi izstopne cevi, črpalke). Če je določena izračunana hitrost pretoka vode, shema usmerjanja cevovodov, njihova dolžina in premer ter vrsta okovja. V tem primeru se izračun začne z določanjem izgube tlaka med gibanjem vode, odvisno od premera cevovodov itd. Izračun se konča z izbiro znamke črpalke glede na ocenjeni pretok vode in tlak na začetku namestitve

2. Določitev pretoka vode pri danem tlaku na začetku gasilskega cevovoda. Izračun se začne z določitvijo hidravličnega upora vseh elementov cevovoda in konča z določitvijo stopnje pretoka vode iz določenega tlaka na začetku požarnega vodovoda.

3. Določitev premera cevovoda in drugih elementov glede na predvideno hitrost pretoka vode in tlak na začetku cevovoda.

Določitev potrebnega tlaka za določeno namakalno intenzivnost.

Preglednica 4

Parametri brizgalk "Makstop"

V oddelku je bil sprejet brizgalni AUP oziroma sprejemamo, da se bodo uporabljali brizgalniki znamke SIS-PN 0 0,085 - brizgalne, vodne, brizgalne za posebne namene s koncentričnim tokom, nameščene navpično brez okrasne prevleke s faktorjem učinkovitosti 0,085, nazivna odzivna temperatura 57 o, predvidena pretočna voda v diktatorskem brizgalniku se določi po formuli:

Faktor produktivnosti je 0,085;

Zahtevana prosta glava je 100 m.

3.2. Hidravlični izračun delilnih in dovodnih cevovodov.

Za vsak odsek za gašenje požara se določi najbolj oddaljeno ali najvišje zaščiteno območje, hidravlični izračun pa se izvede posebej za to območje znotraj izračunanega območja. V skladu z izvedeno vrsto sledenja sistema za gašenje požara je po njegovi konfiguraciji slepa ulica, ni simetrična z jutranjo oskrbo z vodo, ni kombinirana. Prosta glava na diktatorskem brizgalniku je 100 m, izguba glave v odseku za dovod je:

Dolžina odseka odseka cevovoda med brizgalkami;

Poraba tekočine v odseku cevovoda;

Koeficient, ki označuje izgubo tlaka po dolžini cevovoda za izbrano znamko, je 0,085;

Zahtevana prosta glava za vsako naslednje brizgalno je vsota zahtevane proste glave za prejšnjo brizgalno in izgubo glave v odseku cevovoda med njimi:

Poraba vode penilca iz naslednjega brizgalnika se določi po formuli:

V točki 3.1 je bil določen pretok diktatorskega brizgalnika. Cevovodi napeljav, napolnjenih z vodo, morajo biti izdelani iz pocinkanega in nerjavečega jekla, premer cevovoda se določi po formuli:

Načrtujte porabo vode, m 3 / s

Hitrost vode, m / s. vzamemo hitrost gibanja od 3 do 10 m / s

Premer cevovoda je izražen v ml in povečan na najbližjo vrednost (7). Cevi so varjene in pribor je izdelan na kraju samem. Premere cevovoda je treba določiti na vsakem izračunanem odseku.

Pridobljeni rezultati hidravličnega izračuna so povzeti v tabeli 5.

Preglednica 5.

3.3 Določitev zahtevane višine v sistemu

Skupno število različnih zahtev za proizvodnjo in nadzor brizgalnih brizgalnih je precej veliko, zato bomo upoštevali le najpomembnejše parametre.

1. Kazalniki kakovosti

1.1 Tesnost

To je eden glavnih kazalnikov, s katerimi se srečuje uporabnik brizgalnega sistema. Škropilnik s slabo tesnostjo lahko povzroči veliko težav. Nikomur ne bo všeč, če bo voda nenadoma začela kapljati na ljudi, drago opremo ali blago. In če pride do izgube tesnosti zaradi spontanega uničenja temperaturno občutljive zaporne naprave, se lahko škoda iz razlite vode večkrat poveča.

Zasnova in tehnologija izdelave sodobnih brizgalnih brizgalk, ki sta bili z leti izpopolnjeni, omogočata zaupanje v njihovo zanesljivost.

Glavni element brizgalke, ki zagotavlja tesnost brizgalke v najtežjih pogojih obratovanja, je kolutna vzmet (5) ... Težko je preceniti pomen tega elementa. Vzmet vam omogoča kompenzacijo manjših sprememb linearnih dimenzij brizgalnih delov. Dejstvo je, da morajo biti elementi zaporne naprave nenehno pod dovolj visokim pritiskom, ki je zagotovljen med montažo z zapornim vijakom, da se zagotovi zanesljiva tesnost škropilnice. (1) ... Sčasoma lahko ta tlak povzroči rahlo deformacijo telesa brizgalke, kar pa bi zadostovalo za zlom tesnila.

Včasih so nekateri proizvajalci škropilnic uporabljali gumijasta tesnila kot tesnilni material, da bi zmanjšali stroške gradnje. Elastične lastnosti gume dejansko omogočajo tudi kompenzacijo manjših linearnih sprememb velikosti in zagotavljajo zahtevano tesnost.

Slika 2. Škropilnica z gumijastim tesnilom.

Vendar pri tem ni bilo upoštevano, da se sčasoma elastične lastnosti gume poslabšajo in lahko pride do izgube tesnosti. Najhuje pa je, da lahko pride do oprijema gume na tesnilnih površinah. Zato na ogenj , po uničenju termosenzibilnega elementa ostane pokrov brizgalke trdno prilepljen na telo in voda iz brizgalke ne teče.

Takšni incidenti so bili zabeleženi med požarom v številnih objektih v ZDA. Sledil je obsežen ukrep proizvajalcev za odpoklic in zamenjavo vseh brizgalk z gumijastimi O-obročki 3. V Ruski federaciji je uporaba gumijastih brizgalk prepovedana. Hkrati, kot veste, se dobave poceni brizgalnih brizgalk te zasnove nadaljujejo v nekaterih državah SND.

Domači in tuji standardi pri izdelavi brizgalnih brizgalk zagotavljajo številne teste, ki zagotavljajo tesnost.

Vsak brizgalnik je preizkušen z vplivom hidravličnega (1,5 MPa) in pnevmatskega (0,6 MPa) tlaka, preizkušen pa je tudi na odpornost proti vodnemu kladivu, torej nenaden tlak naraste do 2,5 MPa.

Testiranje z vibracijami zagotavlja zaupanje, da bodo brizgalne naprave delovale zanesljivo v najtežjih pogojih obratovanja.

1.2 Moč

Za ohranitev vseh tehničnih lastnosti katerega koli izdelka je nepomembna njegova trdnost, to je odpornost na različne zunanje vplive.

Kemijsko trdnost elementov brizgalne strukture določimo s preskusi odpornosti na vplive meglenega okolja zaradi brizganja soli, vodnega amoniaka in žveplovega dioksida.

Odpornost škropilnega brizgalnega brizga proti udarcem mora zagotoviti celovitost vseh njegovih elementov pri padcu na betonska tla z višine 1 metra.

Odtok brizgalke mora prenesti udarce vode pri čemer ostane pod tlakom 1,25 MPa.

V primeru hitrega razvoj požara Razpršilci v sistemih z nadzorovanim zagonom so lahko nekaj časa izpostavljeni visokim temperaturam. Da bi zagotovili, da se polnilo ne deformira in zato ne spremeni svojih lastnosti, se opravijo preskusi toplotne odpornosti. V tem primeru mora telo brizgalke 15 minut zdržati vpliv temperature 800 ° C.

Da bi preverili njihovo odpornost na podnebne vplive, brizgalne brizgalne preizkusijo na negativne temperature. Standard ISO določa preizkušanje brizgalnih naprav pri -10 ° C, zahteve GOST R so nekoliko strožje in so posledica posebnosti podnebja: dolgoročne teste je treba izvesti pri -50 ° C in kratkoročno preskusi pri -60 ° C.

1.3 Zanesljivost termične ključavnice

Eden najbolj kritičnih elementov brizgalnega brizgalnika je toplotna ključavnica brizgalke. Tehnične značilnosti in kakovost tega elementa v veliki meri določajo uspešno delovanje brizgalke. Pravočasnost je odvisna od natančnega delovanja te naprave v skladu z navedenimi tehničnimi značilnostmi. gašenje požara odsotnost lažnih alarmov v stanju pripravljenosti. V dolgi zgodovini obstoja brizgalnega brizgalnega sistema je bilo predlaganih veliko vrst struktur termičnih ključavnic.




Slika 3. Škropilnice s stekleno žarnico in taljivim elementom.

Taljene toplotne ključavnice s termosenzibilnim elementom na osnovi Woodove zlitine, ki se pri določeni temperaturi zmehča in ključavnica razpade, pa tudi toplotne ključavnice, ki uporabljajo stekleno termosenzibilno žarnico, so prestale preizkus časa. Pod vplivom toplote se tekočina v bučki razširi, pritiska na stene bučke in ko je dosežena kritična vrednost, se bučka poruši. Na sliki 3 so prikazani škropilniki ESFR z različnimi vrstami termičnih ključavnic.

Za preverjanje zanesljivosti termične ključavnice v stanju pripravljenosti in v primeru požara so na voljo številni testi.

Nazivna delovna temperatura ključavnice mora biti znotraj tolerance. Pri brizgalkah v spodnjem temperaturnem območju odstopanje odzivne temperature ne sme presegati 3 ° C.

Termična zapora mora biti odporna na toplotni udar (močan dvig temperature za 10 ° C pod nominalno odzivno temperaturo).

Toplotna odpornost termične ključavnice se preveri z gladkim segrevanjem temperature 5 ° C pod nominalno odzivno temperaturo.

Če se kot toplotna ključavnica uporablja steklena žarnica, je treba njeno celovitost preveriti z vakuumom.

Tako stekleno žarnico kot tudi taljiv element je treba preskusiti na trdnost. Tako mora na primer steklena žarnica prenesti obremenitev, ki je šestkrat večja od njene obremenitve med obratovanjem. Varovalni element ima petnajstkratno mejo.

2. Kazalniki imenovanja

2.1 Toplotna občutljivost ključavnice

V skladu z GOST R 51043 je treba preveriti odzivni čas brizgalke. Pri brizgalnikih z nizko temperaturo (57 in 68 ° C) ne sme presegati 300 sekund, pri brizgalnikih z najvišjo temperaturo pa 600 sekund.

Podoben parameter v tujem standardu ni, namesto tega se pogosto uporablja RTI (indeks odzivnega časa): parameter, ki označuje občutljivost termosenzibilnega elementa (steklena žarnica ali taljiva ključavnica). Nižja je njegova vrednost, bolj občutljiv je na segrevanje tega elementa. Skupaj z drugim parametrom - С (faktor prevodnosti - merilo toplotna prevodnost med termosenzibilnim elementom in elementi škropilne konstrukcije) tvorijo eno najpomembnejših značilnosti škropilnice - odzivni čas.




Slika 4. Meje con, ki določajo hitrost brizgalke.

Slika 4 prikazuje področja, ki so značilna:

1 - škropilnica s standardnim odzivnim časom; 2 - brizgalka s posebnim odzivnim časom; 3 - brizgalka za hiter odziv.

Za brizgalnike z različnim odzivnim časom so bila določena pravila za njihovo zaščito predmetov z različno stopnjo požarne ogroženosti:

• odvisno od velikosti;
• odvisno od vrste;
• parametri skladiščenja požarne obremenitve.

Treba je opozoriti, da Dodatek A (priporočeno) GOST R 51043 vsebuje metodologijo za določanje Koeficient toplotne vztrajnosti in Koeficient toplotne izgube zaradi toplotne prevodnostitemelji na metodologijah ISO / FDIS6182-1. Vendar te informacije še vedno niso imele praktične koristi. Dejstvo je, da čeprav klavzula A.1.2 določa, da je treba te dejavnike uporabiti „... določiti odzivni čas brizgalnih naprav v pogojih požara, utemeljiti zahteve za njihovo namestitev v prostore», Za njihovo uporabo ni pravih metod. Zato teh parametrov ni mogoče najti med tehničnimi lastnostmi brizgalnih brizgalnih.

Poleg tega poskus določitve koeficienta toplotne vztrajnosti po formuli iz Dodatek A GOST R 51043:

Dejstvo je, da je pri kopiranju formule iz standarda ISO / FDIS6182-1 prišlo do napake.

Oseba, ki ima znanje matematike v šolskem kurikulumu, bo zlahka opazila, da pri preoblikovanju oblike formule iz tujega standarda (zakaj je bilo to storjeno, ni jasno, morda zato, da bi bila videti manj kot plagiat?), Minus izpuščen je bil znak moči faktorja ν do 0, 5, kar je v števcu ulomka.

Hkrati je treba opozoriti na pozitivne vidike sodobnega oblikovanja pravil. Do nedavnega je bilo občutljivost škropilnega brizgalnika varno mogoče pripisovati parametrom kakovosti. Danes na novo razviti (vendar še ne velja) SP 6 4 že vsebuje navodila za uporabo brizgalk, ki so bolj občutljive na temperaturne spremembe za zaščito najbolj požarno nevarnih prostorov:

5.2.19 Kdaj požarna obremenitev najmanj 1400 MJ / m2 za skladiščne prostore, za prostore z višino več kot 10 m in za prostore, v katerih je glavni gorljivi proizvod Vnetljivo in GZH mora biti koeficient toplotne vztrajnosti brizgalnih brizgalk manjši od 80 (m · s) 0,5.

Na žalost ni povsem jasno, ali se namerno ali zaradi netočnosti zahteva po temperaturni občutljivosti brizgalke nastavi le na podlagi koeficienta toplotne vztrajnosti termosenzibilnega elementa brez upoštevanja koeficienta toplotne izgube zaradi na toplotno prevodnost. In to v času, ko po mednarodnem standardu (slika 4) brizgalke s koeficientom toplotnih izgub zaradi toplotna prevodnost več kot 1,0 (m / s) 0,5 niso več visoke hitrosti.

2.2 Faktor učinkovitosti

To je eden ključnih parametrov. brizgalne brizgalne ... Zasnovan je za izračun količine vode, ki se izliva brizgalna pri določenem tlaku na časovno enoto. To ni težko narediti po formuli:

Q - pretok vode iz brizgalke, l / s P - tlak na brizgalki, MPa K - koeficient produktivnosti.

Vrednost koeficienta učinkovitosti je odvisna od premera izpusta škropilnice: večja kot je luknja, večji je koeficient.

V različnih tujih standardih lahko obstajajo možnosti za beleženje tega koeficienta, odvisno od dimenzije uporabljenih parametrov. Na primer ne litrov na sekundo in MPa, temveč galone na minuto (GPM) in tlak v PSI ali litrov na minuto (LPM) in tlak v barih.

Po potrebi lahko vse te vrednosti pretvorimo iz ene v drugo s pomočjo pretvorbenih faktorjev iz Preglednice 1.

Preglednica 1 Razmerje med kvotami

Na primer, za brizgalno SVV-12:

Ne pozabite, da morate pri izračunu porabe vode z uporabo vrednosti faktorja K uporabiti nekoliko drugačno formulo:

2.3 Porazdelitev vode in intenzivnost namakanja

Vse zgoraj navedene zahteve se v večji ali manjši meri ponavljajo v standardu ISO / FDIS6182-1 in v GOST R 51043. Vendar pa ob obstoječih majhnih neskladjih vendarle niso temeljne narave.

Zelo pomembne, res temeljne razlike med standardi se nanašajo na parametre razporeditve vode na zavarovanem območju. Prav te razlike, ki so osnova za značilnosti brizgalke, v glavnem vnaprej določajo pravila in logiko načrtovanja sistemov za avtomatsko gašenje požara.

Eden najpomembnejših parametrov brizgalne naprave je intenzivnost namakanja, to je poraba vode v litrih na 1 m 2 zavarovanega območja na sekundo. Dejstvo je, da je odvisno od velikosti in gorljivih lastnosti požarna obremenitev za zagotovljeno gašenje mora zagotoviti določeno intenzivnost namakanja.

Ti parametri so bili eksperimentalno določeni med številnimi testi. Specifične vrednosti intenzivnosti namakanja za zaščito prostorov z različnimi požarnimi obremenitvami so podane v Preglednica 2 NPB88.

Zagotavljanje požarne varnosti objekt je izjemno pomembna in odgovorna naloga, od pravilne rešitve katere je lahko odvisno življenje mnogih ljudi. Zahteve po opremi, ki zagotavlja izpolnitev te naloge, je zato težko preceniti in jo imenovati po nepotrebnem okrutni. V tem primeru postane jasno, zakaj je osnova za oblikovanje zahtev ruskih standardov GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 je določeno načelo gašenja požari en brizgalnik.

Z drugimi besedami, če pride do požara na zavarovanem območju škropilnice, mora le ta zagotoviti zahtevano intenzivnost namakanja in ugasniti štart ogenj ... Za izpolnitev te naloge se med certificiranjem brizgalke izvajajo testi za preverjanje njene namakalne intenzivnosti.

Da bi to naredili, so znotraj sektorja, natančno 1/4 površine kroga zavarovanega območja, merilne banke nameščene v obliki šahovnice. Razpršilnik je nameščen na izvoru tega sektorja in je preizkušen pri določenem tlaku vode.

Slika 5. Shema preskusa brizgalke po GOST R 51043.

Po tem se izmeri količina vode, ki je bila v bregovih, in izračuna se povprečna intenzivnost namakanja. V skladu z zahtevami iz odstavka 5.1.1.3. GOST R 51043 mora na zaščitenem območju 12 m 2 brizgalnik, nameščen na višini 2,5 m od tal, pri dveh fiksnih tlakih 0,1 MPa in 0,3 MPa, zagotoviti intenzivnost namakanja, ki ni manjša od določene v preglednica 2.

tabela 2... Zahtevana intenzivnost namakanja brizgalke po GOST R 51043.

Ob pogledu na to tabelo se zastavlja vprašanje: kakšno intenzivnost mora imeti brizgalka z d pri 12 mm pri tlaku 0,1 MPa? Konec koncev, brizgalnik s takšnim d y ustreza tako drugi liniji z zahtevo 0,056 dm 3 / m 2 ⋅s, kot tretji liniji 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s? Zakaj je eden najpomembnejših parametrov škropilnice tako nepreviden?

Da razjasnimo situacijo, poskusimo izvesti številne preproste izračune.

Recimo, da je premer iztoka v škropilnici nekaj večji od 12 mm. Potem po formuli (3) določite količino vode, ki se izliva iz škropilnice pri tlaku 0,1 MPa: 1,49 l / s. Če vso to vodo izlijemo natančno na zavarovano območje 12 m 2, bo ustvarjena namakalna hitrost 0,124 dm 3 / m 2 ⋅s. Če to številko povežemo z zahtevano intenzivnostjo 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s, ki se izliva iz brizgalke, se izkaže, da le 56,5% vode ustreza zahtevam GOST in pade na zavarovano območje.

Zdaj recimo, da je premer iztoka nekaj manjši od 12 mm. V tem primeru je treba dobljeno namakalno intenzivnost 0,124 dm 3 / m 2 s povezati z zahtevami druge vrstice tabele 2 (0,056 dm 3 / m 2 s). Izkazalo se je še manj: 45,2%.

V specializirani literaturi 7 parametre, ki smo jih izračunali, imenujemo koeficient učinkovite uporabe pretoka.

Morda zahteve GOST vsebujejo le minimalno dovoljene zahteve za izkoristek pretoka, pod katerim brizgalka kot del naprave za gašenje požara , sploh ni mogoče upoštevati. Potem se izkaže, da morajo biti resnični parametri brizgalke vsebovani v tehnični dokumentaciji proizvajalcev. Zakaj jih tudi tam ne najdemo?

Dejstvo je, da je za načrtovanje brizgalnih sistemov za različne predmete treba vedeti, kakšno intenzivnost bo brizgalni brizgalnik ustvaril v določenih pogojih. Najprej, odvisno od tlaka pred brizgalko in višine njegove namestitve. Praktični testi so pokazali, da teh parametrov ni mogoče opisati z matematično formulo, zato je za ustvarjanje takega dvodimenzionalnega podatkovnega niza potrebno veliko eksperimentov.

Poleg tega se pojavi še nekaj drugih praktičnih težav.

Poskusimo si zamisliti idealen brizgalnik z 99-odstotno učinkovito uporabo pretoka, ko je skoraj vsa voda razporejena znotraj zavarovanega območja.

Slika 6. Popolna razporeditev vode znotraj zavarovanega območja.

Vklopljeno slika 6 prikazuje idealen vzorec porazdelitve vode za faktor polnjenja 0,47. Vidimo, da iz zavarovanega območja s polmerom 2 m (označen s pikčasto črto) pade le neznaten del vode.

Zdi se, da je vse preprosto in logično, toda vprašanja se začnejo, kdaj je treba veliko površino zaščititi z brizgalkami. Kako naj bodo postavljeni brizgalniki?

V enem primeru se pojavijo nezaščitena območja ( slika 7). Na drugem, za pokrivanje nezaščitenih površin, je treba brizgalke postaviti bližje, kar vodi do prekrivanja dela zavarovanih območij s sosednjimi brizgalniki ( slika 8).

Slika 7. Razporeditev brizgalk brez prekrivanja namakalnih con

Slika 8. Ureditev brizgalk s prekrivajočimi se namakalnimi conami.

Prekrivanje zavarovanih območij vodi v dejstvo, da je treba znatno povečati število brizgalk in, kar je najpomembneje, za delovanje takega brizgalnega AUPT je potrebno veliko več vode. V tem primeru, če ob ogenj več brizgalk bo delovalo, količina prelivne vode bo očitno pretirana.

V tujih standardih je predlagana dokaj preprosta rešitev tega na videz protislovnega problema.

Dejstvo je, da so v tujih standardih zahteve za zagotavljanje zahtevane intenzivnosti namakanja naložene hkratnemu delovanju štirih namakalnikov. Škropilniki se nahajajo v vogalih kvadrata, znotraj katerih so nad površino nameščene merilne posode.

Preskusi brizgalk z različnimi premeri iztoka se izvajajo v različnih razmikih med brizgalkami - od 4,5 do 2,5 metra. Vklopljeno slika 8 prikazuje primer razpršilne naprave s premerom iztoka 10 mm. V tem primeru mora biti razdalja med njimi 4,5 metra.

Slika 9. Shema preskusa brizgalke po ISO / FDIS6182-1.

S to razporeditvijo brizgalk bo voda vstopila v središče zavarovanega območja, če je oblika razporeditve znatno večja od 2 metrov, na primer na primer slika 10.

Slika 10. Graf razporeditve škropilne vode po ISO / FDIS6182-1.

Seveda se bo s to obliko porazdelitve vode povprečna intenzivnost namakanja zmanjšala sorazmerno s povečanjem namakane površine. Ker pa test vključuje štiri brizgalke hkrati, bo prekrivanje namakanih območij zagotovilo višjo povprečno intenzivnost namakanja.

IN preglednica 3 podani so preskusni pogoji in zahteve za intenzivnost namakanja za številne brizgalne brizgalne za splošno uporabo v skladu s standardom ISO / FDIS6182-1. Zaradi udobja je tehnični parameter za količino vode v posodi, izražen v mm / min, podan v bolj običajni dimenziji za ruske standarde, litri na sekundo / m 2.

Preglednica 3 Zahteve za intenzivnost namakanja v skladu z ISO / FDIS6182-1.

Normiranje porabe vode za gašenje požarov v visokih regalih. UDK 614.844.2 L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova Normiranje porabe vode za gašenje požarov v visokih regalih. UDK B14.844.22 L. Meshman V. Bylinkin doktorat, vodilni raziskovalec, R. Gubin višji raziskovalec, E. Romanova raziskovalec Trenutno so glavne začetne značilnosti, s katerimi se izračuna poraba vode za naprave za avtomatsko gašenje požara (AFS), standardne vrednosti namakalne intenzivnosti ali tlaka na diktatorskem brizgalniku. Intenzivnost namakanja se uporablja v regulativnih dokumentih ne glede na zasnovo brizgalnih naprav, tlak pa deluje samo na določeno vrsto brizgalnih naprav. Vrednosti intenzivnosti namakanja so podane v SP 5.13130 \u200b\u200bza vse skupine prostorov, vključno s skladiščnimi stavbami. To pomeni uporabo brizgalnega AUP pod pokrovom stavbe. Sprejete vrednosti intenzivnosti namakanja, odvisno od skupine prostorov, skladiščne višine in vrste gasilnega sredstva, podane v tabeli 5.2 SP 5.13130, niso dovolj logične. Na primer, za skupino prostorov 5 se s povečanjem skladiščne višine z 1 na 4 m (za vsak meter višine) in s 4 na 5,5 m tudi intenzivnost namakanja z vodo sorazmerno poveča za 0,08 l / (s -m2). Zdi se, da bi bilo treba podoben pristop k normiranju oskrbe z gasilnim sredstvom za gašenje požara razširiti tudi na druge skupine prostorov in na gašenje požara z raztopino pene, vendar tega ne opazimo. Na primer, za skupino prostorov 5 se pri uporabi raztopine penilca z višino skladiščenja do 4 m intenzivnost namakanja poveča za 0,04 l / (s-m2) za vsakih 1 m višine prostora za shranjevanje in s pri višini od 4 do 5,5 m se intenzivnost namakanja poveča za 4-krat, tj. za 0,16 l / (s-m2) in je 0,32 l / (s-m2). Za skupino prostorov 6 je povečanje intenzivnosti namakanja z vodo 0,16 l / (s-m2) na 2 m, z 2 na 3 m - samo 0,08 l / (s-m2), na 2 do 4 m - intenzivnost se ne spreminja, pri skladiščni višini več kot 4-5,5 m pa se intenzivnost namakanja spremeni za 0,1 l / (s-m2) in znaša 0,50 l / (s-m2). Hkrati je pri uporabi raztopine penilca intenzivnost namakanja do 1 m - 0,08 l / (s-m2), več kot 1-2 m se spremeni za 0,12 l / (s-m2), čez 2-3 m - za 0,04 l / (s-m2), nato pa za več kot 3 do 4 m in od nad 4 do 5,5 m - za 0,08 l / (s-m2) in znaša 0,40 l / (s-m2). V regalnih skladiščih je blago najpogosteje shranjeno v škatlah. V tem primeru pri gašenju požara curki sredstva za gašenje neposredno na območje zgorevanja praviloma ne vplivajo (izjema je požar na zgornjem nivoju). Del vode, ki se razprši iz škropilnice, se razširi po vodoravni površini škatel in steče navzdol, preostali del, ki ne pade na škatle, tvori navpično zaščitno zaveso. Delno poševni curki vstopijo v prosti prostor znotraj stojala in zmočijo blago, ki ni pakirano v škatlah ali na bok škatel. Če torej pri odprtih površinah odvisnost intenzivnosti namakanja od vrste požarne obremenitve in njegove specifične obremenitve ni dvomljiva, potem se pri gašenju regalnih skladišč ta odvisnost ne pojavi tako opazno. Kljub temu, če predpostavimo neko sorazmernost prirastka namakalne intenzivnosti glede na višino skladišča in višino prostora, potem lahko intenzivnost namakanja določimo ne z ločenimi vrednostmi višine skladišča in višine prostora. , kot je predstavljeno v SP 5.13130, vendar z enačbo, izraženo s kontinuirano funkcijo pri čemer je 1dict intenzivnost namakanja z diktatorskim brizgalnikom, odvisno od višine skladišča in višine prostora, l / (s-m2); i55 je intenzivnost namakanja z diktatorskim brizgalnikom pri skladiščni višini 5,5 m in višini prostora največ 10 m (v skladu s SP 5.13130), l / (s-m2); Ф - koeficient variacije višine skladišča, l / (s-m3); h je višina skladišča požarne obremenitve, m; l je koeficient variacije višine prostora. Za skupine prostorov 5 je intenzivnost namakanja i5 5 0,4 l / (s-m2), za skupine prostorov b - 0,5 l / (s-m2). Koeficient variacije skladiščne višine f za skupine prostorov 5 se vzame za 20% manj kot za skupine prostorov b (po analogiji s SP 5.13130). Vrednost koeficienta variacije višine prostora l je podana v tabeli 2. Pri izvajanju hidravličnih izračunov distribucijskega omrežja AUP je treba določiti tlak na diktatorskem brizgalniku glede na izračunano ali standardno intenzivnost namakanja (v skladu s SP 5.13130). Tlak na brizgalki, ki ustreza zahtevani intenzivnosti namakanja, lahko določimo samo z družino namakalnih diagramov. Toda proizvajalci namakalnih naprav praviloma ne predstavljajo namakalnih diagramov. Zato je oblikovalcem neprijetno, ko se odločajo o konstrukcijskem pritisku na diktatorju. Poleg tega ni jasno, kakšno višino jemljemo kot konstrukcijsko določeno višino za določanje namakalne intenzivnosti: razdaljo med škropilnico in tlemi ali med škropilnico in zgornjo ravnjo lokacije požarne obremenitve. Prav tako ni jasno, kako določiti intenzivnost namakanja: na območju kroga s premerom, enakim razdalji med škropilnicami, ali na celotni površini, ki jo namaka škropilnica, ali ob upoštevanju medsebojnega namakanja s sosednjimi škropilnicami . Za protipožarno zaščito visokih regalnih skladišč se zdaj pogosto uporabljajo brizgalni AUP-ji, katerih brizgalne naprave so postavljene pod prevleko skladišča. Ta tehnična rešitev zahteva veliko porabe vode. Za te namene se uporabljajo posebne brizgalne, tako domače proizvodnje, na primer SOBR-17, SOBR-25, kot tuje, na primer ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 s premerom izhoda 17 ali 25 mm . Na bencinski črpalki za brizgalke SOBR je v brošurah brizgalk ESFR proizvajalcev Tyco in Viking glavni parameter tlak na brizgalki, odvisno od njegove vrste (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 itd.) Itd.) O vrsti skladiščenega blaga, višini skladiščenja in višini prostora. Ta pristop je primeren za oblikovalce, ker odpravlja potrebo po iskanju informacij o intenzivnosti namakanja. Ali je hkrati mogoče, ne glede na specifično zasnovo brizgalke, s splošnim parametrom oceniti možnost uporabe katere koli zasnove brizgalnih, razvitih v prihodnosti? Izkazalo se je, da je možno, če se pritisk ali pretok diktatorskega brizgalnika uporabljata kot ključni parameter in kot dodaten parameter intenzivnost namakanja na določenem območju pri standardni višini vgradnje brizgalke in standardnem tlaku (po GOST R 51043). Tako lahko na primer uporabite vrednost intenzivnosti namakanja, ki jo brez okvare dobite med certifikacijskimi preskusi namenskih brizgalnic: površina, na kateri se določi intenzivnost namakanja, za brizgalne za splošno uporabo 12 m2 (premer ~ 4 m), za posebne brizgalke - 9, b m2 (premer ~ 3,5 m), višina vgradnje brizgalke 2,5 m, tlak 0,1 in 0,3 MPa. Poleg tega morajo biti v potnem listu za vsako vrsto brizgalk navedeni podatki o intenzivnosti namakanja za vsako vrsto brizgalk, pridobljeni med certifikacijskimi testi. Z navedenimi začetnimi parametri za visokogradna skladišča s policami intenzivnost namakanja ne sme biti manjša od tiste iz tabele 3. Resnična namakalna intenzivnost AUP med interakcijo sosednjih brizgalk, odvisno od njihove vrste in razdalje med njimi, lahko za 1,5–2,0-krat preseže intenzivnost namakanja diktatorja. V zvezi z visokimi skladišči (z višino skladiščenja več kot 5,5 m) lahko za izračun standardne vrednosti za narekovani pretok brizgalk uporabimo dva začetna pogoja: 1. Z odlagalno višino 5,5 m in višino prostora b, 5 m. 2. Z višino skladišča 12,2 m in višino prostora 13,7 m. Prva referenčna točka (najmanjša) je določena na podlagi podatkov SP 5.131301 o intenzivnosti namakanja in skupni porabi vode AUP. Za skupino prostorov b je intenzivnost namakanja najmanj 0,5 l / (s-m2), skupna poraba pa vsaj 90 l / s. Poraba brizgalne naprave za splošno uporabo po normativih SP 5.13130 \u200b\u200bs tako namakalno intenzivnostjo znaša najmanj 6,5 l / s. Druga referenčna točka (največja) je določena na podlagi podatkov iz tehnične dokumentacije za brizgalne naprave SOBR in ESFR. Pri približno enakih stopnjah pretoka brizgalk SOBR-17, ESFR-17, VK503 in SOBR-25, ESFR-25, VK510 za enake značilnosti skladišča SOBR-17, ESFR-17, VK503 zahtevajo višji tlak. V skladu z vsemi vrstami ESFR (razen ESFR-25) je pri skladiščni višini več kot 10,7 m in višini prostora več kot 12,2 m potreben dodaten nivo brizgalk v regalih, kar zahteva dodatno porabo ognja gasilno sredstvo. Zato se je priporočljivo osredotočiti na hidravlične parametre brizgalk SOBR-25, ESFR-25, VK510. Za skupine prostorov 5 in b (v skladu s SP 5.13130) visokih regalnih skladišč se predlaga, da se enačba za izračun pretoka diktirajočega škropilnika vode AUP izračuna po formuli Preglednica 1 tabela 2 Preglednica 3 Pri skladiščni višini 12,2 m in višini prostorov 13,7 m mora biti tlak v diktatorskem brizgalniku ESFR-25 najmanj: 0,28 MPa po NFPA-13, 0,34 MPa po FM 8-9 in FM 2- 2. Zato se poraba diktatorskega brizgalnika za skupino prostorov 6 upošteva ob upoštevanju tlaka po FM, t.j. 0,34 MPa: kjer je qЕSFR pretok škropilnice ESFR-25, l / s; KRF - koeficient učinkovitosti v smislu GOST R 51043, l / (s-m vodni stolpec 0,5); KISO - koeficient učinkovitosti v dimenzijah po ISO 6182-7, l / (min-bar 0,5); p - tlak na brizgalki, MPa. Poraba diktatorskega brizgalnika za skupino prostorov 5 se vzame na enak način po formuli (2), ob upoštevanju tlaka po NFPA, tj. 0,28 MPa - pretok je \u003d 10 l / s. Za skupine prostorov 5 je poraba diktatorskega brizgalnika vzeto q55 \u003d 5,3 l / s, za skupine prostorov 6 - q55 \u003d 6,5 l / s. Vrednost koeficienta variacije višine skladišča je prikazana v tabeli 4. Vrednost koeficienta variacije višine prostora b je podana v tabeli 5. Razmerja tlaka, podana s pretokom, izračunanim pri teh tlakih za brizgalke ESFR-25 in SOBR-25, so predstavljena v tabeli 6. Izračun pretoka za skupine 5 in 6 je narejen po formuli (3). Kot izhaja iz tabele 7, se pretoki diktirajočega brizgalnika za skupine prostorov 5 in 6, izračunani s formulo (3), dobro ujemajo s pretokom brizgalnih brizgalk ESFR-25, izračunanim s formulo (2). S povsem zadovoljivo natančnostjo lahko štejemo, da je razlika v pretoku med skupinami prostorov 6 in 5 ~ (1,1-1,2) l / s. Tako so lahko začetni parametri regulativnih dokumentov za določanje celotne porabe AUP v zvezi z visokimi regali, v katerih so brizgalke postavljene pod pokrovom: ■ intenzivnost namakanja; ■ pritisk na diktatorski brizgalnik; ■ poraba diktatorskega brizgalnika. Po našem mnenju je najbolj sprejemljiva poraba diktatorskega brizgalnika, ki je primerna za oblikovalce in ni odvisna od posebne vrste brizgalke. Uporabo „narekovanja porabe brizgalk“ kot prevladujočega parametra je prav tako priporočljivo vnesti v vse regulativne dokumente, v katerih se intenzivnost namakanja uporablja kot glavni hidravlični parameter. Preglednica 4 Preglednica 5 Preglednica 6 Višina odlagališča / višina prostora Opcije SOBR-25 Ocenjeni pretok, l / s, po formuli (3) skupina 5 skupina 6 Tlak, MPa Poraba, l / s Tlak, MPa Poraba, l / s Tlak, MPa Poraba, l / s Tlak, MPa Poraba, l / s Tlak, MPa Poraba, l / s Poraba, l / s LITERATURA: 1. SP 5.13130.2009 „Protipožarni sistemi. Naprave za avtomatski požarni alarm in gašenje. Norme in pravila oblikovanja ". 2. STO 7.3.2.2009. Organizacijski standard za načrtovanje avtomatskih naprav za gašenje požara z vodo z brizgalkami SOBR v stolpnicah. Splošne tehnične zahteve. Biysk, JSC "PO" Spetsavtomatika ", 2009. 3. Model ESFR-25. Zmogljivi brizgalni brizgalniki z zgodnjim zatiranjem 25 K-faktor / Ognjevarni in gradbeni izdelki - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 str. 4. ESFR obesni brivnik VK510 (K25.2). Viking / tehnični podatki, obrazec F100102, 2007 - 6 str. 5. GOST R 51043-2002 „Naprave za avtomatsko gašenje vode in pene. Škropilnice. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode ". 6. NFPA 13. Standard za vgradnjo brizgalnih sistemov. 7. FM 2-2. FM Global. Pravila namestitve za samodejni brizgalni način brizganja. 8. Podatki o preprečevanju izgube FM 8-9 Zagotavljajo alternativne metode zaščite pred požarom. 9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Razpršilci za naprave za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. Študijski vodnik. Moskva: VNIIPO, 2002, 314 str. 10. Zahteve in preskusne metode ISO 6182-7 za brizgalne brizgalke za hitro odzivanje Earle (ESFR).

Premer izhoda, mm	Poraba vode skozi brizgalko, l / min	Razporeditev brizgalk		Intenzivnost namakanja		Dovoljeno število posod z zmanjšano prostornino vode
		Zaščiteno območje, m 2	Razdalja med vejicami, m	mm / min v posodi	l / s⋅m 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 od 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 od 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 od 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 od 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 od 25

Za oceno, kako visoka je raven zahtev za velikost in enakomernost namakanja v zavarovanem kvadratu, lahko naredimo naslednje preproste izračune:

1. Ugotovite, koliko vode se izlije na kvadrat namakane površine na sekundo. Iz slike je razvidno, da pri namakanju kvadrata sodeluje sektor četrtine namakane površine brizgalnega kroga, zato štirje brizgalki na "zaščiten" kvadrat vlijejo količino vode, ki je enaka izlivani enega brizgalnika. Z delitvijo navedenega pretoka vode s 60 dobimo pretok v l / s Na primer, za DN 10 pri pretoku 50,6 l / min dobimo 0,8433 l / s.
2. V idealnem primeru je treba, če je vsa voda enakomerno porazdeljena po območju, pretok deliti s površino, ki jo je treba zaščititi, da dobimo specifično intenzivnost. Na primer delimo 0,8433 l / s z 20,25 m 2, dobimo 0,0417 l / s / m 2, kar natančno sovpada s standardno vrednostjo. Ker je načeloma nemogoče doseči idealno porazdelitev, je dovoljeno imeti posode z nižjo vsebnostjo vode do 10%. V našem primeru je to 8 od 81 pločevink. Zavedamo se, da gre za dokaj visoko stopnjo enakomernosti porazdelitve vode.

Če govorimo o nadzoru enakomernosti namakanja po ruskem standardu, potem bo imel inšpektor veliko resnejši preizkus matematike. V skladu z zahtevami GOST R51043:

Povprečna intenzivnost namakanja vodnega brizgalnika I, dm 3 / (m 2 s), se izračuna po formuli:

kjer je i i intenzivnost namakanja v i-ti merilni posodi, dm 3 / (m 3 ⋅ s);
n število merilnih kozarcev, nameščenih na zavarovanem območju. Intenzivnost namakanja v i-ti merilni posodi i i dm 3 / (m 3 ⋅ s) se izračuna po formuli:

kjer je V i prostornina vode (vodne raztopine), zbrane v i-ti merilni posodi, dm 3;
t - trajanje namakanja, sek. Enakomernost namakanja, za katero je značilna vrednost standardnega odklona S, dm 3 / (m 2 ⋅ s), se izračuna po formuli:

Koeficient enakomernosti namakanja R se izračuna po formuli:

Šteje se, da so škropilnice prestale preizkuse, če povprečna namakalna intenzivnost ni nižja od standardne vrednosti s koeficientom enakomernosti namakanja največ 0,5 in če število merilnih kozarcev z namakalno intenzivnostjo manj kot 50% standardne intenzivnosti ni presegajo: dva - za brizgalnike tipov B, H, U in štiri - za brizgalne tipe G, ГВ, ГН in ГУ.

Koeficient izenačenosti se ne upošteva, če je intenzivnost namakanja v merilnih bankah manjša od standardne vrednosti v naslednjih primerih: v štirih merilnih bankah - za brizgalnike tipov B, N, U in šest - za brizgalne tipe G, GV , GN in GU.

Toda te zahteve niso več razmetavanje tujih standardov! To so naše drage zahteve. Vendar je treba opozoriti, da imajo tudi pomanjkljivosti. Da pa bi ugotovili vse slabosti ali prednosti tega načina merjenja enakomernosti namakanja, bo trajalo več kot ena stran. Morda bo to storjeno v naslednji izdaji članka.

Zaključek

1. Primerjalna analiza zahtev za tehnične značilnosti brizgalnih brizgalk v ruskem standardu GOST R 51043 in tujih ISO / FDIS6182-1 je pokazala, da so glede kazalnikov kakovosti škropilnic skoraj enake.
2. Bistvene razlike med brizgalkami so določene v zahtevah različnih ruskih standardov glede vprašanja zagotavljanja zahtevane intenzivnosti namakanja zavarovanega območja z enim brizgalnikom. V skladu s tujimi standardi je treba zagotoviti zahtevano intenzivnost namakanja z delovanjem štirih brizgalk hkrati.
3. Prednost metode "zaščita z enim škropilnikom" je večja verjetnost, da bo en brizgalnik pogasil požar.
4. Slabosti so:

• več škropilnic je potrebnih za zaščito prostorov;
• za delovanje gasilne naprave bo potrebno bistveno več vode, v nekaterih primerih se lahko njena količina znatno poveča;
• dostava velike količine vode pomeni znatno povišanje stroškov celotnega sistema za gašenje požara;
• pomanjkanje jasne metodologije, ki bi pojasnila načela in pravila za postavitev brizgalk na zavarovanem območju;
• pomanjkanje potrebnih podatkov o dejanski intenzivnosti namakanja namakalnih naprav, kar preprečuje natančno izvedbo inženirske zasnove projekta.

Literatura

1 GOST R 51043-2002. Naprave za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. Škropilnice. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode.

2 ISO / FDIS6182-1. Protipožarna zaščita - Avtomatski brizgalni sistemi - 1. Del: Zahteve in preskusne metode za brizgalne naprave.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Protipožarni sistem. Norme in pravila oblikovanja. Avtomatski požarni alarm in avtomatsko gašenje požara. Končni osnutek št. 171208.

5 NPB 88-01 Naprave za gašenje in signalizacijo. Norme in pravila oblikovanja.

6 GOST R 50680-94. Naprave za avtomatsko gašenje vode. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode.

7 Načrtovanje naprav za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. L. M. Meshman, S. G. Carichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R. Yu. Gubin; Pod splošnim uredništvom N.P. Kopylova. - M.: VNIIPO EMERCOM Ruske federacije, 2002

ZVEZNA DRŽAVNA PRORAČUNSKA IZOBRAŽEVALNA USTANOVA VISOKEGA STROKOVNEGA IZOBRAŽEVANJA

"DRŽAVNA PEDAGOŠKA UNIVERZA V ČUVAŠU

njim. IN JAZ. YAKOVLEVA "

Oddelek za požarno varnost

Laboratorijske vaje št. 1

po disciplini: "Avtomatizacija gašenja"

na temo: "Določitev intenzivnosti namakanja vodnih gasilnih naprav."

Opravljen: študent 5. letnika skupine PB-5, posebnost požarna varnost

fakulteta za fiziko in matematiko

Preverjal: S. I. Sintsov

Čeboksari 2013

Določanje intenzivnosti namakanja vodnih gasilnih naprav

1. Namen dela: učiti študente metode določanja dane intenzivnosti namakanja z vodo iz brizgalnih naprav za gašenje požara z vodo.

2. Kratke teoretične informacije

Intenzivnost namakanja z vodo je eden najpomembnejših kazalnikov, ki označuje učinkovitost naprave za gašenje požara z vodo.

V skladu z GOST R 50680-94 „Naprave za avtomatsko gašenje požara. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode ". Preskus je treba izvesti pred začetkom obratovanja enot in med obratovanjem vsaj enkrat na pet let. Obstajajo naslednji načini za določanje intenzivnosti namakanja.

1. V skladu z GOST R 50680-94 se določa intenzivnost namakanja na izbranem mestu inštalacije z enim brizgalnikom za brizgalno in štirimi brizgalnimi napravami za potopne inštalacije pri projektnem tlaku. Izbor lokacij za preskušanje brizgalnih in poplavnih naprav izvajajo predstavniki kupca in Državna služba za požarni nadzor na podlagi odobrene regulativne dokumentacije.

Na mestu namestitve, izbranem za preskušanje, je treba na kontrolnih točkah namestiti kovinske palete velikosti 0,5 * 0,5 m in stranske višine najmanj 0,2 m. Število nadzorovanih mest je treba vzeti najmanj tri, kar je treba ki se nahaja v najbolj neugodnih krajih za namakanje. Intenzivnost namakanja I l / (s * m 2) na vsaki kontrolni točki se določi po formuli:

kjer je W pod količina vode, zbrane v paleti med obratovanjem naprave v ustaljenem stanju, l; τ trajanje namestitve, s; F - površina palete 0,25 m 2.

Intenzivnost namakanja na vsaki kontrolni točki ne sme biti nižja od standardne (tabela 1-3 NPB 88-2001 *).

Ta metoda zahteva razlitje vode na celotnem območju izračunanih površin in pod pogoji delujočega podjetja.

2. Določitev intenzivnosti namakanja z uporabo merilne posode. Z uporabo projektnih podatkov (normativna intenzivnost namakanja; dejanska površina, ki jo zasede brizgalka; premeri in dolžine cevovodov) se pripravi shema izračuna in zahtevana glava na preskušenem brizgalniku in ustrezna glava v dovodnem cevovodu na krmilni enoti izračunano. Nato brizgalni brizgalnik zamenjamo z drencherjem. Pod brizgalko je nameščena merilna posoda, ki je z manšeto povezana s škropilnico. Zaporni ventil se odpre pred ventilom krmilne enote in glede na manometer, ki prikazuje tlak v dovodnem cevovodu, se nastavi izračunani tlak. V primeru enakomernega pretoka se izmeri pretok iz brizgalke. Ti postopki se ponovijo za vsako naslednjo preizkušeno brizgalko. Intenzivnost namakanja I l / (s * m 2) na vsaki kontrolni točki se določi s formulo in ne sme biti nižja od standardne:

kjer je W pod - prostornina vode v merilni posodi, l, izmerjena v času τ, s; F je površina, zaščitena s škropilnico (v skladu s projektom), m 2.

Če so rezultati nezadovoljivi (vsaj eden od brizgalk), je treba ugotoviti in odpraviti vzroke, nato pa ponoviti preskuse.

V ZSSR je bil glavni proizvajalec brizgalnic tovarna v Odesi "Spetsavtomatika", ki je proizvajala tri vrste brizgalk, nameščenih z rozeto gor ali dol, z nominalnim premerom izhodne odprtine 10; 12 in 15 mm.

Na podlagi rezultatov celovitih preskusov za te brizgalne naprave so bili narejeni namakalni diagrami za širok razpon tlakov in višin vgradnje. V skladu z pridobljenimi podatki so bili v SNiP 2.04.09-84 določeni standardi za njihovo umestitev (odvisno od požarne obremenitve) na razdalji 3 ali 4 m drug od drugega. Ti standardi so bili vključeni v NPB 88-2001 brez sprememb.

Trenutno večina brizgalk prihaja iz tujine, saj ruski proizvajalci programske opreme "Spets-avtomatika" (Biysk) in CJSC "Ropotek" (Moskva) ne morejo v celoti zadovoljiti povpraševanja po njih od domačih potrošnikov.

V brošurah za tuje brizgalke praviloma ni podatkov o večini tehničnih parametrov, ki jih urejajo domači standardi. V zvezi s tem ni mogoče opraviti primerjalne ocene kazalnikov kakovosti enovrstnih izdelkov, ki jih proizvajajo različna podjetja.

Certifikacijski testi ne omogočajo izčrpnega preverjanja začetnih hidravličnih parametrov, potrebnih za načrtovanje, na primer diagramov intenzivnosti namakanja znotraj zavarovanega območja, odvisno od tlaka in višine škropilne naprave. Ti podatki praviloma niso prisotni tudi v tehnični dokumentaciji, vendar brez teh informacij ni mogoče pravilno izvesti projektnih del na AUP.

Zlasti najpomembnejši parameter brizgalk, potrebnih za oblikovanje AUP, je intenzivnost namakanja zavarovanega območja, odvisno od tlaka in višine brizgalne naprave.

Glede na zasnovo brizgalke lahko namakalno območje ostane nespremenjeno, se zmanjša ali poveča, ko tlak naraste.

Na primer, namakalni diagrami univerzalnega brizgalnika tipa CU / P, nameščenega z rozeto navzgor, se praktično nekoliko spremenijo od dovodnega tlaka v območju 0,07-0,34 MPa (slika IV. 1.1). Nasprotno, namakalni diagrami škropilnice te vrste, nameščene z odtokom navzdol, se intenzivneje spreminjajo, ko se dovodni tlak spremeni v enakih mejah.

Če namakana površina brizgalke ostane nespremenjena, ko se tlak spremeni, potem je v namakani površini 12 m 2 (krog R ~ 2 m), je mogoče tlak P t nastaviti z izračunom, pri kateri je zagotovljena zahtevana intenzivnost namakanja i m:

kje R n in i n - tlak in ustrezna vrednost intenzivnosti namakanja po GOST R 51043-94 in NPB 87-2000.

Vrednosti i n in R n odvisna od premera iztoka.

Če se z naraščajočim tlakom namakana površina zmanjša, potem se intenzivnost namakanja bistveno poveča v primerjavi z enačbo (IV. 1.1), vendar je treba upoštevati, da je treba zmanjšati tudi razdaljo med škropilnicami.

Če se s povečanjem tlaka namakana površina poveča, se lahko intenzivnost namakanja nekoliko poveča, ostane nespremenjena ali znatno zmanjša. V tem primeru je metoda izračuna za določanje namakalne intenzivnosti glede na tlak nesprejemljiva, zato lahko razdaljo med škropilnicami določimo samo z namakalnimi ploskvami.

Primeri pomanjkanja učinkovitosti gašenja AUP so pogosto posledica napačnega izračuna hidravličnih tokokrogov AUP (nezadostna namakalna intenzivnost).

Namakalni diagrami, podani v ločenih brošurah tujih podjetij, označujejo vidno mejo namakalnega območja, ki niso številčna značilnost namakalne intenzivnosti in samo zavajajo strokovnjake oblikovalskih organizacij. Na primer na namakalnih diagramih univerzalnega namakalnika tipa CU / P meje namakalnega območja niso označene s številčnimi vrednostmi namakalne intenzivnosti (glej sliko IV.1.1).

Predhodno oceno takšnih diagramov lahko naredimo na naslednji način.

Na urniku q \u003d f (K, P) (Slika IV. 1.2) se pretok iz brizgalke določi glede na faktor zmogljivosti TO, je navedena v tehnični dokumentaciji, in pritisk na ustrezni diagram.

Za brizgalno pri TO \u003d 80 in P \u003d 0,07 MPa je pretok q p \u003d 007 ~ 67 l / min (1,1 l / s).

V skladu z GOST R 51043-94 in NPB 87-2000 pri tlaku 0,05 MPa morajo koncentrični brizgalniki s premerom izhoda od 10 do 12 mm zagotoviti intenzivnost najmanj 0,04 l / (cm 2).

Določite pretok iz brizgalke pri tlaku 0,05 MPa:

q p \u003d 0,05 \u003d 0,845 q p ≈ \u003d 0,93 l / s. (IV. 1.2)

Ob predpostavki, da namakanje znotraj določenega namakalnega območja s polmerom R≈3,1 m (glej sliko IV. 1.1, a) enakomerno in vsa sredstva za gašenje se porazdelijo samo po zavarovanem območju, določimo povprečno intenzivnost namakanja:

Tako ta namakalna intenzivnost v danem diagramu ne ustreza standardni vrednosti (potrebna je najmanj 0,04 l / (s * m 2). Da bi ugotovili, ali ta zasnova škropilnice ustreza zahtevam GOST R 51043-94 in NPB 87-2000 na površini 12 m2 (polmer ~ 2 m) so potrebni ustrezni preskusi.

Za kvalificirano zasnovo AUP morajo biti v tehnični dokumentaciji za brizgalke predstavljeni namakalni diagrami, odvisno od tlaka in višine naprave. Podobni diagrami univerzalnega brizgalnika tipa RPTK so prikazani na sliki. IV. 1.3 in za brizgalne, ki jih proizvaja PA "Spetsavtomatika" (Biysk) - v Dodatku 6.

Glede na dane namakalne diagrame za določeno zasnovo brizgalnih naprav je mogoče narediti ustrezne zaključke o vplivu tlaka na intenzivnost namakanja.

Če je na primer brizgalna naprava RPTK nameščena z rozeto navzgor, potem je pri višini namestitve 2,5 m intenzivnost namakanja praktično neodvisna od tlaka. Znotraj območja območja s polmerom 1,5; 2 in 2,5 m se namakalna intenzivnost s povečanjem tlaka za 2-krat poveča za 0,005 l / (s * m 2), to je za 4,3-6,7%, kar kaže na znatno povečanje namakane površine. Če namakalno območje ostane nespremenjeno, ko se tlak poveča za 2-krat, se mora intenzivnost namakanja povečati za 1,41-krat.

Ko je razpršilnik RPTK nameščen s spuščenim odtokom, se intenzivnost namakanja bistveno poveča (za 25-40%), kar kaže na rahlo povečanje namakane površine (pri stalnem namakalnem območju bi se morala intenzivnost povečati za 41%) .

 

---

Preberite:
Projekt "domač način čiščenja brusnic" Domača makova torta: najboljši recepti Kako se maščevati osebi, ki vas je užalila, uničila sovražnikovo življenje Kako okusno kuhati zamrznjeno zelenjavo, ne da bi porabili veliko časa in truda Kako se izračuna prehodni rezultat