U slučaju samostalnog dizajna kuća od cigli Postoji hitna potreba za izračunavanjem jesu li opterećenja koje postavljaju u projekt mogu izdržati opeka. Osobito ozbiljna situacija sastoji se od mjesta polaganja, oslabljena prozorom i komadići vrata, U slučaju velikog opterećenja, ta područja ne mogu izdržati i biti uništena.

Točan izračun stabilnosti pečata na kompresiju podovima prekomjerna je prilično složena i određuje se formulama ugrađenim u regulatorni dokument Snip-2-22-81 (u daljnjem tekstu<1>). U inženjerskim izračunima snage zida do kompresije, uzimaju se u obzir mnogi čimbenici, uključujući konfiguraciju zida, otpor na kompresiju, snagu ove vrste materijala i još mnogo toga. Međutim, otprilike, "na očima", možete procijeniti otpor zida na kompresiju, koristeći procijenjene tablice u kojima je čvrstoća (u tonama) povezana ovisna o širini zida, kao i brand od opeke i morta. Tablica je sastavljena za visinu zida od 2,8 m.

Snaga stola od zida od opeke, tona (primjer)

U slučaju da je vrijednost širine jednostavnosti u intervalu između navedenog, potrebno je usredotočiti se na minimalni broj. U isto vrijeme, treba pamtiti da ne postoje svi čimbenici koji mogu prilagoditi stabilnost, snagu dizajna i otpor zida od opeke do kompresije u prilično širokom rasponu.

Vrijeme učitavanja postoje privremeni i konstalirani.

Trajna:

• težina elemenata struktura (težina ograda, nosača i drugih struktura);
• pritisak tla i stijena;
• hidrostatski tlak.

Privremeni:

• težina privremenih struktura;
• opterećuje stacionarni sustavi i opremu;
• tlak u cjevovodima;
• opterećenja od pohranjenih proizvoda i materijala;
• klimatske opterećenja (snijeg, holly, vjetar, itd.);
• i mnogi drugi.

Pri analizu opterećenja struktura, potrebno je uzeti u obzir ukupne učinke. U nastavku je primjer izračunavanja glavnih opterećenja na najjednostavniji kat zgrade.

Učitavanje zidanja od opeke

Za računovodstvo u projiciranom dijelu zida sile, morate sažeti opterećenje:

U slučaju niske građevine, zadatak je uvelike pojednostavljen, a mnogi privremeni faktori opterećenja mogu se zanemariti tražeći određenu maržu sigurnosti u fazi projektiranja.

Međutim, u slučaju izgradnje 3 ili više katova, potrebna je pažljiva analiza na posebnim formulama, uzimajući u obzir dodavanje opterećenja iz svakog kata, kut primjene sile i još mnogo toga. U nekim slučajevima, snaga jednostavnosti postiže se pojačanjem.

Primjer izračuna opterećenja

Ovaj primjer prikazuje analizu postojećih opterećenja na jednostavnosti 1. kata. Ovdje su samo trajna opterećenja od raznih strukturni elementi Zgrade, uzimajući u obzir neravnu težinu strukture i kut primjene snaga.

Podaci o analizi izvora:

• broj etaža - 4 kata;
• debljina zidova cigle t \u003d 64 cm (0,64 m);
• udio zida (opeka, otopina, žbuke) m \u003d 18 kn / m3 (indikator se uzima iz referentnih podataka, tablica 19<1>);
• širina prozorske operacije je: SH1 \u003d 1,5 m;
• visina otvora prozora - B1 \u003d 3 m;
• seksi presjek od 0,64 * 1,42 m (napunjeno područje, gdje se primjenjuje težina strukturnih elemenata iznad);
• visina poda vetera \u003d 4,2 m (4200 mm):
• tlak se distribuira pod kutom od 45 stupnjeva.

1. Primjer opterećenja zida (sloj žbuke 2 cm)

NST \u003d (3-4SH1v1) (H + 0.02) myf \u003d (* 3-4 x 3 * 1.5) * (0.02 + 0.64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447mn.

Širina opterećenog područja p \u003d mokro * B1 / 2-W / 2 \u003d 3 * 4.2 / 2.0-0.64 / 2.0 \u003d 6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072mn

N \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094mn

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290mn,

uključujući H2L \u003d (1.26 + 215 * 3) * 6 \u003d 3,878mn

1. Vlastitu težinu jednostavnosti

Npr \u003d (0.02 + 0.64) * (1.42 + 0.08) * 3 * 1.1 * 18 \u003d 0.0588 mn

Ukupno opterećenje će biti rezultat kombinacije tih opterećenja na jednostavnosti zgrade, za izračun, opterećenja opterećenja iz zida se izvodi, od preklapanja dna 2 metra i težine projiciranog područja) ,

Shema sheme opterećenja i analize snage

Da biste izračunali jednostavnost zida od opeke, trebat će vam:

• duljina poda (to je visina mjesta) (veterinara);
• broj podova (CET);
• debljina zida (t);
• širina zida od opeke (W);
• zidarski parametri (tip opeke, brand cigle, brand rješenja);

1. Kvadrat najjednostavniji (p)

1. Tablica 15.<1> Potrebno je odrediti koeficijent a (karakteristika elastičnosti). Koeficijent ovisi o vrsti, opeke i morta.
2. Indikator fleksibilnosti (g)

1. Ovisno o pokazateljima A i G, prema tablici 18<1> Morate vidjeti koeficijent savijanja f.
2. Pronalaženje visine komprimiranog dijela

gdje je E0 excrysisite indikator.

1. Pronalaženje područja komprimiranog dijela odjeljka

PSG \u003d P * (1-2 e0 / t)

1. Određivanje fleksibilnosti komprimiranog dijela jednostavnog

GSG \u003d mokro / teško

1. Definicija tablice. osamnaest<1> FSG koeficijent na temelju GSG-a i koeficijenta a.
2. Izračun prosječnog koeficijenta FSR-a

Fsr \u003d (f + fsg) / 2

1. Definicija koeficijenta ω (tablica 19<1>)

ω \u003d 1 + e / t<1,45

1. Izračun sile koja utječe na dio
2. Određivanje stabilnosti

Y \u003d kdv * fsr * r * psg * ω

KDV - dugoročni koeficijent

R - Otpornost na zidovima na kompresiju, može se definirati na tablici 2<1>, u MPA

1. Napuniti

Primjer izračunavanja struje zidarstva

- mokro - 3,3 m

- Chat - 2

- T - 640 mm

- W - 1300 mm

- zidarski parametri (glinena opeka izrađena plastičnim prešanjem, cement-pješčanom rješenjem, brand cigle - 100, mark rješenje - 50)

1. Područje (p)

N \u003d 0,64 * 1,3 \u003d 0,832

1. Tablica 15.<1> Odrediti koeficijent a.

1. Fleksibilnost (g)

R \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

1. Koeficijent savijanja (tablica 18<1>).

1. Visina komprimiranog dijela

Tvrdi \u003d 0,64-2 * 0,045 \u003d 0,55 m

1. Područje komprimiranog dijela odjeljka

PSG \u003d 0,832 * (1-2x 0,045 / 0,64) \u003d 0.715

1. Fleksibilnost komprimiranog dijela

GSG \u003d 3,3 / 0,55 \u003d 6

1. fSG \u003d 0,96
2. Izračun fsr

FSR \u003d (0.98 + 0.96) / 2 \u003d 0.97

1. Stol. devetnaest<1>

ω \u003d 1 + 0.045 / 0.64 \u003d 1.07<1,45

Da bismo odredili trenutno opterećenje, moramo izračunati težinu svih strukturnih elemenata koji utječu na dizajnirani dio zgrade.

1. Određivanje stabilnosti

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1.07 \u003d 1,113 mn

1. Napuniti

Stanje je ispunjeno, čvrstoća zidanja i čvrstoća njegovih elemenata je dovoljna

Nedovoljna otpornost jednostavnosti

Što učiniti, ako procijenjeni otpor Spava pritisak koji nije dovoljno? U tom slučaju potrebno je ojačati zid uz pomoć pojačanja. U nastavku je primjer analize željene modernizacije strukture s nedovoljnom otpornošću kompresije.

Za praktičnost možete koristiti tablične podatke.

Dno crta predstavlja indikatore za zid, ojačani žičanom mrežom promjera 3 mm, s 3 cm 3 cm, klase B1. Pojačanje svakog trećeg retka.

Povećanje snage je oko 40%. Tipično, ova otpornost na kompresiju je dovoljna. Bolje je napraviti detaljnu analizu izračunavanjem promjene u karakteristikama čvrstoće u skladu s dizajniranom metodom strukturnog poboljšanja.

Ispod je primjer takvog izračuna.

Primjer izračunavanja amplifikacije zajedničkih

Izvorni podaci - pogledajte prethodni primjer.

• visina poda je 3,3 m;
• debljina stijenke - 0,640 m;
• Širina zidarstva 1.300 m;
• tipične karakteristike zidarstva (vrsta cigle - glinene opeke koje su napravljene pritiskom, vrsta otopine - cement s pijeskom, brand cigle - 100, mort - 50)

U tom slučaju, stanje u\u003e \u003d n se ne izvodi (1.113<1,5).

Potrebno je povećati otpornost na kompresiju i čvrstoću strukture.

Dobiti

k \u003d U1 / y \u003d 1.5 / 1,113 \u003d 1.348,

oni. Potrebno je povećati snagu strukture za 34,8%.

Jačanje pojačanog betona

Ojačanje se vrši kabelom od 0,060 m koji se određuje debljinom od 0,060 m. Vertikalne šipke 0,340 m2, stezaljke 0,0283 m2 u koracima od 0,150 m.

Dimenzije dijela pojačanog dizajna:

Sh_1 \u003d 1300 + 2 * 60 \u003d 1.42

T_1 \u003d 640 + 2 * 60 \u003d 0,76

S takvim pokazateljima, stanje u\u003e \u003d n se izvodi. Otpornost na kompresiju i čvrstoću strukture je dovoljna.

Potrebno je odrediti izračunato nosivost zgrada zida s krutom strukturnom shemom *

Izračun nosivosti zgrade ležaj zida zgrade s krutim strukturnim krugom.

Izračunato uzdužnu silu nanosi se na dio zida pravokutnog dijela. N.\u003d 165 kn (16,5 tc), od dugih opterećenja N. g. \u003d 150 kn (15 tc), kratkoročno N. sv \u003d 15 kn (1.5ts). Veličina odjeljka je 0,40x1,00 m, visina poda je 3 m, niže, a gornji nosači zida se škljaju, fiksirani. Zid je dizajniran između četveroslojnih blokova dizajna razreda za čvrstoću M50, koristeći građevinsku otopinu dizajna ocjena M50.

Potrebno je provjeriti sposobnost nosača zidnog elementa u sredini visine poda pri izgradnji zgrade u ljetnim uvjetima.

U skladu sa stavkom za zidove ležaja, ne treba razmotriti debljinu od 0,40 m, slučajna ekscentričnost. Izračunamo obračun formulom

N. ≤ m. g.  Ra.  ,

gdje N. - izračunato uzdužnu silu.

Primjer izračuna navedenog u ovom Prilogu vrši se formulama, tablicama i klauzulama Snip P-22-81 * (naveden u uglatim zagradama) i ovih preporuka.

Područje elementa

ALI \u003d 0,40 ∙ 1.0 \u003d 0,40m.

Procijenjena otpornost na kompresiju zidanja R.tablica 1 od ovih preporuka uzimajući u obzir koeficijent radnih uvjeta  iz \u003d 0,8, vidi str., Jednako

R. \u003d 9,2-0,8 \u003d 7,36 kgf / cm 2 (0.736MPA).

Primjer izračuna navedenog u ovom Prilogu vrši se formulama, tablicama i klauzulama Snip P-22-81 * (naveden u uglatim zagradama) i ovih preporuka.

Izračunata duljina elementa prema značajkama., P. jednak

l. 0 = Η \u003d Z m.

Fleksibilnost elementa je jednaka

.

Elastična karakteristika zida  usvojen prema "preporukama" je jednaka

Koeficijent uzdužnog zavoja  odrediti tablicu.

Koeficijent, uzimajući u obzir učinak dugotrajnog opterećenja s debljinom od 40 cm zida, prihvatiti m. g. = 1.

Koeficijent  Za zidove iz četveroslojnih blokova prihvaća tablica. jednak 1.0.

Procijenjeni kapacitet ležaja zida N. cc. jednak

N. cc. \u003d Mg. m. g. ∙ ∙R.∙A.∙ \u003d 1,0 ∙ 0.9125 ∙ 0.736 ∙ 10 3 ∙ 0.40 ∙ 1.0 \u003d 268,6 kn (26,86 tc).

Procijenjena uzdužnu silu N.manje N. cc. :

N. \u003d 165 kn.< N. cc. \u003d 268,6 kn.

Prema tome, zid zadovoljava zahtjeve za nosivosti.

II Primjer izračunavanja otpornosti zidova prijenosa topline zgrada iz četveroslojnih toplinskih blokova

Primjer. Odredite otpornost na prijenos topline zid debljinom od 400 mm četveroslojnih toplinskih blokova. Unutarnja površina zida na bočnoj strani sobe okreće se s ploče od gipsa.

Zid je dizajniran za prostorije s normalnom vlagom i umjerenom vanjskom klimom, građevinskom prostorom - Moskva i Moskva.

Kada izračunavamo, uzimamo zidove iz četveroslojnih blokova s \u200b\u200bslojevima koji imaju karakteristike:

Unutarnji sloj je debljina keramitnog betona od 150 mm, gustoće od 1800 kg / m3 -  \u003d 0,92 w / m ∙ 0 s;

Vanjski sloj je odabrani keramitni beton s debljinom od 80 mm, gustoće od 1800 kg / m3 -  \u003d 0,92 w / m ∙ 0 s;

Toplinski izolacijski sloj - polistiren s debljinom od 170 mm,  - 0,05 w / m ∙ 0 s;

Suho žbukanje gipsanih ploča s debljinom od 12 mm -  \u003d 0,21 w / m ∙ 0 S.

Smanjena otpornost prijenosa topline vanjskog zida izračunava se glavnim konstruktivnim elementom, što se najviše ponavlja u zgradi. Dizajn građevinskog zida s glavnim strukturnim elementom prikazana je na slici 2, 3. traženi otpor prijenosa topline zida određen je Snip 23-02-2003 "toplinsku zaštitu zgrada", na temelju snage Uštede uvjeta prema tablici 1b * za stambene zgrade.

Za uvjete Moskve i moskovske regije, traženi otpor zidova prijenosa topline zgrada (II.)

HSOP \u003d (20 + 3,6) ∙ 213 \u003d 5027 stupnjeva. SUT.

Prijenos topline opće otpornosti R. o. Usvojen dizajn zida određen je formulom

,(1)

gdje i - koeficijenti prijenosa topline unutarnje i vanjske površine zida,

prihvaćen na Snip 23-2-2003- 8,7 W / m 2 ∙ 0 S i 23 W / m 2 ∙ 0 S

odnosno;

R. 1 ,R. 2 ...R. n. - Toplinska otpornost pojedinih slojeva blokova

 n. - debljina sloja (m);

 n. - koeficijent toplinske vodljivosti sloja (w / m 2 ∙ 0 s)

\u003d 3,16 m 2 ∙ 0 c / w.

Odredite otpornost na zid prijenosa topline R. o. Bez žbukanja unutarnjeg sloja.

R. o. =
\u003d 0.115 + 0.163 + 3.4 + 0.087 + 0.043 \u003d 3.808 m 2 ∙ 0 C / W.

Ako je potrebno, sa strane zatvorenog žbukanog sloja, od suhozida, listovi otpornosti prijenosa topline, zidovi se povećavaju

R. pC. =
\u003d 0.571 m 2 ∙ 0 C / W.

Toplinska otpornost zida će biti

R. o. \u003d 3.808 + 0.571 \u003d 4.379 m 2 ∙ 0 C / W.

Dakle, dizajn vanjskog zida četveroslojnih toplinskih blokova s \u200b\u200bdebljinom od 400 mm s unutarnjim žbukanim slojem gipsboard ploča s debljinom od 12 mm s ukupnom debljinom od 412 mm ima smanjenu otpornost na prijenos topline jednaka 4,38 m 2 ∙ 0 C / W zadovoljava zahtjeve za zaštite topline o vanjskim ogradama struktura zgrada u klimatskim uvjetima Moskve i moskovske regije.

V.v. Gabrushenko

Standardi dizajna (SNIP II-22-81) dopušteno je da se minimalna debljina ležajeva kamena zidova za zidano i skupinu i skupinu od 1/20 do 1/25 visine poda. Na visini poda do 5 m u ovim ograničenjima u potpunosti se uklapa zid od cigli Debljina od samo 250 mm (1 cigle) od dizajnera - osobito često nedavno.

Sa stajališta formalnih zahtjeva, dizajneri djeluju na potpuno legitimnu osnovu i snažno se odupiru kada netko pokuša ometati njihove namjere.

U međuvremenu, tanki zidovi najjači reagiraju na sve vrste odstupanja od karakteristika dizajna. Štoviše, čak i na onima koji su službeno dopušteni Pravilnikom o pravilima proizvodnje i prihvaćanja rada (Snip 3.03.01-87). Među njima: odstupanja zidova duž raseljavanja osi (10 mm), u debljini (15 mm), poflekcijom na jednom katu iz okomitog (10 mm), na premještanju ploča preklapanja ploče u plan (6 ... 8 mm), itd.

Što uzrokuje ta odstupanja, razmislite o primjeru unutarnjeg zida s visinom od 3,5 m i debljine 250 mm od cigle branda 100 na otopinu marke 75, koji podržava procijenjeno opterećenje od preklapanja od 10 KPA (ploče leteći 6 m s obje strane) i težinu zidova prekomjerne zidove. Zid je dizajniran za središnju kompresiju. Njegova izračunata nosivost, određena Snip II-22-81, je 309 kn / m.

Pretpostavimo da je donji zid pomaknut iz osi za 10 mm ulijevo, a gornji zid je 10 mm desno (crtanje). Osim toga, 6 mm desno od osi preklopljenih ploča preklapanja. To jest, opterećenje s preklapanja N 1. \u003d 60 kn / m se primjenjuje s ekscentričnosti 16 mm i opterećenje iz zida za prekomjerno N 2. - s ekscentričnosti od 20 mm, onda se ekscentričnost automatski sastoji od 19 mm. Uz ovu ekscentričnost kapacitet ležaja zida smanjit će se na 264 kn / m, tj. za 15%. A to je ako postoje samo dva odstupanja i, pod uvjetom da odstupanja ne prelaze vrijednosti koje dopuštaju norme.

Ako dodate asimetričnom opterećenju preklapanja privremenog opterećenja (desno više od lijevog) i "tolerancije", koji sebi omogućuju graditelji, - zadebljanje horizontalnih šavova, tradicionalno loša punjenje vertikalnih šavova, loše kvalitete zavoj, Zakrivljenost ili nagib površine, "zaklapanje" otopine, prekomjerno korištenje polume, itd., itd., Provozni kapacitet može smanjiti najmanje 20 ... 30%. Kao rezultat toga, preopterećenje zida će premašiti vrijednost od 50 ... 60%, iza koje počinje ireverzibilni proces uništenja. Ovaj proces se ne očituje uvijek odmah, to se događa - godina nakon završetka izgradnje. Štoviše, treba imati na umu da je manji poprečni presjek (debljine) elemenata, jači negativan učinak preopterećenja, budući da s smanjenjem debljine, mogućnost preraspodjele naprezanja unutar dijela zbog plastičnih deformacija zidarstvo se smanjuje.

Ako dodate više neravnih deformacija baza (zbog namakanja tla), prepuno skretanje podruma temelja, "vješanje" vanjskih zidova na unutarnjim zidovima ležaja, formiranje pukotina i smanjenje Stabilnost, onda govor neće samo otići na preopterećenje, već o iznenadnom kolapsu.

Navijači tankih zidova mogu tvrditi da je za sve to potrebno previše kombinacije nedostataka i nepovoljnih odstupanja. Odgovorite na njih: velika većina nesreća i katastrofa u izgradnji nastaje kada postoji nekoliko negativnih čimbenika na jednom mjestu i istovremeno - u ovom slučaju ne postoji "previše".

zaključci

Debljina nosivih zidova trebala bi biti najmanje 1,5 cigle (380 mm). Zidovi s debljinom 1 cigle (250 mm) mogu se koristiti samo za jednokatni ili za posljednje podove višekatnih zgrada.

Taj zahtjev treba izvršiti budućim teritorijalnim standardima za projektiranje građevinskih struktura i građevina, potreba za razvojem koji je odavno napušten. Možete preporučiti samo dizajnerima da se izbjegnu upotreba zidova ležaja s debljinom manje od 1,5 cigle.

Brick - dovoljno izdržljivog građevinskog materijala, osobito pun, a za vrijeme izgradnje kuća u zidovima od 2 do 3 kata iz običnih keramičkih opeka u dodatnim izračunima obično ne trebaju. Ipak, postoje različite situacije, na primjer, planira se dvoetažna kuća s terasom na drugom katu. Metalne riglice, koji će se također osloniti na metalne grede na terasi koja se preklapaju, planira se procuriti na opeke stupove s prednje šuplje cigle 3 metra visoko, iznad će biti stupci s visinom od 3 m, na koji krov će se oslanjati:

U isto vrijeme, nastaje prirodno pitanje: što minimalni poprečni presjek stupaca osigurat će potrebnu snagu i stabilnost? Naravno, ideja je postavila stupce iz glinene opeke, a još više zidova kuće, daleko je od novih i svih mogućih aspekata izračuna zidova od opeke, pučanih, stupova koji su suština stupaca, dovoljno su detaljni u Snip II-22-81 (1995) "kamena i armumatične strukture". To je ovaj regulatorni dokument i treba ga voditi izračunima. Obračun u nastavku više nije više od primjera korištenja navedenog odnip.

Da biste odredili snagu i stabilnost stupaca, morate imati dovoljno mnogo izvora podataka, kao što su: brand Brick za snagu, područje religionirajućeg rokala na stupce, opterećenje na stupce, područje križa dio stupca, a ako to nije poznato bilo koji od ovih u fazi dizajna, možete učiniti na sljedeći način:

pod središnjem kompresijom

Dizajniran: Terasa s dimenzijama od 5x8 m. Tri stupca (jedan u sredini i dva duž rubova) od presjeka šupljih cigle lica od 0,25x0,25 m. Udaljenost između osi stupca od 4 m. Brand cigle za Snaga m75.

S ovom shemom dizajna, maksimalno opterećenje će biti na srednjoj donjoj koloni. Upravo je ona i treba računati na snagu. Opterećenje na stupcu ovisi o skupu čimbenika, posebno iz građevinskog područja. Na primjer, opterećenje snijega na krovu u St. Petersburgu je 180 kg / m & Sup2, te u Rostov-on-Don-80 kg / m & Sup2. Uzimajući u obzir težinu krova od 50-75 kg / m & sup2, opterećenje na stupcu s krova za gužvu iz Lenjingradskog područja može biti:

N s krovom \u003d (180 · 1.25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg ili 3 tona

Budući da se trenutna opterećenja iz materijala preklapanja i od ljudi koji se stiskaju na terasi, namještaj, itd još nisu poznati, ali armiranobetonska ploča nije točno planirana, ali se pretpostavlja da će preklapanje biti drvena, od odvojeno Ležeći oštre ploče, zatim za izračune tereta na terasi možete uzeti jednolično raspoređeno opterećenje od 600 kg / m & sup2, a zatim fokusirana sila s terase koja djeluje na središnji stup će biti:

N s terase \u003d 600 · 5/4 \u003d 6000 kg ili 6 tona

Mala težina stupca 3 m će biti:

N iz stupca \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg ili 0,65 tona

Dakle, ukupni opterećenje na srednjoj donjoj koloni u poprečnom presjeku stupca u blizini temelja bit će:

N s oko \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg ili 10.3 tona

Međutim B. ovaj slučaj Moguće je uzeti u obzir da ne postoji vrlo visoka vjerojatnost da će se privremeni teret snijega, maksimalno zimi i privremeno opterećenje na preklapanje, maksimalno pričvrstiti na ljeto. Oni. Zbroj tih opterećenja može se pomnožiti pomoću omjera vjerojatnosti od 0,9, zatim:

N s oko \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgili 9,4 tona

Procijenjeno opterećenje na ekstremnim stupcima bit će gotovo dva puta manje:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg ili 5,8 tona

2. Određivanje snage zidanje od opeke.

Brand M75 Brick znači da cigla mora izdržati opterećenje od 75 kg / cm i sup2, međutim, snaga cigle i snagu od opeke su različite stvari. Razumjeti ovo će pomoći sljedećoj tablici:

stol 1, Procijenjena otpornost na kompresiju za opeku

Ali to nije sve. Svi isti SNIP II-22-81 (1995) tvrde 3,11 γ \u003d 0,8, A budući da je područje poprečnog presjeka naše stupce 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, to će morati koristiti ovu preporuku. Kao što možemo vidjeti, za ciglu brand M75, čak i kada koristite zidano rješenje M100, snaga zida neće prelaziti 15 kgf / cm i sup2. Kao rezultat toga, izračunata otpornost na naš stupac će biti 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm i sup2, a zatim će se maksimalni tlačni napon biti:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kgf / cm & sup2

Dakle, kako bi se osigurala potrebna snaga stupca, potrebno je ili korišten od strane cigle veće čvrstoće, na primjer, M150 (izračunata otpornost na kompresiju tijekom M100 otopine Marque će biti 22,5 \u003d 0,8 \u003d 17,6 kg / cm i sup2) ili povećati poprečni presjek stupca ili upotrijebiti cross-ojačanje zidanja. Dok ćemo se usredotočiti na korištenje trajnije cigle lica.

3. Određivanje stabilnosti stupca cigle.

Snaga od opeke i stabilnost kolumne cigle je također različite stvari i isto Snip II-22-81 (1995) preporučuje određivanje stabilnosti cigle stup prema sljedećoj formuli:

N ≤ m g φrf (1.1)

m G. - koeficijent uzimajući u obzir učinak dugotrajnog opterećenja. U tom slučaju, mi, konvencionalno govoreći, bio je sretan, od visine odjeljka h. ≤ 30 cm, vrijednost ovog koeficijenta može se uzeti jednak 1.

φ - koeficijent uzdužnog savijanja, ovisno o fleksibilnosti stupca λ , Da biste odredili ovaj koeficijent, morate znati procijenjenu duljinu stupca l. O.I ne se uvijek podudara s visinom stupca. Suptilnosti određivanja dizajna duljine dizajna nisu ovdje navedene, samo nam napominjemo da prema SNIP II-22-81 (1995) klauzula 4.3: "Izračunata visine zidova i stupova l. O. Pri određivanju koeficijenata uzdužnog savijanja φ Ovisno o uvjetima podrške na horizontalnim nosačima treba uzeti:

a) s fiksnim nosačima šarke l. O \u003d N.;

b) s elastičnom gornjom podrškom i tvrdom štipanjem u donjoj podršci: za jednogodišnje zgrade l. O \u003d 1.5h, za višetory zgrade l. O \u003d 1.25h;

c) za slobodno stajalište l. O \u003d 2n;

d) za strukture s djelomično pričvršćenim referentnim odjeljcima - uzimajući u obzir stvarni stupanj štipanja, ali ne manje l. O \u003d 0,8 ngdje N. - Udaljenost između preklapanja ili drugih horizontalnih nosača, s armiranim betonom horizontalno oslobađa udaljenost između njih u svjetlu. "

Na prvi pogled, naša se shema izračuna može smatrati zadovoljavanjem uvjeta klauzule b). To jest, možete uzeti l. O \u003d 1.25h \u003d 1.25 · 3 \u003d 3,75 metara ili 375 cm, Međutim, možemo pouzdano upotrijebiti ovo značenje samo kada je donja podrška stvarno teška. Ako je stupac opeke postavljen na sloju hidroizolacije s vrećice, položen na temelj, tada se tada treba tretirati kao šarka, a ne kruto stisnuti. I u ovom slučaju, naš dizajn u ravnini paralelno s zidnim ravninom je geometrijski promjenjiv, jer je dizajn preklapanja (odvojeno ležanje) ne pruža dovoljnu krutost u navedenoj ravnini. 4 Izlazi su mogući iz slične situacije:

1. Primijenite fundamentalno različitu konstruktivnu shemu, npr. - metalni stupovi, kruto zapečaćena na temelj, koji će se zavariti preklapati, zatim iz estetskih razmatranja, metalni stupci mogu se pričvrstiti na licu cigle bilo koje marke, budući da će se cjelokupno opterećenje uzeti metal. U tom slučaju, istina treba izračunati metalnim stupovima, ali se izračunava duljina može uzeti l. O \u003d 1.25h.

2. Napravite još jednu preklapanje, na primjer, od materijaliTo će vam omogućiti da razmislite o gornjoj i donjoj podršci stupca, poput šarke, u ovom slučaju l. O \u003d H..

3. Napraviti dijafragmu krutosti U ravnini paralelno s zidnom ravninom. Na primjer, na rubovima, postavite stupce, nego jednostavna stvar. Također će omogućiti razmotriti i gornju i donju potporu kolone, kao što je šarka, ali u ovom slučaju potrebno je dodatno izračunati dijafragmu rigidnosti.

4. Ne obraćajte pozornost na gore navedene opcije i izračunajte stupce, kao zasebno stojeći s krutom donjem podrškom, tj. l. O \u003d 2n, Na kraju, stari Grci stavili su svoje stupove (iako ne iz cigle) bez znanja o otpori materijala, bez uporabe metalnih sidra, i tako pažljivo napisani građevinske norme A pravila u to vrijeme nisu bile, međutim, neki stupci stoje još do danas.

Sada, znajući procijenjenu duljinu stupca, možete odrediti koeficijent fleksibilnosti:

λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) ili

λ I. \u003d L. O. (1.3)

h. - visina ili širina poprečnog presjeka stupca i i. - radijus inercije.

Nije teško odrediti radijus inercije u načelu, potrebno je podijeliti trenutak inercije odjeljka na području poprečnog presjeka, a zatim ukloniti iz rezultata korijenMeđutim, u ovom slučaju ne postoji velika nužnost. Na ovaj način λ \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Sada, znajući vrijednost koeficijenta fleksibilnosti, konačno možete odrediti koeficijent uzdužnog savijanja prema tablici:

tablica 2, Koeficijenti uzdužnih savijanja za kamene i izmjene ruku
(prema Snip II-22-81 (1995))

U isto vrijeme, elastična karakteristika zidanja α Određeno tablicom:

Tablica 3., Elastična karakteristika zida α (prema Snip II-22-81 (1995))

Kao rezultat toga, vrijednost koeficijenta uzdužnog zavijanja bit će oko 0,6 (s vrijednosti elastične karakteristike α 1 \u003d 1200, u skladu s patentnim zahtjevom 6). Zatim opterećenje Središnji stupac će biti:

N p \u003d m g φγ s Rf \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znači da nije dovoljan dio 25x25 cm kako bi se osigurala stabilnost donjeg središnjeg središnjeg komprimiranog stupca. Da biste povećali stabilnost, najoptimalniji će povećati poprečni presjek stupca. Na primjer, ako položite stupac s prazninom unutar polovice opeke, veličine 0,38x0,38 m, stoga ne samo područje poprečnog presjeka stupca do 0,13 m & sup2 ili 1300 cm & sup2 će se povećati, ali će se radijus stupne inercije povećati i. \u003d 11,45 cm, Zatim λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4i vrijednost koeficijenta φ \u003d 0,8., U tom slučaju, maksimalno opterećenje na središnjem stupcu će biti:

N p \u003d m g φγ iz Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n s oko \u003d 9400 kg

To znači da je presjek 38x38 cm kako bi se osigurala stabilnost donjeg središnjeg centralnog komprimiranog stupca s marginom i može čak smanjiti brand cigle. Na primjer, s početno prihvaćenim M75 marke, granično opterećenje će biti:

N p \u003d m g φγ s Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 1200 \u003d 9984 kg\u003e n s oko \u003d 9400 kg

Čini se da je sve, ali je poželjno uzeti u obzir još jedan detalj. Temelj u ovom slučaju bolje je učiniti s vrpcom (jedan za sva tri stupca), a ne malo (zasebno za svaki stupac), inače čak i malim izvlačenjima za temelje će dovesti do dodatnih napona u tijelu kolone i može izazvati uništenje. Uzimajući u obzir sve gore navedeno, najoptimičniji poprečni presjek stupaca je 0.51x0,51 m, a od estetske točke gledišta, takav poprečni presjek je optimalan. Područje poprečnog presjeka takvih stupaca bit će 2601 cm & sup2.

Primjer izračuna stupca cigle za stabilnost
S kompresijom outcidenren

Ekstremni stupci u dizajniranoj kući neće biti centralno komprimirani, kao što se Rigel temelji na njima samo s jedne strane. Čak i ako će se riglice položiti na cijeli stupac, opterećenje se s preklapanja i krov će se prenijeti na ekstremni stupac u središtu poprečnog presjeka kolone. U kakvom se mjestu će se prenijeti na rezultat ovog opterećenja, ovisi o kutu sklonosti riglskih na nosačima, modulima elastičnosti rigova i stupaca te brojnim drugim čimbenicima. Ovo premještanje naziva se ekscentričnost primjene opterećenja e o. U tom slučaju, zainteresirani smo za najnepovoljniju kombinaciju čimbenika, u kojima će se opterećenje iz preklapanja na stupcima prenositi što je moguće bliže rubu stupca. To znači da će stupac osim same opterećenja također djelovati trenutak za savijanje jednako M \u003d neI ovaj trenutak treba uzeti u obzir pri izračunavanju. U općenito Provjera održivosti može se izvršiti prema sljedećoj formuli:

N \u003d rf - mf / w (2.1)

W. - trenutak otpora na dio. U tom slučaju, opterećenje donjih ekstremnih stupca s krova može se smatrati centralno primijenjenim, a ekscentričnost će stvoriti samo opterećenje od preklapanja. S ekscentričnosti 20 cm

N p \u003d rf - mf / w \u003d1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN \u003d 5800 kg

Dakle, čak i uz vrlo veliku ekscentričnost primjene opterećenja, imamo više od dvostrukog zaliha za snagu.

Bilješka: Snip II-22-81 (1995) "Kameni i oklopni dizajn" preporučuje korištenje drugog načina izračunavanja poprečnog presjeka, koji uzima u obzir značajke kamenih struktura, ali će rezultat biti približno isti, stoga je metoda izračuna preporučena Snip se ovdje ne daje.