P sok zgrade (sl. 5) jednom je stepik neodređen. Presvlake otkrivaju, na temelju stanja iste krutosti s lijeve i desne police i iste veličine horizontalnih pokreta spojnog kraja zgloba.

Sl. 5. Izvlačenje okvira okvira

5.1. Određivanje geometrijskih obilježja

1. Visina poprečnog presjeka stalka
, Institut
.

2. Širina poprečnog presjeka stalka prihvaća neku vrstu rutine
mm.

3. Šest odjeljaka
.

Trenutak otpora
.

Statički trenutak
.

Trenutak sekcije inercije
.

RADIUS Odjel inercije
.

5.2. Kolekcija panela

a) Horizontalna opterećenja

Trčanje vjetra

, (N / m)

,

gdje - koeficijent, uzimajući u obzir važnost tlaka vjetra u visini (tablica primjene 8);

- aerodinamički koeficijenti (kada
m uzeti
;
);

- koeficijent pouzdanosti opterećenjem;

- regulatorna vrijednost tlaka vjetra (na zadatku).

Fokusirane sile iz vjetra na vrhu regala:

,
,

gdje - podupiranje dijela farme.

b) okomita opterećenja

Opterećenja će se prikupiti u tabličnom obliku.

Tablica 5.

Opterećenje žetve na stalak, n

Bilješka:

1. Opterećenje s ploče za oblaganje određuje se pomoću tablice 1

,
.

2. Određuje se opterećenja iz zrake

.

3. vlastiti luk težine
određeno:

Gornji pojas
;

Nizhny pojas
;

Stalci.

Da biste dobili teret namire, lukovi se pomnožavaju odgovara metalu ili drvu.

,
,
.

Nepoznat
:
.

Savijanje trenutka u podnožju stalka
.

Poprečna sila
.

5.3. Provjerite izračun

U zrakoplovu savijanja

1. Provjera valjanog napona

,

gdje - koeficijent koji uzima u obzir dodatni trenutak s uzdužne sile.

;
,

gdje - koeficijent konsolidacije (usvojiti 2.2);
.

Ne-klizanje ne smije prelaziti 20%. Međutim, ako su minimalne veličine polica i
, Ne-klizanje može prelaziti 20%.

2. Provjera potpornog dijela svjetline pri savijanju

.

3. Provjerite stabilnost ravnog obrasca deformacije:

,

gdje
;
(Ulaz u tablicu 4).

Iz aviona savijanja

4. Provjerite stabilnost

,

gdje
, ako a
,
;

- udaljenost između priključaka na duljini stalka. U nedostatku veza između regala za izračunatu duljinu, prihvaća se puna dužina stalka
.

5.4. Izračun privrženosti stalka na temelj

Piti opterećenje
i
od tablice 5. Dizajn pričvršćenja stalka na temelj prikazan je na Sl. 6.

gdje
.

Sl. 6. Izgradnja pričvršćivanja stalka do temelja

2. Napon kompresije
, (PA)

gdje
.

3. Veličine komprimiranih i rastegnutih zona
.

4. Dimenzije i :

;
.

5. Maksimalni napor istezanja u sidrama

, (N)

6. Potrebno područje sidljivog vijaka

,

gdje
- koeficijent uzimajući u obzir slabljenje niti;

- koeficijent uzimajući u obzir koncentraciju naprezanja u niti;

- koeficijent, uzimajući u obzir neujednačenost rada dva sidra.

7. Potrebni promjer sidra
.

Prihvaćamo promjer asortimana (kartica za prijavu 9).

8. Za usvojeni promjer sidra, potrebna je rupa u prelazinju
mm.

9. Širina trave (kutne) riže. 4 treba biti barem
,
.

Mi ćemo uzeti jednako dosadan kutak sortiranja (kartica za prijavu 10).

11. Veličina raspodjele opterećenja na dijelu širine (Sl. 7b).

.

12. Moment savijanja
,

gdje
.

13. Potreban trenutak otpora
,

gdje - Izračunata otpor je uzet s 240 mPa.

14. Za prethodno prihvaćeni kutak
.

Ako se ovaj uvjet provodi, provjerite napon, ako ne, vraća se na točku 10 i uzeti veći kut.

15. Normalni naprezanja
,

gdje
- koeficijent radnih uvjeta.

16. Prelazak uređaja
,

gdje
PA - elastični modul čelika;

- ograničenje otklona (uzmite ).

17. Odabiremo promjer horizontalnih vijaka iz uvjeta njihovog rasporeda preko vlakana u dva reda u širini stalka
gdje
- udaljenosti softvera između osi vijaka. Ako uzmemo metalne vijke, onda
,
.

Promjer horizontalnih vijaka koristit ćemo pomoću kartice za prijavu. 10.

18. Najmanji nosiv kapacitet vijka:

a) pod uvjetom uvijanja ekstremnog elementa
.

b) pod uvjetom savijanja
,

gdje
- Tablica dodatka. jedanaest.

19. Broj horizontalnih vijaka
,

gdje
- najmanji nosiv kapacitet iz stavka 18.;
- Broj kriški.

Mi ćemo uzeti broj vijaka čak i broj, jer Stavili su ih u dva reda.

20. Područja dužine
,

gdje - udaljenost između osi vijaka duž vlakana. Ako su metalni vijci
;

- Broj udaljenosti duljinu obloge.

1. Harveting opterećenja

Prije početka izračuna čelične zrake potrebno je sastaviti opterećenje koja djeluje na metalnu gredu. Ovisno o trajanju opterećenja, opterećenje je podijeljeno na trajno i privremeno.

• vlastitu težinu metalne zrake;
• vlastitu težinu preklapanja, itd.;

• dugoročno opterećenje (korišten je koristan teret ovisno o označavanju zgrade);
• kratkoročno opterećenje (opterećenje snijegom, ovisno o geografskom položaju zgrade);
• posebno opterećenje (seizmički, eksploziv itd. Kao dio ovog kalkulatora ne uzima se u obzir);

Opterećenja na snop se razdvajaju u dvije vrste: naselje i regulatoru. Procijenjena opterećenja koriste se za izračunavanje greda za čvrstoću i stabilnost (1 granično stanje). Regulatorna opterećenja postavljaju norme i koristi se za izračunavanje grede na otklon (2 granična stanja). Izračunata opterećenja se određuju množenjem regulatornog opterećenja na koeficijentu opterećenja pouzdanosti. Kao dio ovog kalkulatora, procijenjeno opterećenje se koristi pri određivanju definicije snopa.

Nakon sastavljanja površinskog opterećenja na preklapanje izmjerenom u kg / m2, potrebno je izračunati koliko je tog površinskog opterećenja zauzima snop. Da biste to učinili, morate pomnožiti površinsko opterećenje na korak snopa (tzv. Trgovina).

Na primjer: izbrojali smo da je ukupno opterećenje pokazalo čekom \u003d 500kg / m2, a korak snopa je 2,5 m. Tada će distribuirano opterećenje metalne zrake biti: qspr. \u003d 500kg / m2 * 2,5m \u003d 1250kg / m. Ovo opterećenje je uneseno u kalkulator

Zatim se izrađuje izgradnja trenutaka, poprečna sila. Korak ovisi o shemi opterećenja grede, vrsti potpornih greda. EPUR se gradi u skladu s pravilima građevinske mehanike. Za većinu korištenih shema opterećenja i podrške, postoje gotovi tablice s izvedenim formulama EPUR-a i otklona.

Nakon izgradnje EPUR-a, izračunava se snagom (1 granično stanje) i otklon (2 granična država). Kako bi se pokupila greda, potrebno je pronaći potreban trenutak inercije Wetr i iz tablice za razvrstavanje odabrati odgovarajuću metalnu ploču. Vertikalna granica otklona funta prihvaća se prema tablici 19 od Snip 2.01.07-85 * (opterećenje i izlaganje). Paragraf2.a, ovisno o rasponu. Na primjer, granica otklopljenja \u003d l / 200 s rasponom l \u003d 6m. To znači da će kalkulator odabrati poprečni presjek profila valjanja (od 2 rukovodera, kapelara ili dva kanala u kutiji), od kojih granica neće premašiti funta \u003d 6m / 200 \u003d 0,03m \u003d 30mm. Za odabir metalnih profila po skretanju pronađena je potreban trenutak IT inercije, koji se dobiva iz formule za pronalaženje graničnog otklona. Također iz tablice tablice pokupite prikladne metalne proizvode.

Od dva rezultata selekcije (1 i 2 granična stanja), metalne fotografije su odabrane s velikim poprečnim presjekom.

1. Dobivanje informacija o materijalu šipke za određivanje ograničene fleksibilnosti štap izračunata ili na tablici:

2. Dobivanje informacija o geometrijskoj veličini poprečnog presjeka, duljine i metode za pričvršćivanje krajeva za određivanje kategorije šipke ovisno o fleksibilnosti:

gdje je a područje poprečnog presjeka; J m i N - minimalni trenutak inercije (od aksijalne);

μ - koeficijent smanjene duljine.

3. Izbor izračunatih formula za određivanje kritične sile i kritičkog stresa.

4. Provjerite i pružanje održivosti.

Prilikom izračunavanja EULER formule, stanje stabilnosti:

F. - djelovanje tlačne sile; - dopušteno koeficijent rezervne stabilnosti.

Prilikom izračunavanja formule Yasinsky

gdje a, B. - Izračunati koeficijenti ovisno o materijalu (vrijednosti koeficijenata navedene su u tablici 36.1)

U slučaju neispunjavanja uvjeta stabilnosti, potrebno je povećati područje poprečnog presjeka.

Ponekad je potrebno odrediti opskrbu marginom na određenom učitavanju:

Prilikom provjere stabilnosti usporedite izračunatu opskrbu izdržljivosti s dopuštenim:

Primjeri rješavanja problema

Odluka

1. Fleksibilnost šipke određuje se formulom

2. Odredite minimalni radijus inercije za krug.

Zamjenu izraza za J min i ALI (Krug dio)

1. Koeficijent duljine duljine za ovu shemu vezanosti μ = 0,5.
2. Fleksibilnost šipke bit će jednaka

Primjer 2. Kako će kritična sila za promjenu šipke, ako promijenite metodu popravljanja krajeva? Usporedite prikazane sheme (Sl. 37.2)

Odluka

Kritična snaga će se povećati 4 puta.

Primjer 3. Kako se kritična sila mijenja pri izračunavanju stabilnosti, ako je šipka dvosmjernog dijela (slika 37.3a, 2-slova br 12) zamijenjen s pravokutnim presjekom istog područja (Sl. 37.3 b. ) ? Preostali parametri dizajna ne mijenjaju se. Izračun se izračunava u euler formulu.

Odluka

1. Odredite širinu poprečnog presjeka pravokutnika, visina odjeljka jednaka je visini poprečnog presjeka visine visine. Geometrijski parametri na razini gomile br. 12 prema GOST 8239-89 su sljedeći:

poprečni presjek područja A 1 \u003d. 14,7 cm2;

minimalno aksijalnih trenutaka inercije.

Pod uvjetom, područje pravokutnog dijela jednak je području poprečnog presjeka bicitional. Odredite propusnost s visinom od 12 cm.

2. Odredite minimalne aksijalne trenutke inercije.

3. Kritična sila se određuje Euler Formula:

4. Sve ostale stvari su jednake, omjer kritičnih sila je jednak omjeru minimalnih trenutaka inercije:

5. Prema tome, stabilnost štapa s poprečnim presjekom 2-smjera br. 12 je 15 puta veća od stabilnosti šipke odabranog pravokutnog dijela.

Primjer 4. Provjerite stabilnost šipke. Rob 1 m dugo je pričvršćen na jednom kraju, poprečni presjek je serija br. 16, materijal - FZ, stabilnost margina tri puta. Šipka je napunjena tlačnom silom od 82 kn (sl. 37.4).

Odluka

1. Odredite glavne geometrijske parametre poprečnog presjeka šipke prema GOST 8240-89. Schweller broj 16: Odjeljak područje 18.1cm 2; Minimalni aksijalni moment od 63,3 cm 4; minimalna inercija radijus presjeka mr. T; n \u003d 1,87 cm.

Granična fleksibilnost materijala Fiz λ pre \u003d 100.

Izračunata fleksibilnost šipke na dužini l \u003d.1m \u003d 1000mm

Izračunata šipka je šipka velike fleksibilnosti, provodimo izračun prema formuli euler.

4. Stanje održivosti

82kn< 105,5кН. Устойчивость стержня обеспечена.

Primjer 5. Na sl. 2.83 prikazuje izračunatu shemu cjevasteglica dizajna zrakoplova. Provjerite stalak za stabilnost kada [ n. Y] \u003d 2.5, ako je izrađen od kromonichel čelika, za koji E \u003d 2,1 * 10 5 i σ pz \u003d 450 N / mm2.

Odluka

Da biste izračunali stabilnost, kritična sila mora biti poznata po određenom stalku. Potrebno je odrediti koja formula treba izračunati kritičnu silu, tj. Potrebno je usporediti fleksibilnost stalka s graničnom fleksibilnošću za njegov materijal.

Izračunajte veličinu granične fleksibilnosti, jer tablice podataka o λ, ne postoji prev za materijal stalke:

Da bismo odredili fleksibilnost izračunatog staka, izračunavamo geometrijske karakteristike njegovog poprečnog presjeka:

Odredite fleksibilnost stalka:

i pobrinite se da λ< λ пред, т. е. критическую силу можно опреде­лить ею формуле Эйлера:

Izračunajte procijenjeni (valjani) faktor stabilnosti:

Na ovaj način, n. \u003e [ n. od] 5,2%.

Primjer 2.87. Provjerite čvrstoću i stabilnost danog sustava štapa (sl. 2.86), materijal šipki - čelika ST5 (σ t \u003d 280 n / mm2). Rezervne rezervne čimbenike: Snaga [n] \u003d 1.8; Održivost = 2.2. Štapovi imaju kružni poprečni presjek d 1 \u003d d 2\u003d 20 mm, d 3 \u003d.28 mm.

Odluka

Rezanje čvora u kojem se šipke približavaju i konstituiraju ravnotežnu jednadžbu za sile koje djeluju na nju (sl. 2.86)

utvrđujemo da je navedeni sustav statički nepristojan (tri nepoznata napora i dvije statičke jednadžbe). Jasno je da izračunati šipke za snagu i stabilnost, potrebno je znati vrijednosti uzdužnih sila koje proizlaze u svojim poprečnim presjecima, tj. Potrebno je otkriti statičku nesigurnost.

Sastavljamo jednadžbu pomicanja na temelju grafikona raseljavanja (sl. 2.87):

ili, zamjenjujući vrijednosti promjena u duljinama šipke, dobiti

Odlučujući ovu jednadžbu zajedno sa statičkim jednadžbama, nalazimo:

Naponi u poprečnim odjeljcima šipke 1 i 2 (Vidi sl. 2.86):

Koeficijent njihove snage

Odrediti omjer stabilnosti štap 3 Potrebno je izračunati kritičnu čvrstoću, a to zahtijeva određivanje fleksibilnosti šipke kako bi odlučio koja formula za pronalaženje N kp. Trebate koristiti.

Tako λ 0< λ < λ пред и крити­ческую силу следует определять по эмпирической формуле:

Omjer održivosti

Dakle, izračun pokazuje da je koeficijent stabilnosti pričuva blizu željene, a koeficijent skladištenja je značajno veći od potrebnog, tj. Uz povećanje sustava opterećenja gubitka stabilnosti štapa 3 Najvjerojatnije od pojave fluidnosti u štapovima 1 i 2.

Kolona je vertikalni element potporne strukture zgrade koja prenosi opterećenja iz gore opisanih struktura na temelj.

Prilikom izračuna čeličnih stupova potrebno je voditi SP 16.13330 "čelične strukture".

Za čelični stupac se obično koriste dvosmjerni, cijevni, kvadratni profil, kompozitni dio kanala, uglova, listova.

Za centralno komprimirane stupove, optimalno je koristiti cijev ili kvadratni profil - oni su ekonomični po metalnoj masi i imaju prekrasan estetski izgled, ali unutarnje šupljine ne mogu biti obojani, tako da ovaj profil treba biti čvrsto.

Korištenje širokog kotla za stupce je široko rasprostranjen - prilikom štipanja stupca u jednoj ravnini, ova vrsta profila je optimalna.

Metoda popravljanja kolone u temeljima je od velike važnosti. Stupac može imati pričvršćivanje šarki, kruta u jednoj ravnini i šarki u drugu ili krutu u 2 ravnine. Izbor brda ovisi o zgradi zgrade i ima više vrijednosti pri izračunavanju jer Izračunata duljina stupca ovisi o metodi pričvršćivanja.

Također je potrebno uzeti u obzir metodu pričvršćivanja, zidnih panela, greda ili farme na stupcu, ako se opterećenje prenosi s bočne strane stupca, mora se uzeti u obzir ekscentričnost.

Prilikom štipanja stupca u temeljima i krutom pričvršćivanju grede do stupca, izračunata duljina je 0.5L, ali se obično uzima u izračunu. Zraka pod djelovanjem opterećenja je savijena i bez potpunog štipanja.

U praksi, stupac se ne smatra odvojeno, a model zgrade ili 3-dimenzionalni model zgrade u programu, učitajte i izračunajte stupac u sklopu i odaberite potreban profil, ali u programima je teško uzeti u obzir Slabljenje poprečnog presjeka vijaka iz vijaka, stoga je potrebno ručno provjeriti odjeljak.

Da bismo izračunali stupac, moramo znati maksimalne tlačne / vlačne naprezanja i trenutke koji se javljaju u ključnim dijelovima, naponske parcele su izgrađene za to. U ovom pregledu razmotrit ćemo samo izračun snage stupca bez konstruiranja EPUR-a.

Izračunajte stupce koje obavljamo sljedeće parametre:

1. Snaga s središnjom napetošću / kompresijom

2. Stabilnost pod središnjom kompresijom (u 2 ravnine)

3. Snaga s zajedničkim djelovanjem uzdužne sile i trenutke savijanja

4. Provjerite ograničenje fleksibilnosti šipke (u 2 ravnine)

1. Snaga s središnjom napetošću / kompresijom

Prema SP 16.13330 p. 7.1.1 Izračun snage elemenata od čelika s regulatornim otporom R.yn ≤ 440 n / mm2 s središnjom napetošću ili kompresijom silom n treba izvesti pomoću formule

A.n je poprečni dio neto profila, tj. uzimajući u obzir slabljenje rupa;

R.y - Izračunata otpornost čelika valjanih (ovisi o brand čelika, vidi tablicu V.5 SP 16.13330);

γ c - koeficijent radnih uvjeta (vidi tablicu 1. SP 16.13330).

Prema ovoj formuli, možete izračunati minimalno potrebno područje presjeka profila i postaviti profil. U budućnosti, u izračunima za provjeru, izbor poprečnog presjeka stupca može se izvršiti samo odabirom odjeljka, tako da ovdje možemo postaviti početnu točku, manje što ne može biti poprečni presjek.

2. Održivost pod središnjem kompresijom

Izračun stabilnosti se vrši prema SP 16.13330 p. 7.1.3 po formuli

A. - područje presjeka poprečnog presjeka, tj. Uzmite u obzir slabljenje s rupama;

R.

γ

φ - koeficijent održivosti u središnjoj kompresiji.

Kao što možete vidjeti ovu formulu, vrlo je slično prethodnom, ali ovdje se koeficijent pojavljuje. φ Da biste ga prvi put izračunali, bit će potrebno izračunati uvjetnu fleksibilnost šipke. λ (označeno oznakom odozgo).

gdje R.y - naseljavanje otpora čelika;

E. - elastični modul;

λ - fleksibilnost šipke izračunate formulom:

gdje l.eF - procijenjena duljina šipke;

i. - Radijus sekcije inercije.

Procijenjene duljine L.eF stupci (regali) konstantnog poprečnog presjeka ili pojedinačnih dijelova stepenih stupova prema SP 16.13330 p. 10.3.1 treba odrediti formulom

gdje l. - duljina stupca;

μ - koeficijent izračunate duljine.

Koeficijenti duljine namire μ Kolumni (regali) trajnog dijela treba odrediti ovisno o uvjetima za pričvršćivanje njihovih ciljeva i vrstu opterećenja. Za neke slučajeve popravljanja krajeva i vrste vrijednosti opterećenja μ Popis u sljedećoj tablici:

Radijus inercije može se naći u odgovarajućem klevetu na profilu, tj. Mora se postaviti prije profil i izračun se smanjuje na poprečne presjeke.

Jer Radijus inercije u 2 ravnine za većinu profila ima različite vrijednosti na 2 ravnine (samo cijev i kvadratni profil), a fiksacija može biti različita, i stoga, a izračunate duljine također mogu biti različiti, zatim izračunavanje stabilnosti mora biti napravljen za 2 zrakoplova.

Sada imamo sve podatke za izračunavanje uvjetne fleksibilnosti.

Ako je granična fleksibilnost veća ili jednaka 0,4, tada se koeficijent stabilnosti φ Izračunate formulom:

vrijednost koeficijenta δ Treba se izračunati formulom:

Čimbenici α i β vidjeti tablicu

Vrijednosti koeficijenta φ izračunata ovom formulom ne smije se uzeti više (7.6 / λ 2) s vrijednostima uvjetne fleksibilnosti iznad 3,8; 4.4 i 5.8 za vrste presjeka, odnosno, A, B i C.

Na vrijednostima λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrijednosti koeficijenta φ LED u Dodatku D SP 16.13330.

Sada kada se zna da su svi izvori podaci o izračunu formule prikazane na prvom mjestu:

Kao što je gore spomenuto, potrebno je napraviti 2-a izračun za 2 ravnine. Ako izračun ne zadovolji stanje, odaberite novi profil s većom vrijednosti inercije poprečnog presjeka. Također možete promijeniti izračunata shemu, na primjer, mijenjanje zglobnog useganja na kruto ili pričvršćivanje stupca u rasponu, možete smanjiti izračunatu duljinu šipke.

Preporuča se da se komprimirani elementi sa čvrstim zidovima otvorenog P-oblika dijela se preporuča za jačanje traka ili rešetke. Ako su daske odsutne, tada treba provjeriti stabilnost za stabilnost u obliku fleksibilnog twist gubitka stabilnosti u skladu s P.7.1.5 SP 16.13330.

3. Snaga s zajedničkim djelovanjem uzdužne sile i trenutke savijanja

U pravilu, stupac se opterećuje ne samo aksijalnim tlačnim opterećenjem, već i savijanjem trenutka, na primjer od vjetra. Trenutno se formira i ako se vertikalno opterećenje ne nanosi u središtu stupca, i sa strane. U tom slučaju potrebno je izvršiti izračun provjere u skladu s odredbom 9.1.1 SP 16.13330 pomoću formule

gdje N. - uzdužna tlačna sila;

A.n je područje mreže (uzimajući u obzir slabljenje rupa);

R.y - izračunata otpornost čelika;

γ c - koeficijent radnih uvjeta (vidi tablicu 1. SP 16.13330);

n, cxi SY. - Koeficijenti prihvaćeni prema tablici E.1 SP 16.13330

Mx. i MOJ. - trenutke u odnosu na osi X-X i Y-Y;

W.xn, min i W.yn, min - trenutke rezistencije odjeljka u odnosu na osi X-X i Y-Y (mogu se naći u najvećem ciklusu na profilu ili u direktoriju);

B. - bimoment, u Snip II-23-81 * Ovaj parametar nije bio u izračunima, ovaj parametar je uveden u obzir depoaitaciju;

W.ω, min - sektorski trenutak otpora odjeljaka.

Ako ne bi bilo najprije da budu problemi s prve 3 komponente, tada se računovodstvo Bimome uzrokuje neke poteškoće.

Bimoment karakterizira promjene u linearnim distribucijskim zonama odvajanja poprečnog presjeka i, u stvari, je par trenutaka usmjerenih na suprotne strane

Važno je napomenuti da mnogi programi ne mogu izračunati bimuntan, uključujući i SCAD ne uzima u obzir.

4. Provjerite granicu fleksibilnost šipke

Fleksibilnost komprimiranih elemenata λ \u003d Lef / i, u pravilu ne smije prelaziti granične vrijednosti λ u prikazani u tablici

Koeficijent α u ovoj formuli je koeficijent upotrebe profila, u skladu s izračunom konzistencije u središnjoj kompresiji.

Kao i izračun za stabilnost, ovaj izračun mora biti napravljen za 2 ravnine.

U slučaju da profil ne odgovara, potrebno je promijeniti poprečni presjek povećanjem radijusa inercije poprečnog presjeka ili mijenjanje izračunate sheme (promijeniti konsolidaciju ili konsolidirati s spojevima kako bi se smanjila izračunata duljina).

Ako je kritični čimbenik granica fleksibilnost, najmanji brand čelika može se uzeti najmanji jer Na ograničenoj fleksibilnosti, marka čelika ne utječe. Optimalna opcija može se izračunati metodom odabira.

Visina stalka i duljina ramena snage napajanja P se konstruktivno bira, prema crtežu. Uzmite poprečni presjek stalka kao 2SH. Na temelju omjera H 0 / l \u003d 10 i H / B \u003d 1,5-2, odaberite poprečni presjek nije veći od H \u003d 450mm i B \u003d 300mm.

Slika 1 - Dijagram punjenja stalak i presjek.

Ukupna masa dizajna je:

m \u003d 20,1 + 5 + 0,43 + 3 + 3,2 + 3 \u003d 34,73 tona

Težina koja dolazi na jedan od 8 regala je:

P \u003d 34,73 / 8 \u003d 4.34 tona \u003d 43400n - tlak po stalku.

Sila ne djeluje u središtu odjeljka, tako da uzrokuje trenutak jednak:

Mx \u003d p * l; Mx \u003d 43400 * 5000 \u003d 217000000 (h * mm)

Razmislite o kutiji presjeka kutije, kuhani iz dvije ploče

Definicija ekscentričnosti:

Ako ekscentričnost t. H.bitno je od 0,1 do 5 - odzvanog komprimiranog (rastegnutog); ako a t.od 5 do 20, istezanje ili kompresija snopa mora se uzeti u obzir u izračunu.

t. H. \u003d 2.5 - Odgojno komprimirani (rastegnut) stalak.

Odredite veličinu poprečnog presjeka stalka:

Glavno opterećenje za stalak je longitudinalna sila. Stoga, za odabir odjeljka koristite izračun za vlačnu čvrstoću (kompresija):

Iz ove jednadžbe pronađite potrebnu površinu poprečnog presjeka

, mm 2 (10)

Dopušteni napon [Σ] tijekom rada na izdržljivosti ovisi o čeličnom razredu, koncentraciji naprezanja u poprečnom presjeku, broj ciklusa opterećenja i asimetrije ciklusa. U Snip, dopušteni napon tijekom rada na izdržljivosti određuje formulom

(11)

Procijenjeni otpor R u.ovisi o koncentraciji napona i na snagu prinosa materijala. Koncentracija napona u zavarenim priključcima najčešće je posljedica zavarenih spojeva. Vrijednost koeficijenta koncentracije ovisi o obliku, veličini i mjestu šavova. Što je veća koncentracija stresa, donji je dopušteni napon.

Najviše učitaniji poprečni presjek dizajna dizajna šipke nalazi se u blizini mjesta privrženosti na zid. Pričvršćivanje namotavih kutnih šavova odgovara 6. skupini, stoga, R u \u003d 45MPa.

Za 6. skupinu, s n \u003d 10-6, α \u003d 1,63;

Koeficijent w.odražava ovisnost dopuštenih naprezanja od pokazatelja asimetrije ciklusa P jednaka omjeru minimalnog napona po ciklusu do maksimuma, tj.

-1≤ρρ.<1,

kao i od znaka stresa. Istezanje doprinosi, a kompresija sprječava pojavu pukotina, tako da vrijednost γ u istom r ovisi o znaku Σ max. U slučaju pulsirajućeg opterećenja kada Σ min\u003d 0, ρ \u003d 0 s kompresijom γ \u003d 2 kada je vlažna γ = 1,67.

Za ρ → ∞ γ → ∞. U ovom slučaju, dopušteni napon [σ] postaje vrlo velik. To znači da se opasnost od uništavanja zamora smanjuje, ali ne znači da je snaga osigurana, jer je moguće uništenje tijekom prvog opterećenja. Stoga, prilikom određivanja [σ] potrebno je uzeti u obzir uvjete statičke čvrstoće i stabilnosti.

Sa statičnom napetošću (bez savijanja)

[Σ] \u003d r y. (12)

Vrijednost izračunate otpor r y na snazi \u200b\u200bprinosa određena je formulom

(13)

gdje je γ m je koeficijent pouzdanosti pomoću materijala.

Za 09g2 Σ t \u003d.325 MPa, γ t \u003d.1,25

S statičkom kompresijom, dopušteni napon se smanjuje zbog opasnosti od gubitka stabilnosti:

gdje 0.< φ < 1. Коэффициент φ зависит от гибкости и относительного эксцентриситета. Его точное значение может быть найдено только после определения размеров сечения. Для ориентировочного выбора Атрпо формуле следует задаться значением φ. Uz malu ekscentričnost aplikacije aplikacije, možete prihvatiti φ = 0,6. Takav koeficijent znači da je čvrstoća šipke u kompresiji zbog gubitka stabilnosti smanjena na 60% vlačne čvrstoće.

Zamijenimo podatke u formuli:

Od dvije vrijednosti [σ] odaberite najmanji. Iu budućnosti će se izračunati.

Dopušteni napon

Mi isporučujemo podatke u formuli:

Budući da je 295,8 mm 2 je iznimno mali prostor poprečnog presjeka, na temelju veličina dizajna i visine trenutka povećanja

Schawlerov broj bit će objavljen na tom području.

Minimalni spoj šivača mora biti 60 cm2

Broj Schawler - 40p. Ima parametre:

h \u003d 400 mm; b \u003d 115mm; s \u003d 8mm; T \u003d 13,5 mm; F \u003d 18,1 cm2;

Dobivamo područje poprečnog presjeka stalka koji se sastoji od 2 kanala - 61,5 cm 2.

Zamijenimo podatke u formuli 12 i ponovno izračunajte napone:

\u003d 146,7 MPa

Aktivni naprezanja u poprečnom presjeku manje su ograničavajući naponi metala. To znači da je dizajn materijal izdržati primijenjeno opterećenje.

Izračun provjere ukupne stabilnosti regala.

Takva je inspekcija potrebna samo pod djelovanjem komprimiranja uzdužnih sila. Ako se snage primjenjuju na centrirani centar (MX \u003d 0), statična string čvrstoća na statičku čvrstoću zbog gubitka stabilnosti procjenjuje se koeficijent φ ovisno o fleksibilnosti stalka.

Fleksibilnost stalka u odnosu na materijalnu osovinu (tj. Odjeće koje prelaze elemente dijela) određuju se formulom:

(15)

gdje - duljina polu-vala zakrivljene osi stalka,

μ - konsolidacija ovisna o koeficijentu; s konzolom \u003d 2;

i min - inercija radijus, koji se nalazi u formuli:

(16)

Zamijenimo podatke u formuli 20 i 21:

Izračun stabilnosti se provodi formulom:

(17)

Koeficijent φ se određuje kao i pod središnjem kompresijom, u tablici. 6 Ovisno o fleksibilnosti stalka λ y (λ o), kada je os nagnuta oko osi. Koeficijent izuzima u obzir trenutak otpora od trenutka M. x.