Ocena tehničnega stanja konstrukcij z zunanjimi znaki temelji na določitvi naslednjih dejavnikov:

• - geometrijske mere konstrukcij in njihovih odsekov;
• - prisotnost razpok, drgnjenja in uničenja;
• - stanje zaščitnih premazov (barve in laki, ometi, zaščitni zasloni itd.);
• - deformacije in deformacije konstrukcij;
• - kršitve oprijema armature na beton;
• - prisotnost preloma v ojačitvi;
• - stanje sidranja vzdolžne in prečne armature;
• - stopnja korozije betona in armature.

Določanje in ocenjevanje stanja lakov in premazov armiranobetonskih konstrukcij je treba izvesti v skladu z metodo, opisano v GOST 6992-68. V tem primeru se zabeležijo naslednje glavne vrste poškodb: razpoke in razslojevanje, za katere je značilna globina uničenja zgornje plasti (do temeljnega premaza), mehurčki in žarišča korozije, za katere je značilna velikost žarišča (premer) , mm. Območje določenih vrst poškodb prevleke je izraženo približno v odstotkih glede na celotno barvano površino konstrukcije (elementa).

Učinkovitost zaščitnih premazov, kadar so izpostavljeni agresivnemu proizvodnemu okolju, določa stanje betona konstrukcij po odstranitvi zaščitnih premazov.

Med vizualni pregledi naredi se približna ocena trdnosti betona. V tem primeru lahko uporabimo metodo tapkanja. Metoda temelji na tapkanju površine konstrukcije s kladivom, ki tehta 0,4-0,8 kg, neposredno na očiščeno površino malte iz betona ali na dleto, nameščeno pravokotno na površino elementa. V tem primeru se za oceno trdnosti vzamejo najmanjše vrednosti, pridobljene kot rezultat vsaj 10 udarcev. Glasnejši zvok tapkanja ustreza tršemu, gostejšemu betonu.

V prisotnosti mokrih površin in površinskega cvetenja na betonu konstrukcij se določi velikost teh površin in razlog za njihov videz.

Rezultati vizualnega pregleda armiranobetonskih konstrukcij se zabeležijo v obliki zemljevida napak, ki se nanašajo na shematske načrte ali odseke stavbe, ali sestavljajo tabele napak s priporočili za razvrstitev napak in poškodb z oceno kategorija stanja struktur.

Zunanji znaki, ki označujejo stanje armiranobetonskih konstrukcij v štirih kategorijah držav, so podani v tabeli.

Ocena tehničnega stanja gradbenih konstrukcij na podlagi zunanjih znakov napak in poškodb

Ocena tehničnega stanja armiranobetonskih konstrukcij z zunanjimi znaki

Opombe: 1. Če želimo strukturo razvrstiti kot kategorijo pogojev, navedeno v tabeli, zadostuje vsaj ena značilnost, ki označuje to kategorijo. 2. Prednapete armiranobetonske konstrukcije z visoko trdno armaturo, ki imajo znake kategorije II stanja, spadajo v kategorijo III, tiste z znaki kategorije III - oziroma IV ali V kategorije, odvisno od nevarnosti propada. 3. Ko je nosilna površina montažnih elementov zmanjšana glede na zahteve norm in projekta, je treba izvesti približen izračun nosilnega elementa za strižni in zdrobljeni beton. Izračun upošteva dejanske obremenitve in trdnost betona. 4. Razvrščanje preučene strukture v eno ali drugo kategorijo stanja ob prisotnosti znakov, ki niso zabeleženi v tabeli, je treba v težkih in kritičnih primerih opraviti na podlagi analize napetostno-deformacijskega stanja struktur, ki jo opravi specializirane organizacije

Določanje trdnosti betona z mehanskimi metodami

Mehanske metode nedestruktivnega preskušanja med pregledom konstrukcij se uporabljajo za določanje trdnosti betona vseh vrst nazivne trdnosti, nadzorovane v skladu z GOST 18105-86.

Posredne lastnosti trdnosti so odvisne od uporabljene metode in naprav:

• - vrednost odboja udarca z betonske površine (ali udarca, pritisnjenega nanjo);
• - parameter udarnega impulza (energija udarca);
• - dimenzije vdolbine na betonu (premer, globina) ali razmerje med premeri vdolbin na betonu in standardnim vzorcem ob udarcu vdolbine ali vdolbinice vdolbine v betonsko površino;
• - vrednost napetosti, ki je potrebna za lokalno uničenje betona pri odtrganju nanj prilepljenega kovinskega diska, enaka odvlečni sili, deljeni s površino projekcije betonske odtržne površine na ravnino diska;
• - vrednost napora, potrebnega za sekanje odseka betona na robu konstrukcije;
• - vrednost sile lokalnega uničenja betona, ko se iz njega izvleče sidrna naprava.

Pri izvajanju preskusov z mehanskimi metodami neporušitvenega preskušanja se moramo ravnati po navodilih GOST 22690-88.

Naprave mehanskega principa delovanja vključujejo: referenčno kladivo Kaškarova, Schmidtovo kladivo, kladivo Fizdel, pištolo TsNIISK, kladivo Poldi itd. Te naprave omogočajo določanje trdnosti materiala glede na količino prodiranja udarca v površino plast struktur ali količina odboja udarca s površine konstrukcije med nanašanjem kalibriranega udarca (pištola TsNIISK).

Fizdelovo kladivo (slika 1) temelji na uporabi plastične deformacije gradbenih materialov. Pri udarcu s kladivom na površino konstrukcije nastane luknja, glede na premer katere se oceni trdnost materiala. Mesto konstrukcije, na katero se nanesejo odtisi, je predhodno očiščeno iz ometne plasti, injekcijske mase ali barve. Postopek dela s Fizdelovim kladivom je naslednji: desno roko prime konec lesenega ročaja, komolec je podprt na konstrukciji. Z udarcem komolca srednje moči nanesemo 10-12 udarcev na vsak odsek konstrukcije. Razdalja med oznakami udarnega kladiva mora biti najmanj 30 mm. Premer oblikovane luknje se izmeri s čeljustjo z natančnostjo 0,1 mm v dveh pravokotnih smereh in se vzame povprečna vrednost. Največji in najmanjši rezultati so izključeni iz skupnega števila meritev, opravljenih na tem območju, za ostale pa se izračuna povprečna vrednost. Trdnost betona se določi s povprečnim izmerjenim premerom vdolbine in umeritveno krivuljo, ki je bila predhodno zgrajena na podlagi primerjave premerov vdolbin krogličnega kladiva in rezultatov laboratorijskih preskusov trdnosti vzorcev betona, vzetih iz konstrukcije v skladu z navodili GOST 28570-90 ali posebej izdelani iz istih komponent in po isti tehnologiji, kateri materiali preučene strukture.

Metode nadzora trdnosti betona

Metoda, standardi, instrumenti	Preskusna shema
Ultrazvočno GOST 17624-87 Naprave: UKB-1, UKB-1M UKB16P, UV-90PC Beton-8-URP, UK-1P
Plastična deformacija Naprave: KM, PM, DIG-4 Elastičen odboj Instrumenti: KM, Schmidtov sklerometer GOST 22690-88
Plastična deformacija Kladivo Kaškarova GOST 22690-88
Odtrgajte z diski GOST 22690-88 Naprava GPNV-6
Razrez rebra konstrukcije GOST 22690-88 Naprava GPNS-4 z napravo URS
Odsekanje GOST 22690-88 Naprave: GPNV-5, GPNS-4

Slika: 1. Kladivo I.A. Fizdelya:1 - kladivo; 2 - pero; 3 - sferična vtičnica; 4 - žoga; 5 - kotna lestvica

Slika: 2. Kalibracijska karta za določanje končne trdnosti betona pri stiskanju s Fizdelovim kladivom

Slika: 3. Določitev trdnosti materiala s kladivom K.P. Kaškarova:1 - telo, 2 - metrični ročaj; 3 - gumijast ročaj; 4 - glava; 5 - jeklena krogla, 6 - jeklena referenčna palica; 7 - kotna lestvica

Slika: 4. Kalibracijska krivulja za določanje trdnosti betona s kladivom Kaškarov

Na sl. 2 prikazuje kalibracijsko krivuljo za določanje končne trdnosti pri stiskanju s kladivom Fizdel.

Metoda za določanje trdnosti betona, ki temelji na lastnostih plastičnih deformacij, vključuje tudi kladivo Kaškarova GOST 22690-88.

Značilnost kladiva Kaškarova (slika 3) iz kladiva Fizdel je, da je med kovinskim kladivom in valjano kroglo luknja, v katero je vstavljena kontrolna kovinska palica. Pri udarcu s kladivom na površino konstrukcije dobimo dva vtisa: na površino materiala s premerom d in na krmilni (referenčni) palici s premerom d eh . Razmerje premerov nastalih vdolbin je odvisno od trdnosti materiala, ki se preiskuje, in referenčne palice in praktično ni odvisno od hitrosti in moči udarca s kladivom. Po povprečni vrednosti d/d eh trdnost materiala se določi iz kalibracijskega načrta (slika 4).

Na preskusnem mestu je treba opraviti najmanj pet določitev z razdaljo med vdolbinami na betonu najmanj 30 mm in na kovinski palici - najmanj 10 mm.

Naprave, ki temeljijo na metodi elastičnega odboja, vključujejo pištolo TsNIISK (slika 5), \u200b\u200bpištolo Borovoy, Schmidtovo kladivo, sklerometer KM z udarnim drogom itd. Načelo delovanja teh naprav temelji na merjenju elastičnega odboja udarca pri konstantni kinetični energiji kovinske vzmeti. Zamah in spust udarca se izvedeta samodejno, ko se napadalec dotakne preskusne površine. Velikost odboja udarca je določena s kazalcem na lestvici naprave.

Slika: 5. Pištola TsNIISK in S.I. Borovoy za določitev trdnosti betona z neporušitveno metodo: 1 - bobnar, 2 - telo, 3 - lestvica, 4 - pritrjevanje branja naprave, 5 - ročaj

Eno od sodobnih orodij za določanje tlačne trdnosti betona z nedestruktivno udarno-impulzno metodo je naprava ONIKS-2.2, katere princip je pretvornik, ki fiksira parametre kratkotrajnega električnega impulza, ki se pojavi v občutljivi element, ko udari v beton, s preoblikovanjem v trdnostno vrednost. Po 8-15 potezah se na plošči prikaže povprečna vrednost trdnosti. Serija meritev se samodejno konča po 15. udarcu in povprečna vrednost trdnosti se prikaže na instrumentni plošči.

Značilnost sklerometra KM je, da poseben udarnik določene mase z uporabo vzmeti z določeno togostjo in prednapetostjo udari v konec kovinske palice, imenovane udarnik, pritisnjen z drugim koncem na površino beton v preskusu. Zaradi udarca se napadalec odbije od napadalca. Stopnja odboja je s posebnim kazalcem označena na lestvici naprave.

Odvisnost odbojne vrednosti udarca od trdnosti betona se ugotovi po podatkih kalibracijskih preskusov betonskih kock velikosti 151515 cm in na tej podlagi se izdela umeritvena krivulja.

Trdnost gradbenega materiala se določi z odčitki graduirane skale naprave v času udarca v preizkušeni element.

Preskus strižne trdnosti se uporablja za določanje trdnosti betona v telesu konstrukcije. Bistvo metode je oceniti trdnostne lastnosti betona s silo, potrebno za njegovo uničenje okoli vrtine določene velikosti pri izvleku v njem pritrjenega ekspanzijskega stožca ali posebne palice, vdelane v beton. Posredni indikator trdnosti je sila loma, potrebna za izvlečenje sidrne naprave, vgrajene v telo konstrukcij, skupaj z okoliškim betonom na globini vdelave. h (slika 6).

Slika: 6. Shema preskusa z metodo ločevanja z drobljenjem pri uporabi sidrnih naprav

Pri preskusu z strižnim vlečenjem morajo biti odseki nameščeni v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča delovna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.

Trdnost betona na gradbišču je dovoljeno določiti na podlagi rezultatov enega preskusa. Preskusna območja je treba izbrati tako, da ojačitev ne pade v območje trganja. Na preskusnem mestu mora biti debelina konstrukcije vsaj dvakrat večja od globine vgradnje sidra. Pri luknjanju luknje s sornikom ali vrtanjem mora biti debelina konstrukcije na tem mestu najmanj 150 mm. Razdalja od sidrne naprave do roba konstrukcije mora biti najmanj 150 mm, od sosednje sidrne naprave pa najmanj 250 mm.

Med preskusi se uporabljajo trije tipi sidrnih naprav (slika 7). Sidrne naprave tipa I so nameščene na konstrukcijah med betoniranjem; sidrne naprave tipa II in III so nameščene v predhodno pripravljenih vrtinah, ki jih z vrtanjem izsekajo v beton. Priporočena globina luknje: za sidro tipa II - 30 mm; za sidro tipa III - 35 mm. Premer vrtine v betonu ne sme presegati največjega premera vdolbenega dela sidrne naprave za več kot 2 mm. Tesnjenje sidrnih naprav v konstrukcijah mora zagotavljati zanesljiv oprijem sidra na beton. Obremenitev sidrne naprave se mora gladko povečevati s hitrostjo največ 1,5-3 kN / s, dokler ne izbruhne skupaj z okoliškim betonom.

Slika: 7. Vrste sidrnih naprav:1 - delovna palica; 2 - delovna palica z razširitvenim stožcem; 3 - delovna palica s polnim ekspanzijskim stožcem; 4 - podporna palica, 5 - segmentirana žlebasta lica

Najmanjše in največje mere iztrganega dela betona, enake razdalji od sidrne naprave do meja uničenja na površini konstrukcije, se med seboj ne smejo razlikovati za več kot dvakrat.

Pri določanju razreda betona z metodo sekanja rebra konstrukcije se uporablja naprava vrste GPNS-4 (slika 8). Preskusna shema je prikazana na sl. 9.

Upoštevati je treba parametre nakladanja: in\u003d 20 mm; b\u003d 30 mm, \u003d 18.

Na preskusnem mestu je treba izvesti vsaj dva betonska razlitja. Debelina preskusne konstrukcije mora biti najmanj 50 mm. Razdalja med sosednjimi sekanci mora biti najmanj 200 mm. Kavelj za tovor mora biti nameščen tako, da se vrednost "a" od nazivne ne razlikuje za več kot 1 mm. Obremenitev preskušene konstrukcije mora naraščati gladko s hitrostjo največ (1 ± 0,3) kN / s, dokler se beton ne odkruši. V tem primeru ne sme priti do zdrsa tovorne kljuke. Rezultati preskusa, pri katerih je bila ojačitev izpostavljena na mestu odtoka in se dejanska globina izlivanja od navedene določila za več kot 2 mm, se ne upoštevajo.

Slika: 8. Naprava za določanje trdnosti betona s sesanjem reber:1 - preizkušena struktura, 2 - sekan beton, 3 - naprava URS, 4 - naprava GPNS-4

Slika: 9. Shema preskušanja betona v konstrukcijah s striženjem rebra konstrukcije

Posamezna vrednost R jaz trdnost betona na preskusnem mestu se določi glede na tlačne napetosti betona b in vrednote R jaz0 .

Tlačne napetosti v betonu b veljavne v preskusnem obdobju se določijo z izračunom konstrukcije ob upoštevanju dejanskih dimenzij odsekov in vrednosti obremenitev.

Posamezna vrednost R jaz0 trdnost betona na mestu pod predpostavko b \u003d 0 se določi s formulo

kje t g - korekcijski faktor, ki upošteva agregatno velikost, ki je enaka: z največjo velikostjo agregata 20 mm ali manj - 1, z velikostjo več kot 20 do 40 mm - 1,1;

R iy - pogojna trdnost betona, določena v skladu z grafom (slika 10) s povprečno vrednostjo posrednega kazalnika R

P jaz - napor vsake škarje, opravljene na preskusnem mestu.

Pri preskušanju z drsenjem reber na preskusnem območju ne sme biti razpok, betonskih ostružkov, povešenih ali votlin z višino (globino) več kot 5 mm. Odseki naj bodo nameščeni v območju najnižjih napetosti, ki jih povzroča obratovalna obremenitev ali tlačna sila prednapete armature.

Slika: 10. Odvisnost relativne trdnosti betona Riy od sile cepitve Pi

Ultrazvočna metoda za določanje trdnosti betona.Načelo določanja trdnosti betona z ultrazvočno metodo temelji na prisotnosti funkcionalnega razmerja med hitrostjo širjenja ultrazvočnih vibracij in trdnostjo betona.

Z ultrazvočno metodo določamo tlačno trdnost betona razredov B7.5 - B35 (razreda M100-M400).

Trdnost betona v konstrukcijah določimo eksperimentalno glede na ugotovljene kalibracijske odvisnosti "hitrosti širjenja ultrazvoka - trdnost betona V=f (R)"Ali" čas širjenja ultrazvoka t - trdnost betona t=f (R)". Stopnja natančnosti metode je odvisna od natančnosti urnika umerjanja.

Urnik umerjanja temelji na sondirnih podatkih in preskusih trdnosti kontrolnih kock iz betona iste sestave z uporabo iste tehnologije z enakim načinom strjevanja kot izdelki ali konstrukcije, ki jih je treba preskusiti. Pri sestavljanju urnika umerjanja se je treba ravnati po navodilih GOST 17624-87.

Za določitev trdnosti betona z ultrazvočno metodo se uporabljajo instrumenti: UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Beton-22" itd.

Ultrazvočne meritve v betonu se izvajajo s pomočjo sondirnega ali površinskega sondiranja. Konkretna preskusna shema je prikazana na sliki. enajst.

Slika: 11. Metode ultrazvočnega sondiranja betona:in - preskusna shema z metodo sondiranja; b - enak, površen zvok; GOR - ultrazvočni pretvorniki

Pri merjenju časa širjenja ultrazvoka s pomočjo metode sondiranja so ultrazvočni pretvorniki nameščeni na nasprotnih straneh vzorca ali konstrukcije.

Hitrost ultrazvoka V, m / s, izračunano po formuli

kje t - čas širjenja ultrazvoka, μs;

l - razdalja med središči namestitve pretvornikov (sondirna osnova), mm.

Pri merjenju časa širjenja ultrazvoka z metodo površinskega sondiranja so ultrazvočni pretvorniki nameščeni na eni strani vzorca ali konstrukcije po shemi.

Število meritev časa širjenja ultrazvoka v vsakem vzorcu mora biti: s sondiranjem - 3, s površinskim sondiranjem - 4.

Odstopanje ločenega rezultata merjenja za čas širjenja ultrazvoka v vsakem vzorcu od aritmetične sredine rezultatov meritev za ta vzorec ne sme presegati 2%.

Merjenje časa širjenja ultrazvoka in določanje trdnosti betona se izvajata v skladu z navodili potnega lista (tehnični pogoji za uporabo) te vrste naprave in navodili GOST 17624-87.

V praksi so pogosto primeri, ko je treba določiti trdnost betona obratujočih struktur, če ni ali je nemogoče izdelati kalibracijske tabele. V tem primeru se določitev trdnosti betona izvede v conah konstrukcij iz betona na eni vrsti grobega agregata (konstrukcije ene serije). Hitrost širjenja ultrazvoka V so določene na najmanj 10 odsekih raziskanega območja struktur, po katerih se določi povprečna vrednost V. Nato so označena območja, na katerih je hitrost širjenja ultrazvoka največja V največ in najmanj V min vrednosti, pa tudi odsek, kjer ima vrednost hitrost V n najbližji vrednosti V, nato pa iz vsakega ciljnega območja izvrtamo vsaj dve sredici, ki določata vrednosti trdnosti na teh območjih: R največ, R min, R n oz. Trdnost betona R H določena s formulo

R največ / 100. (pet)

Kvote in 1 in a 0 se izračuna po formulah

Pri določanju trdnosti betona iz vzorcev, vzetih iz konstrukcije, se je treba ravnati po navodilih GOST 28570-90.

Ko je izpolnjen pogoj 10%, je dovoljeno približno določiti trdnost: za betone trdnostnih razredov do B25 po formuli

kje IN - koeficient, določen s preskušanjem vsaj treh jeder, izrezanih iz struktur.

Pri betonih trdnostnih razredov nad B25 lahko trdnost betona v delujočih konstrukcijah ocenimo tudi s primerjalno metodo, pri čemer za osnovo vzamemo značilnosti konstrukcije z največjo trdnostjo. V tem primeru

Konstrukcije, kot so nosilci, nosilci, stebri, morajo biti ozvočeni v prečni smeri, plošča mora biti ozvočena v najmanjši velikosti (širina ali debelina), rebrasta plošča pa v debelini rebra.

S skrbnim preskušanjem ta metoda zagotavlja najbolj zanesljive informacije o trdnosti betona v obstoječih konstrukcijah. Njegova pomanjkljivost je velika mučnost pri izbiri in testiranju vzorcev.

Določitev betonskega pokrova in lokacije armature

Za določitev debeline zaščitne plasti betona in lokacije ojačitve v armirani betonski konstrukciji se med pregledi s selektivnimi metodami uporabljajo magnetne, elektromagnetne metode po GOST 22904-93 ali metode presvetljevanja in ionizirajočega sevanja po GOST 17623-87. nadzorno preverjanje rezultatov, dobljenih z prebijanjem brazd in neposrednimi meritvami.

Metode sevanja se praviloma uporabljajo za preučevanje stanja in nadzor kakovosti montažnih in monolitnih armiranobetonskih konstrukcij med gradnjo, obratovanjem in rekonstrukcijo posebej kritičnih stavb in objektov.

Metoda sevanja temelji na presvetlitvi nadzorovanih struktur z ionizirajočim sevanjem in hkrati pridobivanju informacij o njeni notranji strukturi s pomočjo pretvornika sevanja. Presvetlitev armiranobetonskih konstrukcij se izvaja z uporabo sevanja iz rentgenskih aparatov, sevanja iz zaprtih radioaktivnih virov.

Prevoz, skladiščenje, namestitev in prilagajanje sevalne opreme izvajajo samo specializirane organizacije, ki imajo posebno dovoljenje za izvajanje teh del.

Magnetna metoda temelji na interakciji magnetnega ali elektromagnetnega polja naprave z jekleno armaturo armiranobetonske konstrukcije. sidrna konstrukcija betonska armatura

Debelina betonskega pokrova in mesto ojačitve v armiranobetonski konstrukciji se določita na podlagi eksperimentalno ugotovljenega razmerja med odčitki naprave in navedenimi nadzorovanimi parametri konstrukcij.

Za določitev debeline zaščitne plasti betona in lokacije ojačitve iz sodobnih naprav se uporabljajo zlasti ISM, IZS-10N (TU25-06.18-85.79). Naprava IZS-10N meri debelino betonskega pokrova glede na premer ojačitve v naslednjih mejah:

• - kadar je premer armaturnih palic od 4 do 10 mm, je debelina zaščitne plasti od 5 do 30 mm;
• - s premerom armaturnih palic od 12 do 32 mm je debelina zaščitne plasti od 10 do 60 mm.

Naprava omogoča določanje lokacije izboklin osi armaturnih palic na betonsko površino:

• - s premerom od 12 do 32 mm - z betonskim pokrovom, debelim največ 60 mm;
• - s premerom od 4 do 12 mm - z betonskim pokrovom, debelim največ 30 mm.

Kadar je razdalja med armaturnimi palicami manjša od 60 mm, je uporaba naprav tipa IZS nepraktična.

Določitev debeline betonskega pokrova in premera ojačitve se izvede v naslednjem vrstnem redu:

• - pred preskusom se primerjajo tehnične značilnosti uporabljene naprave z ustreznimi projektnimi (pričakovanimi) vrednostmi geometrijskih parametrov ojačitve nadzorovane armiranobetonske konstrukcije;
• - če tehnične značilnosti naprave ne ustrezajo parametrom ojačitve nadzorovane konstrukcije, je treba določiti individualno kalibracijsko odvisnost v skladu z GOST 22904-93.

Število in lokacija nadzorovanih odsekov konstrukcije sta dodeljena glede na:

• - namen in pogoji preskusov;
• - značilnosti projektne rešitve konstrukcije;
• - tehnologija izdelave ali postavitve konstrukcije ob upoštevanju pritrditve armaturnih palic;
• - obratovalni pogoji konstrukcije ob upoštevanju agresivnosti zunanjega okolja.

Delo z napravo je treba izvajati v skladu z navodili za njeno delovanje. Na merilnih mestih na površini konstrukcije ne sme biti povešen v višino več kot 3 mm.

Kadar je debelina zaščitne plasti betona manjša od merilne meje uporabljene naprave, se preskusi izvedejo skozi tesnilo debeline (10 ± 0,1) mm iz materiala, ki nima magnetnih lastnosti.

Dejanska betonska prevleka je v tem primeru določena kot razlika med rezultati meritev in debelino te blazinice.

Pri spremljanju lokacije jeklene armature v betonu konstrukcije, za katero ni podatkov o premeru armature in globini njene lege, določite postavitev armature in izmerite njen premer z odpiranjem konstrukcije.

Za približno določitev premera armaturne palice se določi lokacija ojačitve in pritrdi na površino armiranobetonske konstrukcije z napravo IZS-10N.

Pretvornik naprave je nameščen na površini konstrukcije, več vrednosti debeline betonskega pokrova pa se določi s tehtnico naprave ali s posamezno kalibracijsko odvisnostjo pr za vsak predvideni premer armaturne palice, ki bi ga lahko uporabili za ojačitev konstrukcije.

Med instrumentnim pretvornikom in betonsko površino konstrukcije je nameščen distančnik ustrezne debeline (na primer 10 mm), ponovno se opravijo meritve in razdalja določi za vsak predpostavljeni premer armaturne palice.

Za vsak premer armaturne palice se vrednosti primerjajo pr in ( abs - e).

Kot dejanski premer d vzemite vrednost, za katero je pogoj izpolnjen

[ pr -(abs - e)] min, (10)

kje abs - navedba naprave ob upoštevanju debeline tesnila.

Indeksi v formuli kažejo:

s - korak vzdolžne ojačitve;

r - naklon prečne armature;

e - prisotnost tesnila;

e - debelina tesnila.

Rezultati meritev se zabeležijo v dnevnik, katerega oblika je prikazana v tabeli.

Dejanske vrednosti betonske prevleke in lokacija jeklene armature v konstrukciji glede na rezultate meritev se primerjajo z vrednostmi, določenimi v tehnični dokumentaciji za te konstrukcije.

Rezultati meritev so dokumentirani v protokolu, ki mora vsebovati naslednje podatke:

• - ime preizkušene konstrukcije (njen simbol);
• - velikost serije in število nadzorovanih struktur;
• - vrsta in številka uporabljene naprave;
• - število nadzorovanih odsekov konstrukcij in diagram njihove lege na konstrukciji;
• - projektne vrednosti geometrijskih parametrov ojačitve nadzorovane konstrukcije;
• - rezultate opravljenih preskusov;
• - sklic na poučni in normativni dokument, ki ureja preskusno metodo.

Oblika zapisovanja rezultatov merjenja debeline zaščitne plasti betona iz armiranobetonskih konstrukcij

Določanje trdnostnih lastnosti ojačitve

Konstrukcijske odpornosti nepoškodovane armature je dovoljeno jemati v skladu s projektnimi podatki ali v skladu s projektnimi standardi za armiranobetonske konstrukcije.

• - za gladko ojačitev - 225 MPa (razred A-I);
• - za ojačitev s profilom, katerega grebeni tvorijo vijačni vzorec - 280 MPa (razred A-II);
• - za ojačitev periodičnega profila, katerega grebeni tvorijo vzorce ribje kosti - 355 MPa (razred A-III).

Toga ojačitev iz valjanih profilov se izračuna pri izračunih natezne, tlačne in upogibne trdnosti 210 MPa.

V odsotnosti potrebne dokumentacije in informacij se razred armaturnih jekel določi s preskušanjem vzorcev, izrezanih iz konstrukcije, s primerjavo meje tečenja, končne trdnosti in raztezka pri prelomu s podatki GOST 380-94.

Mesto, število in premer armaturnih palic se določijo bodisi z odpiranjem in neposrednimi meritvami bodisi z uporabo magnetnih ali radiografskih metod (v skladu z GOST 22904-93 oziroma GOST 17625-83).

Za določitev mehanskih lastnosti jekla v poškodovanih konstrukcijah je priporočljivo uporabiti naslednje metode:

• - preskušanje standardnih vzorcev, izrezanih iz strukturnih elementov, v skladu z navodili GOST 7564-73 *;
• - preskusi površinske plasti kovine na trdoto v skladu z navodili GOST 18835-73, GOST 9012-59 * in GOST 9013-59 *.

Priporočljivo je, da se vzorci iz poškodovanih elementov režejo na mestih, ki med poškodbami niso prejeli plastičnih deformacij in tako, da se po rezanju zagotovi njihova trdnost in stabilnost.

Pri izbiri slepih vzorcev so strukturni elementi razdeljeni na pogojne serije 10-15 strukturnih elementov iste vrste: nosilci, nosilci, stebri itd.

Vse praznine morajo biti označene na mestih njihovega odvzema, oznake pa so označene na diagramih, priloženih gradivu za pregled konstrukcij.

Značilnosti mehanskih lastnosti jekla - meja raztezanja t, končna trdnost in raztezek pri lomu - dobimo z nateznim preskusom vzorcev v skladu z GOST 1497-84 *.

Določitev glavnih konstrukcijskih uporov jeklenih konstrukcij se izvede tako, da se povprečna vrednost meje tečenja deli s faktorjem varnosti materiala m \u003d 1,05 ali končno trdnostjo z varnostnim faktorjem \u003d 1,05. V tem primeru je izračunana upornost najmanjša od vrednosti R t, R, ki jih najdemo po m in.

Pri določanju mehanskih lastnosti kovine s trdoto površinske plasti je priporočljiva uporaba prenosnih prenosnih naprav: Poldi-Hutta, Bauman, VPI-2, VPI-Zk itd.

Podatki, pridobljeni med preskusom trdote, se pretvorijo v značilnosti mehanskih lastnosti kovine po empirični formuli. Razmerje med trdoto po Brinellu in začasno odpornostjo kovine je določeno s formulo

3,5H b ,

kje H - trdota po Brinellu.

Razkrite dejanske značilnosti ojačitve primerjamo z zahtevami SNiP 2.03.01-84 * in SNiP 2.03.04-84 * in na tej podlagi ocenimo uporabnost armature.

Določanje trdnosti betona z laboratorijskimi testi

Laboratorijsko določanje trdnosti betona obstoječih konstrukcij se izvaja s preskušanjem vzorcev, odvzetih iz teh struktur.

Vzorčenje se opravi z izrezovanjem jeder s premerom od 50 do 150 mm na območjih, kjer oslabitev elementa nima pomembnega vpliva na nosilnost konstrukcij. Ta metoda zagotavlja najbolj zanesljive informacije o trdnosti betona v obstoječih konstrukcijah. Njegova pomanjkljivost je velika mučnost dela pri izbiri in obdelavi vzorcev.

Pri določanju trdnosti vzorcev, odvzetih iz betonskih in armiranobetonskih konstrukcij, se je treba ravnati po navodilih GOST 28570-90.

Bistvo metode je merjenje najmanjših sil, ki uničujejo vzorce betona, izvrtane ali žagane iz konstrukcije pod statično obremenitvijo s konstantno hitrostjo rasti obremenitve.

Oblika in nazivne mere vzorcev, odvisno od vrste preskušanja betona, morajo biti v skladu z GOST 10180-90.

Pri določanju tlačne trdnosti je dovoljeno uporabljati jeklenke s premerom od 44 do 150 mm, višino od 0,8 do 2 premera, od 0,4 do 2 premera pri določanju natezne trdnosti pri cepljenju in od 1,0 do 4 premera pri določanju trdnost pri aksialni napetosti.

Vzorec z velikostjo delovnega odseka 150-150 mm se vzame kot osnovni za vse vrste preskusov.

Po vizualnem pregledu konstrukcij je treba določiti mesta za vzorčenje betona, odvisno od njihovega napetostnega stanja, ob upoštevanju najmanjšega možnega zmanjšanja njihove nosilnosti. Priporočljivo je jemati vzorce iz krajev, ki so daleč od stikov in robov konstrukcij.

Po vzorčenju je treba mesta za vzorčenje zatesniti z drobnozrnatim betonom ali betonom, iz katerega so izdelane konstrukcije.

Prostori za vrtanje ali rezanje vzorcev betona naj bodo izbrani na mestih brez ojačitve.

Za vrtanje vzorcev iz betonskih konstrukcij se uporabljajo vrtalni stroji tipa IE 1806 po TU 22-5774 z rezalnim orodjem v obliki krožnih diamantnih svedrov tipa SKA po TU 2-037-624, GOST 24638- 85 * Končni svedri E ali karbid po GOST 11108-70 ...

Za rezanje vzorcev iz betonskih konstrukcij se uporabljajo rezalni stroji tipa URB-175 po TU 34-13-10500 ali URB-300 po TU 34-13-10910 z rezalnim orodjem v obliki rezalnih diamantnih plošč Tip AOK po GOST 10110-87E ali TU 2- 037-415.

Za izdelavo vzorcev betonskih konstrukcij je dovoljena uporaba druge opreme in orodij, ki zagotavljajo izdelavo vzorcev, ki ustrezajo zahtevam GOST 10180-90.

Preskušanje vzorcev za stiskanje in vse vrste napetosti ter izbira preskusne in obremenitvene sheme se izvaja v skladu z GOST 10180-90.

Nosilne površine vzorcev, preizkušenih za stiskanje, je treba, če so njihova odstopanja od površine stiskalne plošče več kot 0,1 mm, popraviti s plastjo izravnalne mase. Kot običajno je treba uporabiti cementno pasto, cementno-peskano malto ali epoksidne sestavke.

Debelina sloja izravnalne mase na vzorcu ne sme biti večja od 5 mm.

Trdnost betona preskusnega vzorca z natančnostjo 0,1 MPa med tlačnimi preskusi in z natančnostjo 0,01 MPa med nateznimi preskusi se izračuna po enačbah:

za stiskanje;

aksialna napetost;

natezni upogib,

IN - površina delovnega odseka vzorca, mm 2;

in, b, l - širina in višina preseka prizme in razdalja med nosilci pri preskušanju vzorcev na natezni upogib, mm.

Da bi trdnost betona v preskušenem vzorcu privedla do trdnosti betona v vzorcu osnovne velikosti in oblike trdnosti, dobljene po navedenih formulah, se preračunajo po formulah:

za stiskanje;

aksialna napetost;

natezna cepitev;

natezni upogib,

kjer sta 1 in 2 koeficienta, ki upoštevata razmerje med višino jeklenke in njenim premerom, upoštevano med preskusi stiskanja v skladu s tabelo, med preskusi nateznega cepljenja po tabeli. enaka ena za vzorce drugačne oblike;

Faktorji obsega, ki upoštevajo obliko in dimenzije prereza preskušenih vzorcev, se določijo eksperimentalno v skladu z GOST 10180-90.

Poročilo o preskusu mora vsebovati poročilo o vzorčenju, rezultate preskusov vzorcev in ustrezno sklicevanje na standarde, na podlagi katerih je bil preskus izveden.

Armiranobetonske konstrukcije so močne in trpežne, ni pa skrivnost, da se v procesu postavljanja in obratovanja zgradb in konstrukcij v armiranobetonskih konstrukcijah pojavijo nesprejemljivi odkloni, razpoke in poškodbe. Te pojave lahko povzročijo odstopanja od projektnih zahtev pri izdelavi in \u200b\u200bnamestitvi teh konstrukcij ali napake pri načrtovanju.

Za oceno trenutnega stanja stavbe ali konstrukcije se opravi pregled armiranobetonskih konstrukcij, ki določi:

• Ustreznost dejanskih dimenzij konstrukcij njihovim projektnim vrednostim;
• Prisotnost uničenja in razpok, njihova lokacija, narava in razlogi za njihov videz;
• Prisotnost eksplicitnih in skritih deformacij struktur.
• Stanje ojačitve zaradi kršitve njene oprijemljivosti na beton, prisotnost razpok v njem in manifestacija korozijskega procesa.

Večina korozijskih napak ima vizualno podobne znake, le usposobljen pregled je lahko podlaga za imenovanje načinov popravila in obnove konstrukcij.

Karbonizacija je eden najpogostejših vzrokov za uničenje betonskih konstrukcij zgradb in objektov v okoljih z visoko vlažnostjo, spremlja pa jo pretvorba kalcijevega hidroksida cementnega kamna v kalcijev karbonat.

Beton je sposoben absorbirati ogljikov dioksid, kisik in vlago, ki so nasičeni z ozračjem. To ne samo, da pomembno vpliva na trdnost betonske konstrukcije, spreminja njene fizikalne in kemijske lastnosti, ampak negativno vpliva na ojačitev, ki ob poškodbi betona pride v kislo okolje in začne pod vplivom škodljive korozije propadati pojavov.

Rja, ki nastaja med oksidacijskimi procesi, prispeva k povečanju količine jeklene armature, kar posledično vodi do zlomov armiranega betona in izpostavljenosti palic. Goli se še hitreje obrabijo, kar vodi do še hitrejšega uničenja betona. Z uporabo posebej razvitih suhih mešanic in premazov za barve je mogoče znatno povečati odpornost proti koroziji in vzdržljivost konstrukcije, vendar je pred tem treba opraviti njeno tehnično znanje.

Pregled armiranobetonskih konstrukcij je sestavljen iz več faz:

• Ugotavljanje poškodb in napak po njihovih značilnostih in temeljit pregled.
• Instrumentalne in laboratorijske študije lastnosti armirane betonske in jeklene armature.
• Izvedba verifikacijskih izračunov na podlagi rezultatov raziskave.

Vse to prispeva k ugotavljanju trdnostnih lastnosti armiranega betona, kemični sestavi agresivnih medijev, stopnji in globini korozijskih procesov. Za pregled armiranobetonskih konstrukcij se uporabljajo potrebna orodja in umerjene naprave. Rezultati se v skladu z veljavnimi predpisi in standardi odražajo v dobro napisanem končnem zaključku.

V civilni in industrijski gradnji so med najbolj uporabljenimi armiranobetonske konstrukcije. Med gradnjo pogosto najdemo delovanje različnih zgradb, objektov, različnih poškodb v obliki razpok, deformacij in drugih napak. To se zgodi zaradi odstopanj od zahtev projektne dokumentacije med njihovo izdelavo, namestitvijo ali zaradi napak oblikovalcev.

Podjetje Konstruktor zaposluje skupino strokovnih inženirjev z globokim znanjem na različnih področjih gradbeništva in posebnosti tehnoloških procesov v industrijskih stavbah, kar je še posebej pomembno pri pregledu armiranobetonskih konstrukcij. Glavni cilj, za katerega se izvaja pregled armiranobetonskih konstrukcij, je ugotoviti trenutno stanje teh elementov z identifikacijo vzrokov za ugotovljene deformacije, ugotoviti stopnjo obrabe njegovih posameznih elementov. Med pregledom se ugotovi dejanska trdnost, togost betona, njegovo fizično in tehnično stanje, ugotovijo poškodbe in ugotovijo razlogi za njihov nastanek. Naloga ni le iskanje različnih napak v betonskih in armiranobetonskih konstrukcijah, temveč tudi priprava priporočil za stranko, da popravi stanje za normalno nadaljnje obratovanje objekta. To postane mogoče šele po podrobni študiji struktur iz armiranega betona in betona.

Razlogi za potrebo po pregledu

Za določitev nosilnosti konstrukcij, njihovega stanja se na zahtevo stranke izvede pregled stavb in objektov. Izvajajo se lahko po določenem urniku ali pa se potreba po njihovi izvedbi pojavi po nesrečah, ki jih povzroči človek, naravnih nesrečah.

Pregled konstrukcij iz betona, armiranega betona je potreben, če:

• načrtuje se rekonstrukcija stavbe, konstrukcije, po potrebi njeno ponovno profiliranje, spreminjanje funkcionalnega namena prostorov, kar lahko poveča obremenitev nosilnih konstrukcij;
• obstajajo odstopanja od projekta (ugotovljena so bila odstopanja med realnim projektom in postavljenim objektom);
• prišlo je do očitnih deformacij elementov stavb, objektov, ki presegajo dovoljene, v skladu s standardi, vrednosti;
• standardna življenjska doba stavb je presežena;
• konstrukcije so fizično obrabljene;
• strukture, stavbe so bile izpostavljene naravnim vplivom, ki jih je povzročil človek;
• bilo je treba preučiti značilnosti dela armiranobetonskih konstrukcij v težkih razmerah;
• opravi se kakršen koli pregled.

Faze raziskovanja

Betonske in armiranobetonske konstrukcije so lahko različnih vrst in oblik, vendar metode njihovega raziskovanja ostanejo enake za vse, opravljeno delo pa ima jasno zaporedje. Cilj raziskave je ugotoviti trdnost betona, obseg širjenja korozijskih procesov v kovinski ojačitvi.

Za popoln pregled struktur morajo strokovnjaki korak za korakom izvesti:

• pripravljalna dela (preučevanje dokumentacije);
• terensko delo (vizualna, podrobna študija neposredno v objektu s pomočjo posebnih orodij);
• laboratorijski testi odvzetih vzorcev;
• analiza rezultatov, izračuni, ugotavljanje vzrokov za napake;
• dostava rezultatov ankete stranki s priporočili.

Delo strokovnjakov za pregled armiranobetonskih konstrukcij se začne s preučevanjem vse razpoložljive projektne dokumentacije, storitve, ki jo zagotavlja kupec, analize surovin, ki se uporabljajo v objektu.

Nadalje se izvede neposreden pregled predmeta, ki vam omogoča, da dobite predstavo o njegovem resničnem stanju. Za odkrivanje očitnih napak se izvede predhodni zunanji pregled montažnih konstrukcij.

Na stopnji vizualnega pregleda stavb in objektov je mogoče ugotoviti naslednje:

• vidne napake (razpoke, drsenje, uničenje, poškodbe);
• prelomi ojačitve, dejansko stanje pritrdišča (vzdolžno, prečno);
• prisotnost popolnega ali delnega uničenja na različnih področjih v betonu, armiranem betonu;
• premik posameznih elementov, nosilcev v konstrukcijah;
• konstruktivni odkloni, deformacije;
• jedka mesta betona, ojačitve, kršitev njihove adhezije med seboj;
• poškodbe zaščitnih premazov (zasloni, ometi, laki);
• območja s spremenjeno barvo betona.

Instrumentalni pregled

S podrobnim pregledom v procesu dela strokovnjaki izvedejo naslednje ukrepe:

• izmerijo se geometrijski parametri konstrukcij in njihovih odsekov, dimenzije zunanjih poškodb, napak;
• odkrite napake se registrirajo z oznakami njihovih značilnih lastnosti, lokacije, širine, globine poškodbe;
• trdnost, značilne deformacije betona, armature se preverijo z instrumentalno ali laboratorijsko preiskovalno metodo;
• izvedejo se izračuni;
• konstrukcije se preskusijo na trdnost z obremenitvijo (če je potrebno).

Med podrobnim pregledom se ocenijo značilnosti betona glede odpornosti proti zmrzovanju, trdnosti, odrgnjenosti, gostoti, enakomernosti, vodoprepustnosti in stopnji korozijske škode.

Te lastnosti so opredeljene na dva načina:

• laboratorijski testi vzorcev betona, odvzetih iz konstrukcije, s čimer se krši njena celovitost;
• pregled z ultrazvočnimi, mehanskimi preizkuševalci, merilniki vlage in drugimi instrumenti z uporabo metod neporušitvenih preskusov

Za pregled trdnosti betona se običajno izberejo območja vidnih poškodb. Da bi med podrobnim pregledom izmerili debelino zaščitne betonske plasti, se s pomočjo elektromagnetnih merilnikov uporabljajo tudi nerazorne preskusne tehnologije ali pa se izvede njeno lokalno odpiranje.

Stopnjo korozije betona, armature in njenih elementov določajo kemijsko-tehnične in laboratorijske metode za preučevanje odvzetih vzorcev. Namešča se glede na vrsto uničenja betona, širjenje postopka na površine, zajem ojačitve z jeklenimi elementi z rjo.

Dejansko stanje armature se ugotovi tudi po zbiranju podatkov o njej in njihovi primerjavi s konstrukcijskimi parametri delovnih risb. Pregled stanja armature se izvede z odstranitvijo betonske plasti, da se omogoči dostop do nje. Za to so izbrana mesta, kjer so jasni znaki korozije v obliki zarjavelih madežev, razpok na območju armaturnih palic.

Pregled konstrukcijskih elementov se izvede tako, da se odpre na več mestih, odvisno od površine predmeta. Če ni očitnih znakov deformacij, je število odprtin majhno ali pa jih nadomesti tehnično sondiranje. Raziskava lahko vključuje določitev obremenitev z njihovim vplivom na konstrukcije.

Obdelava rezultatov izpitov

Na koncu pregleda betonskih in armiranobetonskih konstrukcij se rezultati obdelajo na naslednji način:

1. Sestavijo se diagrami, izjave, kjer se zabeležijo deformacije stavbe, konstrukcije, pri čemer se navedejo njihove značilne značilnosti (deformacije, zvitki, napake, izkrivljanja itd.).
2. Analizirani so razlogi za nastanek deformacij v betonu in konstrukcijah.
3. Na podlagi rezultatov raziskave se izračuna nosilnost konstrukcije, ki bo pokazala dejansko stanje predmeta in verjetnost njegovega nemotenega delovanja v prihodnosti. V laboratoriju se testirajo vzorci materialov, odvzeti iz struktur konstrukcij, zgradb, na podlagi katerih se sestavi poročilo o preskusu.

Nato se pripravi tehnično mnenje s sklepi strokovnjakov, ki se predstavijo kupcu:

• ocenjeno mnenje o tehničnem stanju konstrukcij, določeno s stopnjo njihove poškodbe, značilnostmi ugotovljenih napak;
• izjave o napakah, tabele, opisi, rezultati instrumentalnih in laboratorijskih testov vzorcev, odvzetih med pregledom;
• nov tehnični potni list ali posodobljen stari dokument za zgradbo, zgradbo;
• sklepi o verjetnih vzrokih poškodb konstrukcij iz betona, armiranega betona (če jih najdemo);
• sklepi o možnosti nadaljnjega upravljanja stavbe in zgradbe;
• priporočila za odpravo napak (če je mogoče) v več različicah (obnova, ojačitev konstrukcij).

Ocena tehničnega stanja konstrukcij z zunanjimi znaki temelji na določitvi naslednjih dejavnikov:

• geometrijske dimenzije konstrukcij in njihovih odsekov;
• prisotnost razpok, drsenja in uničenja;
• stanje zaščitnih premazov (barve in laki, ometi, zaščitni zasloni itd.);
• deformacije in deformacije konstrukcij;
• kršitve oprijema armature na beton;
• prisotnost preloma v ojačitvi;
• stanje pritrdišča vzdolžne in prečne ojačitve;
• stopnja korozije betona in armature.

Pri določanju geometrijskih parametrov konstrukcij in njihovih odsekov se zabeležijo vsa odstopanja od njihovega projektnega položaja. Določitev širine in globine odprtine razpoke je treba izvesti v skladu z zgoraj navedenimi priporočili.

Priporočljivo je izmeriti širino odprtine razpoke najprej na mestih njihovega največjega odpiranja in na nivoju raztegnjenega območja elementa. Stopnja odpiranja razpok se primerja z normativnimi zahtevami za mejna stanja druge skupine, odvisno od vrste in obratovalnih pogojev konstrukcij. Treba je razlikovati med razpokami, katerih videz povzročajo napetosti, ki se kažejo v armiranobetonskih konstrukcijah med izdelavo, transportom in vgradnjo, ter razpoke, ki nastanejo zaradi obratovalnih obremenitev in vplivov okolja.

Razpoke, ki so se pojavile v obdobju pred obratovanjem objekta, vključujejo: tehnološke, krčenje, ki nastanejo zaradi hitrega sušenja površinske plasti betona in zmanjšanja prostornine, ter razpoke zaradi nabrekanja betona; ki jih povzroča neenakomerno hlajenje betona; razpoke, ki so nastale v montažnih armiranobetonskih elementih med skladiščenjem, prevozom in vgradnjo, pri katerih so bile konstrukcije izpostavljene sili zaradi lastne teže v skladu s shemami, ki jih projekt ne predvideva.

Razpoke, ki so se pojavile med obratovalnim obdobjem, vključujejo: razpoke, ki so posledica toplotnih deformacij zaradi kršitev zahtev za napravo dilatacijskih spojev; ki jih povzroča neenakomerno posedanje funtne osnove, kar je lahko povezano s kršitvijo zahtev za gradnjo sedimentnih dilatacijskih fug, zemeljskih del v neposredni bližini temeljev brez posebnih ukrepov; zaradi vplivov sile, ki presegajo nosilnost armiranobetonskih elementov.

Močne razpoke je treba upoštevati z vidika napetostno-deformacijskega stanja armiranobetonske konstrukcije.

V armiranobetonskih konstrukcijah so najpogostejše naslednje vrste razpok:

• a) pri upogibnih elementih, ki delujejo po shemi nosilcev (nosilci, nosilci), se pojavijo razpoke, ki so pravokotne (normalne) na vzdolžno os zaradi pojava nateznih napetosti v območju delovanja največjih upogibnih momentov, nagnjenih na vzdolžna os, ki jo povzročajo glavne natezne napetosti v območju delovanja strižnih sil in upogibnih momentov (slika 2.32).

Sl. 2.32.

ki delajo na shemi žarka

• 1 - normalne razpoke v območju največjega upogibnega momenta;
• 2 - nagnjene razpoke v območju največje bočne sile;
• 3 - razpoke in drobljenje betona v stisnjenem območju.

Običajne razpoke imajo največjo širino odprtine v ekstremno raztegnjenih vlaknih odseka elementa. Nagnjene razpoke se začnejo odpirati v srednjem delu stranskih ploskev elementa - v območju delovanja največjih tangencialnih napetosti in se nato razvijejo proti raztegnjeni ploskvi.

Nastanek nagnjenih razpok na nosilnih koncih nosilcev in nosilcev je posledica njihove nezadostne nosilnosti vzdolž poševnih odsekov.

Navpične in nagnjene razpoke v razponih nosilcev in nosilcev kažejo na njihovo nezadostno nosilnost glede upogibnega momenta.

Drobljenje betona v stisnjenem območju odsekov upogibnih elementov kaže na izčrpanost nosilnosti konstrukcije;

b) na ploščah se lahko pojavijo razpoke:

v srednjem delu plošče, ki ima smer čez delovni razpon z največjo odprtino na spodnji površini plošče;

na nosilnih odsekih, ki imajo smer čez delovni razpon z največjo odprtino na zgornji površini plošče;

radialni in končni, z možnim padcem zaščitne plasti in uničenjem betonskih plošč;

vzdolž ojačitve vzdolž spodnje ravnine stene.

Razpoke na nosilnih odsekih plošč po celotnem delovnem razponu kažejo na nezadostno nosilnost glede na upogibni moment.

Značilen je razvoj razpok silanega izvora na spodnji površini plošč z različnimi razmerji stranic (slika 2.33). V tem primeru beton stisnjenega območja ne sme biti moten. Propad betona v stisnjeni coni kaže na nevarnost popolnega uničenja plošče;

Sl. 2.33. Tipične razpoke na spodnji površini plošč: a - delujejo po shemi nosilcev pri / 2 //,\u003e 3; b - podprt vzdolž konture na / 2 //, 1.5

c) na robovih stebrov nastanejo navpične razpoke in vodoravne razpoke v stebrih.

Navpične razpoke na površinah stebrov so lahko posledica pretiranega upogibanja armatur. Ta pojav se lahko pojavi v tistih stebrih in na njihovih območjih, kjer so objemke redko nameščene (slika 2.34).

Sl. 2.34.

Vodoravne razpoke v armiranobetonskih stebrih ne predstavljajo neposredne nevarnosti, če je njihova širina majhna, vendar lahko skozi take razpoke v ojačitev vstopi vlažen zrak in agresivni reagenti, kar povzroči korozijo kovin,

Pojav vzdolžnih razpok vzdolž ojačitve v stisnjenih elementih kaže na uničenje, povezano z izgubo stabilnosti (upogibanja) vzdolžne stisnjene armature zaradi nezadostne količine prečne ojačitve;

• d) videz v upogibnih elementih prečne, pravokotne na vzdolžno os elementa, razpoke, ki gre skozi celoten prerez (slika 2.35), je lahko povezan z učinkom dodatnega upogibnega momenta v vodoravni ravnini, pravokotni na ravnina delovanja glavnega upogibnega momenta (na primer zaradi vodoravnih sil, ki nastanejo v žerjavnih žarkih). Razpoke v raztegnjenih armiranobetonskih elementih imajo enak značaj, hkrati pa so na vseh površinah elementa vidne razpoke, ki ga obdajajo;
• e) razpoke na nosilnih odsekih in koncih armiranobetonskih konstrukcij.

Odkrite razpoke na koncih prednapetih elementov, usmerjenih vzdolž ojačitve, kažejo na kršitev pritrdišča ojačitve. To dokazujejo tudi nagnjene razpoke na nosilnih območjih, ki prečkajo območje lokacije prednapete armature in segajo do spodnjega roba nosilnega roba (slika 2.36);

f) rešetkasti elementi diagonalnih armiranobetonskih nosilcev lahko doživijo stiskanje, napetost in v nosilnih vozliščih - delovanje

rezalne sile. Tipična škoda

Sl. 2.36.

• 1 - v primeru kršitve pritrdišča ojačene ojačitve;
• 2 - na

neustreznosti

posredno

ojačitev

Sl. 2.35.

letala

zavrnitve med uničenjem posameznih odsekov takšnih nosilcev so prikazane na sl. 2.37. Poleg razpok 2 (slika 2.38) poškodbe tipov 1, 2, 4. Pojav vodoravnih razpok v spodnjem prednapetem pasu tipa 4 (glej sliko 2.37) kaže na odsotnost ali pomanjkanje prečne armature v stisnjenem beton. Običajne (pravokotno na vzdolžno os) razpoke tipa 5 se pojavijo v raztegnjenih palicah, kadar ni zagotovljena žilavost elementov. Pojav poškodb v obliki kosmičev tipa 2 priča o izčrpanosti trdnosti betona v posameznih odsekih stisnjenega traku ali na nosilcu.

Sl. 2.37.

prednapeti jermen:

1 - poševna razpoka na nosilnem vozlišču; 2 - luščenje bučk; 3 - razpoke v obliki žarka in navpične; 4 - vodoravna razpoka; 5 - navpične (normalne) razpoke v nateznih elementih; 6 - nagnjene razpoke stisnjene tetive nosilca; 7 - razpoke na vozlišču spodnjega pasu

Napake v obliki razpok in razslojevanja betona vzdolž armature armiranobetonskih elementov lahko povzročijo tudi korozivno uničenje armature. V teh primerih pride do kršitve oprijema vzdolžne in prečne armature z betonom. Izguba oprijema armature na beton zaradi korozijske pločevinke

Sl. 2.38.

namestite tako, da tapnete betonsko površino (med poslušanjem praznin).

Vzdolžne razpoke vzdolž ojačitve s kršitvijo njene oprijemljivosti na beton lahko povzročijo tudi toplotne napetosti med delovanjem konstrukcij s sistematičnim ogrevanjem nad 300 ° C ali posledice požara.

Pri upogibnih elementih praviloma povečanje deformacij in kotov vrtenja vodi do pojava razpok. Upoštevati je mogoče nedopustno (zasilno) upogibanje upogibnih elementov več kot 1/50 razpona s širino odprtine razpoke v raztegnjenem območju več kot 0,5 mm. Vrednosti največjih dovoljenih deformacij za armiranobetonske konstrukcije so podane v tabeli. 2.10.

Določitev in ocena stanja prevlek iz armiranobetonskih konstrukcij je treba izvesti v skladu z metodologijo, opisano v GOST 6992-68. V tem primeru se zabeležijo naslednje glavne vrste poškodb: razpoke in razslojevanje, za katere je značilna globina uničenja zgornje plasti (do temeljnega premaza), mehurčki in korozijska žarišča, za katera je značilna velikost žarišča (premer) , mm. Območje nekaterih vrst poškodb prevleke je izraženo v približnem odstotku glede na celotno barvano površino konstrukcije (elementa).

Učinkovitost zaščitnih premazov, kadar so izpostavljeni agresivnemu okolju, določa stanje betona konstrukcij po odstranitvi zaščitnih premazov.

V postopku vizualnih pregledov se opravi približna ocena trdnosti betona. Metoda temelji na tapkanju površine konstrukcije s kladivom, ki tehta 0,4-0,8 kg, neposredno na očiščeno površino malte iz betona ali na dleto, nameščeno pravokotno na površino elementa. Glasnejši zvok tapkanja ustreza tršemu, gostejšemu betonu. Na dan pridobitve zanesljivih podatkov o trdnosti betona je treba uporabiti metode in naprave, podane v poglavju o nadzoru trdnosti.

V prisotnosti mokrih površin in višin površin na betonu konstrukcij se določi velikost teh površin in razlog za njihov videz. Rezultati vizualnega pregleda armiranobetonskih konstrukcij se zabeležijo v obliki zemljevida napak, uporabljenih na shematskih načrtih ali odsekih stavbe, ali pa sestavijo tabele napak s priporočili za razvrstitev

VREDNOST OMEJITVENIH DOPOLNILNIH ODPRAVKOV ARMIRANEGA BETONA

KONSTRUKCIJE

Preglednica 2.10

Opomba. Pod vplivom konstantnih, dolgoročnih in kratkotrajnih obremenitev odklon nosilcev in plošč ne sme presegati 1/150 razpona in I / 75 previsa konzole.

okvar in poškodb z oceno kategorije stanja konstrukcij.

Za oceno narave procesa korozije in stopnje izpostavljenosti agresivnemu okolju obstajajo tri glavne vrste korozije betona.

Tip I vključuje vse korozijske procese, ki se v betonu pojavijo pod vplivom tekočih medijev (vodne raztopine), ki lahko raztopijo komponente cementnega kamna. Sestavni deli cementnega kamna se raztopijo in odstranijo iz cementnega kamna.

Druga vrsta korozije vključuje procese, pri katerih med cementnim kamnom in raztopino pride do kemičnih interakcij - reakcij izmenjave, vključno z izmenjavo kationov. Nastali reakcijski produkti so bodisi dobro topni in se odstranijo iz konstrukcije kot posledica difuzijskega ali filtracijskega toka ali pa se odlagajo v obliki amorfne mase, ki nima adstringentnih lastnosti in ne vpliva na nadaljnji destruktivni proces.

To vrsto korozije predstavljajo procesi, ki izhajajo iz delovanja kislih raztopin in nekaterih soli na beton.

III vrsta korozije vključuje vse tiste procese korozije betona, zaradi česar se reakcijski produkti kopičijo in kristalizirajo v pore in kapilarah betona. Na določeni stopnji razvoja teh procesov rast tvorbe kristalov povzroči pojav naraščajočih napetosti in deformacij v obzidnih stenah in nato vodi do uničenja konstrukcije. To vrsto lahko pripišemo procesom korozije pod delovanjem sulfatov, povezanih z kopičenjem in rastjo kristalov hidrosulfoaluminita, mavca itd. Uničenje betona v konstrukcijah med njihovim delovanjem poteka pod vplivom številnih kemijskih in fizikalno-mehanskih dejavnikov. Sem spadajo heterogenost betona, povečane napetosti v materialu različnega izvora, kar vodi do mikrolomov v materialu, izmenično vlaženje in sušenje, občasno zamrzovanje in odtaljevanje, nenadne temperaturne spremembe, izpostavljenost soli in kislinam, izpiranje, prekinitev stikov med cementnim kamnom in agregati, jeklena korozijska ojačitev, uničevanje agregatov pod vplivom cementnih alkalij.

Kompleksnost preučevanja procesov in dejavnikov, ki povzročajo uničenje betona in armiranega betona, je razložena z dejstvom, da glede na obratovalne pogoje in življenjsko dobo konstrukcij hkrati deluje več dejavnikov, kar vodi do sprememb v strukturi in lastnostih materialov . Za večino struktur v stiku z zrakom je karbonizacija značilen postopek, ki oslabi zaščitne lastnosti betona. Karbonizacije betona ne more povzročiti le ogljikov dioksid v zraku, temveč tudi drugi kislinski plini v industrijski atmosferi. V procesu karbonizacije zračni ogljikov dioksid prodre v pore in kapilare betona, raztopi se v porni tekočini in reagira s hidroaluminatom kalcijevega oksida, pri čemer tvori slabo topen kalcijev karbonat. Karbonizacija zmanjša alkalnost vlage, ki jo vsebuje beton, kar vodi do zmanjšanja tako imenovanega pasivirajočega (zaščitnega) delovanja alkalnih medijev in korozije armature v betonu.

Fizikalno-kemijske metode se uporabljajo za določanje stopnje korozijskega uničenja betona (stopnja karbonizacije, sestava novotvorb, strukturne poškodbe betona).

Študija kemijske sestave novotvorb, ki so nastale v betonu pod vplivom agresivnega okolja, se izvaja z uporabo diferencialnih termičnih in rentgenskih strukturnih metod, izvedenih v laboratorijskih pogojih na vzorcih, odvzetih iz delujočih struktur. Študija strukturnih sprememb v betonu se izvede z uporabo ročne lupe, ki daje majhno povečavo. Ta pregled vam omogoča, da preučite površino vzorca, da ugotovite prisotnost velikih por, razpok in drugih napak.

Z mikroskopsko metodo je mogoče razkriti relativni položaj in naravo oprijema cementnega kamna in agregatnih zrn; stanje stika med betonom in armaturo; oblika, velikost in število por; velikost in smer razpok.

Določitev globine karbonizacije betona izvedemo glede na spremembo vrednosti pH.

Če je beton suh, se cepitvena površina navlaži s čisto vodo, ki naj bi bila dovolj, da na betonski površini ne nastane vidna vlaga. Odvečno vodo odstranite s čistim filtrirnim papirjem. Mokri in zračno suh beton ne zahteva vlage.

0,1-odstotna raztopina fenolftaleina v etilnem alkoholu se nanese na betonsko sekance s pomočjo kapalke ali pipete. Ko se pH spremeni z 8,3 na 14, se barva indikatorja spremeni iz brezbarvne v svetlo rdečo. Svež zlom vzorca betona v karbonizirani coni po nanašanju raztopine fenolftaleina nanj ima sivo barvo, v nekarbonizirani coni pa dobi svetlo škrlatno barvo.

Približno minuto po nanosu indikatorja z ravnilom izmerite z natančnostjo 0,5 mm razdaljo od površine vzorca do meje svetlo obarvanega območja v smeri, normalni na površino. Izmerjena vrednost je globina karbonizacije betona. Pri betonih z enakomerno strukturo por je meja svetlo obarvanega območja običajno vzporedna z zunanjo površino. V betonih z neenakomerno porno mejo je lahko meja karbonizacije vijugava. V tem primeru je treba izmeriti največjo in povprečno globino karbonizacije betona. Dejavnike, ki vplivajo na razvoj korozije betonskih in armiranobetonskih konstrukcij, delimo v dve skupini: tiste, ki so povezane z lastnostmi zunanjega okolja - atmosferske in podtalnice, delovnim okoljem itd., In zaradi lastnosti materialov (cement , agregati, voda itd.)).

Strukture v obratovanju težko ugotovijo, koliko in kateri kemični elementi ostanejo v površinski plasti in ali so sposobni nadaljevati svoje uničujoče delovanje. Pri ocenjevanju nevarnosti korozije betonskih in armiranobetonskih konstrukcij je treba poznati značilnosti betona: njegovo gostoto, poroznost, število praznin itd.

Procesi korozije armiranobetonskih konstrukcij in načini zaščite pred njimi so zapleteni in raznoliki. Uničenje armature v betonu je posledica izgube zaščitnih lastnosti betona in dostopa do njega vlage, zraka kisika ali plinov, ki tvorijo kislino. Korozija armature v betonu je elektrokemijski postopek. Ker je armaturno jeklo po strukturi heterogeno, tako kot medij v stiku z njim, so ustvarjeni vsi pogoji za pojav elektrokemične korozije.

Korozija armature v betonu se pojavi, ko se alkalnost elektrolita, ki obdaja armaturo, med karbonizacijo ali korozijo betona zmanjša na pH enak ali manjši od 12.

Pri oceni tehničnega stanja okovja in vgrajenih delov, ki jih prizadene korozija, je najprej treba ugotoviti vrsto korozije in območja poškodb. Po določitvi vrste korozije je treba ugotoviti vire izpostavljenosti in vzroke korozije armature. Debelino korozijskih produktov določimo z mikrometrom ali s pomočjo instrumentov, ki merijo debelino nemagnetnih protikorozijskih prevlek na jeklu (na primer ITP-1, MT-ZON itd.)

Za ojačitev z dodatki je treba upoštevati preostali izraz grebena po odstranjevanju.

Tam, kjer so produkti korozije dobro ohranjeni, lahko po njihovi debelini približno ocenimo globino korozije po razmerju

kjer 8 a. - povprečna globina neprekinjene enakomerne korozije jekla; - debelina korozijskih produktov.

Razkrivanje stanja ojačitve elementov armiranobetonskih konstrukcij se izvede z odstranjevanjem zaščitne plasti betona z izpostavitvijo delovne in montažne armature.

Ojačitev je izpostavljena na mestih največje oslabelosti zaradi korozije, ki se razkrijejo z odklopom zaščitne betonske plasti in nastankom razpok in rjavih madežev, ki se nahajajo vzdolž armaturnih palic. Premer ojačitve se meri s pomičnim merilnikom ali mikrometrom. Na mestih, kjer je bila ojačitev močno korozijska, zaradi česar je zaščitni sloj odpadel, se temeljito očisti pred rjo, dokler se ne pojavi kovinski lesk.

Stopnja korozije armature se ocenjuje po naslednjih kriterijih: vrsta korozije, barva, gostota korozijskih produktov, površina prizadete površine, površina preseka armature, globina korozije škodo.

Pri neprekinjeni enakomerni koroziji se globina korozijske škode določi z merjenjem debeline rje, pri ulcerozni koroziji - z merjenjem globine posameznih jam. V prvem primeru se film z rjo loči z ostrim nožem in njegovo debelino izmeri s pomičnim merilnikom. V tem primeru se domneva, da je globina korozije enaka bodisi polovici debeline rje ali polovici razlike med konstrukcijskim in dejanskim premerom ojačitve.

V primeru korozijske korozije je priporočljivo izrezati koščke ojačitve, odstraniti rjo z jedkanjem (potopitev ojačitve v 10% raztopino klorovodikove kisline, ki vsebuje 1% zaviralca urotropina), čemur sledi izpiranje z vodo. Nato je treba armaturo za 5 minut potopiti v nasičeno raztopino natrijevega nitrata, odstraniti in obrisati. Globino razjed se meri z indikatorjem z iglo, pritrjeno na stojalo.

Globino korozije določimo z indikacijo puščice indikatorja kot razliko med odčitki na robu in dnu korozijske jame. Pri prepoznavanju področij struktur s povečano korozivno obrabo, povezano z lokalno (koncentrirano) izpostavljenostjo agresivnim dejavnikom, je priporočljivo, da smo najprej pozorni na naslednje elemente in strukturne enote:

• podpirajo vozlišča špirovcev in špirovcev, v bližini katerih se nahajajo lijaki za dovod vode notranjega odtoka;
• zgornji pasovi nosilcev na vozliščih za povezavo z njimi prezračevalnih luči, nosilcev vetrnih deflektorjev;
• zgornji pasovi strešnih nosilcev, vzdolž katerih so strešne doline;
• vozlišča podpornih nosilcev, ki se nahajajo znotraj opečnih sten;
• vrhovi stebrov znotraj opečnih zidov;
• dno in dno stebrov, ki se nahajajo na ali pod nivojem tal, zlasti pri mokrem čiščenju v zaprtih prostorih (hidravlično splakovanje);
• odseki stebrov večnadstropnih stavb, ki gredo skozi strop, zlasti med mokrim čiščenjem prahu v prostoru;
• odseki pokrivnih plošč, ki se nahajajo vzdolž dolin, na lijakih notranjega odtoka, na zunanji zasteklitvi in \u200b\u200bkoncih luči, na koncih stavbe.

Raziskovalna skupina "Varnost in zanesljivost"

Gradbeno strokovno znanje, gradbena inšpekcija, energetski pregled, geodetska raziskava, oblikovanje

Nobena skrivnost ni, da se v procesu postavljanja in obratovanja zgradb in konstrukcij v armiranobetonskih konstrukcijah pojavijo nesprejemljivi odkloni, razpoke in poškodbe. Te pojave lahko povzročijo odstopanja od projektnih zahtev pri izdelavi in \u200b\u200bnamestitvi teh konstrukcij ali napake pri načrtovanju.

Pregled armiranobetonskih konstrukcij je namenjen oceni fizičnega stanja konstrukcije, ugotavljanju vzrokov poškodb, ugotavljanju dejanske trdnosti, odpornosti proti razpokam in togosti konstrukcije. Pomembno je pravilno oceniti nosilnost konstrukcij in razviti priporočila za njihovo nadaljnje delovanje. In to je mogoče le kot rezultat podrobne terenske študije.

Potreba po takšni preiskavi se pojavi v primerih preučevanja značilnosti delovanja struktur in objektov v težkih razmerah, med rekonstrukcijo stavbe ali konstrukcije, v postopku izvedbe pregleda, če v struktur in v številnih drugih primerih.

Pregled armiranobetonskih konstrukcij je sestavljen iz več faz. V začetni fazi se izvede predhodni pregled konstrukcij, da se ugotovi prisotnost popolnoma ali delno uničenih odsekov, prelomi ojačitve, poškodbe betona, premiki nosilcev in elementov v montažnih konstrukcijah.

V naslednji fazi sledi seznanitev z zasnovo in tehnično dokumentacijo, čemur sledi neposreden pregled armiranobetonskih konstrukcij, ki omogoča realno sliko stanja konstrukcij in njihovega delovanja v obratovalnih pogojih. Glede na naloge je moč betona mogoče oceniti z neporušitvenimi metodami, pa tudi z določitvijo dejanske armature, ki je sestavljena iz zbiranja podatkov o dejanskem stanju armature in njihove primerjave s parametri, ki jih vsebuje delovna risbe, pa tudi pri naključnem preverjanju skladnosti dejanske ojačitve s projektno.

Ker se dejanske obremenitve lahko bistveno razlikujejo od projektnih, se izvede analiza napetostnega stanja konstrukcij. Za to se določijo dejanske obremenitve in vplivi. Po potrebi so lahko nadaljevanje terenski testi. Po zaključku se izda konstrukcijski in tehnični zaključek.

Delamo po naslednjem principu:

1 Pokličete našo številko in za vas postavite pomembna vprašanja, mi pa nanje odgovorimo celovito.

2 Po analizi vašega stanja določimo seznam vprašanj, na katera morajo odgovoriti naši strokovnjaki. Pogodbo o pregledu armiranobetonskih konstrukcij lahko sklenete v naši pisarni in takoj na vaši lokaciji.

3 V primernem času bomo prišli do vas in izvedli pregled armiranobetonskih konstrukcij.

Po izvedbi del s posebnimi napravami (destruktivno in neporušitveno preskušanje) boste na svoje roke prejeli pisni konstrukcijski in tehnični zaključek, ki bo odražal vse napake, razloge za njihov nastanek, fotoreportažo, projektne izračune, ocena restavratorskih popravil, sklepi in priporočila.

Stroški pregleda armiranobetonskih konstrukcij znašajo od 15.000 rubljev.

Pogoji za sprejem sklepa v vaše roke so od 3 delovnih dni.

4 Mnoge stranke potrebujejo obisk strokovnjaka, ne da bi si pri tem dodatno pripravile mnenje. Strokovnjak za gradbeništvo in tehniko bo opravil anketo armiranobetonskih konstrukcij, po rezultatih katere bo na kraju podal ustno mnenje s sklepi in priporočili. O potrebi po pisnem mnenju o rezultatih študije se lahko odločite pozneje.

Stroški obiska našega strokovnjaka znašajo od 7000 rubljev.

5 V našem podjetju imamo oblikovalce in konstruktorje, ki lahko na podlagi našega mnenja razvijejo načrt za odpravo pomanjkljivosti in načrt za ojačitev konstrukcij.