4.1. Izračun centralno raztegnjenih elementov je treba izvesti po formuli

kje N - izračunana vzdolžna sila;

R p izračunana odpornost lesa na napetost vzdolž zrna;

F nt je neto prečni prerez elementa.

Pri določanju F Oslabitev NT v odseku, dolgem do 200 mm, je treba kombinirati v enem odseku.

4.2. Izračun centralno stisnjenih elementov konstantnega trdnega preseka je treba izvesti po enačbah:

a) za moč

b) stabilnost

kje R с - konstrukcijska odpornost lesa na stiskanje vzdolž zrna;

j - koeficient upogibanja, določen v skladu z določbo 4.3;

F nt je neto površina preseka elementa;

F dirke - izračunana površina prečnega prereza elementa, enaka:

v odsotnosti oslabitve ali oslabitve na nevarnih odsekih, ki ne segajo do robov (slika 1, in), če območje oslabitve ne presega 25% E br, E izračun \u003d F br, kje F br - bruto površina preseka; z oslabitvijo, ki ne sega do robov, če površina oslabitve presega 25% F br, F dirke \u003d 4/3 F nt; s simetrično oslabitvijo, ki se razteza do robov (slika 1, b), F dirke \u003d F nt.

4.3. Koeficient upogibanja j je treba določiti s formulama (7) in (8);

s prilagodljivostjo elementa l £ 70

; (7)

s prilagodljivostjo elementa l\u003e 70

kjer je koeficient a \u003d 0,8 za les in a \u003d 1 za vezan les;

koeficient A \u003d 3000 za les in A \u003d 2500 za vezan les.

4.4. Prilagodljivost elementov masivnega odseka določa formula

kje l o ocenjena dolžina elementa;

r - polmer vrtenja odseka elementa z največjimi bruto dimenzijami glede na osi X in Imajo.

4.5. Izračunana dolžina elementa l o je treba določiti tako, da pomnožimo njegovo prosto dolžino l s koeficientom m 0

l o \u003d lm 0 (10)

v skladu z odstavki. 4.21 in 6.25.

4.6. Kompozitne elemente na prožnih spojih, podprte s celotnim odsekom, je treba izračunati glede trdnosti in stabilnosti po formulah (5) in (6), medtem ko F nt in F dirke so opredeljene kot skupna površina vseh vej. Prožnost sestavnih elementov l je treba določiti ob upoštevanju prožnosti sklepov po formuli

, (11)

kjer je l y prožnost celotnega elementa okoli osi Imajo (Slika 2), izračunano iz izračunane dolžine elementa l o brez upoštevanja skladnosti;

l 1 - prožnost posamezne veje glede na os I - I (glej sliko 2), izračunana iz izračunane dolžine veje l ena; ob l 1 manj kot sedem debelin ( h 1) sprejemajo se podružnice l 1 \u003d 0;

m у - koeficient zmanjšanja prožnosti, določen s formulo

, (12)

kje b in h - širina in višina preseka elementa, cm:

n w - ocenjeno število šivov v elementu, določeno s številom šivov, vzdolž katerih se sešteva medsebojni premik elementov (na sliki 2, in - 4 šivi, na sl. 2, b - 5 šivov);

l o ocenjena dolžina elementa, m;

n c - ocenjeno število rezov vezi v enem šivu na 1 m element (za več šivov z različnim številom urezov je treba vzeti povprečno število rezov za vse šive);

k c - koeficient skladnosti sklepov, ki ga je treba določiti s formulami iz tabele. 12.

Preglednica 12

Opomba. Premeri žebljev in zatičev d, debelina elementov in, premer b pl in debelino d lamelarnih zatičev je treba vzeti v cm.

Pri določanju k s premerom žebljev je treba vzeti največ 0,1 debeline elementov, ki jih je treba spojiti. Če je velikost stisnjenih koncev nohtov manjša od 4 d, potem se pri izračunu ne upoštevajo rezi na sosednjih šivih. Vrednost k iz spojev na jeklenih cilindričnih zatičih je treba določiti glede na debelino in tanjši od povezanih elementov.

Pri določanju k pri premeru hrastovih valjastih moznikov ne sme biti več kot 0,25 debeline najtanjšega od povezanih elementov.

Vezi v šivih morajo biti enakomerno razporejeni po dolžini elementa. V tečajno podprtih pravokotnih elementih je dovoljeno v srednjih četrtinah dolžine postaviti vezi v polovici zneska, pri čemer se v izračun po formuli (12) vnese vrednost n c, vzeta za skrajne četrtine dolžine elementa.

Prožnost sestavljenega elementa, izračunana po formuli (11), ne sme biti večja od prožnosti l posameznih vej, določene s formulo

, (13)

kjer е I i br - vsota bruto vztrajnostnih momentov presekov posameznih vej glede na njihove osi, vzporedne z osjo Imajo (glej sliko 2);

F br - bruto prerez površine elementa;

l o je ocenjena dolžina elementa.

Prilagodljivost sestavljenega elementa glede na os, ki poteka skozi težišča odsekov vseh vej (os X na sl. 2), je treba določiti kot za integralni element, tj. Brez upoštevanja skladnosti povezav, če so veje naložene enakomerno. Pri neenakomerno obremenjenih vejah je treba ravnati po določbi 4.7.

Če imajo veje sestavljenega elementa različne preseke, je treba konstrukcijsko prilagodljivost l 1 odcepa v formuli (11) vzeti enako:

, (14)

opredelitev l 1 je prikazan na sl. 2.

4.7. Sestavljeni elementi na fleksibilnih spojih, katerih veje na koncih niso podprte, lahko računajo na trdnost in stabilnost v skladu s formulami (5), (6) pod naslednjimi pogoji:

a) površina preseka elementa F nt in F dirke je treba določiti po odseku podprtih vej;

b) prožnost elementa okoli osi Imajo (glej sliko 2) se določi s formulo (11); v tem primeru se vztrajnostni trenutek upošteva ob upoštevanju vseh vej, območje pa je samo podprto;

c) pri določanju prožnosti okoli osi X (glej sliko 2) moment vztrajnosti je treba določiti s formulo

jaz = jaz o + 0,5 jaz vendar, (15)

kje jaz oh in jaz toda - vztrajnostni momenti presekov podprtih oziroma nepodprtih vej.

4.8. Izračun stabilnosti centralno stisnjenih elementov spremenljivega prečnega prereza je treba opraviti po formuli

, (16)

kje F max - bruto površina preseka z največjimi merami;

k f N - koeficient, ki upošteva variabilnost višine odseka, določen iz tabele. 1 aplikacija. 4 (za elemente konstantnega preseka k f N = 1);

j - koeficient upogibanja, določen v skladu z oddelkom 4.3 za prožnost, ki ustreza odseku z največjimi merami.

Upogibni elementi

4.9. Izračun upogibnih elementov, zaščitenih pred izgubo stabilnosti ravne oblike deformacije (glej odstavka 4.14 in 4.15), za trdnost pri običajnih napetostih je treba izvesti po formuli

kje M - konstrukcijski upogibni moment;

R in - konstrukcijska odpornost na upogibanje;

W dirke - izračunani moment odpornosti prečnega prereza elementa. Za trdne elemente W dirke \u003d W nt; za upogibanje sestavljenih elementov na gibkih spojih je treba izračunani moment upora upoštevati enak momentu upora mreže W nt pomnoženo s faktorjem k w; pomen k w za elemente, sestavljene iz enakih plasti, so podani v tabeli. 13. Pri določanju W Nt oslabitev odsekov, ki se nahajajo na odseku elementa z dolžino do 200 mm, se poravna v enem odseku.

Preglednica 13

Opomba. Za vmesne vrednosti razpona in števila plasti se koeficienti določijo z interpolacijo.

4.10. Izračun upogibnih elementov za strižno trdnost je treba izvesti po formuli

kje V - izračunana strižna sila;

S br je bruto statični moment strižnega dela prečnega prereza elementa glede na nevtralno os;

jaz br - vztrajnostni moment bruto preseka elementa glede na nevtralno os;

b ras - izračunana širina odseka elementa;

R ck - konstrukcijska strižna odpornost pri upogibanju.

4.11. Število rezov obveznic n z enakomerno razporejenim v vsakem šivu sestavljenega elementa v odseku z nedvoumnim diagramom strižnih sil, mora izpolnjevati pogoj

, (19)

kje T - ocenjeno nosilnost povezave v danem šivu;

M IN, M B - upogibni momenti v začetnem A in končnem B odseku obravnavanega odseka.

Opomba. Če so na šivu povezave različne nosilnosti, vendar enake po naravi dela (na primer mozniki in žeblji), je treba sešteti njihove nosilnosti.

4.12. Izračun elementov trdnega odseka za trdnost pri poševnem upogibanju je treba izvesti po formuli

, (20)

kje M x in M y - sestavni deli konstrukcijskega upogibnega momenta za glavne osi odseka X in Imajo;

W x in W y - momenti upora upora prečnega prereza glede na glavne osi odseka X in Imajo.

4.13. Lepljeni ukrivljeni elementi, upogibni moment Mzmanjšanje njihove ukrivljenosti je treba preveriti za radialne natezne napetosti po formuli

, (21)

kjer je s 0 normalna napetost v skrajnih vlaknih raztegnjenega območja;

s jaz Ali je normalna napetost v vmesnem vlaknu odseka, za katerega so določene radialne natezne napetosti;

h i - razdalja med skrajnimi in upoštevanimi vlakni;

r i - polmer ukrivljenosti črte, ki poteka skozi težišče dela diagrama normalnih nateznih napetosti, zaprtega med skrajnimi in upoštevanimi vlakni;

R str.90 - izračunana odpornost lesa na napetost čez vlakna, sprejeta v skladu s 7. točko tabele. 3.

4.14. Izračun stabilnosti ravne oblike deformacije upogibnih elementov pravokotnega konstantnega odseka je treba izvesti po formuli

kje M - največji upogibni moment na obravnavanem območju l R;

W br je največji bruto moment upora v obravnavanem odseku l str.

Koeficient j M za upogibne elemente pravokotnega konstantnega prereza, ki so vrtljivo pritrjeni na premik iz ravnine upogibanja in pritrjen na vrtenje okoli vzdolžne osi v nosilnih odsekih, je treba določiti s formulo

, (23)

kje l p je razdalja med nosilnimi odseki elementa in med pritrditvijo stisnjenega roba elementa na vmesnih točkah od premika od upogibne ravnine razdalja med temi točkami;

b - širina preseka;

h - največja višina preseka na mestu l p;

k f je koeficient, odvisen od oblike diagrama upogibnih momentov v odseku l p, določeno iz tabele. 2 app. 4 resnične norme.

Pri izračunu upogibnih elementov z višino, ki se linearno spreminja po dolžini in konstantni širini prereza, brez pritrditve z ravnine vzdolž napetega trenutka M rob ali na m < 4 коэффициент j M po formuli (23) pomnožiti z dodatnim faktorjem k f M ... Vrednosti k f M so podani v tabeli. 2 app. 4. Kdaj m³ 4 k f M = 1.

Pri ojačitvi iz upogibne ravnine na vmesnih točkah raztegnjenega roba elementa v segmentu l p koeficient j M določeno s formulo (23), pomnožiti s koeficientom k P M :

, (24)

kjer je p osrednji kot v radianih, ki določa območje l p element krožnega obrisa (za pravokotne elemente a p \u003d 0);

m - število ojačanih (z enakim korakom) točk raztegnjenega roba na mestu l p (za m ³ 4 vrednost je treba vzeti za 1).

4.15. Stabilnost ravne oblike deformacije upogibnih elementov konstantnih I-nosilcev ali prerezov v obliki škatle je treba preveriti, kadar

l p ³ 7 b, (25)

kje b - širina stisnjenega pasu prečnega prereza.

Izračun je treba opraviti po formuli

kjer je j koeficient upogibanja iz ravnine upogibanja stisnjenega pasu elementa, določen v skladu z določbo 4.3;

R с - konstrukcijska odpornost na stiskanje;

W br - moment upora bruto preseka; pri vezanih stenah zmanjšani moment upora v upogibni ravnini elementa.

IN - bruto površina preseka;

Bn - površina preseka mrežnega vijaka;

A d - površina prečnega prereza naramnice;

A f - območje prereza police (pasu);

A n - neto prečni prerez;

A w - prerez stene;

Wf - površina preseka za kovino obodnega zvara;

A wz - površina preseka kovine meje fuzije;

E - modul elastičnosti;

F - sila;

G - strižni modul;

J b -vztrajnostni moment odseka odcepa;

J m; J d - vztrajnostni trenutki odsekov akorda in nosilca nosilca;

J s - vztrajnostni moment rebrastega dela, traku;

J sl - vztrajnostni moment vzdolžnega rebra;

J t - vztrajnostni moment torzije nosilca, tirnice;

J x; J y - vztrajnostni momenti bruto prereza glede na osi x-x in y-y;

J xn; J yn - enako, neto odsek;

M - trenutek, upogibni moment;

M x; M y - trenutki o oseh x-x in y-y;

N - vzdolžna sila;

N oglas - dodatni napor;

N bm - vzdolžna sila od trenutka v veji stebra;

V - prečna sila, strižna sila;

Q fic - pogojna strižna sila za povezovalne elemente;

Q s - pogojna strižna sila, ki deluje na sistem desk, nameščenih v eni ravnini;

R ba - konstrukcijska natezna trdnost temeljnih vijakov;

R bh - konstrukcijska natezna trdnost vijakov z visoko trdnostjo;

R bp - konstrukcijska odpornost na propad vijačnih spojev;

R bs - konstrukcijska strižna trdnost vijakov;

R bt - konstrukcijska natezna trdnost vijakov;

R bun - standardni upor jekla vijakov, ki je enak največji trdnosti σ v v skladu z državnimi standardi in specifikacijami za vijake;

R bv - konstrukcijska natezna trdnost U-vijakov;

R cd - konstrukcijska odpornost na diametralno stiskanje valjev (s prostim stikom v strukturah z omejeno gibljivostjo);

R dh - konstrukcijska natezna trdnost žice z visoko trdnostjo;

R lp - konstrukcijsko odpornost na krah v valjastih tečajih (zatičih) s tesnim stikom;

R str - konstrukcijska odpornost jekla na drobljenje končne površine (če obstaja prileganje);

R s - konstrukcijska strižna odpornost jekla;

R th - konstrukcijska natezna trdnost jekla v smeri debeline valjanega izdelka;

R u - konstrukcijska odpornost jekla na napetost, stiskanje, upogibanje glede na končno trdnost;

R un - končna natezna trdnost jekla, enaka najmanjši vrednosti σ v v skladu z državnimi standardi in tehničnimi specifikacijami za jeklo;

R wf - izračunana odpornost varilnih zvarov na rez (pogojno) za kovino zvara;

R wu - konstrukcijsko odpornost zvarjenih spojev na stiskanje, napetost, upogibanje glede na končno trdnost;

R wun - standardna odpornost zvara v smislu začasne odpornosti;

R ws - konstrukcijsko odpornost na strižne spoje;

R - konstrukcijsko odpornost medsebojno varjenih spojev na stiskanje, napetost in upogibanje glede na mejo tečenja;

R wz - konstrukcijsko odpornost varilnih zvarov na strižne (pogojne) pogoje za kovino meje taljenja;

R y - konstrukcijska odpornost jekla na napetost, stiskanje, upogibanje na meji raztezanja;

R yn -meja tečenja jekla, vzeta enaka vrednosti meje tečenja σ t v skladu z državnimi standardi in tehničnimi specifikacijami za jeklo;

S - statični moment premikanega dela bruto odseka glede na nevtralno os;

Š x; W y - trenutki upora bruto odseka glede na osi x-x in y-y;

Š xn; W yn- trenutki upora mrežnega odseka glede na osi x-x in y-y;

b - premer;

b ef - predvidena širina;

bf - širina police (pasu);

b h - širina štrlečega dela rebra, previs;

c; c x; c y - koeficienti za izračun trdnosti ob upoštevanju razvoja plastičnih deformacij med upogibanjem glede na osi x-x, y-y;

e - ekscentričnost sile;

h - višina;

h ef - konstrukcijska višina stene;

v š - višina stene;

jaz - polmer vrtljaja odseka;

i min - najmanjši vztrajnostni polmer odseka;

i x; jaz y - polmeri vrtljajev odseka glede na osi x-xin y-y;

k f - krak za varjenje;

l - dolžina, razpon;

l c - dolžina stojala, stebra, distančnika;

l d - dolžina naramnice;

l ef - predvidena, pogojna dolžina;

l m - dolžina nosilne plošče ali stebra;

l - dolžina palice;

jaz w - dolžina zvara;

l x; l na - izračunane dolžine elementa v ravninah, pravokotnih na osi x-xin y-y;

m -relativna ekscentričnost ( m = eA / Stranišče);

m ef - zmanjšana relativna ekscentričnost ( m ef = mη);

r - polmer;

t - debelina;

t f - debelina police (pasu);

t w - debelina stene;

β f in β z - koeficienti za izračun obodnega zvara za kovino zvara oziroma za kovino meje taljenja;

γ b - koeficient delovnih pogojev priključka;

γ c - koeficient delovnih pogojev;

γ n - faktor zanesljivosti za predvideni namen;

γ m - faktor varnosti materiala;

γ u - koeficient zanesljivosti pri izračunu začasne odpornosti;

η - koeficient vpliva oblike odseka;

λ - prilagodljivost ( λ = l ef / jaz);

Pogojna prilagodljivost ();

λ ef - zmanjšana prožnost prečnega prereza;

Pogojna zmanjšana prožnost prečnega prereza ( );

Pogojna prilagodljivost sten ( );

Največja pogojna prožnost stene;

λ x; λ y - izračunana vitkost elementa v ravninah, pravokotnih na osi x-x in y-y;

v - koeficient prečne deformacije jekla (Poisson);

σ lok - lokalna napetost;

σ x; σ y - normalne napetosti, vzporedne z osmi x-xin y-y;

τ xy - strižna napetost;

φ (x, y) - koeficient vzdolžnega upogibanja;

φ b - koeficient zmanjšanja konstrukcijskih uporov pri upogibno-torzijski obliki upogibanja nosilcev;

φ e - koeficient zmanjšanja konstrukcijskih uporov pri ekscentrični kompresiji.

Zahodnosibirska metalurška tovarna je v skladu s TU 14-11-302-94 "valjani izdelki S345 obvladal proizvodnjo oblikovanih valjanih izdelkov (enako prirobnični koti, kanali, dvostranski nosilci) z vključeno debelino prirobnice do vključno 10 mm. iz ogljikovega jekla, modificiranega z niobijem ", ki ga je razvil obrat JSC Ural Institute of Metals" in odobril TsNIISK. Kucherenko.

Glavtekhnormirovanie obvešča, da se lahko konstrukcijske oblike iz jekla S345 kategorij 1 in 3 v skladu s TU 14-11-302-94 uporabljajo v skladu s SNiP II-23-81 "Jeklene konstrukcije" (tabela 50) v istih konstrukcijah, za katere valjani izdelki iz jekla S345 kategorij 1 in 3 v skladu z GOST 27772-88.

Vodja Glavtekhnormirovaniya V.V. Tiščenko

Uvod

Metalurška industrija je obvladala proizvodnjo valjanega jekla za gradnjo kovinskih konstrukcij in ekonomično legiranega jekla С315. Krepitev se praviloma doseže z mikrolegiranjem nizkoogljičnega mirnega jekla s katerim koli od elementov: titan, niobij, vanadij ali nitridi. Legiranje lahko kombiniramo z nadzorovanim valjanjem ali toplotno obdelavo.

Doseženi obseg proizvodnje pločevinastih in oblikovanih profilov iz novega jekla S315 omogoča popolno izpolnitev gradbenih potreb za valjane izdelke z značilnostmi trdnosti in odpornostjo proti mrazu blizu standardov za nizkolegirano jeklo po GOST 27772-88.

1. Regulativna dokumentacija za najem

Trenutno je bila razvita vrsta tehničnih specifikacij za valjano jeklo S315.

TU 14-102-132-92 "Oblikovani valjani izdelki iz jekla S315". Imetnik originala in proizvajalec valjanih izdelkov - Metalurški obrat Nizhne-Tagil, asortiman - kanali po GOST 8240, enakovredni profili, neenaki kotni profili, navadni dvostranski nosilci in z vzporednimi robovi prirobnic.

TU 14-1-5140-92 „Valjano jeklo za gradnjo jeklenih konstrukcij. Splošni tehnični pogoji ". Imetnik izvirnika je TsNIICHM, proizvajalec valjanih izdelkov je Metalurški obrat Nizhne-Tagil, asortiman je I-nosilci v skladu z GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Valjano jeklo visoke trdnosti za gradnjo jeklenih konstrukcij". Imetnik originala in proizvajalec valjanih izdelkov - metalurški obrat Orsko-Khalilovskiy, sortiment - list debeline od 6 do 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Valjani listi in valjani izdelki povečane trdnosti in odpornosti proti mrazu". Imetnik izvirnika je TsNIICHM, proizvajalec valjanih izdelkov je Novo-Lipetsk Metalurški obrat, paleta je valjanih listov po GOST 19903 z debelino do vključno 14 mm.

TU 14-105-554-92 "Listi povečane trdnosti in odpornosti proti mrazu". Imetnik izvirnika in proizvajalec valjanih izdelkov - Metalurška tovarna Cherepovets, asortiman - pločevinasti izdelki po GOST 19903 z debelino do vključno 12 mm.

2. Splošne določbe

2.1 Za skupine konstrukcij po SNiP II-23-8I, katerih uporaba v podnebnih regijah je priporočljivo uporabljati valjane izdelke iz jekla С315 namesto valjanih izdelkov iz nizkoogljičnega jekla С255, С285 po GOST 27772-88. gradnje s konstrukcijsko temperaturo minus 40 ° С ni dovoljeno. V tem primeru je treba uporabiti povečano trdnost valjanega jekla S315.

3. Materiali za konstrukcije

3.1. Valjani izdelki iz jekla S315 so dobavljeni v štirih kategorijah, odvisno od zahtev za preskuse pri upogibanju (kategorije naj bi bile enake kot pri valjanih izdelkih iz jekla S345 v skladu z GOST 27772-88).

3.2. Valjano jeklo iz jekla S315 se lahko uporablja v konstrukcijah po podatkih v tabeli. eno.

Preglednica 1

* Z valjanimi izdelki, debelimi največ 10 mm.

4. Oblikovne značilnosti valjanih izdelkov in povezav

4.1. Standardne in konstrukcijske odpornosti valjanega jekla S315 so vzete v skladu s tabelo. 2.

tabela 2

4.2. Konstrukcijske odpornosti varjenih spojev iz valjanega jekla S315 za različne vrste spojev in napetih spojev je treba določiti v skladu s SNiP II-23-81 * (oddelek 3.4, tabela 3).

4.3. Konstrukcijske odpornosti na drobljenje elementov, povezanih z vijaki, je treba določiti v skladu s SNiP II-23-81 * (odstavek 3.5, tabela 5 *).

5. Izračun povezav

5.1 Izračun varjenih in vijačnih spojev iz valjanega jekla S315 se izvede v skladu z zahtevami SNiP II-23-81.

6. Izdelava konstrukcij

6.1. Pri izdelavi gradbenih konstrukcij iz jekla С315 je treba uporabiti enako tehnologijo kot za jeklo С255 in С285 v skladu z GOST 27772-88.

6.2. Materiale za varjenje valjanega jekla S315 je treba vzeti v skladu z zahtevami SNiP II-23-81 * (tabela 55 *) za valjano jeklo S255, S285 in S345 - v skladu z GOST 27772-88, ob upoštevanju izračunanih odpornost valjanega jekla S315 za različne debeline ...

O uporabi visokotrdnih izdelkov iz debelih plošč v gradbeništvu po TU 14-104-133-92

Rusko ministrstvo za gradbeništvo je ministrstvom in oddelkom Ruske federacije, državnim gradbenim agencijam republik v Ruski federaciji, projektnim in raziskovalnim inštitutom poslalo pismo št. 13-227 z dne 11. novembra 1992.

Metalurški obrat Orsko-Khalilovskiy je obvladal proizvodnjo izdelkov iz težkih plošč debeline 6-50 mm v skladu s tehničnimi specifikacijami TU 14-104-133-92 "Valjano jeklo z visoko trdnostjo za gradnjo jeklenih konstrukcij", ki ga je razvila tovarna ITMT TsNIIchermet in TsNIISK im. Kucherenko.

Zaradi mikrolegiranja nizkoogljičnega mirnega jekla s titanom ali vanadijem (ali obojim) z možno uporabo toplotne obdelave in nadzorovanih načinov valjanja je iz jekel S315 in S345E pridobila nov visoko učinkovit tip valjane kovine. od katerih niso slabši od valjanih izdelkov iz nizkolegiranih jekel po GOST 27772-88 ... Način mikrolegiranja, vrsto toplotne obdelave in pogoje valjanja izbere proizvajalec. Valjani izdelki so dobavljeni v štirih kategorijah, odvisno od zahtev za preskušanje pri upogibanju, sprejetih v GOST 27772-88 in SNiP II-23-81 *, pa tudi v skladu s standardom FRG DIN 17100 (na vzorcih z ostrim zarezom). Kategorijo in vrsto preskusa upogibanja določi stranka v naročilu za valjane kovinske izdelke.

Ministrstvo za gradbeništvo Rusije obvešča, da se valjano jeklo S345E po TU 14-104-133-92 lahko uporablja skupaj z valjanim jeklom S345 po GOST 27772-88 in namesto njega v konstrukcijah, zasnovanih v skladu s SNiP II-23-81 * "Jeklene konstrukcije", brez preračunavanja odsekov elementov in njihovih povezav. Obseg, standardne in konstrukcijske odpornosti valjanega jekla S315 po TU 14-104-133-92 ter materiale, ki se uporabljajo za varjenje, konstrukcijske odpornosti varjenih spojev in porušitev elementov, povezanih z vijaki, je treba upoštevati v skladu s priporočili od TsNIISK im. Kucherenko, objavljeno spodaj.

Metalurška tovarna Nizhniy Tagil je obvladala izdelavo strukturnih oblik - kanali po GOST 8240, vogali po GOST 8509 in GOST 8510, dvostranski nosilci po GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, široko prirobnice I-nosilci po GOST 26020 v skladu s specifikacijami TU 14-1 -5140-82 "Valjani valjani izdelki povečane trdnosti za gradnjo jeklenih konstrukcij", ki jih je razvil obrat, TsNIIchermet jih. Bardin in TsNIISK. Kucherenko.

Zaradi racionalne izbire kemijske sestave nizkoogljičnega jekla, mikrolegiranja in nasičenja le-tega z nitridi in karbonitridi z rafiniranjem zrn med valjanjem dobimo visoko učinkovit tip valjanih izdelkov iz jekel С315, С345 in С375, lastnosti ki niso slabše od valjanih izdelkov iz nizkolegiranih jekel po GOST 27772.

Valjani izdelki so dobavljeni v štirih kategorijah, odvisno od zahtev za preskušanje pri upogibanju, sprejetih v GOST 27772-88 in SNiP II-23-81 *, pa tudi v skladu s standardom FRG DIN 17100 (na vzorcih z ostrim zarezom). Kategorijo in vrsto preskusa upogibanja določi stranka v naročilu za valjane kovinske izdelke.

Ruski Gosstroy sporoča, da se valjani izdelki iz jekla С345 in С375 po TU 14-1-5140-92 lahko uporabljajo skupaj z valjanim jeklom iz С345 in С375 po GOST 27772-88 in ga namesto njega uporabljajo v konstrukcijah, izdelanih po SNiP II-23-81 * "Jeklene konstrukcije", brez preračunavanja odsekov elementov in njihovih povezav. Obseg, standard in konstrukcijsko odpornost valjanega jekla S315 po TU 14-1-3140-92 ter materiale, ki se uporabljajo za varjenje, konstrukcijsko odpornost varjenih spojev, drobljenje elementov, povezanih z vijaki, je treba upoštevati v skladu z "Priporočila" podjetja TsNIISK im. Kucherenko, ki so bili objavljeni v reviji "Bilten o gradbeni tehnologiji" št. 1 za leto 1993.

Namestnik predsednika V.A. Alekseev

Uporaba V.P. Poddubny

SPLOŠNE DOLOČBE

1.1. Te standarde je treba upoštevati pri načrtovanju jeklenih konstrukcij za stavbe in objekte za različne namene.

Koda ne velja za načrtovanje jeklenih konstrukcij za mostove, transportne predore in cevi pod nasipi.

Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij pod posebnimi obratovalnimi pogoji (na primer konstrukcije plavžev, glavnih in procesnih cevovodov, rezervoarji za posebne namene, konstrukcije zgradb, izpostavljene seizmičnim, intenzivnim temperaturam ali agresivnim medijem, konstrukcije hidravličnih struktur na morju) stavbe in konstrukcije ter posebne vrste konstrukcij (na primer prednapete, prostorske, viseče) je treba upoštevati dodatne zahteve, ki odražajo značilnosti delovanja teh struktur, predvidene v ustreznih regulativnih dokumentih, ki jih je odobrila ali dogovorila ZSSR Državni gradbeni odbor.

1.2. Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij je treba upoštevati standarde SNiP za zaščito gradbenih konstrukcij pred korozijo in požarnovarnostne standarde za načrtovanje stavb in konstrukcij. Povečanje debeline valjanih izdelkov in sten cevi za zaščito konstrukcij pred korozijo in povečanje požarne odpornosti konstrukcij ni dovoljeno.

Vse strukture morajo biti dostopne za opazovanje, čiščenje, barvanje in ne smejo zadrževati vlage in ovirati prezračevanja. Zaprti profili morajo biti zapečateni.

1,3 *. Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij morate:

izbrati najboljše v tehničnem in ekonomskem smislu sheme struktur in odsekov elementov;

uporabljati varčne valjane profile in učinkovita jekla;

uporabljajo za stavbe in objekte, praviloma enotne standardne ali standardne konstrukcije;

uporabljati progresivne konstrukcije (prostorski sistemi standardnih elementov; konstrukcije, ki združujejo nosilne in zapiralne funkcije; prednapete, kabelske, tankoplastne in kombinirane konstrukcije iz različnih jekel);

zagotoviti proizvodno sposobnost izdelave in vgradnje konstrukcij;

uporabljajte strukture, ki zagotavljajo najmanj zahtevnosti njihove izdelave, transporta in namestitve;

praviloma zagotavljajo linijsko proizvodnjo konstrukcij in njihovih transportnih trakov ali sklopov velikih blokov;

zagotoviti uporabo tovarniških spojev progresivnih tipov (avtomatsko in polavtomatsko varjenje, prirobnični spoji, z brušenimi konci, na vijakih, vključno z visoko trdnimi itd.);

praviloma zagotoviti vijačne pritrdilne povezave, vključno z visoko trdnimi; varjeni poljski spoji so dovoljeni z ustrezno utemeljitvijo;

izpolnjujejo zahteve državnih standardov za konstrukcije ustrezne vrste.

1.4. Pri načrtovanju zgradb in objektov je treba sprejeti strukturne sheme, ki zagotavljajo trdnost, stabilnost in prostorsko nespremenljivost zgradb in objektov kot celote ter njihovih posameznih elementov med prevozom, vgradnjo in obratovanjem.

1,5 *. Jekla in materiali spojev, omejitve uporabe jekel S345T in S375T ter dodatne zahteve za dobavljeno jeklo, predvidene z državnimi standardi in standardi CMEA ali tehničnimi pogoji, morajo biti navedene v delovnih (KM) in podrobno (KMD) risbe jeklenih konstrukcij in v dokumentaciji za naročanje materialov.

Glede na značilnosti konstrukcij in njihovih enot je treba pri naročanju jekla navesti razred kontinuitete v skladu z GOST 27772-88.

1,6 *. Jeklene konstrukcije in njihova zasnova morajo ustrezati zahtevam GOST 27751-88 „Zanesljivost gradbenih konstrukcij in temeljev. Osnovne določbe za izračun "in ST SEV 3972-83" Zanesljivost gradbenih konstrukcij in temeljev. Jeklene konstrukcije. Osnovne določbe za izračun ".

1.7. Projektne sheme in osnovne predpostavke načrtovanja morajo odražati dejanske obratovalne pogoje jeklenih konstrukcij.

Jeklene konstrukcije bi morale biti na splošno zasnovane kot enotni prostorski sistemi.

Pri razdeljevanju posameznih prostorskih sistemov na ločene ravne strukture je treba upoštevati medsebojno delovanje elementov med seboj in s podlago.

Pri izbiri načrtovalnih shem in metod za izračun jeklenih konstrukcij je treba upoštevati učinkovito uporabo računalnikov.

1.8. Načrtovanje jeklenih konstrukcij je praviloma treba izvesti ob upoštevanju neelastičnih deformacij jekla.

Za statično nedoločene konstrukcije, katerih metoda izračuna ob upoštevanju neelastičnih deformacij jekla ni razvita, je treba konstrukcijske sile (upogibni in navorni momenti, vzdolžne in prečne sile) določiti ob predpostavki elastičnih deformacij jekla v skladu z na nedeformiran vzorec.

Z ustrezno študijo izvedljivosti lahko izračun izvedemo po deformirani shemi, pri čemer upoštevamo učinek premikov konstrukcij pod obremenitvijo.

1.9. Elementi jeklenih konstrukcij morajo imeti minimalne prereze, ki ustrezajo zahtevam teh standardov, ob upoštevanju palete valjanih izdelkov in cevi. V sestavljenih odsekih, določenih z izračunom, podnapetost ne sme presegati 5%.

Steber je navpični člen nosilne konstrukcije stavbe, ki prenaša obremenitve od zgornjih struktur do temeljev.

Pri izračunu jeklenih stebrov se je treba ravnati po SP 16.13330 "Jeklene konstrukcije".

Za jekleni steber se običajno uporabljajo I-žarek, cev, kvadratni profil, sestavljeni odsek kanalov, vogali, listi.

Za centralno stisnjene stebre je optimalno uporabiti cev ali kvadratni profil - so ekonomični glede na kovinsko maso in imajo čudovit estetski videz, vendar notranjih votlin ni mogoče barvati, zato mora biti ta profil nepredušno zaprt.

Uporaba široko prirobničnega nosilca za stebre je zelo razširjena - kadar je steber stisnjen v eni ravnini, je ta vrsta profila optimalna.

Način pritrditve stebra v temelj je zelo pomemben. Steber je lahko tečajen, togo v eni ravnini in tečaj v drugi ravnini ali togo v dveh ravninah. Izbira pritrditve je odvisna od strukture stavbe in je pri izračunu pomembnejša, ker izračunana dolžina stebra je odvisna od načina pritrditve.

Upoštevati je treba tudi način pritrditve nosilcev, stenskih plošč, nosilcev ali nosilcev na steber, če se obremenitev prenese na stran stebra, je treba upoštevati ekscentričnost.

Ko je steber stisnjen v temelju in je nosilec trdno pritrjen na steber, je izračunana dolžina 0,5 l, vendar se pri izračunu običajno šteje za 0,7 l, saj žarek se upogiba pod delovanjem obremenitve in ni popolnega stiskanja.

V praksi se stolpec ne obravnava ločeno, temveč se okvir ali tridimenzionalni model stavbe modelira v programu, naloži in izračuna stolpec v sestavu ter izbere zahtevani profil, v programih pa se lahko težko je upoštevati oslabitev odseka z luknjami za vijake, zato je včasih treba odsek preveriti ročno ...

Za izračun stolpca moramo poznati največje tlačne / natezne napetosti in momente, ki se pojavijo v ključnih odsekih; za to so zgrajene ploskve napetosti. V tem pregledu bomo upoštevali le analizo trdnosti stebra brez risanja.

Stolpec se izračuna glede na naslednje parametre:

1. Trdnost pri centralni napetosti / stiskanju

2. Stabilnost pri centralnem stiskanju (v 2 ravninah)

3. Trdnost pri kombiniranem delovanju vzdolžne sile in upogibnih momentov

4. Preverjanje končne prožnosti palice (v dveh ravninah)

1. Trdnost pri centralni napetosti / stiskanju

V skladu s SP 16.13330, odstavek 7.1.1, izračun trdnosti jeklenih elementov s standardno odpornostjo Ryn ≤ 440 N / mm2 pri centralni napetosti ali stiskanju s silo N je treba izvesti po formuli

An je površina preseka mrežnega profila, tj. ob upoštevanju oslabitve njegovih lukenj;

Ry - konstrukcijska odpornost valjanega jekla (odvisno od razreda jekla, glej tabelo B.5 SP 16.13330);

γ с - koeficient delovnih pogojev (glej tabelo 1 SP 16.13330).

S pomočjo te formule lahko izračunate najmanjšo potrebno površino preseka profila in nastavite profil. V prihodnosti lahko pri verifikacijskih izračunih izbiro odseka stolpca opravimo le z izbiro odseka, zato lahko tu določimo izhodišče, manjše od katerega odsek ne more biti.

2. Stabilnost pri centralnem stiskanju

Izračun stabilnosti se izvede v skladu s SP 16.13330, odstavek 7.1.3, po formuli

A - površina preseka bruto profila, tj. brez oslabitve njegovih lukenj;

R

γ

φ - koeficient stabilnosti pri centralnem stiskanju.

Kot lahko vidite, je ta formula zelo podobna prejšnji, vendar se tukaj pojavi koeficient φ da jo izračunamo, moramo najprej izračunati pogojno prožnost palice λ (označeno z vrstico zgoraj).

kje Ry izračunana odpornost jekla;

E - modul elastičnosti;

λ - prožnost palice, izračunana po formuli:

kje lef izračunana dolžina palice;

jaz - polmer vrtljaja odseka.

Predvidene dolžine lef stolpcev (stebrov) s konstantnim prerezom ali posameznih odsekov stopničastih stolpcev v skladu s SP 16.13330, odstavek 10.3.1, je treba določiti s formulo

kje l - dolžina stolpca;

μ - koeficient izračunane dolžine.

Koeficienti efektivne dolžine μ stolpce (stebre) s konstantnim prerezom je treba določiti glede na pogoje za pritrditev njihovih koncev in vrsto obremenitve. V nekaterih primerih pritrditve konca in vrste obremenitve vrednosti μ so prikazani v naslednji tabeli:

Polmer vrtljajev odseka lahko najdete v ustreznem GOST za profil, tj. profil mora biti že vnaprej določen in izračun se zmanjša na naštevanje odsekov.

Ker polmer giranja v 2 ravninah ima večina profilov na dveh ravninah različne vrednosti (enake vrednosti imata le cev in kvadratni profil) in pritrditev je lahko različna, zato so lahko izračunane dolžine tudi drugačne, potem je izračun stabilnosti je treba izvesti za 2 ravnini.

Zdaj imamo na voljo vse podatke za izračun pogojne prilagodljivosti.

Če je mejna prožnost večja ali enaka 0,4, potem je koeficient stabilnosti φ izračunano po formuli:

vrednost koeficienta δ je treba izračunati po formuli:

kvote α in β glej tabelo

Vrednosti koeficientov φ izračunano po tej formuli, ne sme biti več kot (7,6 / λ 2) kadar so vrednosti pogojne vitkosti nad 3,8; 4.4 in 5.8 za tipe odsekov a, b in c.

Z vrednotami λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrednosti koeficientov φ so podani v Dodatku D SP 16.13330.

Zdaj, ko so znani vsi začetni podatki, izračunamo po formuli, predstavljeni na začetku:

Kot smo že omenili, je treba za 2 letali narediti 2 izračunu. Če izračun ne izpolnjuje pogoja, potem izberemo nov profil z večjo vrednostjo polmera vrtljaja odseka. Spremenite lahko tudi model zasnove, na primer tako, da spremenite tečajni zaključek na tog ali z vezavo stolpca v razponu zmanjšate izračunano dolžino palice.

Stisnjene elemente s trdnimi stenami odprtega odseka v obliki črke U je priporočljivo ojačati s trakovi ali rešetko. Če ni trakov, je treba v skladu z določbo 7.1.5 SP 16.13330 preveriti stabilnost na upogibno-torzijsko obliko upogibanja.

3. Trdnost pri kombiniranem delovanju vzdolžne sile in upogibnih momentov

Praviloma stolpec ne obremenjuje samo aksialna tlačna obremenitev, temveč tudi upogibni moment, na primer veter. Trenutek se oblikuje tudi, če navpična obremenitev ne deluje v središču stebra, temveč s strani. V tem primeru je treba izvesti verifikacijski izračun v skladu z oddelkom 9.1.1 SP 16.13330 po formuli

kje N - vzdolžna tlačna sila;

An neto prečni prerez (ob upoštevanju oslabitve z luknjami);

Ry - konstrukcijska odpornost jekla;

γ с - koeficient delovnih pogojev (glej tabelo 1 SP 16.13330);

n, Сxin Сy - koeficienti, vzeti v skladu s tabelo E.1 SP 16.13330

Mx in Moj - trenutki glede na osi X-X in Y-Y;

Wxn, min in Wyn, min - trenutki upora odseka glede na osi X-X in Y-Y (najdete jih v GOST za profil ali v referenčni knjigi);

B - bimoment, v SNiP II-23-81 * ta parameter ni bil vključen v izračune, ta parameter je bil uveden, da se upošteva upogibanje;

Wω, min - sektorski moment upora sekcije.

Če s prvimi 3 komponentami ne bi smelo biti vprašanj, potem obračunavanje bimomenta povzroča nekaj težav.

Bimoment označuje spremembe na območjih linearne porazdelitve napetosti na odseku, ki se upogiba in je pravzaprav par momentov, usmerjenih v nasprotne smeri

Treba je opozoriti, da mnogi programi ne morejo izračunati bimomenta, vključno s SCAD, ki ga ne upošteva.

4. Preverjanje končne prožnosti palice

Stisnjene fleksibilnosti članov λ \u003d lef / i praviloma ne sme presegati mejnih vrednosti λ u podana v tabeli

Koeficient α v tej formuli je koeficient izkoriščenosti profila glede na izračun stabilnosti pri centralnem stiskanju.

Poleg izračuna stabilnosti je treba ta izračun opraviti tudi za 2 ravnini.

Če se profil ne prilega, je treba odsek spremeniti s povečanjem polmera vztrajnosti odseka ali s spremembo konstrukcijskega modela (spremenite pritrdilne elemente ali pritrdite z vezmi, da zmanjšate izračunano dolžino).

Če je kritični dejavnik največja prilagodljivost, potem je za najmanjši možen razred jekla. razred jekla ne vpliva na končno prožnost. Najboljšo možnost lahko izračunamo z izbirno metodo.

Sprva je kovina kot najbolj trpežen material služila v zaščitne namene - ograje, vrata, rešetke. Nato so začeli uporabljati litoželezne palice in oboke. Razširjena rast industrijske proizvodnje je zahtevala gradnjo struktur z velikimi razponi, kar je spodbudilo nastanek valjanih nosilcev in nosilcev. Kot rezultat je kovinski okvir postal ključni dejavnik pri razvoju arhitekturne oblike, saj je omogočil osvoboditev sten od funkcije nosilne konstrukcije.

Sredinsko napeti in sredinsko napeti jekleni elementi. Izračun trdnosti elementov, ki so izpostavljeni centralni napetosti ali stiskanju s silo N, je treba izvesti v skladu s formulo

kjer je konstrukcijska odpornost jekla na napetost, stiskanje, upogibanje na meji raztezanja; je površina neto preseka, tj. površina minus oslabitev odseka; - koeficient delovnih pogojev, vzet v skladu s tabelami SNIP N-23–81 * "Jeklene konstrukcije".

Primer 3.1. V steni jeklenega nosilca št. 20 je luknja s premerom d \u003d \u003d 10 cm (slika 3.7). Debelina stene I-trama - s - 5,2 mm, bruto prečni prerez - cm2.

Določiti je treba dopustno obremenitev, ki jo lahko uporabimo vzdolž vzdolžne osi oslabljenega I-nosilca. Konstrukcijska odpornost jekla je vzeta kot kg / cm2 in.

Sklep

Izračunamo neto površino preseka:

kje je bruto površina preseka, tj. celotna površina preseka, razen oslabitve, se vzame v skladu z GOST 8239–89 "Vroče valjani jekleni I-nosilci".

Določite dovoljeno obremenitev:

Določanje absolutnega raztezka sredinsko napete jeklene palice

Za palico s stopničasto spremembo površine preseka in normalno silo se celotni raztezek izračuna z algebrskim seštevanjem raztezkov vsakega odseka:

kje p - število strani; jaz - številka serije (i \u003d 1, 2,..., p).

Raztezek od lastne teže palice s konstantnim prerezom se določi s formulo

kjer je γ specifična teža materiala palice.

Izračun stabilnosti

Analiza stabilnosti trdnih elementov, ki so podvrženi centralni stiskanju s silo N, je treba izvesti v skladu s formulo

kjer je A bruto površina preseka; φ - koeficient upogibanja, odvzet glede na prožnost

Sl. 3.7.

in konstrukcijsko odpornost jekla v skladu s tabelo v SNIP N-23–81 * "Jeklene konstrukcije"; μ - koeficient zmanjšanja dolžine; - minimalno polmer giranja prečni prerez; Prožnost λ stisnjenih ali raztegnjenih elementov ne sme presegati vrednosti, podanih v SNIP "Jeklene konstrukcije".

Izračun sestavljenih elementov iz vogalov, kanalov (slika 3.8) itd., Tesno povezanih ali prek tesnil, je treba izvesti kot trdne, pod pogojem, da so največje jasne razdalje na območjih med varjenimi trakovi ali med središči skrajnega vijaki ne presegajo stisnjenih elementov in raztegnjenih elementov.

Sl. 3.8.

Upogljivi jekleni elementi

Izračun nosilcev, upognjenih v eni od glavnih ravnin, se izvede po formuli

kje M - največji upogibni moment; - moment upora mrežnega odseka.

Vrednosti strižnih napetosti τ na sredini upogibnih elementov morajo izpolnjevati pogoj

kje Q - sila preseka; - statični moment polovice odseka glede na glavno os z; - aksialni moment vztrajnosti; t - debelina stene; - konstrukcijska strižna odpornost jekla; - meja raztezanja jekla, sprejeta v skladu z državnimi standardi in tehničnimi specifikacijami za jeklo; - koeficient zanesljivosti za material, sprejet v skladu s SNIP 11-23-81 * "Jeklene konstrukcije".

Primer 3.2. Izbrati je treba prerez jeklenega nosilca z enim razponom, obremenjenega z enakomerno porazdeljeno obremenitvijo q \u003d 16 kN / m, dolžina pločevinke l\u003d 4 m ,, MPa. Prečni prerez nosilca - pravokoten z razmerjem višine h na širino b žarki enaki 3 ( h / b \u003d 3).

4.5. Načrtovano dolžino elementov je treba določiti tako, da se njihova prosta dolžina pomnoži s faktorjem

v skladu z določbama 4.21 in 6.25.

4.6. Sestavljeni elementi na prožnih spojih, podprti s celotnim odsekom, morajo biti izračunani glede trdnosti in stabilnosti v skladu s formulama (5) in (6) in določeni kot skupne površine vseh vej. Prilagodljivost sestavnih elementov je treba določiti ob upoštevanju prožnosti sklepov po formuli

(11)

(12)

Pri določanju premera žebljev je treba vzeti največ 0,1 debeline elementov, ki jih je treba spojiti. Če je velikost stisnjenih koncev nohtov manjša od 4, potem se rezi v šivih, ki mejijo nanje, pri izračunu ne upoštevajo. Vrednost spojev na jeklenih cilindričnih zatičih je treba določiti glede na debelino razredčila povezanih elementov.

Sl. 2. Sestavni deli

a - s tesnili; b - brez tesnil

Preglednica 12

Pri določanju premera hrastovih valjastih moznikov ne sme biti odvzeto največ 0,25 debeline najtanjšega elementa, ki ga je treba spojiti.

Vezi v šivih morajo biti enakomerno razporejeni po dolžini elementa. V tečajno podprtih pravokotnih elementih je dovoljeno v srednje četrtine dolžine postaviti povezave na polovico dolžine, pri čemer se v izračun po formuli (12) vnese vrednost, sprejeta za skrajne četrtine dolžine elementa.

Prilagodljivost sestavljenega elementa, izračunana s formulo (11), ne sme biti večja od prožnosti posameznih vej, določene s formulo

(13)

Prožnost sestavljenega elementa glede na os, ki poteka skozi težišča odsekov vseh vej (os na sliki 2), je treba določiti kot za trden element, tj. brez upoštevanja prilagodljivosti povezav, če so veje enakomerno obremenjene. V primeru neenakomerno obremenjenih vej je treba voditi odstavek 4.7.

Če imajo veje sestavljenega elementa drugačen odsek, je treba izračunano fleksibilnost veje v formuli (11) vzeti enako:

(14)

definicija je prikazana na sliki 2.

4.7. Sestavljeni elementi na fleksibilnih spojih, katerih veje na koncih niso podprte, lahko računajo na trdnost in stabilnost v skladu s formulami (5), (6) pod naslednjimi pogoji:

a) površino preseka elementa in jo je treba določiti glede na prerez podprtih vej;

b) prožnost elementa okoli osi (glej sliko 2) se določi s formulo (11); v tem primeru se vztrajnostni trenutek upošteva ob upoštevanju vseh vej in območje - samo podprto;

c) pri določanju prožnosti okoli osi (glej sliko 2) je treba moment vztrajnosti določiti s formulo

4.8. Izračun stabilnosti centralno stisnjenih elementov spremenljivega prečnega prereza je treba opraviti po formuli

Upogibni elementi

4.9. Izračun upogibnih elementov, zaščitenih pred izgubo stabilnosti ravne oblike deformacije (glej klavzuli 4.14 in 4.15), za trdnost pri normalnih napetostih je treba izvesti po formuli

Preglednica 13

4.10. Izračun upogibnih elementov za strižno trdnost je treba izvesti po formuli

4.11. Število urezov, enakomerno razporejenih v vsakem šivu sestavljenega elementa na območju z nedvoumnim diagramom strižnih sil, mora izpolnjevati pogoj

(19)

Opomba. Če so v šivu vezi različnih nosilnosti, vendar

delo iste narave (na primer mozniki in žeblji), nošenje

njihove sposobnosti je treba povzeti.

4.12. Izračun elementov trdnega odseka za trdnost pri poševnem upogibanju je treba izvesti po formuli

(20)

4.13. Lepljene ukrivljene elemente, upognjene v trenutku, ki zmanjša njihovo ukrivljenost, je treba preveriti glede radialnih nateznih napetosti po formuli

(21)

4.14. Izračun stabilnosti ravne oblike deformacije upogibnih elementov pravokotnega preseka je treba izvesti po formuli

Koeficient upogibnih elementov pravokotnega prečnega prereza, ki je odvisen od premika od ravnine upogibanja in pritrjen od vrtenja okoli vzdolžne osi v nosilnih odsekih, je treba določiti s formulo

Pri izračunu upogibnih momentov z višino, ki se linearno spreminja po dolžini in konstantni širini prereza, brez pritrditev iz ravnine vzdolž roba, ki se razteza od trenutka, ali ko je treba koeficient po formuli (23) pomnožiti z dodatni koeficient Vrednosti so podane v tabeli 2 Dodatka 4. Za \u003d 1.

Pri ojačitvi iz upogibne ravnine na vmesnih točkah raztegnjenega roba elementa v odseku je treba koeficient, določen s formulo (23), pomnožiti s koeficientom:

:= (24)

4.15. Stabilnost ravne oblike deformacije upogibnih elementov dvobojnih ali prečnih prerezov v obliki škatle je treba preveriti, kadar

Izračun je treba opraviti po formuli

Elementi, na katere deluje osna upogibna sila

4.16. Izračun ekscentrično raztegnjenih in raztegljivih upogibnih elementov je treba izvesti po formuli

(27)

4.17. Analizo trdnosti ekscentrično stisnjenih in stisnjenih upogibnih elementov je treba izvesti po formuli

(28)

Opombe: 1. Za tečajno podprte elemente s simetričnimi diagrami

upogibni momenti sinusoidnega, paraboličnega, poligonalnega

in obrisi blizu njih, pa tudi za konzolne elemente,

določite s formulo

2. V primerih, ko imajo diagrami upogibnih momentov v zgibno podprtih elementih trikotni ali pravokotni obris, je treba koeficient po formuli (30) pomnožiti s korekcijskim faktorjem:

(31)

3. Pri asimetrični obremenitvi elementov, podprtih s tečaji, je treba upogibni moment določiti s formulo

(32)

4. Za elemente s spremenljivo višino preseka je treba v formuli (30) vzeti površino za največjo višino preseka, koeficient pa pomnožiti s koeficientom iz tabele 1 v Dodatku 4.

5. Kadar je razmerje upogibnih napetosti proti tlačnim napetostim manjše od 0,1, je treba tudi tlačno upogibne elemente preveriti glede stabilnosti po formuli (6), ne da bi upoštevali upogibni moment.

4.18. Izračun stabilnosti ravne oblike deformacije stisnjenih upogibnih elementov je treba opraviti po formuli

(33)

Če so v elementu v odseku pritrjeni elementi z ravnine deformacije na strani roba, ki je od trenutka raztegnjena, je treba koeficient pomnožiti s koeficientom, določenim s formulo (24), koeficient pa s koeficientom formula

(34)

Pri izračunu elementov odseka s spremenljivo višino, ki nimajo pritrditev iz ravnine vzdolž roba, raztegnjenega od trenutka ali ob, je treba koeficiente in, določene s formulama (8) oziroma (23), dodatno pomnožiti z koeficienti in navedeni v tabelah 1 in 2 Dodatka. Kdaj

4.19. V sestavljenih stisnjeno-upogibnih elementih je treba preveriti stabilnost najbolj obremenjene noge, če izračunana dolžina presega sedem debelin nog po formuli

(35)

Stabilnost stisnjenega upogljivega kompozitnega elementa iz upogibne ravnine je treba preveriti v skladu s formulo (6), ne da bi se upošteval upogibni moment.

4.20. Število rezov vezi, enakomerno razporejene v vsakem šivu stisnjenega upogljivega kompozitnega elementa v odseku z nedvoumnim diagramom strižnih sil, kadar deluje tlačna sila na celotnem odseku, mora izpolnjevati pogoj

Vrednost je treba vzeti vsaj 0,5;

c) v primeru presečišča stisnjenega elementa z raztegnjeno silo enake velikosti - največja dolžina stisnjenega elementa, merjena od središča vozlišča do presečišča elementov.

Če imajo sekajoči se elementi sestavljeni odsek, je treba v formulo (37) nadomestiti ustrezne vrednosti prožnosti, določene s formulo (11).

4.22. Prilagodljivost elementov in njihovih posameznih vej v lesenih konstrukcijah ne sme presegati vrednosti iz tabele 14.

Značilnosti izračuna lepljenih elementov

vezan les z lesom

4.23. Izračun lepljenih elementov iz vezanega lesa z lesom je treba izvesti po metodi zmanjšanega preseka.

4.24. Moč raztegnjenega ovoja iz vezanega lesa plošč (slika 3) in plošč je treba preveriti po formuli

moment odpornosti prereza, zmanjšan na vezane plošče, ki ga je treba določiti v skladu z navodili v oddelku 4.25.