www.freepatent.ru

Članci o gradnji

Članak opisuje svojstva i mogućnosti praškastih betona visoke čvrstoće, kao i područja i tehnologije njihove primjene.

Visok tempo izgradnje stambenih i industrijskih zgrada s novim i jedinstvenim arhitektonskim oblicima i posebno posebnim posebno opterećenim konstrukcijama (poput mostova velikog raspona, nebodera, naftnih platformi na moru, spremnika za skladištenje plinova i tekućina pod pritiskom itd.) Zahtijevao je razvoj novih učinkovitih betona. Značajan napredak u tome posebno je zabilježen od kraja 1980-ih. Moderni visokokvalitetni betoni (VKB) klasično kombiniraju širok spektar betona za različite namjene: betoni visoke i ultra visoke čvrstoće [vidi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. deset; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000., Bd. 1], samozbijajući beton, beton vrlo otporan na koroziju. Ove vrste betona ispunjavaju visoke zahtjeve za tlačnu i vlačnu čvrstoću, otpornost na pukotine, čvrstoću na udarce, otpornost na habanje, otpornost na koroziju i mraz.

Naravno, prijelaz na nove vrste betona olakšan je, prvo, revolucionarnim napretkom u plastificiranju mješavina betona i žbuke, a drugo, pojavom najaktivnijih pucolanskih dodataka - mikrosilike, dehidriranih kaolina i visoko raspršenog pepela. Kombinacije superplastifikatora i posebno ekološki prihvatljivih hiperplastifikatora na bazi polikarboksilata, poliakrilata i poliglikolija omogućuju dobivanje supertekućih cementno-mineralnih dispergiranih sustava i betonskih smjesa. Zahvaljujući tom napretku, broj komponenata u betonu s kemijskim aditivima dosegao je 6–8, omjer vode i cementa smanjio se na 0,24–0,28, zadržavajući pritom plastičnost, karakteriziranu slijeganjem konusa od 4–10 cm. U samozbijajućim betonima (Selbstverdichtender Beton-SVB) s dodatkom kamenog brašna (CM) ili bez njega, ali s dodatkom MK u visoko učinkovitim betonima (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) na hiperplastifikatorima, za razliku od lijevanja na tradicionalnim zajedničkim ulaganjima, savršena fluidnost betonske smjese kombiniraju se s malom sedimentacijom i samozbijanjem uz spontano uklanjanje zraka.

"Visoku" reologiju sa značajnim odvodnjavanjem u superplastificiranim betonskim smjesama pruža fluidna reološka matrica koja ima različite razine strukturnih elemenata koji je čine. U lomljenom betonu za drobljeni kamen cementno-pijeska žbuka služi kao reološka matrica na različitim razinama mikro-mezoskala. U plastificiranim betonskim smjesama za betone velike čvrstoće za lomljeni kamen kao makrostrukturni element, reološka matrica, čiji bi udio trebao biti znatno veći nego u konvencionalnim betonima, složenija je disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrosilike i voda. Zauzvrat, za pijesak u konvencionalnim betonskim smjesama, reološka matrica na mikrorazini je cementno-vodena pasta, čiji se udio može povećati kako bi se povećala količina cementa kako bi se osigurala fluidnost. Ali to je, s jedne strane, neekonomično (posebno za betone klasa B10 - B30), s druge strane, paradoksalno, superplastifikatori su loši aditivi za redukciju vode za portlandski cement, iako su svi stvoreni i stvoreni za njega. Gotovo svi superplastifikatori, kao što smo pokazali od 1979. godine, "puno bolje rade" na mnogim mineralnim prahovima ili na njihovoj smjesi s cementom [vidi. Kalašnjikov V. I. Osnove plastificiranja mineralno dispergiranih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u obliku znanstvenog izvještaja za stupanj doktora znanosti. teh. znanosti. - Voronezh, 1996] nego s čistim cementom. Cement je nestabilan u vodi, hidratantni sustav koji odmah nakon kontakta s vodom stvara koloidne čestice i brzo se zgusne. Koloidne čestice u vodi teško je raspršiti superplastifikatorima. Primjer su glinene suspenzije koje su slabo super ukapljene.

Dakle, zaključak sugerira sam po sebi: cementu se mora dodati kameno brašno, što će povećati ne samo reološki učinak zajedničkog ulaganja na smjesu, već i udio same reološke matrice. Kao rezultat, postaje moguće značajno smanjiti količinu vode, povećati gustoću i povećati čvrstoću betona. Dodatak kamenog brašna praktički će biti ekvivalentan povećanju cementa (ako su učinci smanjenja vode znatno veći nego kad se doda cement).

Ovdje se važno usredotočiti ne na zamjenu dijela cementa kamenim brašnom, već na njegovo dodavanje (sa značajnim udjelom - 40-60%) portlandskom cementu. Na temelju polistrukturne teorije 1985–2000. Svi radovi na promjeni polistrukture bili su usmjereni na zamjenu portlandskog cementa za 30-50% mineralnim punilima kako bi se sačuvao u betonu [vidi. Solomatov VI, Vyrovoy VN i sur. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije sa smanjenom potrošnjom materijala. - Kijev: Budivelnik, 1991 .; Aganin S.P. Beton male potrebe za vodom s modificiranim kvarcnim punilom: Sažetak za primjenu uč. stupanj kandidata teh. znanosti. - M, 1996 .; Fadel I. M. Intenzivna odvojena tehnologija betona ispunjenog bazaltom: Sažetak dis. Kandidat teh. znanosti - M, 1993]. Strategija uštede portlandskog cementa u betonima iste čvrstoće ustupit će mjesto strategiji štednje betona s 2-3 puta većom čvrstoćom, ne samo pri kompresiji, već i pri savijanju i osnoj napetosti, pri udarcu. Ušteda betona u više ažurnih konstrukcija dat će veći ekonomski učinak od uštede cementa.

Razmatrajući sastave reoloških matrica na različitim razinama ljestvice, utvrđujemo da je za pijesak u betonima visoke čvrstoće reološka matrica na mikro razini složena smjesa cementa, brašna, silicijevog dioksida, superplastifikatora i vode. Zauzvrat, za betone visoke čvrstoće s mikrosilicom za smjesu cementa i kamenog brašna (jednaka disperzija) kao strukturnim elementima, pojavljuje se još jedna reološka matrica s manjom razinom ljestvice - smjesa mikrosilicije, vode i superplastifikatora.

Za drobljeni kameni beton, ove ljestvice strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju ljestvicama optimalne granulometrije suhih betonskih komponenata da bi se dobila njihova velika gustoća.

Dakle, dodavanje kamenog brašna obavlja i strukturno-reološku funkciju i funkciju punjenja matrice. Za betone visoke čvrstoće nije manje važna reakcijsko-kemijska funkcija kamenog brašna, koja se s većim učinkom provodi reaktivnom mikrosilicom i mikrodehidriranim kaolinom.

Maksimalni reološki i vodeni učinci na adsorpciju SP na površini krute faze genetski su karakteristični za fino raspršene sustave s visokim sučeljem.

Stol 1.

Reološko i vododjelujuće djelovanje SP-a u vodo-mineralnim sustavima

Tablica 1. pokazuje da je u suspenzijama lijevanog portlandskog cementa s SP učinak potonjeg na smanjenje vode 1,5–7,0 puta (sic!) Veći nego u mineralnom prahu. Za stijene taj višak može doseći 2-3 puta.

Dakle, kombinacija hiperplastifikatora s mikrosilicom, kamenim brašnom ili pepelom omogućila je podizanje razine tlačne čvrstoće na 130-150, a u nekim slučajevima i na 180-200 MPa i više. Međutim, značajan porast čvrstoće dovodi do intenzivnog povećanja krhkosti i smanjenja Poissonovog omjera na 0,14–0,17, što dovodi do rizika od naglog uništavanja konstrukcija u slučaju nužde. Riješenje ovog negativnog svojstva betona provodi se ne samo ojačavanjem potonje armaturnom šipkom, već kombinacijom armaturne armature uvođenjem vlakana od polimera, stakla i čelika.

Osnovi plastificiranja i smanjenja vode mineralno-cementnih dispergiranih sustava formulirani su u doktorskoj disertaciji V.I. Kalašnjikova. [cm. Kalašnjikov V. I. Osnove plastificiranja mineralno dispergiranih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u obliku znanstvenog izvještaja za stupanj doktora znanosti. teh. znanosti. - Voronezh, 1996] 1996. godine na temelju prethodno dovršenog rada u razdoblju od 1979. do 1996. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O strukturnom i reološkom stanju izuzetno ukapljenih visoko koncentriranih disperziranih sustava. // Zbornik radova s \u200b\u200bIV nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. - Sofija: BAN, 1985 .; Ivanov I. A., Kalašnjikov V. I. Učinkovitost plastificiranja raspršenih mineralnih sastava ovisno o koncentraciji čvrste faze u njima. // Reologija betonskih smjesa i njezini tehnološki problemi. Sažeci. izvještaj III. sveukupnog simpozija. - Riga. - RPI, 1979 .; Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A.O prirodi plastificiranja mineralno dispergiranih smjesa ovisno o koncentraciji čvrste faze u njima .// Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Građa II nacionalne konferencije. - Sofija: BAN, 1979 .; Kalašnjikov V. I. O reakciji različitih mineralnih sastava na superplastifikatore naftalen-sulfonske kiseline i učinku brzog otapanja lužina na njemu. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali III Nacionalne konferencije uz sudjelovanje stranih predstavnika. - Sofija: BAN, 1982 .; Kalašnjikov V. I. Obračun reoloških promjena u betonskim smjesama s superplastifikatorima. // Materijali IX Sveukupne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent, 1983). - Penza. - 1983 .; Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Značajke reoloških promjena u sastavima cementa pod utjecajem ionsko-stabilizirajućih plastifikatora. // Zbornik "Tehnološka mehanika betona". - Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za ciljano korištenje najveće aktivnosti smanjenja vode SP u fino raspršenim sustavima, značajke kvantitativnih reoloških i strukturno-mehaničkih promjena u superplastificiranim sustavima, koji se sastoje u njihovom lavinskom prijelazu iz čvrste faze u fluidna stanja sa natprirodni dodatak vode. To su razvijeni kriteriji za gravitacijsko širenje i post-tiksotropni resurs protoka visoko dispergiranih plastificiranih sustava (pod vlastitom težinom) i spontanog izravnavanja dnevne površine. Ovo je predloženi koncept granične koncentracije cementnih sustava s fino raspršenim prahom iz stijena sedimentnog, magmatskog i metamorfnog podrijetla, koji su selektivni u pogledu razina visokog smanjenja vode na SP. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima sastoje se u mogućnosti petostrukog smanjenja potrošnje vode u disperzijama uz zadržavanje gravitacijskog širenja. Pokazano je da je kombiniranjem reološki aktivnih prahova s \u200b\u200bcementom moguće pojačati SP efekt i dobiti odljevke visoke gustoće. Upravo se ti principi primjenjuju u betonima s reakcijskim prahom s povećanjem njihove gustoće i čvrstoće (Reaktionspulver beton - RPB ili reaktivni praškasti beton - RPC [vidi Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Nova vrsta cementa: struktura cementnog kamena . // Građevinski materijal. - 1994. - br. 115]). Sljedeći rezultat je povećanje redukcijskog učinka SP s povećanjem disperzije praha [vidi. Kalašnjikov V. I. Osnove plastificiranja mineralno dispergiranih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u obliku znanstvenog izvještaja za stupanj doktora znanosti. teh. znanosti. - Voronezh, 1996]. Također se koristi u finom betonu u prahu povećanjem udjela finih sastojaka dodavanjem dima silicijeve dioksida cementu. Novo u teoriji i praksi praškastih betona bila je upotreba sitnog pijeska s udjelom od 0,1–0,5 mm, što je beton učinilo sitnozrnim za razliku od uobičajenog pjeskovitog na pijesku s udjelom od 0–5 mm. Naš izračun prosječne specifične površine dispergiranog dijela praškastog betona (sastav: cement - 700 kg; sitni pijesak od 0,125-0,63 mm - 950 kg, bazaltno brašno Ssp \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, mikrosilika Svd \u003d 3200 m2 / kg - 140 kg) sa svojim udjelom od 49% ukupne smjese sa sitnozrnim pijeskom frakcije 0,125-0,5 mm pokazuje da je s disperzijom MC Smc \u003d 3000 m2 / kg prosječna površina praha dio je Svd \u003d 1060 m2 / kg, a sa Smc \u003d 2000 m2 / kg - Svd \u003d 785 m2 / kg. Upravo se na tako fino raspršenim komponentama izrađuju sitnozrni betoni reakcijskog praha u kojima volumenska koncentracija krute faze bez pijeska doseže 58–64%, a zajedno s pijeskom - 76–77% i malo je inferiorna u odnosu na koncentracija čvrste faze u superplastificiranim teškim betonima (Cv \u003d 0, 80–0,85). Međutim, u drobljenom betonu zapreminska koncentracija krute faze umanjena za drobljeni kamen i pijesak je mnogo niža, što određuje veliku gustoću raspršene matrice.

Visoku čvrstoću osigurava prisutnost ne samo dima silike ili dehidriranog kaolina, već i reaktivnog praha iz mljevene stijene. Prema literaturnim podacima uvodi se uglavnom leteći pepeo, balt, vapnenac ili kvarcno brašno. U SSSR-u i Rusiji otvorene su velike mogućnosti u proizvodnji reaktivnog betona u prahu, u vezi s razvojem i istraživanjem kompozitnih veziva male potrebe za vodom, Yu.M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarom. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Dokazano je da zamjena cementa u procesu mljevenja VNV-a s karbonatnim, granitnim, kvarcnim brašnom do 50% značajno povećava učinak smanjenja vode. Omjer W / T, koji osigurava gravitacijsko širenje drobljenog betona, u usporedbi s uobičajenim uvođenjem SP-a, smanjuje se na 13–15%, čvrstoća betona na takvom VNV-50 doseže 90–100 MPa. U osnovi se moderni praškasti beton može dobiti na bazi VNV, mikrosilice, sitnog pijeska i raspršene armature.

Dispergirano ojačani betonski prah vrlo su učinkoviti ne samo za nosive konstrukcije s kombiniranom armaturom s prednapregnutom armaturom, već i za proizvodnju vrlo tankih zidova, uključujući prostorne arhitektonske detalje.

Prema najnovijim podacima moguće je tekstilno ojačanje konstrukcija. Razvoj proizvodnje tekstilnih vlakana (tkanina) rasutih okvira izrađenih od polimera visoke čvrstoće i otpornosti na alkalije u razvijenim stranim zemljama motivirao je razvoj betona s reakcijskim prahom prije više od 10 godina u Francuskoj i Kanadi pothvati bez velikih agregata s posebno finim kvarcnim punilom, ispunjenim kamenim prahom i mikrosilikom. Betonske smjese od takvih sitnozrnih smjesa raširile su se pod vlastitom težinom, ispunjavajući potpuno gustu mrežastu strukturu tkanog okvira i sve spojeve u obliku filigrana.

"Visoka" reologija mješavina praškastih betona (PBS) daje granicu popuštanja od? 0 \u003d 5-15 Pa pri udjelu vode od 10-12% mase suhih komponenata, tj. samo 5-10 puta više nego u uljnim bojama. S takvom Δ0 može se odrediti pomoću minireometrijske metode koju smo razvili 1995. godine. Nisko naprezanje tečenja osigurava optimalna debljina međusloja reološke matrice. Iz razmatranja topološke strukture PBL-a, prosječna debljina međusloja X određena je formulom:

gdje je prosječni promjer čestica pijeska; - volumetrijska koncentracija.

Za donji sastav, pri W / T \u003d 0,103, debljina međusloja bit će 0,056 mm. De Larrard i Sedran otkrili su da za sitniji pijesak (d \u003d 0,125–0,4 mm) debljina varira od 48 do 88 µm.

Povećanje međusloja čestica smanjuje viskoznost i krajnje naprezanje posmika i povećava fluidnost. Tečnost se može povećati dodavanjem vode i uvođenjem SP. Općenito, utjecaj vode i SP na promjenu viskoznosti, krajnjeg smičućeg naprezanja i prinosa je dvosmislen (slika 1).

Superplastifikator smanjuje viskoznost u mnogo manjoj mjeri od dodavanja vode, dok je smanjenje granice tečenja zbog DP-a znatno veće od one pod utjecajem vode.

Sl. 1. Utjecaj SP i vode na viskoznost, granicu tečenja i fluidnost

Glavna svojstva superplastificiranih krajnje napunjenih sustava su da viskoznost može biti dovoljno visoka i da sustav polako teče ako je granica popuštanja niska. Za konvencionalne sustave bez SP, viskoznost može biti niska, ali povećani napon tečenja sprječava ih širenje, jer nemaju posttiksotropni izvor protoka [vidi. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Značajke reoloških promjena u sastavima cementa pod utjecajem ionsko-stabilizirajućih plastifikatora. // Zbornik "Tehnološka mehanika betona". - Riga: RPI, 1984].

Reološka svojstva ovise o vrsti i dozi SP. Utjecaj tri vrste SP prikazan je na sl. 2. Najučinkovitiji JV je Woerment 794.

Sl. 2 Utjecaj vrste i doze zajedničkog ulaganja na? O: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - Otopiti F 10

Istodobno, nije se pokazalo da je manje selektivan domaći JV S-3, već inozemni JV na osnovi melamina Melment F10.

Mazivost mješavina praškastih betona izuzetno je važna u stvaranju betonskih proizvoda s tkanim volumetrijskim mrežnim okvirima položenim u oblik.

Takvi volumetrijski okviri od ažur-tkanine u obliku T-nosača, I-nosača, kanala i drugih konfiguracija omogućuju brzo pojačanje, što se sastoji u ugradnji i učvršćivanju okvira u kalupu, nakon čega slijedi izlijevanje suspenzijskog betona, koji lako prodire kroz ćelije okvira od 2–5 mm (slika 3) ... Okviri od tkanine mogu radikalno povećati otpornost betona na pukotine kada su izloženi izmjeničnim temperaturnim kolebanjima i značajno smanjiti deformacije.

Betonska smjesa ne bi se trebala samo lokalno izliti kroz mrežasti okvir, već se i širiti prilikom punjenja kalupa "obrnutim" prodorom kroz okvir s povećanjem volumena smjese u kalupu. Za procjenu fluidnosti koristili smo smjese praha istog sastava u pogledu sadržaja suhih komponenata, a mazivost iz konusa (za stol za mućkanje) kontrolirana je količinom SP i (djelomično) vode. Širenje je blokirano mrežasti prsten promjera 175 mm.

Sl. 3 Uzorak okvira od tkanine

Sl. 4 Smjesa se razmazuje slobodnim i blokiranim posipanjem

Mreža je imala bistru veličinu 2,8 × 2,8 mm s promjerom žice 0,3 × 0,3 mm (slika 4). Kontrolne smjese su napravljene s namazima od 25,0; 26,5; 28,2 i 29,8 cm. Kao rezultat pokusa, utvrđeno je da se s porastom fluidnosti smjese smanjuje omjer promjera slobodnog istosmjernog i blokiranog širenja d. Na sl. 5 prikazuje promjenu u dc / dbotdc.

Sl. 5 Promjena dc / db od vrijednosti slobodnog širenja dc

Kao što slijedi sa slike, razlika u rasponima smjesa dc i db nestaje pri fluidnosti koju karakterizira slobodno širenje od 29,8 cm. Kad je dc \u003d 28,2, širenje kroz mrežu smanjuje se za 5%. Smjesa s rasponom od 25 cm doživljava posebno veliko kočenje prilikom širenja kroz mrežu.

S tim u vezi, kada se koriste mrežasti okviri sa ćelijom 3 × 3 mm, potrebno je koristiti smjese s rasponom od najmanje 28–30 cm.

Fizička i tehnička svojstva dispergirano ojačanog betonskog praha, ojačanog s 1 volumenskim udjelom čeličnih vlakana promjera 0,15 mm i duljine 6 mm, prikazana su u tablici 2

Tablica 2.

Fizička i tehnička svojstva praškanog betona na vezivu male potrebe za vodom pomoću domaćeg SP S-3

Kao što dokazuju strani podaci, s 3% ojačanja, tlačna čvrstoća doseže 180-200 MPa, uz aksijalnu napetost - 8-10 MPa. Udarna čvrstoća povećava se više od deset puta.

Mogućnosti betona u prahu nisu daleko iscrpljene, s obzirom na učinkovitost hidrotermalne obrade i njezin učinak na povećanje udjela tobermorita i, sukladno tome, ksonotlita.

www.allbeton.ru

Reakcijski beton u prahu

Posljednje ažuriranje enciklopedije: 17.12.2017 - 17:30

Reakcijski praškasti beton - beton izrađen od fino mljevenih reaktivnih materijala veličine zrna od 0,2 do 300 mikrona, a karakterizira ga velika čvrstoća (više od 120 MPa) i velika vodootpornost.

[GOST 25192-2012. Beton. Klasifikacija i opće specifikacije]

Reakcijski praškasti beton reaktivni praškasti beton-RPC] - kompozitni materijal visoke tlačne čvrstoće od 200-800 MPa, savijanje\u003e 45 MPa, uključujući značajnu količinu visoko raspršenih mineralnih komponenata - kvarcni pijesak, mikrosilica, superplastifikator, kao i čelična vlakna s malim W / T (~ 0,2), primjenom toplinske i vlažne obrade proizvoda na temperaturi od 90-200 ° C.

[Usherov-Marshak A. V. Konkretna znanost: leksikon. M.: RIF Stroymaterialy. - 2009. - 112 str.]

Nositelji autorskih prava! Ako je slobodan pristup ovom pojmu kršenje autorskih prava, sastavljači su spremni, na zahtjev nositelja autorskih prava, ukloniti vezu ili sam pojam (definiciju) s web mjesta. Da biste kontaktirali upravu, upotrijebite obrazac za povratne informacije.

enciklopediyastroy.ru

Znanstvenici ne prestaju oduševljavati razvojem revolucionarnih tehnologija. Smjesa s poboljšanim svojstvima dobivena je ne tako davno - početkom 90-ih godina 20. stoljeća. U Rusiji njegova upotreba u gradnji zgrada nije tako česta, glavna primjena je proizvodnja samorazlivajućih podova i ukrasnih proizvoda: stolnih ploča, ažurnih lukova i pregrada.

Da biste utvrdili prednosti kvalitetnijeg BPM materijala, uzmite u obzir parametre:

• Sastav.
• Svojstva.
• Opseg upotrebe.
• Poslovni slučaj za pogodnosti.

Sastav

Beton je građevinski materijal nastao od zbijene smjese različitih sastava:

1. Osnova je adstrigent, "lijepi" tvar punila. Sposobnost pouzdanog integriranja komponenata u jedinstvenu cjelinu udovoljava glavnim zahtjevima aplikacije. Vrste veziva:

• Cement.
• Gips.
• Vapno.
• Polimeri.
• Bitumen.

2. Punilo - komponenta koja određuje gustoću, težinu, čvrstoću. Vrste i veličine zrna:

• Pijesak - do 5 mm.
• Proširena glina - do 40.
• Troska - do 15.
• Lomljeni kamen - do 40.

3. Aditivi - modifikatori koji poboljšavaju svojstva, mijenjaju postupke stvrdnjavanja rezultirajuće smjese. Pregledi:

• Plastificiranje.
• Armiranje.
• Kvarljiva.
• Reguliranje otpornosti na smrzavanje i / ili brzine podešavanja.

4. Voda je komponenta koja reagira s vezivnim sredstvom (ne koristi se u bitumenskom betonu). Postotni omjer tekućine i mase baze određuje plastičnost i vrijeme stvrdnjavanja, otpornost na mraz i čvrstoću proizvoda.

Upotreba različitih kombinacija baza, agregata, aditiva, njihovih omjera, proporcija omogućuje dobivanje betona različitih karakteristika.

Razlika između RPB-a i ostalih vrsta materijala je frakcija sitnog agregata. Smanjujući postotak cementa, zamjenjujući ga kamenim brašnom, mikrosilika je omogućila stvaranje smjesa visoke fluidnosti, samozbijajućih sastava.

RPB za velika opterećenja dobiva se miješanjem vode (7-11%) i reaktivnog praha. Proporcije (%):

• Portland cement razreda M500 siva ili bijela - 30 ~ 34.
• Mikrokvarcno ili kameno brašno - 12-17%.
• Isparenja silicijevog dioksida - 3,2 ~ 6,8.
• Sitnozrnati kvarcni pijesak (frakcija 0,1 ~ 0,63 mm).
• Superplastifikator polikarboksilatnog etera 0,2 ~ 0,5.
• Ubrzivač prirasta snage - 0,2.

Tehnologija proizvodnje:

• Komponente se pripremaju prema postotku.
• Miješalica se napaja vodom i plastifikatorom. Počinje postupak miješanja.
• Dodajte cement, kameno brašno, silicijev dioksid.
• Da bi se dodala boja, dopušteno je dodavanje boja (željezov oksid).
• Miješajte 3 minute.
• Dopunjeno pijeskom i (za armirani beton).
• Postupak miješanja 2-3 minute. U tom vremenskom razdoblju uvodi se akcelerator za stvrdnjavanje u postotnom omjeru od 0,2 ukupne težine.
• Površina kalupa navlaži se vodom.
• Ulijte smjesu.
• Poprskajte vodom površinu otopine raspoređenu u kalupu.
• Pokrijte posudu za lijevanje.

Sve operacije trajat će do 15 minuta.

Svojstva reaktivnog praškanog betona

Pozitivne osobine:

1. Korištenje dima od silike i kamenog brašna dovelo je do smanjenja udjela cementa i skupih superplastifikatora u RPM, što je dovelo do pada troškova.

2. Dobiven je sastav samozbijajućeg praškastog supersnažnog betona s visokim stupnjem fluidnosti:

• Nije potrebno koristiti vibracijski stol.
• Prednja površina nastalih proizvoda praktički ne zahtijeva mehaničku reviziju
• Mogućnost izrade elemenata različitih tekstura i hrapavosti površine.

3. Pojačanje čelikom, celuloznim vlaknima, upotreba ažurnih okvira od tkanine povećava razinu do M2000, tlačna čvrstoća - do 200 MPa.

4. Visoka otpornost na karbonatnu i sulfatnu koroziju.

5. Upotreba praškaste reakcijske smjese pomaže u stvaranju izuzetno jakih (~ 40-50 MPa), laganih struktura (gustoća 1400 ~ 1650 kg / m3). Smanjenje težine smanjuje opterećenje na temelju konstrukcija. Čvrstoća omogućuje izgradnju nosivih elemenata okvira zgrade s manjom debljinom - smanjuje se potrošnja.

Karakteristike

Inženjeri u fazi projektiranja provode proračune i sastavljaju niz preporuka i zahtjeva za građevinske materijale i parametre. Glavni čimbenici:

1. Klasa betona - broj nakon slova "M" (M100) na oznaci, označava raspon statičkog tlačnog opterećenja (kg / cm2), nakon čega prelazi uništavanje.
2. Čvrstoća: u kompresiji - vrijednost tlaka preše na uzorak prije njegove deformacije, eksperimentalno fiksirana, mjerna jedinica: MPa. Savijanje je pritisak preše na sredinu uzorka, postavljene na dva nosača.
3. Gustoća - težina proizvoda zapremine 1 kubni metar, mjerna jedinica: kg / m3.
4. Otpornost na mraz - broj ciklusa smrzavanja i obrnutog postupka s uništenjem uzorka manjim od 5%.
5. Omjer skupljanja - postotni pad volumena, linearne dimenzije konstrukcije kada je spremna.
6. Apsorpcija vode je omjer mase ili volumena vode koju apsorbira uzorak kad se potopi u posudu s tekućinom. Karakterizira otvorenu poroznost betona.

Opseg primjene

Nova tehnologija koja se temelji na reakcijskoj smjesi praha omogućuje stvaranje betona poboljšanih karakteristika i širokog spektra primjene:

• 1. Samorazlivajući podovi s velikom otpornošću na habanje s minimalno nanesenom debljinom sloja.
• 2. Izrada rubnog kamena s dugim vijekom trajanja.
• 3. Razni aditivi u potrebnom omjeru mogu značajno smanjiti proces upijanja vode, što omogućava upotrebu materijala u izgradnji pučina s naftnim morima.
• 4. U civilnoj i industrijskoj gradnji.
• 5. Izgradnja mostova i tunela.
• 6. Za radne ploče visoke čvrstoće, površinske strukture i hrapavosti.
• 7. Dekorativne ploče.
• 8. Izrada pregrada, umjetničkih proizvoda od prozirnog betona. Postupnim lijevanjem u kalup se postavljaju svjetlosno osjetljiva vlakna.
• 9. Izrada arhitektonskih tankozidnih dijelova pomoću ojačanja od tkanine.
• 10. Koristite za trajna ljepila i popravne smjese.
• 11. Toplinska izolacijska žbuka pomoću staklenih kuglica.
• 12. Beton visoke čvrstoće na drobljenom granitu.
• 13. Bareljefi, spomenici.
• 14. Obojeni beton.

Troškovi

Visoka cijena zavara programere o prikladnosti upotrebe. Smanjenje troškova prijevoza, povećavanje vijeka trajanja konstrukcija i samorazlivajućih podova i druga pozitivna svojstva materijala isplaćuju financijska ulaganja. Pronalaženje i kupnja RPM-a prilično je teško. Problem proizlazi iz smanjene potražnje.

Cijene po kojima možete kupiti RPB u Rusiji:

Nažalost, teško je dati primjere civilnih ili industrijskih objekata podignutih na teritoriju Rusije pomoću RPB-a. Glavna upotreba betona u prahu bila je u proizvodnji umjetnog kamena, ploča, kao i samorazlivajućih podova i smjesa za popravak.

Sažetak disertacije o ovoj temi ""

Kao rukopis

FINO-ZRNI REAKTIVNI PRAH RASPLATNO-ARMIRIRANI BETON KORIŠĆENJEM STIJENA

Specijalnost 05.23.05 - Građevinski materijali i proizvodi

Radovi su izvedeni na Odjelu za beton, keramiku i vezivne tehnologije Državne obrazovne ustanove visokog profesionalnog obrazovanja "Državno sveučilište za arhitekturu i graditeljstvo Penza" i na Institutu za građevinske materijale i konstrukcije tehničkog sveučilišta u Münchenu.

Znanstveni savjetnik -

Doktor tehničkih znanosti, profesor Valentina Serafimovna Demyanova

Službeni protivnici:

Zasluženi znanstvenik Ruske Federacije, dopisni član RAASN-a, doktor tehničkih znanosti, profesor Vladimir Pavlovič Seljajev

Doktor tehničkih znanosti, profesor Oleg Vjačeslavovič Tarakanov

Vodeća organizacija - JSC "Penzastroy", Penza

Obrana će se obaviti 7. srpnja 2006. u 16:00 sati na sastanku disertacijskog vijeća D 212.184.01 u državnoj obrazovnoj ustanovi visokog stručnog obrazovanja "Penza Državno sveučilište za arhitekturu i graditeljstvo" na adresi: 440028, Penza, sv. G. Titova, 28, zgrada 1, konferencijska dvorana.

Disertaciju možete pronaći u knjižnici državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "Državno sveučilište Penza za arhitekturu i graditeljstvo"

Znanstveni tajnik disertacijskog vijeća

V. A. Hudjakov

OPĆI OPIS DJELA

Sa značajnim povećanjem čvrstoće betona pri jednoosnoj kompresiji, otpornost na pukotine neizbježno se smanjuje i povećava se rizik od lomljivog loma konstrukcija. Rasprostranjena armatura betona vlaknima eliminira ta negativna svojstva, što omogućuje proizvodnju betona klasa iznad 80-100 jačine 150-200 MPa, koji ima novu kvalitetu - viskoznu prirodu uništavanja.

Analiza znanstvenih radova na polju dispergirano ojačanih betona i njihova proizvodnja u domaćoj praksi pokazuje da glavno usmjerenje ne slijedi ciljeve upotrebe matrica visoke čvrstoće u takvim betonima. Klasa tlačne čvrstoće betona ojačanog disperzijom ostaje izuzetno niska i ograničena je na B30-B50. To ne omogućuje da se osigura dobro prianjanje vlakana na matricu, da se čelična vlakna u potpunosti koriste, čak i s malom vlačnom čvrstoćom. Štoviše, u teoriji se razvijaju betonski proizvodi s labavo položenim vlaknima sa stupnjem volumetrijske armature od 59%, ali u praksi se proizvode. Vlakna pod vibracijskim utjecajima izlivena su neplastificiranim "masnim" cementno-pijesnim mortovima visokog skupljanja sastava cement-pijesak - 14-I: 2,0 pri W / C \u003d 0,4, što je krajnje rastrošno i ponavlja razinu rada iz 1974. postignuća na polju stvaranja superplastificiranog VNV, mikrodisperznih smjesa s mikrosilicom, s reaktivnim prahom iz stijena visoke čvrstoće, omogućila su postizanje efekta smanjenja vode na 60% pomoću superplastifikatora oligomernog sastava i hiperplastifikatora polimernog sastava. Ta postignuća nisu postala osnova za stvaranje disperzijom ojačanog armiranog betona visoke čvrstoće ili sitnozrnih betonskih betona od lijevanih samozbijajućih smjesa. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije reaktivnih praškastih betona ojačanih raspršenim vlaknima. Koriste se smjese praškastog betona

za punjenje kalupa u njih položene tkane volumetrijske okvire od tankih mreža i njihovu kombinaciju s armaturom od šipki.

Otkriti teorijske preduvjete i motivaciju za stvaranje višekomponentnih sitnozrnih betonskih prahova s \u200b\u200bvrlo gustom matricom velike čvrstoće dobivene lijevanjem s ultra niskim udjelom vode, osiguravajući proizvodnju betona viskoznog karaktera u lomu i visokih vlačna čvrstoća pri savijanju;

Otkriti strukturnu topologiju kompozitnih veziva i disperzno ojačanog finozrnatog sastava, dobiti matematičke modele njihove strukture za procjenu udaljenosti između čestica punila i geometrijskih središta armaturnih vlakana;

Optimizirajte sastav sitnozrnatih dispergiranih armiranobetonskih smjesa s vlaknima c1 \u003d 0,1 mm i I \u003d 6 mm s minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje vlačne čvrstoće betona, tehnologijom pripreme i utvrđivanjem učinka formulacije na fluidnost, gustoću , njihov sadržaj zraka, čvrstoća i druga fizička i tehnička svojstva betona.

Znanstvena novost djela.

1. Znanstveno potkrijepljena i eksperimentalno potvrđena mogućnost dobivanja visokotvrdog betona zrnastog cementnog praha, uključujući dispergirano ojačane betone, izrađene od betonskih smjesa bez drobljenog kamena s finim frakcijama kvarcnog pijeska, s reaktivnim kamenim prahom i mikrosilicom, s značajno povećanje učinkovitosti superplastifikatora do udjela vode u lijevanoj samozbijajućoj smjesi do 10-11% (što odgovara polusuhoj smjesi za prešanje bez SP) mase suhih komponenata.

4. Teoretski predviđeno i eksperimentalno dokazano pretežno kroz mehanizam difuzijsko-ionskog očvršćavanja otopine kompozitnih veziva cementa, koji se pojačava s povećanjem sadržaja punila ili značajnim povećanjem njegove disperzije u usporedbi s disperzijom cementa.

5. Proučeni su procesi stvaranja strukture sitnozrnih praškastih betona. Pokazano je da su betoni u prahu iz superplastificiranih lijevanih samozbijajućih betonskih smjesa puno gušći, kinetika rasta njihove čvrstoće intenzivnija, a prosječna čvrstoća znatno veća od betona bez SP-a, komprimiranih pri istom udjelu vode pod tlak od 40-50 MPa. Razvijeni su kriteriji za ocjenjivanje reakcijsko-kemijske aktivnosti praha.

6. Optimizirani sastavi finozrnastih betonskih smjesa ojačanih disperzijom s tankim čeličnim vlaknima promjera 0,15 i duljine 6 mm,

tehnologija njihove pripreme, redoslijed uvođenja komponenata i trajanje miješanja; utvrđen je učinak sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka betonskih smjesa i tlačnu čvrstoću betona.

Praktični značaj rada leži u razvoju novih lijevanih sitnozrnatih praškastih betonskih smjesa s vlaknima za izlijevanje kalupa za proizvode i konstrukcije, kako bez, tako i s kombiniranom armaturom šipki. Korištenjem betonskih smjesa velike gustoće moguće je proizvesti visoko otporne na pukotine savijanje ili komprimirane armirano-betonske konstrukcije viskozne prirode razaranja pod djelovanjem krajnjih opterećenja.

Dobivena je kompozitna matrica visoke gustoće, tlačne čvrstoće 120-150 MPa za povećanje prianjanja na metal kako bi se koristila tanka i kratka vlakna velike čvrstoće promjera 0,04-0,15 mm i duljine 6 -9 mm, što omogućuje smanjenje njegove potrošnje i otpornosti na protok betonske smjese za tehnologiju ubrizgavanja u kalupe za proizvodnju tankozidnih filigranskih proizvoda s velikom vlačnom čvrstoćom na savijanje.

Odobrenje rada. Glavne odredbe i rezultati disertacijskog rada predstavljeni su i prijavljeni na međunarodnom i sveruskom jeziku

znanstveno-tehničke konferencije: "Mlada znanost za novo tisućljeće" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Pitanja planiranja i urbanog razvoja" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Suvremeni problemi znanosti o građevinskim materijalima" (Penza, 1998 ), "Moderna gradnja" (1998), Međunarodni znanstveni i tehnički skupovi "Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005)," Ušteda resursa i energije kao motivacija za kreativnost u procesu arhitektonske gradnje "(Moskva-Kazanj, 2003)," Stvarna građevinska pitanja "(Saransk, 2004. ), "Nove tehnologije za uštedu energije i uštedu resursa u proizvodnji građevinskih materijala" (Penza, 2005.), Sveruska znanstveno-praktična konferencija "Urbanističko planiranje, rekonstrukcija i inženjerska podrška održivom razvoju gradova Volge" (Togliatti, 2004.), Akademska čitanja RAASN-a "Postignuća, problemi i perspektivni pravci razvoja teorije i prakse znanosti o građevinskim materijalima" (Kazan, 2006).

Publikacije. Na temelju rezultata provedenog istraživanja objavljeno je 27 radova (u časopisima prema popisu VIS-a 3 rada).

Uvod obrazlaže relevantnost odabranog smjera istraživanja, formulira cilj i ciljeve istraživanja, pokazuje njegov znanstveni i praktični značaj.

U prvom poglavlju posvećenom analitičkom pregledu literature provodi se analiza stranih i domaćih iskustava u primjeni visokokvalitetnog betona i betona ojačanog vlaknima. Pokazuje se da su se u inozemnoj praksi počeli proizvoditi betoni visoke čvrstoće čvrstoće do 120-140 MPa, uglavnom nakon 1990. U posljednjih šest godina otkrivene su široke perspektive povećanja čvrstoće visoke čvrstoće betona od 130 150 MPa i pretvarajući ih u kategoriju posebno čvrstih betona s čvrstoćom od 210 250 MPa, zahvaljujući toplinskoj obradi betona izrađenoj tijekom godina, dostižući čvrstoću od 60-70 MPa.

Postoji tendencija dijeljenja betona posebno visoke čvrstoće prema "granularnosti agregata na 2 vrste: sitnozrnasta s maksimalnom veličinom zrna do 8-16 mm i sitnozrnasta sa zrnima do 0,5-1,0 mm Obojica bez grešaka sadrže mikrosiliku ili mikrodehid, sitnozrni praškasti beton (Reaktionspulver beton-RPB ili reaktivni praškasti beton) s maksimalnom veličinom zrna 0,3 - 0,6 mm. -250 MPa s koeficijentom ojačanja od najviše 3-3,5 vol.%, Imaju vlačnu čvrstoću na savijanje do 50 MPa. Takva svojstva osiguravaju se prije svega odabirom matrice velike gustoće i velike čvrstoće, što omogućuje povećati prianjanje na vlakno i u potpunosti iskoristiti njegovu visoku vlačnu čvrstoću.

Analizirano je stanje istraživanja i iskustva u proizvodnji fibro-betona u Rusiji. Za razliku od inozemnih dostignuća, rusko istraživanje nije usmjereno na uporabu betona od vlakana s matricom visoke čvrstoće, već na povećanju postotka armature na 5-9 vol.% U betonima B30- s tri ili četiri komponente male čvrstoće Klase B50 za povećanje vlačne čvrstoće pri savijanju do 17-28 MPa. Sve je to ponavljanje stranog iskustva 1970-1976, tj. one godine kada se nisu koristili učinkoviti superplastifikatori i mikrosilica, a beton ojačan vlaknima uglavnom je bio trokomponentni (pjeskovit). Preporuča se proizvodnja betona ojačanog vlaknima s potrošnjom portland cementa 700-1400 kg / m3, pijeska - 560-1400 kg / m3, vlakana - 390-1360 kg / m3, što je krajnje rasipno i napredak postignut u razvoj visokokvalitetnih betona se ne uzima u obzir.

Provodi se analiza evolucije razvoja višekomponentnih betona u raznim revolucionarnim fazama nastanka posebnih funkcionalno definirajućih komponenata: vlakana, superplastifikatora, mikrosilike. Pokazano je da su šestosedmokomponentni betoni osnova matrice visoke čvrstoće za učinkovitu uporabu glavne funkcije vlakana. Upravo ti betoni postaju višenamjenski.

Formulirane su glavne motivacije za pojavu betona visoke čvrstoće i posebno visoke čvrstoće reakcijskog praška, mogućnost dobivanja "rekordnih" vrijednosti smanjenja vode u betonskim smjesama i njihovo posebno reološko stanje. Zahtjevi za praške i

njihova rasprostranjenost kao tehnogeni otpad rudarske industrije.

Na temelju provedene analize formulirani su cilj i zadaci istraživanja.

U drugom se poglavlju navode karakteristike korištenih materijala i opisuju metode istraživanja. Korištene su sirovine njemačke i ruske proizvodnje: cementi CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO, Starooskolsky PC 500 DO; pijesak Sursky klasificiran fr. 0,14-0,63, Balasheyskiy (Syzran) klasificirano fr. 0,1-0,5 mm, pijesak Halle fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilicija: Eikern Microsilica 940 sa sadržajem SiO2\u003e 98,0%, Silia Staub RW Punilac sa sadržajem SiO2\u003e 94,7%, BS-100 (povezanost sode) sa ZYu2\u003e 98,3%, Čeljabinska EMC sa sadržajem SiO; \u003d 84 -90%, vlakna njemačke i ruske proizvodnje s d \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm s vlačnom čvrstoćom 1700-3100 MPa; prahovi stijena sedimentnog i vulkanskog podrijetla; super - i hiperplastifikatori na bazi naftalena, melamina i polikarboksilata.

Za pripremu betonskih smjesa korištena je brza miješalica iz Eiricha i turbulentna mješalica Kaf. TBKiV, moderni uređaji i oprema njemačke i domaće proizvodnje. Analiza difrakcije rendgenskih zraka provedena je na Seifertovom analizatoru, elektronsko mikroskopska analiza na Philips ESEM mikroskopu.

Treće poglavlje ispituje topološku strukturu kompozitnih veziva i betona u prahu, uključujući betone ojačane disperzijom. Strukturna topologija kompozitnih veziva, kod kojih volumni udio punila premašuje udio glavnog veziva, unaprijed određuje mehanizam i brzinu reakcijskih procesa. Za izračunavanje prosječne udaljenosti između čestica pijeska u betonu u prahu (ili između čestica portlandskog cementa u jako napunjenim vezivnim sredstvima) uzima se elementarna kubična ćelija s površinom A i volumenom A3 jednakom volumenu kompozita.

Uzimajući u obzir volumetrijsku koncentraciju cementa C4V, prosječnu veličinu čestica cementa<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

za središnju udaljenost između čestica cementa u kompozitnom vezivu:

Ats \u003d ^ - 3 / i- / b-Cy \u003d 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

za udaljenost između čestica pijeska u betonu u prahu:

Z / tg / 6 -St \u003d 0,806 ap-shust (2)

Uzimanje zapreminskog udjela pijeska s udjelom od 0,14-0,63 mm u sitnozrnatoj praškanoj betonskoj smjesi, jednako 350-370 litara (masena potrošnja pijeska 950-1000 kg), minimalna prosječna udaljenost između geometrijskih središta čestica je 428-434 mikrona. Minimalna udaljenost između površina čestica je 43-55 mikrona, a s pijeskom veličine 0,1-0,5 mm - 37-44 mikrona. Kod heksagonalnog pakiranja čestica, ta se udaljenost povećava za koeficijent K \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Tako će tijekom protoka mješavine praškastog betona veličina zazora u koji se postavlja reološka matrica suspenzije cementa, kamenog brašna i mikrosilike varirati od 43-55 mikrona do 61-78 mikrona , sa smanjenjem frakcije pijeska na 0,1 -0,5 mm matričnog sloja varirat će od 37-44 mikrona do 52-62 mikrona.

Topologija raspršenih vlakana duljine / i promjera vlakana c? određuje reološka svojstva betonskih smjesa s vlaknima, njihovu fluidnost, prosječnu udaljenost između geometrijskih središta vlakana, predodređuje vlačnu čvrstoću armiranog betona. Izračunate prosječne udaljenosti koriste se u regulatornim dokumentima, u mnogim znanstvenim radovima o raspršenoj armaturi. Pokazuje se da su ove formule kontradiktorne i izračuni na temelju njih značajno se razlikuju.

Iz razmatranja kubične stanice (slika 1) sa, duljina fasete / s vlaknima smještenim u njoj

vlakna promjera b /, s ukupnim sadržajem 11lokona / V, određuje se broj vlakana na rubu

P \u003d i udaljenost o \u003d

uzimajući u obzir volumen svih vlakana Y „\u003d fE.iL. /. dg i koeficijent-sl. 14

omjer armature / l \u003d (100- l s11 s) / 4 ■ I1, određuje se prosječna "udaljenost:

5 \u003d (/ - d?) / 0,113 ■ l / uts -1 (3)

Izračuni 5 izvedeni su prema formulama Romuapdija I.R. i Mendel I.A. a prema formuli Mack Key. Vrijednosti udaljenosti prikazane su u tablici 1. Kao što se može vidjeti iz tablice 1, formula Mack Key ne može se primijeniti. Dakle, udaljenost 5 s povećanjem volumena ćelije s 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) na 1000 m3 (/ \u003d 10000 mm)

topi se 15-30 puta s istim q, što ovoj formuli oduzima geometrijsko i fizičko značenje.Romuapdijeva formula može se koristiti uzimajući u obzir koeficijent 0,64:

Dakle, dobivena formula (3) iz strogih geometrijskih konstrukcija objektivna je stvarnost, koja se provjerava prema sl. 1. Obrada rezultata naših i inozemnih studija korištenjem ove formule omogućila je utvrđivanje mogućnosti za neučinkovito, u osnovi neekonomično ojačanje i optimalno ojačanje.

stol 1

Vrijednosti udaljenosti 8 između geometrijskih središta raspršenih _ vlakana, izračunate prema raznim formulama_

Promjer, s), mm B mm pri različitim q i / prema formulama Omjer udaljenosti 3A ^ M, izračunat prema formuli autora i MakKi Omjer udaljenosti izračunat po formuli autora i Romualdija

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm za sve / \u003d 0- * "

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c \u003d 0,5 u-1,0 c-3,0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1,0 c \u003d 3,0 (1-0,5 (1-1,0 q-3,0 ('\u003d 0,5 q \u003d 1,0 (1 * 3,0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Vrijednosti udaljenosti nepromijenjene 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OC 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6 C 0,033 0,64

Četvrto poglavlje posvećeno je proučavanju reološkog stanja superplastificiranih dispergiranih sustava, praškastih betonskih smjesa (PBS) i metodologiji za njegovu procjenu.

PBS bi trebao imati visoku fluidnost, osiguravajući potpuno širenje smjese u kalupima sve dok se ne stvori vodoravna površina s ispuštanjem zarobljenog zraka i samozbijanjem smjesa. Uzimajući u obzir da smjesa betonskog praha za proizvodnju armiranog betona mora imati dispergiranu armaturu, širenje takve smjese trebalo bi biti malo inferiornije od širenja smjese bez vlakana.

Betonska smjesa namijenjena punjenju kalupa s trodimenzionalnim višerednim tkanim okvirom od sitnih mreža veličine mrežice u svjetlu od 2-5 mm, trebala bi se lako proliti na dno kalupa kroz okvir, raširiti duž kalupa pružajući nakon punjenja formiranje vodoravne površine.

Kako bi se reološkim metodama diferencirani disperzni sustavi razlikovali, razvijene su jednostavne metode za procjenu krajnjeg smičućeg naprezanja i čvrstoće tečenja.

Razmatran je dijagram djelujućih sila na hidrometar u superplastificiranoj ovjesi. Ako tekućina ima granicu tečenja m0, hidrometar nije u potpunosti uronjen u nju. Za m „dobiva se sljedeća jednadžba:

gdje je ¿/ promjer cilindra; t je masa cilindra; p je gustoća suspenzije; ^ -ubrzanje gravitacije.

Prikazana je jednostavnost izvođenja jednadžbi za određivanje r0 u ravnoteži tekućine u kapilari (cijevi), u razmaku između dviju ploča, na okomitom zidu.

Utvrđena je invarijantnost metoda za određivanje m0 za suspenzije cementa, bazalta, kalcedona, PBS. Skup metoda utvrdio je optimalnu vrijednost m0 za PBS, jednaku 5-8 Pa, koja bi trebala dobro teći kad se ulije u kalupe. Pokazano je da je najjednostavnija precizna metoda za određivanje ta - areometrijska metoda.

Otkriveni su uvjeti za širenje praškaste betonske smjese i samoniveliranje njezine površine, pri čemu se izravnavaju sve nepravilnosti hemisferične površine. Ne uzimajući u obzir sile površinskog napona, pri nultom kutu vlaženja kapljica na površini rasute tekućine, m0 treba biti:

Te

gdje je d promjer hemisfernih nepravilnosti.

Otkriveni su razlozi vrlo niskog vrelišta i dobrih reotehnoloških svojstava PBS-a koji se sastoje u optimalnom izboru veličine zrna pijeska 0,14-0,6 mm ili 0,1-0,5 mm. To poboljšava reologiju smjese u usporedbi s sitnozrnastim pjeskovitim betonima, u kojima su gruba zrna pijeska odvojena tankim slojevima cementa, što značajno povećava gustoću i viskoznost smjese.

Učinak vrste i doziranja različitih klasa SP na t „(slika 4), gdje 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-otopljeni FIO. Mazivost smjesa praha određena je konusom sa stola za mućkanje postavljenog na staklo. Utvrđeno je da bi se širenje stošca trebalo kretati u rasponu od 25-30 cm. Mazivost se smanjuje s povećanjem sadržaja zarobljenog zraka, čiji udio može doseći 4-5 volumnih%.

Kao rezultat turbulentnog miješanja, rezultirajuće pore imaju veličinu uglavnom 0,51,2 mm, a pri r0 \u003d 5-7 Pa i rasponu od 2730 cm mogu se ukloniti do zaostalog sadržaja od 2,5-3,0%. Kada se koristi vakuumska mješalica, sadržaj zračnih pora smanjuje se na 0,8-1,2%.

Otkriven je utjecaj mrežaste prepreke na promjenu širenja smjese praškastog betona. Kada se blokira širenje smjesa mrežnim prstenom promjera 175 mm s mrežicom svijetlog promjera 2,8x2,8 mm, utvrđeno je da stupanj

značajno raste s porastom napona tečenja i smanjenjem kontrolnog raspona ispod 26,5 cm.

Promjena u omjeru promjera slobodnog c1c i blokiranog prostora

plovidbe iz Ls, ilustrirane na sl. pet.

Za smjese betonskog praha izlivene u kalupe s tkanim okvirima, rasipanje treba biti najmanje 27-28 cm.

Utjecaj vrste vlakana na smanjenje širenja raspršenih

ojačana smjesa.

¿S, cm Za korištene tri vrste

^ vlakno s geometrijskim faktorom

jednako: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; cik-cak c \u003d 1%), 150 (c1- 0,04 mm; / \u003d 6 mm - mikrovlakna sa staklenim premazom c - 0, 7%) a vrijednosti kontrolnog raspona c1n za promjenu širenja ojačane smjese c1a prikazane su u tablici. 2.

Najsnažnije smanjenje protočnosti utvrđeno je u smjesama s mikrovlaknima d \u003d 40 mikrona, unatoč nižem postotku armaturne armature. Povećanjem stupnja pojačanja fluidnost se još više smanjuje. S koeficijentom ojačanja // \u003d 2,0% vlakana sa<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Peto je poglavlje posvećeno proučavanju reakcijske aktivnosti stijena i proučavanju svojstava smjesa i betona s reakcijskim prahom.

Reakcijska aktivnost stijena (Hp): kvarcni pijesak, silicijski pješčenjaci, polimorfne modifikacije 5/02 - kremen, kalcedon, šljunak sedimentnog podrijetla i vulkanski - dijabaz i bazalt proučavani su u niskocementnim (C: Hn \u003d 1: 9- 4: 4), cementom obogaćena smjesa

tablica 2

Kontrolirati. difuzija<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syakh (C: Gp). Koristili smo kameni prah grubo dispergirani sa Syd \u003d 100-160 m2 / kg i visoko dispergirani sa Syo \u003d 900-1100 m2 / kg.

Utvrđeno je da su najbolji usporedni pokazatelji čvrstoće koji karakteriziraju reaktivnu aktivnost stijena dobiveni na kompozitnim nisko-cementnim smjesama sastava C: Gn \u003d 1: 9,5 kada se koriste visoko dispergirane stijene nakon 28 dana i u dugim razdobljima stvrdnjavanja za 1,0- 1,5 godina. Visoke vrijednosti čvrstoće od 43-45 MPa dobivene su na nekoliko stijena - drobljenom šljunku, pješčenjaku, bazaltu, dijabazu. Međutim, za praškaste betone visoke čvrstoće potrebno je koristiti samo prahove stijena visoke čvrstoće.

Rendgenskom difrakcijskom analizom utvrđen je fazni sastav nekih stijena, kako čistih, tako i uzoraka iz smjese cementa s njima. U većini smjesa s tako niskim udjelom cementa nije utvrđeno stvaranje zajedničkih mineralnih novotvorina, jasno je utvrđena prisutnost CjS, tobermorita i portlandita. Na fotomikrografima intermedijara jasno se vidi gelasta faza kalcijevih hidrosilikata nalik tobermoritu.

Osnovni principi za odabir sastava RPB sastojali su se u odabiru omjera stvarnih volumena cementne matrice i volumena pijeska, pri čemu su osigurana najbolja reološka svojstva smjese i maksimalna čvrstoća betona. Na temelju prethodno utvrđenog prosječnog sloja x \u003d 0,05-0,06 mm između čestica pijeska prosječnog promjera dcp, volumen matrice, u skladu s kubičnom ćelijom i formulom (2), bit će:

vM \u003d (dcp + x? -7t-d3 / 6 \u003d A3-x-d3 / 6 (6)

Uzimajući međusloj * \u003d 0,05 mm i dcp \u003d 0,30 mm, dobiven je omjer Vu ¡Vp \u003d 2 i zapremine matrice i pijeska po 1 m3 smjese bit će 666 l i 334 l. Uzimajući konstantnu masu pijeska i mijenjajući omjer cementa, bazaltnog brašna, MC, vode i SP, utvrđena je fluidnost smjese i čvrstoća betona. Potom su promijenjene veličina čestica pijeska i veličina srednjeg sloja, a napravljene su slične varijacije u sastavnom sastavu matrice. Podrazumijevalo se da je specifična površina bazaltnog brašna približna površini cementa, na temelju uvjeta za popunjavanje praznina u pijesku cementom i česticama bazalta s prevladavajućim veličinama.

15-50 mikrona. Praznine između čestica bazalta i cementa ispunjene su MK česticama veličine 0,1-1 mikrona

Razvijen je racionalan postupak za pripremu RPBS sa strogo reguliranim redoslijedom uvođenja komponenata, trajanjem homogenizacije, "ostatkom" smjese i konačnom homogenizacijom za jednoliku raspodjelu MC čestica i raspršenu armaturu u smjesi.

Konačna optimizacija sastava RPBS provedena je pri konstantnom sadržaju pijeska s različitim sadržajem svih ostalih komponenata. Ukupno su izrađene 22 smjese, po 12 uzoraka, od kojih su 3 izrađene na domaćim cementima uz zamjenu polikarboksilata GP sa SP S-3. U svim smjesama utvrđeni su rasponi, gustoća, sadržaj zarobljenog zraka, a u betonima - tlačna čvrstoća nakon 2,7 i 28 dana normalnog očvršćavanja, vlačna čvrstoća pri savijanju i cijepanju.

Utvrđeno je da je širenje variralo od 21 do 30 cm, sadržaj zarobljenog zraka od 2 do 5%, a u evakuiranim smjesama - od 0,8 do 1,2%, gustoća smjese varirala je od 2390-2420 kg / m3.

Otkriveno je da se tijekom prvih minuta nakon izlijevanja, odnosno nakon 1020 minuta, glavni udio zarobljenog zraka uklanja iz smjese i volumen smjese smanjuje. Za bolje uklanjanje zraka potrebno je beton prekriti filmom koji sprječava brzo stvaranje guste kore na njegovoj površini.

Na sl. 6, 7, 8, 9 pokazuju utjecaj vrste SP i njegove doze na širenje smjese i čvrstoću betona u dobi od 7 i 28 dana. Najbolji rezultati postignuti su upotrebom GP Woerment 794 u dozama od 1,3-1,35% pogreške mase cementa i MC. Otkriveno je da su s optimalnom količinom MC \u003d 18-20% fluidnost smjese i čvrstoća betona maksimalni. Utvrđeni obrasci zadržavaju se i u dobi od 28 dana.

FM794 FM787 P-3

Domaće zajedničko ulaganje ima nižu sposobnost smanjivanja, posebno kada se koriste MK čistoće MK - 100 i BS - 120 i

Kada se koriste posebno izrađeni kompozitni VNV sa sličnom potrošnjom sirovina, kratkotrajno ispuhivanje, 9 ¡, 1 1.h), 5 1,7 serije sa C-3, disperzija [ged + μ)

Slika 7 121-137 MPa.

Otkriven je utjecaj doziranja HF na fluidnost RPBS (slika 7) i čvrstoću betona nakon 7 dana (slika 8) i 28 dana (slika 9).

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHC + MK)] 100

Sl. 8 Sl. 9

Generalizirana ovisnost promjene o istraživanim čimbenicima, dobivena metodom matematičkog planiranja pokusa, uz naknadnu obradu podataka pomoću programa "Gradient", aproksimira se u obliku: D \u003d 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x \\ gdje je x omjer MK / C; xs - omjer [GP / (MK + C)] - 100. Uz to, na temelju suštine tijeka fizikalno-kemijskih procesa i korištenja postupne metode, bilo je moguće značajno smanjiti broj varijabilnih čimbenika u sastavu matematičkog modela bez pogoršanja njegove procijenjene kvalitete .

Šesto poglavlje predstavlja rezultate proučavanja nekih fizikalnih i tehničkih svojstava betona i njihovu ekonomsku procjenu. Prikazani su rezultati statičkih ispitivanja prizmi izrađenih od armiranog i armiranobetonskog betona.

Utvrđeno je da modul elastičnosti, ovisno o čvrstoći, varira u rasponu (440- ^ 470) -102 MPa, Poissonov omjer armiranih betona iznosi 0,17-0,19, a za betone ojačane disperzijom 0,310,33, što karakterizira ponašanje viskoznog karaktera betona pod opterećenjem nasuprot krhkom lomljenju armiranog betona. Čvrstoća cijepanja betona povećava se 1,8 puta.

Smanjenje zraka uzoraka za neojačani RPB iznosi 0,60,7 mm / m, a za uzorke ojačane disperzijom smanjuje se za 1,3-1,5 puta. Apsorpcija vode u betonu tijekom 72 sata ne prelazi 2,5-3,0%.

Ispitivanja otpornosti betona u prahu na mraz ubrzanom metodom pokazala su da je nakon 400 ciklusa naizmjeničnog smrzavanja i odmrzavanja koeficijent otpornosti na mraz iznosio 0,96-0,98. Sva provedena ispitivanja pokazuju da su svojstva izvedbe betona u prahu visoka. Dokazali su se u policama s malim presjecima balkona umjesto u čeliku, u balkonskim pločama i lođama u gradnji kuća u Münchenu. Unatoč činjenici da je dispergirani armirani beton 1,5-1,6 puta skuplji od običnog betona razreda 500-600, brojni proizvodi i konstrukcije izrađeni od njega koštaju 30-50% jeftinije zbog značajnog smanjenja količine betona.

Proizvodna ispitivanja u proizvodnji nadvratnika, glava pilota, oglednih bušotina od disperzijskog armiranog betona u Penza Zavod ZHBI LLC i proizvodna baza armiranobetonskih proizvoda u Energoservice CJSC potvrdili su visoku učinkovitost korištenja takvih betona.

GLAVNI ZAKLJUČCI I PREPORUKE 1. Analiza sastava i svojstava dispergiranih armiranih betona proizvedenih u Rusiji pokazuje da oni ne ispunjavaju u potpunosti tehničke i ekonomske zahtjeve zbog male tlačne čvrstoće betona (M 400-600). U takvim betonima od tri četiri i rijetko pet komponenata ne koristi se samo raspršena armatura velike čvrstoće, već i uobičajene čvrstoće.

2. Na temelju teorijskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih učinaka redukcije vode superplastifikatora u raspršenim sustavima koji ne sadrže grubozrnaste agregate, visoku reaktivnost praha mikrosilice i kamena, zajedničkim jačanjem reološkog djelovanja SP, stvaranje sedmekomponentne matrice sitnozrnog reakcijskog praha i praškastog betona visoke čvrstoće za relativno kratko raspršenu armaturu c1 \u003d 0,15-0,20 mikrona i / \u003d 6 mm, koja ne stvara "ježeve" u proizvodnji betona i malo smanjuje fluidnost PBS-a.

4. Otkrivena je strukturna topologija kompozitnih veziva i betona ojačanih disperzijom i dati su njihovi matematički modeli konstrukcije. Utvrđen je ionsko-difuzijski mehanizam otvrdnjavanja kompozitnih punila. Sistematizirane su metode za izračunavanje prosječne udaljenosti između čestica pijeska u PBS-u, geometrijskih središta vlakana u praškastom betonu prema različitim formulama i pri različitim parametrima ¡1, 1, c1. Pokazuje objektivnost autorove formule, za razliku od tradicionalno korištene. Optimalna udaljenost i debljina međusloja cementne kaše u PBS-u trebaju biti unutar

37-44 ^ 43-55 s potrošnjom pijeska od 950-1000 kg, a njegove frakcije 0,1-0,5, odnosno 0,140,63 mm.

5. Utvrđena reotehnološka svojstva dispergirano ojačanog i ne ojačanog PBS-a prema razvijenim metodama. Optimalno širenje PBS-a iz konusa dimenzija £\u003e \u003d 100; r! \u003d 70; A \u003d 60 mm trebao bi biti 25-30 cm. Utvrđeni su koeficijenti smanjenja raširivosti ovisno o geometrijskim parametrima vlakna i smanjenja širenja PBS-a prilikom blokiranja mrežaste ograde. Pokazano je da za izlijevanje PBS-a u kalupe s volumetrijskim mrežama tkanim okvirima difuzija treba biti najmanje 28-30 cm.

6. Razvijena je tehnika za procjenu reakcijsko-kemijske aktivnosti kamenih prahova u smjesama s niskim udjelom cementa (C: P -1: 10) u uzorcima prešanim pod pritiskom ekstruzijskog kalupa. Utvrđeno je da s istom aktivnošću, procijenjenom na snagu nakon 28 dana i dugoročno

stvrdnjavajući hmelj (1-1,5 godine), kada se koristi u RPBS, prednost treba dati prahu od stijena visoke čvrstoće: bazalt, dijabaz, dacit, kvarc.

7. Proučavao procese stvaranja strukture praškastih betona. Utvrđeno je da lijevane smjese u prvih 10-20 minuta nakon izlijevanja emitiraju do 40-50% zarobljenog zraka i za to je potrebno pokrivanje filmom koji sprječava stvaranje guste kore. Smjese se počinju aktivno postavljati 7-10 sati nakon izlijevanja i stječu snagu za 1 dan 30-40 MPa, nakon 2 dana - 50-60 MPa.

8. Formulirana su glavna eksperimentalna i teorijska načela za odabir sastava betona čvrstoće 130-150 MPa. Da bi se osigurala velika fluidnost, kvarcni pijesak treba biti sitnozrni s udjelom od 0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm sa zapreminskom gustoćom od 1400-1500 kg / m3 pri protoku od 950-1000 kg / m3. Debljina međusloja suspenzije cementno-kamenog brašna i MC između zrna pijeska trebala bi biti u rasponu od 43-55, odnosno 37-44 mikrona, sa sadržajem vode i SP, omogućujući širenje smjesa 25-30 cm. Disperzija PC-a i kamenog brašna trebala bi biti približno jednaka, sadržaj MK 15-20%, udio kamenog brašna 40-55% težine cementa. Pri promjeni sadržaja ovih čimbenika odabire se optimalni sastav prema potrebnom rasipanju smjese i maksimalnim pokazateljima tlačne čvrstoće nakon 2, 7 i 28 dana.

9. Optimizirani su sastavi sitnozrnog betona ojačanog disperzijom tlačne čvrstoće 130-150 MPa korištenjem čeličnih vlakana s omjerom ojačanja / 4 \u003d 1%. Utvrđeni su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba provoditi u brzinskim miješalicama posebnog dizajna, po mogućnosti evakuiranim; redoslijed utovara komponenata i načini miješanja, "odmor" su strogo regulirani.

10. Proučen je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka dispergirano ojačanog PBS-a na tlačnu čvrstoću betona. Otkriveno je da rasipanje smjesa, kao i čvrstoća betona, ovise o nizu receptura i tehnoloških čimbenika. Tijekom optimizacije utvrđene su matematičke ovisnosti fluidnosti i čvrstoće o pojedinim, najznačajnijim čimbenicima.

11. Proučena su neka fizička i tehnička svojstva betona ojačanog disperzijom. Pokazano je da betoni tlačne čvrstoće 120-150 MPa imaju modul elastičnosti (44-47) -103 MPa, Poissonov omjer - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - za armirane). Ispuštanje skupljanja zraka

postojano armirani beton je 1,3-1,5 puta niži od armiranog betona. Visoka otpornost na mraz, slaba apsorpcija vode i skupljanje zraka ukazuju na svojstva visokih performansi takvih betona.

GLAVNE ODREDBE I REZULTATI DISERTACIJSKOG RADA IZDAVLJENE SU SLIJEDEĆIH VAŠIH PUBLIKACIJA

1. Kalašnjikov, SV. Algoritam i razvoj softvera za obradu asimptotskih eksponencijalnih ovisnosti [Tekst] / C.B. Kalašnjikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Materijali izvještaja 29. znanstveno-tehničkog skupa. - Penza: Izdavačka kuća države Penza. ne-taj arhitekt. i p-va, 1996. - S. 60-61.

2. Kalašnjikov, C.B. Analiza kinetičke i asimptotske ovisnosti metodom cikličkih iteracija [Tekst] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalašnjikov, V.N.Kozomazov, R.I. Avdeev // Bilten RAASN-a. Odjel za građevinske znanosti, 1999. - god. 2. - S. 58-62.

3. Kalašnjikov, C.B. Neki metodološki i tehnološki aspekti dobivanja ultradisperziranih punila [Tekst] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalašnjikov N Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: zbornik članaka. znanstveni. Zbornik radova Intern. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalašnjikov, C.B. O procjeni blokirajuće funkcije superplastifikatora na kinetiku otvrdnjavanja cementa [Tekst] / B.C. Demyanova, A.C. Mišin, Yu.S. Kuznjecov, C.B. Kalašnjikov N Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: sub, znanstveni. Zbornik radova Intern. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60.

5. Kalašnjikov, C.B. Procjena blokirajuće funkcije superplastifikatora na kinetiku otvrdnjavanja cementa [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, I.E. Ilyina // Zbornik radova sa godišnjeg sastanka RAASN-a "Ušteda resursa i energije kao motivacija za kreativnost u arhitektonskom i građevinskom procesu." - Moskva-Kazanj, 2003. - S. 476-481.

6. Kalašnjikov, C.B. Suvremene ideje o samouništenju super gustog cementnog kamena i betona s malim udjelom kose [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov // Bilten. Ser. Regionalni ogranak Volge RAASN, - 2003. Izdanje. 6. - S. 108-110.

7. Kalašnjikov, C.B. Stabilizacija betonskih smjesa iz raslojavanja polimernim aditivima [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, N. M. Duboshin, C.B. Kalašnjikov // Plastična masa. - 2003. - br. 4. - S. 38-39.

8. Kalašnjikov, C.B. Značajke procesa hidratacije i otvrdnjavanja cementnog kamena s modificirajućim aditivima [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, I.E. Ilyin, C.B. Kalašnjikov // Izvestiya Vuzov. Graditeljstvo, - Novosibirsk: 2003. - br. 6 - S. 26-29.

9. Kalašnjikov, C.B. O procjeni skupljanja i otpornosti pukotina na skupljanje cementnog betona modificiranog ultradisperziranim punilima [Tekst] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznjecov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalašnjikov // Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: zbornik članaka. znanstveni. Zbornik radova Intern. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 10-13.

10. Kalašnjikov, C.B. Reaktivnost silicitnih stijena u sastavima cementa [Tekst] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V. Ya. Marusentsev // Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: zbornik članaka. znanstveni. Zbornik radova Intern. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85.

11. Kalašnjikov, C.B. Teoriji kaljenja kompozitnih cementnih veziva [Tekst] / C.B. Kalašnjikov, V.I. Kalašnjikov // Materijali međunarodne znanstvene i tehničke konferencije "Aktualna pitanja građevine". - Saransk, 2004. -S. 119-124 (prikaz, stručni).

12. Kalašnjikov, C.B. Reaktivnost samljevenih stijena u cementnim sastavima [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalašnjikov // Izvestia. TulSU. Serija "Građevinski materijali, građevine i konstrukcije". - Tula. -2004. - Problem. 7. - S. 26-34.

13. Kalašnjikov, C.B. Teoriji hidratacije kompozitnih veziva cementa i troske [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, Yu.S. Kuznjecov, V.L. Hhvastunov, C.B. Kalašnjikov i bilten. Serija Odjela za građevinske znanosti. - Belgorod: - 2005. -№9-S. 216-221 (prikaz, stručni).

14. Kalašnjikov, C.B. Višekomponentni čimbenik pružanja polifunkcionalnih svojstava betona [Tekst] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Nove tehnologije koje štede energiju i resurse štede resurse u proizvodnji građevinskog materijala: zbirka članaka. članci mež-dunar. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 4-8.

15. Kalašnjikov, C.B. Udarna čvrstoća betona ojačanog disperzijom jake čvrstoće [Tekst] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Nove energetski i uštede resursa znanstveno intenzivne tehnologije u proizvodnji građevinskih materijala: zbirka članaka. članci međunarodnih. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 18-22.

16. Kalašnjikov, C.B. Topologija miješanih veziva s punilima i mehanizam njihovog stvrdnjavanja [Tekst] / Jürgen Schubert, C.B. Kalašnjikov // Nove energetski i resursne tehnologije koje štede resurse u proizvodnji građevinskih materijala: zbirka članaka. članci međunarodnih. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214.

17. Kalašnjikov, C.B. Finozrni prah dispergirani-armirani beton [Tekst] I V.I. Kalašnjikov, C.B. Kalašnjikov // Postignuća. Problemi i perspektivni pravci razvoja. Teorija i praksa znanosti o građevinskim materijalima. Deseto akademsko čitanje RAASN-a. - Kazan: Izdavačka kuća države Kazan. arhitekt-graditelj. Sveučilište, 2006. - S. 193-196.

18. Kalašnjikov, C.B. Višekomponentni beton ojačan disperzijom s poboljšanim svojstvima svojstava [Tekst] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Postignuća. Problemi i perspektivni pravci razvoja. Teorija i praksa znanosti o građevinskim materijalima. Deseto akademsko čitanje RAASN-a. - Kazan: Izdavačka kuća države Kazan. arhitekt-graditelj. Sveučilište, 2006.-S. 161-163 (prikaz, stručni).

Kalašnjikov Sergej Vladimirovič

FINO-ZRNI REAKTIVNI PRAH RASPLATNO-ARMIRIRANI BETON KORIŠĆENJEM STIJENA

05.23.05 - Građevinski materijali i proizvodi Sažetak disertacije za stupanj kandidata tehničkih znanosti

Potpisano za tisak 5.06.06 g Format 60x84 / 16. Ofset papir. Rizografski tisak. Uch. izd. l. jedan . Tiraž 100 primjeraka.

Narudžba br. 114 _

Izdavačka kuća PGUAS.

Tiskano u operativnoj tiskari PGUAS-a.

440028. Penza, sv. G. Titov, 28.

4 UVOD.

POGLAVLJE 1 SUVREMENI POJMOVI I OSNOVNI

PRINCIPI PROIZVODNJE KVALITETNOG BADETONSKOG BETONA.

1.1 Strana i domaća iskustva u korištenju visokokvalitetnog betona i betona ojačanog vlaknima.

1.2 Višekomponentni beton kao čimbenik osiguranja funkcionalnih svojstava.

1.3. Motivacija za pojavu reaktivnog prašnog betona velike i visoke čvrstoće i betona ojačanog vlaknima.

1.4 Visoka reaktivnost raspršenog praha osnova je za dobivanje visokokvalitetnog betona.

ZAKLJUČCI ZA POGLAVLJE 1.

POGLAVLJE 2 IZVORNI MATERIJALI, METODE ISTRAŽIVANJA,

INSTRUMENTI I OPREMA.

2.1 Karakteristike sirovina.

2.2 Metode istraživanja, uređaji i oprema.

2.2.1 Tehnologija pripreme sirovina i procjena njihove reaktivnosti.

2.2.2 Tehnologija proizvodnje mješavina praškastih betona i

Toda njihovih testova.

2.2.3 Metode istraživanja. Instrumenti i oprema.

POGLAVLJE 3 TOPOLOGIJA RASPROSTRANJENIH SUSTAVA

ARMIRANI PRAH BETON I

MEHANIZAM NJIHOVOG UTVRĐIVANJA.

3.1 Topologija kompozitnih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja.

3.1.1 Strukturna i topološka analiza kompozitnih veziva. 59 R 3.1.2 Mehanizam hidratacije i otvrdnjavanja kompozitnih veziva - kao rezultat strukturne topologije smjesa.

3.1.3 Topologija finozrnog betona ojačanog disperzijom.

POGLAVLJE 3 ZAKLJUČCI.

POGLAVLJE 4 REOLOŠKO STANJE NADUPLAŠTENIH DISTERPIRANIH SUSTAVA, SMJESA OD BETONA U PRAHU I METODOLOGIJA OCJENJIVANJA.

4.1 Razvoj metodologije za procjenu krajnjeg posmičnog naprezanja i fluidnosti raspršenih sustava i sitnozrnih smjesa praškastog betona.

4.2 Eksperimentalno određivanje reoloških svojstava raspršenih sustava i sitnozrnih smjesa praha.

ZAKLJUČCI ZA POGLAVLJE 4.

POGLAVLJE 5 PROCJENA REAKTIVNOSTI STIJENA I PROUČAVANJE REAKTIVNIH SMJESA I BETONA U PRAHU.

5.1 Reaktivnost stijena pomiješanih s cementom.- ■.

5.2 Principi odabira sastava praškasto dispergiranog armiranog betona, uzimajući u obzir zahtjeve za materijalima.

5.3 Formulacija sitnozrnog praškasto dispergiranog armiranog betona.

5.4 Priprema betonske smjese.

5.5 Utjecaj smjesa praškastih betonskih smjesa na njihova svojstva i čvrstoću pri aksijalnoj kompresiji.

5.5.1 Utjecaj vrste superplastifikatora na protočnost betonske smjese i čvrstoću betona.

5.5.2 Utjecaj doziranja superplastifikatora.

5.5.3 Utjecaj doziranja mikrosilike.

5.5.4 Utjecaj udjela bazalta i pijeska na čvrstoću.

ZAKLJUČCI ZA POGLAVLJE 5.

POGLAVLJE 6 FIZIKALNE I TEHNIČKE KARAKTERISTIKE BETONA I NJIHOVIH

TEHNIČKA I EKONOMSKA PROCJENA.

6.1 Kinetičke značajke formiranja RPB snage i fibro-RPB.

6.2 Deformacijska svojstva fiber-RPB.

6.3 Volumetrijske promjene u betonu u prahu.

6.4 Apsorpcija vode dispergiranim armiranim betonskim prahom.

6.5 Studija izvodljivosti i provedba proizvodnje BPM-a.

Uvod 2006, disertacija o gradnji, Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič

Relevantnost teme. Svake godine u svjetskoj praksi proizvodnje betona i armiranog betona, proizvodnja visokokvalitetnih betona visoke i posebno visoke čvrstoće ubrzano se povećava, a taj je napredak postao značajna stvarnost zbog značajnih ušteda u materijalnim i energetskim resursima.

Sa značajnim povećanjem tlačne čvrstoće betona, otpornost na pukotine neizbježno se smanjuje i povećava se rizik od lomljivog loma konstrukcija. Rasprostranjena armatura betona vlaknima eliminira ta negativna svojstva, što omogućuje proizvodnju betona klasa iznad 80-100 s jačinom od 150-200 MPa, koji ima novu kvalitetu - duktilnu prirodu uništavanja.

Analiza znanstvenih radova na polju dispergirano ojačanih betona i njihova proizvodnja u domaćoj praksi pokazuje da glavno usmjerenje ne slijedi ciljeve upotrebe matrica visoke čvrstoće u takvim betonima. Klasa tlačne čvrstoće betona ojačanog disperzijom ostaje izuzetno niska i ograničena je na B30-B50. To ne omogućuje da se osigura dobro prianjanje vlakna na matricu, da se čelična vlakna u potpunosti koriste, čak i s niskom vlačnom čvrstoćom. Štoviše, u teoriji se razvijaju betonski proizvodi s labavo položenim vlaknima sa stupnjem volumetrijske armature od 5-9%, ali u praksi; prosipajte ih pod utjecajem vibracija neplastificiranim "masnim" cementno-pijeskom žbukama visokog skupljanja sastava: cement-pijesak -1: 0,4 + 1: 2,0 pri W / C \u003d 0,4, što je krajnje rastrošno i ponavlja razinu rad u 1974. Značajna znanstvena dostignuća na polju stvaranja superplastificiranog VNV, mikrodipergiranih smjesa s mikrosilicom, s reaktivnim prahom iz stijena visoke čvrstoće, omogućila su povećanje efekta smanjenja vode na 60% pomoću superplastifikatora oligomernog sastava i hiperplastifikatora polimera sastav. Ova postignuća nisu postala osnova za stvaranje armiranog betona visoke čvrstoće ili sitnozrnastih betonskih betona od lijevanih samozbijajućih smjesa. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije betona s reakcijskim prahom, ojačane raspršenim vlaknima, tkane tekuće volumetrijske okvire od tankih mreža, njihovu kombinaciju sa šipkom ili šipkom s raspršenom armaturom.

Sve to određuje važnost stvaranja visoko čvrstih finozrnih reakcijskih prahova, dispergirano ojačanih betona 1000-1500 razreda, koji su vrlo ekonomični ne samo u gradnji kritičnih jedinstvenih zgrada i građevina, već i za proizvode i strukture Opća namjena.

Disertacijski rad izveden je u skladu s programima Instituta za građevinske materijale i konstrukcije Münchenskog tehničkog sveučilišta (FRG) i inicijativnim radom Odjela za TBKiV PSUAS i znanstvenim i tehničkim programom Ministarstva obrazovanja Rusije "Znanstveno istraživanje visokog obrazovanja u prioritetnim područjima znanosti i tehnologije" u okviru potprograma "Arhitektura i graditeljstvo" 2000.-2004

Svrha i ciljevi studije. Svrha diplomskog rada je razviti smjese sitnozrnih betona sa reakcijskim prahom visoke čvrstoće, uključujući dispergirane armirane betone, pomoću drobljenih stijena.

Da bi se postigao taj cilj, bilo je potrebno riješiti niz sljedećih zadataka:

Otkriti teorijske preduvjete i motivaciju za stvaranje višekomponentnih sitnozrnih betonskih prahova s \u200b\u200bvrlo gustom matricom velike čvrstoće dobivene lijevanjem s ultra niskim udjelom vode, osiguravajući proizvodnju betona viskoznog karaktera u lomu i visokih vlačna čvrstoća pri savijanju;

Otkriti strukturnu topologiju kompozitnih veziva i finozrnih kompozicija ojačanih disperzijom, dobiti matematičke modele njihove strukture za procjenu udaljenosti između grubih čestica punila i između geometrijskih središta ojačavajućih vlakana;

Razviti metodologiju za procjenu reoloških svojstava sustava dispergiranih vodom, smjesa pojačanog disperzijom ojačanog praha; istražiti njihova reološka svojstva;

Utvrditi mehanizam otvrdnjavanja miješanih veziva, proučiti procese stvaranja strukture;

Uspostaviti potrebnu fluidnost višekomponentnih sitnozrnih betonskih smjesa u prahu, osiguravajući punjenje oblika smjesom s malom viskoznošću i ultra niskim naponom tečenja;

Za optimizaciju sastava sitnozrnatih dispergiranih armiranobetonskih smjesa s vlaknima d \u003d 0,1 mm i / \u003d 6 mm s minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje vlačne sposobnosti betona, tehnologija pripreme i utvrđivanje učinka formulacije na fluidnost, gustoću, njihovu sadržaj zraka, čvrstoća i druga fizička i tehnička svojstva betona.

Znanstvena novost djela.

1. Znanstveno potkrijepljena i eksperimentalno potvrđena mogućnost dobivanja visokotvrdog betona zrnastog cementnog praha, uključujući dispergirano ojačane betone, izrađene od betonskih smjesa bez drobljenog kamena s finim frakcijama kvarcnog pijeska, s reaktivnim kamenim prahom i mikrosilicom, s značajno povećanje učinkovitosti superplastifikatora do udjela vode u lijevanoj samozbijajućoj smjesi do 10-11% (što odgovara polusuhoj smjesi za prešanje bez SP) mase suhih komponenata.

2. Razvijene su teorijske osnove metoda za određivanje granice tečenja superplastificiranih tekućih disperznih sustava i predložene su metode za procjenu raširivosti praškastih betonskih smjesa sa slobodnim širenjem i blokiranim mrežnom ogradom.

3. Otkrivena topološka struktura kompozitnih veziva i betona u prahu, uključujući one ojačane disperzijom. Dobiveni su matematički modeli njihove građe koji određuju udaljenosti između grubih čestica i između geometrijskih središta vlakana u betonskom tijelu.

4. Teoretski predviđeno i eksperimentalno dokazano pretežno kroz mehanizam difuzijsko-ionskog očvršćavanja otopine kompozitnih veziva cementa, koji se pojačava s povećanjem sadržaja punila ili značajnim povećanjem njegove disperzije u usporedbi s disperzijom cementa.

5. Proučeni su procesi stvaranja strukture sitnozrnih praškastih betona. Pokazano je da su praškasti betoni iz superplastificiranih lijevanih samozbijajućih betonskih smjesa puno gušći, kinetika povećanja njihove čvrstoće je intenzivnija, a standardna čvrstoća je znatno veća od betona bez SP-a, komprimiranih pod istim udjelom vode pod pritiskom od 40-50 MPa. Razvijeni su kriteriji za ocjenjivanje reakcijsko-kemijske aktivnosti praha.

6. Optimizirani su sastavi finozrnastih betonskih smjesa ojačanih disperzijom s tankim čeličnim vlaknima promjera 0,15 i duljine 6 mm, tehnologija njihove pripreme, redoslijed dodavanja komponenata i trajanje miješanja; utvrđen je učinak sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka betonskih smjesa i tlačnu čvrstoću betona.

7. Proučena su neka fizikalna i tehnička svojstva betonskih prašaka ojačanih disperzijom i glavne zakonitosti utjecaja različitih čimbenika na recept na njih.

Praktični značaj rada leži u razvoju novih lijevanih finozrnatih praškastih betonskih smjesa s vlaknima za lijevanje kalupa za proizvode i konstrukcije, kako bez kombinirane armature šipke tako i bez njih, ili bez vlakana za lijevanje kalupa s gotovim volumetrijskim tkanim tankim mrežasti okviri. Korištenjem betonskih smjesa velike gustoće moguće je proizvesti visoko otporne na pukotine savijanje ili komprimirane armirano-betonske konstrukcije viskozne prirode razaranja pod djelovanjem krajnjih opterećenja.

Dobivena je kompozitna matrica visoke gustoće, čvrstoće na pritisak pri tlaku 120-150 MPa za povećanje prianjanja na metal kako bi se koristilo tanko i kratko vlakno visoke čvrstoće 0,040,15 mm i duljine 6-9 mm. , što omogućuje smanjenje njegove potrošnje i otpornosti na protok betonskih smjesa za lijevanje. tehnologije za proizvodnju tankozidnih filigranskih proizvoda s velikom vlačnom čvrstoćom na savijanje.

Nove vrste fino zrnastih dispergiranih ojačanih betona u prahu proširuju paletu proizvoda i struktura visoke čvrstoće za razne vrste građevina.

Baza resursa prirodnih punila proširena je probirima drobljenja kamena, suhog i vlažnog magnetskog odvajanja tijekom ekstrakcije i prerade rude i nemetalnih minerala.

Ekonomska učinkovitost razvijenih betona sastoji se u značajnom smanjenju potrošnje materijala smanjenjem potrošnje betonskih smjesa za proizvodnju proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće.

Provedba rezultata istraživanja. Razvijeni sastavi prošli su odobrenje za proizvodnju u Penza Zavod ZHBI LLC i u proizvodnoj bazi gotovog armiranog betona u Energoservice CJSC, a koriste se u Münchenu u proizvodnji balkonskih stupova, ploča i drugih proizvoda u stambenoj gradnji.

Odobrenje rada. Glavne odredbe i rezultati disertacijskog rada predstavljeni su i izviješteni na međunarodnim i sveruskim znanstvenim i tehničkim konferencijama: "Mlada znanost - novi milenij" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Pitanja planiranja i urbanog razvoja" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), "Suvremeni problemi znanosti o građevinskim materijalima" (Penza, 1998), "Moderna gradnja" (1998), Međunarodni znanstveni i tehnički skupovi "Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa ", (Penza, 2002,

2003., 2004., 2005.), „Štednja resursa i energije kao motivacija za kreativnost u procesu arhitektonske gradnje“ (Moskva-Kazanj, 2003.), „Aktualna pitanja građevine“ (Saransk, 2004.), „Nova ušteda energije i resursa znanstveno intenzivne tehnologije u proizvodnji građevinskih materijala "(Penza, 2005.), sveruska znanstveno-praktična konferencija" Urbanističko planiranje, rekonstrukcija i inženjerska podrška održivom razvoju gradova u Povolžju "(Togliatti, 2004.), Akademska čitanja RAASN-a "Postignuća, problemi i obećavajući pravci razvoja teorije i prakse znanosti o građevinskim materijalima" (Kazan, 2006).

Publikacije. Na temelju rezultata provedenog istraživanja objavljeno je 27 radova (u časopisima prema popisu VIS, 2 rada).

Struktura i opseg posla. Disertacijski rad sastoji se od uvoda, 6 poglavlja, glavnih zaključaka, dodataka i popisa korištene literature od 160 naslova, predstavljenog na 175 pisaćih stranica, sadrži 64 slike i 33 tablice.

Zaključak disertacija na temu "Finozrnati reakcijski prah dispergirano-ojačani betoni pomoću stijena"

1. Analiza sastava i svojstava dispergiranih armiranih betona proizvedenih u Rusiji pokazuje da oni ne udovoljavaju u potpunosti tehničkim i ekonomskim zahtjevima zbog male tlačne čvrstoće betona (M 400-600). U takvim betonima od tri četiri i rijetko pet komponenata ne koristi se samo raspršena armatura velike čvrstoće, već i uobičajene čvrstoće.

2. Na temelju teorijskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih efekata smanjenja vode superplastifikatora u raspršenim sustavima koji ne sadrže grubozrnaste agregate, visoku reaktivnost mikrosilicnih i kamenih prahova, zajedničko jačanje reološkog djelovanja SP, stvaranje sedmekomponentne matrice sitnozrnog reakcijskog praha i praškastog betona visoke čvrstoće za finu relativno kratko raspršenu armaturu d \u003d 0,15-0,20 mikrona i / \u003d 6 mm, koja ne stvara "ježeve" u proizvodnji betona i blago smanjuje fluidnost PBS-a.

3. Pokazano je da je glavni kriterij za dobivanje PBS visoke gustoće velika fluidnost vrlo guste cementne smjese cementa, MC, kamena u prahu i vode, osigurana dodatkom SP. S tim u vezi razvijena je metodologija za procjenu reoloških svojstava raspršenih sustava i PBS-a. Utvrđeno je da se osigurava visoka fluidnost PBS-a pri graničnom naprezanju posmika od 5-10 Pa i pri sadržaju vode od 10-11% mase suhih komponenata.

4. Otkrivena je strukturna topologija kompozitnih veziva i betona ojačanih disperzijom i dati su njihovi matematički modeli konstrukcije. Utvrđen je ionsko-difuzijski mehanizam otvrdnjavanja veziva u kompozitnim smjesama. Metode za izračunavanje prosječne udaljenosti između čestica pijeska u PBS-u, geometrijski centri vlakana u praškastom betonu prema različitim formulama i pri različitim parametrima //, /, d su sistematizirani. Pokazuje objektivnost autorove formule za razliku od tradicionalno korištene Optimalna udaljenost i debljina međusloja cementne kaše u PBS-u trebaju biti unutar 37-44 + 43-55 mikrona pri potrošnji pijeska od 950-1000 kg, a njegove frakcije od 0,1-0,5, odnosno 0,14-0,63 mm.

5. Utvrđena reotehnološka svojstva dispergirano ojačanog i ne ojačanog PBS-a prema razvijenim metodama. Optimalno širenje PBS-a iz konusa dimenzija D \u003d 100; d \u003d 70; h \u003d 60 mm trebao bi biti 25-30 cm. Utvrđeni su koeficijenti smanjenja rasipanja ovisno o geometrijskim parametrima vlakna i smanjenju širenja PBS-a prilikom blokiranja mrežastom ogradom. Pokazano je da za izlijevanje PBS-a u kalupe s volumetrijskim mrežama utkanim okvirima, difuzija treba biti najmanje 28-30 cm.

6. Razvijena je tehnika za procjenu reakcijsko-kemijske aktivnosti kamenih prahova u smjesama s niskim udjelom cementa (C: P - 1:10) u uzorcima prešanim pod pritiskom ekstruzijskog kalupa. Utvrđeno je da s istom aktivnošću, procijenjenom na čvrstoću nakon 28 dana i u hmelju za dugotrajno stvrdnjavanje (1-1,5 godine), kada se koristi u RPBS, prednost treba dati prahu od stijena visoke čvrstoće: bazalt, dijabaz, dacit, kvarc.

7. Proučavao procese stvaranja strukture praškastih betona. Utvrđeno je da lijevane smjese u prvih 10-20 minuta nakon izlijevanja emitiraju do 40-50% zarobljenog zraka i za to je potrebno pokrivanje filmom koji sprječava stvaranje guste kore. Smjese se počinju aktivno postavljati 7-10 sati nakon izlijevanja i stječu snagu za 1 dan 30-40 MPa, nakon 2 dana - 50-60 MPa.

8. Formulirana su glavna eksperimentalna i teorijska načela za odabir sastava betona čvrstoće 130-150 MPa. Kako bi se osigurala visoka fluidnost, kvarcni pijesak trebao bi biti sitnozrnate frakcije

0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm sa nasipnom gustoćom od 1400-1500 kg / m3 pri protoku od 950-1000 kg / m3. Debljina međusloja suspenzije cementno-kamenog brašna i MC između zrna pijeska trebala bi biti u rasponu od 43-55, odnosno 37-44 mikrona, sa sadržajem vode i SP, omogućujući širenje smjesa 2530 cm. Disperzija PC-a i kamenog brašna trebala bi biti približno jednaka, udio MK 15-20%, udio kamenog brašna 40-55% težine cementa. Pri promjeni sadržaja ovih čimbenika odabire se optimalni sastav prema potrebnom rasipanju smjese i maksimalnoj tlačnoj čvrstoći nakon 2,7 i 28 dana.

9. Optimizirani su sastavi sitnozrnog betona ojačanog disperzijom tlačne čvrstoće 130-150 MPa uz upotrebu čeličnih vlakana s koeficijentom ojačanja // \u003d 1%. Utvrđeni su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba provoditi u brzinskim miješalicama posebnog dizajna, po mogućnosti evakuiranim; redoslijed utovara komponenata i načini miješanja, "odmor" su strogo regulirani.

10. Proučen je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka dispergirano ojačanog PBS-a na tlačnu čvrstoću betona. Otkriveno je da mazivost smjesa, kao i čvrstoća betona, ovise o nizu receptura i tehnoloških čimbenika. Tijekom optimizacije utvrđene su matematičke ovisnosti fluidnosti i čvrstoće o pojedinim, najznačajnijim čimbenicima.

11. Proučena su neka fizička i tehnička svojstva betona ojačanog disperzijom. Pokazano je da beton tlačne čvrstoće 120l

150 MPa imaju modul elastičnosti (44-47) -10 MPa, Poissonov omjer -0,31-0,34 (0,17-0,19 - za neojačane). Skupljanje zraka dispergiranim armiranim betonom je 1,3-1,5 puta niže od onog kod armiranog betona. Visoka otpornost na mraz, slaba apsorpcija vode i skupljanje zraka ukazuju na svojstva visokih performansi takvih betona.

12. Ispitivanje proizvodnje i tehnička i ekonomska procjena ukazuju na potrebu organizacije proizvodnje i širokog uvođenja sitnozrnog reakcijskog praška dispergirano-armiranog betona u izgradnju.

Bibliografija Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, disertacija na temu Građevinski materijali i proizvodi

1. Aganin SP Beton male potrebe za vodom s modificiranim kvarcnim punilom. korak. Dr. Sc., Moskva, 1996, 17 str.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Svojstva modificiranog betona od čeličnih vlakana // Beton i armirani beton. Broj 3.2002. P. 3-5

3. Akhverdov I.N. Teorijski temelji konkretne znanosti. // Minsk. Viša škola, 1991,191 str.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Tehnologija uštede energije armiranobetonskih konstrukcija izrađenih od betona visoke čvrstoće s kemijskim aditivima // M.: Stroyizdat, 1987.240 str.

5. Bazhenov Yu.M. Beton XXI stoljeća. Tehnologije uštede resursa i energije građevinskih materijala i konstrukcija // Međunarodni zbornik. znanstveni. teh. konferencije. Belgorod, 1995. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Visokokvalitetni sitnozrni beton // Građevinski materijali.

7. Bazhenov Yu.M. Poboljšanje učinkovitosti i ekonomičnosti tehnologije betona // Beton i armirani beton, 1988, br. 9. iz. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Tehnologija betona. // Izdavačka kuća Asocijacije visokoškolskih ustanova, Moskva: 2002.500 str.

9. Bazhenov Yu.M. Betoni povećane trajnosti // Građevinski materijali, 1999, br. 7-8. iz. 21-22 (prikaz, stručni).

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Novo stoljeće: novi učinkoviti betoni i tehnologije. Materijali I. sveruske konferencije. M. 2001.S. 91-101.

11. Batrakov V.G. i drugi. Superplastifikator-razrjeđivač SMF. // Beton i armirani beton. 1985. broj 5. iz. 18-20.

12. Batrakov V.G. Izmijenjeni betoni // M.: Stroyizdat, 1998.768 str.

13. Batrakov V.G. Modifikatori betona nove mogućnosti // Materijali I sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M.: 2001., str. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. i dr. Aditivi niske cementa visoke čvrstoće // Kemijski aditivi i njihova primjena u tehnologiji proizvodnje gotovog armiranog betona. M.: TS.ROZ, 1999., str. 83-87 (prikaz, stručni).

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. i dr. Procjena ultradispergiranog otpada metalurške industrije kao aditiva betonu // Beton i armirani beton, 1990. br. 12. str. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elektronegativnost elemenata i kemijska veza // Novosibirsk, izdavačka kuća SOAN SSSR, 1962., 195 str.

17. Berkovich Ya.B. Istraživanje mikrostrukture i čvrstoće cementnog kamena ojačanog krizotil-azbestom kratkih vlakana: Sažetak autora. Dis. Cand. teh. znanosti. Moskva, 1975. - 20 str.

18. Bryk M.T. Uništavanje ispunjenih polimera M. Kemija, 1989. str. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizacija na čvrstoj površini anorganskih tvari .// Kijev, Naukova Dumka, 1981., 288 str.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Upotreba vlakana u suhim građevinskim smjesama. // Građevinski materijali №2.2002. Str. 26-27

21. Volzhensky A.V. Mineralna veziva. M.; Stroyizdat, 1986, 463 str.

22. Volkov I.V. Problemi upotrebe betona ojačanog vlaknima u domaćoj gradnji. // Građevinski materijal 2004. - br. 6. S. 12-13

23. Volkov I.V. Vlaknasti beton - stanje i izgledi za primjenu u građevinskim konstrukcijama // Građevinski materijali, oprema, tehnologije 21. stoljeća. 2004. broj 5. str.5-7.

24. Volkov I.V. Konstrukcije od vlaknastih betona. Pregled inf. Serija "Građevinske konstrukcije", sv. 2. M, VNIIIS Gosstroy SSSR-a, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Upotreba betona za teške uvjete u građevinarstvu // Beton i armirani beton, 1994, №7. iz. 27-31 (prikaz, stručni).

26. Volkov Yu.S. Monolitni armirani beton. // Beton i armirani beton. 2000, broj 1, str. 27-30 (prikaz, stručni).

27. VSN 56-97. "Dizajn i osnovne odredbe tehnologija za proizvodnju armirano-betonskih konstrukcija." M., 1997.

28. Vyrodov IP O nekim osnovnim aspektima teorije hidratacije i hidratacijskog kaljenja veziva // Zbornik radova VI međunarodnog kongresa o kemiji cementa. T. 2.M.; Stroyizdat, 1976, str. 68-73.

29. Glukhovsky V. D., Pokhomov V. A. Trosko-alkalni cementi i betoni. Kijev. Budivelnik, 1978, 184 str.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. i drugo Reaktivna aktivnost zdrobljenih stijena u cementnim sastavima. Bilten TulSU-a. Serija "Građevinski materijali, građevine i konstrukcije". Tula. 2004. Izdanje. 7.s. 26-34 (prikaz, stručni).

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Skupljanje betona s organsko-mineralnim aditivima // Stroyinfo, 2003, br. 13. str. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nova vrsta cementa: struktura cementnog kamena U / Građevinski materijali. 1994. broj 1 str. 5-6.

33. A. I. Zvezdov, Yu S. Vozhov. Beton i armirani beton: Znanost i praksa // Materijali sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M: 2001, str. 288-297 (prikaz, stručni).

34. Simon A. D. Prianjanje i vlaženje u tekućini. M.: Kemija, 1974. str. 12-13.

35. V.I. Kalašnjikov. Nesterov V.Yu., Hhvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyanskiy V.M. Glineni građevinski materijali. Penza; 2000., 206 str.

36. V. I. Kalašnjikov. O pretežitoj ulozi ionsko-elektrostatičkog mehanizma u ukapljavanju raspršenih mineralnih smjesa. Sažeci. V republikanska konferencija. Tallinn 1984, str. 68-71 (prikaz, stručni).

37. V. I. Kalašnjikov. Osnove plastificiranja mineralno dispergiranih sustava za proizvodnju građevinskih materijala // Disertacija za doktorat tehničkih znanosti, Voronezh, 1996, 89 str.

38. V.I. Kalašnjikov. Regulacija učinka stanjivanja superplastifikatora na osnovi ionsko-elektrostatskog djelovanja. // Proizvodnja i primjena kemijskih dodataka u građevinarstvu. Zbirka sažetaka STC-a. Sofija 1984. str. 96-98 (prikaz, stručni)

39. V. I. Kalašnjikov. Računovodstvo reoloških promjena u betonskim smjesama s superplastifikatorima. // Materijali IX Sveukupne konferencije o betonu i armiranom betonu (Tashkent 1983), Penza 1983 str. 7-10 (prikaz, stručni).

40. Kalašnjikov VL, Ivanov IA Značajke reoloških promjena u sastavima cementa pod utjecajem plastifikatora koji stabiliziraju ione // Zbornik "Tehnološka mehanika betona" Riga RPI, 1984 str. 103-118 (prikaz, stručni).

41. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Uloga proceduralnih čimbenika i reoloških pokazatelja raspršenih smjesa. // Tehnološka mehanika betona. Riga RPI, 1986. 101-111 (prikaz, stručni).

42. Kalašnjikov VI, Ivanov IA, O strukturnom i reološkom stanju ekstremno ukapljenih visoko koncentriranih dispergiranih sustava. // Zbornik radova IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. BAN, Sofija. 1985.

43. V. I. Kalašnjikov, S. V. Kalašnjikov. O teoriji "otvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva. // Materijali međunarodne znanstvene i tehničke konferencije" Aktuelna pitanja građevine "T.Z. Izdavačka kuća Mordovskog državnog sveučilišta, 2004. P. 119-123.

44. V. I. Kalašnjikov, S. V. Kalašnjikov. O teoriji stvrdnjavanja složenih cementnih veziva. Materijali međunarodnog znanstvenog i tehničkog skupa "Aktualna pitanja građevine" T.Z. Ed. Mordovska država Sveučilište, 2004.S. 119-123.

45. Kalašnjikov V.I., Hhvastunov B.JI. Moskvin R.N. Stvaranje čvrstoće karbonatne troske i kaustičnih veziva. Monografija. Položeno u VGUP VNIINTPI, izdanje 1.2003,6,1 p.p.

46. \u200b\u200bKalašnjikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Učinkoviti materijali otporni na toplinu na bazi modificiranog veziva glina-troska // Penza, 2004., 117 str.

47. Kalašnjikov SV i sur. Topologija kompozitnih i disperzijom ojačanih sustava // Materijali od kompozitnih građevinskih materijala MNTK. Teorija i praksa. Penza, PDZ, 2005..S. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infracrveni spektri površinskih spojeva. // Moskva: Nauka, 1972, 460 str.

49. V. Koršak. Otporni na toplinu polimeri. // Moskva: Nauka, 1969, 410 str.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. O učinkovitosti betona ojačanog čeličnim vlaknima. // Beton i armirani beton. 1980. L 3.S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Armirani beton s armaturom od ostataka čelične žice // Građevinski materijali u inozemstvu. 1971, br. 9, str. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. O mogućnosti upotrebe materijala od ugljičnih vlakana za armiranje betona // Građevinski materijali, 1991. br. 10. S. 27-28.

53. Lobanov I.A. Značajke strukture i svojstva dispergiranog armiranog betona // Tehnologija proizvodnje i svojstva novih kompozitnih građevinskih materijala: Međuuniverzitet. teme. Sub. znanstveni. tr. L: LISI, 1086.S. 5-10.

54. Mayilyan DR., Shilov Al.V., Javarbek R Utjecaj ojačanja vlakana bazaltnim vlaknima na svojstva lakog i teškog betona // Novo istraživanje betona i armiranog betona. Rostov na Donu, 1997. S. 7-12.

55. Mayilyan L.R., Shilov A.V. Savijanje elemenata od glinenih vlakana-željeza-betona na grubim bazaltnim vlaknima. Rostov n / a: Rast. država gradi, un-t, 2001. - 174 str.

56. Mailian R.L., Mailian L.R., Osipov K.M. i druge Preporuke za projektiranje armiranobetonskih konstrukcija od ekspandiranog glinenog betona s ojačanjem vlakana bazaltnim vlaknima / Rostov-on-Don, 1996. -14 str.

57. Mineraloška enciklopedija / Prevedeno s engleskog. L. Nedra, 1985. iz. 206-210 (prikaz, stručni).

58. Mchedlov-Petrosyan O. P. Kemija anorganskih građevinskih materijala. M.; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. Nerpin SV, Chudnovsky AF, Fizika tla. M. znanost. 1967.167s.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformacije skupljanja betona. 5. akademska čitanja RAASN-a. Voronjež, VGASU, 1999. 312-315 (prikaz, stručni).

61. Paschenko A.A., Srbija V.P. Ojačanje cementnog kamena mineralnim vlaknima Kijev, UkrNIINTI - 1970 - 45 str.

62. Paščenko A.A., Srbija V.P., Starčevskaja E.A. Adstringenti, Kijev, škola Vishcha, 1975, 441 str.

63. Polak A.F. Stvrdnjavanje mineralnih veziva. M.; Izdavačka kuća literature o građevinarstvu, 1966, 207 str.

64. Popkova A.M. Konstrukcije zgrada i konstrukcije od betona visoke čvrstoće // Niz građevinskih konstrukcija // Pregled podataka. Problem 5.M.: VNIINTPI Gosstroy SSSR, 1990. 77 str.

66. Pukharenko, Yu.V. Znanstveni i praktični temelji za oblikovanje strukture i svojstava armiranog betona: dis. doc. teh. Znanosti: Sankt Peterburg, 2004. str. 100-106 (prikaz, stručni).

66. Rabinovich F.N. Armirani beton raspršenim vlaknima: prikaz VNIIESM. M., 1976. - 73 str.

67. Rabinovich FN Beton ojačan disperzijom. M., Stroyizdat: 1989.-177 str.

68. Rabinovich F.N. Neka pitanja raspršene armature betonskih materijala stakloplastikom // Disperzirani armirani beton i konstrukcije od njih: Sažeci izvještaja. Republika dodijeljeno. Riga, 1975. - S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. O optimalnoj armaturi od betonskih konstrukcija od čeličnih vlakana // Beton i armirani beton. 1986. broj 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. O razinama raspršene betonske armature. // Graditeljstvo i arhitektura: Izv. sveučilišta. 1981. broj 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Upotreba betona ojačanog vlaknima u konstrukcijama industrijskih zgrada // Fibrobeton i njegova primjena u građevinarstvu: zbornik radova NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Upotreba armiranog betona od čeličnih vlakana u konstrukcijama inženjerskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1984.-№12.-str. 22-25 (prikaz, stručni).

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. O granici otpornosti na pukotine sitnozrnog betona ojačanog čeličnim vlaknima // Mehanika kompozitnih materijala. 1985. broj 2. S. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitna dna spremnika izrađenih od betona od čeličnih vlakana // Beton i armirani beton. -1981. Broj 10. S. 24-25.

76. V. I. Solomatov, V. N. Vyroyuy. itd. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije s malom potrošnjom materijala .// Kijev, Budivelnik, 1991., 144 str.

77. Beton od čeličnih vlakana i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali" 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990.

78. Beton od stakloplastike i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali". 5. izdanje. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Promjena stvarnog sastava tekuće faze tijekom stvrdnjavanja veziva i mehanizmi njihovog stvrdnjavanja // Zbornik radova sa skupa o kemiji cementa. M.; Promstroyizdat, 1956, str. 183-200.

80. L. I. Sycheva, A. V. Volovika. Materijali ojačani vlaknima / Preveo ur.: Materijali ojačani vlaknima. -M.: Stroyizdat, 1982.180 str.

81. Toropov N.A. Kemija silikata i oksida. L .; Znanost, 1974, 40p.

82. N.E.Tretjakov, V.N.Filimonov. Kinetika i kataliza / T.: 1972, br. 3.815-817 str.

83. Fadel I.M. Intenzivna odvojena tehnologija betona ispunjenog bazaltom. // Sažetak dis. Dr. Sc. Moskva, 1993., 22 str.

84. Vlaknasti beton u Japanu. Izrazite informacije. Građevne konstrukcije ”, Moskva, VNIIIS Gosstroy SSSR, 1983. 26 str.

85. Filimonov V.N. Spektroskopija fototransformacija u molekulama. // Leningrad: 1977, str. 213-228 (prikaz, stručni).

86. Hong DL. Svojstva betona koji sadrži silicijev dioksid i ugljična vlakna tretirana silanima // Izražavanje podataka. Izdanje broj 2001. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenya A.V., Filimonov V.N. Adsorpcija i adsorbenti. // 1976, br. 4, str. 86-91 (prikaz, stručni).

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Napredak u kemiji // 1957, T. 23, br. 5, str. 554-567 (prikaz, stručni).

89. Veziva alkalne šljake i sitnozrni betoni na njihovoj osnovi (priredio VD Glukhovsky). Taškent, Uzbekistan, 1980, 483 str.

90. Jurgen Schubert, S. V. Kalašnjikov. Topologija miješanih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja. Članci MNTK Nove energije i znanstveno intenzivne tehnologije koje štede resurse u proizvodnji građevinskih materijala. Penza, PDZ, 2005. 208-214 (prikaz, stručni).

92. Balaguru P., Najm. Smjesa ojačana vlaknima visokih performansi s volumnim udjelom vlakana // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, broj 4. - str. 281-286 (prikaz, stručni).

92. Batson G.B. Najmoderniji omjer ojačan betonom. Izvijestio ASY Committee 544. ACY Journal. 1973, -70, -br.11, -str. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B / Odziv udara cementne kompozitne mase ojačane vlaknima. // ACI Materials Journal. 2002. - sv. 99, broj 6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Odaziv udara cementnog kompsita ojačanog vlaknima vrlo visoke // ACJ Materials Journal. 2002. - sv. 99, broj 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mehaničko ponašanje betona od reaktivnog praha // American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. Studeni 1996, sv. 1, str. 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. broj 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249 (prikaz, stručni).

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01. prosinca 1998., Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog praškanog betona. Skiaching Division Bougies // Cement and Concrete Research, Vol. 25. Ne. 7, str. 1501-1511.1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktivni praškasti beton s visokom propusnošću i tlačnom čvrstoćom od 200-800 MPa. // AGJ SPJ 144-22, str. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Vlačna čvrstoća betona na koju utječe ravnomjerno raspoređena i sjajno razmaknuta duljina ojačanja žice "ACY Journal". 1964., - 61, - br. 6, - str. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe .// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Teret. 2003., s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000., Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe .// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM, FenlingE.Utntax; hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe .// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Beton .// Betonska konstrukcija. 1972.16, br. L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Odaziv udara cementnog kompozita ojačanog vlaknima vrlo visoke čvrstoće // ASJ Materials Journal. -2002.-sv. 99, broj 6.-str. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Omjer betonske smjese ojačane vlaknima visokih performansi s velikim volumenskim udjelima vlakana // ASJ Materials Journal. 2004., -Vol. 101, broj 4.-str. 281-286 (prikaz, stručni).

116. Kessler H., Kugelmodell krzno Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mehaničke svojstva i trajnost dva industrijska reaktivna praškastog betona // ASJ Materials Journal V.94. Br. 4, S. 286-290. Juli-Kolovoz, 1997.

119. De Larrard F., Sedran Th. Optimizacija betona izuzetno visokih performansi primjenom modela pakiranja. Cem. Concrete Res., Svezak 24 (6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog praškanog betona. Cem. Coner.Res.Vol 25. Br. 7, S. 1501-1511,1995.

120. Bornemann R, Sehmidt M, Fehling E, Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H. 7. S.458-467.2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizacija reološkog ponašanja reaktivnog prašnog betona (RPC) .Tagungsband Međunarodni simpozij betona visokih performansi i reaktivnog praha. Shebroke, Kanada, kolovoz 1998, S. 99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Pješački / biciklistički most od scherbookea. 4. međunarodni simpozij o korištenju visoke čvrstoće / visokih performansi, Pariz. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Usporedna studija različitih para silicijevog dioksida kao aditiva u cementnim materijalima visokih performansi. Materijali i strukture, RJLEM, svezak 25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktivni praškasti betoni s velikom duktilnošću i tlačnom čvrstoćom od 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Primjena RPC-a u rashladnim tornjevima s bruto protokom, Međunarodni simpozij o betonima visokih performansi i reaktivnom prahu, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Proporcija proporcija smjese betona visokih performansi. Cem. Concr. Rez. Sv. 32, S. 1699-1704.2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehanička svojstva betona s reaktivnim prahom. Materijali i konstrukcije, sv. 29, S. 233-240,1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Uloga praha u betonu: Zbornik radova 6. međunarodnog simpozija o korištenju betona visoke čvrstoće / visokih performansi. S. 863-872.2002.

129. Richard P. Reaktivni praškasti beton: novi ultra visoki cementni materijal. Četvrti međunarodni simpozij o upotrebi betona visoke čvrstoće / visokih performansi, Pariz, 1996.

131. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Svježa svojstva i čvrstoća reaktivnog praškastog kompozitnog materijala (Ductal). Zbornik radova est fib kongresa, 2002.

132. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betoni izuzetno visoke izdržljivosti, kemija i mikrostruktura. HPC Simpozij, Hong Kong, prosinac 2000.

133. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturna analiza RPC (reaktivni praškasti beton). Cem.Coner.Res.Vol. 25, No. 7, S. 1491-1500.1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Sv. Sezonsko skladištenje solarne energije u spremnicima s vrućom vodom izrađenim je od betona visokih performansi. 6. Međunarodni simpozij o visokim snagama / visokim performansama. Leipzig, lipanj, 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. i drugi. Volumetrijske promjene u reakcijama hidratacije i prekristalizacije mineralnih veziva / Znanost i tehnologija, -2003, br. 7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspekti dugovječnosti cementnog kamena / Cement-1988-№3 str. 14-16.

137. Aleksandrovsky S.V. Neke značajke skupljanja betona i armiranog betona, 1959. br. 10, str. 8-10.

138. A.V.Sheikin. Struktura, čvrstoća i žilavost na lom cementnog kamena. Moskva: Stroyizdat 1974,191 str.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura i svojstva cementnih betona. M: Stroyizdat, 1979.333 str.

140. Tsilosani ZN Skupljanje i puzanje betona. Tbilisi: Izdavačka kuća Akademije znanosti Gruz. SSR, 1963. sa 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton velike čvrstoće. M: Stroyizdat. 1971.s 208.i? 6