Jeriji pengudaraan KMS. Pengiraan aerodinamik saluran udara. Pembangunan skim sistem pengudaraan

Mewujudkan keadaan selesa untuk tinggal di dalam rumah adalah mustahil tanpa pengiraan aerodinamik saluran udara. Berdasarkan data yang diperoleh, diameter bahagian paip, kuasa kipas, bilangan dan ciri-ciri cawangan ditentukan. Selain itu, kuasa pemanas, parameter bukaan masuk dan keluar boleh dikira. Bergantung pada tujuan khusus bilik, tahap hingar maksimum yang dibenarkan, kekerapan pertukaran udara, arah dan kelajuan aliran di dalam bilik diambil kira. Keperluan moden untuk ditetapkan dalam Kod Peraturan SP 60.13330.2012. Parameter normal penunjuk iklim mikro dalaman untuk pelbagai tujuan diberikan dalam GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 dan SanPiN 2.1.2.2645. Semasa pengiraan penunjuk sistem pengudaraan semua peruntukan mesti diambil kira tanpa gagal. Pengiraan aerodinamik saluran udara - algoritma tindakan Kerja itu merangkumi beberapa peringkat berturut-turut, setiap satu daripadanya menyelesaikan masalah tempatan. Data yang diperolehi diformatkan dalam bentuk jadual, berdasarkan rajah skematik dan graf disediakan. Kerja dibahagikan kepada peringkat berikut: Pembangunan gambar rajah aksonometri pengedaran udara di seluruh sistem. Berdasarkan skema, kaedah pengiraan khusus ditentukan, dengan mengambil kira ciri dan tugas sistem pengudaraan. Pengiraan aerodinamik saluran udara dilakukan di sepanjang garisan utama dan di sepanjang semua cawangan. Berdasarkan data yang diperoleh, bentuk geometri dan luas keratan rentas saluran udara dipilih, parameter teknikal kipas dan pemanas ditentukan. Di samping itu, kemungkinan memasang sensor pemadam api, mencegah penyebaran asap, kemungkinan melaraskan kuasa pengudaraan secara automatik, dengan mengambil kira program yang disusun oleh pengguna, diambil kira. Pembangunan skim sistem pengudaraan Bergantung pada parameter linear skema, skala dipilih, kedudukan spatial saluran udara, titik lampiran tambahan peranti teknikal, cawangan sedia ada, tempat bekalan dan pengambilan udara. Rajah menunjukkan lebuh raya utama, lokasi dan parameternya, titik sambungan dan spesifikasi cawangan. Ciri-ciri lokasi saluran udara mengambil kira ciri-ciri seni bina premis dan bangunan secara keseluruhan. Apabila merangka skim bekalan, prosedur pengiraan bermula dari titik paling jauh dari kipas atau dari bilik yang diperlukan untuk memastikan kadar pertukaran udara maksimum. Semasa menyusun pengudaraan ekzos kriteria utama ialah nilai maksimum untuk kadar aliran udara. Garis biasa semasa pengiraan dibahagikan kepada bahagian yang berasingan, manakala setiap bahagian mesti mempunyai keratan rentas saluran udara yang sama, penggunaan udara yang stabil, bahan pembuatan dan geometri paip yang sama. Bahagian dinomborkan mengikut urutan dari bahagian dengan kadar aliran terendah dan naik ke tertinggi. Seterusnya, panjang sebenar setiap bahagian individu ditentukan, bahagian individu disimpulkan dan jumlah panjang sistem pengudaraan. Apabila merancang skim pengudaraan, ia boleh dianggap biasa untuk premis tersebut: kediaman atau awam dalam sebarang kombinasi; industri, jika mereka tergolong dalam kumpulan A atau B mengikut kategori kebakaran dan terletak tidak lebih daripada tiga tingkat; salah satu kategori bangunan perindustrian kategori B1 - B4; kategori bangunan industri B1 dan B2 boleh disambungkan kepada satu sistem pengudaraan dalam sebarang kombinasi. Sekiranya sistem pengudaraan benar-benar kekurangan kemungkinan pengudaraan semula jadi, maka skema itu harus menyediakan sambungan mandatori peralatan kecemasan. Kuasa dan lokasi pemasangan kipas tambahan dikira mengikut peraturan umum. Untuk premis dengan bukaan yang sentiasa terbuka atau terbuka jika perlu, skema boleh disediakan tanpa kemungkinan sambungan kecemasan sandaran. Sistem untuk meletihkan udara tercemar terus dari kawasan teknologi atau tempat kerja mesti mempunyai satu kipas sandaran; peranti boleh beroperasi secara automatik atau manual. Keperluan tersebut dikenakan untuk kawasan kerja kelas bahaya pertama dan kedua. Ia dibenarkan untuk tidak menyediakan kipas sandaran pada rajah pemasangan hanya dalam kes berikut: Hentian segerak proses pengeluaran berbahaya sekiranya berlaku pelanggaran fungsi sistem pengudaraan. AT premis industri pengasingan pengudaraan kecemasan dengan saluran udaranya sendiri. Parameter pengudaraan sedemikian mesti mengeluarkan sekurang-kurangnya 10% daripada isipadu udara yang disediakan oleh sistem pegun. Skim pengudaraan harus menyediakan kemungkinan yang berasingan untuk mandi tempat kerja dengan tahap pencemaran udara yang tinggi. Semua bahagian dan titik sambungan ditunjukkan pada rajah dan dimasukkan dalam algoritma pengiraan umum. Dilarang meletakkan peranti penerima udara lebih dekat daripada lapan meter secara mendatar dari tempat pembuangan sampah, tempat letak kereta, jalan raya dengan lalu lintas yang padat, paip ekzos dan cerobong asap. Penerimaan peranti udara tertakluk kepada perlindungan peranti khas dari arah angin. Penunjuk rintangan alat pelindung diambil kira semasa pengiraan aerodinamik sistem pengudaraan keseluruhan. Pengiraan kehilangan tekanan aliran udara Pengiraan aerodinamik saluran udara untuk kehilangan udara dilakukan untuk pilihan yang tepat bahagian untuk memastikan keperluan teknikal pemilihan kuasa sistem dan kipas. Kerugian ditentukan oleh formula: R yd - nilai kehilangan tekanan tertentu dalam semua bahagian saluran; P gr – tekanan udara graviti dalam saluran menegak; Σ l - jumlah bahagian individu sistem pengudaraan. Kehilangan tekanan diberikan dalam Pa, panjang bahagian ditentukan dalam meter. Jika pergerakan aliran udara dalam sistem pengudaraan berlaku disebabkan oleh perbezaan tekanan semula jadi, maka anggaran pengurangan tekanan Σ = (Rln + Z) untuk setiap bahagian individu. Untuk mengira tekanan graviti, anda perlu menggunakan formula: P gr – tekanan graviti, Pa; h ialah ketinggian lajur udara, m; ρ n - ketumpatan udara di luar bilik, kg / m 3; ρ dalam - ketumpatan udara di dalam bilik, kg / m 3. Pengiraan lanjut untuk sistem pengudaraan semula jadi dilakukan mengikut formula: Definisi keratan rentas saluran udara Penentuan kelajuan pergerakan jisim udara dalam saluran gas Pengiraan untuk kerugian akibat rintangan tempatan sistem pengudaraan Penentuan kerugian untuk mengatasi geseran Penentuan halaju aliran udara dalam saluran Pengiraan bermula dengan bahagian yang paling panjang dan terpencil dalam sistem pengudaraan. Hasil daripada pengiraan aerodinamik saluran udara, mod pengudaraan yang diperlukan di dalam bilik harus disediakan. Luas keratan rentas ditentukan oleh formula: F P = L P / V T . F P - kawasan keratan rentas saluran udara; L P ialah aliran udara sebenar dalam bahagian pengiraan sistem pengudaraan; V T - kelajuan pergerakan aliran udara untuk memastikan kekerapan pertukaran udara yang diperlukan dalam jumlah yang diperlukan. Dengan mengambil kira keputusan yang diperoleh, kehilangan tekanan ditentukan semasa pergerakan paksa jisim udara melalui saluran udara. Pekali pembetulan digunakan untuk setiap bahan untuk pembuatan saluran udara, bergantung pada penunjuk kekasaran permukaan dan kelajuan pergerakan aliran udara. Jadual boleh digunakan untuk memudahkan pengiraan aerodinamik saluran udara. Tab. No 1. Pengiraan saluran udara logam profil bulat. Nombor jadual 2. Nilai faktor pembetulan dengan mengambil kira bahan pembuatan saluran udara dan kelajuan aliran udara. Pekali kekasaran yang digunakan untuk pengiraan bagi setiap bahan bergantung bukan sahaja padanya ciri fizikal, tetapi juga pada kelajuan aliran udara. Semakin cepat udara bergerak, semakin banyak rintangan yang dialaminya. Ciri ini mesti diambil kira semasa pemilihan pekali tertentu. Pengiraan aerodinamik untuk aliran udara dalam saluran persegi dan bulat menunjukkan kadar aliran yang berbeza untuk luas keratan rentas yang sama bagi laluan bersyarat. Ini dijelaskan oleh perbezaan dalam sifat vorteks, kepentingan dan keupayaan mereka untuk menahan pergerakan. Syarat utama untuk pengiraan ialah halaju udara sentiasa meningkat apabila kawasan menghampiri kipas. Dengan ini, keperluan dikenakan pada diameter saluran. Dalam kes ini, parameter pertukaran udara di dalam premis mesti diambil kira. Lokasi aliran masuk dan keluar aliran dipilih sedemikian rupa sehingga orang yang tinggal di dalam bilik tidak merasa draf. Jika bahagian langsung gagal mencapai hasil terkawal, maka diafragma dimasukkan ke dalam saluran udara dengan melalui lubang. Dengan menukar diameter lubang, pelarasan optimum aliran udara dicapai. Rintangan diafragma dikira dengan formula: Pengiraan keseluruhan sistem pengudaraan harus mengambil kira: Tekanan dinamik aliran udara semasa pergerakan. Data adalah konsisten dengan terma rujukan dan berfungsi sebagai kriteria utama semasa pemilihan kipas tertentu, lokasi dan prinsip operasinya. Sekiranya mustahil untuk menyediakan mod operasi sistem pengudaraan yang dirancang dengan satu unit, beberapa unit dipasang. Lokasi khusus pemasangan mereka bergantung pada ciri rajah litar saluran udara dan parameter yang dibenarkan. Isipadu (kadar aliran) jisim udara yang bergerak dalam konteks setiap cawangan dan bilik setiap unit masa. Data awal - keperluan pihak berkuasa kebersihan untuk kebersihan premis dan ciri proses teknologi perusahaan industri. Kehilangan tekanan yang tidak dapat dielakkan akibat fenomena pusaran semasa pergerakan aliran udara pada kelajuan yang berbeza. Sebagai tambahan kepada parameter ini, keratan rentas sebenar saluran dan bentuk geometrinya diambil kira. Kelajuan optimum pergerakan udara di saluran utama dan secara berasingan untuk setiap cawangan. Penunjuk mempengaruhi pilihan kuasa kipas dan lokasi pemasangannya. Untuk memudahkan pengeluaran pengiraan, ia dibenarkan menggunakan skim yang dipermudahkan; ia digunakan untuk semua premis dengan keperluan yang tidak kritikal. Untuk menjamin parameter yang diperlukan, pemilihan kipas mengikut kuasa dan kuantiti dilakukan dengan margin sehingga 15%. Pengiraan aerodinamik yang dipermudahkan bagi sistem pengudaraan dilakukan mengikut algoritma berikut: Penentuan luas keratan rentas saluran bergantung pada kelajuan optimum aliran udara. Pemilihan bahagian saluran standard yang hampir dengan bahagian yang dikira. Penunjuk khusus hendaklah sentiasa dipilih ke atas. Saluran udara mungkin telah meningkatkan penunjuk teknikal, adalah dilarang untuk mengurangkan keupayaannya. Jika mustahil untuk memilih saluran standard masuk spesifikasi pengeluaran mereka mengikut lakaran individu dijangkakan. Memeriksa penunjuk kelajuan pergerakan udara, dengan mengambil kira nilai sebenar bahagian nominal saluran utama dan semua cawangan. Tugas pengiraan aerodinamik saluran udara adalah untuk menyediakan penunjuk pengudaraan yang dirancang dengan kehilangan sumber kewangan yang minimum. Pada masa yang sama, adalah perlu untuk mencapai pengurangan dalam intensiti buruh dan penggunaan logam kerja pembinaan dan pemasangan, memastikan kebolehpercayaan operasi peralatan yang dipasang dalam pelbagai mod. Peralatan khas harus dipasang di tempat yang boleh diakses, ia harus boleh diakses secara bebas untuk penyelenggaraan rutin. pemeriksaan teknikal dan kerja-kerja lain untuk mengekalkan sistem dalam keadaan berfungsi. Mengikut peruntukan GOST R EN 13779-2007 untuk mengira kecekapan pengudaraan ε v anda perlu menggunakan formula: dengan EHA- penunjuk kepekatan sebatian berbahaya dan pepejal terampai dalam udara ekzos; Dengan IDA- kepekatan berbahaya sebatian kimia dan pepejal terampai di dalam bilik atau kawasan kerja; c sup- penunjuk pencemaran yang datang dari bekalan udara. Kecekapan sistem pengudaraan bergantung bukan sahaja pada kuasa ekzos yang disambungkan atau peranti tiupan, tetapi juga pada lokasi sumber pencemaran udara. Semasa pengiraan aerodinamik, penunjuk prestasi minimum untuk sistem perlu diambil kira. Kuasa khusus (P Sfp > W∙s / m 3) kipas dikira dengan formula: de R - kuasa motor elektrik dipasang pada kipas, W; q v - kadar aliran udara yang dibekalkan oleh peminat semasa operasi optimum, m 3 / s; ∆ p ialah penunjuk penurunan tekanan pada saluran masuk dan keluar udara dari kipas; η tot ialah kecekapan keseluruhan untuk motor elektrik, kipas udara dan saluran udara. Semasa pengiraan, jenis aliran udara berikut diambil kira mengikut penomboran pada rajah: Skim 1. Jenis aliran udara dalam sistem pengudaraan. Luaran, memasuki sistem penghawa dingin dari persekitaran luaran. Bekalan. Udara mengalir ke dalam sistem saluran selepas pra-latihan(pemanasan atau pembersihan). Udara di dalam bilik. arus udara yang mengalir. Udara bergerak dari satu bilik ke bilik lain. ekzos. Udara dialihkan dari bilik ke luar atau ke dalam sistem. Edaran semula. Sebahagian daripada aliran dikembalikan ke sistem untuk mengekalkan suhu dalaman pada titik set. Boleh tanggal. Udara yang dikeluarkan dari premis tanpa boleh ditarik balik. udara sekunder. Kembali ke bilik selepas membersihkan, memanaskan, menyejukkan, dsb. Kehilangan udara. Kemungkinan kebocoran disebabkan oleh sambungan saluran udara yang bocor. penyusupan. Proses memasukkan udara ke dalam premis secara semula jadi. Exfiltration. Kebocoran udara semula jadi dari bilik. Campuran udara. Penindasan serentak beberapa aliran. Setiap jenis udara mempunyai sendiri piawaian negeri. Semua pengiraan sistem pengudaraan mesti mengambil kiranya. Program boleh berguna kepada pereka, pengurus, jurutera. Pada asasnya, Microsoft Excel sudah cukup untuk menggunakan program. Ramai pengarang program tidak diketahui. Saya ingin perhatikan kerja orang-orang ini yang, berdasarkan Excel, dapat menyediakan program pengiraan yang berguna. Program pengiraan untuk pengudaraan dan penyaman udara adalah percuma untuk dimuat turun. Tetapi jangan lupa! Anda tidak boleh mempercayai sepenuhnya program itu, semak datanya. Yang benar, pentadbiran tapak Terutamanya berguna untuk jurutera dan pereka bentuk dalam reka bentuk struktur kejuruteraan dan sistem kebersihan. Pembangun Vlad Volkov Kalkulator yang dikemas kini telah dihantar oleh pengguna ok, yang mana Ventportal berterima kasih kepadanya! Satu program untuk mengira parameter termodinamik udara lembap atau campuran dua aliran. Antara muka yang mudah dan intuitif, program ini tidak memerlukan pemasangan. Program ini menukar nilai dari satu skala ke skala yang lain. "Pengubah" mengetahui langkah yang paling biasa digunakan, kurang biasa dan usang. Secara keseluruhan, pangkalan data program mengandungi maklumat tentang 800 langkah, kebanyakannya ada rujukan ringkas. Terdapat kemungkinan mencari dalam pangkalan data, menyusun dan menapis rekod. Program Vent-Calc dicipta untuk pengiraan dan reka bentuk sistem pengudaraan. Program ini adalah berdasarkan kaedah pengiraan hidraulik saluran udara mengikut formula Altshul yang diberikan dalam Program untuk menukar pelbagai unit ukuran. bahasa program - Rusia/Inggeris. Algoritma program adalah berdasarkan penggunaan kaedah analisis anggaran untuk mengira perubahan dalam keadaan udara. Ralat pengiraan tidak melebihi 3% Pengiraan aerodinamik saluran udara bermula dengan melukis gambarajah aksonometrik M 1:100, meletakkan nombor bahagian, bebannya b m / j, dan panjang 1, m. Arah pengiraan aerodinamik ditentukan - dari yang paling jauh dan bahagian dimuatkan ke kipas. Apabila ragu-ragu, apabila menentukan arah, semua pilihan yang mungkin dikira. Pengiraan bermula dari kawasan terpencil, diameternya dikira D, m, atau rata Bahagian segi empat sama salur segi empat tepat P, m: Permulaan sistem pada kipas Bangunan pentadbiran 4-5 m/s 8-12 m/s Bangunan industri 5-6 m/s 10-16 m/s, Bertambah apabila anda semakin dekat dengan kipas. Menggunakan Lampiran 21, kami menerima nilai standard terdekat Dst atau (a x b)st Kemudian kita mengira kelajuan sebenar: 2830 *h; Atau————————————— - , m/s. FAKTA 3660 * (a * 6) st Untuk pengiraan lanjut, kami menentukan jejari hidraulik saluran segi empat tepat: £>1 =--,m. a + b Untuk mengelakkan penggunaan jadual dan menginterpolasi nilai kerugian geseran tertentu, kami menggunakan penyelesaian langsung masalah: Kami mentakrifkan kriteria Reynolds: Re = 64 100 * Rehat * Ufact (untuk Rehat segi empat tepat = Ob) (14.6) Dan pekali geseran hidraulik: 0.3164*Rae 0 25 at Rae< 60 ООО (14.7) 0.1266 * 0167 untuk R e > 60,000. (14.8) Kehilangan tekanan dalam bahagian yang dikira ialah: D. Di mana KMS ialah jumlah pekali rintangan tempatan dalam bahagian saluran. Rintangan tempatan yang terletak di sempadan dua bahagian (tee, salib) harus dikaitkan dengan bahagian dengan kadar aliran yang lebih rendah. Pekali rintangan tempatan diberikan dalam lampiran. Data awal: Bahan saluran udara - keluli lembaran tergalvani, ketebalan dan dimensi mengikut App. 21 . Bahan aci pengambilan udara adalah bata. Kisi boleh laras jenis PP dengan bahagian yang mungkin digunakan sebagai pengedar udara: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 dan 600 x 200 mm, faktor teduhan 0.8 dan halaju udara keluar maksimum sehingga 3 m/s. Rintangan injap pengambilan bertebat dengan bilah terbuka sepenuhnya ialah 10 Pa. Rintangan hidraulik pemasangan pemanas udara ialah 132 Pa (mengikut pengiraan berasingan). Rintangan penapis 0-4 250 Pa. Rintangan hidraulik peredam ialah 36 Pa (mengikut pengiraan akustik). Berdasarkan keperluan seni bina, saluran udara direka bentuk dengan bahagian segi empat tepat. Bekalan L, m3/j Panjang 1, m Bahagian a * b, m Kerugian di bahagian p, Pa Parut PP di outlet

250×250 b =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0.5 * 0.5 / s 0.6 * 0.5

Ph.D. S. B. Gorunovich, jurutera PTO, Ust-Ilimskaya CHPP, cawangan OAO Irkutskenergo, Ust-Ilimsk, wilayah Irkutsk.

Pernyataan soalan

Adalah diketahui bahawa banyak perusahaan yang pada masa lalu baru-baru ini mempunyai rizab haba dan tenaga elektrik, perhatian yang tidak mencukupi diberikan kepada kerugiannya semasa pengangkutan. Sebagai contoh, pelbagai pam telah dimasukkan ke dalam projek itu, sebagai peraturan, dengan margin kuasa yang besar, kehilangan tekanan dalam saluran paip telah dikompensasikan oleh peningkatan bekalan. Talian paip stim utama direka bentuk dengan pelompat dan garisan panjang, membenarkan, jika perlu, untuk memindahkan stim berlebihan ke unit turbin jiran. Semasa pembinaan semula dan pembaikan rangkaian penghantaran, keutamaan diberikan kepada fleksibiliti skema, yang membawa kepada tambahan ikatan (kelengkapan) dan pelompat, pemasangan tee tambahan dan, akibatnya, kepada kerugian tempatan tambahan daripada jumlah tekanan. . Pada masa yang sama, diketahui bahawa dalam saluran paip yang panjang pada halaju sederhana yang ketara, kehilangan jumlah tekanan tempatan (rintangan tempatan) boleh menyebabkan kerugian besar dalam kos untuk pengguna.

Pada masa ini, keperluan kecekapan, penjimatan tenaga, pengoptimuman jumlah pengeluaran membuatkan kami melihat semula banyak isu dan aspek reka bentuk, pembinaan semula dan operasi saluran paip dan saluran paip wap, oleh itu, dengan mengambil kira rintangan tempatan dalam tee, garpu dan kelengkapan dalam pengiraan hidraulik saluran paip menjadi tugas yang mendesak.

Tujuan kerja ini adalah untuk menerangkan tee dan kelengkapan yang paling biasa digunakan dalam perusahaan kejuruteraan kuasa, pertukaran pengalaman dalam bidang cara mengurangkan pekali rintangan tempatan, dan kaedah untuk penilaian perbandingan keberkesanan langkah tersebut.

Untuk menilai rintangan tempatan dalam pengiraan hidraulik moden, mereka beroperasi dengan pekali rintangan hidraulik tanpa dimensi, yang sangat mudah kerana dalam aliran yang serupa secara dinamik, di mana persamaan geometri bahagian dan kesamaan nombor Reynolds diperhatikan, ia mempunyai nilai yang sama. , tanpa mengira jenis cecair (gas), serta pada halaju aliran dan dimensi melintang bahagian yang dikira.

Pekali rintangan hidraulik ialah nisbah jumlah tenaga (kuasa) yang hilang dalam bahagian tertentu kepada tenaga kinetik (kuasa) dalam bahagian yang diterima atau nisbah jumlah tekanan yang hilang dalam bahagian yang sama kepada tekanan dinamik dalam bahagian yang diterima. bahagian:

di mana  p jumlah - hilang (di kawasan ini) jumlah tekanan; p ialah ketumpatan cecair (gas); w, - kelajuan dalam bahagian ke-i.

Nilai pekali seret bergantung pada kelajuan reka bentuk dan, oleh itu, ke bahagian mana ia dikurangkan.

Ekzos dan membekalkan tee

Adalah diketahui bahawa sebahagian besar kerugian tempatan dalam saluran paip bercabang adalah rintangan tempatan dalam tee. Sebagai objek yang mewakili rintangan tempatan, tee dicirikan oleh sudut cawangan a dan nisbah luas keratan rentas cawangan (sisi dan lurus) F b /F q , Fh / Fq dan F B / Fn. Dalam tee, kadar aliran Q b /Q q , Q n /Q c dan, dengan itu, nisbah kelajuan w B /w Q , w n /w Q boleh berubah. Tee boleh dipasang di kedua-dua bahagian sedutan (tee ekzos) dan di bahagian pelepasan (tee bekalan) sekiranya berlaku pengasingan aliran (Gamb. 1).

Pekali rintangan tee ekzos bergantung pada parameter yang disenaraikan di atas, dan tee masuk dalam bentuk biasa - boleh dikatakan hanya pada sudut cawangan dan nisbah halaju w n / w Q dan w n / w Q, masing-masing.

Pekali seretan tee ekzos berbentuk konvensional (tanpa pembulatan dan pembakaran atau penyempitan cabang sisi atau larian lurus) boleh dikira menggunakan formula berikut.

Rintangan di cawangan sisi (dalam bahagian B):

di mana Q B \u003d F B w B, Q q \u003d F q w q - kadar aliran isipadu dalam bahagian B dan C, masing-masing.

Untuk jenis F n =F c tee dan untuk semua a, nilai A diberikan dalam Jadual. satu.

Apabila nisbah Q b /Q q berubah dari 0 hingga 1, pekali seret berbeza dari -0.9 hingga 1.1 (F q =F b , a=90 O). Nilai negatif dijelaskan dengan tindakan sedutan dalam baris pada Q B kecil.

Ia berikutan daripada struktur formula (1) bahawa pekali seretan akan meningkat dengan cepat dengan pengurangan luas keratan rentas muncung (dengan peningkatan dalam F c / F b). Contohnya, apabila Q b /Q c =1, F q/F b =2, a=90 O, pekalinya ialah 2.75.

Adalah jelas bahawa penurunan rintangan boleh dicapai dengan mengurangkan sudut cawangan sisi (tercekik). Contohnya, apabila F c =F b , α=45 O, apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 hingga 1, pekali berubah dalam julat dari -0.9 hingga 0.322, i.e. miliknya nilai-nilai positif berkurangan hampir 3 kali ganda.

Rintangan dalam laluan hadapan hendaklah ditentukan oleh formula:

Untuk tee jenis Fn=F c, nilai K P diberikan dalam Jadual. 2.

Adalah mudah untuk mengesahkan bahawa julat perubahan dalam pekali seret dalam hantaran hadapan

de apabila menukar nisbah Q b /Q c daripada 0 kepada 1 berada dalam julat dari 0 hingga 0.6 (F c =F b , α=90 O).

Mengurangkan sudut cawangan sisi (tercekik) juga membawa kepada pengurangan yang ketara dalam rintangan. Contohnya, apabila F c =F b , α =45 O, apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 hingga 1, pekali berubah dalam julat dari 0 hingga -0.414, i.e. dengan peningkatan dalam Q B, "sedutan" muncul dalam laluan langsung, seterusnya mengurangkan rintangan. Perlu diingatkan bahawa pergantungan (2) mempunyai maksimum yang jelas, i.e. nilai maksimum pekali seret jatuh pada nilai Q b /Q c =0.41 dan bersamaan dengan 0.244 (pada F c =F b , α =45 O).

Pekali rintangan tee bekalan bentuk normal dalam aliran gelora boleh dikira menggunakan formula.

Rintangan cawangan sisi:

di mana K B - nisbah mampatan aliran.

Untuk jenis Fn=F c tee, nilai A 1 diberikan dalam Jadual. 3, K B =0.

Jika kita mengambil F c \u003d F b , a \u003d 90 O, maka apabila nisbah Q b / Q c berubah dari 0 hingga 1, kita memperoleh nilai pekali dalam julat dari 1 hingga 1.2.

Perlu diingatkan bahawa sumber menyediakan data lain untuk pekali A 1 . Mengikut data, A 1 =1 perlu diambil pada w B / w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Jika kita menggunakan data daripada , maka apabila nisbah Q B /Q C berubah dari 0 hingga 1, kita memperoleh nilai pekali dalam julat dari 1 hingga 1.8 (F c =F b). Secara umum, kita akan mendapat nilai yang lebih tinggi sedikit untuk pekali seretan dalam semua julat.

Pengaruh yang menentukan pada pertumbuhan pekali seret, seperti dalam formula (1), dikenakan oleh luas keratan rentas B (pemasangan) - dengan peningkatan F g / F b, pekali seretan meningkat dengan cepat.

Rintangan dalam laluan lurus untuk tee bekalan jenis Fn=Fc dalam

Nilai t P ditunjukkan dalam Jadual. empat.

Apabila nisbah Q B /Qc(3) berubah dari 0 hingga 1 (Fc=F B, α=90 O), kita memperoleh nilai pekali dalam julat dari 0 hingga 0.3.

Rintangan tee berbentuk konvensional juga boleh dikurangkan dengan ketara dengan membulatkan persimpangan cawangan sisi dengan hos pasang siap. Dalam kes ini, untuk tee ekzos, sudut putaran aliran hendaklah dibulatkan (R 1 dalam Rajah 16). Untuk tee masuk, pembundaran juga perlu dilakukan pada tepi pemisah (R 2 dalam Rajah 16); ia menjadikan aliran lebih stabil dan mengurangkan kemungkinan ia terlepas dari tepi itu.

Dalam amalan, pembulatan tepi konjugasi generatrix cawangan sisi dan saluran paip utama adalah mencukupi apabila R / D (3 = 0.2-0.3.

Formula di atas untuk mengira pekali rintangan tee dan data jadual yang sepadan merujuk kepada tee yang dibuat dengan teliti (berpusing). Kecacatan pembuatan dalam tee, yang dibuat semasa pembuatannya ("kegagalan" cawangan sisi dan "bertindih" bahagiannya dengan potongan dinding yang salah di bahagian lurus - saluran paip utama), menjadi punca peningkatan mendadak dalam rintangan hidraulik. Dalam amalan, ini berlaku dengan ikatan berkualiti rendah ke dalam saluran paip utama pemasangan, yang berlaku agak kerap, kerana. Tee "kilang" agak mahal.

Pengembangan beransur-ansur (penyebar) cawangan sisi berkesan mengurangkan rintangan kedua-dua ekzos dan tee bekalan. Gabungan pembulatan, serong dan mengembangkan cawangan sisi mengurangkan lagi rintangan tee. Pekali rintangan tee yang dipertingkatkan boleh ditentukan daripada formula dan gambar rajah yang diberikan dalam sumber. Tee dengan cawangan sisi dalam bentuk selekoh licin juga mempunyai rintangan paling sedikit, dan jika boleh, tee dengan sudut cawangan kecil (sehingga 60 °) harus digunakan.

Dalam aliran gelora (Re>4.10 3) pekali seretan tee bergantung sedikit pada nombor Reynolds. Semasa peralihan daripada gelora ke lamina, terdapat peningkatan mendadak dalam pekali seretan cawangan sisi kedua-dua dalam ekzos dan tee masuk (kira-kira 2-3 kali).

Dalam pengiraan, adalah penting untuk mengambil kira bahagian mana ia dikurangkan kepada kelajuan purata. Terdapat pautan dalam sumber tentang perkara ini sebelum setiap formula. Sumber memberikan formula umum, yang menunjukkan kadar pengurangan dengan indeks yang sepadan.

Tee simetri apabila bergabung dan membelah

Pekali rintangan setiap cabang tee simetri pada pertemuan (Rajah 2a), boleh dikira dengan formula:

Apabila nisbah Q b / Q c berubah dari 0 hingga 0.5, pekali berubah dalam julat dari 2 hingga 1.25, dan kemudian dengan peningkatan Q b / Q c dari 0.5 hingga 1, pekali memperoleh nilai dari 1.25 hingga 2 (untuk kes F c =F b). Jelas sekali, pergantungan (5) mempunyai bentuk parabola terbalik dengan minimum pada titik Q b /Q c =0.5.

Pekali rintangan bagi tee simetri (Rajah 2a) yang terletak di bahagian suntikan (pemisahan) juga boleh dikira menggunakan formula:

di mana K 1 \u003d 0.3 - untuk tee yang dikimpal.

Apabila nisbah w B / w c berubah dari 0 hingga 1, pekali berubah dalam julat dari 1 hingga 1.3 (F c =F b).

Menganalisis struktur formula (5, 6) (serta (1) dan (3)), dapat dilihat bahawa penurunan keratan rentas (diameter) cawangan sisi (bahagian B) memberi kesan negatif terhadap rintangan tee.

Rintangan aliran boleh dikurangkan dengan faktor 2-3 apabila menggunakan garpu-te (Rajah 26, 2c).

Pekali seretan garpu tee semasa pengasingan aliran (Rajah 2b) boleh dikira dengan formula:

Apabila nisbah Q 2 /Q 1 berubah dari 0 hingga 1, pekali berubah dalam julat dari 0.32 hingga 0.6.

Pekali rintangan garpu tee pada penggabungan (Rajah 2b) boleh dikira dengan formula:

Apabila nisbah Q 2 /Q 1 berubah dari 0 hingga 1, pekali berubah dalam julat dari 0.33 hingga -0.4.

Tee simetri boleh dibuat dengan selekoh licin (Rajah 2c), maka rintangannya boleh dikurangkan lagi.

Pembuatan. Piawaian

Piawaian tenaga industri menetapkan untuk saluran paip loji kuasa haba tekanan rendah(pada tekanan kerja P kerja.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Untuk parameter persekitaran yang lebih tinggi (P kerja b.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Reka bentuk tee yang dihasilkan mengikut piawaian sedia ada (di atas) adalah jauh dari sentiasa optimum dari segi kehilangan hidraulik. Hanya bentuk tee yang dicop dengan leher yang memanjang menyumbang kepada penurunan pekali rintangan tempatan, di mana jejari pembulatan disediakan di cawangan sisi mengikut jenis yang ditunjukkan dalam rajah. 1b dan rajah. 3c, serta dengan pemampatan hujung, apabila diameter saluran paip utama lebih kecil sedikit daripada diameter tee (seperti ditunjukkan dalam Rajah 3b). Tee bercabang nampaknya dibuat mengikut tempahan mengikut piawaian "kilang". Dalam RD 10-249-98 terdapat perenggan yang dikhaskan untuk pengiraan kekuatan tee-garpu dan kelengkapan.

Apabila mereka bentuk dan membina semula rangkaian, adalah penting untuk mengambil kira arah pergerakan media dan kemungkinan julat kadar aliran dalam tee. Jika arah medium yang diangkut ditakrifkan dengan jelas, adalah dinasihatkan untuk menggunakan kelengkapan condong (dahan sisi) dan tee bercabang. Walau bagaimanapun, masih terdapat masalah kehilangan hidraulik yang ketara dalam kes tee universal, yang menggabungkan sifat bekalan dan ekzos, di mana kedua-dua penggabungan dan pengasingan aliran adalah mungkin dalam mod operasi yang dikaitkan dengan perubahan ketara dalam kadar aliran. Kualiti di atas adalah tipikal, sebagai contoh, untuk menukar nod saluran paip air suapan atau saluran paip wap utama di loji kuasa terma dengan "jumper".

Pada masa yang sama, perlu diambil kira bahawa untuk saluran paip wap dan air panas, reka bentuk dan dimensi geometri tee paip yang dikimpal, serta kelengkapan (paip, paip cawangan) yang dikimpal pada bahagian lurus saluran paip, mesti memenuhi keperluan. piawaian industri, norma dan spesifikasi. Dalam erti kata lain, untuk saluran paip kritikal, adalah perlu untuk memesan tee yang dibuat mengikut spesifikasi daripada pengilang yang disahkan. Pada praktiknya, memandangkan kos relatif tinggi untuk tee "kilang", pemasangan pengikat sering dilakukan oleh kontraktor tempatan menggunakan piawaian industri atau kilang.

Secara amnya, keputusan muktamad mengenai kaedah tie-in hendaklah diambil selepas kajian kebolehlaksanaan perbandingan. Jika keputusan dibuat untuk melakukan ikatan "sendiri", kakitangan kejuruteraan perlu menyediakan templat tercekik, mengira kekuatan (jika perlu), mengawal kualiti ikatan (elakkan "kegagalan" tercekik dan "tindih" bahagiannya dengan potongan dinding yang salah dalam bahagian lurus) . Adalah dinasihatkan untuk membuat sambungan dalaman antara logam pemasangan dan saluran paip utama dengan pembulatan (Rajah 3c).

Terdapat beberapa penyelesaian reka bentuk untuk mengurangkan rintangan hidraulik dalam tee standard dan pemasangan pensuisan talian. Salah satu yang paling mudah ialah meningkatkan saiz tee itu sendiri untuk mengurangkan halaju relatif medium di dalamnya (Rajah 3a, 3b). Pada masa yang sama, tee mesti dilengkapkan dengan peralihan, sudut pengembangan (penyempitan) yang juga dinasihatkan untuk memilih daripada beberapa yang optimum secara hidraulik. Sebagai tee universal dengan kehilangan hidraulik yang dikurangkan, anda juga boleh menggunakan tee bercabang dengan pelompat (Gamb. 3d). Penggunaan garpu tee untuk menukar nod lebuh raya juga akan merumitkan sedikit reka bentuk nod, tetapi akan memberi kesan positif ke atas kerugian hidraulik (Rajah 3e, 3f).

Adalah penting untuk diperhatikan bahawa dengan lokasi yang agak dekat dengan rintangan tempatan (L=(10-20)d) pelbagai jenis, fenomena gangguan rintangan tempatan berlaku. Menurut beberapa penyelidik, dengan penumpuan maksimum rintangan tempatan, adalah mungkin untuk mencapai penurunan jumlahnya, manakala pada jarak tertentu (L = (5-7) d), jumlah rintangan mempunyai maksimum (3-7). % lebih tinggi daripada jumlah mudah) . Kesan pengurangan mungkin menarik minat pengeluar besar yang sedia untuk mengeluarkan dan membekalkan unit pensuisan dengan rintangan tempatan yang berkurangan, tetapi penyelidikan makmal gunaan diperlukan untuk mencapai hasil yang baik.

Kajian kebolehlaksanaan

Apabila membuat keputusan yang membina, adalah penting untuk memberi perhatian kepada sisi ekonomi masalah. Seperti yang dinyatakan di atas, tee "kilang" reka bentuk konvensional, dan lebih-lebih lagi dibuat mengikut tempahan (optimum secara hidraulik), akan berharga lebih tinggi daripada pemasangan stub. Pada masa yang sama, adalah penting untuk menilai secara kasar faedah sekiranya mengurangkan kerugian hidraulik dalam tee baharu dan tempoh bayaran baliknya.

Adalah diketahui bahawa kehilangan tekanan dalam saluran paip stesen dengan kadar aliran media biasa (untuk Re>2.10 5) boleh dianggarkan dengan formula berikut:

di mana p - kehilangan tekanan, kgf / cm 2; w ialah kelajuan medium, m/s; L - digunakan panjang saluran paip, m; g - pecutan jatuh bebas, m/s 2 ; d - diameter reka bentuk saluran paip, m; k - pekali rintangan geseran; ∑ἐ m ialah jumlah pekali rintangan tempatan; v - isipadu khusus medium, m 3 / kg

Kebergantungan (7) biasanya dipanggil ciri hidraulik saluran paip.

Jika kita mengambil kira pergantungan: w=10Gv/9nd 2 , dengan G ialah penggunaan, t/j.

Kemudian (7) boleh diwakili sebagai:

Jika adalah mungkin untuk mengurangkan rintangan tempatan (tee, pemasangan, unit pensuisan), maka, jelas, formula (9) boleh diwakili sebagai:

Di sini ∑ἐ m ialah perbezaan antara pekali rintangan tempatan nod lama dan baru.

Mari kita anggap bahawa sistem hidraulik "pam - saluran paip" beroperasi dalam mod nominal (atau dalam mod yang hampir dengan nominal). Kemudian:

di mana P n - tekanan nominal (mengikut ciri aliran pam / dandang), kgf / cm 2; G h - kadar aliran nominal (mengikut ciri aliran pam / dandang), t / h.

Jika kita menganggap bahawa selepas menggantikan rintangan lama, sistem "talian pam" akan kekal beroperasi (ЫРn), maka dari (10), menggunakan (12), kita boleh menentukan kadar aliran baru (selepas mengurangkan rintangan ):

Operasi sistem "talian pam", perubahan dalam ciri-cirinya boleh divisualisasikan dalam Rajah. empat.

Jelas sekali, G 1 >G M . Jika kita bercakap tentang saluran paip stim utama yang mengangkut wap dari dandang ke turbin, maka dengan perbezaan kadar aliran ЛG=G 1 -G n adalah mungkin untuk menentukan keuntungan dalam jumlah haba (daripada pemilihan turbin) dan / atau dalam jumlah tenaga elektrik yang dijana mengikut ciri-ciri operasi turbin ini.

Membandingkan kos nod baharu dan jumlah haba (elektrik), anda boleh menganggarkan secara kasar keuntungan pemasangannya.

Contoh pengiraan

Sebagai contoh, adalah perlu untuk menilai keberkesanan kos menggantikan tee yang sama bagi saluran paip stim utama pada pertemuan aliran (Rajah 2a) dengan tee bercabang dengan pelompat jenis yang ditunjukkan dalam rajah. 3y. Pengguna wap - turbin pemanasan PO TMZ jenis T-100/120-130. Stim masuk melalui satu baris saluran paip stim (melalui tee, bahagian B, C).

Kami mempunyai data awal berikut:

■ diameter reka bentuk saluran paip stim d=0.287 m;

■ kadar aliran wap nominal G h =Q(3=Q^420 t/j;

■ tekanan nominal dandang Р н =140 kgf/cm 2 ;

■ isipadu stim tertentu (pada P ra b=140 kgf/cm 2 , t=560 o C) n=0.026 m 3 /kg.

Kami mengira pekali rintangan tee piawai pada pertemuan aliran (Rajah 2a) menggunakan formula (5) - ^ SB1 = 2.

Untuk mengira pekali rintangan garpu tee dengan pelompat, andaikan:

■ pembahagian aliran dalam dahan berlaku dalam perkadaran Q b /Q c «0.5;

■ jumlah pekali rintangan adalah sama dengan jumlah rintangan tee masuk (dengan alur keluar 45 O, lihat Rajah 1a) dan tee cawangan pada pertemuan (Rajah 2b), i.e. gangguan diabaikan.

Kami menggunakan formula (11, 13) dan dapatkan peningkatan jangkaan dalam penggunaan sebanyak  G=G 1 -G n = 0.789 t/j.

Menurut gambarajah rejim turbin T-100/120-130, kadar aliran 420 t/j boleh sepadan dengan beban elektrik 100 MW dan beban terma 400 GJ/j. Hubungan antara aliran dan beban elektrik adalah hampir berkadar terus.

Keuntungan dalam beban elektrik boleh: P e \u003d 100AG / Q n \u003d 0.188 MW.

Keuntungan beban haba boleh: T e \u003d 400AG / 4.19Q n \u003d 0.179 Gcal / h.

Harga untuk produk yang diperbuat daripada keluli kromium-molibdenum-vanadium (untuk tee-garpu 377x50) boleh berbeza-beza secara meluas dari 200 hingga 600 ribu rubel, oleh itu, tempoh bayaran balik hanya boleh dinilai selepas penyelidikan pasaran yang teliti pada masa keputusan itu.

1. Artikel ini menerangkan pelbagai jenis tee dan kelengkapan, memberikan penerangan ringkas tentang tee yang digunakan dalam saluran paip loji kuasa. Formula untuk menentukan pekali rintangan hidraulik diberikan, cara dan cara pengurangannya ditunjukkan.

2. Reka bentuk prospektif tee-forks, unit pensuisan untuk saluran paip utama dengan pekali rintangan tempatan yang berkurangan dicadangkan.

3. Formula diberikan, contoh, dan kesesuaian analisis teknikal dan ekonomi ditunjukkan semasa memilih atau menggantikan tee, apabila membina semula unit pensuisan.

kesusasteraan

1. Idelchik I.E. Buku panduan rintangan hidraulik. M.: Mashinostroenie, 1992.

2. Nikitina I.K. Buku panduan saluran paip loji kuasa haba. Moscow: Energoatomizdat, 1983.

3. Buku panduan pengiraan sistem hidraulik dan pengudaraan / Ed. A.S. Yuriev. S.-Pb.: ANO NPO "Dunia dan Keluarga", 2001.

4. Rabinovich E.Z. Hidraulik. Moscow: Nedra, 1978.

5. Benson E.I., Ioffe L.S. Turbin Stim Kogenerasi / Ed. D.P. Orang tua. M: Energoizdat, 1986.

Anda juga boleh menggunakan formula anggaran:

0.195 v 1.8

R f . (10) d 100 1 , 2

Kesilapannya tidak melebihi 3 - 5%, yang mencukupi untuk pengiraan kejuruteraan.

Jumlah kehilangan tekanan geseran untuk keseluruhan bahagian diperoleh dengan mendarabkan kerugian spesifik R dengan panjang bahagian l, Rl, Pa. Jika saluran udara atau saluran daripada bahan lain digunakan, adalah perlu untuk memperkenalkan pembetulan untuk kekasaran βsh mengikut Jadual. 2. Ia bergantung kepada kekasaran setara mutlak bahan saluran K e (Jadual 3) dan nilai v f .

					jadual 2
		Nilai pembetulan βsh
v f , m/s			βsh pada K e , mm

Jadual 3 Kekasaran setara mutlak bahan saluran

						tukang plaster-
						ka pada grid
K e , mm

Untuk saluran udara keluli βsh = 1. Nilai lebih terperinci βsh boleh didapati dalam Jadual. 22.12. Dengan mengambil kira pembetulan ini, kehilangan tekanan geseran terlaras Rl βsh , Pa, diperoleh dengan mendarab Rl dengan nilai βsh . Kemudian tentukan tekanan dinamik pada peserta

di bawah keadaan piawai ρw = 1.2 kg/m3.

Seterusnya, rintangan tempatan dikesan di tapak, pekali rintangan tempatan (LMR) ξ ditentukan dan jumlah LMR dalam bahagian ini (Σξ) dikira. Semua rintangan tempatan dimasukkan ke dalam pernyataan dalam bentuk berikut.

PERNYATAAN SISTEM PENGUDARAAN KMS

Dan lain-lain.

AT lajur "rintangan tempatan" merekodkan nama rintangan (bengkok, tee, silang, siku, parut, pengedar udara, payung, dll.) yang terdapat di kawasan ini. Di samping itu, bilangan dan ciri mereka diperhatikan, mengikut mana nilai CMR ditentukan untuk unsur-unsur ini. Sebagai contoh, untuk selekoh bulat, ini ialah sudut putaran dan nisbah jejari putaran kepada diameter saluran. r / d , untuk alur keluar segi empat tepat - sudut putaran dan dimensi sisi saluran a dan b . Untuk bukaan sisi dalam saluran atau saluran udara (contohnya, di tapak pemasangan gril pengambilan udara) - nisbah kawasan pembukaan kepada keratan rentas saluran udara

f resp / f tentang . Untuk tee dan salib pada laluan, nisbah luas keratan rentas laluan dan batang f p/f s dan kadar alir dalam cawangan dan dalam batang L o / L s diambil kira, untuk tee dan salib pada dahan - nisbah luas keratan rentas cawangan dan batang f p / f s dan sekali lagi, nilai L kira-kira /L dengan. Perlu diingat bahawa setiap tee atau salib menghubungkan dua bahagian bersebelahan, tetapi ia merujuk kepada salah satu bahagian ini, di mana aliran udara L adalah kurang. Perbezaan antara tee dan silang pada larian dan pada dahan mempunyai kaitan dengan cara arah reka bentuk berjalan. Ini ditunjukkan dalam rajah. 11. Di sini, arah yang dikira ditunjukkan oleh garis tebal, dan arah aliran udara ditunjukkan oleh anak panah nipis. Di samping itu, ia ditandatangani dengan tepat di mana dalam setiap pilihan batang, laluan dan keluar terletak.

percabangan tee untuk pilihan perhubungan yang betul fp /fc , fo /fc dan L o /L c . Ambil perhatian bahawa dalam sistem pengudaraan bekalan, pengiraan biasanya dijalankan terhadap pergerakan udara, dan dalam sistem ekzos, sepanjang pergerakan ini. Bahagian kepunyaan tee yang dipertimbangkan ditunjukkan dengan tanda semak. Perkara yang sama berlaku untuk salib. Sebagai peraturan, walaupun tidak selalu, tee dan salib pada laluan muncul apabila mengira arah utama, dan pada cawangan ia muncul apabila menghubungkan aerodinamik bahagian sekunder (lihat di bawah). Dalam kes ini, tee yang sama di arah utama boleh dianggap sebagai tee setiap laluan, dan di bahagian menengah

– sebagai cabang dengan pekali yang berbeza. KMS untuk salib

diterima dalam saiz yang sama seperti untuk tee yang sepadan.

nasi. 11. Skim pengiraan Tee

Nilai anggaran ξ untuk rintangan sepunya diberikan dalam Jadual. empat.

			Jadual 4
Nilai ξ beberapa rintangan tempatan
Nama		Nama
rintangan		rintangan
Pusingan siku 90o,		Parut tidak boleh laras
r/d = 1		boleh RS-G (ekzos atau
Siku segi empat tepat 90o		pengambilan udara)
Tee dalam laluan (pada-		pengembangan mendadak
penindasan)
Tee cawangan		penyempitan secara tiba-tiba
Tee dalam petikan (semua-		Lubang sisi pertama
		stie (pintu masuk ke udara
Tee cawangan	–0.5* …	lombong boron)
Plafon (anemostat) ST-KR,		Siku segi empat tepat
		90o
Gril boleh laras RS-		Payung atas ekzos
VG (bekalan)

*) CMR negatif boleh berlaku pada Lo /Lc rendah disebabkan oleh pancaran udara (sedutan) dari dahan oleh aliran utama.

Data yang lebih terperinci untuk KMS diberikan dalam Jadual. 22.16 - 22.43. Untuk rintangan tempatan yang paling biasa -

tee dalam petikan - KMR juga boleh dikira lebih kurang menggunakan formula berikut:

	0.41f "25L" 0.24			0.25 pada		0.7 dan	f "0.5 (11)
- untuk tee semasa suntikan (bekalan);
di L"	0.4 anda boleh menggunakan formula yang dipermudahkan
			prox int 0. 425 0. 25 f p ";
		0.2 1.7f"		0.35 0.25f"		2.4L"		0. 2 2

– untuk tee sedutan (ekzos).

sini L"						f tentang	dan f"		f p
						f c

Selepas menentukan nilai Σξ, kehilangan tekanan pada rintangan tempatan Z P d, Pa, dan jumlah kehilangan tekanan dikira

pada bahagian Rl βsh + Z , Pa.

Keputusan pengiraan dimasukkan ke dalam jadual dalam bentuk berikut.

PENGIRAAN AERODINAMIK SISTEM PENGUDARAAN

Dianggarkan

Dimensi saluran

tekanan

pada geseran

Rlβ w

Rd ,

βsh

d atau

f op,

ff ,

Vf ,

d eq

l , m

a×b

Apabila pengiraan semua bahagian arah utama selesai, nilai Rl βsh + Z untuknya diringkaskan dan jumlah rintangan ditentukan.

rintangan rangkaian pengudaraan rangkaian P = Σ(Rl βw + Z ).

Selepas mengira arah utama, satu atau dua cawangan dipautkan. Jika sistem menyediakan beberapa tingkat, anda boleh memilih cawangan lantai di tingkat perantaraan untuk dipautkan. Jika sistem berfungsi satu tingkat, pautkan cawangan dari utama yang tidak termasuk dalam arah utama (lihat contoh dalam perenggan 4.3). Pengiraan bahagian yang dipautkan dijalankan dalam urutan yang sama seperti untuk arah utama, dan direkodkan dalam jadual dalam bentuk yang sama. Pautan dianggap selesai jika jumlah

kehilangan tekanan Σ(Rl βsh + Z ) di sepanjang bahagian yang dipautkan menyimpang daripada jumlah Σ(Rl βsh + Z ) di sepanjang bahagian bersambung selari dari arah utama tidak lebih daripada 10%. Bahagian di sepanjang arah utama dan bersambung dari titik cawangannya ke pengedar udara hujung dianggap disambung secara selari. Jika litar kelihatan seperti yang ditunjukkan dalam Rajah. 12 (arah utama ditandakan dengan garis tebal), maka penjajaran arah 2 memerlukan nilai Rl βsh + Z untuk bahagian 2 sama dengan Rl βsh + Z untuk bahagian 1, diperoleh daripada pengiraan arah utama, dengan ketepatan 10%. Pautan dicapai dengan memilih diameter bulat atau dimensi keratan rentas saluran udara segi empat tepat di bahagian bersambung, dan jika ini tidak mungkin, dengan memasang injap pendikit atau diafragma pada dahan.

Pemilihan kipas hendaklah dijalankan mengikut katalog pengeluar atau mengikut data. Tekanan kipas adalah sama dengan jumlah kehilangan tekanan dalam rangkaian pengudaraan ke arah utama, ditentukan semasa pengiraan aerodinamik sistem pengudaraan, dan jumlah kehilangan tekanan dalam elemen unit pengudaraan (peredam udara, penapis, udara). pemanas, penyenyap, dsb.).

nasi. 12. Serpihan skema sistem pengudaraan dengan pilihan cawangan untuk menghubungkan

Akhirnya, adalah mungkin untuk memilih kipas hanya selepas pengiraan akustik, apabila isu memasang penyenyap diputuskan. Pengiraan akustik boleh dilakukan hanya selepas pemilihan awal kipas, kerana data awal untuknya ialah tahap kuasa bunyi yang dipancarkan oleh kipas ke dalam saluran udara. Pengiraan akustik dijalankan, berpandukan arahan bab 12. Jika perlu, kira dan tentukan saiz penyenyap, , kemudian akhirnya pilih kipas.

4.3. Contoh pengiraan sistem pengudaraan bekalan

Sistem pengudaraan bekalan untuk ruang makan dipertimbangkan. Penggunaan saluran udara dan pengedar udara pada pelan diberikan dalam klausa 3.1 dalam versi pertama (rajah biasa untuk dewan).

Rajah Sistem

1000х400 5 8310 m3/j

	2772 m3/j2

Butiran lanjut mengenai metodologi pengiraan dan data awal yang diperlukan boleh didapati di,. Istilah yang sepadan diberikan dalam .

PENYATA SISTEM KMS P1

		penentangan tempatan
		924 m3/j
		1. Pusingan siku 90о r /d =1
		2. Tee dalam laluan (tekanan)
		fp / fc		Lo/Lc
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Tee dalam laluan (tekanan)
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Tee dalam laluan (tekanan)
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Siku segi empat tepat 1000×400 90o 4 pcs
		1. Aci pengambilan udara dengan payung
		(lubang sisi pertama)
		1. louvre pengambilan udara
	PENYATA KMS SISTEM P1 (Cawangan No. 1)
		penentangan tempatan
		1. Pengedar udara PRM3 pada kadar aliran
		924 m3/j
		1. Pusingan siku 90о r /d =1
		2. Cawangan tee (suntikan)
		fo / fc		Lo/Lc

LAMPIRAN Ciri-ciri jeriji pengudaraan dan warna

I. Bahagian hidup, m2, jeriji bekal dan ekzos louvered RS-VG dan RS-G

Panjang, mm			Ketinggian, mm

Pekali kelajuan m = 6.3, pekali suhu n = 5.1.

II. Ciri-ciri lampu siling ST-KR dan ST-KV

Nama		Dimensi, mm		f fakta, m 2
		Berdimensi	Dalaman
Plafon ST-KR
(bulat)
Plafon ST-KV
(persegi)

Pekali kelajuan m = 2.5, pekali suhu n = 3.

RUJUKAN

1. Samarin O.D. Pemilihan peralatan untuk bekalan unit pengudaraan (penghawa dingin) jenis KCKP. Garis panduan untuk pelaksanaan kursus dan projek diploma untuk pelajar kepakaran 270109 "Bekalan dan pengudaraan haba dan gas". – M.: MGSU, 2009. – 32 p.

2. Belova E.M. Sistem penghawa dingin pusat dalam bangunan. - M.: Iklim Euro, 2006. - 640 p.

3. SNiP 41-01-2003 "Pemanasan, pengudaraan dan penyaman udara". - M.: GUP TsPP, 2004.

4. Katalog peralatan "Arktos".

5. alat kebersihan. Bahagian 3. Pengudaraan dan penghawa dingin. Buku 2. / Ed. N.N. Pavlov dan Yu.I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 hlm.

6. GOST 21.602-2003. Sistem dokumen reka bentuk untuk pembinaan. Peraturan untuk pelaksanaan dokumentasi kerja untuk pemanasan, pengudaraan dan penyaman udara. - M.: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. Mengenai rejim pergerakan udara dalam saluran udara keluli.

// SOK, 2006, No 7, hlm. 90-91.

8. Buku Panduan Pereka. Dalaman peranti kebersihan. Bahagian 3. Pengudaraan dan penghawa dingin. Buku 1. / Ed. N.N. Pavlov dan Yu.I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 p.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Pengudaraan. - M.: ASV, 2006. - 616 p.

10. Krupnov B.A. Terminologi dalam membina termofizik, pemanasan, pengudaraan dan penghawa dingin: garis panduan untuk pelajar kepakaran "Bekalan dan pengudaraan haba dan gas".

 

---

Baca:
Mengapa bermimpi darah: tafsiran dari buku impian Bagaimana untuk meredakan kemarahan dan mengapa penting untuk melakukannya Apakah maksud seseorang itu marah Manana nama kewarganegaraan apa Bagaimana untuk belajar untuk menahan emosi - nasihat daripada ahli psikologi, cadangan praktikal Keupayaan untuk mengawal emosi anda Petikan tentang cinta yang tidak berbalas Surat tentang cinta yang tidak berbalas untuk seorang gadis