Sistem pengudaraan dan penghawa dingin (VACS) adalah salah satu sumber kebisingan utama di bangunan kediaman, awam dan perindustrian moden, di kapal, di kereta kereta api yang tidur, di semua jenis salun dan kabin kawalan.

Kebisingan di SVKV berasal dari kipas (sumber kebisingan utama dengan tugasnya sendiri) dan sumber lain, menyebar di sepanjang saluran bersama dengan aliran udara dan dipancarkan ke ruangan berventilasi. Kebisingan dan pengurangannya dipengaruhi oleh: penghawa dingin, unit pemanas, alat kawalan dan pengedaran udara, pembinaan, putaran dan pencabutan saluran udara.

Pengiraan akustik SVKV dilakukan untuk memilih secara optimum semua cara pengurangan kebisingan yang diperlukan dan menentukan tahap kebisingan yang diharapkan pada titik-titik reka bentuk bilik. Secara tradisional, penyenyap aktif dan reaktif telah menjadi kaedah utama pengurangan kebisingan dalam sistem. Penebat dan penyerapan bunyi sistem dan bilik diperlukan untuk memastikan bahawa norma-norma tahap kebisingan yang dibenarkan bagi seseorang dipenuhi - standard persekitaran yang penting.

Sekarang di kod bangunan dan peraturan Rusia (SNiP), yang wajib dalam reka bentuk, pembinaan dan operasi bangunan untuk melindungi orang dari kebisingan, keadaan darurat telah berkembang. Dalam SNiP II-12-77 "Perlindungan kebisingan" lama, kaedah pengiraan akustik bangunan UHCW sudah ketinggalan zaman dan oleh itu tidak termasuk dalam "Perlindungan kebisingan" SNiP 23-03-2003 baru (bukan SNiP II-12 -77), di mana ia masih tidak ada.

Oleh itu, kaedah lama ketinggalan zaman, tetapi tidak baru. Sudah tiba masanya untuk membuat kaedah moden pengiraan akustik UHCW di bangunan, seperti yang telah berlaku dengan spesifiknya sendiri di kawasan lain, yang sebelumnya lebih maju dalam bidang akustik, bidang teknologi, misalnya, di kapal laut... Mari kita pertimbangkan tiga kaedah pengiraan akustik yang mungkin berkaitan dengan UHCW.

Kaedah pertama pengiraan akustik... Kaedah ini, dibuat berdasarkan pergantungan analitik, menggunakan teori garis panjang, yang dikenali dalam kejuruteraan elektrik dan disebut di sini untuk penyebaran bunyi dalam gas yang mengisi paip sempit dengan dinding tegar. Pengiraan dilakukan dengan syarat diameter paip jauh lebih kecil daripada panjang gelombang bunyi.

Untuk paip segi empat tepat, sisi harus kurang dari separuh panjang gelombang, dan untuk paip bulat, jejari. Paip inilah yang disebut sempit dalam akustik. Jadi, untuk udara pada frekuensi 100 Hz, paip segi empat tepat akan dianggap sempit jika sisi keratan kurang dari 1,65 m. Dalam paip melengkung yang sempit, perambatan suara akan tetap sama seperti pada paip lurus.

Ini diketahui dari amalan menggunakan paip perundingan, misalnya, untuk masa yang lama di kapal uap. Susun atur khas dari garis panjang sistem pengudaraan mempunyai dua nilai penentu: L wH adalah kekuatan suara yang memasuki saluran pelepasan dari kipas pada awal garis panjang, dan L wK adalah kekuatan suara yang berasal dari saluran pelepasan di hujung garisan panjang dan memasuki bilik berventilasi.

Garisan panjang mengandungi unsur-unsur ciri berikut. Kami menyenaraikannya: salur masuk berisolasi R 1, peredam aktif terisolasi suara R 2, tee bertebat bunyi R 3, peredam jet bertebat suara R 4, injap rama-rama bertebat suara R 5 dan saluran keluar ekzos bertebat suara R 6. Penebat bunyi di sini bermaksud perbezaan dB antara daya suara dalam gelombang yang berlaku pada elemen tertentu dan kekuatan suara yang dipancarkan oleh elemen ini setelah gelombang melaluinya lebih jauh.

Sekiranya penebat bunyi dari setiap elemen ini tidak bergantung pada yang lain, maka penebat bunyi dari keseluruhan sistem dapat dianggarkan dengan pengiraan seperti berikut. Persamaan gelombang untuk tiub sempit mempunyai bentuk persamaan berikut untuk gelombang bunyi satah dalam medium tidak terikat:

di mana c adalah kelajuan suara di udara, dan p adalah tekanan suara di dalam pipa yang berkaitan dengan kelajuan getaran di dalam pipa menurut hukum kedua Newton oleh hubungan

di mana ρ adalah ketumpatan udara. Kekuatan suara untuk gelombang harmonik satah sama dengan kawasan yang tidak terpisahkan keratan rentas S saluran untuk jangka masa getaran suara T di W:

di mana T = 1 / f adalah tempoh getaran bunyi, s; f - frekuensi getaran, Hz. Kuasa bunyi dalam dB: L w = 10lg (N / N 0), di mana N 0 = 10 -12 W. Dalam andaian yang ditentukan, penebat bunyi garis panjang sistem pengudaraan dikira menggunakan formula berikut:

Bilangan elemen n untuk UHCW tertentu tentu saja lebih daripada n = 6. Di atas mari kita menerapkan teori garis panjang untuk mengira nilai-nilai R i pada elemen ciri sistem pengudaraan udara di atas.

Saluran masuk dan keluar pengudaraan dengan R 1 dan R 6. Persimpangan dua paip sempit dengan luas keratan rentas S 1 dan S 2 yang berbeza mengikut teori garis panjang adalah analog antara muka antara dua media pada kejadian gelombang bunyi normal di antara muka. Keadaan sempadan di persimpangan dua paip ditentukan oleh persamaan tekanan bunyi dan halaju getaran di kedua-dua sisi persimpangan, didarabkan dengan luas keratan rentas paip.

Dengan menyelesaikan persamaan yang diperoleh dengan cara ini, kita memperoleh pekali penghantaran tenaga dan penebat bunyi dari persimpangan dua paip dengan bahagian di atas:

Analisis formula ini menunjukkan bahawa pada S 2 >> S 1 sifat-sifat paip kedua menghampiri sifat-sifat sempadan bebas. Sebagai contoh, paip sempit yang dibuka ke ruang separa tak terhingga dapat dipertimbangkan dari sudut kesan penebat bunyi sebagai bersempadan dengan vakum. Untuk S 1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Peredam aktif R 2. Penebat bunyi dalam kes ini dapat dianggarkan kira-kira dan cepat dalam dB, misalnya, menurut formula jurutera A.I. Belova:

di mana P adalah perimeter kawasan aliran, m; l adalah panjang selendang, m; S adalah kawasan penampang saluran muffler, m 2; α eq - pekali penyerapan bunyi yang setara dari lapisan, bergantung pada pekali penyerapan sebenar α, misalnya, seperti berikut:

α 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

α eq 0.1 0.2 0.4 0.5 0.6 0.9 1.2 1.6 2.0 4.0

Ini berdasarkan formula bahawa penebat bunyi saluran muffler aktif R2 semakin besar, semakin besar kapasiti penyerapan dinding α luas keratan P / S. Untuk bahan penyerap bunyi yang terbaik, misalnya, jenama PPU-ET, BZM dan ATM-1, serta penyerap bunyi lain yang banyak digunakan, pekali penyerapan bunyi sebenarnya ditunjukkan dalam.

Tee R 3. Dalam sistem pengudaraan, selalunya paip pertama dengan luas keratan rentas S 3 bercabang kemudian menjadi dua paip dengan luas keratan rentas S 3.1 dan S 3.2. Cabang seperti itu disebut tee: suara masuk melalui cabang pertama, dan melewati dua yang lain. Secara amnya, tiub pertama dan kedua boleh terdiri daripada sebilangan besar tiub. Kemudian kita ada

Penebat bunyi tee dari bahagian S 3 hingga bahagian S 3.i ditentukan oleh formula

Perhatikan bahawa kerana pertimbangan aerohidrodinamik, tees cenderung memastikan bahawa luas keratan rentas pada paip pertama sama dengan jumlah luas keratan rentas di cawangan.

Peredam bunyi reaktif (ruang) R 4. Peredam ruang adalah paip sempit akustik dengan seksyen S 4, yang memasuki paip sempit akustik seksyen besar S 4.1 panjang l, disebut ruang, dan sekali lagi masuk ke paip sempit akustik dengan bahagian S 4. Kami akan menggunakan teori garis panjang di sini juga. Menggantikan impedans ciri dalam formula terkenal untuk penebat bunyi lapisan ketebalan sewenang-wenang pada kejadian gelombang bunyi yang normal dengan nilai timbal balik yang sesuai dari kawasan paip, kami memperoleh formula untuk penebat bunyi peredam ruang.

di mana k adalah bilangan gelombang. Penebat bunyi peredam ruang mencapai nilai tertinggi pada sin (kl) = 1, iaitu di

di mana n = 1, 2, 3, ... Kekerapan penebat bunyi maksimum

di mana c ialah kelajuan bunyi di udara. Sekiranya beberapa ruang digunakan dalam peredam sedemikian, maka formula penebat suara mesti digunakan secara berurutan dari ruang ke ruang, dan kesan keseluruhan dikira menggunakan, misalnya, kaedah keadaan batas. Penyenyap ruang yang berkesan kadang-kadang memerlukan dimensi yang besar. Tetapi kelebihan mereka adalah bahawa ia dapat efektif pada frekuensi apa pun, termasuk frekuensi rendah, di mana muffler aktif praktikal tidak berguna.

Zon penebat bunyi penyenyap ruang meliputi jalur frekuensi berulang yang agak lebar, tetapi mereka juga mempunyai zon penghantaran bunyi berkala yang frekuensi sangat sempit. Untuk meningkatkan kecekapan dan menyamakan tindak balas frekuensi, peredam ruang sering dilapisi dengan penyerap suara dari dalam.

Peredam R 5. Peredam secara struktural adalah plat nipis dengan luas S 5 dan ketebalan δ 5, dijepit di antara bebibir saluran paip, lubang di mana dengan luas S 5.1 kurang dari diameter dalaman paip (atau ukuran ciri lain). Kalis bunyi seperti injap pendikit

di mana c ialah kelajuan bunyi di udara. Pada kaedah pertama, persoalan utama bagi kita ketika mengembangkan kaedah baru adalah menilai ketepatan dan kebolehpercayaan hasil pengiraan akustik sistem. Mari kita tentukan ketepatan dan kebolehpercayaan hasil pengiraan kekuatan suara yang memasuki bilik berventilasi - dalam kes ini, nilai

Kami menulis semula ungkapan ini dalam notasi jumlah algebra berikut, iaitu

Perhatikan bahawa kesalahan maksimum mutlak dari nilai anggaran adalah perbezaan maksimum antara nilai tepatnya y 0 dan anggaran y, iaitu, ± ε = y 0 - y. Kesalahan maksimum mutlak bagi jumlah algebra dari beberapa nilai anggaran y i adalah sama dengan jumlah nilai mutlak dari kesalahan mutlak istilah:

Di sini kes yang paling tidak baik diterima, apabila kesilapan mutlak dari semua istilah mempunyai tanda yang sama. Pada hakikatnya, kesalahan separa boleh mempunyai tanda yang berbeza dan diedarkan mengikut undang-undang yang berbeza. Selalunya, dalam praktiknya, kesalahan jumlah algebra diedarkan mengikut undang-undang biasa (pengedaran Gaussian). Mari kita pertimbangkan kesilapan ini dan membandingkannya dengan nilai sepadan dengan kesalahan maksimum mutlak. Kami menentukan nilai ini dengan anggapan bahawa setiap istilah algebra y 0i jumlahnya diedarkan mengikut undang-undang biasa dengan pusat M (y 0i) dan standard

Kemudian jumlahnya juga mengikut undang-undang taburan normal dengan jangkaan matematik

Kesalahan jumlah algebra ditakrifkan sebagai:

Maka dapat dikatakan bahawa dengan kebolehpercayaan yang sama dengan kebarangkalian 2Φ (t), kesalahan jumlah tidak akan melebihi nilai

Pada 2Φ (t), = 0,9973, kita mempunyai t = 3 = α dan anggaran statistik untuk kebolehpercayaan maksimum praktikal adalah kesalahan jumlah (formula) Kesalahan maksimum mutlak dalam kes ini

Oleh itu ε 2Φ (t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Di sini, hasil dalam perkiraan kemungkinan kesalahan pada penghampiran pertama dapat diterima lebih kurang. Oleh itu, anggaran kebarangkalian kesalahan adalah lebih baik dan ia harus digunakan untuk memilih "margin ketidaktahuan", yang disarankan untuk selalu digunakan dalam pengiraan akustik UHCS untuk memastikan bahawa standard kebisingan yang dibenarkan di bilik berventilasi dipenuhi (ini belum pernah dilakukan sebelumnya).

Tetapi penilaian probabilistik terhadap kesalahan hasilnya juga menunjukkan dalam kes ini bahawa sukar untuk mencapai ketepatan tinggi hasil pengiraan dengan kaedah pertama walaupun untuk skema yang sangat sederhana dan sistem pengudaraan berkelajuan rendah. Untuk skema SVKV sederhana, kompleks, berkelajuan rendah dan tinggi, ketepatan dan kebolehpercayaan yang memuaskan untuk pengiraan seperti itu dapat dicapai dalam banyak kes hanya dengan kaedah kedua.

Kaedah kedua pengiraan akustik... Untuk waktu yang lama, kapal telah menggunakan metode perhitungan berdasarkan sebagian pada ketergantungan analitik, tetapi secara tegas berdasarkan data eksperimen. Kami menggunakan pengalaman pengiraan seperti itu di kapal untuk bangunan moden. Kemudian, di bilik berventilasi yang dilayan oleh satu pengedar udara j-th, tahap kebisingan L j, dB, pada titik reka bentuk harus ditentukan dengan formula berikut:

di mana L wi adalah kekuatan suara, dB, yang dihasilkan dalam elemen UHCW i-th, R i adalah penebat suara pada elemen UHCW i-th, dB (lihat kaedah pertama),

nilai yang mengambil kira kesan bilik terhadap kebisingan di dalamnya (dalam literatur pembinaan, kadang-kadang B digunakan dan bukannya Q). Di sini rj adalah jarak dari pengedar udara j-th ke titik reka bentuk bilik, Q adalah pemalar penyerapan bunyi bilik, dan nilai χ, Φ, Ω, κ adalah pekali empirik (χ adalah dekat -kali pekali pengaruh, Ω adalah sudut spasial sinaran sumber, Φ adalah faktor arah sumber, κ adalah pekali gangguan gangguan penyebaran medan suara).

Sekiranya terdapat pengedar udara di ruang bangunan moden, tahap kebisingan dari masing-masing pada titik reka bentuk sama dengan L j, maka jumlah bunyi dari mereka semua mestilah lebih rendah daripada tahap kebisingan yang dibenarkan bagi seseorang , iaitu:

di mana L H adalah standard kebisingan kebersihan. Menurut kaedah kedua pengiraan akustik, kekuatan suara L wi, dihasilkan dalam semua elemen UHCW, dan penebat bunyi R i, yang berlaku dalam semua elemen ini, untuk masing-masing daripadanya dijumpai secara eksperimen. Faktanya adalah bahawa selama satu setengah hingga dua dekad yang lalu, teknik elektronik pengukuran akustik, digabungkan dengan komputer, telah berkembang.

Akibatnya, perusahaan yang menghasilkan komponen UHCS mesti menunjukkan dalam pasport dan katalog ciri L wi dan R i, diukur sesuai dengan piawaian nasional dan antarabangsa. Oleh itu, kaedah kedua mengambil kira penghasilan bunyi bukan sahaja pada kipas (seperti pada kaedah pertama), tetapi juga pada semua elemen lain dari HVAC, yang dapat menjadi sangat penting bagi sistem berkelajuan sederhana dan tinggi.

Sebagai tambahan, kerana mustahil untuk menghitung R penebat bunyi elemen sistem seperti penghawa dingin, unit pemanasan, alat kawalan dan pengedaran udara, oleh itu mereka tidak menggunakan kaedah pertama. Tetapi itu dapat ditentukan dengan ketepatan yang diperlukan dengan cara pengukuran standard, yang sekarang dilakukan untuk metode kedua. Hasilnya, kaedah kedua, berbeza dengan kaedah pertama, merangkumi hampir semua skema UHCW.

Dan akhirnya, kaedah kedua mengambil kira pengaruh sifat bilik terhadap kebisingan di dalamnya, serta nilai kebisingan yang dibenarkan bagi seseorang sesuai dengan kod dan peraturan bangunan semasa dalam kes ini. Kelemahan utama kaedah kedua adalah bahawa ia tidak mengambil kira interaksi akustik antara elemen sistem - fenomena gangguan dalam saluran paip.

Penjumlahan daya akustik dari sumber kebisingan dalam watt, dan penebat bunyi unsur dalam desibel, hanya berlaku, sekurang-kurangnya apabila tidak ada gangguan gelombang suara dalam sistem, mengikut formula yang ditentukan untuk pengiraan akustik UHCW. Dan apabila ada gangguan pada saluran paip, maka itu dapat menjadi sumber suara yang kuat, di mana, misalnya, suara beberapa alat muzik angin didasarkan.

Kaedah kedua telah dimasukkan dalam buku teks dan panduan metodologi untuk projek kursus dalam membina akustik untuk pelajar senior Universiti Politeknik Negeri St. Petersburg. Kegagalan untuk mengambil kira fenomena gangguan dalam saluran paip meningkatkan "margin ketidaktahuan" atau, dalam kes-kes kritikal, memerlukan penyempurnaan hasil percubaan hingga tahap ketepatan dan kebolehpercayaan yang diperlukan.

Untuk pilihan "margin ofahil", lebih baik, seperti yang ditunjukkan di atas untuk kaedah pertama, anggaran kemungkinan kesalahan, yang dicadangkan untuk diterapkan dalam pengiraan akustik bangunan UHCW untuk menjamin kepatuhan terhadap standard kebisingan yang dibenarkan di dalam bilik dalam reka bentuk bangunan moden.

Kaedah ketiga pengiraan akustik... Kaedah ini mengambil kira proses gangguan dalam saluran sempit garis panjang. Perakaunan sedemikian dapat meningkatkan ketepatan dan kebolehpercayaan hasilnya secara dramatik. Untuk tujuan ini, diusulkan untuk menggunakan kaedah paip sempit "kaedah impedansi" Ahli Akademi Akademi Sains USSR dan Akademi Sains Rusia LM Brekhovskikh, yang digunakannya ketika menghitung penebat bunyi sejumlah sewenang-wenangnya lapisan selari satah.

Oleh itu, mari kita tentukan terlebih dahulu impedans input lapisan selari satah dengan ketebalan δ 2, pemalar penyebaran bunyi di antaranya adalah γ 2 = β 2 + ik 2 dan impedans akustik adalah Z 2 = ρ 2 c 2. Mari kita tunjukkan rintangan akustik di medium di hadapan lapisan, dari mana gelombang jatuh, Z 1 = ρ 1 c 1, dan di media di belakang lapisan kita mempunyai Z 3 = ρ 3 c 3. Maka medan suara di lapisan, dengan ketinggian faktor i ωt, akan menjadi superposisi gelombang yang bergerak ke arah maju dan mundur dengan tekanan suara

Impedansi input dari keseluruhan sistem lapisan (formula) dapat diperoleh dengan aplikasi lipatan sederhana (n - 1) dari formula sebelumnya, maka kita harus

Mari kita sekarang menerapkan, seperti dalam kaedah pertama, teori garis panjang ke tiub silinder. Oleh itu, dengan gangguan pada paip sempit, kami mempunyai formula untuk penebat bunyi dalam dB garis panjang sistem pengudaraan:

Impedansi input di sini dapat diperoleh baik, dalam kes sederhana, dengan pengiraan, dan, dalam semua keadaan, dengan mengukur pada pemasangan khas dengan peralatan akustik moden. Menurut kaedah ketiga, mirip dengan kaedah pertama, kita mempunyai kekuatan suara yang keluar dari saluran pelepasan pada akhir garis SVKV panjang dan memasuki bilik berventilasi mengikut skema:

Seterusnya dilakukan penilaian hasilnya, seperti pada kaedah pertama dengan "margin ofahil", dan levelnya tekanan suara premis L, seperti dalam kaedah kedua. Akhirnya, kami mendapat formula asas berikut untuk pengiraan akustik sistem pengudaraan dan penyaman udara bangunan:

Dengan kebolehpercayaan pengiraan 2Φ (t) = 0.9973 (praktikalnya tahap kebolehpercayaan tertinggi), kita mempunyai t = 3 dan nilai ralat sama dengan 3σ Li dan 3σ Ri. Dengan kebolehpercayaan 2Φ (t) = 0.95 (tahap kebolehpercayaan yang tinggi), kita mempunyai t = 1.96 dan nilai ralat lebih kurang 2σ Li dan 2σ Ri, Dengan kebolehpercayaan 2Φ (t) = 0.6827 (penilaian kebolehpercayaan kejuruteraan), kita mempunyai t = 1.0 dan nilai ralat sama dengan σ Li dan σ Ri Kaedah ketiga, yang diarahkan ke masa depan, lebih tepat dan boleh dipercayai, tetapi juga lebih rumit - ia memerlukan kelayakan tinggi dalam bidang akustik bangunan, teori kebarangkalian dan statistik matematik, dan peralatan pengukuran moden.

Lebih senang menggunakannya dalam pengiraan kejuruteraan dengan menggunakan teknologi komputer. Menurut penulis, ia dapat dicadangkan sebagai kaedah baru untuk pengiraan akustik sistem pengudaraan dan penyejuk udara di bangunan.

Menjumlahkan

Penyelesaian soalan mendesak mengenai pengembangan kaedah baru pengiraan akustik harus mengambil kira kaedah terbaik yang ada. Kaedah baru pengiraan akustik UHCW bangunan diusulkan, yang memiliki "margin kebodohan" minimum BB, kerana perakaunan kesalahan dengan kaedah teori kebarangkalian dan statistik matematik dan perakaunan fenomena gangguan dengan kaedah impedansi .

Maklumat mengenai kaedah perhitungan baru yang disajikan dalam artikel tidak mengandung beberapa perincian yang diperlukan yang diperoleh oleh penelitian dan praktik tambahan, dan yang merupakan "pengetahuan" penulis. Matlamat utama kaedah baru adalah untuk memastikan pemilihan kompleks cara untuk pengurangan kebisingan sistem pengudaraan dan penyejuk udara bangunan, yang meningkat, jika dibandingkan dengan yang ada, kecekapan, mengurangkan berat dan kos UHCS.

Masih belum ada peraturan teknis di bidang konstruksi industri dan sipil, oleh itu perkembangan di lapangan, khususnya, pengurangan kebisingan bangunan UHCW adalah relevan dan harus dilanjutkan, setidaknya sampai peraturan tersebut diadopsi.

1. Brekhovskikh L.M. Gelombang dalam media berlapis // Moscow: USSR Academy of Sciences Publishing House. 1957.
2. Isakovich M.A. Akustik am // M.: Rumah penerbitan "Science", 1973.
3. Buku panduan mengenai akustik kapal. Disunting oleh I.I. Klyukin dan I.I. Bogolepova. - Leningrad, "Pembangunan Kapal", 1978.
4. Horoshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Melawan kebisingan kipas // M .: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Pengukuran akustik. Diluluskan oleh Kementerian Pengajian Khas Tinggi dan Menengah USSR sebagai buku teks untuk pelajar universiti yang mendaftar dalam bidang "Kejuruteraan Elektroakustik dan Ultrasonik" // Leningrad, "Pembinaan Kapal", 1983.
6. Bogolepov I.I. Kalis bunyi industri. Pendahuluan oleh Acad. I.A. Glebova. Teori, penyelidikan, reka bentuk, pembuatan, kawalan // Leningrad, "Shipbuilding", 1986.
7. Akustik penerbangan. Bahagian 2. Ed. A.G. Munina. - M .: "Kejuruteraan mekanikal", 1986.
8. Izak G.D., Gomzikov E.A. Kebisingan di kapal dan kaedah pengurangannya // M.: "Transport", 1987.
9. Mengurangkan kebisingan di bangunan dan kawasan perumahan. Ed. G.L. Osipova dan E. Ya. Yudin. - M .: Stroyizdat, 1987.
10. Peraturan bangunan. Perlindungan kebisingan. SNiP II-12-77. Diluluskan oleh Resolusi Jawatankuasa Negeri Majlis Menteri-menteri USSR untuk Urusan Pembinaan 14 Jun 1977, No. 72. - M .: Gosstroy dari Rusia, 1997.
11. Garis panduan untuk pengiraan dan reka bentuk pelemahan bunyi unit pengudaraan. Dibangunkan untuk SNiP II-12–77 oleh organisasi Institut Penyelidikan Fizik Bangunan, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M .: Stroyizdat, 1982.
12. Katalog ciri kebisingan peralatan teknologi (hingga SNiP II-12–77). Institut Penyelidikan Fizik Pembinaan Jawatankuasa Pembinaan Negeri USSR // Moscow: Stroyizdat, 1988.
13. Membina kod dan peraturan Persekutuan Rusia. Perlindungan bunyi. SNiP 23-03-2003. Diadopsi dan diberlakukan oleh Resolusi Gosstroy Rusia bertarikh 30 Jun 2003 No. 136. Tarikh pengenalan 2004-04-01.
14. Penebat bunyi dan penyerapan bunyi. Buku teks untuk pelajar universiti yang mendaftar dalam "Industri dan pembinaan awam" khas dan "Pembekalan dan pengudaraan haba dan gas", ed. G.L. Osipov dan V.N. Bobylev. - M .: Rumah penerbitan AST-Astrel, 2004.
15. Bogolepov I.I. Pengiraan akustik dan reka bentuk sistem pengudaraan dan penyaman udara. Arahan kaedah untuk projek kursus. Universiti Politeknik Negeri St. Petersburg // St. Petersburg. Rumah penerbitan SPbODZPP, 2004.
16. Bogolepov I.I. Akustik pembinaan. Pendahuluan oleh Acad. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Akhbar Universiti Politeknik, 2006.
17. Sotnikov A.G. Proses, alat dan sistem penyaman udara dan pengudaraan. Teori, teknik dan reka bentuk pada pergantian abad // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru. Firma "Integral". Pengiraan tahap kebisingan luaran sistem pengudaraan mengikut: SNiPu II-12–77 (bahagian II) - "Petunjuk untuk pengiraan dan reka bentuk penekanan kebisingan unit pengudaraan." St. Petersburg, 2007.
19. www.iso.org adalah laman Internet yang memberikan maklumat lengkap mengenai Organisasi Antarabangsa untuk Standardisasi ISO, katalog dan kedai piawai dalam talian di mana anda boleh membeli piawaian ISO yang sah pada masa ini dalam bentuk elektronik atau cetak.
20. www.iec.ch adalah laman Internet yang memberikan maklumat lengkap mengenai International Electrotechnical Commission IEC, katalog dan kedai dalam talian standardnya, di mana anda boleh membeli standard IEC yang sah pada masa ini dalam bentuk elektronik atau bercetak.
21. www.nitskd.ru.tc358 - laman web di Internet, yang mengandungi maklumat lengkap mengenai kerja jawatankuasa teknikal TC 358 "Akustik" Agensi Persekutuan untuk Peraturan Teknikal, katalog dan kedai dalam talian standard nasional, yang melaluinya anda boleh membeli standard Rusia yang diperlukan sekarang dalam bentuk elektronik atau bercetak.
22. Undang-undang Persekutuan 27 Disember 2002 No. 184-FZ "Mengenai Peraturan Teknikal" (seperti yang dipinda pada 9 Mei 2005). Diadopsi oleh Duma Negeri pada 15 Disember 2002. Diluluskan oleh Majlis Persekutuan pada 18 Disember 2002. Untuk pelaksanaan Undang-undang Persekutuan ini, lihat perintah RF Gosgortekhnadzor bertarikh 27 Mac 2003 No. 54.
23. Undang-undang Persekutuan 1 Mei 2007 No. 65-FZ "Mengenai Pindaan Undang-undang Persekutuan" Mengenai Peraturan Teknikal ".

Pengudaraan di bilik, terutamanya di kawasan perumahan atau perindustrian, mesti berfungsi 100%. Sudah tentu, ramai yang mengatakan bahawa anda hanya boleh membuka tingkap atau pintu untuk berventilasi. Tetapi pilihan ini hanya boleh berfungsi pada musim panas atau musim bunga. Tetapi apa yang perlu dilakukan pada musim sejuk ketika di luar sejuk?

Keperluan untuk pengudaraan

Pertama, harus segera diperhatikan bahawa tanpa udara segar, paru-paru manusia mula berfungsi lebih teruk. Kemunculan pelbagai penyakit juga mungkin, yang dengan peratusan kebarangkalian yang tinggi akan berkembang menjadi penyakit kronik. Kedua, jika bangunan itu adalah bangunan kediaman di mana anak-anak berada, maka keperluan untuk pengudaraan semakin meningkat, kerana beberapa penyakit yang dapat menjangkiti anak cenderung tinggal bersamanya seumur hidup. Untuk mengelakkan masalah seperti itu, lebih baik mengatur pengudaraan. Beberapa pilihan perlu dipertimbangkan. Sebagai contoh, anda boleh mengira sistem pengudaraan bekalan dan memasangnya. Perlu diingat bahawa penyakit bukan semua masalah.

Di ruangan atau bangunan di mana tidak ada pertukaran udara yang berterusan, semua perabot dan dinding akan ditutup dengan lapisan dari bahan yang disembur ke udara. Sebagai contoh, jika ini adalah dapur, maka semua yang digoreng, direbus, dan lain-lain, akan menghasilkan enapannya. Di samping itu, debu adalah musuh yang dahsyat. Malah produk pembersih yang dirancang untuk membersihkan akan tetap meninggalkan sisa yang akan memberi kesan negatif kepada penghuni.

Jenis sistem pengudaraan

Sudah tentu, sebelum meneruskan reka bentuk, pengiraan sistem pengudaraan atau pemasangannya, perlu memutuskan jenis rangkaian yang paling sesuai. Pada masa ini, terdapat tiga jenis yang berbeza secara asasnya, perbezaan utama antara yang berfungsi.

Kumpulan kedua adalah ekzos. Dengan kata lain, ia adalah tudung konvensional, yang paling kerap dipasang di kawasan dapur bangunan. Tugas utama pengudaraan adalah untuk mengeluarkan udara dari bilik ke luar.

Mengitar semula. Sistem seperti itu, mungkin, paling efektif, kerana secara bersamaan mengepam udara keluar dari bilik, dan pada masa yang sama membekalkan udara segar dari jalan.

Satu-satunya persoalan yang timbul untuk semua orang adalah, bagaimana sistem pengudaraan berfungsi, mengapa udara bergerak dalam satu arah atau yang lain? Untuk ini, dua jenis sumber kebangkitan massa udara digunakan. Mereka boleh menjadi semula jadi atau mekanikal, iaitu buatan. Untuk memastikan operasi normal mereka, perlu dilakukan pengiraan sistem pengudaraan yang betul.

Pengiraan rangkaian am

Seperti disebutkan di atas, hanya memilih dan memasang jenis tertentu tidak akan mencukupi. Adalah perlu untuk menentukan dengan jelas berapa banyak udara yang harus dikeluarkan dari bilik dan berapa banyak yang mesti dipam ke belakang. Pakar memanggil pertukaran udara ini, yang mesti dikira. Bergantung pada data yang diperoleh, ketika mengira sistem pengudaraan, perlu membuat permulaan ketika memilih jenis peranti.

Hari ini, sebilangan besar kaedah pengiraan diketahui. Mereka bertujuan untuk menentukan pelbagai parameter. Untuk beberapa sistem, pengiraan dibuat untuk mengetahui berapa banyak udara hangat atau wap yang perlu dikeluarkan. Sebilangan dilakukan untuk mengetahui berapa banyak udara yang diperlukan untuk mencairkan pencemaran jika ia adalah bangunan industri. Walau bagaimanapun, tolak semua kaedah ini adalah keperluan pengetahuan dan kemahiran profesional.

Apa yang perlu dilakukan jika perlu mengira sistem pengudaraan, tetapi tidak ada pengalaman seperti itu? Perkara pertama yang disyorkan untuk dilakukan adalah membiasakan diri dengan pelbagai dokumen peraturan yang tersedia untuk setiap negeri atau bahkan wilayah (GOST, SNiP, dll.) Kertas-kertas ini mengandungi semua petunjuk yang mesti dipatuhi oleh semua jenis sistem.

Pengiraan berganda

Salah satu contoh pengudaraan boleh menjadi pengiraan darab. Kaedah ini agak rumit. Walau bagaimanapun, ia cukup dapat dilaksanakan dan akan memberikan hasil yang baik.

Perkara pertama yang perlu difahami ialah apa itu darab. Istilah serupa menerangkan berapa kali udara di dalam bilik digantikan dengan udara segar dalam 1 jam. Parameter sedemikian bergantung pada dua komponen - spesifik struktur dan luasnya. Untuk demonstrasi visual, pengiraan dengan formula untuk bangunan dengan pertukaran udara tunggal akan ditunjukkan. Ini menunjukkan bahawa sejumlah udara dikeluarkan dari ruangan dan pada masa yang sama udara segar diperkenalkan dalam jumlah yang sesuai dengan jumlah bangunan yang sama.

Rumus untuk pengiraan digunakan seperti berikut: L = n * V.

Pengukuran dilakukan dalam meter padu / jam. V adalah kelantangan ruangan, dan n adalah nilai darab, yang diambil dari jadual.

Sekiranya sistem dengan beberapa bilik dihitung, maka formula mesti mengambil kira jumlah keseluruhan bangunan tanpa dinding. Dengan kata lain, anda mesti mengira jumlah setiap bilik terlebih dahulu, kemudian menambahkan semua hasil yang ada, dan menggantikan nilai akhir ke dalam formula.

Pengudaraan dengan jenis alat mekanikal

Pengiraan sistem pengudaraan mekanikal, dan pemasangannya mesti dilakukan mengikut rancangan tertentu.

Langkah pertama adalah menentukan nilai berangka pertukaran udara. Adalah perlu untuk menentukan jumlah bahan yang mesti memasuki bahagian dalam struktur agar dapat memenuhi syarat.

Tahap kedua adalah menentukan dimensi minimum saluran udara. Adalah sangat penting untuk memilih keratan rentas peranti yang betul, kerana kebersihan dan kesegaran udara yang dibekalkan bergantung pada ini.

Tahap ketiga adalah pilihan jenis sistem untuk pemasangan. Ini adalah perkara penting.

Tahap keempat adalah reka bentuk sistem pengudaraan. Penting untuk membuat gambarajah pelan yang sesuai dengan pemasangan yang akan dijalankan.

Keperluan untuk pengudaraan mekanikal hanya timbul jika aliran semula jadi tidak dapat mengatasi. Sebarang rangkaian dikira berdasarkan parameter seperti isipadu udara dan kelajuan aliran ini. Untuk sistem mekanikal, angka ini boleh mencapai 5 m 3 / j.

Sebagai contoh, jika perlu untuk menyediakan pengudaraan semula jadi dengan luas 300 m 3 / jam, maka diperlukan dengan kaliber 350 mm. Sekiranya sistem mekanikal dipasang, maka isipadu dapat dikurangkan sebanyak 1.5-2 kali.

Pengudaraan ekzos

Pengiraan, seperti yang lain, mesti dimulakan dengan definisi prestasi. Unit pengukuran untuk parameter ini untuk rangkaian adalah m 3 / jam.

Untuk menjalankan pengiraan yang berkesan, anda perlu mengetahui tiga perkara: ketinggian dan luas bilik, tujuan utama setiap bilik, jumlah rata-rata orang yang akan berada di setiap bilik pada masa yang sama.

Untuk mula mengira sistem pengudaraan dan penyaman udara jenis ini, perlu menentukan frekuensi. Nilai berangka parameter ini ditetapkan oleh SNiPom. Penting untuk diketahui di sini bahawa parameter untuk tempat kediaman, komersial atau perindustrian akan berbeza.

Sekiranya pengiraan dilakukan untuk bangunan kediaman, maka darabnya adalah 1. Sekiranya kita bercakap mengenai pemasangan pengudaraan di bangunan pentadbiran, maka indikatornya adalah 2-3. Ia bergantung pada beberapa syarat lain. Untuk berjaya menjalankan pengiraan, anda perlu mengetahui jumlah pertukaran mengikut kekerapan, dan juga dengan jumlah orang. Adalah perlu untuk mengambil kadar aliran tertinggi untuk menentukan daya sistem yang diperlukan.

Untuk mengetahui banyaknya pertukaran udara, perlu mengalikan luas bilik dengan ketinggiannya, dan kemudian dengan nilai darab (1 untuk isi rumah, 2-3 untuk yang lain).

Untuk mengira sistem pengudaraan dan penyaman udara setiap orang, perlu mengetahui jumlah udara yang digunakan oleh satu orang dan kalikan nilai ini dengan jumlah orang. Rata-rata, dengan aktiviti minimum, satu orang menggunakan sekitar 20 m3 / jam, dengan aktiviti rata-rata, penunjuk meningkat menjadi 40 m3 / jam, dengan senaman fizikal yang kuat, volumnya meningkat hingga 60 m3 / jam.

Pengiraan akustik sistem pengudaraan

Pengiraan akustik adalah operasi wajib yang dilampirkan pada pengiraan sistem pengudaraan bilik apa pun. Operasi serupa dilakukan untuk melakukan beberapa tugas khusus:

• menentukan spektrum oktaf kebisingan pengudaraan udara dan struktur pada titik reka bentuk;
• bandingkan bunyi yang ada dengan bunyi yang dibenarkan mengikut standard kebersihan;
• tentukan jalan pengurangan bunyi.

Semua pengiraan mesti dilakukan pada titik reka bentuk yang telah ditetapkan.

Setelah semua ukuran untuk piawaian bangunan dan akustik dipilih, yang dirancang untuk menghilangkan kebisingan yang tidak perlu di dalam ruangan, pengiraan verifikasi seluruh sistem dilakukan pada titik yang sama yang telah ditentukan sebelumnya. Walau bagaimanapun, nilai efektif yang diperoleh semasa latihan pengurangan kebisingan ini juga mesti ditambah di sini.

Untuk menjalankan pengiraan, data awal tertentu diperlukan. Ini adalah ciri-ciri kebisingan peralatan, yang disebut tahap kuasa bunyi (SPL). Frekuensi min geometri dalam Hz digunakan untuk pengiraan. Sekiranya pengiraan kasar dilakukan, maka tahap kebisingan pembetulan dalam dBA dapat digunakan.

Sekiranya kita bercakap mengenai titik yang dikira, maka ia terletak di habitat manusia, dan juga di tempat di mana kipas dipasang.

Pengiraan aerodinamik sistem pengudaraan

Proses penghitungan semacam itu dilakukan hanya setelah perhitungan pertukaran udara untuk bangunan telah dilakukan, dan keputusan telah dibuat untuk rute saluran udara dan saluran. Untuk berjaya melakukan pengiraan ini, perlu dibuat sistem pengudaraan, di mana sangat mustahak untuk menyoroti bahagian-bahagian seperti kelengkapan semua saluran udara.

Dengan menggunakan maklumat dan rancangan, perlu menentukan panjang setiap cabang rangkaian pengudaraan. Penting untuk difahami di sini bahawa pengiraan sistem sedemikian dapat dilakukan untuk menyelesaikan dua masalah yang berbeza - langsung atau terbalik. Tujuan pengiraan bergantung tepat pada jenis tugas yang ada:

• garis lurus - perlu menentukan dimensi bahagian untuk semua bahagian sistem, sambil menetapkan tahap aliran udara tertentu yang akan melaluinya;
• terbalik - tentukan aliran udara dengan menetapkan bahagian tertentu untuk semua bahagian pengudaraan.

Untuk menjalankan pengiraan jenis ini, perlu membahagikan keseluruhan sistem menjadi beberapa bahagian yang berasingan. Ciri utama setiap serpihan yang dipilih adalah kadar aliran udara yang tetap.

Program pengiraan

Oleh kerana merupakan proses yang sangat sukar dan memakan masa untuk melakukan pengiraan dan membina skema pengudaraan secara manual, program sederhana telah dikembangkan yang dapat melakukan semua tindakan itu sendiri. Mari kita pertimbangkan beberapa. Salah satu program untuk mengira sistem pengudaraan adalah Vent-Clac. Kenapa dia begitu baik?

Program seperti itu untuk mengira dan merancang rangkaian dianggap salah satu yang paling mudah dan berkesan. Algoritma aplikasi ini berdasarkan penggunaan formula Altshul. Keistimewaan program adalah bahawa ia dapat mengatasi dengan baik pengiraan pengudaraan jenis semula jadi dan jenis mekanikal.

Oleh kerana perisian ini sentiasa dikemas kini, perlu diperhatikan bahawa versi terbaru aplikasi ini juga dapat melakukan pekerjaan seperti pengiraan aerodinamik ketahanan keseluruhan sistem pengudaraan. Ia juga dapat mengira parameter tambahan lain yang dapat membantu dalam pemilihan peralatan awal dengan berkesan. Untuk melakukan pengiraan ini, program ini memerlukan data seperti aliran udara pada awal dan akhir sistem, serta panjang saluran utama di dalam bilik.

Oleh kerana mengira semua ini secara manual adalah panjang dan anda harus membahagikan pengiraan secara berperingkat, aplikasi ini akan memberikan sokongan yang besar dan menjimatkan banyak masa.

Piawaian kebersihan

Pilihan lain untuk mengira pengudaraan adalah mengikut standard kebersihan. Pengiraan serupa dilakukan untuk kemudahan awam dan pentadbiran. Untuk melakukan pengiraan yang betul, anda perlu mengetahui jumlah orang yang selalu berada di dalam bangunan. Sekiranya kita bercakap mengenai pengguna udara yang berterusan di dalam, maka mereka memerlukan sekitar 60 meter padu sejam untuk satu. Tetapi kerana orang sementara juga mengunjungi kemudahan awam, mereka juga mesti diambil kira. Jumlah udara yang digunakan untuk orang tersebut adalah sekitar 20 meter padu sejam.

Sekiranya kita melakukan semua pengiraan berdasarkan data awal dari jadual, maka ketika menerima hasil akhir, akan terlihat dengan jelas bahawa jumlah udara yang keluar dari jalan jauh lebih besar daripada yang dihabiskan di dalam bangunan. Dalam situasi seperti itu, selalunya mereka menggunakan jalan penyelesaian paling mudah - tudung sekitar 195 meter padu sejam. Dalam kebanyakan kes, penambahan rangkaian sedemikian akan mewujudkan keseimbangan yang dapat diterima untuk kewujudan keseluruhan sistem pengudaraan.

Pengiraan akustik dihasilkan untuk setiap band lapan oktaf julat pendengaran (yang mana tahap kebisingan dinormalisasi) dengan frekuensi min geometri 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz.

Untuk sistem pengudaraan pusat dan penyaman udara dengan rangkaian saluran udara bercabang, ia dibenarkan melakukan pengiraan akustik hanya untuk frekuensi 125 dan 250 Hz. Semua pengiraan dilakukan dengan ketepatan 0,5 Hz dan membundarkan hasil akhir menjadi bilangan bulat desibel.

Apabila kipas beroperasi dalam mod kecekapan lebih besar dari atau sama dengan 0,9, kecekapan maksimum adalah 6 = 0. Jika mod operasi kipas menyimpang tidak lebih dari 20% maksimum, kecekapan dianggap 6 = 2 dB, dan jika sisihannya melebihi 20% - 4 dB.

Dianjurkan untuk mengambil halaju udara maksimum berikut untuk mengurangkan tahap kekuatan suara yang dihasilkan di saluran udara: di saluran udara utama bangunan awam dan premis tambahan bangunan perindustrian 5-6 m / s, dan di cawangan - 2- 4 m / s. Untuk bangunan perindustrian, kelajuan ini dapat dua kali ganda.

Untuk sistem pengudaraan dengan rangkaian saluran udara yang bercabang, pengiraan akustik hanya dibuat untuk cawangan ke bilik terdekat (pada tahap kebisingan yang dibenarkan yang sama), pada tahap kebisingan yang berbeza - untuk cawangan dengan tahap yang paling rendah yang dibenarkan. Pengiraan akustik untuk pengambilan udara dan ekzos dilakukan secara berasingan.

Untuk sistem pengudaraan terpusat dan penyaman udara dengan saluran saluran udara bercabang, pengiraan hanya dapat dilakukan untuk frekuensi 125 dan 250 Hz.

Ketika bunyi bising memasuki ruangan dari beberapa sumber (dari bekalan dan gril ekzos, dari unit, penghawa dingin tempatan, dll.), Beberapa titik reka bentuk dipilih di tempat kerja yang paling dekat dengan sumber bunyi. Untuk titik-titik ini, tahap tekanan bunyi oktaf dari setiap sumber bunyi ditentukan secara berasingan.

Dengan keperluan normatif yang berbeza untuk tahap tekanan suara pada siang hari, pengiraan akustik dilakukan pada tahap yang paling rendah yang dibenarkan.

Dalam jumlah keseluruhan sumber kebisingan m, sumber yang dibuat pada titik reka bentuk tahap oktaf 10 dan 15 dB lebih rendah daripada yang normatif tidak diambil kira, apabila bilangannya masing-masing tidak lebih dari 3 dan 10.

Beberapa gril bekalan atau ekzos yang sama rata dari satu kipas boleh dianggap sebagai satu sumber kebisingan apabila bunyi dari satu kipas menembusinya.

Apabila beberapa sumber kekuatan suara yang sama terletak di dalam bilik, tahap tekanan suara pada titik reka bentuk yang dipilih ditentukan oleh formula

Pengiraan pengudaraan

Bergantung pada kaedah pergerakan udara, pengudaraan adalah semula jadi dan terpaksa.

Parameter udara yang memasuki bukaan masuk dan bukaan penyedut tempatan alat teknologi dan lain-lain yang berada di kawasan kerja harus diambil sesuai dengan GOST 12.1.005-76. Dengan ukuran bilik 3 x 5 meter dan ketinggian 3 meter, isinya 45 meter padu. Oleh itu, pengudaraan mesti memberikan kadar aliran udara 90 meter padu / jam. Pada musim panas, perlu dilakukan pemasangan alat penghawa dingin untuk mengelakkan suhu berlebihan di dalam bilik untuk operasi peralatan yang stabil. Adalah perlu untuk memperhatikan jumlah debu di udara, kerana ini secara langsung mempengaruhi kebolehpercayaan dan jangka hayat komputer.

Kekuatan (lebih tepatnya, kekuatan penyejukan) penghawa dingin adalah ciri utamanya, bergantung pada jumlah ruangan yang dirancang untuknya. Untuk pengiraan anggaran, 1 kW per 10 m 2 diambil dengan ketinggian siling 2,8 - 3 m (sesuai dengan SNiP 2.04.05-86 "Pemanasan, pengudaraan dan penyaman udara").

Teknik ringkas digunakan untuk mengira aliran haba di ruangan tertentu:

di mana: Q - Haba mengalir

S - Kawasan bilik

h - Ketinggian bilik

q - Faktor sama dengan 30-40 W / m 3 (dalam kes ini 35 W / m 3)

Untuk ruangan 15 m 2 dan ketinggian 3 m, aliran haba akan:

Q = 15 3 35 = 1575 W

Di samping itu, penjanaan haba dari peralatan pejabat dan orang harus diambil kira, dianggap (sesuai dengan SNiP 2.04.05-86 "Pemanasan, Pengudaraan dan Penyaman Udara") bahawa dalam keadaan tenang seseorang memancarkan 0.1 kW haba , komputer atau mesin fotokopi 0,3 kW, dengan menambahkan nilai-nilai ini pada jumlah kenaikan haba, kuasa penyejukan yang diperlukan dapat diperoleh.

Q add = (HS oper) + (C S comp) + (cetakan PS) (4.9)

di mana: Q tambah - Jumlah aliran haba tambahan

C - Pelesapan haba komputer

H - Pelesapan haba pengendali

D - Pelesapan haba pencetak

S comp - Bilangan stesen kerja

S cetak - Bilangan pencetak

S opera - Bilangan pengendali

Fluks haba tambahan bilik adalah:

Q tambah1 = (0.1 2) + (0.3 2) + (0.3 1) = 1.1 (kW)

Jumlah kenaikan haba adalah sama dengan:

Jumlah Q1 = 1575 + 1100 = 2675 (W)

Sesuai dengan pengiraan ini, perlu memilih kapasiti dan jumlah penghawa dingin yang sesuai.

Untuk ruangan tempat perhitungan dilakukan, pendingin hawa dengan kekuatan nominal 3.0 kW harus digunakan.

Pengiraan tahap kebisingan

Salah satu faktor yang tidak menguntungkan dari persekitaran pengeluaran di ITC adalah tahap kebisingan yang tinggi yang dihasilkan oleh alat percetakan, peralatan penyaman udara, dan kipas penyejuk di komputer itu sendiri.

Untuk memutuskan apakah perlu dan dianjurkan untuk mengurangkan kebisingan, perlu mengetahui tahap kebisingan di tempat kerja operator.

Tahap kebisingan yang timbul dari beberapa sumber yang tidak koheren beroperasi secara serentak dikira berdasarkan prinsip penjumlahan tenaga pelepasan dari sumber individu:

L = 10 lg (Li n), (4.10)

di mana Li adalah tahap tekanan suara dari sumber bunyi i-th;

n ialah bilangan sumber bunyi.

Hasil pengiraan yang diperoleh dibandingkan dengan tahap kebisingan yang dibenarkan untuk tempat kerja tertentu. Sekiranya hasil pengiraan lebih tinggi daripada tahap kebisingan yang dibenarkan, maka tindakan khusus diperlukan untuk mengurangkan kebisingan. Ini termasuk: melapisi dinding dan siling ruang dengan bahan penyerap bunyi, mengurangkan kebisingan pada sumbernya, susun atur peralatan yang betul dan organisasi rasional tempat kerja pengendali.

Tahap tekanan bunyi dari sumber bunyi yang bertindak pada pengendali di tempat kerjanya ditunjukkan dalam jadual. 4.6.

Jadual 4.6 - Tahap tekanan bunyi dari pelbagai sumber

Biasanya, tempat kerja pengendali dilengkapi dengan peralatan berikut: cakera keras di unit sistem, kipas sistem penyejukan PC, monitor, papan kekunci, pencetak dan pengimbas.

Menggantikan nilai tahap tekanan suara untuk setiap jenis peralatan dalam formula (4.4), kami mendapat:

L = 10 lg (104 + 104.5 + 101.7 + 101 + 104.5 + 104.2) = 49.5 dB

Nilai yang dihasilkan tidak melebihi tahap kebisingan yang dibenarkan untuk tempat kerja pengendali, sama dengan 65 dB (GOST 12.1.003-83). Dan jika kita menganggap bahawa tidak mungkin peranti periferal seperti pengimbas dan pencetak akan digunakan pada masa yang sama, maka angka ini akan lebih rendah. Di samping itu, semasa pencetak sedang beroperasi, kehadiran langsung operator tidak diperlukan, kerana pencetak dilengkapi dengan mekanisme penyediaan lembaran automatik.