4.1. Pengiraan elemen regangan berpusat hendaklah dibuat mengikut formula

di mana N– reka bentuk daya membujur;

R p – reka bentuk kekuatan tegangan kayu di sepanjang gentian;

F nt – luas keratan rentas bersih unsur.

Apabila menentukan F nt kelemahan yang terletak di bahagian sehingga 200 mm panjang harus diambil digabungkan dalam satu bahagian.

4.2. Pengiraan unsur termampat berpusat bagi keratan rentas pepejal malar hendaklah dibuat mengikut formula:

a) untuk kekuatan

b) untuk kestabilan

di mana R c – rintangan kayu yang dikira terhadap mampatan di sepanjang gentian;

j – pekali lengkokan, ditentukan mengikut klausa 4.3;

F nt - luas keratan rentas bersih unsur;

F ras – luas keratan rentas unsur yang dikira, diambil sama dengan:

jika tiada kelemahan atau kelemahan pada bahagian berbahaya yang tidak meluas ke tepi (Rajah 1, A), jika kawasan yang lemah tidak melebihi 25% E br, E kalk = F br mana F br – luas keratan rentas kasar; dengan kelemahan yang tidak meluas ke tepi, jika kawasan yang melemah melebihi 25% F br, F ras = 4/3 F nt; dengan kelemahan simetri memanjang ke tepi (Rajah 1, b), F bangsa = F nt.

4.3. Pekali lengkok j hendaklah ditentukan menggunakan formula (7) dan (8);

dengan fleksibiliti elemen l £ 70

; (7)

dengan fleksibiliti elemen l > 70

di mana pekali a = 0.8 untuk kayu dan a = 1 untuk papan lapis;

pekali A = 3000 untuk kayu dan A = 2500 untuk papan lapis.

4.4. Fleksibiliti unsur keratan rentas pepejal ditentukan oleh formula

di mana l o – panjang reka bentuk elemen;

r– jejari inersia bahagian unsur dengan dimensi kasar maksimum, masing-masing, berbanding dengan paksi X Dan U.

4.5. Panjang elemen yang dikira l o harus ditentukan dengan mendarab panjang bebasnya l dengan pekali m 0

l o = l m 0 (10)

mengikut perenggan. 4.21 dan 6.25.

4.6. Elemen komposit pada sambungan yang mematuhi, disokong oleh keseluruhan keratan rentas, harus dikira untuk kekuatan dan kestabilan mengikut formula (5) dan (6), manakala F nt dan F kaum ditentukan sebagai jumlah kawasan semua cawangan. Fleksibiliti unsur konstituen l perlu ditentukan dengan mengambil kira pematuhan sebatian mengikut formula

, (11)

di mana l y ialah fleksibiliti keseluruhan elemen berbanding paksi U(Gamb. 2), dikira daripada anggaran panjang unsur l o tanpa mengambil kira pematuhan;

l 1 – fleksibiliti cawangan individu berbanding paksi I–I (lihat Rajah 2), dikira daripada anggaran panjang cawangan l 1 ; di l 1 kurang daripada tujuh ketebalan ( h 1) cawangan diterima l 1 = 0;

m у – pekali pengurangan fleksibiliti, ditentukan oleh formula

, (12)

di mana b Dan h– lebar dan tinggi keratan rentas unsur, cm:

n w – anggaran bilangan kelim dalam elemen, ditentukan oleh bilangan kelim di mana anjakan bersama unsur-unsur disimpulkan (dalam Rajah 2, A– 4 jahitan, dalam rajah. 2, b- 5 jahitan);

l o – panjang elemen reka bentuk, m;

n c – anggaran bilangan potongan pendakap dalam satu jahitan setiap elemen 1 m (untuk beberapa jahitan dengan bilangan potongan yang berbeza, purata bilangan potongan untuk semua jahitan perlu diambil);

k c ialah pekali pematuhan sebatian, yang harus ditentukan menggunakan formula dalam Jadual. 12.

Jadual 12

Catatan. Diameter paku dan dowel d, ketebalan unsur A, lebar b pl dan ketebalan d dowel plat hendaklah diambil dalam cm.

Apabila menentukan k Diameter paku hendaklah tidak lebih daripada 0.1 kali ketebalan elemen yang disambungkan. Jika saiz hujung paku yang tersepit kurang daripada 4 d, maka pemotongan pada jahitan yang bersebelahan dengannya tidak diambil kira dalam pengiraan. Maknanya k sambungan pada dowel silinder keluli hendaklah ditentukan mengikut ketebalan A nipis unsur-unsur yang disambungkan.

Apabila menentukan k Diameter dowel silinder oak hendaklah tidak lebih daripada 0.25 kali ketebalan nipis unsur yang disambungkan.

Ikatan dalam jahitan hendaklah dijarakkan sama rata sepanjang panjang elemen. Dalam elemen rectilinear yang disokong berengsel, ia dibenarkan untuk memasang separuh bilangan sambungan pada suku tengah panjang, memasukkan nilai ke dalam pengiraan menggunakan formula (12) n c, diterima pakai untuk bahagian luar panjang elemen.

Fleksibiliti unsur komposit, dikira dengan formula (11), hendaklah diambil tidak lebih daripada fleksibiliti l cabang individu, ditentukan oleh formula

, (13)

di mana å saya i br – jumlah momen kasar inersia keratan rentas cabang individu berbanding dengan paksinya sendiri yang selari dengan paksi U(lihat Rajah 2);

F br – luas keratan rentas kasar unsur;

l o – panjang reka bentuk elemen.

Fleksibiliti unsur komposit berbanding dengan paksi yang melalui pusat graviti bahagian semua cabang (paksi X dalam Rajah. 2), harus ditentukan sebagai elemen pepejal, iaitu, tanpa mengambil kira pematuhan sambungan, jika cawangan dimuatkan secara sama rata. Dalam kes cawangan tidak sekata dimuatkan, klausa 4.7 harus diikuti.

Jika cabang unsur majmuk mempunyai bahagian yang berbeza, maka fleksibiliti yang dikira l 1 cawangan dalam formula (11) hendaklah diambil sama dengan:

, (14)

takrifan l 1 ditunjukkan dalam Rajah. 2.

4.7. Elemen komposit pada sambungan patuh, beberapa cabang yang tidak disokong pada hujungnya, boleh dikira untuk kekuatan dan kestabilan mengikut formula (5), (6) tertakluk kepada syarat berikut:

a) luas keratan rentas unsur F nt dan F perlumbaan harus ditentukan oleh keratan rentas cawangan yang disokong;

b) fleksibiliti unsur berbanding paksi U(lihat Rajah 2) ditentukan oleh formula (11); dalam kes ini, momen inersia diambil dengan mengambil kira semua cawangan, dan kawasan - hanya yang disokong;

c) apabila menentukan fleksibiliti relatif kepada paksi X(lihat Rajah 2) momen inersia harus ditentukan oleh formula

saya = saya o + 0.5 saya tetapi, (15)

di mana saya tentang dan saya tetapi ialah momen inersia bagi keratan rentas cawangan yang disokong dan tidak disokong, masing-masing.

4.8. Pengiraan kestabilan elemen termampat berpusat bahagian ketinggian boleh ubah hendaklah dilakukan mengikut formula

, (16)

di mana F maks – luas keratan rentas kasar dengan dimensi maksimum;

k dan N– pekali dengan mengambil kira kebolehubahan ketinggian bahagian, ditentukan daripada jadual. 1 adj. 4 (untuk unsur keratan rentas malar k dan N = 1);

j ialah pekali lentur membujur, ditentukan mengikut klausa 4.3 untuk fleksibiliti sepadan dengan bahagian dengan dimensi maksimum.

Elemen boleh dibengkokkan

4.9. Pengiraan elemen lentur yang dicagarkan terhadap lengkokan bentuk rata ubah bentuk (lihat klausa 4.14 dan 4.15), kekuatan di bawah tegasan biasa hendaklah dijalankan mengikut formula

di mana M– momen lentur reka bentuk;

R dan – reka bentuk rintangan lentur;

W ras – dikira momen rintangan bagi keratan rentas unsur. Untuk unsur pepejal W bangsa = W nt; untuk melenturkan elemen komposit pada sambungan yang menghasilkan, momen rintangan yang dikira hendaklah diambil sama dengan momen rintangan bersih W nt didarab dengan pekali k w ; nilai k w untuk elemen yang terdiri daripada lapisan yang sama diberikan dalam jadual. 13. Apabila menentukan W Bahagian yang melemahkan yang terletak pada bahagian elemen sehingga 200 mm panjang diambil digabungkan dalam satu bahagian.

Jadual 13

Catatan. Untuk nilai perantaraan rentang dan bilangan lapisan, pekali ditentukan oleh interpolasi.

4.10. Pengiraan elemen lentur untuk kekuatan ricih hendaklah dilakukan mengikut formula

di mana Q– reka bentuk daya sisi;

S br – momen statik kasar bahagian terpotong keratan rentas elemen berbanding paksi neutral;

saya br – momen kasar inersia keratan rentas unsur relatif kepada paksi neutral;

b Ras – lebar reka bentuk bahagian elemen;

R sk – dikira rintangan terhadap ricih semasa membongkok.

4.11. Bilangan pemotongan pautan n s, dijarakkan sama rata dalam setiap jahitan unsur komposit dalam bahagian dengan rajah jelas daya melintang, mesti memenuhi syarat

, (19)

di mana T– kapasiti galas beban yang dikira bagi sambungan dalam jahitan tertentu;

M A, M B – momen lentur di bahagian awal A dan B akhir bahagian yang sedang dipertimbangkan.

Catatan. Sekiranya terdapat sambungan dalam jahitan dengan kapasiti galas beban yang berbeza, tetapi sifat kerja yang sama (contohnya, dowel dan paku), kapasiti galas beban mereka harus disimpulkan.

4.12. Pengiraan unsur keratan rentas pepejal untuk kekuatan semasa lenturan serong perlu dilakukan mengikut formula

, (20)

di mana M x dan M y – komponen momen lentur reka bentuk untuk paksi utama bahagian X Dan U;

W x dan W y – momen rintangan keratan rentas bersih berbanding paksi utama keratan itu X Dan U.

4.13. Elemen melengkung lentur momen terpaku M, yang mengurangkan kelengkungannya, harus diperiksa untuk tegasan tegangan jejarian menggunakan formula

, (21)

di mana s 0 ialah tegasan biasa dalam gentian paling luar zon regangan;

s i– tegasan biasa dalam gentian perantaraan keratan rentas, yang mana tegasan tegangan jejarian ditentukan;

h i– jarak antara gentian paling luar dan dianggap;

r i– jejari kelengkungan garisan yang melalui pusat graviti bahagian rajah tegasan tegangan biasa yang terletak di antara gentian paling luar dan dianggap;

R hlm.90 – dikira kekuatan tegangan kayu merentasi gentian, diambil mengikut klausa 7 jadual. 3.

4.14. Pengiraan kestabilan bentuk rata ubah bentuk unsur boleh dibengkokkan keratan rentas pemalar segi empat tepat hendaklah dibuat mengikut formula.

di mana M– momen lentur maksimum di kawasan yang sedang dipertimbangkan l R;

W br – momen kasar maksimum rintangan di kawasan yang dipertimbangkan l hlm.

Pekali j M untuk unsur boleh dibengkokkan keratan rentas malar segi empat tepat, berengsel terhadap sesaran dari satah lentur dan diikat melawan putaran di sekeliling paksi membujur dalam bahagian sokongan, hendaklah ditentukan oleh formula

, (23)

di mana l p ialah jarak antara bahagian penyokong elemen, dan apabila mengikat tepi termampat elemen pada titik perantaraan dari anjakan dari satah lentur, jarak antara titik ini;

b– lebar keratan rentas;

h– ketinggian keratan rentas maksimum di tapak l p ;

k f – pekali bergantung kepada bentuk rajah momen lentur di kawasan tersebut l p, ditentukan mengikut jadual. 2 adj. 4 piawaian sekarang.

Apabila mengira elemen lentur dengan ketinggian yang berbeza-beza secara linear di sepanjang panjang dan lebar keratan rentas yang tetap, yang tidak mempunyai pengancing dari satah di sepanjang regangan dari saat itu M tepi, atau m < 4 коэффициент jM mengikut formula (23) hendaklah didarab dengan pekali tambahan k dan M. Nilai k dan M diberikan dalam jadual. 2 adj. 4. Bila m³ 4 k dan M = 1.

Apabila diperkukuh dari satah lentur pada titik perantaraan tepi terbentang unsur dalam bahagian l pekali p j M ditentukan oleh formula (23), hendaklah didarab dengan pekali k P M :

, (24)

di mana a p ialah sudut pusat dalam radian, mentakrifkan luas l p unsur bulat (untuk unsur rectilinear a p = 0);

m– bilangan mata bertetulang (dengan pic yang sama) pada tepi yang diregangkan di kawasan itu l p (pada m³ 4 nilai hendaklah diambil bersamaan dengan 1).

4.15. Memeriksa kestabilan bentuk rata ubah bentuk unsur lentur bagi rasuk I malar atau keratan rentas berbentuk kotak hendaklah dijalankan dalam kes di mana

l p³ 7 b, (25)

di mana b– lebar kord keratan rentas termampat.

Pengiraan hendaklah dibuat mengikut formula

di mana j ialah pekali lenturan membujur daripada satah lentur kord termampat unsur, ditentukan mengikut klausa 4.3;

Rс – reka bentuk rintangan mampatan;

W br – momen kasar rintangan keratan rentas; dalam kes dinding papan lapis - momen rintangan yang berkurangan dalam satah lenturan elemen.

A- luas keratan rentas kasar;

A bn- kawasan keratan rentas bersih bolt;

A d- kawasan keratan rentas pendakap;

Af- kawasan keratan rentas rak (tali pinggang);

A n- luas keratan rentas bersih;

Aw- kawasan keratan rentas dinding;

Awf- kawasan keratan rentas logam kimpalan fillet;

A wz- kawasan keratan rentas logam sempadan gabungan;

E- modulus elastik;

F- daya;

G- modulus ricih;

Jb- momen inersia bahagian cawangan;

Jm; J d- momen inersia bahagian kord dan pendakap kekuda;

J s- momen inersia bahagian rusuk, papan;

J sl- momen inersia bahagian rusuk membujur;

Jt- momen inersia kilasan rasuk, rel;

J x; Jy- momen inersia bahagian kasar relatif kepada paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

J xn; Jyn- bahagian bersih yang sama;

M- momen, momen lentur;

Mx; M y- detik mengenai paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

N- daya membujur;

N iklan- usaha tambahan;

Nbm- daya membujur dari saat di cawangan lajur;

Q- daya ricih, daya ricih;

Qfic- daya ricih bersyarat untuk elemen penghubung;

Q s- daya melintang bersyarat yang dikenakan pada sistem papan yang terletak dalam satah yang sama;

Rba- kekuatan tegangan dikira bolt asas;

Rbh- mengira kekuatan tegangan bolt berkekuatan tinggi;

Rbp- rintangan yang dikira untuk menghancurkan sambungan berbolted;

Rbs- reka bentuk rintangan ricih bolt;

R bt- reka bentuk kekuatan tegangan bolt;

R bun- rintangan keluli standard bolt, diambil sama dengan rintangan sementara σ dalam Oleh piawaian negeri Dan spesifikasi teknikal pada bolt;

R bv- reka bentuk kekuatan tegangan U-bolt;

Rcd- rintangan reka bentuk terhadap mampatan diametrik penggelek (dengan sentuhan bebas dalam struktur dengan mobiliti terhad);

Rdh- mengira kekuatan tegangan wayar berkekuatan tinggi;

Rlp- rintangan yang dikira terhadap penghancuran tempatan dalam engsel silinder (trunnions) dengan sentuhan yang ketat;

Rp- rintangan reka bentuk keluli untuk menghancurkan permukaan akhir (jika ada kesesuaian);

R s- reka bentuk rintangan ricih keluli;

R th- mengira kekuatan tegangan keluli ke arah ketebalan produk yang digulung;

R u- reka bentuk rintangan keluli kepada ketegangan, mampatan, lenturan berdasarkan rintangan sementara;

R un- kekuatan tegangan sementara keluli, diambil sama dengan nilai minimum σ dalam mengikut piawaian negeri dan spesifikasi teknikal untuk keluli;

Rwf- rintangan dikira kimpalan fillet untuk ricih (bersyarat) di sepanjang logam kimpalan;

R wu- reka bentuk rintangan sendi punggung sambungan dikimpal mampatan, ketegangan, lenturan mengikut rintangan sementara;

R wun- rintangan standard logam kimpalan dari segi rintangan sementara;

Rws- rintangan ricih yang dikira bagi sambungan dikimpal punggung;

Rwy- rintangan dikira sendi dikimpal punggung kepada mampatan, ketegangan dan lenturan pada kekuatan hasil;

Rwz- rintangan dikira kimpalan fillet untuk ricih (bersyarat) di sepanjang logam sempadan gabungan;

Ry- reka bentuk rintangan keluli kepada ketegangan, mampatan, lenturan pada titik hasil;

Ryn- kekuatan alah keluli, diambil bersamaan dengan nilai kekuatan alah σ t mengikut piawaian negeri dan spesifikasi teknikal untuk keluli;

S- momen statik bahagian terpotong bahagian kasar berbanding paksi neutral;

W x; W y- momen rintangan bahagian kasar relatif kepada paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

W xn; Wyn- momen rintangan bahagian bersih relatif kepada paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

b- lebar;

b ef- lebar reka bentuk;

bf- lebar rak (tali pinggang);

b h- lebar bahagian rusuk yang menonjol, tidak terjual;

c; c x; c y- pekali untuk mengira kekuatan dengan mengambil kira perkembangan ubah bentuk plastik semasa lenturan berbanding dengan paksi, masing-masing x-x, y-y;

e- kesipian daya;

h- ketinggian;

h ef- ketinggian reka bentuk dinding;

h w- ketinggian dinding;

i- jejari kilasan bahagian;

saya berada di dalam- jejari lilitan terkecil bahagian;

saya x; saya y- jejari inersia bahagian relatif kepada paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

k f- kaki kimpalan fillet;

l- panjang, rentang;

l c- panjang rak, lajur, pengatur jarak;

l d- panjang pendakap;

kiri- anggaran, panjang nominal;

l m- panjang kekuda atau panel kord lajur;

l s- panjang bar;

l w- panjang kimpalan;

l x; l y- mengira panjang unsur dalam satah berserenjang dengan paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

m- kesipian relatif ( m = eA / W c);

m ef- kesipian relatif berkurangan ( m ef = mη);

r- jejari;

t- ketebalan;

t f- ketebalan rak (tali pinggang);

t w- ketebalan dinding;

β f Dan β z- pekali untuk mengira kimpalan fillet, masing-masing, untuk logam kimpalan dan untuk logam sempadan gabungan;

γ b- pekali keadaan operasi sambungan;

γ c- pekali keadaan kerja;

γn- pekali kebolehpercayaan untuk tujuan yang dimaksudkan;

γ m- pekali kebolehpercayaan untuk bahan;

γ u- pekali kebolehpercayaan dalam pengiraan berdasarkan rintangan sementara;

η - pekali pengaruh bentuk bahagian;

λ - fleksibiliti ( λ = kiri / i);

Conditionalflex();

λ ef- mengurangkan fleksibiliti rod melalui bahagian;

Fleksibiliti berkurangan bersyarat bagi rod keratan tembus ( );

Fleksibiliti bersyarat dinding ( );

Fleksibiliti bersyarat terbesar dinding;

λ x; λ y- fleksibiliti dikira unsur dalam satah berserenjang dengan paksi, masing-masing x-x dan y-y;

v- pekali ubah bentuk melintang keluli (Poisson);

σloc- voltan tempatan;

σ x; σy- tegasan biasa selari dengan paksi, masing-masing x-x Dan y-y;

τ xy- tegasan ricih;

φ (X, y) - pekali lengkokan;

φ b- pekali pengurangan dalam rintangan reka bentuk untuk lengkokan kilasan rasuk;

φ e- pekali pengurangan rintangan reka bentuk semasa pemampatan sipi.

Loji Metalurgi Siberia Barat telah menguasai pengeluaran produk bergulung berbentuk (sudut bebibir sama, saluran, rasuk I) dengan ketebalan bebibir sehingga 10 mm termasuk mengikut TU 14-11-302-94 “Produk bergulung berbentuk C345 daripada keluli karbon diubah suai dengan niobium”, dibangunkan oleh kilang, JSC Ural Institute of Metals" dan dipersetujui oleh TsNIISK yang dinamakan selepas itu. Kucherenko.

Glavtekhnormirovanie melaporkan bahawa produk bergulung berbentuk yang diperbuat daripada keluli kategori S345 1 dan 3 mengikut TU 14-11-302-94 boleh digunakan mengikut SNiP II-23-81 " Struktur keluli"(Jadual 50) dalam struktur yang sama yang mana keluli penggelek C345 kategori 1 dan 3 disediakan mengikut GOST 27772-88.

Ketua Glavtekhnormirovaniya V.V. Tishchenko

pengenalan

Industri metalurgi telah menguasai pengeluaran produk bergulung untuk membina struktur logam dan keluli aloi ekonomi C315. Pengerasan, sebagai peraturan, dicapai dengan mengadunkan keluli lembut rendah karbon dengan mana-mana unsur: titanium, niobium, vanadium atau nitrida. Aloi boleh digabungkan dengan penggelek terkawal atau rawatan haba.

Jumlah pengeluaran kepingan dan profil berbentuk yang dicapai daripada keluli baharu C315 memungkinkan untuk memenuhi sepenuhnya keperluan pembinaan dalam produk bergulung dengan ciri kekuatan dan rintangan sejuk, hampir dengan piawaian untuk keluli aloi rendah mengikut GOST 27772-88.

1. Dokumen normatif untuk diupah

Pada masa ini, satu siri spesifikasi teknikal untuk keluli bergulung C315 telah dibangunkan.

TU 14-102-132-92 “Keluli berbentuk bergulung C315”. Pemegang asal dan pengeluar produk bergulung - Loji Metalurgi Nizhne-Tagil, pelbagai - saluran mengikut GOST 8240, bebibir sama profil sudut, profil sudut bebibir tidak sama rata, rasuk-I biasa dan dengan tepi bebibir selari.

TU 14-1-5140-92 “Produk bergulung untuk membina struktur keluli. Keadaan teknikal am". Pemegang asal ialah TsNIICHM, produk yang digulung dihasilkan oleh Loji Metalurgi Nizhne-Tagil, pelbagai jenis adalah rasuk-I mengikut GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Produk bergulung berkekuatan tinggi untuk membina struktur keluli." Pemegang asal dan pengeluar logam yang digulung adalah Loji Metalurgi Orsko-Khalilovsky, pelbagai - kepingan dengan ketebalan 6 hingga 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Lembaran dan produk gulung dengan kekuatan yang lebih tinggi dan rintangan sejuk." Pemegang asal ialah TsNIICHM, produk bergulung dikeluarkan oleh Novo-Lipetsk Iron and Steel Works, rangkaian produk adalah kepingan bergulung mengikut GOST 19903 dengan ketebalan sehingga 14 mm termasuk.

TU 14-105-554-92 "Lembaran bergulung dengan kekuatan yang lebih tinggi dan rintangan sejuk." Pemegang asal dan pengeluar logam bergulung ialah Loji Metalurgi Cherepovets, pelbagai jenis adalah kepingan logam mengikut GOST 19903 dengan ketebalan sehingga 12 mm termasuk.

2. Peruntukan am

2.1. Adalah dinasihatkan untuk menggunakan produk bergulung yang diperbuat daripada keluli S315 dan bukannya produk bergulung yang diperbuat daripada keluli karbon rendah S255, S285 mengikut GOST 27772-88 untuk kumpulan struktur mengikut SNiP II-23-8I, penggunaannya di kawasan iklim pembinaan dengan suhu reka bentuk tolak 40 ° C tidak dibenarkan. Dalam kes ini, adalah perlu untuk menggunakan peningkatan kekuatan keluli tergelek C315.

3. Bahan untuk struktur

3.1. Keluli bergulung C315 dibekalkan dalam empat kategori bergantung kepada keperluan untuk ujian lenturan hentaman (kategori diandaikan sama dengan keluli tergelek C345 mengikut GOST 27772-88).

3.2. Keluli bergulung C315 boleh digunakan dalam struktur, berpandukan data dalam Jadual. 1.

Jadual 1

* Untuk produk bergulung dengan ketebalan tidak lebih daripada 10 mm.

4. Ciri reka bentuk produk dan sambungan yang digulung

4.1. Rintangan piawai dan terkira keluli tergelek C315 diambil mengikut jadual. 2.

jadual 2

4.2. Rintangan dikira sambungan kimpalan keluli tergelek C315 untuk pelbagai jenis sambungan dan sambungan tertekan hendaklah ditentukan mengikut SNiP II-23-81* (klausa 3.4, jadual 3).

4.3. Rintangan galas yang dikira bagi elemen yang disambungkan oleh bolt hendaklah ditentukan mengikut SNiP II-23-81* (klausa 3.5, jadual 5*).

5. Pengiraan sambungan

5.1. Pengiraan sambungan yang dikimpal dan dilekatkan bagi keluli tergelek S315 dijalankan mengikut keperluan SNiP II-23-81.

6. Pembuatan struktur

6.1. Semasa pengeluaran struktur bangunan diperbuat daripada keluli C315, teknologi yang sama harus digunakan seperti keluli C255 dan C285 mengikut GOST 27772-88.

6.2. Bahan untuk mengimpal keluli tergelek S315 hendaklah diambil mengikut keperluan SNiP II-23-81* (Jadual 55*) untuk keluli tergelek S255, S285 dan S345 - mengikut GOST 27772-88, dengan mengambil kira rintangan yang dikira daripada keluli tergelek S315 untuk ketebalan yang berbeza .

Mengenai penggunaan dalam pembinaan plat bergulung dengan kekuatan yang meningkat mengikut TU 14-104-133-92

Kementerian Pembinaan Rusia dihantar ke kementerian dan jabatan Persekutuan Russia, kepada agensi pembinaan negeri republik dalam Persekutuan Rusia, institut reka bentuk dan penyelidikan, surat No. 13-227 bertarikh 11 November 1992 dengan kandungan berikut.

Loji Metalurgi Orsko-Khalilovsky telah menguasai pengeluaran plat dengan ketebalan 6-50 mm mengikut spesifikasi teknikal TU 14-104-133-92 "Produk bergulung berkekuatan tinggi untuk membina struktur keluli", yang dibangunkan oleh kilang itu, ITMT TsNIIchermet dan TsNIISK im. Kucherenko.

Kilang itu dengan mengaloi mikro keluli lembut karbon rendah dengan titanium atau vanadium (atau kedua-duanya) dengan permohonan yang mungkin rawatan haba dan keadaan penggelek terkawal, jenis logam gulung baharu yang sangat cekap diperoleh daripada keluli S315 dan S345E, yang sifatnya tidak kalah dengan produk bergulung yang diperbuat daripada keluli aloi rendah mengikut GOST 27772-88. Kaedah microalloying, jenis rawatan haba dan mod rolling dipilih oleh pengilang. Produk bergulung dibekalkan dalam empat kategori bergantung kepada keperluan untuk ujian lenturan kesan yang diterima pakai dalam GOST 27772-88 dan SNiP II-23-81*, serta dalam standard Jerman DIN 17100 (pada sampel dengan takuk tajam). Kategori dan jenis ujian lenturan impak ditunjukkan oleh pengguna dalam susunan untuk logam yang digulung.

Kementerian Pembinaan Rusia melaporkan bahawa keluli tergelek S345E mengikut TU 14-104-133-92 boleh digunakan bersama dan bukannya keluli tergelek S345 mengikut GOST 27772-88 dalam struktur yang direka mengikut SNiP II-23-81* "Struktur Keluli", tanpa pengiraan semula bahagian elemen dan sambungannya. Skop aplikasi, rintangan standard dan reka bentuk keluli tergelek C315 mengikut TU 14-104-133-92, serta bahan yang digunakan untuk mengimpal, rintangan reka bentuk sambungan dikimpal dan menghancurkan elemen yang disambungkan oleh bolt, harus diambil mengikut kepada cadangan TsNIISK im. Kucherenko, diterbitkan di bawah.

Nizhny Tagil Iron and Steel Works telah menguasai pengeluaran produk bergulung berbentuk - saluran mengikut GOST 8240, sudut mengikut GOST 8509 dan GOST 8510, I-beams mengikut GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2- 427-80, rasuk I bebibir lebar mengikut GOST 26020 mengikut spesifikasi teknikal TU 14-1 -5140-82 "Produk bergulung berbentuk kekuatan tinggi untuk membina struktur keluli", yang dibangunkan oleh kilang, TsNIIchermet im. Bardin dan TsNIISK im. Kucherenko.

Loji kerana pemilihan yang rasional komposisi kimia keluli karbon rendah, mengaloi mikro dan menepunya dengan nitrida dan karbonitrida dengan penghalusan bijian semasa proses penggelek, sejenis produk bergulung yang sangat cekap diperolehi daripada keluli C315, C345 dan C375, yang sifatnya tidak lebih rendah daripada keluli karbon rendah. produk bergulung daripada keluli aloi rendah mengikut GOST 27772.

Produk bergulung dibekalkan dalam empat kategori bergantung kepada keperluan untuk ujian lenturan kesan yang diterima pakai dalam GOST 27772-88 dan SNiP II-23-81*, serta dalam standard Jerman DIN 17100 (pada sampel dengan takuk tajam). Kategori dan jenis ujian lenturan impak ditunjukkan oleh pengguna dalam susunan untuk logam yang digulung.

Gosstroy of Russia melaporkan bahawa keluli tergelek C345 dan C375 mengikut TU 14-1-5140-92 boleh digunakan bersama dan bukannya keluli tergelek C345 dan C375 mengikut GOST 27772-88 dalam struktur yang direka mengikut SNiP II- 23-81* "Struktur keluli", tanpa mengira semula bahagian elemen dan sambungannya. Skop aplikasi, rintangan standard dan reka bentuk keluli tergelek C315 mengikut TU 14-1-3140-92, serta bahan yang digunakan untuk mengimpal, rintangan reka bentuk sambungan dikimpal, menghancurkan elemen yang disambungkan oleh bolt, harus diambil mengikut kepada "Cadangan" TsNIISK im. Kucherenko, yang diterbitkan dalam jurnal "Buletin Teknologi Pembinaan" No. 1 untuk 1993.

Timbalan Pengerusi V.A. Alekseev

bahasa Sepanyol Poddubny V.P.

PERUNTUKAN AM

1.1. Piawaian ini mesti dipatuhi apabila mereka bentuk struktur bangunan keluli bangunan dan struktur untuk pelbagai tujuan.

Piawaian tersebut tidak terpakai kepada reka bentuk struktur keluli untuk jambatan, terowong pengangkutan dan paip di bawah benteng.

Apabila mereka bentuk struktur keluli yang terletak di syarat khas operasi (contohnya, struktur relau letupan, saluran paip utama dan proses, tangki tujuan khas, struktur bangunan yang terdedah kepada seismik, kesan suhu sengit atau pendedahan kepada persekitaran yang agresif, struktur struktur hidraulik marin), struktur bangunan dan struktur yang unik, serta jenis khas struktur (cth. prategasan, spatial, terampai) hendaklah diperhatikan Keperluan tambahan, mencerminkan ciri operasi struktur ini, yang disediakan oleh yang berkaitan dokumen peraturan, diluluskan atau dipersetujui oleh Jawatankuasa Pembinaan Negeri USSR.

1.2. Apabila mereka bentuk struktur keluli, seseorang mesti mematuhi piawaian SNiP untuk perlindungan struktur bangunan daripada kakisan dan piawaian keselamatan kebakaran reka bentuk bangunan dan struktur. Meningkatkan ketebalan produk bergulung dan dinding paip untuk melindungi struktur daripada kakisan dan meningkatkan rintangan api struktur tidak dibenarkan.

Semua struktur mesti boleh diakses untuk pemerhatian, pembersihan, pengecatan, dan tidak boleh mengekalkan kelembapan atau menghalang pengudaraan. Profil tertutup mesti dimeterai.

1.3*. Apabila mereka bentuk struktur bersalin anda harus:

pilih skim teknikal dan ekonomi yang optimum bagi struktur dan keratan rentas elemen;

gunakan profil bergulung yang ekonomik dan keluli yang cekap;

menggunakan, sebagai peraturan, reka bentuk standard atau standard bersatu untuk bangunan dan struktur;

gunakan struktur progresif (sistem spatial yang diperbuat daripada elemen piawai; struktur yang menggabungkan fungsi galas beban dan penutup; struktur prategasan, tinggal kabel, kepingan nipis dan gabungan yang diperbuat daripada keluli berbeza);

mengadakan peruntukan bagi kebolehkilangan pembuatan dan pemasangan struktur;

menggunakan reka bentuk yang memastikan keamatan buruh paling sedikit bagi pembuatan, pengangkutan dan pemasangannya;

menyediakan, sebagai peraturan, untuk pengeluaran dalam talian struktur dan penghantarnya atau pemasangan blok besar;

memperuntukkan penggunaan jenis sambungan kilang yang progresif (kimpalan automatik dan separa automatik, sambungan bebibir, dengan hujung giling, sambungan bolted, termasuk yang berkekuatan tinggi, dll.);

menyediakan, sebagai peraturan, sambungan pemasangan pada bolt, termasuk yang berkekuatan tinggi; sambungan pemasangan yang dikimpal dibenarkan dengan justifikasi yang sesuai;

mematuhi keperluan piawaian negeri untuk struktur jenis yang sepadan.

1.4. Apabila mereka bentuk bangunan dan struktur, adalah perlu untuk menerima pakai skema struktur yang memastikan kekuatan, kestabilan dan ketakbolehubah spatial bangunan dan struktur secara keseluruhan, serta elemen individu mereka semasa pengangkutan, pemasangan dan operasi.

1.5*. Keluli dan bahan sambungan, sekatan ke atas penggunaan keluli S345T dan S375T, serta keperluan tambahan untuk keluli yang dibekalkan yang disediakan oleh piawaian negeri dan piawaian CMEA atau spesifikasi teknikal, hendaklah ditunjukkan dalam lukisan kerja (DM) dan perincian (DMC). struktur keluli dan dalam dokumentasi untuk memesan bahan.

Bergantung pada ciri-ciri struktur dan komponennya, adalah perlu untuk menunjukkan kelas kesinambungan mengikut GOST 27772-88 apabila memesan keluli.

1.6*. Struktur keluli dan pengiraannya mesti memenuhi keperluan GOST 27751-88 "Kebolehpercayaan struktur dan asas bangunan. Peruntukan asas untuk pengiraan" dan ST SEV 3972-83 "Kebolehpercayaan struktur dan asas bangunan. Struktur keluli. Peruntukan asas untuk pengiraan."

1.7. Skim reka bentuk dan andaian pengiraan asas mesti mencerminkan keadaan operasi sebenar struktur keluli.

Struktur keluli secara amnya harus direka bentuk sebagai sistem spatial bersatu.

Apabila membahagikan sistem spatial bersatu kepada berasingan reka bentuk rata interaksi unsur antara satu sama lain dan dengan asas perlu diambil kira.

Pilihan skema reka bentuk, serta kaedah untuk mengira struktur keluli, mesti dibuat dengan mengambil kira penggunaan komputer yang berkesan.

1.8. Pengiraan struktur keluli harus, sebagai peraturan, dijalankan dengan mengambil kira ubah bentuk tak anjal keluli.

Untuk struktur tak tentu statik, kaedah pengiraan yang mengambil kira ubah bentuk tak anjal keluli belum dibangunkan, daya reka bentuk (momen lentur dan kilasan, daya membujur dan melintang) hendaklah ditentukan di bawah andaian ubah bentuk anjal keluli mengikut a skim tidak cacat.

Dengan kajian kebolehlaksanaan yang sesuai, pengiraan boleh dijalankan menggunakan skema cacat yang mengambil kira pengaruh pergerakan struktur di bawah beban.

1.9. Elemen struktur keluli mesti mempunyai keratan rentas minimum yang memenuhi keperluan piawaian ini, dengan mengambil kira julat produk dan paip yang digulung. Dalam bahagian komposit yang ditubuhkan dengan pengiraan, undervoltage tidak boleh melebihi 5%.

Lajur ialah elemen menegak struktur menanggung beban bangunan, yang memindahkan beban dari struktur atas ke asas.

Apabila mengira tiang keluli ia perlu dipandu oleh SP 16.13330 "Struktur keluli".

Untuk lajur keluli, rasuk-I, paip, profil segi empat sama, atau bahagian komposit saluran, sudut dan kepingan biasanya digunakan.

Untuk lajur termampat berpusat, adalah optimum untuk menggunakan paip atau profil persegi - ia menjimatkan dari segi berat logam dan mempunyai penampilan estetik yang cantik, bagaimanapun, rongga dalaman tidak boleh dicat, jadi profil ini mesti dimeteraikan secara hermetik.

Penggunaan rasuk-I bebibir lebar untuk lajur adalah meluas - apabila lajur tersepit dalam satu satah jenis ini profil adalah optimum.

Kaedah mengamankan lajur dalam asas adalah sangat penting. Lajur boleh mempunyai pengancing berengsel, tegar dalam satu satah dan berengsel pada satah lain, atau tegar dalam 2 satah. Pilihan pengikat bergantung pada struktur bangunan dan lebih penting dalam pengiraan kerana Panjang reka bentuk lajur bergantung pada kaedah pengancing.

Ia juga perlu untuk mempertimbangkan kaedah mengikat purlins, panel dinding, rasuk atau kekuda pada lajur, jika beban dihantar dari sisi lajur, maka kesipian mesti diambil kira.

Apabila lajur dicubit dalam asas dan rasuk dilekatkan tegar pada lajur, panjang yang dikira ialah 0.5l, bagaimanapun, dalam pengiraan ia biasanya dianggap 0.7l kerana rasuk bengkok di bawah pengaruh beban dan tiada cubitan lengkap.

Dalam amalan, lajur tidak dianggap secara berasingan, tetapi bingkai atau model 3 dimensi bangunan dimodelkan dalam program, ia dimuatkan dan lajur dalam pemasangan dikira dan profil yang diperlukan dipilih, tetapi dalam program ia boleh menjadi sukar untuk mengambil kira kelemahan bahagian oleh lubang dari bolt, jadi kadang-kadang perlu untuk memeriksa bahagian secara manual .

Untuk mengira lajur, kita perlu mengetahui tegasan mampatan/tegangan maksimum dan momen yang berlaku dalam bahagian utama untuk ini, gambar rajah tegasan dibina. Dalam ulasan ini, kami akan mempertimbangkan hanya pengiraan kekuatan lajur tanpa memplot gambar rajah.

Kami mengira lajur menggunakan parameter berikut:

1. Kekuatan tegangan/mampatan pusat

2. Kestabilan di bawah mampatan pusat (dalam 2 satah)

3. Kekuatan di bawah tindakan gabungan daya membujur dan momen lentur

4. Memeriksa fleksibiliti maksimum rod (dalam 2 satah)

1. Kekuatan tegangan/mampatan pusat

Menurut SP 16.13330 klausa 7.1.1, pengiraan kekuatan unsur keluli dengan rintangan standard R yn ≤ 440 N/mm2 dengan tegangan pusat atau mampatan dengan daya N harus dipenuhi mengikut formula

A n ialah luas keratan rentas bersih profil, i.e. mengambil kira kelemahannya oleh lubang;

R y ialah rintangan reka bentuk keluli tergelek (bergantung pada gred keluli, lihat Jadual B.5 SP 16.13330);

γ c ialah pekali keadaan operasi (lihat Jadual 1 SP 16.13330).

Menggunakan formula ini, anda boleh mengira luas keratan rentas minimum yang diperlukan bagi profil dan menetapkan profil. Pada masa hadapan, dalam pengiraan pengesahan, pemilihan bahagian lajur hanya boleh dilakukan menggunakan kaedah pemilihan bahagian, jadi di sini kita boleh menetapkan titik permulaan, kurang daripada bahagian yang tidak boleh.

2. Kestabilan di bawah mampatan pusat

Pengiraan kestabilan dijalankan mengikut SP 16.13330 klausa 7.1.3 menggunakan formula

A- luas keratan rentas kasar profil, iaitu tanpa mengambil kira kelemahannya oleh lubang;

R

γ

φ — pekali kestabilan di bawah mampatan pusat.

Seperti yang anda lihat, formula ini sangat serupa dengan yang sebelumnya, tetapi di sini pekali muncul φ , untuk mengiranya kita perlu mengira fleksibiliti bersyarat joran terlebih dahulu λ (ditunjukkan dengan baris di atas).

di mana R y—rintangan keluli yang dikira;

E- modulus elastik;

λ — fleksibiliti rod, dikira dengan formula:

di mana l ef ialah panjang reka bentuk rod;

i- jejari kilasan bahagian.

Anggaran panjang l ef lajur (rak) keratan rentas malar atau bahagian individu lajur berlangkah mengikut SP 16.13330 klausa 10.3.1 hendaklah ditentukan oleh formula

di mana l- panjang lajur;

μ — pekali panjang berkesan.

Pekali panjang berkesan μ lajur (rak) keratan rentas malar hendaklah ditentukan bergantung pada keadaan untuk mengamankan hujungnya dan jenis beban. Untuk beberapa kes mengikat hujung dan jenis beban, nilai μ diberikan dalam jadual berikut:

Jejari inersia bahagian boleh didapati dalam GOST yang sepadan untuk profil, i.e. profil mesti sudah dinyatakan terlebih dahulu dan pengiraan dikurangkan kepada menghitung bahagian.

Kerana jejari kilasan dalam 2 satah bagi kebanyakan profil ialah makna yang berbeza pada 2 satah (hanya paip dan profil segi empat sama mempunyai nilai yang sama) dan pengikat mungkin berbeza, dan akibatnya panjang reka bentuk juga mungkin berbeza, maka pengiraan kestabilan mesti dibuat untuk 2 satah.

Jadi sekarang kita mempunyai semua data untuk mengira fleksibiliti bersyarat.

Jika fleksibiliti muktamad lebih besar daripada atau sama dengan 0.4, maka pekali kestabilan φ dikira dengan formula:

nilai pekali δ hendaklah dikira menggunakan formula:

kemungkinan α Dan β lihat jadual

Nilai pekali φ , dikira menggunakan formula ini, hendaklah diambil tidak lebih daripada (7.6/ λ 2) dengan nilai fleksibiliti bersyarat melebihi 3.8; 4.4 dan 5.8 untuk jenis bahagian a, b dan c, masing-masing.

Dengan nilai λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Nilai pekali φ diberikan dalam Lampiran D SP 16.13330.

Setelah semua data awal diketahui, kami melakukan pengiraan menggunakan formula yang dibentangkan pada permulaan:

Seperti yang dinyatakan di atas, adalah perlu untuk membuat 2 pengiraan untuk 2 satah. Jika pengiraan tidak memenuhi syarat, maka kami memilih profil baharu dengan lebih banyak lagi Nilai yang hebat jejari kilasan bahagian. Anda juga boleh berubah skema reka bentuk, sebagai contoh, dengan menukar meterai berengsel kepada yang tegar atau dengan mengamankan lajur dalam rentang dengan ikatan, anda boleh mengurangkan panjang reka bentuk rod.

Adalah disyorkan untuk menguatkan elemen termampat dengan dinding pepejal bahagian berbentuk U terbuka dengan papan atau jeriji. Jika tiada jalur, maka kestabilan hendaklah diperiksa untuk kestabilan sekiranya lengkok-kilasan lentur mengikut klausa 7.1.5 SP 16.13330.

3. Kekuatan di bawah tindakan gabungan daya membujur dan momen lentur

Sebagai peraturan, lajur dimuatkan bukan sahaja dengan beban mampatan paksi, tetapi juga dengan momen lentur, contohnya dari angin. Momen juga terbentuk jika beban menegak digunakan bukan di tengah lajur, tetapi dari sisi. Dalam kes ini, adalah perlu untuk membuat pengiraan pengesahan mengikut klausa 9.1.1 SP 16.13330 menggunakan formula

di mana N- daya mampatan membujur;

A n ialah luas keratan rentas bersih (dengan mengambil kira kelemahan oleh lubang);

R y-reka bentuk rintangan keluli;

γ c ialah pekali keadaan operasi (lihat Jadual 1 SP 16.13330);

n, Cx Dan Сy— pekali diterima mengikut jadual E.1 SP 16.13330

Mx Dan saya— detik tentang paksi X-X dan Y-Y;

W xn,min dan W yn,min - momen keratan rintangan relatif kepada paksi X-X dan Y-Y (boleh didapati dalam GOST untuk profil atau dalam buku rujukan);

B— bimoment, dalam SNiP II-23-81* parameter ini tidak termasuk dalam pengiraan, parameter ini diperkenalkan untuk mengambil kira penyahplanatan;

Wω,min – momen rintangan bahagian bahagian.

Sekiranya tidak ada soalan dengan 3 komponen pertama, maka mengambil kira momen dwi menyebabkan beberapa kesukaran.

Bimomen mencirikan perubahan yang diperkenalkan ke dalam zon taburan tegasan linear bagi penyahtanahan bahagian dan, sebenarnya, adalah sepasang momen yang diarahkan ke arah yang bertentangan

Perlu diingat bahawa banyak program tidak boleh mengira bi-torque, termasuk SCAD yang tidak mengambil kiranya.

4. Memeriksa fleksibiliti maksimum rod

Fleksibiliti elemen termampat λ = lef / i, sebagai peraturan, tidak boleh melebihi nilai had λ u diberikan dalam jadual

Pekali α dalam formula ini ialah pekali penggunaan profil, mengikut pengiraan kestabilan di bawah mampatan pusat.

Sama seperti pengiraan kestabilan, pengiraan ini mesti dilakukan untuk 2 satah.

Jika profil tidak sesuai, adalah perlu untuk menukar bahagian dengan meningkatkan jejari kisi bahagian atau menukar skema reka bentuk (tukar pengikat atau selamatkan dengan ikatan untuk mengurangkan panjang reka bentuk).

Jika faktor kritikal adalah fleksibiliti yang melampau, maka gred keluli terendah boleh diambil kerana Gred keluli tidak menjejaskan fleksibiliti muktamad. Pilihan terbaik boleh dikira menggunakan kaedah pemilihan.

Pada mulanya logam sebagai yang paling bahan tahan lasak berkhidmat untuk tujuan perlindungan - pagar, pintu pagar, jeriji. Kemudian mereka mula menggunakan tiang dan gerbang besi tuang. Pertumbuhan Lanjutan pengeluaran industri menuntut pembinaan struktur dengan rentang yang besar, yang merangsang kemunculan rasuk dan kekuda yang digulung. Akhirnya bangkai logam menjadi faktor utama pembangunan bentuk seni bina, kerana ia membenarkan dinding dibebaskan daripada fungsi struktur sokongan.

Unsur keluli tegang dan termampat tengah. Pengiraan kekuatan unsur tertakluk kepada tegangan pusat atau mampatan dengan daya N, hendaklah dilakukan mengikut formula

di manakah rintangan keluli yang dikira kepada ketegangan, mampatan, lenturan pada titik hasil adalah luas keratan rentas bersih, i.e. kawasan tolak bahagian yang lemah; – pekali keadaan operasi yang diterima pakai mengikut jadual SNIP N-23–81* “Struktur Keluli”.

Contoh 3.1. Sebuah lubang dengan diameter d= = 10 cm (Rajah 3.7). Ketebalan dinding rasuk I - s – 5.2 mm, luas keratan rentas kasar – cm2.

Ia adalah perlu untuk menentukan beban yang dibenarkan yang boleh digunakan di sepanjang paksi membujur rasuk-I yang lemah. Rintangan reka bentuk keluli diambil sebagai kg/cm2, dan .

Penyelesaian

Kami mengira luas keratan rentas bersih:

di manakah luas keratan rentas kasar, i.e. Jumlah luas keratan rentas tanpa mengambil kira kelemahan diambil mengikut GOST 8239–89 "Rasuk I keluli tergelek panas".

Kami menentukan beban yang dibenarkan:

Penentuan pemanjangan mutlak bar keluli tegang berpusat

Untuk rod dengan perubahan berperingkat dalam luas keratan rentas dan daya normal, jumlah pemanjangan dikira dengan menjumlahkan pemanjangan setiap bahagian secara algebra:

di mana P - bilangan plot; i– nombor tapak (i = 1, 2,..., P).

Pemanjangan disebabkan beratnya sendiri rod dengan keratan rentas malar ditentukan oleh formula

di mana γ – graviti tertentu bahan rod.

Pengiraan kestabilan

Pengiraan kestabilan elemen dinding pepejal tertakluk kepada pemampatan pusat secara paksa N, hendaklah dilakukan mengikut formula

di mana A ialah luas keratan rentas kasar; φ – pekali lengkokan, diambil bergantung pada fleksibiliti

nasi. 3.7.

dan rintangan reka bentuk keluli mengikut jadual dalam SNIP N-23–81 * "Struktur keluli"; μ - pekali pengurangan panjang; - yang minimum jejari kilasan keratan rentas; Fleksibiliti λ elemen termampat atau tegangan tidak boleh melebihi nilai yang diberikan dalam SNIP "Struktur Keluli".

Pengiraan elemen komposit dari sudut, saluran (Rajah 3.8), dsb., yang disambungkan dengan ketat atau melalui gasket, hendaklah dilakukan sebagai berdinding pepejal, dengan syarat jarak jelas terbesar di kawasan antara jalur yang dikimpal atau antara pusat bahagian luar bolt tidak melebihi untuk elemen termampat dan untuk elemen regangan.

nasi. 3.8.

Unsur keluli boleh dilentur

Pengiraan rasuk yang dibengkokkan di salah satu satah utama dijalankan mengikut formula

di mana M – momen lentur maksimum; – momen rintangan bahagian jaring.

Nilai tegasan tangen τ di tengah elemen lentur mesti memenuhi syarat

di mana Q – daya ricih dalam bahagian; – momen statik separuh bahagian berbanding paksi utama z;– momen inersia paksi; t- ketebalan dinding; – reka bentuk kekuatan ricih keluli; – kekuatan hasil keluli, diterima mengikut piawaian negeri dan spesifikasi teknikal untuk keluli; – pekali kebolehpercayaan untuk bahan, diterima pakai mengikut SNIP 11-23–81* “Struktur keluli”.

Contoh 3.2. Ia diperlukan untuk memilih keratan rentas rasuk keluli rentang tunggal yang dimuatkan dengan beban teragih seragam q= 16 kN/m, panjang tin l= 4 m, MPa. keratan rentas rasuk – segi empat tepat dengan nisbah ketinggian h kepada lebar b rasuk sama dengan 3 ( h/b = 3).

4.5. Panjang reka bentuk elemen harus ditentukan dengan mendarab panjang bebasnya dengan pekali

mengikut klausa 4.21 dan 6.25.

4.6. Elemen komposit pada sambungan patuh, disokong oleh keseluruhan keratan rentas, hendaklah dikira untuk kekuatan dan kestabilan mengikut formula (5) dan (6), dan ditentukan sebagai jumlah kawasan semua cawangan. Fleksibiliti unsur konstituen harus ditentukan dengan mengambil kira pematuhan sebatian mengikut formula.

(11)

(12)

Apabila menentukan diameter paku, tidak lebih daripada 0.1 ketebalan elemen yang disambungkan harus diambil. Sekiranya saiz hujung paku yang mencubit kurang daripada 4, maka pemotongan pada jahitan yang bersebelahan dengannya tidak diambil kira dalam pengiraan. Nilai sambungan pada dowel silinder keluli harus ditentukan oleh ketebalan nipis elemen yang disambungkan.

nasi. 2. Komponen

a - dengan gasket; b - tanpa gasket

Jadual 12

Apabila menentukan diameter dowel silinder oak, tidak lebih daripada 0.25 ketebalan nipis elemen yang disambungkan harus diambil.

Ikatan dalam jahitan hendaklah dijarakkan sama rata sepanjang panjang elemen. Dalam elemen rectilinear yang disokong berengsel, ia dibenarkan untuk memasang separuh daripada bilangan sambungan pada suku tengah panjang, memasukkan ke dalam pengiraan menggunakan formula (12) nilai yang diterima untuk suku luar panjang elemen.

Fleksibiliti unsur komposit, yang dikira menggunakan formula (11), hendaklah dianggap tidak lebih daripada fleksibiliti cawangan individu, ditentukan oleh formula

(13)

Fleksibiliti unsur komposit berbanding dengan paksi yang melalui pusat graviti bahagian semua cawangan (paksi dalam Rajah 2) harus ditentukan seperti unsur pepejal, i.e. tanpa mengambil kira pematuhan sambungan jika cawangan dimuatkan secara sama rata. Dalam kes cawangan tidak sekata dimuatkan, klausa 4.7 harus diikuti.

Jika cawangan unsur komposit mempunyai keratan rentas yang berbeza, maka fleksibiliti yang dikira bagi cabang dalam formula (11) hendaklah diambil sama dengan:

(14)

takrifan ditunjukkan dalam Rajah 2.

4.7. Elemen komposit pada sambungan patuh, beberapa cabang yang tidak disokong pada hujungnya, boleh dikira untuk kekuatan dan kestabilan mengikut formula (5), (6) tertakluk kepada syarat berikut:

a) luas keratan rentas elemen dan harus ditentukan dari keratan rentas cabang yang disokong;

b) fleksibiliti unsur relatif kepada paksi (lihat Rajah 2) ditentukan oleh formula (11); dalam kes ini, momen inersia diambil dengan mengambil kira semua cawangan, dan kawasan - hanya yang disokong;

c) apabila menentukan fleksibiliti relatif kepada paksi (lihat Rajah 2), momen inersia harus ditentukan oleh formula

4.8. Pengiraan kestabilan elemen termampat berpusat bahagian ketinggian boleh ubah hendaklah dilakukan mengikut formula

Elemen boleh dibengkokkan

4.9. Pengiraan elemen lentur, dijamin terhadap kehilangan kestabilan dalam bentuk ubah bentuk satah (lihat perenggan 4.14 dan 4.15), untuk kekuatan di bawah tegasan biasa hendaklah dijalankan mengikut formula

Jadual 13

4.10. Pengiraan elemen lentur untuk kekuatan ricih hendaklah dilakukan mengikut formula

4.11. Bilangan hirisan yang dijarakkan sama rata dalam setiap jahitan unsur komposit dalam bahagian dengan rajah jelas daya melintang mesti memenuhi syarat

(19)

Catatan. Jika terdapat sambungan dalam jahitan kapasiti galas beban yang berbeza, tetapi

sama dalam sifat kerja (contohnya, dowel dan paku), galas

kebolehan mereka harus disimpulkan.

4.12. Pengiraan unsur keratan rentas pepejal untuk kekuatan semasa lenturan serong perlu dilakukan mengikut formula

(20)

4.13. Elemen melengkung terpaku yang dibengkokkan dengan momen yang mengurangkan kelengkungannya harus diperiksa untuk tegasan tegangan jejarian mengikut formula

(21)

4.14. Pengiraan kestabilan bentuk rata ubah bentuk unsur boleh dibengkokkan keratan rentas segi empat tepat hendaklah dibuat mengikut formula

Pekali untuk elemen lenturan keratan rentas segi empat tepat, berengsel terhadap anjakan dari satah lentur dan diikat dengan putaran di sekeliling paksi membujur dalam bahagian sokongan, hendaklah ditentukan oleh formula

Apabila mengira momen lentur dengan ketinggian yang berbeza-beza secara linear sepanjang panjang dan lebar keratan rentas yang tetap, yang tidak mempunyai pengancing luar satah di sepanjang tepi yang diregangkan dari saat itu, atau apabila pekali mengikut formula (23) hendaklah didarab dengan pekali tambahan Nilai-nilai diberikan dalam Jadual 2, Lampiran 4. Apabila =1.

Apabila diperkukuh daripada satah lentur pada titik perantaraan tepi terbentang unsur dalam bahagian, pekali yang ditentukan oleh formula (23) hendaklah didarabkan dengan pekali:

:= (24)

4.15. Memeriksa kestabilan bentuk rata ubah bentuk elemen lenturan rasuk-I atau keratan rentas berbentuk kotak hendaklah dijalankan dalam kes-kes di mana

Pengiraan hendaklah dibuat mengikut formula

Elemen tertakluk kepada daya paksi dengan lenturan

4.16. Pengiraan unsur-unsur yang diregangkan dan diregangkan secara eksentrik hendaklah dibuat mengikut formula

(27)

4.17. Pengiraan kekuatan unsur mampat eksentrik dan lentur mampat hendaklah dibuat mengikut formula

(28)

Nota: 1. Untuk elemen yang disokong berengsel dengan gambar rajah simetri

momen lentur sinusoidal, parabola, poligon

dan garis besar yang serupa, serta untuk unsur julur, ia sepatutnya

tentukan dengan formula

2. Dalam kes di mana dalam elemen yang disokong berengsel, gambar rajah momen lentur mempunyai bentuk segi tiga atau segi empat tepat, pekali mengikut formula (30) hendaklah didarabkan dengan faktor pembetulan:

(31)

3. Untuk pemuatan asimetri unsur-unsur yang hanya disokong, magnitud momen lentur hendaklah ditentukan oleh formula

(32)

4. Bagi elemen keratan dengan ketinggian berubah-ubah, luas dalam formula (30) hendaklah diambil untuk ketinggian keratan maksimum, dan pekali hendaklah didarab dengan pekali yang diambil mengikut Jadual 1, Lampiran 4.

5. Apabila nisbah tegasan lentur kepada tegasan mampatan adalah kurang daripada 0.1, unsur lentur termampat juga perlu diperiksa untuk kestabilan menggunakan formula (6) tanpa mengambil kira momen lentur.

4.18. Pengiraan kestabilan bentuk rata ubah bentuk unsur mampat-lentur hendaklah dibuat mengikut formula

(33)

Jika terdapat pengikat dalam elemen di kawasan dari satah ubah bentuk pada sisi tepi yang diregangkan dari saat itu, pekali harus didarab dengan pekali yang ditentukan oleh formula (24), dan pekali dengan pekali dengan formula.

(34)

Apabila mengira unsur-unsur ketinggian keratan rentas berubah-ubah yang tidak mempunyai pengancing luar satah di sepanjang tepi yang diregangkan dari satu saat atau di, pekali dan , ditentukan oleh formula (8) dan (23), hendaklah didarab tambahan. , masing-masing, mengikut pekali dan diberikan dalam Jadual 1 dan 2 lampiran .4. Pada

4.19. Dalam elemen lentur mampatan komposit, kestabilan cawangan yang paling tertekan harus diperiksa jika panjang reka bentuknya melebihi tujuh ketebalan cawangan, mengikut formula

(35)

Kestabilan unsur komposit lentur-mampat dari satah lentur hendaklah diperiksa menggunakan formula (6) tanpa mengambil kira momen lentur.

4.20. Bilangan pemotongan tali leher, dijarakkan sama rata dalam setiap jahitan unsur komposit lentur-mampat dalam bahagian dengan gambar rajah jelas daya melintang apabila daya mampatan dikenakan ke atas keseluruhan bahagian, mesti memenuhi syarat.

Nilai hendaklah diambil sekurang-kurangnya 0.5;

c) dalam kes persilangan elemen termampat dengan satu yang diregangkan dengan magnitud yang sama - panjang terpanjang elemen termampat, diukur dari pusat nod ke titik persilangan unsur-unsur.

Jika unsur-unsur bersilang mempunyai keratan rentas komposit, maka nilai fleksibiliti yang sepadan, ditentukan oleh formula (11), hendaklah digantikan ke dalam formula (37).

4.22. Fleksibiliti elemen dan cabang individu mereka dalam struktur kayu tidak boleh melebihi nilai yang dinyatakan dalam Jadual 14.

Ciri-ciri pengiraan unsur terpaku

papan lapis dengan kayu

4.23. Pengiraan papan lapis berlamina dan elemen kayu hendaklah dilakukan menggunakan kaedah keratan rentas terkurang.

4.24. Kekuatan sarung papan lapis yang diregangkan bagi papak (Rajah 3) dan panel hendaklah diperiksa menggunakan formula

momen rintangan keratan rentas dikurangkan kepada papan lapis, yang harus ditentukan mengikut arahan dalam perenggan 4.25.