Dalam amalan, ia sering menjadi perlu untuk mengira rak atau lajur untuk beban paksi (membujur) maksimum. Daya di mana rak kehilangan keadaan stabilnya (kapasiti galas) adalah kritikal. Kestabilan rak dipengaruhi oleh cara hujung rak diamankan. Dalam mekanik struktur, tujuh kaedah dipertimbangkan untuk mengamankan hujung tupang. Kami akan mempertimbangkan tiga kaedah utama:

Untuk memastikan margin kestabilan tertentu, syarat berikut perlu dipenuhi:

Di mana: P - daya berkesan;

Faktor kestabilan tertentu diwujudkan

Oleh itu, apabila mengira sistem anjal, adalah perlu untuk dapat menentukan nilai daya genting Pcr. Jika kita mengambil kira bahawa daya P yang dikenakan pada rak menyebabkan hanya sisihan kecil daripada bentuk rectilinear rak panjang ι, maka ia boleh ditentukan daripada persamaan

di mana: E - modulus elastik;
J_min - momen inersia minimum bahagian;
M(z) - momen lentur sama dengan M(z) = -P ω;
ω - jumlah sisihan dari bentuk rectilinear rak;
Menyelesaikan persamaan pembezaan ini

A dan B ialah pemalar penyepaduan, ditentukan oleh keadaan sempadan.
Selepas melakukan tindakan dan penggantian tertentu, kami memperoleh ungkapan akhir untuk daya kritikal P

Nilai minimum daya genting adalah untuk n = 1 (integer) dan

Persamaan garis elastik rak akan kelihatan seperti:

di mana: z - koordinat semasa, dengan nilai maksimum z=l;
Ungkapan yang boleh diterima untuk daya kritikal dipanggil formula L. Euler. Ia boleh dilihat bahawa magnitud daya genting bergantung pada ketegaran tupang EJ min dalam perkadaran langsung dan pada panjang tupang l - dalam perkadaran songsang.
Seperti yang dinyatakan, kestabilan tupang elastik bergantung pada kaedah pengancingnya.
Faktor keselamatan yang disyorkan untuk rak keluli ialah
n y =1.5÷3.0; untuk kayu n y =2.5÷3.5; untuk besi tuang n y =4.5÷5.5
Untuk mengambil kira kaedah mengamankan hujung rak, pekali hujung fleksibiliti rak yang dikurangkan diperkenalkan.

di mana: μ - pekali panjang berkurangan (Jadual);
i min - jejari kilasan terkecil keratan rentas rak (meja);
ι - panjang dirian;
Masukkan faktor beban kritikal:

, (jadual);
Oleh itu, apabila mengira keratan rentas rak, adalah perlu untuk mengambil kira pekali μ dan ϑ, yang nilainya bergantung pada kaedah mengamankan hujung rak dan diberikan dalam jadual kekuatan buku rujukan bahan (G.S. Pisarenko dan S.P. Fesik)
Mari kita berikan contoh pengiraan daya genting bagi rod keratan rentas pepejal bentuk segi empat tepat- 6×1 cm, panjang batang ι = 2 m. Mengikat hujung mengikut skema III.
Pengiraan:
Daripada jadual kita dapati pekali ϑ = 9.97, μ = 1. Momen inersia bahagian itu ialah:

dan voltan kritikal ialah:

Jelas sekali, daya genting P cr = 247 kgf akan menyebabkan tegasan dalam rod hanya 41 kgf/cm 2, yang jauh lebih kecil daripada had aliran (1600 kgf/cm 2), namun, daya ini akan menyebabkan lenturan rod, dan oleh itu kehilangan kestabilan.
Mari kita lihat contoh pengiraan yang lain pendirian kayu bahagian bulat dicubit di hujung bawah dan berengsel di bahagian atas (S.P. Fesik). Panjang rak 4m, daya mampatan N=6t. Tegasan dibenarkan [σ]=100kgf/cm2. Kami menerima faktor pengurangan bagi tegasan mampatan yang dibenarkan φ=0.5. Kami mengira kawasan keratan rentas rak:

Tentukan diameter pendirian:

Momen inersia keratan

Kami mengira fleksibiliti rak:
di mana: μ=0.7, berdasarkan kaedah mencubit hujung rak;
Tentukan voltan dalam rak:

Jelas sekali, voltan dalam rak ialah 100 kgf/cm 2 dan ia bersamaan dengan voltan yang dibenarkan [σ] = 100 kgf/cm 2
Mari kita pertimbangkan contoh ketiga mengira rak keluli yang diperbuat daripada profil-I, 1.5 m panjang, daya mampatan 50 tf, tegasan dibenarkan [σ] = 1600 kgf/cm 2. Hujung bawah rak dicubit, dan hujung atas adalah percuma (kaedah I).
Untuk memilih keratan rentas, kami menggunakan formula dan tetapkan pekali ϕ=0.5, kemudian:

Kami memilih I-beam No. 36 daripada pelbagai dan datanya: F = 61.9 cm 2, i min = 2.89 cm.
Menentukan fleksibiliti rak:

di mana: μ dari jadual, sama dengan 2, dengan mengambil kira kaedah mencubit rak;
Voltan yang dikira dalam rak ialah:

5 kgf, yang lebih kurang sama dengan voltan yang dibenarkan, dan 0.97% lagi, yang boleh diterima dalam pengiraan kejuruteraan.
Keratan rentas rod yang bekerja dalam pemampatan akan menjadi rasional pada jejari lilitan terbesar. Apabila mengira jejari tertentu kisaran
yang paling optimum ialah bahagian tiub, berdinding nipis; yang mana nilainya ialah ξ=1÷2.25, dan untuk profil pepejal atau bergulung ξ=0.204÷0.5

kesimpulan
Apabila mengira kekuatan dan kestabilan rak dan lajur, adalah perlu untuk mengambil kira kaedah mengamankan hujung rak dan menggunakan margin keselamatan yang disyorkan.
Nilai daya kritikal diperoleh daripada persamaan pembezaan garis tengah melengkung rak (L. Euler).
Untuk mengambil kira semua faktor yang mencirikan rak yang dimuatkan, konsep fleksibiliti rak - λ, dengan syarat pekali panjang - μ, pekali pengurangan voltan - ϕ, pekali beban kritikal - ϑ - diperkenalkan. Nilai mereka diambil dari jadual rujukan (G.S. Pisarentko dan S.P. Fesik).
Pengiraan anggaran rak diberikan untuk menentukan daya genting - Pcr, tegasan genting - σcr, diameter rak - d, fleksibiliti rak - λ dan ciri-ciri lain.
Keratan rentas yang optimum untuk rak dan tiang ialah profil berdinding nipis tiub dengan momen inersia utama yang sama.

Buku Terpakai:
G.S. Pisarenko "Buku Panduan tentang kekuatan bahan."
S.P.Fesik “Buku Panduan Kekuatan Bahan.”
DALAM DAN. Anuriev "Buku Panduan pereka kejuruteraan mekanikal".
SNiP II-6-74 "Beban dan kesan, piawaian reka bentuk."

Daya dalam rak dikira dengan mengambil kira beban yang dikenakan pada rak.

B-tiang

Tiang tengah rangka bangunan berfungsi dan dikira sebagai elemen termampat berpusat di bawah tindakan daya mampatan terbesar N daripada berat sendiri semua struktur bumbung (G) dan beban salji dan beban salji (P sn).

Rajah 8 – Beban pada tiang tengah

Pengiraan tiang tengah termampat berpusat dijalankan:

a) untuk kekuatan

di mana - rintangan reka bentuk kayu dimampatkan di sepanjang bijirin;

Luas keratan rentas bersih unsur;

b) untuk kestabilan

di manakah pekali lengkokan;

– mengira luas keratan rentas unsur;

Beban dikutip dari kawasan liputan mengikut pelan setiap satu pos tengah ().

Rajah 9 – Memuatkan kawasan lajur tengah dan luar

Tamat siaran

Tiang paling luar berada di bawah pengaruh beban membujur berbanding paksi tiang (G dan P sn), yang dikumpulkan dari kawasan dan melintang, dan X. Di samping itu, daya membujur timbul daripada tindakan angin.

Rajah 10 – Beban pada tiang luar

G - beban daripada berat mati struktur salutan;

X – daya pekat mendatar dikenakan pada titik sentuhan palang dengan rak.

Dalam kes pembenaman tegar rak untuk bingkai satu rentang:

Rajah 11 – Skim beban semasa mencubit tegar rak dalam asas

di manakah beban angin mendatar, masing-masing, dari angin di sebelah kiri dan kanan, digunakan pada tiang pada titik di mana palang bersambung dengannya.

di manakah ketinggian bahagian penyokong palang atau rasuk.

Pengaruh daya akan menjadi ketara jika palang pada sokongan mempunyai ketinggian yang ketara.

Dalam hal sokongan berengsel pada rak pada asas untuk bingkai satu rentang:

Rajah 12 – Muatkan rajah untuk sokongan berengsel bagi rak pada asas

Untuk struktur bingkai berbilang rentang, apabila terdapat angin dari kiri, p 2 dan w 2, dan apabila terdapat angin dari kanan, p 1 dan w 2 akan sama dengan sifar.

Tiang luar dikira sebagai elemen lentur termampat. Nilai daya longitudinal N dan momen lentur M diambil untuk gabungan beban di mana tegasan mampatan terbesar berlaku.

1) 0.9(G + P c + angin dari kiri)

2) 0.9(G + P c + angin dari kanan)

Untuk tiang yang disertakan dalam bingkai, momen lentur maksimum diambil sebagai maksimum daripada yang dikira untuk kes angin di sebelah kiri M l dan di sebelah kanan M dalam:

di mana e ialah kesipian penggunaan daya membujur N, yang termasuk gabungan beban yang paling tidak menguntungkan G, P c, P b - masing-masing dengan tandanya sendiri.

Sipi untuk rak dengan ketinggian bahagian malar ialah sifar (e = 0), dan untuk rak dengan ketinggian bahagian berubah-ubah ia diambil sebagai perbezaan antara paksi geometri bahagian penyokong dan paksi penggunaan daya membujur.

Pengiraan tiang luar termampat - melengkung dijalankan:

a) untuk kekuatan:

b) untuk kestabilan bentuk rata lentur tanpa adanya pengancing atau dengan panjang yang dikira antara titik pengancing l p > 70b 2 /n mengikut formula:

Ciri-ciri geometri yang termasuk dalam formula dikira dalam bahagian rujukan. Dari satah bingkai, tupang dikira sebagai elemen termampat berpusat.

Pengiraan bahagian komposit mampat dan mampat-bengkok dijalankan mengikut formula di atas, bagaimanapun, apabila mengira pekali φ dan ξ, formula ini mengambil kira peningkatan fleksibiliti rak disebabkan oleh pematuhan sambungan yang menyambungkan cawangan. Peningkatan fleksibiliti ini dipanggil fleksibiliti berkurangan λ n.

Pengiraan rak kekisi boleh dikurangkan kepada pengiraan kekuda. Dalam kes ini, beban angin teragih seragam dikurangkan kepada beban tertumpu dalam nod kekuda. Adalah dipercayai bahawa daya menegak G, P c, P b hanya dilihat oleh tali pinggang tupang.

Pengiraan tiang tengah

Rak adalah elemen struktur yang berfungsi terutamanya dalam mampatan dan lenturan membujur.

Apabila mengira rak, adalah perlu untuk memastikan kekuatan dan kestabilannya. Memastikan kemampanan dicapai oleh pemilihan yang betul bahagian rak.

Apabila mengira beban menegak, gambar rajah reka bentuk tiang tengah diterima sebagai berengsel pada hujungnya, kerana ia dikimpal di bahagian bawah dan atas (lihat Rajah 3).

Tiang tengah membawa 33% daripada jumlah berat lantai.

Jumlah berat lantai N, kg, akan ditentukan oleh: termasuk berat salji, beban angin, beban daripada penebat haba, beban daripada berat rangka penutup, beban daripada vakum.

N = R 2 g,. (3.9)

di mana g ialah jumlah beban teragih seragam, kg/m2;

R - jejari dalaman tangki, m.

Jumlah berat lantai terdiri daripada jenis beban berikut:

• 1. Beban salji, g 1. Ia diterima g 1 = 100 kg/m 2 .;
• 2. Beban daripada penebat haba, g 2. Ia diterima g 2 = 45 kg/m 2;
• 3. Beban angin, g 3 . Diterima g 3 = 40 kg/m 2;
• 4. Muatkan daripada berat rangka salutan, g 4. Diterima g 4 =100 kg/m 2
• 5. Mengambil kira peralatan yang dipasang, g 5. Diterima g 5 = 25 kg/m 2
• 6. Beban vakum, g 6. Diterima g 6 = 45 kg/m 2.

Dan jumlah berat lantai N, kg:

Daya yang dirasakan oleh pendirian dikira:

Luas keratan rentas rak yang diperlukan ditentukan menggunakan formula berikut:

Lihat 2, (3.12)

di mana: N ialah jumlah berat lantai, kg;

1600 kgf/cm 2, untuk keluli VSt3sp;

Pekali lengkokan diandaikan secara struktur ialah =0.45.

Menurut GOST 8732-75, paip dengan diameter luar D h = 21 cm dipilih secara struktur, diameter dalaman d b =18 cm dan ketebalan dinding 1.5 cm, yang boleh diterima kerana rongga paip akan diisi dengan konkrit.

Luas keratan rentas paip, F:

Momen inersia profil (J) dan jejari kilasan (r) ditentukan. Masing-masing:

J = cm4, (3.14)

di mana - ciri geometri bahagian.

Jejari inersia:

r=, cm, (3.15)

di mana J ialah momen inersia profil;

F ialah luas bahagian yang diperlukan.

Fleksibiliti:

Voltan dalam rak ditentukan oleh formula:

Kgs/sm (3.17)

Dalam kes ini, mengikut jadual Lampiran 17 (A. N. Serenko) diandaikan = 0.34

Pengiraan kekuatan asas rak

Tekanan reka bentuk P pada asas ditentukan:

Р= Р" + Р st + Р bs, kg, (3.18)

Р st =F L g, kg, (3.19)

R bs =L g b, kg, (3.20)

di mana: P"-usaha pendirian menegak P"= 5885.6 kg;

R st - berat rak, kg;

g - graviti tentu keluli g = 7.85*10 -3 kg/.

R bs - konkrit berat dituangkan ke dalam rak, kg;

g b -graviti tertentu gred konkrit.g b =2.4*10 -3 kg/.

Luas plat kasut yang diperlukan dengan tekanan yang dibenarkan pada tapak pasir [y] f = 2 kg/cm 2:

Papak dengan sisi diterima: aChb = 0.65 × 0.65 m Beban teragih, q setiap 1 cm papak akan ditentukan:

Momen lentur reka bentuk, M:

Reka bentuk momen rintangan, W:

Ketebalan plat d:

Ketebalan papak diandaikan d = 20 mm.

1. Muatkan koleksi

Sebelum memulakan pengiraan rasuk keluli, adalah perlu untuk mengumpul beban yang bertindak pada rasuk logam. Bergantung pada tempoh tindakan, beban dibahagikan kepada kekal dan sementara.

• berat sendiri rasuk logam;
• berat lantai sendiri, dsb.;

• beban jangka panjang (muatan, diambil bergantung pada tujuan bangunan);
• beban jangka pendek ( beban salji, diterima bergantung pada lokasi geografi bangunan);
• beban khas (seismik, letupan, dsb. Tidak diambil kira dalam kalkulator ini);

Beban pada rasuk dibahagikan kepada dua jenis: reka bentuk dan standard. Beban reka bentuk digunakan untuk mengira rasuk untuk kekuatan dan kestabilan (1 keadaan had). Beban piawai ditetapkan mengikut piawaian dan digunakan untuk mengira rasuk untuk pesongan (keadaan had ke-2). Beban reka bentuk ditentukan dengan mendarabkan beban standard dengan faktor beban kebolehpercayaan. Dalam rangka kerja kalkulator ini, beban reka bentuk digunakan untuk menentukan pesongan rasuk untuk disimpan.

Selepas anda mengumpul beban permukaan di atas lantai, diukur dalam kg/m2, anda perlu mengira berapa banyak beban permukaan ini yang diambil oleh rasuk. Untuk melakukan ini, anda perlu mendarabkan beban permukaan dengan padang rasuk (jalur beban yang dipanggil).

Contohnya: Kami fikir begitu jumlah beban hasilnya ialah Qsurface = 500 kg/m2, dan jarak rasuk ialah 2.5 m. Maka beban teragih pada rasuk logam ialah: Q diagihkan = 500 kg/m2 * 2.5 m = 1250 kg/m. Beban ini dimasukkan ke dalam kalkulator

Seterusnya, gambar rajah momen dan daya melintang dibina. Gambar rajah bergantung pada corak pemuatan rasuk dan jenis sokongan rasuk. Gambar rajah dibina mengikut peraturan mekanik struktur. Untuk skim pemuatan dan sokongan yang paling kerap digunakan, terdapat jadual siap sedia dengan formula terbitan untuk gambar rajah dan pesongan.

Selepas membina rajah, pengiraan dibuat untuk kekuatan (keadaan had pertama) dan pesongan (keadaan had ke-2). Untuk memilih rasuk berdasarkan kekuatan, adalah perlu untuk mencari momen inersia Wtr yang diperlukan dan pilih profil logam yang sesuai dari jadual pelbagai. Fult pesongan maksimum menegak diambil mengikut jadual 19 daripada SNiP 2.01.07-85* (Beban dan kesan). Titik 2.a bergantung kepada rentang. Sebagai contoh, pesongan maksimum ialah fult=L/200 dengan rentang L=6m. bermakna kalkulator akan memilih bahagian profil bergulung (rasuk-I, saluran atau dua saluran dalam kotak), pesongan maksimum yang tidak akan melebihi fult=6m/200=0.03m=30mm. Untuk memilih profil logam berdasarkan pesongan, cari momen inersia Itr yang diperlukan, yang diperoleh daripada formula untuk mencari pesongan maksimum. Dan juga profil logam yang sesuai dipilih dari jadual pelbagai.

Daripada dua keputusan pemilihan (keadaan had 1 dan 2), profil logam dengan nombor bahagian yang besar dipilih.

Lajur ialah elemen menegak struktur menanggung beban bangunan, yang memindahkan beban dari struktur atas ke asas.

Apabila mengira tiang keluli, perlu dipandu oleh SP 16.13330 "Struktur Keluli".

Untuk lajur keluli, rasuk-I, paip, profil segi empat sama, atau bahagian komposit saluran, sudut dan kepingan biasanya digunakan.

Untuk lajur termampat berpusat, adalah optimum untuk menggunakan paip atau profil persegi - ia menjimatkan dari segi berat logam dan mempunyai penampilan estetik yang cantik, bagaimanapun, rongga dalaman tidak boleh dicat, jadi profil ini mesti dimeteraikan secara hermetik.

Penggunaan rasuk-I bebibir lebar untuk lajur adalah meluas - apabila lajur tersepit dalam satu satah jenis ini profil adalah optimum.

Kaedah mengamankan lajur dalam asas adalah sangat penting. Lajur boleh mempunyai pengancing berengsel, tegar dalam satu satah dan berengsel pada satah lain, atau tegar dalam 2 satah. Pilihan pengikat bergantung pada struktur bangunan dan lebih penting dalam pengiraan kerana Panjang reka bentuk lajur bergantung pada kaedah pengancing.

Ia juga perlu untuk mempertimbangkan kaedah mengikat purlins, panel dinding, rasuk atau kekuda pada lajur, jika beban dihantar dari sisi lajur, maka kesipian mesti diambil kira.

Apabila lajur dicubit dalam asas dan rasuk dilekatkan secara tegar pada lajur, panjang yang dikira ialah 0.5l, bagaimanapun, dalam pengiraan ia biasanya dianggap 0.7l kerana rasuk bengkok di bawah pengaruh beban dan tiada cubitan lengkap.

Dalam amalan, lajur tidak dianggap secara berasingan, tetapi bingkai atau model 3 dimensi bangunan dimodelkan dalam program, ia dimuatkan dan lajur dalam pemasangan dikira dan profil yang diperlukan dipilih, tetapi dalam program ia boleh menjadi sukar untuk mengambil kira kelemahan bahagian oleh lubang dari bolt, jadi kadang-kadang perlu untuk memeriksa bahagian secara manual .

Untuk mengira lajur, kita perlu mengetahui tegasan mampatan/tegangan maksimum dan momen yang berlaku dalam bahagian utama untuk ini, gambar rajah tegasan dibina. Dalam ulasan ini, kami akan mempertimbangkan hanya pengiraan kekuatan lajur tanpa memplot gambar rajah.

Kami mengira lajur menggunakan parameter berikut:

1. Kekuatan tegangan/mampatan pusat

2. Kestabilan di bawah mampatan pusat (dalam 2 satah)

3. Kekuatan di bawah tindakan gabungan daya membujur dan momen lentur

4. Memeriksa fleksibiliti maksimum rod (dalam 2 satah)

1. Kekuatan tegangan/mampatan pusat

Menurut SP 16.13330 klausa 7.1.1, pengiraan kekuatan unsur keluli dengan rintangan standard R yn ≤ 440 N/mm2 dengan tegangan pusat atau mampatan dengan daya N harus dipenuhi mengikut formula

A n ialah luas keratan rentas bersih profil, i.e. mengambil kira kelemahannya oleh lubang;

R y ialah rintangan reka bentuk keluli tergelek (bergantung pada gred keluli, lihat Jadual B.5 SP 16.13330);

γ c ialah pekali keadaan operasi (lihat Jadual 1 SP 16.13330).

Menggunakan formula ini, anda boleh mengira luas keratan rentas minimum yang diperlukan bagi profil dan menetapkan profil. Pada masa hadapan, dalam pengiraan pengesahan, pemilihan bahagian lajur hanya boleh dilakukan menggunakan kaedah pemilihan bahagian, jadi di sini kita boleh menetapkan titik permulaan, kurang daripada bahagian yang tidak boleh.

2. Kestabilan di bawah mampatan pusat

Pengiraan kestabilan dijalankan mengikut SP 16.13330 klausa 7.1.3 menggunakan formula

A- luas keratan rentas kasar profil, iaitu tanpa mengambil kira kelemahannya oleh lubang;

R

γ

φ — pekali kestabilan di bawah mampatan pusat.

Seperti yang anda lihat, formula ini sangat serupa dengan yang sebelumnya, tetapi di sini pekali muncul φ , untuk mengiranya kita perlu mengira fleksibiliti bersyarat joran terlebih dahulu λ (ditunjukkan dengan baris di atas).

di mana R y—rintangan keluli yang dikira;

E- modulus elastik;

λ — fleksibiliti rod, dikira dengan formula:

di mana l ef ialah panjang reka bentuk rod;

i- jejari kilasan bahagian.

Anggaran panjang l ef lajur (rak) keratan rentas malar atau bahagian individu lajur berlangkah mengikut SP 16.13330 klausa 10.3.1 hendaklah ditentukan oleh formula

di mana l- panjang lajur;

μ — pekali panjang berkesan.

Pekali panjang berkesan μ lajur (rak) keratan rentas malar hendaklah ditentukan bergantung pada keadaan untuk mengamankan hujungnya dan jenis beban. Untuk beberapa kes mengikat hujung dan jenis beban, nilai μ diberikan dalam jadual berikut:

Jejari inersia bahagian boleh didapati dalam GOST yang sepadan untuk profil, i.e. profil mesti telah dinyatakan terlebih dahulu dan pengiraan dikurangkan kepada menghitung bahagian.

Kerana jejari kilasan dalam 2 satah bagi kebanyakan profil ialah makna yang berbeza pada 2 satah (hanya paip dan profil segi empat sama mempunyai nilai yang sama) dan pengikat mungkin berbeza, dan akibatnya panjang reka bentuk juga mungkin berbeza, maka pengiraan kestabilan mesti dibuat untuk 2 satah.

Jadi sekarang kita mempunyai semua data untuk mengira fleksibiliti bersyarat.

Jika fleksibiliti muktamad lebih besar daripada atau sama dengan 0.4, maka pekali kestabilan φ dikira dengan formula:

nilai pekali δ hendaklah dikira menggunakan formula:

kemungkinan α Dan β lihat jadual

Nilai pekali φ , dikira menggunakan formula ini, hendaklah diambil tidak lebih daripada (7.6/ λ 2) dengan nilai fleksibiliti bersyarat melebihi 3.8; 4.4 dan 5.8 untuk jenis bahagian a, b dan c, masing-masing.

Dengan nilai λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Nilai pekali φ diberikan dalam Lampiran D SP 16.13330.

Setelah semua data awal diketahui, kami melakukan pengiraan menggunakan formula yang dibentangkan pada permulaan:

Seperti yang dinyatakan di atas, perlu membuat 2 pengiraan untuk 2 satah. Jika pengiraan tidak memenuhi syarat, maka kami memilih profil baharu dengan lebih banyak lagi Nilai yang hebat jejari kilasan bahagian. Anda juga boleh menukar skema reka bentuk, sebagai contoh, dengan menukar meterai berengsel kepada yang tegar atau dengan mengamankan lajur dalam rentang dengan ikatan, anda boleh mengurangkan panjang reka bentuk rod.

Adalah disyorkan untuk menguatkan elemen termampat dengan dinding pepejal bahagian berbentuk U terbuka dengan papan atau jeriji. Jika tiada jalur, maka kestabilan hendaklah diperiksa untuk kestabilan dalam kes lengkokan kilasan lentur mengikut klausa 7.1.5 SP 16.13330.

3. Kekuatan di bawah tindakan gabungan daya membujur dan momen lentur

Sebagai peraturan, lajur dimuatkan bukan sahaja dengan beban mampatan paksi, tetapi juga dengan momen lentur, contohnya dari angin. Momen juga terbentuk jika beban menegak digunakan bukan di tengah lajur, tetapi dari sisi. Dalam kes ini, adalah perlu untuk membuat pengiraan pengesahan mengikut klausa 9.1.1 SP 16.13330 menggunakan formula

di mana N- daya mampatan membujur;

A n ialah luas keratan rentas bersih (dengan mengambil kira kelemahan oleh lubang);

R y-reka bentuk rintangan keluli;

γ c ialah pekali keadaan operasi (lihat Jadual 1 SP 16.13330);

n, Cx Dan Сy— pekali diterima mengikut jadual E.1 SP 16.13330

Mx Dan saya- detik relatif paksi X-X dan Y-Y;

W xn,min dan W yn,min - momen keratan rintangan relatif kepada paksi X-X dan Y-Y (boleh didapati dalam GOST untuk profil atau dalam buku rujukan);

B— bimoment, dalam SNiP II-23-81* parameter ini tidak termasuk dalam pengiraan, parameter ini diperkenalkan untuk mengambil kira penyahplanatan;

Wω,min – momen rintangan bahagian bahagian.

Sekiranya tidak ada soalan dengan 3 komponen pertama, maka mengambil kira momen dwi menyebabkan beberapa kesukaran.

Bimomen mencirikan perubahan yang diperkenalkan ke dalam zon taburan tegasan linear bagi penyahtanahan bahagian dan, sebenarnya, adalah sepasang momen yang diarahkan ke arah yang bertentangan

Perlu diingat bahawa banyak program tidak boleh mengira bi-torque, termasuk SCAD yang tidak mengambil kiranya.

4. Memeriksa fleksibiliti maksimum rod

Fleksibiliti elemen termampat λ = lef / i, sebagai peraturan, tidak boleh melebihi nilai had λ u diberikan dalam jadual

Pekali α dalam formula ini ialah pekali penggunaan profil, mengikut pengiraan kestabilan di bawah mampatan pusat.

Sama seperti pengiraan kestabilan, pengiraan ini mesti dilakukan untuk 2 satah.

Jika profil tidak sesuai, adalah perlu untuk menukar bahagian dengan meningkatkan jejari kisi bahagian atau menukar skema reka bentuk (tukar pengikat atau selamatkan dengan ikatan untuk mengurangkan panjang reka bentuk).

Jika faktor kritikal adalah fleksibiliti yang melampau, maka gred keluli terendah boleh diambil kerana Gred keluli tidak menjejaskan fleksibiliti muktamad. Pilihan terbaik boleh dikira menggunakan kaedah pemilihan.