Teks laporan yang dibentangkan pada persidangan itu oleh ketua Makmal Pengujian bahan binaan dan struktur oleh Dmitry Nikolaevich Abramov "Punca utama kecacatan dalam struktur konkrit"

Dalam laporan saya, saya ingin bercakap tentang pelanggaran utama teknologi pengeluaran besi kerja-kerja konkrit bahawa pekerja makmal kami bertemu di tapak pembinaan di Moscow.

- penyahbentukan awal struktur.

Oleh kerana kos acuan yang tinggi, untuk meningkatkan bilangan kitaran perolehannya, pembina sering tidak mematuhi mod pengawetan konkrit dalam acuan dan menjalankan pelucutan struktur untuk lebih peringkat awal daripada ini memperuntukkan keperluan projek peta teknologi dan SNiP 3-03-01-87. Apabila membongkar acuan penting mempunyai jumlah lekatan antara konkrit dan acuan apabila: lekatan yang tinggi menjadikan penyingkiran acuan sukar. Kemerosotan kualiti permukaan konkrit membawa kepada berlakunya kecacatan.

- penghasilan acuan yang tidak cukup tegar yang berubah bentuk apabila meletakkan konkrit dan tidak cukup padat.

Formwork sedemikian mengalami ubah bentuk semasa meletakkan campuran konkrit, yang membawa kepada perubahan dalam bentuk unsur konkrit bertetulang. Ubah bentuk acuan boleh menyebabkan anjakan dan ubah bentuk sangkar tetulang dan dinding, perubahan dalam kapasiti galas beban elemen struktur, pembentukan protrusions dan kendur. Pelanggaran dimensi reka bentuk struktur membawa kepada:

Jika mereka berkurangan

Untuk mengurangkan kapasiti galas beban

Dalam kes peningkatan, berat mereka sendiri meningkat.

Jenis pelanggaran teknologi pemerhatian semasa pembuatan acuan dalam keadaan pembinaan tanpa kawalan kejuruteraan yang betul.

- ketebalan tidak mencukupi atau ketiadaan lapisan pelindung.

Diperhatikan apabila acuan atau kerangka bertetulang tidak dipasang atau dialihkan dengan betul, atau apabila gasket hilang.

Kepada kecacatan serius monolitik struktur konkrit bertetulang mungkin disebabkan oleh kawalan yang lemah ke atas kualiti tetulang struktur. Pelanggaran yang paling biasa ialah:

- ketidakpatuhan terhadap reka bentuk tetulang struktur;

- kimpalan unit struktur dan sambungan tetulang berkualiti rendah;

- penggunaan tetulang yang sangat terhakis.

- pemadatan campuran konkrit yang lemah semasa meletakkan ke dalam acuan membawa kepada pembentukan rongga dan rongga, boleh menyebabkan penurunan ketara dalam kapasiti galas beban elemen, meningkatkan kebolehtelapan struktur, dan menggalakkan kakisan tetulang yang terletak di zon kecacatan;

-meletakkan campuran konkrit berlamina tidak membenarkan mendapatkan kekuatan seragam dan ketumpatan konkrit sepanjang keseluruhan isipadu struktur;

- penggunaan campuran konkrit yang terlalu keras membawa kepada pembentukan rongga dan rongga di sekeliling bar pengukuhan, yang mengurangkan lekatan tetulang pada konkrit dan menyebabkan risiko kakisan tetulang.

Terdapat kes campuran konkrit melekat pada tetulang dan acuan, yang menyebabkan pembentukan rongga dalam badan struktur konkrit.

- penjagaan konkrit yang lemah semasa proses pengerasannya.

Apabila menjaga konkrit, adalah perlu untuk mewujudkan keadaan suhu-kelembapan sedemikian yang akan memastikan bahawa air yang diperlukan untuk penghidratan simen dikekalkan dalam konkrit. Jika proses pengerasan berlaku pada suhu dan kelembapan yang agak malar, tegasan yang timbul dalam konkrit akibat perubahan isipadu dan disebabkan oleh pengecutan dan ubah bentuk suhu akan menjadi tidak ketara. Biasanya konkrit ditutup filem plastik atau salutan pelindung lain. Untuk mengelakkan ia kering. Konkrit yang terlalu kering mempunyai kekuatan dan rintangan fros yang jauh lebih rendah daripada konkrit yang mengeras biasa;

Apabila konkrit dalam keadaan musim sejuk dengan penebat atau rawatan haba yang tidak mencukupi, pembekuan awal konkrit mungkin berlaku. Selepas pencairan, konkrit sedemikian tidak akan dapat memperoleh kekuatan yang diperlukan.

Kerosakan pada struktur konkrit bertetulang dibahagikan kepada tiga kumpulan mengikut sifat kesan ke atas kapasiti menanggung beban.

Kumpulan I - kerosakan yang secara praktikal tidak mengurangkan kekuatan dan ketahanan struktur (rongga permukaan, lompang; retak, termasuk pengecutan, dengan bukaan tidak lebih daripada 0.2 mm, dan juga di mana, di bawah pengaruh beban sementara dan suhu, pembukaan meningkat tidak lebih daripada 0,1mm cip konkrit tanpa mendedahkan tetulang, dsb.);

Kumpulan II - kerosakan yang mengurangkan ketahanan struktur (rekahan berbahaya kakisan dengan pembukaan lebih daripada 0.2 mm dan retak dengan bukaan lebih daripada 0.1 mm, di kawasan pengukuhan kerja rentang prategasan, termasuk sepanjang kawasan di bawah beban tetap;

Kumpulan III - kerosakan yang mengurangkan kapasiti galas beban struktur (retak tidak termasuk dalam pengiraan sama ada dari segi kekuatan atau ketahanan; retak condong pada dinding rasuk; retakan mendatar di antara muka papak dan rentang; rongga besar dan lompang dalam konkrit zon termampat, dsb.).

Kerosakan kumpulan I tidak memerlukan langkah segera ia boleh dihapuskan dengan menggunakan salutan semasa penyelenggaraan rutin untuk tujuan pencegahan. Tujuan utama salutan untuk kerosakan kumpulan I adalah untuk menghentikan pembangunan sedia ada retak kecil, menghalang pembentukan yang baru, meningkatkan sifat perlindungan konkrit dan melindungi struktur daripada kakisan atmosfera dan kimia.

Dalam kes kerosakan kumpulan II, pembaikan memastikan peningkatan dalam ketahanan struktur. Oleh itu, bahan yang digunakan mestilah mempunyai ketahanan yang mencukupi. Keretakan di kawasan di mana berkas tetulang prategasan terletak dan retak di sepanjang tetulang tertakluk kepada pengedap mandatori.

Dalam kes kerosakan kumpulan III, kapasiti galas beban struktur dipulihkan mengikut ciri tertentu. Bahan dan teknologi yang digunakan mesti memastikan ciri kekuatan dan ketahanan struktur.

Untuk menghapuskan kerosakan kumpulan III, sebagai peraturan, projek individu mesti dibangunkan.

Pertumbuhan berterusan dalam jumlah pembinaan monolitik adalah salah satu trend utama yang mencirikan tempoh moden pembinaan Rusia. Walau bagaimanapun, pada masa ini, peralihan besar-besaran kepada pembinaan daripada konkrit bertetulang monolitik mungkin mempunyai akibat negatif yang berkaitan dengan tahap kualiti objek individu yang agak rendah. Antara sebab utama kualiti rendah bangunan monolitik yang dibina, perkara berikut harus diserlahkan.

Pertama, kebanyakan dokumen kawal selia yang sedang berkuat kuasa di Rusia dicipta dalam era pembangunan keutamaan pembinaan daripada konkrit bertetulang pratuang, jadi tumpuan mereka pada teknologi kilang dan perincian yang tidak mencukupi mengenai isu pembinaan daripada konkrit bertetulang monolitik adalah semula jadi.

Kedua, kebanyakan organisasi pembinaan tidak mempunyai pengalaman yang mencukupi dan budaya teknologi yang diperlukan untuk pembinaan monolitik, serta peralatan teknikal yang tidak berkualiti.

Ketiga, tidak dicipta sistem yang cekap pengurusan kualiti pembinaan monolitik, termasuk sistem kawalan kualiti kerja teknologi yang boleh dipercayai.

Kualiti konkrit adalah, pertama sekali, pematuhan ciri-cirinya dengan parameter dalam dokumen peraturan. Rosstandart telah meluluskan dan berkuat kuasa piawaian baharu: GOST 7473 “Campuran konkrit. Spesifikasi", GOST 18195 "Konkrit. Peraturan untuk memantau dan menilai kekuatan." GOST 31914 “Konkrit berat dan berbutir halus berkekuatan tinggi untuk struktur monolitik", harus menjadi standard yang sah untuk produk tetulang dan terbenam.

Piawaian baru, malangnya, tidak mengandungi isu yang berkaitan dengan spesifik perhubungan undang-undang antara pelanggan pembinaan dan kontraktor am, pengeluar bahan binaan dan pembina, walaupun kualiti kerja konkrit bergantung pada setiap peringkat rantai teknikal: penyediaan bahan mentah untuk pengeluaran, reka bentuk konkrit, pengeluaran dan pengangkutan campuran, meletakkan dan mengekalkan konkrit dalam struktur.

Memastikan kualiti konkrit semasa proses pengeluaran dicapai terima kasih kepada kompleks pelbagai syarat: di sini dan moden peralatan teknologi, dan kehadiran makmal ujian bertauliah, dan kakitangan yang berkelayakan, dan pelaksanaan tanpa syarat keperluan peraturan, dan pelaksanaan proses pengurusan kualiti.

Calon teknikal Sains Y. P. BONDAR (perumahan TSNIIEP) Y. S. OSTRINSKY (NIIES)

Untuk mencari kaedah untuk konkrit dalam acuan gelongsor untuk dinding kurang daripada 12-15 ohm tebal, daya interaksi antara acuan dan campuran konkrit yang disediakan dengan agregat padat, tanah liat mengembang dan batu apung sanga telah dikaji. Dengan teknologi konkrit yang sedia ada dalam acuan gelongsor, ini adalah ketebalan dinding minimum yang dibenarkan. Untuk konkrit yang dibentuk, kerikil tanah liat yang diperluas dari kilang Beskudnikovsky dengan pasir yang dihancurkan dari tanah liat yang sama dan batu apung sanga yang dibuat daripada cair dari Loji Metalurgi Novo-Lipetsk dengan garisan yang diperoleh dengan menghancurkan lemza sanga telah digunakan.

Konkrit tanah liat berkembang gred 100 mempunyai pemadatan getaran, diukur pada peranti N. Ya, 12-15 s; faktor struktur 0.45; jisim isipadu 1170 kg/m3. Konkrit pumice slag gred 200 mempunyai masa pemadatan getaran 15-20 s, faktor struktur 0.5, dan jisim isipadu 2170 kg/m3. Konkrit berat gred 200 di jisim isipadu 2400 kg/m3 dicirikan oleh draf kon piawai 7 cm.

Daya interaksi antara acuan gelongsor dan campuran konkrit diukur pada persediaan ujian, yang merupakan pengubahsuaian peranti Casarande untuk mengukur daya ricih satah tunggal. Pemasangan dibuat dalam bentuk dulang mendatar, diisi campuran konkrit. Bilah ujian yang diperbuat daripada blok kayu, disarung di sepanjang permukaan sentuhan dengan campuran konkrit dengan jalur keluli bumbung, diletakkan di atas dulang. Oleh itu, selat ujian mensimulasikan kerja acuan gelinciran keluli. Bilah disimpan pada campuran konkrit di bawah berat pelbagai saiz, meniru tekanan konkrit pada acuan, selepas itu daya yang menyebabkan pergerakan mendatar bilah pada konkrit direkodkan. Borang am pemasangan diberikan dalam Rajah. 1.

Berdasarkan keputusan ujian, pergantungan daya interaksi antara acuan gelongsor keluli dan campuran konkrit m pada magnitud tekanan konkrit pada acuan a (Rajah 2), yang bersifat linear, diperolehi. Sudut kecondongan garis graf relatif kepada paksi absis mencirikan sudut geseran acuan pada konkrit, yang memungkinkan untuk mengira daya geseran. Nilai yang dipotong oleh garis graf pada paksi ordinat mencirikan daya lekatan campuran konkrit dan acuan m, bebas daripada tekanan. Sudut geseran acuan pada konkrit tidak berubah apabila tempoh hubungan tetap meningkat dari 15 hingga 60 minit, magnitud daya lekatan meningkat sebanyak 1.5-2 kali. Peningkatan utama dalam daya lekatan berlaku selama 30-40 minit pertama dengan penurunan pesat dalam kenaikan dalam tempoh 50-60 minit seterusnya.

Daya lekatan konkrit berat dan acuan keluli 15 minit selepas pemadatan campuran tidak melebihi 2.5 g/m2, atau 25 kg/m2 permukaan sentuhan. Ini berjumlah 15-20% daripada nilai yang diterima umum bagi jumlah daya interaksi antara konkrit berat dan acuan keluli (120-150 kg/m2). Bahagian utama usaha datang dari daya geseran.

Pertumbuhan perlahan daya lekatan dalam tempoh 1.5 jam pertama selepas pemadatan konkrit dijelaskan oleh bilangan pembentukan baru yang tidak ketara semasa penetapan campuran konkrit. Menurut penyelidikan, dalam tempoh dari awal hingga akhir penetapan campuran konkrit, pengagihan semula air bancuhan berlaku di dalamnya antara pengikat dan agregat. Neoplasma berkembang terutamanya selepas penetapan selesai. Peningkatan pesat dalam lekatan acuan gelongsor pada campuran konkrit bermula 2-2.5 jam selepas pemadatan campuran konkrit.

Graviti tertentu daya lekatan dalam jumlah nilai Daya interaksi antara konkrit berat dan acuan gelongsor keluli adalah kira-kira 35%. Bahagian utama usaha datang daripada daya geseran, ditentukan oleh tekanan campuran, yang berubah dari semasa ke semasa di bawah keadaan konkrit. Untuk menguji andaian ini, pengecutan atau pembengkakan sampel konkrit yang baru dibentuk telah diukur serta-merta selepas pemadatan getaran. Semasa pembentukan kiub konkrit dengan saiz tepi 150 mm, plat textolite diletakkan pada salah satu muka menegaknya, permukaan licinnya berada dalam satah yang sama dengan tepi menegak. Selepas memampatkan konkrit dan mengeluarkan sampel dari meja bergetar, muka menegak kubus dibebaskan dari dinding sisi acuan, dan dalam masa 60-70 minit, jarak antara muka menegak bertentangan diukur menggunakan messenger. Keputusan pengukuran menunjukkan bahawa konkrit yang baru dibentuk, sejurus selepas pemadatan, mengecut, yang nilainya lebih tinggi, lebih besar mobiliti campuran. Jumlah nilai penyelesaian dua hala mencapai 0.6 mm, iaitu 0.4% daripada ketebalan sampel. Dalam tempoh awal selepas pembentukan, pembengkakan konkrit yang baru diletakkan tidak berlaku. Ini dijelaskan oleh penguncupan pada peringkat awal penetapan konkrit semasa proses pengagihan semula air, disertai dengan pembentukan filem hidrat yang mewujudkan daya tegangan permukaan yang tinggi.

Prinsip pengendalian peranti ini adalah serupa dengan plastometer kon. Walau bagaimanapun, bentuk indentor berbentuk baji membenarkan penggunaan skema reka bentuk jisim yang mengalir likat. Keputusan eksperimen dengan indentor berbentuk baji menunjukkan bahawa To berbeza dari 37 hingga 120 g/cm2 bergantung kepada jenis konkrit.

Pengiraan analisis tekanan lapisan campuran konkrit setebal 25 ohm dalam acuan gelongsor menunjukkan bahawa campuran komposisi yang diterima pakai, selepas ia dipadatkan oleh getaran, tidak memberikan tekanan aktif pada kulit acuan. Tekanan dalam sistem "bekas gelongsor - campuran konkrit" disebabkan oleh ubah bentuk elastik panel di bawah pengaruh tekanan hidrostatik campuran semasa pemadatan oleh getaran.

Interaksi panel acuan gelongsor dan konkrit padat pada peringkat kerja bersama mereka dimodelkan dengan agak baik oleh rintangan pasif badan viscoplastik di bawah pengaruh tekanan dari dinding penahan menegak. Pengiraan telah menunjukkan bahawa dengan tindakan unilateral perisai acuan pada jisim konkrit, untuk menyesarkan sebahagian daripada jisim di sepanjang satah gelongsor utama, peningkatan tekanan diperlukan, dengan ketara melebihi tekanan yang berlaku di bawah gabungan keadaan yang paling tidak menguntungkan untuk meletakkan dan memampatkan campuran. Apabila panel acuan ditekan pada kedua-dua belah lapisan menegak konkrit dengan ketebalan terhad, daya tekanan yang diperlukan untuk menyesarkan konkrit yang dipadatkan di sepanjang satah gelongsor utama memperoleh tanda yang bertentangan dan dengan ketara melebihi tekanan yang diperlukan untuk menukar ciri-ciri mampatan campuran. . Kelonggaran terbalik bagi campuran yang dipadatkan di bawah tindakan pemampatan dua hala memerlukan sedemikian tekanan tinggi, yang tidak boleh dicapai apabila konkrit dalam acuan gelongsor.

Oleh itu, campuran konkrit, diletakkan mengikut peraturan konkrit dalam acuan gelongsor dalam lapisan setebal 25-30 cm, tidak memberikan tekanan pada panel acuan dan mampu menyerap tekanan elastik daripadanya yang berlaku semasa pemadatan oleh getaran.

Untuk menentukan daya interaksi yang timbul semasa proses konkrit, pengukuran telah dijalankan pada model acuan gelongsor dalam Saiz hidup. Sensor dengan membran yang diperbuat daripada gangsa fosforus berkekuatan tinggi dipasang di dalam rongga acuan. Tekanan dan daya pada rod pengangkat dalam kedudukan statik pemasangan telah diukur meter automatik tekanan (AID-6M) semasa getaran dan mengangkat acuan menggunakan fotoossiloskop N-700 dengan penguat 8-ANCh. Ciri-ciri sebenar interaksi acuan gelongsor keluli dengan pelbagai jenis konkrit diberikan dalam jadual.

Semasa tempoh antara penghujung getaran dan kenaikan pertama acuan, penurunan tekanan spontan berlaku. yang dipegang tidak berubah sehingga acuan mula bergerak ke atas. Ini disebabkan oleh pengecutan sengit campuran yang baru dibentuk.

Untuk mengurangkan daya interaksi antara acuan gelongsor dan campuran konkrit, adalah perlu untuk mengurangkan atau menghapuskan sepenuhnya tekanan antara panel acuan dan konkrit yang dipadatkan. Masalah ini diselesaikan oleh teknologi konkrit yang dicadangkan menggunakan panel boleh tanggal perantaraan (“pelapis”) yang diperbuat daripada nipis (sehingga 2 mm) bahan lembaran. Ketinggian pelapik lebih besar daripada ketinggian rongga acuan (30-35 ohm). Pelapik dipasang di dalam rongga pengacuan berhampiran dengan panel acuan gelongsor (Rajah 5) dan sejurus selepas meletakkan dan memampatkan konkrit, mereka dikeluarkan daripadanya satu demi satu.

Jurang (2 mm) yang tinggal di antara konkrit dan acuan, selepas mengeluarkan perisai, melindungi perisai acuan, yang meluruskan selepas pesongan elastik (biasanya tidak melebihi 1-1.5 mm) daripada sentuhan dengan permukaan menegak konkrit. Oleh itu, tepi menegak dinding, dibebaskan dari pelapik, mengekalkan bentuk yang diberikan. Ini membolehkan dinding nipis dikonkritkan dalam acuan gelincir.

Kemungkinan asas untuk membentuk dinding nipis menggunakan pelapik telah diuji semasa pembinaan serpihan berskala penuh dinding setebal 7 cm diperbuat daripada konkrit tanah liat kembang, konkrit batu apung sanga dan konkrit berat. Keputusan acuan percubaan menunjukkan bahawa campuran konkrit ringan lebih sesuai dengan ciri-ciri teknologi yang dicadangkan daripada campuran menggunakan agregat tumpat. Ini disebabkan oleh sifat serapan tinggi agregat berliang, serta struktur padu konkrit ringan dan kehadiran komponen tersebar aktif secara hidraulik dalam pasir ringan.

Konkrit berat (walaupun pada tahap yang lebih rendah) juga mempamerkan keupayaan untuk mengekalkan menegak permukaan yang baru dibentuk dengan mobilitinya tidak lebih daripada 8 cm Apabila konkrit bangunan awam dengan dinding dalaman nipis dan sekatan menggunakan teknologi yang dicadangkan, dua hingga empat pasang pelapik dengan panjang 1.2 hingga 1.6 m, memastikan konkrit dinding dengan panjang 150-200 m Ini akan mengurangkan penggunaan konkrit dengan ketara berbanding dengan bangunan yang didirikan menggunakan teknologi yang diterima, dan meningkatkan kecekapan ekonomi pembinaannya.

Daya lekatan konkrit kepada acuan dipengaruhi oleh lekatan (melekat) dan pengecutan konkrit, kekasaran dan keliangan permukaan. Dengan daya lekatan yang tinggi antara konkrit dan acuan, kerja pelucutan menjadi lebih rumit, keamatan kerja kerja meningkat, kualiti permukaan konkrit merosot, dan panel acuan haus lebih awal.

Kayu konkrit pada kayu dan permukaan keluli acuan jauh lebih kuat daripada acuan plastik. Ini disebabkan oleh sifat bahan. Kayu, papan lapis, keluli dan gentian kaca dibasahi dengan baik, oleh itu lekatan konkrit padanya agak tinggi dengan bahan yang dibasahi lemah (contohnya, textolite, getinax, polipropilena) lekatan konkrit beberapa kali lebih rendah;

Oleh itu, untuk mendapatkan permukaan Kualiti tinggi anda harus menggunakan pelapisan yang diperbuat daripada textolite, getinax, polipropilena atau gunakan papan lapis kalis air, dirawat sebatian khas. Apabila lekatan rendah, permukaan konkrit tidak terganggu dan acuan mudah tercabut. Apabila lekatan meningkat, lapisan konkrit yang bersebelahan dengan acuan akan musnah. Ini tidak menjejaskan ciri kekuatan struktur, tetapi kualiti permukaan berkurangan dengan ketara. Lekatan boleh dikurangkan dengan menggunakan ampaian berair, pelincir kalis air, pelincir gabungan, dan pelincir perencatan konkrit pada permukaan acuan. Prinsip operasi penggantungan berair dan pelincir penghalau air adalah berdasarkan fakta bahawa filem pelindung terbentuk pada permukaan acuan, yang mengurangkan lekatan konkrit pada acuan.

Minyak pelincir gabungan ialah campuran retarder set konkrit dan emulsi kalis air. Apabila membuat pelincir, sulfit-yis stillage (SYD) dan sabun naft ditambah kepada mereka. Pelincir sedemikian mengplastikan konkrit kawasan bersebelahan, dan ia tidak runtuh.

Pelincir - retarder set konkrit - digunakan untuk mendapatkan tekstur permukaan yang baik. Pada masa acuan, kekuatan lapisan ini sedikit lebih rendah daripada sebahagian besar konkrit. Sejurus selepas pelucutan, struktur konkrit terdedah dengan membasuhnya dengan aliran air. Selepas mencuci sedemikian, permukaan yang cantik diperoleh dengan pendedahan seragam agregat kasar. Pelincir digunakan pada panel acuan sebelum pemasangan dalam kedudukan reka bentuk dengan penyemburan pneumatik. Kaedah penggunaan ini memastikan keseragaman dan ketebalan berterusan lapisan yang digunakan, dan juga mengurangkan penggunaan pelincir.

Untuk aplikasi pneumatik, penyembur atau batang semburan digunakan. Pelincir yang lebih likat digunakan dengan penggelek atau berus.

Hello pembaca yang dikasihi! Master Vadim Alexandrovich menjawab semua soalan kami dan anda hari ini. Hari ini kita akan bercakap tentang ciri menuang konkrit ke dalam acuan.

Hello Vadim Alexandrovich!

hello! Pertama sekali, saya ingin mengatakan bahawa kerja ini agak kompleks dan sangat bertanggungjawab, baik menuangkan lantai dan dinding menanggung beban Lebih baik menyerahkannya kepada profesional daripada mencuba melakukannya sendiri. Mari mulakan dengan soalan anda.

1. Adakah saya perlu menyediakan acuan dan tetulang dalam apa jua cara?

Formwork dilincirkan dengan pelincir berasaskan air khas (Emulsol) untuk memisahkan acuan daripada konkrit yang dikeraskan. Walaupun di tapak pembinaan terdapat kes apabila mereka menuangnya ke dalam acuan yang tidak direndam dan kemudian mengoyakkannya. Formwork juga diketatkan ikatan istimewa, yang dimasukkan ke dalam tiub antara perisai.

2. Adakah kaedah mengisi borang melintang berbeza dengan bentuk menegak?

Hampir tiada beza. Yang menegak sedikit lebih sukar untuk dipadatkan.

3. Sila beritahu kami cara menuang konkrit.

Kaedah menuang ditentukan oleh projek (TKP) Adalah dinasihatkan untuk menuangkan keseluruhan acuan sekaligus tidak diingini, jika tidak, anda perlu membuat takuk dengan penebuk untuk lekatan yang lebih baik pada lapisan. Borang menegak mesti diisi sepenuhnya.

4. Bagaimana hendak menyambung lapisan jika kita masih mengisinya dengan lapisan? Nah, kami tidak mempunyai konkrit yang mencukupi untuk mengisinya sepenuhnya.

Seperti yang telah saya katakan, kami membuat takuk dengan gerudi tukul pada konkrit yang dikeraskan.

5. Apakah rahsia pengisian seragam?

Tidak ada rahsia, ada peraturan umum: Isi tempat berbeza dan bukannya dalam satu, kami taburkannya ke seluruh borang dengan penyodok, kemudian padatkannya dengan penggetar sehingga ia mempunyai permukaan yang licin dan berkilat untuk mengeluarkan semua lompang dan konkrit memenuhi acuan dengan sekata. Walau bagaimanapun, jika konkrit adalah berkualiti rendah, tetapi ia benar-benar perlu dituangkan, maka anda tidak boleh menggunakan penggetar - semua air akan bocor dan konkrit tidak akan ditetapkan. Dalam kes ini, anda hanya perlu mengetuk acuan. Tetapi cuba elakkan kes sedemikian - bina untuk diri sendiri.

6. Bagaimanakah ketebalan larutan mempengaruhi penuangan?

Penyelesaian yang tebal sukar untuk diedarkan dan padat secara sama rata. Sebelum menuang, anda perlu menambah air ke dalam pengadun. Terlalu cair - dan sekali lagi ia tidak baik apabila dipadatkan, semua air akan mengalir keluar dan konkrit tidak akan ditetapkan. Jika kita melakukannya sendiri, maka kita menambah simen dan pasir jika mereka membawanya kepada kita siap, maka kita menghantarnya ke kilang kerana ketidakpatuhan.

7. Saya mendengar bahawa konkrit panas apabila ia mengeras. Adakah ini masalah dan adakah kita perlu menanganinya?

Ya, ini adalah masalah dan perlu ditangani. Dalam cuaca panas adalah perlu untuk menyiram acuan air sejuk, jika tidak konkrit akan retak. Dan dalam cuaca sejuk, sebaliknya, kami memanaskannya.

8. Jika kita tidak memberi perhatian dan konkrit retak, bagaimana untuk memperbaikinya?

Retakan kecil boleh diterima, saiz retak maksimum ditunjukkan dalam dokumentasi projek, jika melebihi saiz, kemudian ambil jackhammer dan pukulkannya. Jika tidak, ia akan runtuh sendiri selepas beberapa ketika. Lagipun, retak dengan ketara mengurangkan kekuatan struktur.

Terima kasih banyak atas perundingan Vadim Alexandrovich. Kami dan pembaca kami sangat berterima kasih kepada anda.