KMS вентилационни решетки. Аеродинамично изчисление на въздуховоди. Разработване на схема на вентилационна система

Създаването на комфортни условия за престой на закрито е невъзможно без аеродинамично изчисление на въздуховоди. Въз основа на получените данни се определя диаметърът на тръбната секция, мощността на вентилаторите, броят и характеристиките на клоните. Допълнително може да се изчисли мощността на нагревателите, параметрите на входните и изходните отвори. В зависимост от конкретното предназначение на помещенията се вземат предвид максимално допустимото ниво на шум, честотата на обмен на въздух, посоката и скоростта на потоците в помещението. Съвременните изисквания за са предписани в Кодекса на правилата SP 60.13330.2012. Нормализирани параметри на показателите за вътрешен микроклимат за различни целиса дадени в GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 и SanPiN 2.1.2.2645. При изчисляване на показателите вентилационни системивсички разпоредби трябва да бъдат взети под внимание непременно. Аеродинамично изчисление на въздуховоди - алгоритъм на действия Работата включва няколко последователни етапа, всеки от които решава местни проблеми. Получените данни се форматират под формата на таблици, въз основа на които се изготвят схематични диаграми и графики. Работата е разделена на следните етапи: Разработване на аксонометрична диаграма на разпределението на въздуха в цялата система. Въз основа на схемата се определя конкретен метод за изчисление, като се вземат предвид характеристиките и задачите на вентилационната система. Аеродинамичното изчисление на въздуховодите се извършва както по главните линии, така и по всички клонове. Въз основа на получените данни се избират геометричната форма и площта на напречното сечение на въздуховодите, определят се техническите параметри на вентилаторите и нагревателите. Освен това се взема предвид възможността за инсталиране на пожарогасителни сензори, предотвратяване на разпространението на дим, възможността за автоматично регулиране на вентилационната мощност, като се вземе предвид програмата, съставена от потребителите. Разработване на схема на вентилационна система В зависимост от линейните параметри на схемата се избира мащабът, пространственото положение на въздуховодите, точките на закрепване на допълнителни технически устройства, съществуващи разклонения, места на захранване и всмукване на въздух. Диаграмата показва главната магистрала, нейното местоположение и параметри, точките на свързване и спецификацииклонове. Характеристиките на разположението на въздуховодите отчитат архитектурните характеристики на помещенията и сградата като цяло. При съставянето на схемата за захранване процедурата за изчисление започва от точката, най-отдалечена от вентилатора или от помещението, за което се изисква да се осигури максимална скорост на обмен на въздух. Докато компилирате изпускателна вентилацияосновният критерий са максималните стойности за скоростта на въздушния поток. Общата линия по време на изчисленията е разделена на отделни секции, като всяка секция трябва да има еднакви напречни сечения на въздуховоди, стабилна консумация на въздух, същите материали за производство и геометрия на тръбата. Секциите се номерират последователно от участъка с най-нисък дебит и възходящ към най-високия. След това се определя действителната дължина на всеки отделен участък, отделните секции се сумират и обща дължинавентилационни системи. При планирането на вентилационната схема те могат да се приемат като общи за такива помещения: жилищни или обществени във всяка комбинация; промишлени, ако принадлежат към група А или В според пожарната категория и са разположени на не повече от три етажа; една от категориите промишлени сгради от категория B1 - B4; категории индустриални сгради B1 и B2 могат да бъдат свързани към една вентилационна система във всяка комбинация. Ако вентилационните системи напълно нямат възможност за естествена вентилация, тогава схемата трябва да предвижда задължително свързване на аварийно оборудване. Мощността и мястото за монтаж на допълнителни вентилатори се изчисляват според Общи правила. За помещения с отвори, които са постоянно отворени или отворени, ако е необходимо, схемата може да бъде съставена без възможност за резервна аварийна връзка. Системите за изпускане на замърсен въздух директно от технологични или работни зони трябва да имат един резервен вентилатор, като устройството може да се пуска в действие автоматично или ръчно. Изискванията се отнасят за работни зони от 1-ви и 2-ри клас на опасност. Разрешено е да не се предвижда резервен вентилатор на инсталационната схема само в следните случаи: Синхронно спиране на вредни производствени процеси при нарушаване на функционалността на вентилационната система. V промишлени помещенияотделна аварийна вентилация със собствени въздуховоди. Параметрите на такава вентилация трябва да отстраняват най-малко 10% от обема на въздуха, осигурен от стационарните системи. Вентилационната схема трябва да предвижда отделна възможност за душ работно мястос високи нива на замърсяване на въздуха. Всички секции и точки на свързване са посочени на диаграмата и са включени в общия алгоритъм за изчисление. Забранено е поставянето на приемни въздушни устройства на по-малко от осем метра хоризонтално от сметища, места за паркиране на автомобили, пътища с интензивен трафик, изпускателни тръбии комини. Рецепция въздушни устройствапредмет на защита специални устройстваот наветрената страна. Индикатори за устойчивост защитни устройствасе вземат предвид при аеродинамичните изчисления на цялостната вентилационна система. Изчисляване на загубата на налягане на въздушния потокАеродинамичното изчисляване на въздуховодите за въздушни загуби се прави с цел правилен изборсекции за осигуряване Технически изискваниясистема и избор на мощност на вентилатора. Загубите се определят по формулата: R yd - стойността на специфичните загуби на налягане във всички секции на канала; P gr – гравитационно налягане на въздуха във вертикални канали; Σ l - сумата от отделните секции на вентилационната система. Загубата на налягане се дава в Pa, дължината на секциите се определя в метри. Ако движението на въздушните потоци във вентилационните системи се дължи на естествената разлика в налягането, тогава очаквано намалениеналягане Σ = (Rln + Z) за всяка отделна секция. За да изчислите гравитационното налягане, трябва да използвате формулата: P gr – гравитационно налягане, Pa; h е височината на въздушния стълб, m; ρ n - плътност на въздуха извън помещението, kg / m 3; ρ в - плътност на въздуха вътре в помещението, kg / m 3. Допълнителни изчисления за системи естествена вентилациясе извършват по формулите: Определение напречно сечениевъздуховоди Определяне на скоростта на движение на въздушните маси в газопроводите Изчисляване на загуби от локални съпротивления на вентилационната система Определяне на загуба за преодоляване на триенето Определяне на скоростта на въздушния поток в каналите Изчислението започва с най-разширената и отдалечена част на вентилационната система. В резултат на аеродинамичните изчисления на въздуховодите трябва да се осигури необходимия режим на вентилация в помещението. Площта на напречното сечение се определя по формулата: F P = L P / V T . F P - площ на напречното сечение на въздушния канал; L P е действителният въздушен поток в изчислената секция на вентилационната система; V T - скоростта на движение на въздушните потоци, за да се осигури необходимата честота на обмен на въздух в необходимия обем. Като се вземат предвид получените резултати, загубата на налягане се определя по време на принудителното движение на въздушните маси през въздуховодите. За всеки материал за производството на въздуховоди се прилагат корекционни коефициенти, в зависимост от показателите за грапавост на повърхността и скоростта на движение на въздушните потоци. Таблиците могат да се използват за улесняване на аеродинамичните изчисления на въздуховоди. Раздел. номер 1 Изчисляване на метални въздуховоди от кръгъл профил. Таблица номер 2. Стойностите на корекционните коефициенти, като се вземат предвид материала на производство на въздуховоди и скоростта на въздушния поток. Коефициентите на грапавост, използвани за изчисления за всеки материал, зависят не само от него физически характеристики, но и върху скоростта на въздушния поток. Колкото по-бързо се движи въздухът, толкова по-голямо съпротивление изпитва. Тази особеност трябва да се вземе предвид при избора на конкретен коефициент. Аеродинамичното изчисление за въздушния поток в квадратни и кръгли канали показва различни скорости на потока за една и съща площ на напречното сечение на условния проход. Това се обяснява с различията в естеството на вихрите, тяхното значение и способност да се противопоставят на движение. Основното условие за изчисленията е, че скоростта на въздуха непрекъснато се увеличава, когато площта се приближава до вентилатора. С оглед на това се налагат изисквания към диаметрите на каналите. В този случай трябва да се вземат предвид параметрите на обмена на въздух в помещенията. Местоположенията на притока и изхода на потоците са избрани по такъв начин, че хората, пребиваващи в стаята, да не усещат течение. Ако директна секция не успее да постигне регулиран резултат, тогава във въздуховодите се вкарват диафрагми с през дупки. Чрез промяна на диаметъра на отворите се постига оптимално регулиране на въздушните потоци. Съпротивлението на диафрагмата се изчислява по формулата: Цялостното изчисление на вентилационните системи трябва да вземе предвид: Динамично налягане на въздушния поток по време на движение. Данните са в съответствие с техническо заданиеи служат като основен критерий при избора на конкретен вентилатор, неговото местоположение и принцип на работа. Ако е невъзможно да се осигурят планираните режими на работа на вентилационната система с един блок, се монтират няколко блока. Конкретното местоположение на тяхното инсталиране зависи от характеристиките електрическа схемавъздуховоди и допустими параметри. Обемът (скоростта на потока) на въздушните маси, преместени в контекста на всеки клон и помещение за единица време. Първоначални данни - изискванията на санитарните органи за чистотата и характеристиките на помещенията технологичен процеспромишлени предприятия. Неизбежни загуби на налягане в резултат на вихрови явления при движение на въздушните потоци с различни скорости. В допълнение към този параметър се взема предвид действителното напречно сечение на канала и неговата геометрична форма. Оптимална скорост на движение на въздуха в главния канал и отделно за всеки клон. Индикаторът влияе върху избора на мощност на вентилатора и местата за тяхното инсталиране. За да се улесни производството на изчисления, е позволено да се използва опростена схема, която се използва за всички помещения с некритични изисквания. За да се гарантират необходимите параметри, изборът на вентилатори по мощност и количество се извършва с марж до 15%. Опростено аеродинамично изчисление на вентилационните системи се извършва съгласно следния алгоритъм: Определяне на площта на напречното сечение на канала в зависимост от оптималната скорост на въздушния поток. Избор на стандартна секция на канала, близка до изчислената. Конкретните индикатори винаги трябва да се избират нагоре. Въздуховодите може да имат повишени технически показатели, забранено е да се намаляват техните възможности. Ако е невъзможно да изберете стандартни канали в спецификациипредвижда се изработката им по индивидуални скици. Проверка на индикаторите за скоростта на движение на въздуха, като се вземат предвид действителните стойности ​​на номиналния участък на главния канал и всички разклонения. Задачата на аеродинамичното изчисляване на въздуховодите е да осигури планираните показатели за вентилация на помещенията с минимална загуба на финансови ресурси. В същото време е необходимо да се постигне намаляване на интензивността на труда и металоразхода на строително-монтажните работи, като се гарантира надеждността на работата на монтираното оборудване в различни режими. Специално оборудване трябва да се монтира на достъпни места, да е свободно достъпно за рутинна поддръжка. технически прегледии други работи за поддържане на системата в работно състояние. Съгласно разпоредбите на GOST R EN 13779-2007 за изчисляване на ефективността на вентилацията ε v трябва да приложите формулата: с EHA- показатели за концентрацията на вредни съединения и суспендирани твърди вещества в отработения въздух; С IDA- концентрация на вредни химични съединенияи суспендирани твърди вещества в стаята или работната зона; c sup- индикатори за замърсяване, идващо от подавания въздух. Ефективността на вентилационните системи зависи не само от мощността на свързаните изпускателни или издухващи устройства, но и от местоположението на източниците на замърсяване на въздуха. По време на аеродинамичното изчисление трябва да се вземат предвид минималните показатели за ефективност на системата. Специфичната мощност (P Sfp > W∙s / m 3) на вентилаторите се изчислява по формулата: de R - мощност електрически моторинсталиран на вентилатора, W; q v - дебит на въздушния поток, доставян от вентилаторите по време на оптимална работа, m 3 / s; ∆ p е индикатор за спада на налягането на входа и изхода на въздуха от вентилатора; η tot е общата ефективност за електрическия мотор, въздушния вентилатор и въздуховодите. По време на изчисленията се вземат предвид следните видове въздушни потоци според номерацията на диаграмата: Схема 1. Видове въздушни потоци във вентилационната система. Външен, влиза в климатичната система от външната среда. снабдяване. Въздухът се влива в каналната система след това предварителна подготовка(отопление или почистване). Въздухът в стаята. течащи въздушни течения. Въздухът се движи от една стая в друга. Ауспух. Въздухът се вентилира от стая навън или в система. Рециркулация. Част от потока се връща в системата, за да поддържа вътрешната температура в зададените точки. Подвижен. Въздух, който се изхвърля от помещенията безвъзвратно. вторичен въздух. Връща се обратно в стаята след почистване, отопление, охлаждане и др. Загуба на въздух. Възможни течове поради непропускливи връзки на въздуховоди. Инфилтрация. Процесът на навлизане на въздуха в помещенията по естествен начин. Ексфилтрация. Естествено изтичане на въздух от помещението. Въздушна смес. Едновременно потискане на няколко потока. Всеки тип въздух има свой собствен държавни стандарти. Всички изчисления на вентилационните системи трябва да ги вземат предвид. Програмите могат да бъдат полезни за дизайнери, мениджъри, инженери. По принцип Microsoft Excel е достатъчен за използване на програмите. Много автори на програми не са известни. Бих искал да отбележа работата на тези хора, които на базата на Excel успяха да подготвят такива полезни програми за изчисление. Изчислителни програми за вентилация и климатизация са безплатни за изтегляне. Но не забравяйте! Не можете абсолютно да се доверите на програмата, проверете нейните данни. С уважение, администрацията на сайта Особено полезен за инженери и дизайнери при проектирането на инженерни конструкции и санитарни системи. Разработчик Влад Волков Обновен калкулатор беше изпратен от потребителя ok, за което Ventportal му благодари! Програма за изчисляване на термодинамичните параметри на влажен въздух или смес от два потока. Удобен и интуитивен интерфейс, програмата не изисква инсталация. Програмата преобразува стойности от една скала в друга. "Трансформаторът" познава най-често използваните, по-рядко срещани и остарели мерки. Общо програмната база данни съдържа информация за 800 мерки, много от тях имат кратка справка. Има възможности за търсене в базата данни, сортиране и филтриране на записи. Програмата Vent-Calc е създадена за изчисляване и проектиране на вентилационни системи. Програмата се основава на метода за хидравлично изчисляване на въздуховоди по формулите на Алтшул, дадени в Програма за преобразуване на различни мерни единици. програмен език - руски/английски. Алгоритъмът на програмата се основава на използването на приблизителен аналитичен метод за изчисляване на промяната в състоянието на въздуха. Грешката в изчислението е не повече от 3% Аеродинамичното изчисляване на въздуховодите започва с изчертаване на аксонометрична диаграма M 1:100, като се изписват броя на секциите, техните натоварвания bm / h и дължини 1, m. Определя се посоката на аеродинамичното изчисление - от най-отдалечената и натоварена секция към вентилатора. При съмнение при определяне на посоката се изчисляват всички възможни варианти. Изчислението започва от отдалечена зона, нейният диаметър се изчислява D, m или плосък Квадратно сечение на правоъгълен канал P, m: Началото на системата при вентилатора Административни сгради 4-5 m/s 8-12 m/s Промишлени сгради 5-6 m/s 10-16 m/s, Увеличава се, когато се приближите до вентилатора. Използвайки Приложение 21, ние приемаме най-близките стандартни стойности на Dst или (a x b)st След това изчисляваме действителната скорост: 2830 *d; Или————————————— - , m/s. ФАКТ 3660 * (a * 6) st За допълнителни изчисления определяме хидравличния радиус на правоъгълните канали: £>1 =--,m. a + b За да избегнем използването на таблици и интерполирането на стойностите на специфичните загуби от триене, ние използваме директно решение на проблема: Ние дефинираме критерия на Рейнолдс: Re = 64 100 * Rest * Ufact (за правоъгълен Rest = Ob) (14.6) И коефициентът на хидравлично триене: 0,3164*Rae 0 25 при Rae< 60 ООО (14.7) 0,1266 * 0167 за R e > 60 000. (14,8) Загубата на налягане в изчислената секция ще бъде: Д. Където KMS е сумата от коефициентите на локално съпротивление в секцията на канала. Локалните съпротивления, лежащи на границата на две секции (тройници, кръстове), трябва да се припишат на участък с по-нисък дебит. Коефициентите на локално съпротивление са дадени в приложенията. Първоначални данни: Материал на въздуховода - поцинкована ламарина, дебелина и размери съгласно прил. 21 . Материалът на шахтата за всмукване на въздух е тухла. Като въздушни разпределители се използват регулируеми решетки от тип PP с възможни секции: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 и 600 x 200 mm, коефициент на засенчване 0,8 и максимална скорост на изходящия въздух до 3 m/s. Съпротивлението на изолирания всмукателен клапан с напълно отворени лопатки е 10 Pa. Хидравличното съпротивление на инсталацията на въздушния нагревател е 132 Pa (според отделно изчисление). Съпротивление на филтъра 0-4 250 Pa. Хидравличното съпротивление на ауспуха е 36 Pa (съгл акустично изчисление). Въз основа на архитектурните изисквания, въздуховодите се проектират с правоъгълно сечение. Захранване L, m3/h Дължина 1, m Секция a * b, m Загуби в участък p, Pa PP решетка на изхода

250×250 b =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0,5 * 0,5 / s 0,6 * 0,5

Доцент доктор. С. Б. Горунович, инженер на PTO, Ust-Ilimskaya CHPP, клон на OAO Irkutskenergo, Ust-Ilimsk, Иркутска област.

Постановка на въпрос

Известно е, че много предприятия, които в близкото минало са имали резерви от топлина и електрическа енергия, не е обърнато достатъчно внимание на загубите му при транспортиране. Например, различни помпибяха включени в проекта, като правило, с голям запас на мощност, загубите на налягане в тръбопроводите бяха компенсирани от увеличаване на доставките. Основните паропроводи са проектирани с джъмпери и дълги линии, позволяващи, ако е необходимо, да се транспортира излишната пара до съседни турбинни агрегати. При реконструкцията и ремонта на преносните мрежи се даде предпочитание на гъвкавостта на схемите, което доведе до допълнителни връзки (фитинги) и джъмпери, инсталиране на допълнителни тройници и в резултат на това до допълнителни локални загуби на общо налягане . В същото време е известно, че при дълги тръбопроводи при значителни средни скорости, локалните загуби на общо налягане (локални съпротивления) могат да доведат до значителни загуби в разходите за потребителите.

Понастоящем изискванията за ефективност, енергоспестяване, цялостна оптимизация на производството ни карат да погледнем по-ново на много въпроси и аспекти на проектирането, реконструкцията и експлоатацията на тръбопроводи и паропроводи, следователно, като се вземат предвид локалните съпротивления в тройниците, вилиците и фитингите в хидравличните изчисления на тръбопроводите се превръща в неотложна задача.

Целта на тази работа е да опишат най-често използваните тройници и фитинги в енергийните предприятия, да обменят опит в областта на начините за намаляване на коефициентите на локално съпротивление и методи за сравнителна оценка на ефективността на такива мерки.

За оценка на местното съпротивление в съвременните хидравлични изчисления те работят с безразмерен коефициент на хидравлично съпротивление, което е много удобно, тъй като при динамично сходни потоци, при които се наблюдава геометрично сходство на секциите и равенството на числата на Рейнолдс, той има една и съща стойност , независимо от вида на течността (газ), както и от скоростта на потока и напречните размери на изчислените участъци.

Коефициентът на хидравлично съпротивление е съотношението на общата енергия (мощност) загубена в даден участък към кинетичната енергия (мощност) в приетата секция или съотношението на общото налягане, загубено в същия участък, към динамичното налягане в приетото сечение :

където  p общо - загубено (в тази област) общо налягане; p е плътността на течността (газ); w, - скорост в i-та секция.

Стойността на коефициента на съпротивление зависи от коя проектна скорост и следователно до кой участък е намален.

Изпускателни и захранващи тройници

Известно е, че значителна част от локалните загуби в разклонените тръбопроводи са локални съпротивления в тройниците. Като обект, представляващ локално съпротивление, тройникът се характеризира с ъгъл на разклонение a и съотношението на площите на напречното сечение на клоните (странични и прави) F b /F q , Fh / Fq и F B / Fn. В тройника дебитите Q b /Q q , Q n /Q c и съответно скоростните съотношения w B /w Q , w n /w Q могат да се променят. Тройниците могат да се монтират както в смукателните секции (изпускателни тройници), така и в изпускателните секции (захранващи тройници) в случай на разделяне на потока (фиг. 1).

Коефициентите на съпротивление на изпускателните тройници зависят от изброените по-горе параметри, а входните тройници с обичайната форма - практически само от ъгъла на разклонението и съотношението на скоростите w n /w Q и w n /w Q, съответно.

Коефициентите на съпротивление на конвенционално оформените изпускателни тройници (без закръгляване и без изкривяване или свиване на страничен клон или прав ход) могат да бъдат изчислени с помощта на следните формули.

Съпротивление в страничния клон (в секция B):

където Q B \u003d F B w B, Q q \u003d F q w q - обемни дебити в секция B и C, съответно.

За тип F n =F c тройници и за всички a, стойностите на A са дадени в табл. един.

Когато съотношението Q b /Q q се промени от 0 до 1, коефициентът на съпротивление варира от -0,9 до 1,1 (F q =F b, a=90 O). Отрицателните стойности се обясняват със засмукващо действие в линията при малък Q B.

От структурата на формула (1) следва, че коефициентът на съпротивление бързо ще се увеличи с намаляване на площта на напречното сечение на дюзата (с увеличаване на F c /F b). Например, когато Q b /Q c =1, F q/F b =2, a=90 O, коефициентът е 2,75.

Очевидно е, че намаляването на съпротивлението може да се постигне чрез намаляване на ъгъла на страничния клон (дросел). Например, когато F c =F b , α=45 O, когато съотношението Q b /Q c се промени от 0 до 1, коефициентът се променя в диапазона от -0,9 до 0,322, т.е. неговата положителни стойностинамаляват почти 3 пъти.

Съпротивлението в предния проход трябва да се определи по формулата:

За тройници тип Fn=F c, стойностите на K P са дадени в табл. 2.

Лесно е да се провери, че диапазонът на промяна в коефициента на съпротивление при преминаване напред

de при промяна на съотношението на Q b /Q c от 0 до 1 е в диапазона от 0 до 0,6 (F c =F b , α=90 O).

Намаляването на ъгъла на страничния клон (дросел) също води до значително намаляване на съпротивлението. Например, когато F c =F b , α =45 O, когато съотношението Q b /Q c се промени от 0 до 1, коефициентът се променя в диапазона от 0 до -0,414, т.е. с увеличаване на Q B в директния проход се появява "засмукване", което допълнително намалява съпротивлението. Трябва да се отбележи, че зависимостта (2) има изразен максимум, т.е. максимална стойносткоефициентът на съпротивление пада върху стойността на Q b /Q c =0,41 и е равен на 0,244 (при F c =F b , α =45 O).

Коефициентите на съпротивление на захранващите тройници с нормална форма при турбулентен поток могат да бъдат изчислени по формулите.

Съпротивление на страничен клон:

където K B - коефициент на компресия на потока.

За тройници тип Fn=F c, стойностите на A 1 са дадени в табл. 3, K B = 0.

Ако вземем F c = F b , a = 90 O, тогава когато съотношението Q b /Q c се промени от 0 до 1, получаваме стойности на коефициента в диапазона от 1 до 1,2.

Трябва да се отбележи, че източникът предоставя други данни за коефициента A 1 . Според данните A 1 =1 трябва да се вземе при w B /w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0,8 Ако използваме данните от , тогава когато съотношението Q B /Q C се промени от 0 до 1, получаваме стойности на коефициента в диапазона от 1 до 1,8 (F c =F b). Като цяло ще получим малко по-високи стойности за коефициентите на съпротивление във всички диапазони.

Решаващо влияние върху нарастването на коефициента на съпротивление, както във формула (1), оказва площта на напречното сечение B (прилягане) - с увеличаване на F g /F b коефициентът на съпротивление нараства бързо.

Съпротивление в правия проход за захранващи тройници от типа Fn=Fc вътре

Стойностите на t P са посочени в табл. 4.

Когато съотношението Q B /Qc(3) се промени от 0 до 1 (Fc=F B, α=90 O), получаваме стойности на коефициента в диапазона от 0 до 0,3.

Съпротивлението на тройниците с конвенционална форма също може да бъде значително намалено чрез закръгляне на кръстовището на страничния клон със сглобяемия маркуч. В този случай за изпускателните тройници ъгълът на въртене на потока трябва да бъде закръглен (R 1 на фиг. 16). При входните тройници заоблянето трябва да се извърши и на разделителния ръб (R 2 на фиг. 16); прави потока по-стабилен и намалява възможността той да се откъсне от този ръб.

На практика закръгляването на ръбовете на конюгирането на генератрисата на страничния клон и главния тръбопровод е достатъчно, когато R / D (3 = 0,2-0,3.

Горните формули за изчисляване на коефициентите на съпротивление на тройниците и съответните таблични данни се отнасят за внимателно произведени (струговани) тройници. Производствени дефектив тройниците, направени по време на тяхното производство („повреди“ на страничен клон и „припокриване“ на неговия участък от неправилно изрязване на стена в прав участък - главния тръбопровод), стават източник на рязко увеличаване на хидравличното съпротивление. На практика това се случва при некачествено връзване в главния тръбопровод на фитинга, което се случва доста често, т.к. "фабричните" тройници са сравнително скъпи.

Постепенното разширяване (дифузьор) на страничния клон ефективно намалява съпротивлението както на изпускателните, така и на захранващите тройници. Комбинацията от заобляне, скосяване и разширяване на страничния клон допълнително намалява съпротивлението на тройника. Коефициентите на съпротивление на подобрените тройници могат да се определят от формулите и диаграмите, дадени в източника. Тройниците със странични разклонения под формата на гладки завои също имат най-малко съпротивление и където е възможно, трябва да се използват тройници с малки ъгли на разклонение (до 60 °).

При турбулентен поток (Re>4.10 3) коефициентите на съпротивление на тройниците зависят малко от числата на Рейнолдс. При прехода от турбулентно към ламинарно се наблюдава рязко увеличение на коефициента на съпротивление на страничния клон както в изпускателния, така и в захранващия тройник (с около 2-3 пъти).

При изчисленията е важно да се вземе предвид в кой участък се намалява до средната скорост. В източника има връзка за това преди всяка формула. Източниците дават обща формула, която показва скоростта на намаляване със съответния индекс.

Симетричен тройник при сливане и разделяне

Коефициентът на съпротивление на всеки клон на симетричен тройник при сливането (фиг. 2а), може да се изчисли по формулата:

Когато съотношението Q b / Q c се промени от 0 до 0,5, коефициентът се променя в диапазона от 2 до 1,25, а след това с увеличаване на Q b / Q c от 0,5 до 1, коефициентът придобива стойности от 1,25 до 2 (за случая F c =F b). Очевидно зависимостта (5) има формата на обърната парабола с минимум в точка Q b /Q c =0,5.

Коефициентът на съпротивление на симетричен тройник (фиг. 2а), разположен в секцията за впръскване (сепарация), може също да се изчисли по формулата:

където K 1 \u003d 0,3 - за заварени тройници.

Когато съотношението w B /w c се промени от 0 до 1, коефициентът се променя в диапазона от 1 до 1,3 (F c =F b).

Анализирайки структурата на формули (5, 6) (както и (1) и (3)), може да се види, че намаляването на напречното сечение (диаметър) на страничните клони (секции B) влияе неблагоприятно на съпротивлението на тройника.

Съпротивлението на потока може да бъде намалено с коефициент 2-3 при използване на тройници-вилки (фиг. 26, 2в).

Коефициентът на съпротивление на тройник-вилка по време на разделяне на потока (фиг. 2b) може да се изчисли по формулите:

Когато съотношението Q 2 /Q 1 се промени от 0 до 1, коефициентът се променя в диапазона от 0,32 до 0,6.

Коефициентът на съпротивление на тройника-вилка при сливането (фиг. 2б) може да се изчисли по формулите:

Когато съотношението Q 2 /Q 1 се промени от 0 до 1, коефициентът се променя в диапазона от 0,33 до -0,4.

Може да се направи симетричен тройник с гладки завои (фиг. 2в), след което съпротивлението му може да се намали допълнително.

Производство. Стандарти

Индустриалните енергийни стандарти предписват за тръбопроводи на топлоелектрически централи ниско налягане(при работно налягане P работа.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. За по-високи параметри на околната среда (Р работа b.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Дизайнът на тройниците, произведени по съществуващите (по-горе) стандарти, далеч не винаги е оптимален по отношение на хидравличните загуби. Само формата на щамповани тройници с удължена шийка допринася за намаляване на коефициента на локално съпротивление, където е предвиден радиус на закръгляне в страничния клон според типа, показан на фиг. 1b и фиг. 3в, както и при крайна компресия, когато диаметърът на главния тръбопровод е малко по-малък от диаметъра на тройника (както е показано на фиг. 3b). Вилчатите тройници явно се правят по поръчка по "заводски" стандарти. В RD 10-249-98 има параграф, посветен на изчисляването на якостта на тройниците-вилици и фитингите.

При проектирането и реконструкцията на мрежи е важно да се вземе предвид посоката на движение на средата и възможните диапазони на дебита в тройниците. Ако посоката на транспортираната среда е ясно дефинирана, препоръчително е да се използват наклонени фитинги (странични разклонения) и раздвоени тройници. Въпреки това, остава проблемът със значителните хидравлични загуби в случай на универсален тройник, който съчетава свойствата на захранване и изпускане, при което както сливането, така и разделянето на потока е възможно в режими на работа, свързани със значителна промяна в дебита. Горните качества са типични например за превключване на възли на тръбопроводи за захранваща вода или главни паропроводи в топлоелектрически централи с "джъмпери".

Трябва да се има предвид, че за тръбопроводи за пара и топла вода, дизайнът и геометричните размери на заварените тръбни тройници, както и фитингите (тръби, разклонителни тръби), заварени върху прави участъци от тръбопроводи, трябва да отговарят на изискванията на индустриалните стандарти, норми и спецификации. С други думи, за критични тръбопроводи е необходимо да поръчате тройници, изработени в съответствие със спецификациите от сертифицирани производители. На практика, с оглед на относителната висока цена на „фабричните“ тройници, свързващите фитинги често се извършват от местни изпълнители, използващи индустриални или фабрични стандарти.

Като цяло, окончателното решение за метода на обвързване трябва да бъде взето след сравнително проучване за осъществимост. Ако се вземе решение за извършване на връзване „самостоятелно“, инженерно-техническият персонал трябва да подготви шаблон за дросел, да изчисли силата (ако е необходимо), да контролира качеството на връзване (избягвайте „повреди ” на дросела и „припокриват” неговия участък с неправилно изрязана стена в прав участък) . Препоръчително е вътрешната фуга между метала на фитинга и главния тръбопровод да се направи със заобляне (фиг. 3в).

Съществуват редица дизайнерски решения за намаляване на хидравличното съпротивление в стандартни тройници и превключващи модули. Един от най-простите е увеличаването на размера на самите тройници, за да се намалят относителните скорости на средата в тях (фиг. 3а, 3б). В същото време тройниците трябва да бъдат завършени с преходи, чиито ъгли на разширение (стесняване) също е препоръчително да изберете от редица хидравлично оптимални. Като универсален тройник с намалени хидравлични загуби можете да използвате и раздвоен тройник с джъмпер (фиг. 3d). Използването на тройници-вилки за превключване на възли на магистрали също леко ще усложни дизайна на възела, но ще има положителен ефект върху хидравличните загуби (фиг. 3e, 3f).

Важно е да се отбележи, че при относително близко разположение на локални (L=(10-20)d) съпротивления от различен тип, възниква явлението намеса на локални съпротивления. Според някои изследователи при максимално сближаване на локалните съпротивления е възможно да се постигне намаляване на тяхната сума, докато на определено разстояние (L = (5-7) d) общото съпротивление има максимум (3-7 % по-висока от простата сума). Ефектът на намаляване може да представлява интерес за големите производители, готови да произвеждат и доставят превключващи устройства с намалени локални съпротивления, но за постигане на добър резултат са необходими приложни лабораторни изследвания.

Предпроектно проучване

При вземане на конструктивно решение е важно да се обърне внимание на икономическата страна на проблема. Както бе споменато по-горе, "фабричните" тройници с конвенционален дизайн и още повече направени по поръчка (хидравлично оптимални), ще струват значително повече от фитинга. В същото време е важно грубо да се оцени ползите в случай на намаляване на хидравличните загуби в нов тройник и неговия период на изплащане.

Известно е, че загубите на налягане в тръбопроводите на станцията с нормални дебити на среда (за Re>2,10 5) могат да бъдат оценени по следната формула:

където p - загуба на налягане, kgf / cm 2; w е скоростта на средата, m/s; L - разгърната дължина на тръбопровода, m; g - ускорение на свободно падане, m/s 2 ; d - проектен диаметър на тръбопровода, m; k - коефициент на съпротивление на триене; ∑ἐ m е сумата от коефициентите на локално съпротивление; v - специфичен обем на средата, m 3 / kg

Зависимостта (7) обикновено се нарича хидравлична характеристика на тръбопровода.

Ако вземем предвид зависимостта: w=10Gv/9nd 2 , където G е потреблението, t/h.

Тогава (7) може да се представи като:

Ако е възможно да се намали локалното съпротивление (тройник, фитинг, превключващ блок), тогава, очевидно, формула (9) може да бъде представена като:

Тук ∑ἐ m е разликата между локалните коефициенти на съпротивление на старите и новите възли.

Да приемем, че хидравличната система "помпа - тръбопровод" работи в номинален режим (или в режим, близък до номиналния). Тогава:

където P n - номинално налягане (според характеристиката на потока на помпата / котела), kgf / cm 2; G h - номинален дебит (според характеристиката на потока на помпата / котела), t / h.

Ако приемем, че след подмяна на старите съпротивления, системата „помпа-тръбопровод“ ще остане работоспособна (ЫРn), тогава от (10), използвайки (12), можем да определим новия дебит (след намаляване на съпротивлението ):

Работата на системата "помпа-тръбопровод", промяната в нейните характеристики могат да се визуализират на фиг. 4.

Очевидно G 1 >G M . Ако говорим за главния паропровод, който транспортира парата от котела до турбината, тогава по разликата в дебита ЛG=G 1 -G n е възможно да се определи печалбата в количеството топлина (от извличането на турбината ) и/или в количеството генерирана електрическа енергия според работните характеристики на тази турбина.

Сравнявайки цената на нов възел и количеството топлина (електричество), можете грубо да оцените рентабилността на неговото инсталиране.

Пример за изчисление

Например, необходимо е да се оцени рентабилността на замяната на равен тройник на главния паропровод при сливането на потоци (фиг. 2а) с раздвоен тройник с джъмпер от типа, посочен на фиг. 3г. Консуматор на пара - отоплителна турбина PO TMZ тип T-100/120-130. Парата влиза през една линия на паропровода (през тройник, секции B, C).

Имаме следните първоначални данни:

■ проектен диаметър на паропровода d=0,287 m;

■ номинален дебит на пара G h =Q(3=Q^420 t/h);

■ номинално налягане на котела Р н =140 kgf/cm 2 ;

■ специфичен обем пара (при P ra b=140 kgf/cm 2 , t=560 o C) n=0,026 m 3 /kg.

Изчисляваме коефициента на съпротивление на стандартен тройник при сливането на потоци (фиг. 2а) по формулата (5) - ^ SB1 = 2.

За да изчислите коефициента на съпротивление на тройник-вилица с джъмпер, приемете:

■ разделянето на потоците в клоните става в съотношение Q b /Q c «0,5;

■ общият коефициент на съпротивление е равен на сумата от съпротивленията на входния тройник (с изход 45 O, виж фиг. 1а) и тройника на разклонението при сливането (фиг. 2б), т.е. намесата се пренебрегва.

Използваме формули (11, 13) и получаваме очакваното увеличение на потреблението с  G=G 1 -G n = 0,789 t/h.

Според режимната схема на турбината Т-100/120-130 дебит от 420 t/h може да съответства на електрическо натоварване от 100 MW и топлинно натоварване от 400 GJ/h. Връзката между потока и електрическото натоварване е близка до право пропорционална.

Печалбата в електрическото натоварване може да бъде: P e = 100AG / Q n = 0,188 MW.

Печалбата на топлинното натоварване може да бъде: T e = 400AG / 4,19Q n = 0,179 Gcal / h.

Цените на продуктите от хром-молибден-ванадиеви стомани (за тройници-вилки 377x50) могат да варират в широки граници от 200 до 600 хиляди рубли, следователно периодът на изплащане може да се прецени само след задълбочено проучване на пазара към момента на вземане на решение.

1. Тази статия описва различни видове тройници и фитинги, дава кратко описание на тройниците, използвани в тръбопроводи на електроцентрали. Дадени са формули за определяне на коефициентите на хидравлично съпротивление, показани са начини и средства за тяхното намаляване.

2. Предложени са перспективни проекти на тройници-вилки, комутационен блок за магистрални тръбопроводи с намалени коефициенти на локално съпротивление.

3. Дадени са формули, пример и е показана целесъобразността на технико-икономически анализ при избор или подмяна на тройници, при реконструкция на комутационни възли.

литература

1. Иделчик И.Е. Наръчник за хидравлично съпротивление. М.: Машиностроение, 1992.

2. Никитина И.К. Справочник за тръбопроводи на топлоелектрически централи. Москва: Енергоатомиздат, 1983.

3. Наръчник за изчисления на хидравлични и вентилационни системи / Изд. КАТО. Юриев. С.-Пб.: АНО НПО "Светът и семейството", 2001.

4. Рабинович Е.З. Хидравлика. Москва: Недра, 1978.

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Когенерационни парни турбини / Изд. Д.П. Старейшина. М: Енергоиздат, 1986.

Можете също да използвате приблизителната формула:

0,195 срещу 1,8

R f . (10) d 100 1 , 2

Неговата грешка не надвишава 3 - 5%, което е достатъчно за инженерни изчисления.

Общата загуба на налягане от триене за цялата секция се получава чрез умножаване на специфичните загуби R по дължината на участъка l, Rl, Pa. Ако се използват въздуховоди или канали от други материали, е необходимо да се въведе корекция за грапавостта βsh съгласно табл. 2. Зависи от абсолютната еквивалентна грапавост на материала на канала K e (Таблица 3) и стойността на v f .

					таблица 2
		Стойности за корекция βsh
v f , m/s			βsh при K e , mm

Таблица 3 Абсолютна еквивалентна грапавост на материала на канала

						мазач-
						ка на решетката
K e , мм

За стоманени въздуховоди βsh = 1. По-подробни стойности на βsh можете да намерите в табл. 22.12. Имайки предвид тази корекция, коригираната загуба на налягане от триене Rl βsh, Pa, се получава чрез умножаване на Rl по стойността βsh. След това определете динамичния натиск върху участниците

при стандартни условия ρw = 1,2 kg/m3.

След това се откриват локални съпротивления на обекта, определят се коефициентите на локално съпротивление (LMR) ξ и се изчислява сумата от LMR в този участък (Σξ). Всички местни съпротивления се вписват в изявлението в следната форма.

ИЗЯВЛЕНИЕ KMS ВЕНТИЛАЦИОННИ СИСТЕМИ

И т.н.

V колоната „локални съпротивления“ записва имената на съпротивленията (огъване, тройник, кръст, коляно, решетка, въздушен разпределител, чадър и др.), налични в тази област. Освен това се отбелязват техният брой и характеристики, според които се определят стойностите на CMR за тези елементи. Например, за кръгъл завой това е ъгълът на въртене и съотношението на радиуса на въртене към диаметъра на канала r/d, за правоъгълен изход - ъгълът на завъртане и размерите на страните на канала a и b. За странични отвори във въздуховод или канал (например на мястото на монтаж на решетка за всмукване на въздух) - съотношението на площта на отваряне към напречното сечение на въздуховода

f resp / f около . За тройници и кръстове на прохода се взема предвид съотношението на площта на напречното сечение на прохода и ствола fp / fs и скоростта на потока в клона и в ствола L o / L s, за тройници и кръстове на клона - съотношението на площта на напречното сечение на ​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​fp/fs и отново, стойността на L около /L с. Трябва да се има предвид, че всеки тройник или кръст свързва две съседни секции, но те се отнасят до една от тези секции, в която въздушният поток L е по-малък. Разликата между тройници и кръстове на бягане и на клон е свързана с това как се изпълнява посоката на проектиране. Това е показано на фиг. 11. Тук изчислената посока е показана с дебела линия, а посоките на въздушните потоци са показани с тънки стрелки. Освен това е подписано точно къде във всяка опция се намират багажникът, проходът и изходът.

разклоняване на тройника за правилен избор на отношения fp /fc , fo /fc и L o /L c . Имайте предвид, че в системите за захранваща вентилация изчислението обикновено се извършва срещу движението на въздуха, а в изпускателните системи - по това движение. Секциите, към които принадлежат разглежданите тройници, са обозначени с отметки. Същото важи и за кръстовете. Като правило, макар и не винаги, тройниците и кръстовете на прохода се появяват при изчисляване на основната посока, а на клона се появяват при аеродинамично свързване на второстепенните секции (вижте по-долу). В този случай един и същ тройник в главната посока може да се разглежда като тройник на пасаж, а във вторичната

– като клон с различен коефициент. KMS за кръстове

приети в същия размер като за съответните тройници.

Ориз. 11. Схема за изчисляване на тройник

Приблизителните стойности на ξ за общи съпротивления са дадени в табл. 4.

			Таблица 4
Стойности ξ на някои локални съпротивления
име		име
съпротивление		съпротивление
Коляно кръгло 90o,		Решетката не се регулира
r/d = 1		може RS-G (изпускателна или
Правоъгълно коляно 90o		всмукване на въздух)
Тройник в прохода (на-		внезапно разширяване
потисничество)
Тройник за клон		внезапно свиване
Тройник в прохода (всички-		Първи страничен отвор
		stie (вход към въздуха
Тройник за клон	–0.5* …	борна мина)
Плафон (анемостат) ST-KR,		Правоъгълно лакът
		90o
Решетка регулируема RS-		Чадър над ауспуха
VG (доставка)

*) отрицателен CMR може да възникне при ниски Lo /Lc поради изхвърляне на въздух (всмукване) от клона от главния поток.

По-подробни данни за KMS са дадени в табл. 22.16 - 22.43 часа. За най-често срещаните локални съпротивления -

тройници в пасажа - KMR също може да се изчисли приблизително по следните формули:

	0,41f "25L" 0,24			0,25 при		0,7 и	f "0,5 (11)
- за тройници по време на инжектиране (захранване);
на L"	0.4 можете да използвате опростената формула
			prox int 0. 425 0. 25 f p ";
		0,2 1,7f"		0,35 0,25f"		2,4 л"		0. 2 2

– за смукателни тройници (изпускателни).

Тук Л"						е около	и е"		f стр
						f c

След определяне на стойността на Σξ, се изчислява загубата на налягане при локални съпротивления Z P d, Pa и общата загуба на налягане

на участъка Rl βsh + Z , Pa.

Резултатите от изчисленията се въвеждат в таблицата в следната форма.

АЕРОДИНАМИЧНО ИЗЧИСЛЕНИЕ НА ВЕНТИЛАЦИОННАТА СИСТЕМА

Изчислено

Размери на канала

налягане

на триене

Rlβ w

Rd ,

βw

г или

е оп,

ff ,

Vf ,

d екв

л, м

a×b

Когато изчислението на всички участъци от основното направление приключи, стойностите на Rl βsh + Z за тях се сумират и се определя общото съпротивление.

съпротивление на вентилационната мрежа P мрежа = Σ(Rl βw + Z ).

След изчисляване на основната посока се свързват един или два клона. Ако системата обслужва няколко етажа, можете да изберете подови клони на междинни етажи за свързване. Ако системата обслужва един етаж, свързвайте разклонения от главния, които не са включени в основната посока (вижте примера в параграф 4.3). Изчисляването на свързаните секции се извършва в същата последователност, както за основната посока, и се записва в таблица в същата форма. Връзката се счита за завършена, ако сумата

загубата на налягане Σ(Rl βsh + Z ) по свързаните участъци се отклонява от сумата Σ(Rl βsh + Z ) по паралелно свързани участъци на основното направление с не повече от 10%. Секциите по главните и свързаните посоки от точката на тяхното разклонение до крайните въздушни разпределители се считат за свързани паралелно. Ако веригата изглежда като тази, показана на фиг. 12 (главната посока е маркирана с дебела линия), тогава подравняването на посока 2 изисква стойността на Rl βsh + Z за участък 2 да е равна на Rl βsh + Z за участък 1, получена от изчисляването на основната посока, с с точност от 10%. Връзката се постига чрез избор на диаметрите на кръгли или напречни размери на правоъгълни въздуховоди в свързаните секции, а ако това не е възможно, чрез монтиране на дроселни клапи или диафрагми на клоните.

Изборът на вентилатор трябва да се извърши според каталозите на производителя или според данните. Налягането на вентилатора е равно на сумата от загубите на налягане във вентилационната мрежа в главната посока, определени при аеродинамичното изчисление на вентилационната система, и сумата от загубите на налягане в елементите на вентилационния блок (въздушна клапа, филтър, въздух нагревател, шумозаглушител и др.).

Ориз. 12. Фрагмент от схемата на вентилационната система с избор на клон за свързване

И накрая, е възможно да изберете вентилатор само след акустично изчисление, когато се реши въпросът за инсталиране на шумозаглушител. Акустичното изчисление може да се извърши само след предварителен избор на вентилатора, тъй като първоначалните данни за него са нивата на звукова мощност, излъчвана от вентилатора във въздуховодите. Акустичното изчисление се извършва, като се ръководи от инструкциите на глава 12. Ако е необходимо, изчислете и определете размера на шумозаглушителя , , след което накрая изберете вентилатора.

4.3. Пример за изчисляване на захранващата вентилационна система

Обмислена е захранващата вентилационна система за трапезарията. Прилагането на въздуховоди и въздухоразпределители към плана е дадено в точка 3.1 в първата версия (типична диаграма за халета).

Системна диаграма

1000х400 5 8310 m3/h

	2772 m3/h2

Повече подробности за методологията на изчисление и необходимите изходни данни можете да намерите на адрес,. Съответната терминология е дадена в.

ИЗЛОЖЕНИЕ НА СИСТЕМАТА KMS P1

		локална съпротива
		924 m3/h
		1. Коляно кръгло 90о r /d =1
		2. Тройник в прохода (налягане)
		fp / fc		Lo/Lc
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Тройник в прохода (налягане)
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Тройник в прохода (налягане)
		fp / fc		Lo/Lc
		1. Коляно правоъгълно 1000×400 90o 4 бр.
		1. Всмукателна шахта за въздух с чадър
		(първи страничен отвор)
		1. Реле за всмукване на въздух
	ОТЧЕТ ЗА KMS НА СИСТЕМАТА P1 (Клон № 1)
		локална съпротива
		1. Въздушен разпределител PRM3 при дебит
		924 m3/h
		1. Коляно кръгло 90о r /d =1
		2. Тройник на клон (инжекция)
		за / fc		Lo/Lc

ПРИЛОЖЕНИЕ Характеристики на вентилационните решетки и сенници

I. Жилищни секции, m2, захранващи и изпускателни жалузи решетки RS-VG и RS-G

Дължина, мм			Височина, мм

Коефициент на скорост m = 6,3, температурен коефициент n = 5,1.

II. Характеристики на таванските лампи ST-KR и ST-KV

име		Размери, мм		f факт, m 2
		Измерен	Интериор
Плафон ST-KR
(кръгъл)
Плафон ST-KV
(квадрат)

Коефициент на скорост m = 2,5, температурен коефициент n = 3.

ПРЕПРАТКИ

1. Самарин О.Д. Избор на оборудване за захранващи вентилационни агрегати (климатици) тип KCKP. Насоки за изпълнение на курсови и дипломни проекти за студенти от специалност 270109 „Топлогазоснабдяване и вентилация”. – М.: МГСУ, 2009. – 32 с.

2. Белова Е.М. Централни климатични системи в сгради. - М.: Евроклимат, 2006. - 640 с.

3. SNiP 41-01-2003 "Отопление, вентилация и климатизация". - М.: ГУП ЦПП, 2004.

4. Каталог на оборудване "Арктос".

5. санитарни устройства. част 3. Вентилация и климатизация. книга 2. / Изд. Н. Н. Павлов и Ю. И. Шилер. – М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.

6. GOST 21.602-2003. Система от проектни документи за строителство. Правила за изпълнение на работна документация за отопление, вентилация и климатизация. - М.: ГУП ЦПП, 2004.

7. Самарин О.Д. Относно режима на движение на въздуха в стоманените въздуховоди.

// СОК, 2006, бр.7, с. 90-91.

8. Наръчник на дизайнера. Вътрешенсанитарни устройства. част 3. Вентилация и климатизация. книга 1. / Изд. Н. Н. Павлов и Ю. И. Шилер. – М.: Стройиздат, 1992. – 320 с.

9. Каменев П.Н., Тертичник Е.И. Вентилация. - М.: АСВ, 2006. - 616 с.

10. Крупнов Б.А. Терминология в сградната топлофизика, отопление, вентилация и климатизация: насоки за студенти от специалност „Топлогазоснабдяване и вентилация”.

 

---

Прочети:
Версии на екзекуцията на Лаврентий Берия (10 снимки) DAO е това, което е DAO: определение - Философия Тао - какво е това? Определение и значение. Вижте какво е "Дао" в други речници Развитието на Новоросия от 18-ти до началото на 20-ти век Композиция „Един ден от живота на селянина