ujian

4. Pengiraan kadar aliran telaga kontang, pergantungan kadar aliran pada tahap pembukaan pembentukan, parameter anisotropi

Dalam kebanyakan formasi galas gas, kebolehtelapan menegak dan mendatar berbeza, dan, sebagai peraturan, kebolehtelapan menegak k in adalah jauh lebih rendah daripada kebolehtelapan mendatar k g Kebolehtelapan menegak rendah mengurangkan risiko banjir air telaga gas yang telah terdedah pembentukan anisotropik dengan air dasar semasa operasinya. Walau bagaimanapun, dengan kebolehtelapan menegak yang rendah, aliran gas dari bawah ke kawasan yang dipengaruhi oleh ketidaksempurnaan telaga dari segi tahap penembusan juga sukar. Hubungan matematik yang tepat antara parameter anisotropi dan jumlah pengeluaran yang dibenarkan apabila telaga menembusi pembentukan anisotropik dengan air dasar belum dipastikan. Penggunaan kaedah untuk menentukan Qpr, yang dibangunkan untuk pembentukan isotropik, membawa kepada ralat yang ketara.

Algoritma penyelesaian:

1. Tentukan parameter kritikal gas:

2. Tentukan pekali supermampat di bawah keadaan takungan:

3. Tentukan ketumpatan gas di keadaan piawai dan seterusnya untuk takungan:

4. Cari ketinggian tiang air pembentukan yang diperlukan untuk mencipta tekanan 0.1 MPa:

5. Tentukan pekali a* dan b*:

6. Tentukan jejari purata:

7. Cari pekali D:

8. Tentukan pekali K o , Q * dan kadar aliran bebas air maksimum Q pr. bergantung kepada tahap pembentukan h dan untuk dua makna yang berbeza parameter anisotropi:

Data awal:

Jadual 1 - Data awal untuk mengira rejim anhydrous.

Jadual 4 - Pengiraan mod kontang.

Analisis keupayaan pengeluaran telaga di medan Ozernoye yang dilengkapi dengan ESP

Di manakah pekali produktiviti, ; - tekanan takungan, ; - tekanan minimum yang dibenarkan di bahagian bawah,...

2. Mencari taburan tekanan sepanjang sinar yang melalui bahagian atas sektor dan pusat telaga. 2. Analisis operasi telaga gas dalam sektor dengan sudut p/2, dihadkan oleh kerosakan, di bawah penapisan gas keadaan mantap mengikut undang-undang Darcy 2...

Analisis operasi telaga gas dalam sektor dengan sudut π/2, dihadkan oleh kerosakan, di bawah penapisan gas keadaan mantap mengikut undang-undang Darcy

Pengaruh perubahan dalam ketebalan pembentukan galas gas semasa pembangunan medan gas

Mewujudkan rejim teknologi untuk operasi telaga gas yang mempunyai lapisan terdedah dengan air bawah adalah tugas yang paling kompleks. Penyelesaian tepat untuk masalah ini, dengan mengambil kira sifat tidak pegun proses pembentukan kon...

Struktur geologi dan pembangunan ladang minyak Chekmagushevskoye

Debit adalah ciri utama telaga, yang menunjukkan jumlah maksimum air yang boleh dihasilkan setiap unit masa. Kadar aliran diukur dalam m3/jam, m3/hari, l/min. Semakin besar kadar aliran telaga, semakin tinggi produktivitinya...

Kajian hidrodinamik telaga medan kondensat gas Yamsoveyskoye

Persamaan aliran masuk gas ke telaga dikira dengan formula: ,... (1) Formula G. A. Adamov untuk tiub: ,... (2) persamaan pergerakan gas dalam plume: ,... (3) di mana Ppl ialah tekanan takungan, MPa; Рвх - tekanan pintu masuk ke manifold...

Kajian tentang pergerakan cecair dan gas dalam medium berliang

1) Kajian tentang pergantungan kadar aliran telaga gas pada sudut b antara sempadan tak telap dan arah ke telaga pada jarak tetap dari bahagian atas sektor ke pusat telaga...

Kaedah banjir takungan

Pada masa ini. Sekiranya GZU dilengkapi dengan meter isipadu turbin, maka bacaannya dipengaruhi oleh kehadiran fasa cecair sepanjang keratan rentas aliran, nilai kelikatan, kualiti pemisahan gas, kehadiran struktur buih dalam produk yang diukur ...

Menilai produktiviti telaga minyak mendatar

saliran produktiviti telaga minyak Fail Excel akan membantu kami dengan ini, di mana kami menggunakan formula Joshi Isikan sel kuning dengan pekali 0.05432...

Mekanik bendalir bawah tanah

Kami menentukan kadar aliran setiap telaga dan jumlah kadar aliran jika pembentukan bulatan yang diberikan dibangunkan oleh lima telaga, di mana 4 daripadanya terletak di bucu persegi dengan sisi A = 500 m, dan yang kelima berada di tengah. ..

Mekanik bendalir bawah tanah

Dalam kes anjakan rata-jejari minyak oleh air, kadar aliran telaga ditentukan oleh formula: (17) di mana: rn ialah koordinat (jejari) antara muka minyak-air pada masa t...

Aplikasi teknologi baharu semasa menjalankan kerja pembaikan dan penebat

Pada masa ini, kebanyakan medan minyak berada di peringkat akhir pembangunan, di mana proses pengeluaran sangat rumit, khususnya, disebabkan oleh pemotongan air yang tinggi bagi produk yang dihasilkan...

Mari kita pertimbangkan potensi yang kompleks. Persamaan mentakrifkan keluarga ekuipotensi yang bertepatan dengan isobar: , (5) di mana adalah pekali kebolehtelapan pembentukan, ialah pekali kelikatan dinamik cecair yang menepu pembentukan...

Aliran bendalir ke telaga dengan litar bekalan separa terpencil

Mari kita pertimbangkan kadar aliran di sudut yang berbeza pembukaan kontur telap pembentukan (Rajah 10), diperoleh dengan kaedah yang diterangkan menggunakan teori potensi kompleks. nasi. 10 Kebergantungan kadar aliran telaga pada sudut Graf menunjukkan...

Projek perlombongan mendatar telaga minyak kedalaman 2910 m di padang Vyngapurovskoye

Pada masa ini, terdapat beberapa cara untuk membuka ufuk produktif: dengan penindasan (Rpl< Рз), депрессии (Рпл >Рз) dan keseimbangan. Penggerudian pada kemurungan dan keseimbangan dijalankan hanya dengan bahagian yang dikaji sepenuhnya...

Kaedah untuk menentukan kadar aliran anhydrous maksimum telaga gas dengan kehadiran skrin dan mentafsir hasil kajian telaga tersebut belum dibangunkan dengan secukupnya. Sehingga kini, persoalan kemungkinan meningkatkan kadar aliran anhydrous maksimum telaga mengetuk formasi galas gas dengan air dasar dengan mencipta skrin tiruan juga belum dikaji sepenuhnya. Di sini kami membentangkan penyelesaian analitik untuk masalah ini dan mempertimbangkan kes apabila perigi yang tidak sempurna menembusi pembentukan bulat anisotropik seragam dengan air dasar dan dikendalikan dengan kehadiran skrin tidak telap. Kaedah anggaran telah dibangunkan untuk mengira kadar aliran kontang maksimum telaga gas menegak di bawah undang-undang penapisan tak linear, disebabkan oleh kehadiran skrin lubang bawah yang tidak boleh ditembusi. Telah ditetapkan bahawa nilai kadar aliran anhydrous maksimum bergantung bukan sahaja pada saiz skrin, tetapi juga pada kedudukan menegaknya dalam pembentukan tepu gas; kedudukan skrin optimum telah ditentukan, mencirikan kadar aliran maksimum tertinggi. Pengiraan praktikal dibuat menggunakan contoh khusus.

kaedah pengiraan

kadar aliran anhidrat

telaga menegak

telaga gas

1. Karpov V.P., Sherstnyakov V.F. Sifat kebolehtelapan fasa mengikut data medan. NTS untuk pengeluaran minyak. – M.: GTTI. – No. 18. – Hlm. 36-42.

2. Telkov A.P. Dinamik bendalir bawah tanah. – Ufa, 1974. – 224 hlm.

3. Telkov A.P., Grachev S.I. dan lain-lain Ciri-ciri pembangunan medan minyak dan gas (Bahagian II). – Tyumen: daripada UNOPIKBS-T, 2001. – 482 p.

4. Telkov A.P., Stklyanin Yu.I. Pembentukan kon air semasa pengeluaran minyak dan gas. – M.: Nedra, 1965.

5. Stklyanin Yu.I., Telkov A.P. Aliran masuk ke longkang mendatar dan telaga tidak sempurna dalam takungan anisotropik seperti jalur. Pengiraan kadar aliran kontang maksimum. PMTF AS USSR. – No. 1. – 1962.

Artikel ini menyediakan penyelesaian analitikal kepada masalah ini dan mempertimbangkan kes apabila perigi yang tidak sempurna menembusi pembentukan bulat anisotropik seragam dengan air dasar dan dikendalikan dengan kehadiran skrin tidak telap (Rajah 1). Kami percaya bahawa gas adalah nyata, pergerakan gas adalah stabil dan mematuhi undang-undang penapisan tak linear.

Rajah 1. Skim tiga zon aliran gas ke telaga tidak sempurna dengan skrin

Berdasarkan syarat yang diterima, persamaan aliran masuk gas ke telaga di zon I, II, III, masing-masing, akan mengambil bentuk:

; ; (2)

; ; , (3)

di mana a dan b ditentukan oleh formula. Simbol selebihnya ditunjukkan dalam rajah (lihat Rajah 1). Persamaan (2) dan (3) dalam dalam kes ini huraikan aliran masuk ke telaga yang diperbesarkan, masing-masing, dengan jejari rе dan (rе+ho).

Keadaan kestabilan pada antara muka gas-air (lihat baris CD) mengikut hukum Pascal akan ditulis dengan persamaan

di mana ρв ialah ketumpatan air, ialah tekanan kapilari sebagai fungsi tepu dengan air pada antara muka gas-air.

Menyelesaikan bersama (1)-(3), selepas satu siri transformasi, kita memperoleh persamaan aliran masuk

Daripada penyelesaian bersama (2) dan (4) kita perolehi persamaan kuadratik berbanding dengan kadar aliran had tanpa dimensi, salah satu puncanya, dengan mengambil kira (7) dan selepas satu siri transformasi, diwakili oleh ungkapan:

di mana (7)

(8)

Peralihan kepada had dimensi kadar aliran anhydrous dijalankan mengikut formula:

(9)

di manakah tekanan purata wajaran dalam takungan gas.

Jadual 1

Nilai rintangan penapisan disebabkan oleh skrin di bahagian bawah

Rintangan penapisan tambahan Dan , disebabkan oleh skrin, dikira pada komputer menggunakan formula (6), dijadualkan (Jadual 1) dan dibentangkan dalam graf (Rajah 2). Fungsi (6) dikira pada komputer dan dibentangkan secara grafik pada (Rajah 3). Kemurungan maksimum boleh ditentukan menggunakan persamaan aliran masuk (4.4.4) pada Q=Qpr.

Rajah.2. Rintangan penapisan Dan , disebabkan oleh skrin pada antara muka gas-air yang stabil

Rajah.3. Kebergantungan qpr kadar aliran had tanpa dimensi pada pembukaan relatif pada parameter , ρ=1/æ* dan α

Rajah 3 menunjukkan pergantungan kadar aliran maksimum tanpa dimensi q pada tahap pembukaan pada parameter Re dan α. Lengkung menunjukkan bahawa dengan peningkatan saiz skrin (<20) безводные дебиты увеличиваются. Максимум на кривых соответствует оптимальному вскрытию пласта, при котором можно получить наибольший предельный безводный дебит для заданного размера экрана. С увеличением параметра ρ=1/æ* (уменьшением анизотропии) предельный безводный дебит увеличивается, а уменьшение безводного дебита для малых вскрытий объясняется увеличением фильтрационных сопротивлений, обусловленных экраном на забое.

Contoh. Penutup gas yang bersentuhan dengan bahagian bawah air disalirkan. Ia diperlukan untuk menentukan: kadar aliran maksimum telaga gas, mengehadkan penembusan GWK ke bahagian bawah dan kadar aliran maksimum dengan kehadiran skrin yang tidak dapat ditembusi.

Data awal: Rpl=26.7 MPa; K=35.1·10-3 µm2; Ro=300 m; ho=7.2 m; =0.3; =978 kg/m3; =210 kg/m3 (dalam keadaan takungan); æ*=6.88; =0.02265 MPa s (dalam keadaan takungan); Tm=346 K; Tst=293 K; Tikus=0.1013 MPa; rе=ho=7.2 m dan rе=0.5ho=3.6 m.

Menentukan parameter penempatan

Daripada graf kita dapati had tak berdimensi kadar aliran cecair tak berair q(ρо,)q(6.1;0.3)=0.15.

Menggunakan formula (9) kita mengira:

Qo=52.016 ribu m3/hari; ribu m3/hari

Kami menentukan parameter tanpa dimensi dengan kehadiran skrin:

Menggunakan graf (lihat Rajah 2) atau jadual kita dapati rintangan penapisan tambahan: C1= C1(0.15;0.3;1)=0.6; C2= C2(0.15;0.3;1)=3.0.

Menggunakan formula (7) kita dapati parameter tak berdimensi α=394.75.

Menggunakan formula (9), kami mengira kadar aliran, yang berjumlah Qo47.9 ribu m3/hari.

Pengiraan menggunakan formula (7) dan (8) berikan: X=51.489 dan Y=5.773·10-2.

Kadar aliran had tanpa dimensi, dikira menggunakan formula (6), adalah sama dengan q=1.465.

Kami menentukan kadar aliran had dimensi disebabkan oleh skrin daripada nisbah Qpr=qQo=1.465·47.970.188 ribu m3/hari.

Kadar aliran maksimum yang dikira tanpa skrin dengan parameter awal yang serupa ialah 7.8 ribu m3/hari. Oleh itu, dalam kes yang sedang dipertimbangkan, kehadiran skrin meningkatkan kadar aliran maksimum hampir 10 kali ganda.

Jika kita ambil rе=3.6 m; mereka. separuh saiz daripada ketebalan tepu gas, maka kami memperoleh parameter reka bentuk berikut:

2; C1=1.30; C2=5.20; X=52.45; Y=1.703·10-2; q=0.445 dan Qpr=21.3 ribu m3/hari. Dalam kes ini, kadar aliran maksimum meningkat sebanyak 2.73 kali sahaja.

Perlu diingatkan bahawa kadar aliran maksimum bergantung bukan sahaja pada saiz skrin, tetapi juga pada kedudukan menegak pembentukan tepu gas, i.e. dari pembukaan relatif pembentukan, jika skrin terletak betul-betul di hadapan bahagian bawah. Kajian penyelesaian (6) menunjukkan bahawa terdapat kedudukan skrin yang optimum, bergantung pada parameter ρ, α, Re, yang sepadan dengan kadar aliran maksimum tertinggi. Dalam masalah yang dipertimbangkan, bukaan optimum ialah =0.6.

Kami menerima ρ=0.145 dan =1. Menggunakan kaedah yang diterangkan, kami memperoleh parameter yang dikira: C1 = 0.1; C2=0.5; X=24.672; Y=0.478.

Kami menentukan kadar aliran tanpa dimensi:

q=24.672(-1) 5.323.

Kadar aliran had dimensi didapati dengan formula (9)

Qpr=qQo=5.323·103=254.94 ribu m3/hari.

Oleh itu, kadar aliran berbanding pembukaan relatif =0.3 meningkat sebanyak 3.6 kali.

Kaedah yang digariskan di sini untuk menentukan kadar aliran kontang maksimum adalah anggaran, kerana ia mempertimbangkan kestabilan kon, yang bahagian atasnya telah mencapai jejari skrin rе.

Dengan penyelesaian di atas, kami memperoleh formula untuk menentukan q() bagi telaga gas tidak sempurna di bawah syarat undang-undang penapisan tak linear, dengan mengambil kira rintangan penapisan tambahan. Formula ini juga akan menjadi anggaran, dan nilai anggaran yang terlalu tinggi bagi kadar aliran anhydrous maksimum dikira daripadanya.

Untuk membina persamaan dua jangka bagi aliran masuk gas dalam keadaan kon air dasar yang sangat stabil, adalah perlu untuk mengetahui rintangan penapisan di bawah keadaan ini. Mereka boleh ditentukan berdasarkan teori Masket-Charny tentang kon stabil. Persamaan garis penyelaras yang mengehadkan kawasan pergerakan spatial kepada telaga yang tidak sempurna dalam pembentukan anisotropik homogen, apabila bahagian atas kon telah menembusi ke bahagian bawah telaga, mengikut teori pergerakan aliran bebas. , kami akan tulis dalam borang

(10)

di mana q= ialah kadar alir kontang maksimum tanpa dimensi, ditentukan menggunakan formula dan graf anggaran (yang diketahui); - parameter tanpa dimensi.

Menyatakan kadar penapisan melalui kadar aliran , menggantikan persamaan antara muka (10) ke dalam persamaan pembezaan (1), dengan mengambil kira undang-undang keadaan gas dan menyepadukan lebih tekanan P dan jejari r dalam had yang sesuai, kita memperoleh persamaan aliran masuk borang (12) dan formula (13), yang harus diterima:

; , (11)

(12)

dengan Li(x) ialah logaritma kamiran, yang berkaitan dengan fungsi kamiran oleh kebergantungan .

(13)

Untuk x>1, kamiran (13) mencapah pada titik t=1. Dalam kes ini, Li(x) mesti difahami sebagai nilai kamiran tak wajar. Memandangkan kaedah untuk menentukan kadar alir kontang yang mengehadkan tanpa dimensi diketahui umum, jelas sekali tidak ada keperluan untuk menjadualkan fungsi (11) dan (12).

1. Kaedah anggaran telah dibangunkan untuk mengira kadar aliran kontang maksimum telaga gas menegak di bawah undang-undang penapisan tak linear, disebabkan oleh kehadiran skrin lubang bawah yang tidak boleh ditembusi. Kadar aliran maksimum tanpa dimensi dan rintangan penapisan tambahan yang sepadan telah dikira pada komputer, keputusan telah dijadualkan dan kebergantungan grafik yang sepadan telah dibentangkan.

2. Telah ditetapkan bahawa nilai kadar aliran anhydrous maksimum bergantung bukan sahaja pada saiz skrin, tetapi juga pada kedudukan menegak pembentukan tepu gas; kedudukan skrin optimum telah ditentukan, mencirikan kadar aliran maksimum tertinggi.

3. Pengiraan praktikal dibuat menggunakan contoh khusus.

Pengulas:

Grachev S.I., Doktor Sains Teknikal, Profesor, Ketua Jabatan "Pembangunan dan Operasi Medan Minyak dan Gas", Institut Geologi dan Pengeluaran Minyak dan Gas, Institusi Pendidikan Belanjawan Negara Persekutuan Universiti Minyak dan Gas Negeri Tyumen, Tyumen;

Sokhoshko S.K., Doktor Sains Teknikal, Profesor, Profesor Jabatan Pembangunan dan Operasi Medan Minyak dan Gas, Institut Geologi dan Pengeluaran Minyak dan Gas, Institusi Pendidikan Belanjawan Negeri Persekutuan Universiti Minyak dan Gas Negeri Tyumen, Tyumen.

Pautan bibliografi

Kementerian Pendidikan dan Sains Persekutuan Rusia

bahasa Rusia Universiti Negeri minyak dan gas dinamakan sempena I.M. Gubkina

Fakulti Pembangunan Medan Minyak dan Gas

Jabatan Pembangunan dan Pengendalian Gas dan Gas Kondensat Medan

UJIAN

pada kursus "Pembangunan dan pengendalian medan gas dan kondensat gas"

mengenai topik: "Pengiraan mod operasi teknologi - kadar aliran anhydrous maksimum menggunakan contoh telaga di medan gas Komsomolskoye."

Dilengkapkan oleh Kibishev A.A.

Disemak oleh: Timashev A.N.

Moscow, 2014

• 1. Ciri-ciri geologi dan medan ringkas medan
• 5. Analisis keputusan pengiraan

1. Ciri-ciri geologi dan medan ringkas medan

Medan kondensat gas dan minyak Komsomolskoye terletak di daerah Purovsky di Okrug Autonomi Yamalo-Nenets, 45 km di selatan pusat wilayah kampung Tarko-Sale dan 40 km di timur kampung Purpe.

Medan terdekat dengan rizab minyak yang diluluskan oleh Jawatankuasa Rizab Negeri USSR ialah Ust-Kharampurskoye (10 - 15 km ke timur). Novo-Purpeiskoe (100 km ke barat).

Medan itu ditemui pada tahun 1967, pada mulanya sebagai medan gas (S"enomanskaya zatezh). Ia ditemui sebagai medan minyak pada tahun 1975. Pada tahun 1980, sebuah sistem teknologi pembangunan, yang pelaksanaannya bermula pada tahun 1986.

Saluran paip gas sedia ada Urengoy - Novopolotsk terletak 30 km barat lapangan. Laluan kereta api Surgut - Urengoy berjalan sejauh 35 - 40 km ke barat.

Wilayah ini adalah berbukit sedikit (ketinggian mutlak ditambah 33, ditambah 80 m), dataran berpaya dengan banyak tasik. Rangkaian hidrografi diwakili oleh sungai Pyakupur dan Aivasedapur (anak sungai dari Sungai Pur). Sungai-sungai hanya boleh dilayari semasa banjir musim bunga (Jun), yang berlangsung selama sebulan.

Medan Komsomolskoye terletak dalam struktur perintah P - Pyakupurovsky berbentuk kubah naik, yang merupakan sebahagian daripada megaswell Utara.

Peningkatan berbentuk kubah Pyakupurovsky mewakili zon tinggi bentuk tidak teratur, berorientasikan arah barat daya-timur laut, rumit oleh beberapa peningkatan tempatan urutan ketiga.

Analisis sifat fizikal dan kimia minyak, gas dan air membolehkan anda memilih peralatan lubang bawah yang paling optimum, mod operasi, teknologi penyimpanan dan pengangkutan, jenis operasi untuk merawat zon lubang bawah pembentukan, jumlah cecair yang disuntik, dan banyak lagi. lebih.

Sifat fizikokimia minyak dan gas terlarut medan Komsomolskoye dikaji berdasarkan data penyelidikan dari permukaan dan sampel dalam.

Beberapa parameter ditentukan secara langsung di telaga (pengukuran tekanan, suhu, dll.) Analisis sampel telah dijalankan dalam keadaan makmal di TCL. Geokhim LLC, Reagent LLC, Tyumen.

Sampel permukaan diambil dari garis aliran apabila telaga beroperasi dalam mod tertentu. Semua kajian sampel minyak dan gas permukaan telah dijalankan mengikut kaedah yang diperuntukkan oleh piawaian Negeri.

Semasa penyelidikan, komposisi komponen gas petroleum telah dikaji, hasilnya ditunjukkan dalam Jadual 1.

Jadual 1 - Komposisi komponen gas petroleum.

Untuk mengira rizab, disyorkan untuk menggunakan parameter yang ditentukan di bawah keadaan standard dan kaedah yang hampir dengan keadaan penyahgasan minyak di lapangan, iaitu, dengan pemisahan berperingkat. Dalam hal ini, hasil kajian sampel menggunakan kaedah penyahgasan pembezaan minyak tidak digunakan dalam pengiraan nilai purata.

Sifat minyak juga berbeza-beza di sepanjang bahagian. Analisis hasil kajian makmal sampel minyak tidak membenarkan kita mengenal pasti corak yang ketat, namun, kita dapat mengesan trend utama dalam perubahan sifat minyak. Dengan kedalaman, ketumpatan dan kelikatan minyak cenderung menurun, dan trend yang sama berterusan untuk kandungan resin.

Keterlarutan gas dalam air jauh lebih rendah daripada minyak. Apabila mineralisasi air meningkat, keterlarutan gas dalam air berkurangan.

Jadual 2 - Komposisi kimia air pembentukan.

2. Reka bentuk telaga untuk ladang yang telah menemui air pembentukan

Dalam telaga gas, pemeluwapan air wap daripada gas boleh berlaku dan air boleh mengalir ke dasar telaga dari pembentukan. Dalam telaga kondensat gas, kondensat hidrokarbon yang berasal dari pembentukan dan terbentuk dalam lubang telaga ditambah kepada cecair ini. Semasa tempoh awal pembangunan takungan, dengan halaju aliran gas yang tinggi di bahagian bawah telaga dan sejumlah kecil cecair, ia hampir sepenuhnya dibawa ke permukaan. Apabila kadar aliran gas di bahagian bawah berkurangan dan kadar aliran cecair yang memasuki bahagian bawah telaga meningkat disebabkan oleh penyiraman lapisan telap dan peningkatan dalam ketepuan kondensat isipadu medium berliang, penyingkiran cecair sepenuhnya dari telaga tidak dipastikan, dan lajur cecair terkumpul di bahagian bawah. Ia meningkatkan tekanan belakang pada pembentukan, membawa kepada penurunan ketara dalam kadar aliran, pemberhentian aliran gas dari lapisan kebolehtelapan rendah dan juga penutupan sepenuhnya telaga.

Adalah mungkin untuk menghalang aliran cecair ke dalam telaga dengan mengekalkan keadaan pensampelan gas di bahagian bawah telaga, di mana pemeluwapan air dan hidrokarbon cecair tidak berlaku di zon lubang bawah pembentukan, dan dengan menghalang penembusan a kon air dasar atau lidah air kecil ke dalam perigi. Di samping itu, adalah mungkin untuk menghalang air daripada memasuki telaga dengan mengasingkan air asing dan pembentukan.

Cecair dari dasar telaga dikeluarkan secara berterusan atau berkala. Pembuangan berterusan cecair dari telaga dilakukan dengan mengendalikannya pada kelajuan yang memastikan penyingkiran cecair dari bahagian bawah ke pemisah permukaan, dengan mengeluarkan cecair melalui sifon atau paip air pancut yang diturunkan ke dalam telaga menggunakan lif gas, lif pelocok, atau mengepam keluar. cecair oleh pam lubang bawah.

Penyingkiran cecair secara berkala boleh dicapai dengan menghentikan telaga untuk menyerap cecair ke dalam pembentukan, dengan meniup telaga ke atmosfera melalui sifon atau paip air pancut tanpa suntikan atau dengan suntikan surfaktan (agen berbuih) ke bahagian bawah telaga.

Pilihan kaedah untuk mengeluarkan cecair dari bahagian bawah telaga bergantung pada ciri geologi dan medan pembentukan tepu gas, reka bentuk telaga, kualiti penyimenan ruang anulus, tempoh pembangunan takungan, serta jumlah dan sebab bendalir memasuki telaga. Pembebasan minimum cecair di zon lubang bawah pembentukan dan di bahagian bawah telaga boleh dipastikan dengan mengawal tekanan dan suhu lubang bawah. Jumlah air dan kondensat yang dibebaskan daripada gas di bahagian bawah telaga pada tekanan dan suhu lubang bawah ditentukan daripada lengkung kapasiti lembapan gas dan isoterma kondensasi.

Untuk mengelakkan penembusan kon air bawah ke dalam telaga gas, ia dikendalikan pada kadar aliran kontang yang maksimum, ditentukan secara teori atau oleh kajian khas.

Air luar dan air formasi diasingkan melalui suntikan mortar simen dibawah tekanan. Semasa operasi ini, pembentukan tepu gas diasingkan daripada pembentukan tepu air dengan pembungkus. Di kemudahan penyimpanan gas bawah tanah, kaedah telah dibangunkan untuk mengasingkan interlayer berisi air dengan menyuntik surfaktan ke dalamnya, menghalang aliran air ke dalam telaga. Ujian perintis telah menunjukkan bahawa untuk mendapatkan buih yang stabil, "kepekatan agen berbuih" (dari segi bahan aktif) harus diambil sama dengan 1.5-2% daripada jumlah cecair yang disuntik, dan penstabil buih - 0.5-1%. Untuk mencampurkan surfaktan dan udara di permukaan, gunakan peranti khas- aerator (taip "paip berlubang dalam paip"). Udara dipam melalui paip berlubang oleh pemampat mengikut a, b yang ditentukan paip luar pam dalam larutan surfaktan akueus dengan pam pada kadar aliran 2-3 l/s.

Keberkesanan kaedah penyingkiran cecair dibenarkan oleh kajian perigi khas dan pengiraan teknikal dan ekonomi. Untuk menyerap cecair ke dalam pembentukan, telaga dihentikan selama 2-4 jam Kadar pengeluaran telaga meningkat selepas dimulakan, tetapi tidak selalu mengimbangi kerugian dalam pengeluaran gas akibat masa henti telaga. Oleh kerana lajur cecair tidak selalu masuk ke dalam pembentukan, dan pada tekanan rendah aliran masuk gas mungkin tidak dapat diteruskan, kaedah ini jarang digunakan. Menyambung telaga ke rangkaian pengumpulan gas tekanan rendah membolehkan anda mengendalikan telaga banjir, mengasingkan air daripada gas, dan menggunakan gas bertekanan rendah untuk masa yang lama. Telaga dibersihkan ke atmosfera dalam masa 15-30 minit. Kelajuan gas di bahagian bawah harus mencapai 3-6 m/s. Kaedahnya mudah dan digunakan jika kadar aliran dipulihkan untuk tempoh yang lama (beberapa hari). Walau bagaimanapun, kaedah ini mempunyai banyak kelemahan: cecair tidak dikeluarkan sepenuhnya dari bahagian bawah, peningkatan kemurungan pada pembentukan membawa kepada kemasukan intensif bahagian baru air, pemusnahan pembentukan, pembentukan palam pasir, dan pencemaran persekitaran, kerugian gas.

Tiupan telaga secara berkala melalui tiub dengan diameter 63-76 mm atau melalui paip sifon yang diturunkan khas dengan diameter 25-37 mm dilakukan dalam tiga cara: secara manual atau dengan mesin automatik yang dipasang di permukaan atau di bahagian bawah telaga. baiklah. Kaedah ini berbeza daripada tiupan atmosfera kerana ia digunakan hanya selepas lajur cecair tertentu terkumpul di bahagian bawah.

Gas dari telaga, bersama-sama dengan cecair, memasuki manifold pengumpulan gas tekanan rendah, diasingkan daripada air dalam pemisah dan dimampatkan atau dibakar dalam suar. Mesin yang dipasang di kepala telaga secara berkala membuka injap pada talian kerja. Mesin menerima arahan untuk ini apabila perbezaan tekanan dalam anulus dan dalam talian kerja meningkat kepada tekanan tertentu. Magnitud perbezaan ini bergantung pada ketinggian lajur cecair dalam tiub.

Mesin automatik yang dipasang di bahagian bawah juga beroperasi pada ketinggian tertentu lajur cecair. Pasang satu injap di pintu masuk ke tiub atau beberapa injap permulaan lif gas di bahagian bawah tiub.

Untuk mengumpul cecair di bahagian bawah, pemisahan lubang bawah aliran gas-cecair boleh digunakan. Kaedah pengasingan ini diikuti dengan memaksa cecair ke dalam ufuk asas telah diuji selepas ujian makmal awal dalam telaga. 408 dan 328 dari padang Korobkovskoye. Kaedah ini dengan ketara mengurangkan kehilangan tekanan hidraulik dalam lubang telaga dan kos mengumpul dan melupuskan air pembentukan.

Penyingkiran cecair secara berkala juga boleh dilakukan apabila surfaktan dibekalkan ke dasar telaga. Apabila air bersentuhan dengan agen berbuih dan gelembung gas melalui ruang cecair, buih terbentuk. Oleh kerana ketumpatan buih jauh lebih rendah daripada ketumpatan air, walaupun halaju gas yang agak rendah (0.2-0.5 m/s) memastikan penyingkiran jisim seperti buih ke permukaan.

Apabila mineralisasi air kurang daripada 3-4 g/l, larutan sulfonol berair 3-5% digunakan untuk mineralisasi tinggi (sehingga 15-20 g/l), garam natrium asid sulfonik digunakan. Surfaktan cecair secara berkala dipam ke dalam telaga, dan surfaktan pepejal (serbuk "Don", "Ladoga", Trialon, dll.) digunakan untuk membuat butiran dengan diameter 1.5-2 cm atau batang sepanjang 60-80 cm, yang kemudian dibekalkan ke dasar telaga.

Untuk telaga dengan aliran air sehingga 200 l/hari, disyorkan untuk memperkenalkan sehingga 4 g surfaktan aktif setiap 1 l air;

Menyuntik sehingga 300-400 liter larutan sulfonol atau serbuk Novost ke dalam telaga individu medan Maikop membawa kepada peningkatan kadar aliran sebanyak 1.5-2.5 kali berbanding dengan yang awal, tempoh kesannya mencapai 10-15 hari. Kehadiran kondensat dalam cecair mengurangkan aktiviti surfaktan sebanyak 10-30%, dan jika terdapat lebih banyak kondensat daripada air, buih tidak terbentuk. Di bawah keadaan ini, surfaktan khas digunakan.

Penyingkiran cecair berterusan dari bahagian bawah berlaku pada halaju gas tertentu, memastikan pembentukan aliran dua fasa titisan. Adalah diketahui bahawa keadaan ini disediakan pada halaju gas lebih daripada 5 m/s dalam rentetan paip dengan diameter 63-76 mm pada kedalaman telaga sehingga 2500 m.

Penyingkiran cecair berterusan digunakan dalam kes di mana air pembentukan dibekalkan secara berterusan ke bahagian bawah telaga Diameter tali tiub dipilih untuk mendapatkan kadar aliran yang memastikan penyingkiran cecair dari bahagian bawah. Apabila bertukar kepada diameter paip yang lebih kecil, rintangan hidraulik meningkat. Oleh itu, menukar kepada diameter yang lebih kecil adalah berkesan jika kehilangan tekanan akibat geseran adalah kurang daripada tekanan belakang pada pembentukan lajur cecair, yang tidak dikeluarkan dari bahagian bawah.

Sistem angkat gas dengan injap lubang bawah berjaya digunakan untuk mengeluarkan bendalir dari lubang bawah. Gas diambil melalui anulus, dan cecair dikeluarkan melalui tiub, di mana angkat gas dan injap permulaan lubang bawah dipasang. Injap digerakkan oleh daya mampatan spring dan perbezaan tekanan yang dicipta oleh lajur cecair dalam tiub dan dalam anulus (bawah), serta daya yang disebabkan oleh tekanan dalam anulus (atas). Pada tahap yang dikira cecair dalam anulus, nisbah daya bertindak menjadi sedemikian rupa sehingga injap terbuka dan cecair memasuki tiub dan kemudian ke atmosfera atau ke dalam pemisah. Selepas paras cecair dalam anulus berkurangan ke paras yang telah ditetapkan, injap masuk ditutup. Cecair terkumpul di dalam tiub sehingga injap mula lif gas beroperasi. Apabila yang terakhir dibuka, gas dari anulus memasuki tiub dan membawa cecair ke permukaan. Selepas paras cecair dalam tiub berkurangan, injap permulaan ditutup, dan cecair terkumpul di dalam paip semula kerana pintasannya dari anulus.

Dalam telaga kondensat gas dan gas, lif pelocok jenis "injap terbang" digunakan Pembatas paip dipasang di bahagian bawah tali tiub, dan penyerap hentak atas dipasang pada pokok Xmas dalam paip Xmas, yang berfungsi sebagai saluran panduannya - "silinder", dan pelocok itu sendiri bertindak sebagai "omboh".

Amalan pengendalian telah menetapkan kelajuan kenaikan optimum (1-3 m/s) dan kejatuhan (2-5 m/s) pelocok. Apabila halaju gas pada kasut lebih daripada 2 m/s, lif pelocok berterusan digunakan.

Pada tekanan takungan rendah dalam telaga sehingga 2500 m dalam, lubang bawah unit mengepam. Dalam kes ini, penyingkiran cecair tidak bergantung pada halaju gas* dan boleh dijalankan sehingga akhir pembangunan takungan apabila tekanan kepala telaga berkurangan kepada 0.2-0.4 MPa. Oleh itu, unit pengepaman lubang bawah digunakan dalam keadaan di mana kaedah lain untuk mengeluarkan cecair tidak boleh digunakan sama sekali atau keberkesanannya menurun secara mendadak.

Pam bawah lubang dipasang pada tiub, dan gas diambil melalui anulus. Untuk mengelakkan gas daripada memasuki pengambilan pam, ia diletakkan di bawah zon perforasi di bawah paras cecair penampan atau di atas injap lubang bawah, yang membenarkan hanya cecair ke dalam tiub.

anisotropi kadar aliran telaga medan

3. Mod teknologi operasi telaga, sebab untuk mengehadkan kadar aliran

Mod operasi teknologi telaga reka bentuk adalah salah satu keputusan terpenting yang dibuat oleh pereka bentuk. Mod teknologi operasi, bersama-sama dengan jenis telaga (menegak atau mendatar), menentukan bilangan mereka, oleh itu, paip permukaan, dan, akhirnya, pelaburan modal untuk pembangunan lapangan untuk pengekstrakan tertentu daripada deposit. Sukar untuk mencari masalah reka bentuk yang akan mempunyai, sebagai mod teknologi, penyelesaian multivariate dan subjektif semata-mata.

Rejim teknologi ialah keadaan khusus pergerakan gas dalam pembentukan, zon lubang bawah dan telaga, dicirikan oleh nilai kadar aliran dan tekanan lubang bawah (kecerunan tekanan) dan ditentukan oleh batasan semula jadi tertentu.

Sehingga kini, 6 kriteria telah dikenal pasti, pematuhan yang memungkinkan untuk mengawal operasi telaga yang stabil Kriteria ini adalah ungkapan matematik untuk mengambil kira pengaruh pelbagai kumpulan faktor pada mod operasi. Pengaruh terbesar mod operasi telaga dipengaruhi oleh:

Ubah bentuk medium berliang apabila mencipta lekukan yang ketara pada pembentukan, yang membawa kepada penurunan kebolehtelapan zon lubang bawah, terutamanya dalam pembentukan patah-liang;

Kemusnahan zon lubang bawah apabila membuka takungan yang tidak stabil, stabil dan lemah bersimen;

Pembentukan palam pasir-cecair semasa operasi telaga dan kesannya pada mod operasi yang dipilih;

Pembentukan hidrat di zon lubang bawah dan di lubang telaga;

Menyiram telaga dengan air bawah;

Kakisan peralatan lubang bawah semasa operasi;

Menghubungkan telaga kepada pengumpul komuniti;

Membuka lapisan medan berbilang lapisan, dengan mengambil kira kehadiran sambungan hidrodinamik antara lapisan, dsb.

Semua faktor ini dan faktor lain dinyatakan oleh kriteria berikut, yang mempunyai bentuk:

dP/dR = Const -- kecerunan malar yang mana telaga mesti dikendalikan;

ДP=Ppl(t) - Pз(t) = Const - kemurungan berterusan pada takungan;

Pз(t) = Const -- tekanan malar lubang bawah;

Q(t) = Const -- kadar aliran malar;

Py(t) = Const -- tekanan kepala telaga malar;

x(t) = Const -- kadar aliran malar.

Untuk mana-mana bidang, apabila mewajarkan mod operasi teknologi, satu (sangat jarang dua) kriteria ini harus dipilih.

Apabila memilih mod operasi teknologi untuk telaga dalam medan yang diunjurkan, tanpa mengira kriteria apa yang diterima sebagai yang utama yang menentukan mod pengendalian, prinsip berikut mesti dipatuhi:

Kesempurnaan mengambil kira ciri-ciri geologi deposit, sifat-sifat cecair tepu medium berliang;

Pematuhan dengan keperluan undang-undang mengenai perlindungan alam sekitar dan sumber asli hidrokarbon, gas, kondensat dan minyak;

Jaminan penuh kebolehpercayaan sistem "permulaan takungan saluran paip gas" semasa pembangunan deposit;

Pertimbangan maksimum kemungkinan untuk menghapuskan semua faktor yang mengehadkan produktiviti telaga;

Perubahan tepat pada masanya mod yang telah ditetapkan sebelum ini yang tidak sesuai pada peringkat pembangunan lapangan ini;

Memastikan volum terancang pengeluaran gas, kondensat dan minyak dengan pelaburan modal minimum dan kos operasi serta operasi yang stabil bagi keseluruhan sistem saluran paip gas takungan.

Untuk memilih kriteria untuk mod operasi teknologi telaga, anda mesti terlebih dahulu mewujudkan faktor penentu atau kumpulan faktor untuk mewajarkan mod operasi telaga reka bentuk. Perhatian istimewa dalam kes ini, pereka bentuk mesti memberi perhatian kepada kehadiran air dasar, pelbagai lapisan dan kehadiran sambungan hidrodinamik antara lapisan, kepada parameter anisotropi, kepada kehadiran skrin litologi di atas kawasan mendapan, kepada kedekatan perairan kontur , kepada rizab dan kebolehtelapan interlayer nipis, sangat telap (takungan super), kepada kestabilan interlayer, pada magnitud kecerunan maksimum dari mana kemusnahan pembentukan bermula, pada tekanan dan suhu dalam sistem "reservoir-GPP" , mengenai perubahan dalam sifat gas dan cecair bergantung pada tekanan, pada paip dan keadaan pengeringan gas, dsb.

4. Pengiraan kadar aliran telaga kontang, pergantungan kadar aliran pada tahap pembukaan pembentukan, parameter anisotropi

Dalam kebanyakan formasi galas gas, kebolehtelapan menegak dan mendatar berbeza, dan, sebagai peraturan, kebolehtelapan menegak k in adalah jauh lebih rendah daripada kebolehtelapan mendatar k g Kebolehtelapan menegak rendah mengurangkan risiko banjir air telaga gas yang telah terdedah pembentukan anisotropik dengan air dasar semasa operasinya. Walau bagaimanapun, dengan kebolehtelapan menegak yang rendah, aliran gas dari bawah ke kawasan yang dipengaruhi oleh ketidaksempurnaan telaga dari segi tahap penembusan juga sukar. Hubungan matematik yang tepat antara parameter anisotropi dan jumlah pengeluaran yang dibenarkan apabila telaga menembusi pembentukan anisotropik dengan air dasar belum dipastikan. Penggunaan kaedah untuk menentukan Qpr, yang dibangunkan untuk pembentukan isotropik, membawa kepada ralat yang ketara.

Algoritma penyelesaian:

1. Tentukan parameter kritikal gas:

2. Tentukan pekali supermampat di bawah keadaan takungan:

3. Tentukan ketumpatan gas di bawah keadaan standard dan kemudian di bawah keadaan takungan:

4. Cari ketinggian tiang air pembentukan yang diperlukan untuk mencipta tekanan 0.1 MPa:

5. Tentukan pekali a* dan b*:

6. Tentukan jejari purata:

7. Cari pekali D:

8. Tentukan pekali K o , Q * dan kadar aliran bebas air maksimum Q pr. bergantung pada tahap pembentukan h dan untuk dua nilai parameter anisotropi yang berbeza:

Data awal:

Jadual 1 - Data awal untuk mengira rejim anhydrous.

Jadual 4 - Pengiraan mod kontang.

5. Analisis keputusan pengiraan

Hasil daripada pengiraan rejim anhydrous untuk tahap pembukaan pembentukan yang berbeza dan untuk nilai parameter anisotropi bersamaan dengan 0.03 dan 0.003, saya memperoleh kebergantungan berikut:

Rajah 1 - Pergantungan kadar aliran kontang maksimum pada tahap pembukaan untuk dua nilai parameter anisotropi: 0.03 dan 0.003.

Boleh disimpulkan bahawa nilai optimum bedah siasat ialah 0.72 dalam kedua-dua kes. Dalam kes ini, kadar aliran yang lebih tinggi adalah pada nilai yang lebih tinggi anisotropi, iaitu, dengan nisbah kebolehtelapan menegak kepada mendatar yang lebih besar.

Bibliografi

1. "Arahan untuk kajian menyeluruh tentang telaga kondensat gas dan gas." M: Nedra, 1980. Disunting oleh Zotov G.A.. Aliev Z.S.

2. Ermilov O.M., Remizov V.V., Shirkovsky A.I., Chugunov L.S. "Fizik takungan, pengeluaran gas dan penyimpanan bawah tanah." M. Nauka, 1996

3. Aliev Z.S., Bondarenko V.V. Panduan untuk mereka bentuk pembangunan gas dan medan minyak dan gas. Pechora: Masa Pechora, 2002 - 896 p.

Dokumen yang serupa

Lokasi geografi, struktur geologi, kandungan gas lapangan. Analisis penunjuk prestasi stok telaga. Pengiraan rejim suhu untuk mengenal pasti kadar aliran di mana hidrat tidak akan terbentuk di bahagian bawah dan sepanjang lubang telaga.

tesis, ditambah 04/13/2015


Gambar rajah telaga pengeluaran. Kerja yang dijalankan semasa pembangunannya. Sumber tenaga takungan dan mod saliran takungan gas. Kadar aliran purata mengikut kaedah operasi telaga. Peralatan tenggelam dan permukaan. Piawaian minyak komersial.

ujian, ditambah 06/05/2013


Ciri geologi dan fizikal objek. Projek pembangunan untuk bahagian pembentukan medan Sutorminskoye menggunakan kaedah minyak Giprovostok. Gambar rajah penempatan telaga, kadar aliran telaga serta-merta. Pengiraan pergantungan bahagian minyak dalam pengeluaran telaga.

kerja kursus, ditambah 01/13/2011


Analisis kebolehpercayaan deposit rizab gas; stok telaga, pengeluaran tahunan dari ladang, keadaan penyiraman. Pengiraan penunjuk pembangunan medan untuk penyusutan di bawah mod operasi teknologi telaga dengan kemurungan berterusan pada takungan.

kerja kursus, ditambah 27/11/2013


Menentukan bilangan telaga yang diperlukan untuk medan gas. Kaedah sumber dan sinki. Analisis pergantungan kadar aliran telaga gas pada koordinatnya dalam sektor. Pengagihan tekanan sepanjang sinar yang melalui bahagian atas sektor, pusat telaga.

kerja kursus, ditambah 03/12/2015


Penerangan tentang struktur geologi deposit. Sifat fizikokimia dan komposisi gas bebas. Pengiraan jumlah perencat pembentukan hidrat untuk proses pengekstrakan. Mod operasi teknologi telaga. Pengiraan rizab gas takungan.

tesis, ditambah 09/29/2014


Kaedah untuk mengira tempoh bebas air operasi telaga, dengan mengambil kira sifat sebenar gas dan heterogeniti pembentukan. Pemulihan kondensat gas daripada mendapan dengan air dasar. Dinamik pengeluaran gas terkumpul dan pencerobohan air ke dalam takungan medan Srednebotuobinskoye.

kerja kursus, tambah 06/17/2014


Ciri-ciri geologi dan medan medan minyak Samotlor. Tektonik dan stratigrafi bahagian. Komposisi dan sifat batuan dalam pembentukan produktif. Peringkat pembangunan lapangan, kaedah operasi dan pemeteran telaga. Penyediaan minyak lapangan.

laporan amalan, ditambah 12/08/2015


Pemilihan peralatan dan pemilihan komponen pam pemasangan emparan untuk operasi telaga di lapangan. Memeriksa dimensi diametrik peralatan tenggelam, parameter pengubah dan stesen kawalan. Penerangan reka bentuk motor elektrik.

kerja kursus, ditambah 06/24/2011


Pengagihan tekanan dalam bahagian gas. Persamaan Bernoulli untuk aliran bendalir likat. Graf pergantungan kadar aliran telaga dan tekanan selongsong pada kebolehtelapan zon anulus dalam. Formula Dupuis untuk penapisan mantap dalam pembentukan homogen.

Berusaha mencipta perigi di kawasan tempatan menyediakan untuk penggerudian dan pengukuhan kepala. Setelah selesai, syarikat yang menjalankan perintah itu menyediakan dokumen untuk telaga itu. Pasport menunjukkan parameter struktur, ciri, ukuran dan pengiraan telaga.

Prosedur pengiraan telaga

Pekerja syarikat membuat laporan pemeriksaan dan sijil pemindahan untuk digunakan.

Prosedur ini adalah wajib kerana ia membolehkan untuk mendapatkan bukti dokumentari tentang kebolehgunaan struktur dan kemungkinan menggunakannya.

Dokumentasi termasuk parameter geologi dan ciri teknologi:

Untuk menyemak ketepatan pengiraan, mulakan ujian mengepam air pada kuasa pam yang tinggi. Ini membolehkan dinamik yang lebih baik

Dalam amalan, formula kedua digunakan untuk ketepatan pengiraan. Selepas memperoleh nilai kadar aliran, penunjuk purata ditentukan, yang memungkinkan untuk menentukan dengan tepat peningkatan produktiviti dengan peningkatan dinamik sebanyak 1 m.

Formula pengiraan:

Dpukul= D2 – D1/H2 – H1

• Dsp – kadar aliran tertentu;
• D1, H1 - penunjuk ujian pertama;
• D2, H2 - penunjuk ujian kedua.

Hanya melalui pengiraan, ketepatan penyelidikan dan penggerudian pengambilan air boleh disahkan.

Ciri reka bentuk dalam amalan

Kebiasaan dengan kaedah untuk mengira telaga pengambilan air menimbulkan persoalan - mengapa pengguna pengambilan air biasa memerlukan pengetahuan ini? Adalah penting untuk memahami di sini bahawa hasil air adalah satu-satunya cara untuk menilai prestasi telaga untuk memenuhi keperluan penduduk untuk air sebelum menandatangani sijil penerimaan.

Untuk mengelakkan masalah pada masa hadapan, teruskan seperti berikut:

1. Pengiraan dijalankan dengan mengambil kira bilangan penghuni rumah tersebut. Purata penggunaan air - 200 liter setiap orang. Ini termasuk kos untuk keperluan ekonomi Dan penggunaan teknikal. Apabila mengira untuk keluarga 4 orang, kami mendapat penggunaan air tertinggi iaitu 2.3 meter padu/jam.
2. Dalam proses merangka perjanjian dalam projek, nilai produktiviti pengambilan air diambil pada tahap sekurang-kurangnya 2.5 - 3 m 3 / j.
3. Selepas menyelesaikan kerja dan mengira paras telaga, air dipam keluar, dinamik diukur dan hasil air ditentukan pada kadar aliran tertinggi pam rumah.

Masalah mungkin timbul pada tahap pengiraan kadar aliran telaga semasa proses kawalan mengepam dengan pam yang dimiliki oleh syarikat yang melaksanakan.

Detik yang menentukan kelajuan mengisi telaga dengan air:

1. Isipadu lapisan air;
2. Kelajuan pengurangannya;
3. Kedalaman air bawah tanah dan perubahan tahap bergantung pada musim.

Perigi dengan produktiviti pengambilan air kurang daripada 20 m 3 /hari dianggap tidak produktif.

Sebab kadar aliran rendah:

• ciri keadaan hidrogeologi kawasan itu;
• perubahan bergantung pada masa tahun;
• penyumbatan penapis;
• penyumbatan dalam paip yang membekalkan air ke atas atau penyusutannya;
• haus dan lusuh semula jadi pam.

Jika masalah ditemui selepas telaga beroperasi, ini menunjukkan bahawa terdapat ralat pada peringkat pengiraan parameter. Oleh itu, peringkat ini adalah antara yang paling penting dan tidak boleh diabaikan.

Untuk meningkatkan produktiviti pengambilan air, kedalaman telaga ditingkatkan untuk mendedahkan lapisan air tambahan.

Mereka juga menggunakan kaedah eksperimen mengepam air, menggunakan kesan kimia dan mekanikal pada lapisan air, atau memindahkan telaga ke lokasi lain.

Elemen utama sistem bekalan air ialah sumber bekalan air. Untuk sistem autonomi dalam isi rumah persendirian, dacha atau ladang, telaga atau lubang gerudi digunakan sebagai sumber. Prinsip bekalan air adalah mudah: akuifer mengisi mereka dengan air, yang dibekalkan kepada pengguna menggunakan pam. Apabila pam beroperasi untuk masa yang lama, tidak kira apa kuasanya, ia tidak dapat membekalkan lebih banyak air daripada yang dikeluarkan oleh pembawa air ke dalam paip.

Mana-mana sumber mempunyai isipadu air yang terhad yang boleh diberikan kepada pengguna setiap unit masa.

Definisi aliran

Selepas penggerudian, organisasi yang menjalankan kerja menyediakan laporan ujian, atau pasport untuk telaga, di mana semua parameter yang diperlukan dimasukkan. Walau bagaimanapun, apabila menggerudi untuk isi rumah, kontraktor sering memasukkan nilai anggaran ke dalam pasport.

Anda boleh menyemak semula ketepatan maklumat atau mengira sendiri kadar aliran telaga anda.

Dinamik, statik dan ketinggian lajur air

Sebelum anda mula mengambil ukuran, anda perlu memahami apakah paras air statik dan dinamik dalam telaga, serta ketinggian lajur air dalam lajur telaga. Mengukur parameter ini adalah perlu bukan sahaja untuk mengira produktiviti dengan baik, tetapi juga untuk pilihan yang tepat unit pengepaman untuk sistem bekalan air.

• Tahap statik ialah ketinggian lajur air jika tiada pengambilan air. Bergantung pada tekanan in-situ dan ditetapkan semasa waktu henti (biasanya sekurang-kurangnya satu jam);
• Tahap Dinamik – tahap mantap air semasa pengambilan air, iaitu, apabila kemasukan cecair sama dengan aliran keluar;
• Ketinggian lajur ialah perbezaan antara kedalaman telaga dan tahap statik.

Dinamik dan statik diukur dalam meter dari tanah, dan ketinggian lajur dari bahagian bawah telaga

Anda boleh mengambil ukuran menggunakan:

• Tolok aras elektrik;
• Elektrod yang membuat sentuhan apabila berinteraksi dengan air;
• Beban biasa yang diikat pada tali.

Menentukan prestasi pam

Apabila mengira kadar aliran, adalah perlu untuk mengetahui prestasi pam semasa mengepam. Untuk melakukan ini, anda boleh menggunakan kaedah berikut:

• Lihat meter aliran atau data meter;
• Baca pasport untuk pam dan ketahui prestasi dengan titik operasi;
• Kira anggaran kadar aliran berdasarkan tekanan air.

Dalam kes kedua, adalah perlu untuk menetapkan paip diameter yang lebih kecil dalam kedudukan mendatar di saluran keluar paip pengangkat air. Dan buat ukuran berikut:

• Panjang paip (min. 1.5 m) dan diameternya;
• Ketinggian dari tanah ke tengah paip;
• Panjang jet dari hujung paip ke titik hentaman di atas tanah.

Selepas menerima data, anda perlu membandingkannya menggunakan gambar rajah.

Mengukur tahap dinamik dan kadar aliran telaga mesti dilakukan dengan pam dengan kapasiti tidak kurang juga anggaran aliran air puncak anda.

Pengiraan yang dipermudahkan

Kadar aliran telaga ialah nisbah hasil keamatan pengepaman air dan ketinggian lajur air kepada perbezaan antara paras air dinamik dan statik. Untuk menentukan kadar aliran telaga, formula berikut digunakan:

Dt = (V/(Hdin-Nst))*Hv, Di mana

• Dt - kadar aliran yang diperlukan;
• V – isipadu cecair yang dipam;
• HDin – tahap dinamik;
• Hst – tahap statik;
• Hv – ketinggian lajur air.

Sebagai contoh, kita mempunyai telaga sedalam 60 meter; statiknya ialah 40 meter; tahap dinamik semasa mengendalikan pam dengan kapasiti 3 meter padu sejam telah ditubuhkan pada kira-kira 47 meter.

Secara keseluruhan, kadar aliran ialah: Dt = (3/(47-40))*20= 8.57 meter padu/jam.

Kaedah pengukuran yang dipermudahkan melibatkan pengukuran tahap dinamik apabila pam beroperasi pada satu kapasiti untuk sektor swasta ini mungkin mencukupi, tetapi bukan untuk menentukan gambaran yang tepat.

Kadar aliran tertentu

Dengan peningkatan dalam prestasi pam, tahap dinamik, dan oleh itu kadar aliran sebenar, berkurangan. Oleh itu, pengambilan air lebih tepat dicirikan oleh pekali produktiviti dan kadar aliran tertentu.

Untuk mengira yang terakhir, bukan satu, tetapi dua ukuran tahap dinamik harus dibuat pada kadar pengambilan air yang berbeza.

Kadar aliran tertentu telaga ialah isipadu air yang dilepaskan apabila parasnya berkurangan bagi setiap meter.

Formula mentakrifkannya sebagai nisbah perbezaan antara nilai intensiti pengambilan air yang lebih besar dan lebih kecil kepada perbezaan antara nilai penurunan dalam lajur air.

Dsp=(V2-V1)/(h2-h1), di mana

• Dsp – kadar aliran tertentu
• V2 – isipadu air yang dipam semasa pengambilan air kedua
• V1 – isipadu pam primer
• h2 – penurunan paras air pada pengambilan air kedua
• h1 – pengurangan paras pada pengambilan air pertama

Kembali ke telaga bersyarat kami: dengan pengambilan air pada keamatan 3 meter padu sejam, perbezaan antara dinamik dan statik ialah 7 m; apabila mengukur semula dengan kapasiti pam 6 meter padu sejam, perbezaannya ialah 15 m.

Secara keseluruhan, kadar aliran khusus ialah: Dsp = (6-3)/(15-7)= 0.375 meter padu/jam

Kadar aliran sebenar

Pengiraan adalah berdasarkan penunjuk khusus dan jarak dari permukaan tanah ke titik atas zon penapis, dengan mengambil kira keadaan unit pengepaman tidak akan tenggelam di bawah. Pengiraan ini sehampir mungkin dengan realiti.

DT= (Hf-Hst) * Doud, di mana

• Dt – kadar aliran telaga;
• Hf - jarak ke permulaan zon penapis (dalam kes kami, kami akan mengambilnya sebagai 57 m);
• Hst – tahap statik;
• Dsp – kadar aliran tertentu.

Secara keseluruhan, kadar aliran sebenar ialah: Dt = (57-40)*0.375= 6.375 meter padu/jam.

Seperti yang anda lihat, dalam kes telaga khayalan kami, perbezaan antara ukuran mudah dan seterusnya adalah hampir 2.2 meter padu sejam ke arah penurunan produktiviti.

Penurunan kadar aliran

Semasa operasi, produktiviti telaga mungkin berkurangan; sebab utama penurunan kadar aliran adalah tersumbat, dan untuk meningkatkannya peringkat sebelumnya penapis perlu dibersihkan.

Lama kelamaan pendesak pam empar mungkin haus, terutamanya jika perigi anda berada di atas pasir, yang mana produktivitinya akan menjadi lebih rendah.

Walau bagaimanapun, pembersihan mungkin tidak membantu jika anda pada mulanya mempunyai telaga air yang rendah hasil. Sebab untuk ini adalah berbeza: diameter paip pengeluaran tidak mencukupi, ia jatuh melepasi akuifer, atau ia mengandungi sedikit kelembapan.