(određivanje debljine izolacijskog sloja potkrovlja

podovi i obloge)
A. Početni podaci

Zona vlažnosti je normalna.

z ht = 229 dana.

Prosječna projektna temperatura razdoblja grijanja t ht = –5,9 ºS.

Hladna petodnevna temperatura t ext = –35 °S.

t int = + 21 °S.

Relativna vlažnost: = 55%.

Procijenjena temperatura zraka u potkrovlju t int g = +15 S.

Koeficijent prolaza topline unutarnja površina tavanska etaža
= 8,7 W/m 2 ·S.

Koeficijent prolaza topline vanjske površine poda potkrovlja
= 12 W/m 2 °C.

Koeficijent prijenosa topline unutarnje površine premaza topli tavan
= 9,9 W/m 2 °C.

Koeficijent prijenosa topline vanjske površine obloge toplog potkrovlja
= 23 W/m 2 °C.
Vrsta zgrade – stambena zgrada od 9 katova. Kuhinje u apartmanima su opremljene plinske peći. Visina tavanskog prostora je 2,0 m. Površina pokrivanja (krov) A g. c = 367,0 m 2, tople potkrovne etaže A g. f = 367,0 m 2, vanjski zidovi potkrovlja A g. š = 108,2 m2.

Topli potkrovlje sadrži gornji razvod cijevi za sustave grijanja i vodoopskrbe. Projektirana temperatura sustava grijanja je 95 °C, tople vode 60 °C.

Promjer cijevi za grijanje je 50 mm s duljinom od 55 m, cijevi za dovod tople vode su 25 mm s duljinom od 30 m.
Potkrovlje:

Riža. 6 Računska shema

Potkrovlje se sastoji od konstruktivnih slojeva prikazanih u tabeli.

№	Naziv materijala (strukture)	, kg/m3	δ, m	,W/(m °C)	R, m 2 °C/W
1	Krute ploče od mineralne vune s bitumenskim vezivima (GOST 4640)	200	x	0,08	x
2	Parna brana - Rubitex 1 sloj (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Ojačani beton šuplje ploče PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Kombinirana pokrivenost:

Riža. 7 Računska shema

Kombinirana obloga iznad toplog potkrovlja sastoji se od konstrukcijskih slojeva prikazanih u tablici.

B. Postupak proračuna
Određivanje stupnja-dana razdoblja grijanja pomoću formule (2) SNiP 23-02-2003:
D d = ( t int – t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Normalizirana vrijednost otpora prijenosa topline premaza stambene zgrade prema formuli (1) SNiP 23-02-2003:

R req = a· D d+ b=0,0005·6160,1 + 2,2 = 5,28 m 2 ·S/W;
Pomoću formule (29) SP 23-101–2004 određujemo potrebni otpor prijenosa topline poda toplog potkrovlja
, m 2 °C /W:

,
Gdje
– standardizirana otpornost na prijenos topline premaza;

n– koeficijent određen formulom (30) SP 230101–2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Na temelju pronađenih vrijednosti
I n definirati
:
= 5,28·0,107 = 0,56 m2·S/W.

Potrebna otpornost premaza preko toplog potkrovlja R 0 g. c se postavlja pomoću formule (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( – t ext)/(0,28 G ven S(t ven – ) + ( t int – )/ R 0 g.f +
+ (
)/A g.f – ( – t ext) A g.w/ R 0 g.w ,
Gdje G ven – smanjeni (po 1 m2 potkrovlja) protok zraka u ventilacijskom sustavu, određen iz tablice. 6 SP 23-101–2004 i jednako 19,5 kg/(m 2 h);

c– specifični toplinski kapacitet zraka jednak 1 kJ/(kg °C);

t ven – temperatura zraka koji napušta ventilacijske kanale, °C, uzeta jednaka t int + 1,5;

q pi – linearna gustoća protok topline kroz površinu toplinske izolacije po 1 m duljine cjevovoda, uzima se 25 za cijevi za grijanje i 12 W/m za cijevi za toplu vodu (tablica 12 SP 23-101-2004).

Zadani ulazi topline iz cjevovoda sustava grijanja i opskrbe toplom vodom su:
()/A g.f = (25·55 + 12·30)/367 = 4,71 W/m2;
a g. w – smanjena površina vanjskih zidova potkrovlja m 2 / m 2, određena formulom (33) SP 23-101–2004,

= 108,2/367 = 0,295;

– normalizirana otpornost na prijenos topline vanjskih zidova toplog potkrovlja, određena kroz stupanj-dan razdoblja grijanja pri unutarnjoj temperaturi zraka u potkrovlju = +15 ºS.

– t ht)· z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dan,
m 2 °C/W
Pronađene vrijednosti zamijenimo formulom i odredimo potrebni otpor prijenosa topline premaza iznad toplog potkrovlja:
(15 + 35)/(0,28 19,2(22,5 – 15) + (21 – 15)/0,56 + 4,71 –
– (15 + 35) 0,295/3,08 = 50/50,94 = 0,98 m 2 °C/W

Debljinu izolacije u podu potkrovlja određujemo kada R 0 g. f = 0,56 m 2 °C/W:

= (R 0 g. f – 1/– R ojačani beton - R utrljati – 1/) ut =
= (0,56 – 1/8,7 – 0,142 –0,029 – 1/12) 0,08 = 0,0153 m,
uzimamo debljinu izolacije = 40 mm, budući da je minimalna debljina ploča od mineralne vune 40 mm (GOST 10140), tada će stvarni otpor prijenosa topline biti

R 0 g. f činjenica. = 1/8,7 + 0,04/0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 = 0,869 m 2 °C/W.
Količinu izolacije u premazu određujemo kada R 0 g. c = = 0,98 m 2 °C/W:
= (R 0 g. c – 1/ – R ojačani beton - R trljati - R c.p.r – R t – 1/) ut =
= (0,98 – 1/9,9 – 0,017 – 0,029 – 0,022 – 0,035 – 1/23) 0,13 = 0,0953 m,
Pretpostavljamo da je debljina izolacije (ploča od gaziranog betona) 100 mm, tada će stvarna vrijednost otpora prijenosa topline tavanske obloge biti gotovo jednaka izračunatoj.
B. Provjera usklađenosti sa sanitarnim i higijenskim zahtjevima

toplinska zaštita zgrade
I. Provjera ispunjenosti uvjeta
za potkrovlje:

= (21 – 15)/(0,869·8,7) = 0,79 °C,
Prema tablici. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °S, dakle, uvjet ∆ t g = 0,79 °C t n =3 °C je zadovoljeno.
Provjeravamo vanjske ogradne konstrukcije potkrovlja kako bismo bili sigurni da se na njihovim unutarnjim površinama ne stvara kondenzacija, tj. ispuniti uvjet
:

– za pokrivanje iznad toplog tavana, uzimanje
W/m 2 °S,
15 – [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
= 15 – 4,12 = 10,85 °C;
– za vanjske zidove toplog potkrovlja, uzimanje
W/m 2 °S,
15 – [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
= 15 – 1,49 = 13,5 °C.
II. Izračunavanje temperature rosišta t d , °C, u potkrovlju:

– izračunati sadržaj vlage vanjskog zraka, g/m 3, pri projektiranoj temperaturi t ext:

=
– isto, zrak iz toplog tavana, uzimajući prirast sadržaja vlage ∆ f za kuće s plinskim pećima jednak 4,0 g/m3:
g/m3;
– odrediti parcijalni tlak vodene pare u zraku toplog tavana:

Prema Prilogu 8. po vrijednosti E= e g pronaći temperaturu rosišta t d = 3,05 °C.

Dobivene vrijednosti temperature rosišta uspoređuju se s odgovarajućim vrijednostima
I
:
=13,5 > t d = 3,05 °C; = 10,88 > t d = 3,05 °C.
Temperatura rosišta znatno je niža od odgovarajućih temperatura na unutarnjim površinama vanjskih ograda, stoga se kondenzacija neće stvarati na unutarnjim površinama premaza i na zidovima potkrovlja.

Zaključak. Horizontalne i okomite ograde toplog potkrovlja zadovoljavaju regulatorni zahtjevi toplinska zaštita zgrade.

Primjer5
Izračun specifične potrošnje toplinske energije za grijanje 9-katne jednodijelne stambene zgrade (tip tornja)
Dimenzije tipični kat Na slici je prikazana stambena zgrada od 9 katova.

Slika 8 Tipični tlocrt jednoslojne stambene zgrade od 9 katova

A. Početni podaci
Mjesto izgradnje - Perm.

Klimatsko područje – IV.

Zona vlažnosti je normalna.

Razina vlažnosti u prostoriji je normalna.

Uvjeti rada ogradnih konstrukcija – B.

Trajanje sezone grijanja z ht = 229 dana.

Prosječna temperatura sezone grijanja t ht = –5,9 °S.

Temperatura zraka u zatvorenom prostoru t unutrašnja = +21 °S.

Niska petodnevna vanjska temperatura zraka t ext = = –35 °S.

Zgrada je opremljena "toplim" potkrovljem i tehničkim podrumom.

Temperatura unutarnjeg zraka tehničkog podruma = = +2 °S

Visina zgrade od razine poda prvog kata do vrha ispušnog okna H= 29,7 m.

Spratna visina – 2,8 m.

Maksimum prosječnih brzina vjetra po rumbi za siječanj v= 5,2 m/s.
B. Postupak proračuna
1. Određivanje površina ogradnih konstrukcija.

Određivanje područja ogradnih konstrukcija temelji se na tipičnom tlocrtu zgrade od 9 katova i početnim podacima odjeljka A.

Ukupna površina zgrade
A h = (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 = 1663,9 m2.
Dnevni prostor apartmana i kuhinje
A l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 = 1388,7 m2.
Tlocrtna površina iznad tehničkog podruma A b .s, potkrovlje A g. f i obloge iznad potkrovlja A g. c
A b .s = A g. f = A g. c = 16·16,2 = 259,2 m2.
Ukupna površina prozorskih ispuna i balkonska vrata A F s njihovim brojem na podu:

– prozorske ispune širine 1,5 m – 6 kom.,

– prozorske ispune širine 1,2 m – 8 kom.,

– balkonska vrata širine 0,75 m – 4 kom.

Visina prozora – 1,2 m; visina balkonskih vrata je 2,2m.
A F = [(1,5 6+1,2 8) 1,2+(0,75 4 2,2)] 9 = 260,3 m2.
Površina ulaznih vrata na stubištu širine 1,0 i 1,5 m i visine 2,05 m
A ed = (1,5 + 1,0) 2,05 = 5,12 m 2.
Površina prozorskih ispuna u stubištu sa širinom prozora od 1,2 m i visinom od 0,9 m

= (1,2·0,9)·8 = 8,64 m2.
Ukupna površina vanjskih vrata stanova širine 0,9 m, visine 2,05 m i broja 4 kom po etaži.
A ed = (0,9 2,05 4) 9 = 66,42 m2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade, uzimajući u obzir otvore prozora i vrata

= (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 = 1622,88 m2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade bez otvora za prozore i vrata

AŠ = 1622,88 – (260,28 + 8,64 + 5,12) = 1348,84 m2.
Ukupna površina unutarnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući potkrovlje i kat iznad tehničkog podruma,

= (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 = 2141,3 m2.
Grijani volumen zgrade

V n = 16·16,2·2,8·9 = 6531,84 m3.
2. Određivanje stupnja-dana razdoblja grijanja.

Dani stupnja određuju se formulom (2) SNiP 23-02-2003 za sljedeće ograde:

– vanjski zidovi i podovi potkrovlja:

D d 1 = (21 + 5,9) 229 = 6160,1 °C dan,
– obloga i vanjski zidovi toplog „tavana“:
D d 2 = (15 + 5,9) 229 = 4786,1 °C dan,
– stropovi iznad tehničkog podruma:
D d 3 = (2 + 5,9) 229 = 1809,1 °C dan.
3. Određivanje potrebnog otpora prolazu topline ogradnih konstrukcija.

Potreban otpor prijenosa topline zatvorenih konstrukcija određuje se iz tablice. 4 SNiP 23-02-2003 ovisno o vrijednostima stupnja-dana u razdoblju grijanja:

– za vanjske zidove zgrade
= 0,00035 6160,1 + 1,4 = 3,56 m 2 °C/W;
– za tavanske podove
= n· = 0,107(0,0005 6160,1 + 2,2) = 0,49 m2,
n =
=
= 0,107;
– za vanjske zidove potkrovlja
= 0,00035 4786,1 + 1,4 = 3,07 m 2 °C/W,
– za pokrivanje iznad potkrovlja

=
=
= 0,87 m 2 °C/W;
– za pokrivanje tehničkog podruma

= n b. c R reg = 0,34(0,00045 1809,1 + 1,9) = 0,92 m 2 °C/W,

n b. c =
=
= 0,34;
– za prozorske ispune i balkonska vrata s trostrukim ostakljenjem u drvenim okvirima (Prilog L SP 23-101–2004)

= 0,55 m 2 °C/W.
4. Određivanje potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade.

Za određivanje potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade tijekom razdoblja grijanja potrebno je utvrditi:

– ukupni gubitak topline zgrade kroz vanjske ograde Q h, MJ;

– toplinski dobici u kućanstvu Q int, MJ;

– dobitak topline kroz prozore i balkonska vrata od sunčevog zračenja, MJ.

Pri određivanju ukupnog toplinskog gubitka zgrade Q h , MJ, potrebno je izračunati dva koeficijenta:

– smanjeni koeficijent prolaza topline kroz vanjsku ovojnicu zgrade
, W/(m 2 °C);
L v = 3 A l= 3 1388,7 = 4166,1 m 3 / h,
Gdje A l– površina stambenih prostorija i kuhinja, m2;

– utvrđeni prosječni stupanj izmjene zraka zgrade tijekom razdoblja grijanja n a, h –1, prema formuli (D.8) SNiP 23-02-2003:
n a =
= 0,75 h –1.
Prihvaćamo koeficijent za smanjenje volumena zraka u zgradi, uzimajući u obzir prisutnost unutarnjih ograda, B v = 0,85; specifični toplinski kapacitet zraka c= 1 kJ/kg °S, a koeficijent koji uzima u obzir utjecaj protutoka topline u prozirnim konstrukcijama k = 0,7:

=
= 0,45 W/(m 2 °C).
Vrijednost ukupnog koeficijenta prolaza topline zgrade K m, W/(m 2 °C), određeno formulom (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m = 0,59 + 0,45 = 1,04 W/(m 2 °C).
Izračunavamo ukupni toplinski gubitak zgrade tijekom razdoblja grijanja Q h, MJ, prema formuli (D.3) SNiP 23-02-2003:
Q h = 0,0864·1,04·6160,1·2141,28 = 1185245,3 MJ.
Toplinski dobici kućanstva tijekom sezone grijanja Q int , MJ, određeno formulom (G.11) SNiP 23-02–2003, uzimajući vrijednost specifičnog oslobađanja topline u kućanstvu q int jednako 17 W/m2:
Q int = 0,0864·17·229·1132,4 = 380888,62 MJ.
Unos topline u zgradu od sunčevog zračenja tijekom razdoblja grijanja Q s , MJ, određeno formulom (G.11) SNiP 23-02–2003, uzimajući u obzir vrijednosti koeficijenata koji uzimaju u obzir zasjenjenje svjetlosnih otvora neprozirnim elementima za punjenje τ F = 0,5 i relativno prodiranje sunčevo zračenje za svjetlopropusne prozorske ispune k F = 0,46.

Prosječna vrijednost sunčevog zračenja na okomitim površinama tijekom razdoblja grijanja ja prosječno, W/m2, uzeto prema Dodatku (D) SP 23-101–2004 za geografsku širinu grada Perma (56° N):

ja av = 201 W/m2,
Q s = 0,5 0,76 (100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7·201 + 29,7·201) = 19880,18 MJ.
Potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom sezone grijanja , MJ, određuje se formulom (D.2) SNiP 23-02-2003, uzimajući numeričku vrijednost sljedećih koeficijenata:

– koeficijent smanjenja unosa topline zbog toplinske tromosti zatvorenih konstrukcija = 0,8;

– koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nominalnog toplinskog toka asortimana proizvoda uređaji za grijanje za zgrade tornjeve = 1,11.
= ·1,11 = 1024940,2 MJ.
Instalirati specifična potrošnja toplinska energija zgrade
, kJ/(m 2 °C dan), prema formuli (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
= 25,47 kJ/(m 2 °C dan).
Prema podacima u tablici. 9 SNiP 23-02–2003, standardizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje stambene zgrade od 9 katova iznosi 25 kJ/(m 2 °C dan), što je 1,02% niže od izračunate specifične potrošnje toplinske energije = 25,47 kJ / (m 2 °C dan), stoga je pri toplinskotehničkom projektiranju ogradnih konstrukcija potrebno uzeti u obzir ovu razliku.

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE

Savezni državni proračun obrazovna ustanova visoko stručno obrazovanje

"Državno sveučilište - obrazovni, istraživački i proizvodni kompleks"

Institut za arhitekturu i graditeljstvo

Odjel: “Urbana izgradnja i gospodarstvo”

Disciplina: “Strukturalna fizika”

NASTAVNI RAD

« Toplinska zaštita građevine"

Izvršio student: Arkharova K.Yu.

• Uvod
• Obrazac zadatka
• 1 . Klimatski certifikat
• 2 . Toplinski proračun
• 2.1 Toplinski tehnički proračun ogradnih konstrukcija
• 2.2 Proračun zagradnih konstrukcija "toplih" podruma
• 2.3 Toplinski proračun prozora
• 3 . Izračun specifične potrošnje toplinske energije za grijanje tijekom ogrjevnog razdoblja
• 4 . Apsorpcija topline podnih površina
• 5 . Zaštita ovojnice zgrade od natapanja
• Zaključak
• Popis korištenih izvora i literature
• Dodatak A

Uvod

Toplinska zaštita je skup mjera za uštedu energije i tehnologija koje omogućuju povećanje toplinske izolacije zgrada za razne namjene, smanjiti gubitak topline u prostorijama.

Zadatak osiguranja potrebnih toplinsko-tehničkih svojstava vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne toplinske otpornosti i otpornosti na prijenos topline.

Otpor prijelaza topline mora biti dovoljno visok da osigura higijenski prihvatljive temperaturne uvjete na površini konstrukcije okrenutoj prema prostoriji u najhladnijem razdoblju godine. Toplinska stabilnost konstrukcija procjenjuje se njihovom sposobnošću održavanja relativno konstantne temperature u prostorijama tijekom periodičnih fluktuacija temperature zraka koji okružuje konstrukcije i protoka topline koja prolazi kroz njih. Stupanj toplinske stabilnosti konstrukcije u cjelini uvelike je određen fizikalnim svojstvima materijala od kojeg je izrađen vanjski sloj konstrukcije, koji može podnijeti nagle temperaturne oscilacije.

U ovom predmetni rad Izvodit će se toplinskotehnički proračun ovojnice zgrade individualna kuća, čije je građevinsko područje Arkhangelsk.

Obrazac zadatka

1 Građevinsko područje:

Arkhangelsk.

2 Zidna konstrukcija (naziv konstrukcijskog materijala, izolacija, debljina, gustoća):

1. sloj - polistirol beton modificiran troskom-portland cementom (=200 kg/m3; ?=0,07 W/(m*K); ?=0,36 m)

2. sloj - ekstrudirana polistirenska pjena (=32 kg/m3; ?=0,031 W/(m*K); ?=0,22 m)

3. sloj - perlitni beton (=600 kg/m3; ?=0,23 W/(m*K); ?=0,32 m

3 Materijal uključenja koji provodi toplinu:

perlibeton (=600 kg/m3; ?=0,23 W/(m*K); ?=0,38 m

4 Dizajn poda:

1. sloj - linoleum (=1800 kg/m 3; s=8,56 W/(m 2 °C); ?=0,38 W/(m 2 °C); ?=0,0008 m

2. sloj - cementno-pješčani estrih (=1800 kg/m 3; s=11,09 W/(m 2 °C); ?=0,93 W/(m 2 °C); ?=0,01 m)

3. sloj - pjenaste polistirenske ploče (=25 kg/m 3; s=0,38 W/(m 2 °C); ?=0,44 W/(m 2 °C); ?=0,11 m )

4. sloj - pjenasta betonska ploča (=400 kg/m 3; s=2,42 W/(m 2 °C); ?=0,15 W/(m 2 °C); ?=0,22 m )

1 . Klimatski certifikat

Razvojno područje - Arkhangelsk.

Klimatsko područje - II A.

Zona vlažnosti - mokra.

Vlažnost zraka u zatvorenom? = 55%;

procijenjena sobna temperatura = 21°C.

Razina vlažnosti u prostoriji je normalna.

Radni uvjeti - B.

Klimatski parametri:

Procijenjena vanjska temperatura zraka (Vanjska temperatura zraka najhladnijeg petodnevnog razdoblja (vjerojatnost 0,92)

Trajanje razdoblja grijanja (s prosječnom dnevnom temperaturom vanjskog zraka od 8°C) - = 250 dana;

Prosječna temperatura ogrjevnog razdoblja (uz srednju dnevnu temperaturu vanjskog zraka? 8°C) - = - 4,5 °C.

enclosing toplinska apsorpcija grijanje

2 . Toplinski proračun

2 .1 Toplinski tehnički proračun ogradnih konstrukcija

Izračun stupnjeva-dana razdoblja grijanja

GSOP = (t in - t iz) z iz, (1.1)

gdje je procijenjena sobna temperatura, °C;

Procijenjena vanjska temperatura zraka, °C;

Trajanje sezone grijanja, dani

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Sdan

Potreban otpor prijenosu topline izračunavamo pomoću formule (1.2)

gdje su a i b koeficijenti, čije vrijednosti treba uzeti prema tablici 3 SP 50.13330.2012 „Toplinska zaštita zgrada” za odgovarajuće skupine zgrada.

Prihvaćamo: a = 0,00035 ; b=1,4

0,00035 6125 +1,4=3,54m 2 °C/W.

Oblikovati vanjski zid

a) Izrežemo konstrukciju ravninom paralelnom sa smjerom protoka topline (slika 1):

Slika 1 - Dizajn vanjskog zida

Tablica 1 - Parametri materijala vanjskih zidova

Otpor prijenosa topline R a određuje se formulom (1.3):

gdje je A i površina i-tog mjesta, m 2;

R i - otpor prijenosa topline i-tog presjeka, ;

A je zbroj površina svih parcela, m2.

Određujemo otpor prijenosu topline za homogena područja pomoću formule (1.4):

Gdje, ? - debljina sloja, m;

Koeficijent toplinske vodljivosti, W/(mK)

Izračunavamo otpor prijenosu topline za nejednolika područja pomoću formule (1.5):

R= R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R VP, (1.5)

gdje je R1, R2, R3 ...Rn otpor prolasku topline pojedinih slojeva strukture, ;

R VP - otpor prijenosu topline zračnog sloja, .

R a nalazimo pomoću formule (1.3):

b) Izrežemo konstrukciju ravninom okomitom na smjer protoka topline (slika 2):

Slika 2 - Dizajn vanjskog zida

Otpor prijenosa topline R b određuje se formulom (1.5)

R b = R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R vp, (1.5)

Otpor propuštanja zraka za homogena područja odredit ćemo pomoću formule (1.4).

Otpor propuštanja zraka za nejednolika područja određujemo pomoću formule (1.3):

Rb nalazimo pomoću formule (1.5):

Rb =5,14+3,09+1,4= 9,63.

Uvjetni otpor prijenosu topline vanjskog zida određen je formulom (1.6):

gdje je Ra otpor prijenosu topline ograđene strukture, usječen paralelno s protokom topline;

R b - otpor prijenosa topline ograđene konstrukcije, presječene okomito na protok topline, .

Smanjeni otpor prijenosu topline vanjske stijenke određuje se formulom (1.7):

Otpor prijenosa topline na vanjskoj površini određen je formulom (1.9)

gdje je koeficijent prijenosa topline unutarnje površine ograđene konstrukcije = 8,7;

gdje je koeficijent prijenosa topline vanjske površine ograđene konstrukcije = 23;

Izračunata temperaturna razlika između temperature unutarnjeg zraka i temperature unutarnje površine pregradne konstrukcije određena je formulom (1.10):

gdje je n koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak, uzimamo n=1;

procijenjena sobna temperatura, °C;

projektirana temperatura vanjskog zraka tijekom hladne sezone, ° C;

koeficijent prijenosa topline unutarnje površine zatvorenih konstrukcija, W / (m 2 ° C).

Temperatura unutarnje površine pregradne konstrukcije određena je formulom (1.11):

2 . 2 Proračun zagradnih konstrukcija "toplih" podruma

Potreban otpor prijenosu topline dijela zida podruma koji se nalazi iznad razine terena za planiranje uzima se jednak smanjenom otporu prijenosa topline vanjskog zida:

Smanjeni otpor prijenosu topline ogradnih konstrukcija ukopanog dijela podruma, koji se nalazi ispod razine tla.

Visina udubljenog dijela podruma je 2m; širina podruma - 3,8m

Prema tablici 13 SP 23-101-2004 "Projekt toplinske zaštite zgrada" prihvaćamo:

Izračunavamo potrebni otpor prijenosa topline poda podruma iznad "toplog" podruma pomoću formule (1.12)

gdje se zahtijevani otpor prijenosa topline podrumskog poda nalazi iz tablice 3 SP 50.13330.2012 "Toplinska zaštita zgrada".

gdje je temperatura zraka u podrumu, °C;

isto kao u formuli (1.10);

isto kao u formuli (1.10)

Uzmimo da je jednaka 21,35 °C:

Određujemo temperaturu zraka u podrumu pomoću formule (1.14):

gdje, isto kao u formuli (1.10);

Linearna gustoća toplinskog toka; ;

Količina zraka u podrumu, ;

Duljina cjevovoda i-tog promjera, m; ;

Stopa izmjene zraka u podrumu; ;

Gustoća zraka u podrumu;

c - specifični toplinski kapacitet zraka;;

Podrumski prostor, ;

Područje poda i zidova podruma u kontaktu s tlom;

Površina vanjskih zidova podruma iznad razine terena, .

2 . 3 Toplinski proračun prozora

Izračunavamo stupanj-dan razdoblja grijanja pomoću formule (1.1)

GSOP =(+21+4,5) 250=6125°Sd.

Smanjeni otpor prijenosu topline određuje se prema tablici 3 SP 50.13330.2012 „Toplinska zaštita zgrada” metodom interpolacije:

Prozore odabiremo na temelju pronađenog otpora prijenosa topline R0:

Redovno staklo i jednokomorni dvostruki prozori u zasebnim okvirima od stakla s tvrdim selektivnim premazom - .

Zaključak: Smanjeni otpor prijelaza topline, temperaturna razlika i temperatura unutarnje površine ograde u skladu su sa zahtijevanim standardima. Posljedično, projektirana struktura vanjskog zida i debljina izolacije su pravilno odabrani.

S obzirom na to da smo zidnu konstrukciju uzeli kao ogradnu konstrukciju u udubljenom dijelu podruma, dobili smo neprihvatljiv otpor prijelaza topline poda podruma, što utječe na temperaturnu razliku između temperature unutarnjeg zraka i temperature unutarnje površine pregradne konstrukcije.

3 . Izračun specifične potrošnje toplinske energije za grijanje tijekom ogrjevnog razdoblja

Procijenjena specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrada tijekom razdoblja grijanja određena je formulom (2.1):

gdje je potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom razdoblja grijanja, J;

Zbroj površina stanova ili korisne površine građevinskih prostorija, isključujući tehničke etaže i garaže, m2

Potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom razdoblja grijanja izračunava se pomoću formule (2.2):

gdje je ukupni gubitak topline zgrade kroz vanjske ograde, J;

Unos topline u kućanstvo tijekom razdoblja grijanja, J;

Dobitak topline kroz prozore i krovne prozore od sunčevog zračenja tijekom sezone grijanja, J;

Koeficijent smanjenja dobitka topline zbog toplinske inercije ogradnih konstrukcija, preporučena vrijednost = 0,8;

Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nazivnog toplinskog toka raspona uređaja za grijanje, njihov dodatni gubitak topline kroz radijatorske dijelove ograda i povećanu temperaturu zraka u kutne sobe, gubitak topline cjevovoda koji prolazi kroz negrijane prostorije, za zgrade s grijanim podrumima = 1,07;

Ukupni gubitak topline zgrade, J, tijekom razdoblja grijanja određen je formulom (2.3):

gdje je ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W/(m 2 °C), određen formulom (2.4);

Ukupna površina zatvorenih konstrukcija, m 2;

gdje je smanjeni koeficijent prolaza topline kroz vanjsku ovojnicu zgrade, W/(m 2 °C);

Uvjetni koeficijent prolaza topline zgrade, uzimajući u obzir gubitak topline zbog infiltracije i ventilacije, W/(m 2 °C).

Reducirani koeficijent prolaza topline kroz vanjsku ovojnicu zgrade određuje se formulom (2.5):

gdje je površina, m 2 i smanjeni otpor prijenosu topline, m 2 °C/W, vanjskih zidova (osim otvora);

Isto, ispunjavanje svjetlosnih otvora (prozori, vitraji, lampioni);

Isto za vanjska vrata i kapije;

iste, kombinirane obloge (uključujući preko prozora);

isti, tavanske etaže;

isti, podrumske etaže;

Isto,.

0,306 W/(m 2 °C);

Uvjetni koeficijent prolaza topline zgrade, uzimajući u obzir gubitak topline zbog infiltracije i ventilacije, W/(m 2 °C), određuje se formulom (2.6):

gdje je koeficijent smanjenja volumena zraka u zgradi, uzimajući u obzir prisutnost unutarnjih ogradnih konstrukcija. Prihvaćamo sv = 0,85;

Volumen grijanih prostorija;

Koeficijent za uzimanje u obzir utjecaja nadolazećeg toka topline u prozirnim konstrukcijama, jednak 1 za prozore i balkonska vrata s odvojenim krilima;

Prosječna gustoća dovodnog zraka tijekom razdoblja grijanja, kg/m3, određena formulom (2.7);

Prosječna brzina izmjene zraka zgrade tijekom razdoblja grijanja, h 1

Prosječna izmjena zraka u zgradi tijekom razdoblja grijanja izračunava se iz ukupne izmjene zraka zbog ventilacije i infiltracije pomoću formule (2.8):

gdje je količina dovodnog zraka u zgradu s neorganiziranim dotokom ili normirana vrijednost za mehaničku ventilaciju, m 3 / h, jednaka za stambene zgrade namijenjene građanima uzimajući u obzir društveni normativ (s procijenjenom zauzetošću stana od 20 m 2 ukupne površine ili manje po osobi) -- 3 A; 3 A = 603,93 m2;

Nastanjeno područje; =201,31m2;

Broj sati rada mehaničke ventilacije tijekom tjedna, h; ;

Broj sati snimanja infiltracije tijekom tjedna, h;=168;

Količina zraka infiltriranog u zgradu kroz ograđene konstrukcije, kg/h;

Količina zraka koja se infiltrira u stubište stambene zgrade kroz nepropusnosti u ispuni otvora odredit će se formulom (2.9):

gdje, - odnosno za stubište, ukupna površina prozora i balkonskih vrata i vanjskih ulaznih vrata, m 2;

sukladno tome za stubište zahtijevani otpor propuštanja zraka prozora i balkonskih vrata te vanjskih ulaznih vrata, m 2 °C/W;

Prema tome, za stubište, izračunata razlika tlaka vanjskog i unutarnjeg zraka za prozore i balkonska vrata i vanjska ulazna vrata, Pa, određena formulom (2.10):

gdje, n, v - specifična težina vanjskog i unutarnjeg zraka, N/m3, određena formulom (2.11):

Maksimalne prosječne brzine vjetra po smjeru za siječanj (SP 131.13330.2012 “Građevinska klimatologija”); =3,4 m/s.

3463/(273 + t), (2.11)

n = 3463/(273 -33) = 14,32 N/m3;

in = 3463/(273+21) = 11,78 N/m3;

Odavde nalazimo:

Pronalazimo prosječni stupanj izmjene zraka u zgradi tijekom razdoblja grijanja koristeći dobivene podatke:

0,06041 h 1 .

Na temelju dobivenih podataka izračunavamo pomoću formule (2.6):

0,020 W/(m 2 °C).

Koristeći podatke dobivene u formulama (2.5) i (2.6), nalazimo ukupni koeficijent prolaza topline zgrade:

0,306+0,020= 0,326 W/(m 2 °C).

Ukupni toplinski gubitak zgrade izračunavamo pomoću formule (2.3):

0,08640,326317,78=J.

Unos topline u kućanstvu tijekom razdoblja grijanja, J, određuje se formulom (2.12):

gdje se prihvaća količina proizvodnje topline u kućanstvu po 1 m 2 stambenog prostora ili procijenjene površine javne zgrade, W/m 2;

površina stambenih prostorija; =201,31m2;

Toplinski dobitak kroz prozore i krovne prozore od sunčevog zračenja tijekom razdoblja grijanja, J, za četiri fasade zgrada orijentirane u četiri smjera, odredit će se formulom (2.13):

gdje su koeficijenti koji uzimaju u obzir zatamnjenje svjetlosnog otvora neprozirnim elementima; za jednokomorni prozor s dvostrukim staklom od običnog stakla s tvrdim selektivnim premazom - 0,8;

Relativni koeficijent prodora sunčevog zračenja za svjetlopropusne ispune; za jednokomorni prozor s dvostrukim staklom od običnog stakla s tvrdim selektivnim premazom - 0,57;

Površina svjetlosnih otvora fasada zgrade, usmjerenih u četiri smjera, m 2;

Prosječna vrijednost sunčevog zračenja na okomitim površinama tijekom razdoblja grijanja u stvarnim oblačnim uvjetima, odnosno usmjerena duž četiri fasade zgrade, J/(m2, određena prema tablici 9.1 SP 131.13330.2012 „Građevinska klimatologija”;

Sezona grijanja:

Siječanj, veljača, ožujak, travanj, svibanj, rujan, listopad, studeni, prosinac.

Za grad Arkhangelsk uzimamo geografsku širinu od 64°N.

C: A 1 =2,25m2; I 1 =(31+49)/9=8,89 J/(m2;

I 2 =(138+157+192+155+138+162+170+151+192)/9=161,67J/(m2;

B: A3 = 8,58; I 3 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m 2 ;

Z: A4 = 8,58; I 4 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m2.

Koristeći podatke dobivene iz računskih formula (2.3), (2.12) i (2.13), nalazimo potrošnju toplinske energije za grijanje zgrade pomoću formule (2.2):

Pomoću formule (2.1) izračunavamo specifičnu potrošnju toplinske energije za grijanje:

KJ/(m 2 °C dan).

Zaključak: specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade ne odgovara normiranoj potrošnji utvrđenoj prema SP 50.13330.2012 „Toplinska zaštita zgrada” i iznosi 38,7 kJ/(m 2 °C dan).

4 . Apsorpcija topline podnih površina

Toplinska tromost slojeva podne konstrukcije

Slika 3 - Shema poda

Tablica 2 - Parametri podnih materijala

Izračunajmo toplinsku inerciju slojeva podne konstrukcije pomoću formule (3.1):

gdje je s koeficijent apsorpcije topline, W/(m 2 °C);

Toplinski otpor određen formulom (1.3)

Izračunati pokazatelj apsorpcije topline podne površine.

Prva 3 sloja podne konstrukcije imaju ukupnu toplinsku inerciju, ali toplinsku inerciju imaju 4 sloja.

Stoga ćemo stopu apsorpcije topline podne površine odrediti sekvencijalno izračunavanjem stope apsorpcije topline površina slojeva konstrukcije, počevši od 3. do 1.:

za 3. sloj prema formuli (3.2)

za i-ti sloj (i=1,2) prema formuli (3.3)

W/(m 2 °C);

W/(m 2 °C);

W/(m 2 °C);

Pretpostavlja se da je stopa apsorpcije topline podne površine jednaka stopi apsorpcije topline površine prvog sloja:

W/(m 2 °C);

Normalizirana vrijednost indeksa apsorpcije topline određena je prema SP 50.13330.2012 „Toplinska zaštita zgrada”:

12 W/(m 2 °C);

Zaključak: izračunata stopa apsorpcije topline podne površine odgovara standardiziranoj vrijednosti.

5 . Zaštita ovojnice zgrade od natapanja

Klimatski parametri:

Tablica 3 - Prosječne mjesečne temperature i tlak vodene pare vanjskog zraka

Prosječni parcijalni tlak vodene pare vanjskog zraka tijekom godišnjeg razdoblja

Slika 4 - Dizajn vanjskog zida

Tablica 4 - Parametri materijala vanjskih zidova

Otpornost paropropusnosti slojeva konstrukcije nalazimo pomoću formule:

gdje je debljina sloja, m;

Koeficijent propusnosti pare, mg/(mchPa)

Određujemo otpor paropropusnosti slojeva konstrukcije od vanjske i unutarnje površine do ravnine moguće kondenzacije (ravnina moguće kondenzacije poklapa se s vanjska površina izolacija):

Otpor prijelaza topline slojeva stijenke od unutarnje površine do ravnine moguće kondenzacije određuje se formulom (4.2):

gdje je otpor prijenosu topline na unutarnjoj površini, određen formulom (1.8)

Duljina godišnjih doba i srednje mjesečne temperature:

zima (siječanj, veljača, ožujak, prosinac):

ljeto (svibanj, lipanj, srpanj, kolovoz, rujan):

proljeće, jesen (travanj, listopad, studeni):

gdje je smanjeni otpor prijenosu topline vanjske stijenke, ;

izračunata sobna temperatura, .

Nalazimo odgovarajuću vrijednost tlaka vodene pare:

Srednju godišnju vrijednost tlaka vodene pare nalazimo pomoću formule (4.4):

gdje su E 1, E 2, E 3 vrijednosti tlaka vodene pare po sezoni, Pa;

trajanje godišnjih doba, mjeseci

Parcijalni tlak pare unutarnjeg zraka određen je formulom (4.5):

gdje je, parcijalni tlak zasićene vodene pare, Pa, pri temperaturi unutarnjeg zraka u prostoriji; za 21: 2488 Pa;

relativna vlažnost zraka u zatvorenom prostoru, %

Traženi otpor propusnosti pare nalazimo pomoću formule (4.6):

gdje je prosječni parcijalni tlak vodene pare vanjskog zraka tijekom godišnjeg razdoblja, Pa; prihvatiti = 6,4 hPa

Iz uvjeta nedopustivosti nakupljanja vlage u ogradnoj konstrukciji tijekom godišnjeg razdoblja rada provjeravamo stanje:

Nalazimo tlak vodene pare vanjskog zraka za razdoblje s negativnim prosječnim mjesečnim temperaturama:

Dobijamo srednju vanjsku temperaturu zraka za razdoblje s negativnim srednjim mjesečnim temperaturama:

Vrijednost temperature u ravnini moguće kondenzacije određujemo pomoću formule (4.3):

Ova temperatura odgovara

Potrebnu otpornost na paropropusnost određujemo pomoću formule (4.7):

gdje je trajanje razdoblja nakupljanja vlage, dani, uzeto jednako razdoblju s negativnim prosječnim mjesečnim temperaturama; uzeti =176 dana;

gustoća materijala navlaženog sloja, kg/m 3 ;

debljina navlaženog sloja, m;

maksimalno dopušteno povećanje vlage u materijalu navlaženog sloja, % težine, tijekom razdoblja nakupljanja vlage, uzeto prema tablici 10 SP 50.13330.2012 „Toplinska zaštita zgrada”; prihvatiti za ekspandirani polistiren = 25%;

koeficijent određen formulom (4.8):

gdje je prosječni parcijalni tlak vodene pare vanjskog zraka za razdoblje s negativnim srednjim mjesečnim temperaturama, Pa;

isto kao u formuli (4.7)

Odavde izračunavamo pomoću formule (4.7):

Iz uvjeta ograničenja vlage u ogradnoj konstrukciji za razdoblje s negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama provjeravamo stanje:

Zaključak: zbog ispunjenja uvjeta ograničenja količine vlage u ogradnoj konstrukciji tijekom razdoblja nakupljanja vlage, nije potreban dodatni uređaj za zaštitu od pare.

Zaključak

Toplinska svojstva vanjske ograde zgrade ovise o: povoljna mikroklima zgrade, odnosno osiguravanje da temperatura i vlažnost u prostoriji nisu niži od regulatornih zahtjeva; količina topline koju zgrada gubi zimsko vrijeme; temperatura unutarnje površine ograde, koja jamči od stvaranja kondenzacije na njemu; režim vlažnosti dizajna ograde, što utječe na njegovu toplinsku zaštitu i trajnost.

Zadatak osiguranja potrebnih toplinsko-tehničkih svojstava vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne toplinske otpornosti i otpornosti na prijenos topline. Dopuštena propusnost konstrukcija ograničena je danim otporom propuštanju zraka. Normalno stanje vlažnosti konstrukcija postiže se smanjenjem početne vlažnosti materijala i ugradnjom hidroizolacije, au slojevitim konstrukcijama dodatno odgovarajućim rasporedom konstruktivnih slojeva od materijala različitih svojstava.

Tijekom kolegijalnog projekta obavljeni su proračuni vezani uz toplinsku zaštitu zgrada, koji su provedeni u skladu s kodeksima prakse.

Popis korišteni izvori i književnost

1. SP 50.13330.2012. Toplinska zaštita zgrada (Ažurirano izdanje SNiP 23-02-2003) [Tekst] / Ministarstvo regionalnog razvoja Rusije - M.: 2012. - 96 str.

2. SP 131.13330.2012. Građevinska klimatologija (Ažurirana verzija SNiP 23-01-99*) [Tekst] / Ministarstvo regionalnog razvoja Rusije - M.: 2012. - 109 str.

3. Kupriyanov V.N. Projektiranje toplinske zaštite ogradnih konstrukcija: Udžbenik [Tekst]. - Kazan: KGASU, 2011. - 161 str.

4. SP 23-101-2004 Projekt toplinske zaštite zgrada [Tekst]. - M.: Savezno državno jedinstveno poduzeće TsPP, 2004.

5. T.I. Abaševa. Album tehničkih rješenja za povećanje toplinske zaštite zgrada, izolacijskih strukturnih jedinica tijekom velikih popravaka stambenog fonda [Tekst] / T.I. Abasheva, L.V. Bulgakova. N.M. Vavulo i dr. M.: 1996. - 46 str.

Dodatak A

Energetska putovnica zgrade

opće informacije

Uvjeti projektiranja

Funkcionalna namjena, vrsta i konstruktivno rješenje zgrada

Geometrijski i toplinski energetski pokazatelji

Izgledi

Sveobuhvatni pokazatelji

Slični dokumenti

Toplinski tehnički proračuni ogradnih konstrukcija, vanjskih zidova, potkrovlja i podruma, prozora. Proračun toplinskih gubitaka i sustava grijanja. Toplinski proračun uređaja za grijanje. Individualni sustav grijanja i ventilacije.

kolegij, dodan 07/12/2011


Toplinski tehnički proračun ogradnih konstrukcija na temelju zimskih radnih uvjeta. Izbor prozirnih ovojnica zgrade. Kalkulacija uvjeti vlažnosti(grafoanalitička metoda Fokin-Vlasov). Određivanje grijanih površina zgrade.

priručnik za obuku, dodan 01.11.2011


Toplinska zaštita i toplinska izolacija građevinskih konstrukcija zgrada i građevina, njihov značaj u suvremenoj gradnji. Određivanje toplinskih svojstava višeslojne ogrodne konstrukcije korištenjem fizičkih i računalnih modela u programu Ansys.

diplomski rad, dodan 20.03.2017


Grijanje peterokatnice stambene zgrade s ravni krov i s negrijanim podrumom u gradu Irkutsku. Izračunati parametre vanjskog i unutarnjeg zraka. Toplinskotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Toplinski proračun uređaja za grijanje.

kolegij, dodan 06.02.2009


Toplinski uvjeti zgrade. Izračunati parametre vanjskog i unutarnjeg zraka. Toplinskotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Određivanje stupnja-dana razdoblja grijanja i uvjeta rada ogradnih konstrukcija. Proračun sustava grijanja.

kolegij, dodan 15.10.2013


Toplinski tehnički proračuni vanjskih zidova, potkrovlja, podova nad negrijanim podrumima. Provjera strukture vanjskog zida na vanjskom kutu. Zračni način rada vanjskih ograda. Apsorpcija topline podnih površina.

kolegij, dodan 14.11.2014


Izbor dizajna prozora i vanjskih vrata. Proračun toplinskih gubitaka u prostorijama i zgradama. Određivanje materijala za toplinsku izolaciju potrebnih za osiguranje povoljni uvjeti, s klimatskim promjenama pomoću proračuna zatvorenih konstrukcija.

kolegij, dodan 22.01.2010


Toplinski uvjeti zgrade, parametri vanjskog i unutarnjeg zraka. Toplinski tehnički proračun ogradnih konstrukcija, toplinska bilanca prostorija. Izbor sustava grijanja i ventilacije, vrste uređaja za grijanje. Hidraulički proračun sustava grijanja.

kolegij, dodan 15.10.2013


Zahtjevi za građevinske strukture vanjsko ograđivanje grijanih stambenih i javnih zgrada. Toplinski gubici prostorije. Odabir toplinske izolacije za zidove. Otpornost na propusnost zraka zatvorenih konstrukcija. Proračun i izbor uređaja za grijanje.

kolegij, dodan 06.03.2010


Toplinskotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija, gubitak topline zgrade, uređaji za grijanje. Hidraulički proračun sustava grijanja zgrade. Proračun toplinskih opterećenja stambene zgrade. Zahtjevi za sustave grijanja i njihov rad.

TOPLINSKA ZAŠTITA GRAĐEVINA

TOPLINSKE PERFORMANSE ZGRADA

Datum uvođenja 2003-10-01

PREDGOVOR

1 RAZVIO Istraživački institut za građevinsku fiziku Ruska akademija arhitekture i građevinskih znanosti, TsNIIEPzhilishcha, Udruga inženjera za grijanje, ventilaciju, klimatizaciju, opskrbu toplinom i građevinsku toplinsku fiziku, Moskovska državna ekspertiza i skupina stručnjaka

PREDSTAVIO Odjel za tehničku standardizaciju, standardizaciju i certificiranje u graditeljstvu i stambeno-komunalnim uslugama Gosstroja Rusije

2 DONIJET I STUPIO NA SNAGU 1. listopada 2003. Rezolucijom Državnog odbora za izgradnju Rusije od 26. lipnja 2003. N 113

3 UMJESTO SNiP II-3-79*

UVOD

Ovi građevinski kodovi i propisi utvrđuju zahtjeve za toplinsku zaštitu zgrada kako bi se uštedjela energija uz osiguranje sanitarno-higijenskih i optimalnih parametara mikroklime prostora i trajnosti zatvorenih konstrukcija zgrada i građevina.

Zahtjevi za povećanjem toplinske zaštite zgrada i građevina, glavnih potrošača energije, važna su tema Vladina uredba u većini zemalja svijeta. Ovi zahtjevi razmatraju se i sa stajališta zaštite okoliša, racionalnog korištenja neobnovljivih prirodnih resursa te smanjenja utjecaja efekta staklenika i smanjenja emisije ugljičnog dioksida i dr. štetne tvari u atmosferi.

Ovi standardi se bave dijelom općeg cilja očuvanja energije u zgradama. Istodobno sa stvaranjem učinkovite toplinske zaštite, u skladu s drugim regulatornim dokumentima, poduzimaju se mjere za povećanje učinkovitosti inženjerske opreme zgrada, smanjenje gubitaka energije tijekom njezine proizvodnje i transporta, kao i smanjenje potrošnje toplinske i električne energije automatskim upravljanjem i regulacijom opreme i inženjerskih sustava općenito.

Norme toplinske zaštite zgrada usklađene su sa sličnim inozemnim normama u razvijenim zemljama. Ovi standardi, kao i standardi za inženjersku opremu, sadrže minimalne zahtjeve, a gradnja mnogih zgrada može se izvoditi na ekonomska osnova sa znatno višim pokazateljima toplinske zaštite predviđenim klasifikacijom zgrada prema energetskoj učinkovitosti.

Ovi standardi predviđaju uvođenje novih pokazatelja energetske učinkovitosti zgrada - specifične potrošnje toplinske energije za grijanje tijekom razdoblja grijanja, uzimajući u obzir izmjenu zraka, unos topline i orijentaciju zgrada, utvrđuju njihovu klasifikaciju i pravila vrednovanja prema pokazatelji energetske učinkovitosti kako tijekom projektiranja i izgradnje, tako iu budućnosti tijekom rada . Norme daju istu razinu potražnje za toplinskom energijom, što se postiže usklađenošću s drugom fazom povećanja toplinske zaštite prema SNiP II-3 s izmjenama br. 3 i 4, ali pružaju veće mogućnosti u odabiru tehničkih rješenja i načina usklađivanja sa standardiziranim parametrima.

Zahtjevi ovih pravila i propisa testirani su u većini regija Ruska Federacija u obliku teritorijalnih građevinskih propisa (TSN) o energetskoj učinkovitosti stambenih i javnih zgrada.

Preporučene metode za proračun toplinskih svojstava zatvorenih konstrukcija u skladu sa standardima usvojenim u ovom dokumentu, referentni materijali i preporuke za projektiranje navedeni su u skupu pravila „Projektiranje toplinske zaštite zgrada“.

U izradi ovog dokumenta sudjelovali su sljedeći ljudi: Yu.A.Matrosov i I.N.Butovsky (NIISF RAASN); Yu.A.Tabunshchikov (NP "ABOK"); V. S. Belyaev (JSC TsNIIEPzhilishcha); V.I.Livchak (Mosgosexpertiza); V.A. Glukharev (Gosstroj Rusije); L.S. Vasilyeva (FSUE CNS).

1 PODRUČJE UPOTREBE

Ove norme i pravila odnose se na toplinsku zaštitu stambenih, javnih, industrijskih, poljoprivrednih i skladišnih zgrada i građevina (u daljnjem tekstu: zgrade) u kojima je potrebno održavati određenu temperaturu i vlažnost zraka u zatvorenom prostoru.

Norme se ne primjenjuju na toplinsku zaštitu:

stambene i javne zgrade grijane periodično (manje od 5 dana u tjednu) ili sezonski (kontinuirano manje od tri mjeseca godišnje);

privremene zgrade u pogonu ne više od dvije sezone grijanja;

staklenici, staklenici i hladnjače.

Razina toplinske zaštite ovih zgrada utvrđuje se odgovarajućim standardima, au nedostatku - odlukom vlasnika (kupca) podložno poštivanju sanitarnih i higijenskih standarda.

Ovi standardi za izgradnju i rekonstrukciju postojećih građevina od arhitektonskog i povijesnog značaja primjenjuju se u svakom konkretnom slučaju, uzimajući u obzir njihovu povijesnu vrijednost, na temelju odluka nadležnih tijela i koordinacije s državnim kontrolnim tijelima u području zaštite povijesnih i kulturnih spomenika. spomenici.

2 REFERENCE NA PROPISE

Ova pravila i propisi koriste reference na propisi, čiji je popis dan u Dodatku A.

3 POJMOVI I DEFINICIJE

Ovaj dokument koristi pojmove i definicije dane u Dodatku B.

4 OPĆE ODREDBE, KLASIFIKACIJA

4.1 Građenje građevina mora se izvoditi u skladu sa zahtjevima za toplinsku zaštitu zgrada kako bi se osigurala mikroklima stvorena za boravak i rad ljudi u zgradi, potrebna pouzdanost i trajnost konstrukcija, klimatskim uvjetima raditi tehnička oprema uz minimalni utrošak toplinske energije za grijanje i ventilaciju zgrada tijekom ogrjevnog razdoblja (u daljnjem tekstu: grijanje).

Trajnost ogradnih konstrukcija treba osigurati upotrebom materijala s odgovarajućom otpornošću (otpornost na mraz, otpornost na vlagu, biostabilnost, otpornost na koroziju, visoke temperature, cikličke temperaturne fluktuacije i druge destruktivne utjecaje okoline), pružajući, ako je potrebno, posebnu zaštitu za konstrukcijski elementi izrađeni od nedovoljno otpornih materijala.

4.2 Standardi utvrđuju zahtjeve za:

smanjena otpornost na prijenos topline ovojnica zgrade;

ograničavanje temperature i sprječavanje kondenzacije vlage na unutarnjoj površini ogradne konstrukcije, s iznimkom prozora s vertikalnim ostakljenjem;

specifični pokazatelj potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade;

otpornost na toplinu zatvorenih konstrukcija u toploj sezoni i građevinskih prostorija u hladnoj sezoni;

propusnost zraka ovojnica i prostorija;

zaštita od vlaženja zatvorenih konstrukcija;

apsorpcija topline podnih površina;

klasifikacija, utvrđivanje i poboljšanje energetske učinkovitosti projektiranih i postojećih zgrada;

kontrola standardiziranih pokazatelja, uključujući i energetsku putovnicu zgrade.

4.3 Režim vlažnosti građevinskih prostorija tijekom hladne sezone, ovisno o relativnoj vlažnosti i temperaturi unutarnjeg zraka, treba postaviti prema tablici 1.
Stol 1 - Uvjeti vlažnosti u građevinskim prostorijama

4.4 Radni uvjeti zatvorenih konstrukcija A ili B, ovisno o uvjetima vlažnosti prostora i zonama vlažnosti građevinskog područja, za odabir toplinsko-tehničkih pokazatelja vanjskih ogradnih materijala trebaju se utvrditi prema tablici 2. Zone vlažnosti područje Rusije treba uzeti prema Dodatku B.

Tablica 2 - Uvjeti rada zaštitnih konstrukcija

4.5 Energetska učinkovitost stambenih i javnih zgrada treba se utvrditi u skladu s klasifikacijom prema tablici 3. Dodjeljivanje razreda D, E u fazi projektiranja nije dopušteno. Klase A i B utvrđuju se za novoizgrađene i rekonstruirane građevine u fazi izrade projekta i naknadno se usavršavaju na temelju rezultata rada. Za postizanje klasa A, B, upravnim tijelima konstitutivnih entiteta Ruske Federacije preporučuje se poduzimanje mjera za ekonomski stimulaciju sudionika u projektiranju i izgradnji. Razred C uspostavlja se tijekom rada novoizgrađenih i rekonstruiranih zgrada u skladu s odjeljkom 11. Razredi D, E uspostavljaju se tijekom rada zgrada izgrađenih prije 2000. godine kako bi se razvio prioritet i mjere za rekonstrukciju tih zgrada od strane upravnih tijela konstitutivnih entiteta Ruske Federacije. Razrede za zgrade u uporabi potrebno je uspostaviti na temelju mjerenja potrošnje energije za razdoblje grijanja u skladu s

Tablica 3 - Razredi energetske učinkovitosti zgrada

5 TOPLINSKA ZAŠTITA ZGRADA

5.1 Norme utvrđuju tri pokazatelja toplinske zaštite zgrade:

a) smanjeni otpor prolazu topline pojedinih elemenata ovojnice zgrade;

b) sanitarno-higijenski, uključujući temperaturnu razliku između temperatura unutarnjeg zraka i na površini ogradnih konstrukcija i temperature na unutarnjoj površini iznad temperature rosišta;

c) specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade, koja omogućuje variranje vrijednosti toplinsko-zaštitnih svojstava različitih vrsta ovojnica zgrade, uzimajući u obzir prostorno-planska rješenja zgrade i izbor sustavi za održavanje mikroklime kako bi se postigla standardizirana vrijednost ovog pokazatelja.

Uvjeti toplinske zaštite zgrade bit će ispunjeni ako su zahtjevi pokazatelja "a" i "b" ili "b" i "c" ispunjeni u stambenim i javnim zgradama. U industrijskim zgradama potrebno je pridržavati se zahtjeva pokazatelja "a" i "b".

5.2 Kako bi se pratila usklađenost pokazatelja standardiziranih ovim standardima na različite faze stvaranje i rad zgrade treba ispuniti u skladu s uputama u odjeljku 12 energetske putovnice zgrade. U tom slučaju dopušteno je prekoračiti normiranu specifičnu potrošnju energije za grijanje, podložno zahtjevima iz 5.3.

Otpornost prijenosa topline elemenata ovojnice zgrade

5.3 Smanjeni otpor prijenosu topline, m °C/W, ogradnih konstrukcija, kao i prozora i svjetiljki (s vertikalnim ostakljenjem ili s kutom nagiba većim od 45 °) treba uzeti ne manje od standardiziranih vrijednosti, m °C /W, određeno prema tablici 4 u ovisno o stupnju-danu građevinskog područja, °C dan.

Tablica 4 - Standardizirane vrijednosti otpora prijenosa topline zatvorenih konstrukcija

Stupanj-dan razdoblja grijanja, °C dan, određuje se formulom

, (2)

gdje je procijenjena prosječna temperatura unutarnjeg zraka zgrade, °C, prihvaćena za izračun ogradnih konstrukcija skupine zgrada prema točki 1. tablice 4. prema minimalnim vrijednostima optimalne temperature odgovarajuće zgrade prema GOST 30494 (u rasponu od 20-22 ° C), za skupinu zgrada prema točki .2 tablice 4 - prema klasifikaciji prostorija i minimalnim vrijednostima optimalne temperature prema GOST 30494 (u rasponu od 16-21 °C), građevine prema točki 3. tablice 4. - prema standardima projektiranja odgovarajućih građevina;

Prosječna vanjska temperatura zraka, ° C, i trajanje, dani, razdoblja grijanja, usvojena prema SNiP 23-01 za razdoblje s prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom zraka ne višom od 10 ° C - pri projektiranju medicinske i preventivne njege, dječjim ustanovama i domovima za starije osobe, a ne više od 8 °C - u ostalim slučajevima.

5.4 Za industrijske zgrade s prekomjernom osjetljivom toplinom većom od 23 W/m i zgrade namijenjene sezonskoj uporabi (jesen ili proljeće), kao i zgrade s projektiranom unutarnjom temperaturom zraka od 12 °C i nižom, smanjeni otpor prijenosu topline ograde strukture (osim prozirnih), m °C/W, treba uzeti ne manje od vrijednosti određenih formulom

, (3)

gdje je koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak i dan je u tablici 6;

Standardizirana temperaturna razlika između temperature unutarnjeg zraka i temperature unutarnje površine pregradne konstrukcije, °C, uzeta prema tablici 5;

Koeficijent prijenosa topline unutarnje površine ogradnih konstrukcija, W/(m °C), uzet prema tablici 7;

Projektna temperatura vanjskog zraka tijekom hladnog razdoblja godine, °C, za sve zgrade, osim industrijskih zgrada namijenjenih sezonskom radu, uzima se jednakom prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog razdoblja s vjerojatnošću 0,92 prema SNiP 23-01.

U industrijskim zgradama namijenjenim sezonskom radu, minimalna temperatura najhladnijeg mjeseca, definirana kao prosječna mjesečna temperatura siječnja prema tablici 3* SNiP 23-01, treba uzeti kao projektnu temperaturu vanjskog zraka tijekom hladnog razdoblja godina, °C

Smanjeno za prosječnu dnevnu amplitudu temperature zraka najhladnijeg mjeseca (tablica 1* SNiP 23-01).

Standardna vrijednost otpora prijenosa topline podova iznad ventiliranih podzemlja treba se uzeti prema SNiP 2.11.02.

5.5 Za određivanje normaliziranog otpora prijenosu topline unutarnjih ogradnih konstrukcija kada je razlika u projektiranim temperaturama zraka između prostorija 6 °C i više, u formuli (3) umjesto toga treba uzeti izračunatu temperaturu zraka hladnije prostorije.

Za tople tavane i tehničke podove, kao i u negrijanim stubištima stambenih zgrada koje koriste sustav grijanja stanova, izračunatu temperaturu zraka u tim prostorijama treba uzeti na temelju proračuna toplinske bilance, ali ne manje od 2 °C za tehničke podove i 5 °C. °C za negrijana stubišta.

5.6 Smanjeni otpor prolazu topline, m·°C/W, za vanjske zidove treba izračunati za fasadu zgrade ili za jedan međukat, uzimajući u obzir nagibe otvora bez uzimanja u obzir njihove ispune.

Smanjeni otpor prijenosa topline zatvorenih konstrukcija u dodiru s tlom treba odrediti prema SNiP 41-01.

Navedeni otpor prijenosa topline prozirnih konstrukcija (prozori, balkonska vrata, lampioni) prihvaća se na temelju certifikacijskih ispitivanja; u nedostatku rezultata certifikacijskih ispitivanja, treba uzeti vrijednosti prema skupu pravila.

5.7 Smanjeni otpor prolazu topline, m·°C/W, ulaznih vrata i vrata (bez predsoblja) stanova na prvim katovima i vrata, kao i vrata stanova s ​​negrijanim stubištem, ne smije biti manji od proizvoda ( proizvod za ulazna vrata u jednostambene zgrade), gdje je - smanjena otpornost na prijenos topline zidova, određena formulom (3); za vrata stanova iznad prvog kata zgrada s grijanim stubištima - najmanje 0,55 m °C/W.

Ograničenje temperature i kondenzacije vlage na unutarnjoj površini ovojnice zgrade

5.8 Izračunata temperaturna razlika, °C, između temperature unutarnjeg zraka i temperature unutarnje površine pregradne konstrukcije ne smije premašiti standardizirane vrijednosti, °C, utvrđene u tablici 5, a određuje se formulom

, (4)

gdje je isti kao u formuli (3);

Isto kao u formuli (2);

Isto kao u formuli (3).

Smanjeni otpor prijenosa topline zatvorenih konstrukcija, m·°C/W;

Koeficijent prolaza topline unutarnje površine ogradnih konstrukcija, W/(m °C), uzet prema tablici 7.

Tablica 5 - Standardizirana temperaturna razlika između unutarnje temperature zraka i temperature unutarnje površine ogradne konstrukcije

Tablica 6 - Koeficijent koji uzima u obzir ovisnost o položaju zagradne konstrukcije u odnosu na vanjski zrak

Tablica 7 - Koeficijent prijenosa topline unutarnje površine ograde

5.9 Temperatura unutarnje površine pregradne konstrukcije (osim vertikalnih prozirnih konstrukcija) u području toplinski vodljivih inkluzija (dijafragme, spojevi žbuke, spojevi panela, rebra, klinovi i fleksibilni spojevi u višeslojnim pločama, kruti spojevi lakih zidova itd.), u kutovima i prozorske padine, kao i krovni prozori, ne smiju biti niži od temperature rosišta unutarnjeg zraka pri projektiranoj temperaturi vanjskog zraka tijekom hladne sezone.

Napomena - Treba uzeti relativnu vlažnost unutarnjeg zraka za određivanje temperature rosišta na mjestima toplinski provodljivih inkluzija ogradnih konstrukcija, u kutovima i prozorskim padinama, kao i na krovnim prozorima:

za prostorije stambenih zgrada, bolnica, ambulanti, ambulanti, rodilišta, domova za starije i nemoćne osobe, srednjih dječjih škola, dječjih vrtića, jaslica, dječjih vrtića (pogona) i sirotišta - 55%, za prostorije kuhinja - 60%, za kupaonice - 65%, za tople podrume i podzemne prostore s komunikacijama - 75%;

za topla potkrovlja stambenih zgrada - 55%;

za prostorije javnih zgrada (osim gore navedenih) - 50%.

5.10 Temperatura unutarnje površine strukturnih elemenata ostakljenja prozora zgrada (osim industrijskih) ne smije biti niža od plus 3 ° C, a neprozirnih elemenata prozora - ne niža od temperature rosišta na projektiranoj temperaturi. vanjskog zraka u hladnoj sezoni, za industrijske zgrade - ne niže od 0 ° C .

5.11 U stambenim zgradama koeficijent fasadnog ostakljenja ne smije biti veći od 18% (za javne zgrade - ne veći od 25%), ako je smanjeni otpor prolazu topline prozora (osim tavanskih prozora) manji od: 0,51 m °C/ W na stupnju danu od 3500 i niže; 0,56 m·°C/W na stupnjevima iznad 3500 do 5200; 0,65 m °C/W za stupanj dana iznad 5200 do 7000 i 0,81 m °C/W za stupanj dana iznad 7000. Pri određivanju koeficijenta ostakljenja fasade, ukupna površina ogradnih konstrukcija treba uključivati ​​sve uzdužne i krajnje zidova. Površina svjetlosnih otvora krovnih prozora ne smije biti veća od 15% površine poda osvijetljenih prostorija, krovni prozori - 10%.

Specifični utrošak toplinske energije za grijanje zgrade

5.12 Specifična (po 1 m grijane površine stana ili korisne površine prostora [ili po 1 m grijanog volumena]) potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade, kJ/(m °C dan) ili [kJ /(m °C dan )], određena prema Dodatku D, mora biti manja ili jednaka standardiziranoj vrijednosti, kJ/(m °C dan) ili [kJ/(m °C dan)], a određena je odabir toplinsko-izolacijskih svojstava ovojnice zgrade, prostorno-planerskih rješenja, orijentacije i vrste građevine, učinkovitosti i načina regulacije korištenog sustava grijanja do ispunjenja uvjeta

gdje je normirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade, kJ/(m °C dan) ili [kJ/(m °C dan)], određena za različite vrste stambene i javne zgrade:

a) kada ih spajate na centralizirane sustave opskrbe toplinom prema tablici 8 ili 9;

b) pri ugradnji sustava za opskrbu toplinom ili stacionarnih sustava električnog grijanja u zgradi po stanovima i autonomnih (krovnih, ugrađenih ili priključenih kotlovnica) - vrijednost uzeta prema tablici 8 ili 9, pomnožena s koeficijentom izračunati po formuli

Izračunati koeficijenti energetske učinkovitosti za stan po stan i autonomnih sustava opskrbe toplinom ili stacionarnog električnog grijanja i centralizirani sustav opskrba toplinom, odnosno, uzeta prema projektnim podacima u prosjeku tijekom razdoblja grijanja. Izračun ovih koeficijenata dan je u skupu pravila.

Tablica 8 - Normirani specifični utrošak toplinske energije za grijanjejednostambene samostojeće i dvojne stambene zgrade, kJ/(m°C dan)

Tablica 9 - Normirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrada, kJ/(m°C dan) ili [kJ/(m°S dan)]

5.13 Pri proračunu zgrade prema pokazatelju specifične potrošnje toplinske energije, početne vrijednosti toplinski zaštitnih svojstava zatvorenih konstrukcija trebaju biti postavljene na normalizirane vrijednosti otpora prijenosu topline, m ° C/W, pojedinačnih elemenata vanjskih ograda prema tablici 4. Zatim se provjerava usklađenost specifične potrošnje toplinske energije za grijanje izračunate prema metodi iz Dodatka D, normirana vrijednost . Ako se kao rezultat proračuna pokaže da je specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade manja od normirane vrijednosti, dopušteno je smanjiti otpor prolazu topline pojedinih elemenata ovojnice zgrade (prozirne prema Napomena 4 uz tablicu 4) u usporedbi s normaliziranom vrijednošću prema tablici 4, ali ne nižom od minimalnih vrijednosti određenih prema formuli (8) za zidove skupina zgrada navedenih u pozicijama 1 i 2 tablice 4, a prema formuli (9) za preostale zaporne konstrukcije:

; (8)

. (9)

5.14 Izračunati pokazatelj zbijenosti stambenih zgrada u pravilu ne smije prelaziti sljedeće standardizirane vrijednosti:

0,25 - za zgrade od 16 katova i više;

0,29 - za zgrade od 10 do 15 katova uključujući;

0,32 - za zgrade od 6 do 9 katova uključujući;

0,36 - za zgrade od 5 katova;

0,43 - za zgrade od 4 kata;

0,54 - za zgrade od 3 kata;

0,61; 0,54; 0,46 - za dvo-, tro- i četverokatne blokirane i sekcijske kuće;

0,9 - za dvokatnice i jednokatne kuće s potkrovljem;

1.1 - za jednokatne kuće.

5.15 Izračunati pokazatelj zbijenosti zgrade treba odrediti formulom

, (10)

gdje je ukupna površina unutarnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući pokrov (preklapanje) gornjeg poda i pokrov poda donje grijane prostorije, m;

Grijani volumen zgrade, jednak volumenu ograničenom unutarnjim površinama vanjskih ograda zgrade, m.

6 POVEĆANJE ENERGETSKE UČINKOVITOSTI POSTOJEĆIH ZGRADA

6.1 Povećanje energetske učinkovitosti postojećih zgrada treba provoditi tijekom rekonstrukcije, modernizacije i velika obnova ove zgrade. U slučaju djelomične rekonstrukcije zgrade (uključujući promjenu dimenzija zgrade zbog prigrađenih i nadgrađenih volumena), dopušteno je primijeniti zahtjeve ovih normi na izmijenjeni dio zgrade.

6.2 Prilikom zamjene prozirnih konstrukcija energetski učinkovitijima potrebno je poduzeti dodatne mjere kako bi se osigurala potrebna propusnost zraka tih konstrukcija u skladu s Odjeljkom 8.

7 OTPORNOST OGRADNIH KONSTRUKCIJA NA TOPLINU

Tijekom tople sezone

7.1 U područjima s prosječnom mjesečnom srpanjskom temperaturom od 21 °C i višom, procijenjena amplituda temperaturnih kolebanja unutarnje površine ogradnih konstrukcija (vanjski zidovi i stropovi/obloge), °C, stambenih zgrada, bolničkih ustanova (bolnica, klinika, bolnice i klinike), ambulante, ambulantne poliklinike, rodilišta, domovi za djecu, domovi za starije i nemoćne osobe, dječji vrtići, jaslice, dječji vrtići (pogoni) i domovi za djecu, kao i industrijski objekti u kojima je potrebno održavati optimalne parametre temperature i relativne vlažnosti zraka u zoni radne okoline tijekom toplog razdoblja godine ili, prema tehnološkim uvjetima, za održavanje konstantne temperature ili temperature i relativne vlažnosti zraka, ne smije biti veća od normalizirane amplitude kolebanja temperatura unutarnje površine pregradne konstrukcije, °C, određena formulom

, (11)

gdje je prosječna mjesečna vanjska temperatura za srpanj, °C, uzeta prema tablici 3* SNiP 23-01.

Izračunatu amplitudu temperaturnih fluktuacija unutarnje površine pregradne konstrukcije treba odrediti prema nizu pravila.

7.2 Za prozore i krovne prozore treba osigurati uređaje za zaštitu od sunca u područjima i zgradama navedenim u 7.1. Koeficijent toplinske propusnosti uređaja za zaštitu od sunca ne smije biti veći od standardizirane vrijednosti utvrđene Tablicom 10. Koeficijente toplinske propusnosti uređaja za zaštitu od sunca treba odrediti prema skupu pravila.

Tablica 10 - Standardizirane vrijednosti koeficijenta toplinske propusnosti uređaja za zaštitu od sunca

Tijekom hladne sezone

7.4 Izračunata amplituda kolebanja rezultirajuće temperature prostorije, °C, stambenih, kao i javnih zgrada (bolnica, klinika, vrtića i škola) tijekom hladnog razdoblja godine ne bi trebala premašiti svoju normaliziranu vrijednost tijekom dana: ako dostupno centralno grijanje i peći s kontinuiranim izgaranjem - 1,5 °C; sa stacionarnim električnim toplinsko-akumulacijskim grijanjem - 2,5 °C, pri pećno grijanje s periodičnim paljenjem - 3 °C.

Ako zgrada ima grijanje s automatskom regulacijom unutarnje temperature zraka, toplinska stabilnost prostora tijekom hladne sezone nije normirana.

7.5 Izračunatu amplitudu kolebanja rezultirajuće sobne temperature tijekom hladne sezone, °C, treba odrediti u skladu s nizom pravila.

8 ZRAKOPROPUSNOST OGRADNIH KONSTRUKCIJA I PROSTORIJA

8.1 Otpor propusnosti zraka zatvorenih konstrukcija, s izuzetkom ispune svjetlosnih otvora (prozora, balkonskih vrata i lampiona), zgrada i građevina ne smije biti manji od normiranog otpora propusnosti zraka, m h Pa/kg, određenog formulom

gdje je razlika u tlaku zraka na vanjskoj i unutarnjoj površini ogradnih konstrukcija, Pa, određena u skladu s 8.2;

Standardizirana propusnost zraka zatvorenih konstrukcija, kg/(m h), usvojena u skladu s 8.3.

8.2 Razlika tlaka zraka na vanjskoj i unutarnjoj površini ogradnih konstrukcija, Pa, treba se odrediti formulom

gdje je visina zgrade (od razine poda prvog kata do vrha ispušne osovine), m;

Specifična težina vanjskog i unutarnjeg zraka, N/m, određena formulom

, (14)

Temperatura zraka: unutarnja (za određivanje) - uzeta prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494

i SanPiN 2.1.2.1002; vanjski (za određivanje ) - uzima se da je jednaka prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog razdoblja sa sigurnošću od 0,92 prema SNiP 23-01;

Najveća prosječna brzina vjetra po smjeru za siječanj, čija je učestalost 16% ili više, uzeta prema tablici 1* SNiP 23-01; za građevine visine preko 60 m treba uzeti u obzir koeficijent promjene brzine vjetra s visinom (prema skupu pravila).

8.3 Normaliziranu propusnost zraka, kg/(m h), ovojnice zgrade treba uzeti prema tablici 11.

Tablica 11 - Normirana propusnost zraka zatvorenih konstrukcija

8.4 Otpor propusnosti zraka prozora i balkonskih vrata stambenih i javnih zgrada, kao i prozora i svjetlarnika industrijskih zgrada ne smije biti manji od normiranog otpora propusnosti zraka, m h/kg, određenog formulom

, (15)

gdje je isti kao u formuli (12);

Isto kao u formuli (13);

Pa je razlika tlaka zraka na vanjskoj i unutarnjoj površini svjetloprozirnih ogradnih konstrukcija pri kojoj se određuje otpor propuštanju zraka.

8.5 Otpor propusnosti zraka višeslojnih ogradnih konstrukcija treba uzeti u skladu s nizom pravila.

8.6 Prozorski blokovi i balkonska vrata u stambenim i javnim zgradama trebaju biti odabrani prema klasifikaciji propusnosti zraka predvorja prema GOST 26602.2: 3 kata i više - ne niže od klase B; 2-kata i niže - unutar razreda V-D.

8.7 Prosječna propusnost zraka stambenih stanova i prostorija javnih zgrada (sa zatvorenim otvorima za dovod i odvodnu ventilaciju) treba tijekom razdoblja ispitivanja osigurati brzinu izmjene zraka od , h, pri razlici tlaka od 50 Pa vanjskog i unutarnjeg zraka tijekom ventilacije:

s prirodnim nagonom h;

s mehaničkim nagonom h.

Stopa izmjene zraka u zgradama i prostorijama pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.

9 ZAŠTITA OD PREVLAŽIVANJA OGRADNIH KONSTRUKCIJA

9.1 Otpor propusnosti pare, m h Pa/mg, ogradne konstrukcije (u rasponu od unutarnje površine do ravnine moguće kondenzacije) ne smije biti manji od najvećeg od sljedećih standardiziranih otpora propusnosti pare:

a) normalizirani otpor paropropusnosti, m h Pa/mg (na temelju uvjeta nedopustivosti nakupljanja vlage u ogradnoj konstrukciji tijekom godišnjeg razdoblja rada), određeno formulom

b) nazivni otpor paropropusnosti, m h Pa/mg (na temelju uvjeta ograničenja vlage u ovojnici zgrade za razdoblje s negativnim prosječnim mjesečnim vanjskim temperaturama), određuje se formulom

, (17)

gdje je parcijalni tlak vodene pare unutarnjeg zraka, Pa, pri projektiranoj temperaturi i relativnoj vlažnosti ovog zraka, određen formulom

, (18)

gdje je parcijalni tlak zasićene vodene pare, Pa, na temperaturi, prihvaćen prema nizu pravila;

Relativna vlažnost unutarnjeg zraka,%, prihvaćena za različite zgrade u skladu s napomenom uz 5.9;

Otpornost na propusnost pare, m·h·Pa/mg, dijela ogrodne konstrukcije koji se nalazi između vanjske površine ogrodne konstrukcije i ravnine moguće kondenzacije, određena prema nizu pravila;

Prosječni parcijalni tlak vodene pare vanjskog zraka, Pa, za godišnje razdoblje, određen prema tablici 5a* SNiP 23-01;

Trajanje, dani, razdoblja nakupljanja vlage, uzeto jednako razdoblju s negativnim prosječnim mjesečnim vanjskim temperaturama prema SNiP 23-01;

Parcijalni tlak vodene pare, Pa, u ravnini moguće kondenzacije, određen pri prosječnoj vanjskoj temperaturi zraka razdoblja mjeseci s negativnim prosječnim mjesečnim temperaturama prema uputama u napomenama uz ovaj stavak;

Gustoća materijala navlaženog sloja, kg/m, uzeta jednaka prema skupu pravila;

Debljina navlaženog sloja ogrodne konstrukcije, m, uzima se jednakom 2/3 debljine homogenog (jednoslojnog) zida ili debljine toplinsko-izolacijskog sloja (izolacije) višestrukog zida. struktura koja pokriva sloj;

Najveće dopušteno povećanje izračunatog masenog omjera vlage u materijalu navlaženog sloja, %, tijekom razdoblja nakupljanja vlage, uzeto prema tablici 12;

Tablica 12 - Najveće dopuštene vrijednosti koeficijenata

Parcijalni tlak vodene pare, Pa, u ravnini moguće kondenzacije tijekom godišnjeg razdoblja rada, određen formulom

gdje je , , parcijalni tlak vodene pare, Pa, uzet iz temperature u ravnini moguće kondenzacije, podešen na prosječnu vanjsku temperaturu zraka za zimsko, proljetno-jesensko i ljetno razdoblje, utvrđen prema uputama u bilješke uz ovaj paragraf;

Trajanje, mjeseci, zimskih, proljetno-jesenskih i ljetnih razdoblja u godini, određeno prema tablici 3* SNiP 23-01, uzimajući u obzir sljedeće uvjete:

a) za zimsko razdoblje To uključuje mjesece s prosječnom vanjskom temperaturom ispod minus 5 °C;

b) razdoblje proljeće-jesen uključuje mjesece s prosječnom vanjskom temperaturom od minus 5 do plus 5 °C;

c) ljetno razdoblje uključuje mjesece s prosječnom temperaturom zraka iznad plus 5 °C;

Koeficijent određen formulom

gdje je prosječni parcijalni tlak vodene pare vanjskog zraka, Pa, za razdoblje mjeseci s negativnim prosječnim mjesečnim temperaturama, određen prema nizu pravila.

Bilješke:

1 Parcijalni tlak vodene pare , , i za zatvaranje konstrukcija prostorija s agresivnom okolinom treba uzeti u obzir agresivnu okolinu.

2 Pri određivanju parcijalnog tlaka za ljetno razdoblje, temperaturu u ravnini moguće kondenzacije u svim slučajevima treba uzeti ne nižu od prosječne temperature vanjskog zraka ljeti, parcijalni tlak vodene pare unutarnjeg zraka - ne niži od prosječnog parcijalnog tlaka vodene pare vanjskog zraka za to razdoblje.

3 Ravnina moguće kondenzacije u homogenoj (jednoslojnoj) ogradnoj konstrukciji nalazi se na udaljenosti jednakoj 2/3 debljine konstrukcije od njezine unutarnje površine, au višeslojna konstrukcija poklapa se s vanjskom površinom izolacije.

9.2 Otpor propusnosti pare, m h Pa/mg, potkrovlja ili dijela ventilirane pokrovne konstrukcije koji se nalazi između unutarnje površine premaza i zračnog raspora, u zgradama s krovnim padinama do 24 m širine, ne smije biti manji od standardizirani otpor paropropusnosti, m h Pa /mg, određen formulom

, (21)

gdje je , isto kao u formulama (16) i (20).

9.3 Nije potrebno provjeravati usklađenost sljedećih ovojnica zgrade s ovim standardima paropropusnosti:

a) homogeni (jednoslojni) vanjski zidovi prostorija sa suhim i normalnim uvjetima;

b) dvoslojni vanjski zidovi prostorija sa suhim i normalnim uvjetima, ako unutarnji sloj zida ima paropropusnost veću od 1,6 m h Pa/mg.

9.4 Za zaštitu toplinsko-izolacijskog sloja (izolacije) od vlage u premazima zgrada s vlažnim ili mokrim uvjetima, potrebno je predvidjeti parnu branu ispod toplinsko-izolacijskog sloja, što treba uzeti u obzir pri određivanju otpora paropropusnosti premaza u skladu sa skupom pravila.

10 PREUZIMANJE TOPLINE PODNIH POVRŠINA

10.1 Podna površina stambenih i javnih zgrada, pomoćnih zgrada i prostorija industrijskih poduzeća i grijanih prostorija industrijskih zgrada (u područjima sa stalnim radnim mjestima) mora imati izračunatu stopu apsorpcije topline, W/(m °C), ne više od normirane vrijednost utvrđena u tablici 13.

Tablica 13 - Standardizirane vrijednosti indikatora

10.2 Izračunatu vrijednost indeksa apsorpcije topline podne površine treba odrediti prema nizu pravila.

10.3 Stopa apsorpcije topline podne površine nije standardizirana:

a) imaju površinsku temperaturu iznad 23 °C;

b) u grijanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju teški fizički poslovi (III. kategorija);

c) u industrijskim zgradama, pod uvjetom da su na mjestu stalnih radnih mjesta postavljene drvene ploče ili toplinsko-izolacijske prostirke;

d) prostori javnih zgrada, čiji rad nije povezan sa stalnom prisutnošću ljudi u njima (dvorane muzeja i izložbe, u foajeima kazališta, kina itd.).

10.4 Toplinski tehnički proračuni podova zgrada za uzgoj stoke, peradi i krzna trebaju se provesti uzimajući u obzir zahtjeve SNiP 2.10.03.

11 KONTROLA NORMALIZIRANIH POKAZATELJA

11.1 Praćenje standardiziranih pokazatelja tijekom izrade i ispitivanja projekata toplinske zaštite zgrada i njihovih pokazatelja energetske učinkovitosti za usklađenost s ovim standardima treba provoditi u dijelu projekta „Energetska učinkovitost”, uključujući energetsku putovnicu u skladu s Odjeljkom 12. i Dodatak D.

11.2 Praćenje standardiziranih pokazatelja toplinske zaštite i njezinih pojedinih elemenata zgrada u uporabi te ocjenjivanje njihove energetske učinkovitosti treba provoditi potpunim ispitivanjima, a dobivene rezultate evidentirati u energetskoj putovnici. Toplinski i energetski pokazatelji zgrade određuju se prema GOST 31166, GOST 31167 i GOST 31168.

11.3 Radni uvjeti ograđujućih konstrukcija, ovisno o uvjetima vlažnosti prostora i vlažnim zonama građevinskog područja, pri praćenju toplinsko-tehničkih pokazatelja vanjskih ograđenih materijala, trebaju se utvrditi prema tablici 2.

Izračunati termofizički parametri materijala ogradnih konstrukcija određuju se prema nizu pravila.

11.4 Prilikom prihvaćanja zgrada u rad potrebno je izvršiti sljedeće:

selektivna kontrola brzine izmjene zraka u 2-3 sobe (stanovi) ili u zgradi pri razlici tlaka od 50 Pa u skladu s Odjeljkom 8 i GOST 31167 i, u slučaju nepridržavanja ovih standarda, poduzeti mjere za smanjenje propusnost zraka zatvorenih konstrukcija u cijeloj zgradi;

prema GOST 26629 termovizijska kontrola kvalitete toplinske zaštite zgrade kako bi se otkrili skriveni nedostaci i otklonili ih.

12 ENERGETSKA PUTOVNICA ZGRADE

12.1 Energetska putovnica stambenih i javnih zgrada namijenjena je potvrdi usklađenosti pokazatelja energetske učinkovitosti i toplinske učinkovitosti zgrade s pokazateljima utvrđenim ovim standardima.

12.2 Energetsku putovnicu potrebno je popuniti prilikom izrade projekata za nove, rekonstruirane i remontirane stambene i javne zgrade, pri prihvaćanju zgrada u rad, kao i tijekom rada izgrađenih zgrada.

Energetske putovnice za stanove namijenjene zasebnoj uporabi u dvojnim zgradama mogu se ishoditi na temelju opće energetske putovnice zgrade kao cjeline za dvojne zgrade sa zajedničkim sustavom grijanja.

12.3 Energetska putovnica zgrade nije namijenjena proračunima za komunalne usluge usluge koje se pružaju stanarima i vlasnicima stanova, kao i vlasnicima zgrada.

12.4 Energetsku putovnicu zgrade treba ispuniti:

a) u fazi razvoja projekta i u fazi povezivanja s uvjetima određenog mjesta - od strane projektantske organizacije;

b) u fazi isporuke Gradilište u pogon - projektantska organizacija na temelju analize odstupanja od izvornog projekta učinjenih tijekom građenja građevine. Ovo uzima u obzir:

podaci o tehničkoj dokumentaciji (nacrti izvedenih radova, akti o skrivenim radovima, putovnice, potvrde predane komisijama za prijem itd.);

izvršene izmjene projekta i dopuštena (dogovorena) odstupanja od projekta tijekom razdoblja izgradnje;

rezultati tekućih i ciljanih inspekcija usklađenosti s toplinskim karakteristikama objekta i inženjerskih sustava tehničkim i arhitektonskim nadzorom.

U slučaju potrebe (neusklađeno odstupanje od projekta, nepostojanje potrebne tehničke dokumentacije, nedostaci), naručitelj i inspekcija GASN imaju pravo zahtijevati ispitivanje ogradnih konstrukcija;

c) u fazi eksploatacije gradilišta - selektivno i nakon godinu dana eksploatacije građevine. Uključivanje operativne zgrade u popis za popunjavanje energetske putovnice, analiza ispunjene putovnice i donošenje odluke o potrebnim mjerama provode se na način utvrđen odlukama uprava konstitutivnih subjekata Ruske Federacije.

12.5 Energetska putovnica zgrade mora sadržavati:

opće informacije o projektu;

uvjeti projektiranja;

informacije o funkcionalna namjena i vrsta građevine;

volumetrijsko planiranje i pokazatelji izgleda zgrade;

izračunati energetski pokazatelji zgrade, uključujući: pokazatelje energetske učinkovitosti, toplinske pokazatelje;

informacije o usporedbi sa standardiziranim pokazateljima;

rezultati mjerenja energetske učinkovitosti i stupnja toplinske zaštite zgrade nakon jednogodišnjeg razdoblja njezina rada;

razred energetske učinkovitosti zgrade.

12.6 Kontrola upravljanih zgrada za sukladnost s ovim standardima u skladu s 11.2 provodi se eksperimentalnim određivanjem glavnih pokazatelja energetske učinkovitosti i pokazatelja toplinske učinkovitosti u skladu sa zahtjevima državnih standarda i drugih normi odobrenih na propisani način, za metode ispitivanja građevinski materijali, strukture i objekti općenito.

Istodobno, za zgrade za koje nije sačuvana izvedena dokumentacija za građenje, energetske putovnice zgrade izrađuju se na temelju materijala zavoda za tehnički inventar, tehničkih pregleda i mjerenja u stvarnom vremenu od strane kvalificiranih stručnjaka s licencom. za obavljanje relevantnog posla.

12.7 Odgovornost za točnost podataka energetske putovnice zgrade snosi organizacija koja je ispunjava.

12.8 Obrazac za popunjavanje energetske putovnice zgrade nalazi se u prilogu D.

U pravilniku je navedena metodologija izračuna energetskih i toplinskih parametara te primjer popunjavanja energetske putovnice.

DODATAK A
(potreban)

POPIS REGULATIVNIH DOKUMENATA,
NA KOJE SE REFERENCE U TEKSTU

SNiP 2.09.04-87* Administrativne i kućanske zgrade

SNiP 2.10.03-84 Zgrade i prostorije za uzgoj stoke, peradi i krznašica

SNiP 2.11.02-87 Hladnjaci

SNiP 23-01-99 * Građevinska klimatologija

SNiP 31.05.2003 Javne zgrade za upravne svrhe

SNiP 41-01-2003 Grijanje, ventilacija i klimatizacija

SanPiN 2.1.2.1002-00 Sanitarni i epidemiološki zahtjevi za stambene zgrade i prostorije

SanPiN 2.2.4.548-96 Higijenski zahtjevi za mikroklimu industrijskih prostora

GOST 12.1.005-88 SSBT. Opći sanitarni i higijenski zahtjevi za zrak u radnom prostoru

GOST 26602.2-99 Blokovi za prozore i vrata. Metode određivanja propusnosti zraka i vode

GOST 26629-85 Zgrade i strukture. Metoda termovizijske kontrole kvalitete toplinske izolacije ogradnih konstrukcija

GOST 30494-96 Stambene i javne zgrade. Parametri unutarnje mikroklime

GOST 31166-2003 Ogradne konstrukcije za zgrade i građevine. Metoda kalorimetrijskog određivanja koeficijenta prolaza topline

GOST 31167-2003 Zgrade i strukture. Metode određivanja propusnosti zraka zatvorenih konstrukcija u prirodnim uvjetima

GOST 31168-2003 Stambene zgrade. Metoda određivanja specifičnog utroška toplinske energije za grijanje

DODATAK B
(potreban)

POJMOVI I DEFINICIJE

DODATAK B
(potreban)

KARTA ZONE VLAŽNOSTI

DODATAK D
(potreban)

PRORAČUN SPECIFIČNE POTROŠNJE TOPLINSKE ENERGIJE ZA GRIJANJE STAMBENIH I JAVNIH ZGRADA U GRIJNOM RAZDOBLJU

D.1 Procijenjenu specifičnu potrošnju toplinske energije za grijanje zgrada tijekom razdoblja grijanja, kJ/(m °C dan) ili kJ/(m °C dan), treba odrediti formulom

ili , (D.1)

gdje je potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom razdoblja grijanja, MJ;

Zbroj podnih površina stanova ili korisne površine građevinskih prostorija, isključujući tehničke podove i garaže, m;

Grijani volumen zgrade, jednak volumenu ograničenom unutarnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m;

Isto kao u formuli (1).

D.2 Potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom razdoblja grijanja, MJ, treba se odrediti formulom

gdje je ukupni gubitak topline zgrade kroz vanjske ogradne konstrukcije, MJ, određen prema G.3;

Unos topline u kućanstvu tijekom razdoblja grijanja, MJ, određeno prema G.6;

Dobitak topline kroz prozore i svjetiljke od sunčevog zračenja tijekom razdoblja grijanja, MJ, određeno prema G.7;

Koeficijent smanjenja dobitka topline zbog toplinske inercije zatvorenih konstrukcija; preporučena vrijednost;

U jednocijevni sustav s termostatima i fasadnom automatskom regulacijom na ulazu ili horizontalnim ožičenjem po stanovima;

U dvocijevnom sustavu grijanja s termostatima i centralnom automatskom kontrolom na ulazu;

Jednocijevni sustav s termostatima i centralnom automatskom regulacijom na ulazu ili u jednocijevnom sustavu bez termostata i s perfasadnom automatskom regulacijom na ulazu, kao i u dvocijevnom sustavu grijanja s termostatima i bez automatike. kontrola na ulazu;

U jednocijevnom sustavu grijanja s termostatima i bez automatske kontrole na ulazu;

U sustavu bez termostata i sa centralnom automatskom regulacijom na ulazu s korekcijom za unutarnju temperaturu zraka;

Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nazivnog toplinskog toka raspona uređaja za grijanje, njihove dodatne gubitke topline kroz dijelove ograda iza radijatora, povećanu temperaturu zraka u kutne prostorije, toplinski gubici cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije za:

višeslojne i druge proširene zgrade = 1,13;

zgrade tipa toranj =1,11;

zgrade s grijanim podrumima =1,07;

zgrade s grijanim tavanima, kao i sa stanovima generatora topline = 1,05.

D.3 Ukupni gubitak topline zgrade, MJ, tijekom razdoblja grijanja treba odrediti pomoću formule

, (D.3)

gdje je ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W/(m °C), određen formulom

, (D.4)

Smanjeni koeficijent prolaza topline kroz vanjsku ovojnicu zgrade, W/(m

°C), određeno formulom

Površina, m, i smanjeni otpor prijenosu topline, m·°C/W, vanjskih zidova (bez otvora);

Isto, ispunjavanje svjetlosnih otvora (prozori, vitraji, lampioni);

Isto za vanjska vrata i kapije;

Iste, kombinirane obloge (uključujući preko prozora);

Isti, tavanske etaže;

Isti, podrumske etaže;

Isto vrijedi i za stropove iznad prilaza i ispod prozora.

Kod projektiranja podova u prizemlju ili grijanih podruma umjesto i katova iznad prizemlje u formuli (D.5) zamijenite područja i smanjene otpore prijenosa topline zidova u dodiru s tlom, a podovi na tlu podijeljeni su u zone prema SNiP 41-01 i odredite odgovarajuće i;

Isto kao u 5.4; za tavanske podove toplih potkrovlja i podrumskih podova tehničkih podova i podruma s raspodjelom cjevovoda za sustave grijanja i opskrbe toplom vodom u njima prema formuli (5);

Isto kao u formuli (1), °C dan;

Isto kao u formuli (10), m;

Uvjetni koeficijent prolaza topline zgrade, uzimajući u obzir gubitak topline zbog infiltracije i ventilacije, W/(m °C), određen formulom

gdje je specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ/(kg °C);

Koeficijent smanjenja volumena zraka u zgradi, uzimajući u obzir prisutnost unutarnjih zatvorenih konstrukcija. Ako nema podataka, uzmite =0,85;

I - isto kao u formuli (10), m i m, redom;

Prosječna gustoća dovodnog zraka tijekom razdoblja grijanja, kg/m

Prosječna brzina izmjene zraka zgrade tijekom razdoblja grijanja, h, određena prema G.4;

Isto kao u formuli (2), °C;

Isto kao u formuli (3), °C.

D.4 Prosječna izmjena zraka u zgradi tijekom razdoblja grijanja, h, izračunava se iz ukupne izmjene zraka zbog ventilacije i infiltracije pomoću formule

gdje je količina dovodnog zraka u zgradu s neorganiziranim dotokom ili normirana vrijednost s mehaničkom ventilacijom, m/h, jednaka:

a) stambene zgrade namijenjene građanima uzimajući u obzir društvene norme (s procijenjenom zauzetošću stana od 20 m ukupne površine ili manje po osobi) -;

b) ostale stambene zgrade - ali ne manje od;

gdje je procijenjeni broj stanovnika u zgradi;

c) javne i upravne zgrade prihvaćaju se uvjetno za urede i objekte servis- , za zdravstvene i obrazovne ustanove - , za sportske, zabavne i predškolske ustanove - ;

Za stambene zgrade - površina stambenih prostorija, za javne zgrade - procijenjena površina, određena prema SNiP 31-05 kao zbroj površina svih prostorija, s izuzetkom hodnika, predsoblja, prolaza, stubišta, dizala šahtovi, unutarnje otvorene stepenice i rampe, kao i prostorije , namijenjene za postavljanje inženjerske opreme i mreža, m;

Broj sati rada mehaničke ventilacije tijekom tjedna;

Broj sati u tjednu;

Količina zraka infiltriranog u zgradu kroz ograđene konstrukcije, kg/h: za stambene zgrade - zrak koji ulazi u stubišta tijekom dana razdoblja grijanja, utvrđen u skladu s G.5; za javne zgrade - zrak koji ulazi kroz propuštanja u prozirnim konstrukcijama i vratima; mogu se prihvatiti za javne zgrade u neradno vrijeme;

Koeficijent za uzimanje u obzir utjecaja nadolazećeg toka topline u prozirnim strukturama jednak je: spojevi zidnih ploča - 0,7; prozori i balkonska vrata s trostrukim odvojenim krilima - 0,7; isti, s dvostrukim odvojenim uvezima - 0,8; isto, s uparenim preplatama - 0,9; isto, s pojedinačnim vezovima - 1,0;

Broj sati obračuna infiltracije tijekom tjedna, h, jednak je za zgrade s uravnoteženim dovodna i ispušna ventilacija i () za zgrade u čijim se prostorijama održava tlak zraka tijekom rada prisilne mehaničke ventilacije;

I - isto kao u formuli (D.6).

D.5 Količinu zraka koji se infiltrira u stubište stambene zgrade kroz nepropusnosti u ispuni otvora treba odrediti formulom

Toplinskotehnički proračun tehničkog podzemlja

Toplinskotehnički proračuni ogradnih konstrukcija

Površine vanjskih ogradnih konstrukcija, grijane površine i volumena zgrade, potrebne za izračun energetske putovnice i toplinske karakteristike ovojnice zgrade određuju se u skladu s usvojenim projektnim odlukama u skladu s preporukama SNiP 23-02 i TSN 23 - 329 - 2002.

Otpor prijenosa topline zatvorenih konstrukcija određuje se ovisno o broju i materijalu slojeva, kao io fizička svojstva građevinski materijali prema preporukama SNiP 23-02 i TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Vanjski zidovi zgrade

Postoje tri vrste vanjskih zidova u stambenoj zgradi.

Prvi tip je opeka s podnom podlogom debljine 120 mm, izolirana polistirol betonom debljine 280 mm, s oblogom od silikatne opeke. Drugi tip je armiranobetonska ploča debljine 200 mm, izolirana polistirol betonom debljine 280 mm, s oblogom od vapneno-pješčane opeke. Treći tip, vidi sl. 1. Izračuni toplinske tehnike dani su za dvije vrste zidova.

1). Sastav slojeva vanjskog zida zgrade: zaštitni pokrov- cementno-vapneni mort debljine 30 mm, λ = 0,84 W/(m× o C). Vanjski sloj je 120 mm - izrađen od vapnene opeke M 100 otpornosti na mraz F 50, λ = 0,76 W/(m× o C); ispuna 280 mm – izolacija – polistiren beton D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W/(m× o C); unutarnji sloj je 120 mm - od vapnene opeke, M 100, λ = 0,76 W/(m× o C). Unutarnji zidovi su ožbukani vapneno-pješčanim mortom M 75 debljine 15 mm, λ = 0,84 W/(m× o C).

Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+0,120/0,76+0,015/0,84+1/23 = 4,26 m 2 × o C/W.

Otpor prolaza topline zidova zgrade s površinom pročelja
A w= 4989,6 m2, što je jednako: 4,26 m 2 × o C/W.

Koeficijent toplinske jednolikosti vanjskih zidova r, određeno formulom 12 SP 23-101:

a ja– širina uključaka koji provode toplinu, a i = 0,120 m;

L i– duljina uključka koji provodi toplinu, L i= 197,6 m (građevinski opseg);

k i – koeficijent ovisno o inkluziji koja provodi toplinu, određen prema pril. N SP 23-101:

k i = 1.01 za toplinski vodljiv spoj kod omjera λm/λ= 2,3 i a/b= 0,23.

Tada je reducirani otpor prolazu topline zidova zgrade jednak: 0,83 × 4,26 = 3,54 m 2 × o C/W.

2). Sastav slojeva vanjskog zida građevine: zaštitni premaz - cementno-vapneni mort M 75 debljine 30 mm, λ = 0,84 W/(m× o C). Vanjski sloj je 120 mm - izrađen od vapnene opeke M 100 otpornosti na mraz F 50, λ = 0,76 W/(m× o C); ispuna 280 mm – izolacija – polistiren beton D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W/(m× o C); unutarnji sloj 200 mm – armirano betonska zidna ploča, λ= 2,04 W/(m× o C).

Otpor prijenosa topline zida jednak je:

Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0,20/2,04+1/23 = 4,2 m 2 × o C/W.

Budući da zidovi zgrade imaju homogenu višeslojnu strukturu, prihvaća se koeficijent toplinske jednolikosti vanjskih zidova. r= 0,7.

Tada je reducirani otpor prolazu topline zidova zgrade jednak: 0,7 × 4,2 = 2,9 m 2 × o C/W.

Vrsta zgrade - obični dio stambene zgrade od 9 katova s ​​nižim razvodom cijevi za sustave grijanja i tople vode.

A b= 342 m2.

tehnička površina podzemno - 342 m2.

Područje vanjskih zidova iznad razine tla A b, w= 60,5 m2.

Projektne temperature donjeg sustava grijanja su 95 °C, tople vode 60 °C. Duljina cjevovoda sustava grijanja s donjim ožičenjem je 80 m. Duljina cjevovoda za opskrbu toplom vodom je 30 m. Cijevi za distribuciju plina u tehničkom. Nema podzemlja, pa je učestalost izmjene zraka u tim. pod zemljom ja= 0,5 h -1.

t int= 20 °C.

Podrumski prostor (iznad tehničkog podzemlja) - 1024,95 m2.

Širina podruma je 17,6 m. Visina vanjskog zida je teh. pod zemljom, ukopan u zemlju - 1,6 m. Ukupna dužina l poprečni presjek tehničko mačevanje pod zemljom, zakopan u zemlju,

l= 17,6 + 2×1,6 = 20,8 m.

Temperatura zraka u prostorijama prvog kata t int= 20 °C.

Otpornost na prijenos topline vanjskih zidova. podzemni prostori iznad razine tla prihvaćaju se u skladu sa SP 23-101 klauzulom 9.3.2. jednak otporu prijenosa topline vanjskih zidova R o b . w= 3,03 m 2 ×°C/W.

Smanjena otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija ukopanog dijela tehničkog prostora. podzemne površine će se odrediti u skladu sa SP 23-101 klauzula 9.3.3. kao i za neizolirane podove na tlu u slučaju kada podni i zidni materijali imaju proračunske koeficijente toplinske vodljivosti λ≥ 1,2 W/(m o C). Smanjena otpornost na prijenos topline tehničkih ograda. pod zemljom, ukopan u zemlju utvrđen je prema tablici 13 SP 23-101 i iznosio je R o rs= 4,52 m 2 ×°C/W.

Zidovi podruma se sastoje od: zidnog bloka debljine 600 mm, λ = 2,04 W/(m× o C).

Odredimo temperaturu zraka u njima. pod zemljom t int b

Za izračun koristimo podatke iz tablice 12 [SP 23-101]. Pri temperaturi zraka u one. pod zemljom 2 °C gustoća toplinskog toka iz cjevovoda će se povećati u usporedbi s vrijednostima danim u tablici 12 za vrijednost koeficijenta dobivenog iz jednadžbe 34 [SP 23-101]: za cjevovode sustava grijanja - za koeficijent [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1,283 = 1,41; za cjevovode za opskrbu toplom vodom - [(60 - 2)/(60 - 18) 1,283 = 1,51. Zatim izračunavamo vrijednost temperature t int b iz jednadžbe toplinske bilance pri naznačenoj podzemnoj temperaturi od 2 °C

t int b= (20×342/1,55 ​​+ (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/

/(342/1,55 ​​+ 0,28×823×0,5×1,2 + 430/4,52 +60,5/3,03) = 1316/473 = 2,78 °C.

Protok topline kroz pod podruma bio je

q b . c= (20 – 2,78)/1,55 ​​= 11,1 W/m2.

Dakle, u onima pod zemljom, toplinska zaštita ekvivalentna standardima osigurava se ne samo barijerama (zidovima i podovima), već i toplinom iz cjevovoda sustava grijanja i opskrbe toplom vodom.

1.2.3 Tehničko preklapanje. pod zemljom

Ograda ima površinu Af= 1024,95 m2.

Strukturno, preklapanje je napravljeno na sljedeći način.

2,04 W/(m× o C). Cementno-pješčani estrih debljine 20 mm, λ =
0,84 W/(m× o C). Izolacijska ekstrudirana polistirenska pjena "Rufmat", ρ o= 32 kg/m 3, λ = 0,029 W/(m× o C), debljina 60 mm prema GOST 16381. Zračna rupa, λ = 0,005 W/(m× o C), debljina 10 mm. Ploče za podove, λ = 0,18 W/(m× o C), debljine 20 mm prema GOST 8242.

R f= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010/0,005+0,020/0,180+1/17 = 4,35 m 2 × o C/W.

Prema klauzuli 9.3.4 SP 23-101, odredit ćemo vrijednost potrebnog otpora prijenosa topline poda podruma iznad tehničkog podzemlja Rs prema formuli

R o = nR zaht,

Gdje n- koeficijent određen pri prihvaćenoj minimalnoj temperaturi zraka u podzemlju t int b= 2°C.

n = (t int - t int b)/(t int - t ekst) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Zatim R sa= 0,39 × 4,35 = 1,74 m 2 × ° C / W.

Provjerimo zadovoljava li toplinska zaštita stropa iznad tehničkog podzemlja zahtjev standardne razlike D tn= 2 °C za pod prvog kata.

Pomoću formule (3) SNiP 23 - 02 određujemo minimalni dopušteni otpor prijenosu topline

R o min =(20 - 2)/(2×8,7) = 1,03 m 2 ×°C/W< R c = 1,74 m 2 ×°C/W.

1.2.4 Potkrovlje

Površina poda A c= 1024,95 m2.

Armirano betonska međuspratna ploča debljine 220 mm, λ =
2,04 W/(m× o C). Izolacija mini-ploča JSC " Mineralna vuna», r =140-
175 kg/m 3, λ = 0,046 W/(m× o C), debljine 200 mm prema GOST 4640. Na vrhu, premaz ima cementno-pješčani estrih debljine 40 mm, λ = 0,84 W/(m× o C).

Tada je otpor prijenosu topline jednak:

R c= 1/8,7+0,22/2,04+0,200/0,046+0,04/0,84+1/23=4,66 m 2 × o C/W.

1.2.5 Pokrivanje potkrovlja

Armirano betonska međuspratna ploča debljine 220 mm, λ =
2,04 W/(m× o C). Izolacija od šljunka od ekspandirane gline, r=600 kg/m 3, λ =
0,190 W/(m× o C), debljina 150 mm prema GOST 9757; Mineralna ploča Mineral Wool JSC, 140-175 kg/m3, λ = 0,046 W/(m×oC), debljine 120 mm prema GOST 4640. Premaz na vrhu ima cementno-pješčani estrih debljine 40 mm, λ = 0,84 W/ (m×o C).

Tada je otpor prijenosu topline jednak:

R c= 1/8,7+0,22/2,04+0,150/0,190+0,12/0,046+0,04/0,84+1/17=3,37 m 2 × o C/W.

1.2.6 Windows

U modernim prozirnim izvedbama toplinsko-izolacijskih prozora koriste se prozori s dvostrukim staklom, a za izradu okvira prozora i krila uglavnom PVC profili ili njihove kombinacije. Pri proizvodnji prozora s dvostrukim ostakljenjem od float stakla, prozori pružaju izračunati smanjeni otpor prijenosu topline od najviše 0,56 m 2 × o C/W, što udovoljava regulatornim zahtjevima za njihovu certifikaciju.

Kvadrat prozorski otvori A F= 1002,24 m2.

Otpor prijenosa topline prozora je prihvaćen R F= 0,56 m 2 × o C/W.

1.2.7 Smanjeni koeficijent prolaza topline

Smanjeni koeficijent prijenosa topline kroz vanjsku ovojnicu zgrade, W/(m 2 × °C), određuje se formulom 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002] uzimajući u obzir strukture usvojene u projektu:

1,13(4989,6 / 2,9+1002,24 / 0,56+1024,95 / 4,66+1024,95 / 4,35) / 8056,9 = 0,54 W/(m 2 × °C).

1.2.8 Uvjetni koeficijent prolaza topline

Uvjetni koeficijent prijenosa topline zgrade, uzimajući u obzir gubitak topline zbog infiltracije i ventilacije, W / (m 2 × ° C), određuje se formulom G.6 [SNiP 23 - 02] uzimajući u obzir nacrte usvojene u projekt:

Gdje S– specifični toplinski kapacitet zraka jednak 1 kJ/(kg×°C);

β ν – koeficijent smanjenja volumena zraka u zgradi, uzimajući u obzir prisutnost unutarnjih ograđujućih konstrukcija, jednak β ν = 0,85.

0,28×1×0,472×0,85×25026,57×1,305×0,9/8056,9 = 0,41 W/(m 2 ×°C).

Prosječna izmjena zraka u zgradi tijekom razdoblja grijanja izračunava se iz ukupne izmjene zraka zbog ventilacije i infiltracije pomoću formule

n a= [(3×1714,32) × 168/168+(95×0,9×

×168)/(168×1,305)] / (0,85×12984) = 0,479 h -1 .

– količina infiltriranog zraka, kg/h, koji ulazi u zgradu kroz ograđene konstrukcije tijekom dana razdoblja grijanja, određuje se formulom G.9 [SNiP 23-02-2003]:

19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 kg/h.

– odnosno, za stubište, izračunata razlika u tlaku vanjskog i unutarnjeg zraka za prozore i balkonska vrata i vanjska ulazna vrata određena je formulom 13 [SNiP 23-02-2003] za prozore i balkonska vrata s vrijednošću 0,55 zamijenjenom s 0, 28 i s izračunom specifične težine prema formuli 14 [SNiP 23-02-2003] pri odgovarajućoj temperaturi zraka, Pa.

∆r e d= 0,55 × Η ×( γ vanj -γ int) + 0,03× γ vanj×ν 2 .

Gdje Η = 30,4 m – visina objekta;

– specifična težina vanjskog odnosno unutarnjeg zraka, N/m 3 .

γ ekst = 3463/(273-26) = 14,02 N/m 3,

γ int = 3463/(273+21) = 11,78 N/m 3 .

∆r F= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Pa.

∆r izd= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Pa.

– prosječna gustoća dovodnog zraka tijekom razdoblja grijanja, kg/m3, ,

353/ = 1,31 kg/m3.

V h= 25026,57 m3.

1.2.9 Ukupni koeficijent prijenosa topline

Uvjetni koeficijent prijenosa topline zgrade, uzimajući u obzir gubitak topline zbog infiltracije i ventilacije, W / (m 2 × ° C), određuje se formulom G.6 [SNiP 23-02-2003] uzimajući u obzir dizajne usvojeno u projektu:

0,54 + 0,41 = 0,95 W/(m 2 ×°C).

1.2.10 Usporedba normaliziranih i smanjenih otpora prijenosu topline

Rezultati proračuna uspoređeni su u tablici. 2 standardizirana i smanjena otpora prijenosa topline.

Tablica 2 - Standardizirano Rreg i dano R r o otpor prijenosa topline ograđenih dijelova zgrade

1.2.11 Zaštita od natapanja zatvorenih konstrukcija

Temperatura unutarnje površine ogradnih konstrukcija mora biti veća od temperature rosišta t d=11,6 o C (3 o C za prozore).

Temperatura unutarnje površine zatvorenih konstrukcija τ int, izračunava se pomoću formule Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = t int-(t int-t ekst)/(R r× α int),

za zidanje zidova:

τ int=20-(20+26)/(3,37×8,7)=19,4 o C > t d=11,6°C;

za oblaganje tehničkog poda:

τ int=2-(2+26)/(4,35×8,7)=1,3 o C<t d=1,5°C, (φ=75%);

za prozore:

τ int=20-(20+26)/(0,56×8,0)=9,9 o C > t d=3 o C.

Temperatura kondenzacije na unutarnjoj površini konstrukcije određena je pomoću Iskaznica dijagram vlažnog zraka.

Temperature unutarnjih konstruktivnih površina zadovoljavaju uvjete za sprječavanje kondenzacije vlage, s izuzetkom tehničkih podnih stropnih konstrukcija.

1.2.12 Prostorno-planske karakteristike građevine

Prostorno-planske karakteristike zgrade utvrđene su u skladu sa SNiP 23-02.

Koeficijent ostakljenja fasada zgrada f:

f = A F /A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Pokazatelj zbijenosti zgrade, 1/m:

8056,9 / 25026,57 = 0,32 m -1 .

1.3.3 Potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade

Potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom ogrjevnog razdoblja Q h y, MJ, određeno formulom G.2 [SNiP 23 - 02]:

0,8 – koeficijent smanjenja dobitka topline zbog toplinske inercije zatvorenih konstrukcija (preporučeno);

1.11 - koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nazivnog toplinskog toka niza uređaja za grijanje, njihov dodatni gubitak topline kroz dijelove ograde iza radijatora, povećanu temperaturu zraka u kutnim sobama, gubitak topline cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije.

Opći gubitak topline zgrade Q h, MJ, za razdoblje grijanja određuju se formulom G.3 [SNiP 23 - 02]:

Q h= 0,0864×0,95×4858,5×8056,9 = 3212976 MJ.

Toplinski dobici kućanstva tijekom sezone grijanja Q int, MJ, određuju se formulom G.10 [SNiP 23 - 02]:

Gdje q int= 10 W/m2 – količina proizvedene topline kućanstva po 1 m2 stambene površine ili procijenjene površine javne zgrade.

Q int= 0,0864×10×205×3940= 697853 MJ.

Dobivanje topline kroz prozore od sunčevog zračenja tijekom sezone grijanja Q s, MJ, određuju se formulom 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ scy× k scy ×A scy ×I hor ,

Q s = 0,76×0,78×(425,25×587+25,15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.

Q h y= ×1,11 = 2,566917 MJ.

1.3.4 Procijenjena specifična potrošnja toplinske energije

Procijenjena specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade tijekom razdoblja grijanja, kJ/(m 2 × o S×dan), određena je formulom
D.1:

10 3 × 2 566917 /(7258 × 4858,5) = 72,8 kJ/(m 2 × o S×dan)

Prema tablici. 3.6 b [TSN 23 – 329 – 2002] normalizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje stambene zgrade od devet katova iznosi 80 kJ/(m 2 × o S×dan) ili 29 kJ/(m 3 × o S×dan).

ZAKLJUČAK

U projektu stambene zgrade od 9 katova korištene su posebne tehnike za povećanje energetske učinkovitosti zgrade, kao što su:

¾ primijenjeno je konstruktivno rješenje koje omogućuje ne samo implementaciju brza gradnja objekta, ali i koristiti različite konstruktivne i izolacijske materijale i arhitektonske oblike u vanjskoj ogradnoj konstrukciji prema zahtjevu naručitelja i uzimajući u obzir postojeće mogućnosti graditeljstva regije,

¾ projekt uključuje toplinsku izolaciju cjevovoda grijanja i tople vode,

¾ koriste se moderni termoizolacijski materijali, posebno polistiren beton D200, GOST R 51263-99,

¾ u modernim prozirnim izvedbama toplinsko-izolacijskih prozora koriste se dvostruka stakla, a za izradu prozorskih okvira i krila uglavnom PVC profili ili njihove kombinacije. Pri proizvodnji prozora s dvostrukim ostakljenjem od float stakla, prozori daju izračunati smanjeni otpor prijenosu topline od 0,56 W/(m×oC).

Energetska učinkovitost projektirane stambene zgrade određena je sljedećim glavni kriteriji:

¾ specifični utrošak toplinske energije za grijanje u razdoblju grijanja q h des,kJ/(m 2 ×°C×dan) [kJ/(m 3 ×°C×dan)];

¾ pokazatelj zbijenosti zgrade k e,1m;

¾ koeficijent ostakljenja fasade zgrade f.

Kao rezultat izračuna, mogu se izvući sljedeći zaključci:

1. Ogradne konstrukcije stambene zgrade od 9 katova u skladu su sa zahtjevima SNiP 23-02 za energetsku učinkovitost.

2. Zgrada je projektirana za podršku optimalne temperature i vlažnosti zraka uz osiguranje najnižih troškova potrošnje energije.

3. Izračunati indeks zbijenosti građevine k e= 0,32 jednak je normativnom.

4. Koeficijent ostakljenja fasade zgrade f=0,17 približan je standardnoj vrijednosti f=0,18.

5. Stupanj smanjenja potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade od standardne vrijednosti bio je minus 9%. Ova vrijednost parametra odgovara normalan razred toplinske energetske učinkovitosti zgrade prema tablici 3 SNiP 23.02.2003 Toplinska zaštita zgrada.

ENERGETSKA PUTOVNICA ZGRADE