(определяне на дебелината на изолационния слой на тавана

подове и покрития)
А. Изходни данни

Зоната на влажност е нормална.

z ht = 229 дни.

Средна проектна температура за отоплителния период T ht = –5,9 ºС.

Студена петдневна температура Tвътр = –35 °С.

T int = + 21 °С.

Относителна влажност: = 55%.

Очаквана температура на въздуха на тавана T int g = +15 С.

Коефициент на топлопреминаване вътрешна повърхносттавански етаж
= 8,7 W/m 2 ·С.

Коефициент на топлопреминаване на външната повърхност на таванския етаж
= 12 W/m 2 °C.

Коефициент на топлопреминаване на вътрешната повърхност на покритието топъл таван
= 9,9 W/m 2 °C.

Коефициент на топлопреминаване на външната повърхност на покритието на топло таванско помещение
= 23 W/m 2 °C.
Тип сграда – 9-етажна жилищна сграда. Кухните в апартаментите са оборудвани газови печки. Височината на подпокривното пространство е 2,0 м. Покривна площ. Аж. c = 367,0 m 2, топли тавански подове Аж. f = 367,0 m 2, външни стени на тавана Аж. ш = 108,2 м2.

Топлият таван съдържа горното разпределение на тръбите за системи за отопление и водоснабдяване. Проектната температура на отоплителната система е 95 °C, топла вода е 60 °C.

Диаметърът на топлопроводите е 50мм с дължина 55м, на водопровода е 25мм с дължина 30м.
Тавански етаж:

Ориз. 6 Изчислителна схема

Таванският етаж се състои от структурните слоеве, показани в таблицата.

№	Име на материала (структури)	, kg/m 3	δ, m	,W/(m °C)	Р, m 2 °C/W
1	Твърди плочи от минерална вата с битумни свързващи вещества (GOST 4640)	200	х	0,08	х
2	Парна бариера – Rubitex 1 слой (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Железобетон кухи плочи PC (ГОСТ 9561 - 91)		0,22		0,142

Комбинирано покритие:

Ориз. 7 Изчислителна схема

Комбинираното покритие над топлото таванско помещение се състои от структурните слоеве, показани в таблицата.

Б. Изчислителна процедура
Определяне на градус-ден на отоплителния период по формула (2) SNiP 23-02-2003:
д d = ( T int – T ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Нормализираната стойност на устойчивостта на топлопреминаване на покритието на жилищна сграда съгласно формула (1) SNiP 23-02–2003:

Р req = а· д d+ b=0,0005·6160,1 + 2,2 = 5,28 m 2 ·С/W;
Използвайки формула (29) SP 23-101–2004, ние определяме необходимото съпротивление на топлопреминаване на пода на топло таванско помещение
, m 2 °C /W:

,
Където
– стандартизирана устойчивост на топлопреминаване на покритието;

н– коефициент, определен по формула (30) SP 230101–2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Въз основа на намерените стойности
И ндефинирам
:
= 5,28·0,107 = 0,56 m2·С/W.

Необходима устойчивост на покритие над топъл таван Р 0 гр. c се задава с помощта на формула (32) SP 23-101–2004:
Р 0 g.c = ( – T ext)/(0,28 Жвен с(T ven – ) + ( T int – )/ Р 0 g.f +
+ (
)/А g.f – ( – Tвътр.) А g.w/ Р 0 g.w ,
Където Ж ven – намален (на 1 m2 таван) въздушен поток във вентилационната система, определен от табл. 6 SP 23-101-2004 и равен на 19,5 kg / (m 2 h);

° С– специфичен топлинен капацитет на въздуха, равен на 1 kJ/(kg °C);

T ven – температура на въздуха, напускащ вентилационните канали, °C, взета равна на T int + 1,5;

р pi – линейна плътност топлинен потокпрез топлоизолационната повърхност на 1 m дължина на тръбопровода, взета равна на 25 за отоплителни тръби и 12 W / m за тръби за захранване с топла вода (Таблица 12 SP 23-101-2004).

Дадените топлинни мощности от тръбопроводи на системи за отопление и топла вода са:
()/А g.f = (25·55 + 12·30)/367 = 4,71 W/m2;
аж. w - намалена площ на външните стени на тавана m 2 / m 2, определена по формула (33) SP 23-101–2004,

= 108,2/367 = 0,295;

– нормализирано съпротивление на топлопреминаване на външните стени на топло таванско помещение, определено чрез градус-ден на отоплителния период при вътрешна температура на въздуха в тавана = +15 ºС.

– T ht)· z ht = (15 + 5.9)229 = 4786.1 °C ден,
m 2 °C/W
Заместваме намерените стойности във формулата и определяме необходимото съпротивление на топлопреминаване на покритието над топлия таван:
(15 + 35)/(0,28 19,2(22,5 – 15) + (21 – 15)/0,56 + 4,71 –
– (15 + 35) 0,295/3,08 = 50/50,94 = 0,98 m 2 °C/W

Ние определяме дебелината на изолацията в таванския етаж, когато Р 0 гр. f = 0,56 m 2 °C/W:

= (Р 0 гр. f – 1/– Ржелезобетон - Ртриене – 1/) ut =
= (0,56 – 1/8,7 – 0,142 –0,029 – 1/12) 0,08 = 0,0153 m,
ние приемаме дебелината на изолацията = 40 mm, тъй като минималната дебелина на плочите от минерална вата е 40 mm (GOST 10140), тогава действителното съпротивление на топлопреминаване ще бъде

Р 0 гр. е факт. = 1/8,7 + 0,04/0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 = 0,869 m 2 °C/W.
Определяме количеството изолация в покритието, когато Р 0 гр. c = = 0,98 m 2 °C/W:
= (Р 0 гр. c – 1/ – Ржелезобетон - Ртъркам - Р c.p.r – Р t – 1/) ut =
= (0,98 – 1/9,9 – 0,017 – 0,029 – 0,022 – 0,035 – 1/23) 0,13 = 0,0953 m,
Приемаме, че дебелината на изолацията (плоча от газобетон) е 100 mm, тогава действителната стойност на съпротивлението на топлопреминаване на таванското покритие ще бъде почти равна на изчислената.
Б. Проверка на спазването на санитарно-хигиенните изисквания

топлинна защита на сградата
I. Проверка на изпълнението на условието
за тавански етаж:

= (21 – 15)/(0,869·8,7) = 0,79 °C,
Според табл. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ T n = 3 °С, следователно условието ∆ T g = 0,79 °C t n =3 °C е удовлетворено.
Проверяваме външните ограждащи конструкции на тавана, за да се уверим, че по вътрешните им повърхности не се образува конденз, т.е. да изпълни условието
:

– за покриване над топъл таван, вземане
W/m 2 °С,
15 – [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
= 15 – 4,12 = 10,85 °C;
– за външни стени на топъл таван, като
W/m 2 °С,
15 – [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
= 15 – 1,49 = 13,5 °C.
II. Изчисляване на температурата на точката на оросяване T d , °C, на тавана:

– изчисляване на съдържанието на влага на външния въздух, g/m 3, при проектната температура Tвътр.:

=
– същото, въздух от топъл таван, като се вземе увеличението на съдържанието на влага ∆ fза къщи с газови печки, равна на 4,0 g/m3:
g/m3;
– определяне на парциалното налягане на водните пари във въздуха в топъл таван:

Съгласно Приложение 8 по стойност д= д g намерете температурата на точката на оросяване T d = 3,05 °C.

Получените стойности на температурата на точката на оросяване се сравняват със съответните стойности
И
:
=13,5 > T d = 3,05 °С; = 10,88 > T d = 3,05 °C.
Температурата на точката на оросяване е значително по-ниска от съответните температури на вътрешните повърхности на външните огради, следователно няма да се образува конденз по вътрешните повърхности на покритието и по стените на тавана.

Заключение. Хоризонталните и вертикални огради за топло таванско помещение задоволяват нормативни изискваниятоплинна защита на сградата.

Пример5
Изчисляване на специфичната консумация на топлинна енергия за отопление на 9-етажна едносекционна жилищна сграда (тип кула)
Размери типичен етажНа фигурата е показана 9-етажна жилищна сграда.

Фиг. 8 Типичен етажен план на 9-етажна едносекционна жилищна сграда

А. Изходни данни
Място на строителство - Перм.

Климатичен район – IV.

Зоната на влажност е нормална.

Нивото на влажност в помещението е нормално.

Условия на експлоатация на ограждащи конструкции – Б.

Продължителност на отоплителния сезон z ht = 229 дни.

Средна температура за отоплителния сезон T ht = –5,9 °С.

Температура на въздуха в помещенията T int = +21 °С.

Студена петдневна температура на външния въздух Tвътр = = –35 °С.

Сградата е оборудвана с “топъл” таван и техническо мазе.

Вътрешна температура на въздуха в техническото помещение = = +2 °С

Височината на сградата от нивото на пода на първия етаж до горната част на изпускателната шахта з= 29,7 м.

Етажна височина – 2,8м.

Максимумът на средните скорости на вятъра по румба за януари v= 5,2 m/s.
Б. Изчислителна процедура
1. Определяне на площите на ограждащи конструкции.

Определянето на площите на ограждащите конструкции се основава на типовия етажен план на 9-етажна сграда и първоначалните данни на секция А.

Обща площ на сградата
А h = (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 = 1663,9 m2.
Жилищна площ на апартаменти и кухни
А л = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 = 1388,7 m2.
Площ над техническата маза Аб .с, мансарден етаж Аж. е и покрития над тавана Аж. ° С
А b .с = Аж. f = Аж. c = 16·16,2 = 259,2 m2.
Общата площ на пълнежа на прозорците и балконски врати А F с техния номер на пода:

– дограма ширина 1,5м – 6 бр.,

– дограма ширина 1,2м – 8 бр.,

– балконски врати с ширина 0,75м – 4 бр.

Височина на прозореца – 1,2 м; височината на балконските врати е 2,2м.
А F = [(1,5 6+1,2 8) 1,2+(0,75 4 2,2)] 9 = 260,3 m2.
Площ на входните врати към стълбището с ширина 1,0 и 1,5 м и височина 2,05 м
А ed = (1,5 + 1,0) 2,05 = 5,12 m2.
Площ на прозоречните пълнежи в стълбището с ширина на прозореца 1,2 m и височина 0,9 m

= (1,2·0,9)·8 = 8,64 m2.
Общата площ на външните врати на апартаменти с ширина 0,9 м, височина 2,05 м и брой 4 бр. на етаж.
А ed = (0,9 2,05 4) 9 = 66,42 m2.
Общата площ на външните стени на сградата, като се вземат предвид отворите за прозорци и врати

= (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 = 1622,88 m2.
Общата площ на външните стени на сградата без отвори за прозорци и врати

А W = 1622.88 – (260.28 + 8.64 + 5.12) = 1348.84 m2.
Общата площ на вътрешните повърхности на външните ограждащи конструкции, включително таванския етаж и пода над техническото мазе,

= (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 = 2141,3 m2.
Отопляем обем на сградата

V n = 16·16,2·2,8·9 = 6531,84 m3.
2. Определяне на градус ден на отоплителния период.

Градусовите дни се определят по формула (2) SNiP 23-02-2003 за следните ограждащи конструкции:

– външни стени и тавански етажи:

д d 1 = (21 + 5.9) 229 = 6160.1 °C ден,
– покритие и външни стени на топъл „таван“:
д d 2 = (15 + 5.9) 229 = 4786.1 °C ден,
– тавани над технически сутерен:
д d 3 = (2 + 5,9) 229 = 1809,1 °C ден.
3. Определяне на необходимото съпротивление на топлопреминаване на ограждащи конструкции.

Необходимото съпротивление на топлопреминаване на ограждащите конструкции се определя от таблицата. 4 SNiP 23-02–2003 в зависимост от градусните стойности на отоплителния период:

– за външни стени на сграда
= 0,00035 6160,1 + 1,4 = 3,56 m 2 °C/W;
– за тавански етаж
= н· = 0,107(0,0005 6160,1 + 2,2) = 0,49 m2,
н =
=
= 0,107;
– за външни стени на тавана
= 0,00035 4786,1 + 1,4 = 3,07 m 2 °C/W,
– за покриване на тавана

=
=
= 0,87 m 2 °C/W;
– за покриване на техническо мазе

= н b. ° С Р reg = 0,34(0,00045 1809,1 + 1,9) = 0,92 m 2 °C/W,

н b. c =
=
= 0,34;
– за пълнежи на прозорци и балконски врати с троен стъклопакет в дървена дограма (Приложение L SP 23-101–2004)

= 0,55 m 2 °C/W.
4. Определяне на разхода на топлинна енергия за отопление на сградата.

За да се определи потреблението на топлинна енергия за отопление на сграда през отоплителния период, е необходимо да се установи:

– общи топлинни загуби на сградата през външни огради Q h, MJ;

– битови топлинни печалби Q int, MJ;

– получаване на топлина през прозорци и балконски врати от слънчева радиация, MJ.

При определяне на общите топлинни загуби на сграда Q h , MJ, трябва да се изчислят два коефициента:

– намален коефициент на топлопреминаване през външната обвивка на сградата
, W/(m 2 °C);
Л v = 3 А л= 3 1388.7 = 4166.1 m 3 / h,
Където А л– площ на жилищни помещения и кухни, m2;

– определен среден въздухообмен на сградата през отоплителния период н a, h –1, съгласно формула (D.8) SNiP 23-02-2003:
на =
= 0,75 h –1.
Приемаме коефициент за намаляване на обема на въздуха в сградата, отчитайки наличието на вътрешни огради, б v = 0.85; специфичен топлинен капацитет на въздуха ° С= 1 kJ/kg °С, и коефициентът, отчитащ влиянието на насрещния топлинен поток в полупрозрачни конструкции к = 0,7:

=
= 0,45 W/(m 2 °C).
Стойността на общия коефициент на топлопреминаване на сградата К m, W/(m 2 °C), определена по формула (D.4) SNiP 23-02–2003:
К m = 0,59 + 0,45 = 1,04 W/(m 2 °C).
Изчисляваме общите топлинни загуби на сградата през отоплителния период Q h, MJ, съгласно формула (D.3) SNiP 23-02-2003:
Q h = 0,0864·1,04·6160,1·2141,28 = 1185245,3 MJ.
Топлинни печалби на домакинствата през отоплителния сезон Q int , MJ, определена по формула (G.11) SNiP 23-02–2003, като се взема стойността на специфичното отделяне на топлина в домакинството р int равно на 17 W/m2:
Q int = 0.0864·17·229·1132.4 = 380888.62 MJ.
Приток на топлина в сградата от слънчева радиация през отоплителния период Q s , MJ, определена по формула (G.11) SNiP 23-02–2003, като се вземат предвид стойностите на коефициентите, отчитащи засенчването на светлинните отвори от непрозрачни пълнежни елементи τ F = 0,5 и относителното проникване на слънчева радиация за светлопропускливи пълнежи на прозорци к F = 0,46.

Средната стойност на слънчевата радиация на вертикални повърхности през отоплителния период азср., W/m2, взето съгласно Приложение (D) SP 23-101–2004 за географската ширина на град Перм (56° N):

аз av = 201 W/m2,
Q s = 0,5 0,76 (100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7·201 + 29,7·201) = 19880,18 MJ.
Разход на топлинна енергия за отопление на сградата през отоплителния период , MJ, се определя по формула (D.2) SNiP 23-02–2003, като се вземат числените стойности на следните коефициенти:

– коефициент на намаляване на вложената топлина поради топлинната инерция на ограждащите конструкции = 0,8;

– коефициент, отчитащ допълнителната консумация на топлина на отоплителната система, свързана с дискретността на номиналния топлинен поток на продуктовата гама отоплителни уредиза сгради тип кула = 1,11.
= ·1,11 = 1024940,2 MJ.
Инсталирай специфично потреблениетоплинна енергия на сградата
, kJ/(m 2 °C ден), съгласно формула (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
= 25,47 kJ/(m 2 °C ден).
Според данните в табл. 9 SNiP 23-02–2003, стандартизираната специфична консумация на топлинна енергия за отопление на 9-етажна жилищна сграда е 25 kJ/(m 2 °C ден), което е с 1,02% по-ниска от изчислената специфична консумация на топлинна енергия = 25,47 kJ / (m 2 °C ден), следователно, по време на топлотехническия проект на ограждащи конструкции е необходимо да се вземе предвид тази разлика.

МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА РУСКАТА ФЕДЕРАЦИЯ

Федерален държавен бюджет образователна институциявисше професионално образование

"Държавен университет - учебно-научен и производствен комплекс"

Институт по архитектура и строителство

Катедра: "Градско строителство и стопанство"

Дисциплина: “Структурна физика”

КУРСОВА РАБОТА

« Термична защитасгради"

Изпълнено от студент: Arkharova K.Yu.

• Въведение
• Форма за задание
• 1 . Климатичен сертификат
• 2 . Топлинно изчисление
• 2.1 Топлотехнически изчисления на ограждащи конструкции
• 2.2 Изчисляване на ограждащи конструкции на "топли" мазета
• 2.3 Топлинно изчисляване на прозорци
• 3 . Изчисляване на специфичния разход на топлинна енергия за отопление през отоплителния период
• 4 . Поглъщане на топлина от подови повърхности
• 5 . Защита на обвивката на сградата от преовлажняване
• Заключение
• Списък на използваните източници и литература
• Приложение А

Въведение

Термичната защита е набор от енергоспестяващи мерки и технологии, които позволяват повишаване на топлоизолацията на сградите за различни цели, намаляват загубите на топлина в помещенията.

Задачата за осигуряване на необходимите топлотехнически качества на външните ограждащи конструкции се решава чрез придаване на необходимата устойчивост на топлина и устойчивост на топлопреминаване.

Съпротивлението на топлопреминаване трябва да бъде достатъчно високо, за да осигури хигиенно приемливи температурни условия на повърхността на конструкцията, обърната към помещението, през най-студения период от годината. Термичната устойчивост на конструкциите се оценява чрез способността им да поддържат относително постоянна температура в помещенията с периодични колебания на температурата на въздушната среда, граничеща с конструкциите, и топлинния поток, преминаващ през тях. Степента на термична стабилност на конструкцията като цяло до голяма степен се определя от физичните свойства на материала, от който е направен външният слой на конструкцията, който може да издържи на внезапни температурни колебания.

В това курсова работаЩе бъде извършено топлотехническо изчисление на обвивката на сградата индивидуална къща, чийто строителен район е Архангелск.

Форма за задание

1 Строителен район:

Архангелск.

2 Конструкция на стената (наименование на структурния материал, изолация, дебелина, плътност):

1-ви слой - полистиролбетон модифициран с шлакопортландцимент (=200 kg/m3; ?=0,07 W/(m*K); ?=0,36 m)

2-ри слой - екструдиран пенополистирол (=32 kg/m3; ?=0,031 W/(m*K); ?=0,22 m)

3 слой - перлитобетон (=600 kg/m3; ?=0,23 W/(m*K); ?=0,32 m

3 Материал на топлопроводящо включване:

перлибетон (=600 kg/m3; ?=0,23 W/(m*K); ?=0,38 m

4 Дизайн на пода:

1-ви слой - линолеум (=1800 kg/m 3; s=8,56 W/(m 2 °C); ?=0,38 W/(m 2 °C); ?=0,0008 m

2-ри слой - циментово-пясъчна замазка (=1800 kg/m 3; s=11,09 W/(m 2 °C); ?=0,93 W/(m 2 °C); ?=0,01 m)

3-ти слой - плочи от пенополистирол (=25 kg/m 3; s=0,38 W/(m 2 °C); ?=0,44 W/(m 2 °C); ?=0,11 m )

4-ти слой - пенобетонна плоча (=400 kg/m 3; s=2,42 W/(m 2 °C); ?=0,15 W/(m 2 °C); ?=0,22 m )

1 . Климатичен сертификат

Област на развитие - Архангелск.

Климатичен район - II А.

Зона на влажност - мокра.

Влажност на въздуха на закрито? = 55%;

очаквана стайна температура = 21°C.

Нивото на влажност в помещението е нормално.

Условия на работа - Б.

Климатични параметри:

Очаквана външна температура на въздуха (Външна температура на въздуха за най-студения петдневен период (вероятност 0,92)

Продължителност на отоплителния период (при среднодневна температура на външния въздух 8°C) - = 250 дни;

Средната температура за отоплителния период (при средна дневна температура на външния въздух? 8°C) - = - 4,5 °C.

обграждащо отопление с абсорбция на топлина

2 . Топлинно изчисление

2 .1 Топлотехнически изчисления на ограждащи конструкции

Изчисляване на градус-дни от отоплителния период

GSOP = (t in - t от) z от, (1.1)

където е очакваната стайна температура, °C;

Очаквана външна температура на въздуха, °C;

Продължителност на отоплителния сезон, дни

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Сден

Изчисляваме необходимото съпротивление на топлопреминаване, използвайки формула (1.2)

където a и b са коефициенти, чиито стойности трябва да се вземат съгласно таблица 3 от SP 50.13330.2012 „Топлинна защита на сгради“ за съответните групи сгради.

Приемаме: a = 0,00035 ; b=1,4

0,00035 6125 +1,4=3,54m 2 °C/W.

Дизайн външна стена

а) Изрязваме конструкцията с равнина, успоредна на посоката на топлинния поток (фиг. 1):

Фигура 1 - Дизайн на външна стена

Таблица 1 - Параметри на материалите за външни стени

Съпротивлението на топлопреминаване R a се определя по формула (1.3):

където A i е площта на i-тата площадка, m 2;

R i - съпротивление на топлопреминаване на i-тата секция, ;

А е сумата от площите на всички парцели, m2.

Определяме съпротивлението на топлопреминаване за хомогенни зони, използвайки формула (1.4):

Където, ? - дебелина на слоя, m;

Коефициент на топлопроводимост, W/(mK)

Изчисляваме съпротивлението на топлопреминаване за неравномерни зони, използвайки формула (1.5):

R= R 1 +R 2 +R 3 +...+R n +R VP, (1.5)

където R1, R2, R3 ...Rn е съпротивлението на топлопреминаване на отделните слоеве на конструкцията, ;

R VP - устойчивост на топлопредаване на въздушния слой, .

Намираме R a с помощта на формула (1.3):

б) Изрязваме конструкцията с равнина, перпендикулярна на посоката на топлинния поток (фиг. 2):

Фигура 2 - Дизайн на външна стена

Съпротивлението на топлопреминаване R b се определя по формула (1.5)

R b = R 1 +R 2 +R 3 +...+R n +R vp, (1.5)

Определяме съпротивлението на проникване на въздух за хомогенни зони, като използваме формула (1.4).

Определяме съпротивлението на проникване на въздух за неравномерни зони, използвайки формула (1.3):

Намираме R b с помощта на формула (1.5):

R b =5,14+3,09+1,4= 9,63.

Условното съпротивление на топлопредаване на външната стена се определя по формула (1.6):

където R a е съпротивлението на топлопреминаване на ограждащата конструкция, разрязана успоредно на топлинния поток;

R b - съпротивление на топлопреминаване на ограждащата конструкция, разрязана перпендикулярно на топлинния поток, .

Намалената устойчивост на топлопредаване на външната стена се определя по формула (1.7):

Съпротивлението на топлопредаване на външната повърхност се определя по формула (1.9)

където коефициентът на топлопреминаване на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция = 8,7;

където е коефициентът на топлопреминаване на външната повърхност на ограждащата конструкция = 23;

Изчислената температурна разлика между температурата на вътрешния въздух и температурата на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция се определя по формула (1.10):

където n е коефициент, който отчита зависимостта на положението на външната повърхност на ограждащите конструкции по отношение на външния въздух, приемаме n = 1;

очаквана стайна температура, °C;

проектна температура на външния въздух през студения сезон, °C;

коефициент на топлопреминаване на вътрешната повърхност на ограждащи конструкции, W / (m 2 ° C).

Температурата на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция се определя по формула (1.11):

2 . 2 Изчисляване на ограждащи конструкции на "топли" мазета

Изискваното съпротивление на топлопреминаване на частта от сутеренната стена, разположена над нивото на земята за планиране, се приема равно на намаленото съпротивление на топлопреминаване на външната стена:

Намалено съпротивление на топлопредаване на ограждащите конструкции на вкопаната част на мазето, разположено под нивото на земята.

Височината на вдлъбнатата част на сутерена е 2м; широчина на сутерен - 3.8м

Съгласно таблица 13 SP 23-101-2004 „Проектиране на топлинна защита на сгради“ приемаме:

Изчисляваме необходимото съпротивление на топлопреминаване на пода на сутерена над „топлото“ мазе, като използваме формула (1.12)

където изискваното съпротивление на топлопреминаване на сутеренния етаж се намира от таблица 3 на SP 50.13330.2012 „Топлинна защита на сгради“.

където, температура на въздуха в сутерена, °C;

същото като във формула (1.10);

същото като във формула (1.10)

Да приемем, че е равна на 21,35 °C:

Определяме температурата на въздуха в сутерена по формула (1.14):

където, същото като във формула (1.10);

Линейна плътност на топлинния поток; ;

Обем на въздуха в сутерена, ;

Дължина на тръбопровод с i-ти диаметър, m; ;

Скорост на обмен на въздух в сутерена; ;

Плътност на въздуха в сутерена;

c - специфичен топлинен капацитет на въздуха;;

Сутерен, ;

Площта на пода и стените на сутерена в контакт със земята;

Площта на външните стени на мазето над нивото на земята, .

2 . 3 Топлинно изчисляване на прозорци

Изчисляваме градус-ден на отоплителния период по формула (1.1)

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Sd.

Намалената устойчивост на топлопреминаване се определя съгласно таблица 3 от SP 50.13330.2012 „Топлинна защита на сгради“ чрез интерполационен метод:

Избираме прозорци въз основа на намереното съпротивление на топлопреминаване R0:

Обикновени стъкла и еднокамерни стъклопакети в отделни рамки от стъкло с твърдо селективно покритие - .

Заключение: Намалената устойчивост на топлопредаване, температурна разлика и температура на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция отговарят на изискваните стандарти. Следователно проектираната конструкция на външната стена и дебелината на изолацията са правилно избрани.

Поради факта, че взехме стенната конструкция като ограждаща конструкция във вдлъбнатата част на мазето, получихме неприемливо съпротивление на топлопреминаване на пода на сутерена, което се отразява на температурната разлика между температурата на вътрешния въздух и температурата от вътрешната повърхност на ограждащата конструкция.

3 . Изчисляване на специфичния разход на топлинна енергия за отопление през отоплителния период

Очакваният специфичен разход на топлинна енергия за отопление на сгради през отоплителния период се определя по формула (2.1):

където, консумация на топлинна енергия за отопление на сградата през отоплителния период, J;

Сума от площите на апартаментите или използваемата площ на сградните помещения, с изключение на техническите етажи и гаражите, m2

Консумацията на топлинна енергия за отопление на сградата през отоплителния период се изчислява по формула (2.2):

където общите топлинни загуби на сградата през външните ограждащи конструкции, J;

Топлинна мощност на домакинствата през отоплителния период, J;

Топлинен приток през прозорци и капандури от слънчева радиация през отоплителния сезон, J;

Коефициент на намаляване на топлинната печалба поради топлинна инерция на ограждащи конструкции, препоръчителна стойност = 0,8;

Коефициент, който отчита допълнителната консумация на топлина на отоплителната система, свързана с дискретността на номиналния топлинен поток на гамата отоплителни уреди, тяхната допълнителна загуба на топлина през радиаторните секции на оградите и повишената температура на въздуха в ъглови стаи, топлинни загуби на тръбопроводи, преминаващи през неотопляеми помещения, за сгради с отопляеми мазета = 1,07;

Общите топлинни загуби на сградата, J, през отоплителния период се определят по формула (2.3):

където е общият коефициент на топлопреминаване на сградата, W/(m 2 °C), определен по формула (2.4);

Обща площ на ограждащите конструкции, m 2;

където е намаленият коефициент на топлопреминаване през външната обвивка на сградата, W/(m 2 °C);

Условен коефициент на топлопреминаване на сграда, като се вземат предвид топлинните загуби поради инфилтрация и вентилация, W/(m 2 °C).

Редуцираният коефициент на топлопреминаване през външната обвивка на сградата се определя по формула (2.5):

където, площ, m 2 и намалено съпротивление на топлопреминаване, m 2 °C/W, на външните стени (с изключение на отворите);

Същото, запълване на светлинни отвори (прозорци, витражи, фенери);

Същото за външни врати и портали;

същите, комбинирани покрития (включително над еркери);

същите, тавански етажи;

същите, сутеренни етажи;

Един и същ, .

0,306 W/(m 2 °C);

Условният коефициент на топлопреминаване на сградата, като се вземат предвид топлинните загуби поради инфилтрация и вентилация, W/(m 2 °C), се определя по формула (2.6):

където е коефициентът на намаляване на обема на въздуха в сградата, като се вземе предвид наличието на вътрешни ограждащи конструкции. Приемаме sv = 0,85;

Обем на отопляваните помещения;

Коефициентът за отчитане на влиянието на насрещния топлинен поток в полупрозрачни конструкции, равен на 1 за прозорци и балконски врати с отделни крила;

Средна плътност на подавания въздух през отоплителния период, kg/m3, определена по формула (2.7);

Средна скорост на въздухообмен на сграда през отоплителния период, h 1

Средната скорост на въздухообмен на сграда през отоплителния период се изчислява от общия въздухообмен, дължащ се на вентилация и инфилтрация, като се използва формула (2.8):

където е количеството подаван въздух в сградата с неорганизиран приток или стандартизираната стойност за механична вентилация, m 3 / h, равна на за жилищни сгради, предназначени за граждани, като се вземе предвид социалната норма (с прогнозна заетост на апартамент от 20 m 2 обща площ на човек) -- 3 A = 603,93 m2;

Жилищна площ; =201.31m2;

Брой часове на работа на механична вентилация за една седмица, h; ;

Брой часове на запис на инфилтрация през седмицата, h;=168;

Количеството въздух, проникнал в сградата през ограждащите конструкции, kg/h;

Количеството въздух, проникнал в стълбището на жилищна сграда чрез течове в пълнежа на отворите, ще се определи по формула (2.9):

където, - съответно за стълбището, общата площ на прозорците и балконските врати и външните входни врати, m 2;

съответно за стълбището изискваното съпротивление на въздухопропускливост на прозорците и балконските врати и външните входни врати, m 2 °C/W;

Съответно, за стълбището, изчислената разлика в налягането на външния и вътрешния въздух за прозорци и балконски врати и външни входни врати, Pa, определена по формула (2.10):

където, n, v - специфично тегло на външния и вътрешния въздух, съответно, N/m 3, определено по формула (2.11):

Максимум на средните скорости на вятъра по посока за януари (SP 131.13330.2012 “Строителна климатология”); =3,4 m/s.

3463/(273 + t), (2,11)

n = 3463/(273 -33) = 14.32 N/m3;

in = 3463/(273+21) = 11,78 N/m 3 ;

От тук намираме:

Намираме средния обмен на въздух на сградата през отоплителния период, като използваме получените данни:

0,06041 h 1 .

Въз основа на получените данни изчисляваме по формула (2.6):

0,020 W/(m 2 °C).

Използвайки данните, получени във формули (2.5) и (2.6), намираме общия коефициент на топлопреминаване на сградата:

0,306+0,020= 0,326 W/(m 2 °C).

Изчисляваме общите топлинни загуби на сградата по формула (2.3):

0.08640.326317.78=J.

Топлинното потребление на домакинствата през отоплителния период, J, се определя по формула (2.12):

където се приема количеството генерирана битова топлина на 1 m 2 жилищни помещения или прогнозната площ на обществена сграда, W / m 2;

площ на жилищните помещения; =201.31m2;

Получаването на топлина през прозорците и покривните прозорци от слънчевата радиация през отоплителния период, J, за четири фасади на сгради, ориентирани в четири посоки, ще се определи по формула (2.13):

където са коефициенти, отчитащи потъмняването на светлия отвор от непрозрачни елементи; за еднокамерен стъклопакет от обикновено стъкло с твърдо селективно покритие - 0,8;

Относителен коефициент на проникване на слънчева радиация за светлопропускливи пълнежи; за еднокамерен стъклопакет от обикновено стъкло с твърдо селективно покритие - 0,57;

Площта на светлинните отвори на фасадите на сградата, съответно ориентирани в четири посоки, m 2;

Средната стойност на слънчевата радиация върху вертикални повърхности през отоплителния период при действителна облачност, съответно ориентирана по четирите фасади на сградата, J/(m2, определена съгласно таблица 9.1 SP 131.13330.2012 „Строителна климатология“;

Отоплителен сезон:

Януари, февруари, март, април, май, септември, октомври, ноември, декември.

За град Архангелск вземаме географската ширина 64° с.ш.

C: A 1 =2.25m2; I 1 =(31+49)/9=8,89 J/(m2;

I 2 =(138+157+192+155+138+162+170+151+192)/9=161.67J/(m2;

В: А3 =8,58; I 3 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m 2 ;

Z: А4 =8,58; I 4 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m2.

Използвайки данните, получени от изчислителните формули (2.3), (2.12) и (2.13), намираме потреблението на топлинна енергия за отопление на сградата по формула (2.2):

Използвайки формула (2.1), изчисляваме специфичната консумация на топлинна енергия за отопление:

KJ/(m 2 °C ден).

Заключение: специфичното потребление на топлинна енергия за отопление на сграда не съответства на стандартизираното потребление, определено съгласно SP 50.13330.2012 „Топлинна защита на сгради“ и е равно на 38,7 kJ/(m 2 °C ден).

4 . Поглъщане на топлина от подови повърхности

Топлинна инерция на слоевете на подовата конструкция

Фигура 3 - Диаграма на пода

Таблица 2 - Параметри на подовите материали

Нека изчислим топлинната инерция на слоевете на подовата конструкция по формула (3.1):

където s е коефициентът на поглъщане на топлина, W/(m 2 °C);

Термично съпротивление, определено по формула (1.3)

Изчислен индикатор за топлопоглъщане на подовата повърхност.

Първите 3 слоя на подовата конструкция имат обща топлинна инерция, но топлинната инерция на 4 слоя.

Следователно ще определим степента на поглъщане на топлина на подовата повърхност последователно, като изчислим степента на поглъщане на топлина на повърхностите на слоевете на конструкцията, като се започне от 3-то до 1-во:

за 3-ти слой по формула (3.2)

за i-тия слой (i=1,2) по формула (3.3)

W/(m 2 °C);

W/(m 2 °C);

W/(m 2 °C);

Степента на поглъщане на топлина от повърхността на пода се приема равна на степента на поглъщане на топлина на повърхността на първия слой:

W/(m 2 °C);

Нормализираната стойност на индекса на топлинна абсорбция се определя съгласно SP 50.13330.2012 „Топлинна защита на сгради“:

12 W/(m 2 °C);

Заключение: изчислената степен на поглъщане на топлина от подовата повърхност съответства на стандартизираната стойност.

5 . Защита на обвивката на сградата от преовлажняване

Климатични параметри:

Таблица 3 - Средни месечни температури и налягане на водните пари на външния въздух

Средно парциално налягане на водните пари на външния въздух за годишен период

Фигура 4 - Дизайн на външна стена

Таблица 4 - Параметри на материалите за външни стени

Ние намираме съпротивлението на паропропускливостта на слоевете на конструкцията, използвайки формулата:

където е дебелината на слоя, m;

Коефициент на паропропускливост, mg/(mchPa)

Определяме устойчивостта на паропропускливост на слоевете на конструкцията от външната и вътрешната повърхност до равнината на възможна кондензация (равнината на възможна кондензация съвпада с външна повърхностизолация):

Съпротивлението на топлопреминаване на стенните слоеве от вътрешната повърхност до равнината на възможна кондензация се определя по формула (4.2):

където е съпротивлението на топлопредаване на вътрешната повърхност, определено по формула (1.8)

Продължителност на сезоните и средни месечни температури:

зима (януари, февруари, март, декември):

лято (май, юни, юли, август, септември):

пролет, есен (април, октомври, ноември):

където намаленото съпротивление на топлопредаване на външната стена, ;

изчислена стайна температура,.

Намираме съответната стойност на налягането на водните пари:

Намираме средната стойност на налягането на водните пари за година, използвайки формула (4.4):

където E 1, E 2, E 3 са стойностите на налягането на водните пари по сезон, Pa;

продължителност на сезоните, месеци

Парциалното налягане на парите на вътрешния въздух се определя по формула (4.5):

където, парциално налягане на наситени водни пари, Pa, при температурата на вътрешния въздух в помещението; за 21: 2488 Pa;

относителна влажност на въздуха в помещенията, %

Ние намираме необходимата устойчивост на пропускливост на пари, като използваме формула (4.6):

където, средното парциално налягане на водните пари на външния въздух за годишния период, Pa; приемам = 6,4 hPa

От условието за недопустимост на натрупване на влага в ограждащата конструкция през годишния период на експлоатация проверяваме условието:

Намираме налягането на водните пари на външния въздух за период с отрицателни средномесечни температури:

Намираме средната външна температура на въздуха за период с отрицателни средномесечни температури:

Определяме стойността на температурата в равнината на възможна кондензация, използвайки формула (4.3):

Тази температура съответства на

Ние определяме необходимата устойчивост на пропускливост на пари, като използваме формула (4.7):

където продължителността на периода на натрупване на влага, дни, взети за равни на периода с отрицателни средномесечни температури; вземете =176 дни;

плътност на материала на намокрения слой, kg/m 3 ;

дебелина на намокрения слой, m;

максимално допустимо увеличение на влажността на материала на мокрия слой, % от теглото, през периода на натрупване на влага, взето съгласно таблица 10 SP 50.13330.2012 „Топлинна защита на сгради“; приемете за експандиран полистирол = 25%;

коефициент, определен по формула (4.8):

където, средното парциално налягане на водните пари на външния въздух за периода с отрицателни средни месечни температури, Pa;

същото като във формула (4.7)

От тук изчисляваме по формула (4.7):

От условието за ограничаване на влагата в ограждащата конструкция за период с отрицателни средномесечни външни температури проверяваме условието:

Заключение: поради изпълнението на условието за ограничаване на количеството влага в ограждащата конструкция по време на периода на натрупване на влага, не е необходимо допълнително устройство за бариера срещу пара.

Заключение

Топлинните свойства на външните ограждения на сградата зависят от: благоприятен микроклиматсгради, тоест осигуряване на температурата и влажността в помещението не по-ниски от нормативните изисквания; количеството топлина, загубено от сграда в зимно време; температурата на вътрешната повърхност на оградата, която гарантира срещу образуване на конденз върху нея; режимът на влажност на дизайна на оградата, който влияе върху неговите топлозащитни качества и издръжливост.

Задачата за осигуряване на необходимите топлотехнически качества на външните ограждащи конструкции се решава чрез придаване на необходимата устойчивост на топлина и устойчивост на топлопреминаване. Допустимата пропускливост на конструкциите е ограничена от дадено съпротивление на проникване на въздух. Нормалното състояние на влага на конструкциите се постига чрез намаляване на първоначалното съдържание на влага в материала и монтиране на влагоизолация, а в слоестите конструкции, освен това, чрез подходящо подреждане на конструктивни слоеве, изработени от материали с различни свойства.

По време на курсовия проект бяха извършени изчисления, свързани с топлинната защита на сградите, които бяха извършени в съответствие с кодексите на практиката.

списък използвани източници и литература

1. SP 50.13330.2012. Топлинна защита на сгради (Актуализирано издание на SNiP 23-02-2003) [Текст] /Министерство на регионалното развитие на Русия - М.: 2012. - 96 с.

2. SP 131.13330.2012. Строителна климатология (Актуализирана версия на СНиП 23-01-99*) [Текст] / Министерство на регионалното развитие на Русия - М.: 2012. - 109 с.

3. Куприянов В.Н. Проектиране на топлинна защита на ограждащи конструкции: Учебник [Текст]. - Казан: KGASU, 2011. - 161 с.

4. SP 23-101-2004 Проектиране на топлинна защита на сгради [Текст]. - М .: Федерално държавно унитарно предприятие ЦПП, 2004.

5. Т.И. Абашева. Албум на технически решения за повишаване на топлинната защита на сгради, изолационни структурни единици по време на основен ремонт на жилищния фонд [Текст] / T.I. Абашева, Л.В. Булгаков. Н.М. Вавуло и др., М.: 1996. - 46 с.

Приложение А

Енергиен паспорт на сградата

Главна информация

Условия за проектиране

Функционално предназначение, тип и конструктивно решениесграда

Геометрични и топлоенергийни показатели

Коефициенти

Изчерпателни показатели

Подобни документи

Топлотехнически изчисления на ограждащи конструкции, външни стени, тавански и сутеренни подове, прозорци. Изчисляване на топлинни загуби и отоплителни системи. Топлинно изчисляване на отоплителни уреди. Индивидуална система за отопление и вентилация.

курсова работа, добавена на 07/12/2011


Топлотехнически изчисления на ограждащи конструкции при зимни условия на работа. Избор на полупрозрачни обвивки на сгради. Изчисляване условия на влажност(графоаналитичен метод на Фокин-Власов). Определяне на отопляеми площи на сградата.

ръководство за обучение, добавено на 01/11/2011


Топлинна защита и топлоизолация на строителни конструкции на сгради и съоръжения, тяхното значение в съвременното строителство. Получаване на топлинните свойства на многослойна ограждаща конструкция чрез физически и компютърни модели в програмата Ansys.

дисертация, добавена на 20.03.2017 г


Отопление на пететажна жилищна сграда с плосък покриви с неотопляем сутерен в град Иркутск. Изчислени параметри на външния и вътрешния въздух. Топлотехнически изчисления на външни ограждащи конструкции. Топлинно изчисляване на отоплителни уреди.

курсова работа, добавена на 02/06/2009


Топлинни условия на сградата. Изчислени параметри на външния и вътрешния въздух. Топлотехнически изчисления на външни ограждащи конструкции. Определяне на градус дни на отоплителния период и условия на работа на ограждащи конструкции. Изчисляване на отоплителната система.

курсова работа, добавена на 15.10.2013 г


Топлотехнически изчисления на външни стени, тавански подове, подове над неотопляеми сутерени. Проверка на структурата на външната стена на външния ъгъл. Въздушен режим на работа на външни огради. Поглъщане на топлина от подови повърхности.

курсова работа, добавена на 14.11.2014 г


Избор на дизайн на прозорци и външни врати. Изчисляване на топлинните загуби в помещения и сгради. Определяне на необходимите топлоизолационни материали благоприятни условия, с промените в климата, използвайки изчисляването на ограждащи конструкции.

курсова работа, добавена на 22.01.2010 г


Топлинни условия на сградата, параметри на външния и вътрешния въздух. Топлотехнически изчисления на ограждащи конструкции, топлинен баланс на помещения. Избор на отоплителни и вентилационни системи, тип отоплителни уреди. Хидравлично изчисляване на отоплителната система.

курсова работа, добавена на 15.10.2013 г


Изисквания към строителни конструкциивъншно ограждане на отопляеми жилищни и обществени сгради. Топлинни загуби на помещението. Избор на топлоизолация за стени. Устойчивост на проникване на въздух на ограждащи конструкции. Изчисляване и избор на отоплителни уреди.

курсова работа, добавена на 03/06/2010


Топлотехнически изчисления на външни ограждащи конструкции, топлинни загуби на сгради, отоплителни уреди. Хидравлично изчисляване на отоплителна система на сградата. Изчисляване на топлинните натоварвания на жилищна сграда. Изисквания към отоплителните системи и тяхната експлоатация.

ТОПЛИННА ЗАЩИТА НА СГРАДИ

ТОПЛИННИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА СГРАДИТЕ

Дата на въвеждане 2003-10-01

ПРЕДГОВОР

1 РАЗРАБОТЕН от Научноизследователския институт по строителна физика Руска академияархитектура и строителни науки, ЦНИИЕПжилища, Асоциация на инженерите по отопление, вентилация, климатизация, топлоснабдяване и строителна топлофизика, Московска държавна експертиза и група специалисти

ВЪВЕДЕНО от Отдела за техническа стандартизация, стандартизация и сертификация в строителството и жилищно-комуналните услуги на Госстрой на Русия

2 ПРИЕТ И ВЛИЗАЛ В СИЛА на 1 октомври 2003 г. с решение на Държавния комитет по строителството на Русия от 26 юни 2003 г. N 113

3 ВМЕСТО SNiP II-3-79*

ВЪВЕДЕНИЕ

Тези строителни норми и правила установяват изисквания за топлинна защита на сгради с цел пестене на енергия при осигуряване на санитарно-хигиенни и оптимални параметри на микроклимата на помещенията и издръжливостта на ограждащите конструкции на сгради и конструкции.

Изискванията за повишаване на топлинната защита на сградите и съоръженията, основните потребители на енергия, са важна тема държавно регулиранев повечето страни по света. Тези изисквания се разглеждат и от гледна точка на опазване на околната среда, рационално използване на невъзобновяеми природни ресурси и намаляване на въздействието на парниковия ефект и намаляване на емисиите на въглероден диоксид и др. вредни веществав атмосферата.

Тези стандарти се отнасят до част от общата цел за пестене на енергия в сградите. Едновременно със създаването на ефективна топлинна защита, в съответствие с други нормативни документи, се предприемат мерки за повишаване на ефективността на инженерното оборудване на сградите, намаляване на загубите на енергия по време на нейното производство и транспортиране, както и за намаляване на потреблението на топлинна и електрическа енергия чрез автоматично управление и регулиране на оборудване и инженерни системи като цяло.

Стандартите за топлинна защита на сградите са хармонизирани с подобни чужди стандарти в развитите страни. Тези стандарти, подобно на стандартите за инженерно оборудване, съдържат минимални изисквания и строителството на много сгради може да се извърши на икономическа основасъс значително по-високи показатели за топлозащита, предвидени от класификацията на сградите по енергийна ефективност.

Тези стандарти предвиждат въвеждането на нови показатели за енергийна ефективност на сградите - специфичното потребление на топлинна енергия за отопление през отоплителния период, като се вземат предвид обменът на въздух, входящата топлина и ориентацията на сградите, установяват правилата за тяхната класификация и оценка според показатели за енергийна ефективност както по време на проектиране и строителство, така и в бъдеще по време на експлоатация. Стандартите осигуряват същото ниво на нужда от топлинна енергия, което се постига чрез спазване на втория етап на повишаване на топлинната защита съгласно SNiP II-3 с изменения № 3 и 4, но предоставят по-големи възможности при избора на технически решения и методи за отговарящи на стандартизирани параметри.

Изискванията на тези правила и разпоредби са тествани в повечето региони Руска федерацияпод формата на териториални строителни норми (TSN) относно енергийната ефективност на жилищни и обществени сгради.

Препоръчителните методи за изчисляване на топлинните свойства на ограждащите конструкции, за да отговарят на стандартите, приети в този документ, референтните материали и препоръките за проектиране са изложени в набора от правила „Проектиране на топлинна защита на сгради“.

В разработването на този документ участваха: Ю.А. Матросов и И.Н. Бутовски (НИИСФ РААСН); Ю.А.Табунщиков (НП "АБОК"); В. С. Беляев (АО ЦНИИЕПжилища); V.I.Livchak (Mosgosexpertiza); В. А. Глухарев (Госстрой на Русия); Л. С. Василиева (FSUE CNS).

1 ОБЛАСТ НА УПОТРЕБА

Тези норми и правила се прилагат за топлинна защита на жилищни, обществени, промишлени, селскостопански и складови сгради и съоръжения (наричани по-нататък сгради), в които е необходимо да се поддържа определена температураи влажността на въздуха в помещенията.

Стандартите не се прилагат за термична защита:

жилищни и обществени сгради, отоплявани периодично (по-малко от 5 дни в седмицата) или сезонно (непрекъснато по-малко от три месеца в годината);

временни сгради в експлоатация за не повече от два отоплителни сезона;

оранжерии, парници и хладилни складове.

Нивото на топлинна защита на тези сгради се определя от съответните стандарти, а при липса на такива - по решение на собственика (клиента) при спазване на санитарните и хигиенните стандарти.

Тези стандарти за изграждане и реконструкция на съществуващи сгради с архитектурно и историческо значение се прилагат във всеки конкретен случай, като се вземе предвид тяхната историческа стойност, въз основа на решения на властите и съгласуване с държавни контролни органи в областта на защитата на историческите и културни паметници. паметници.

2 НОРМАТИВНИ ПРЕПОРЪЧКИ

Тези правила и разпоредби използват препратки към регламенти, чийто списък е даден в Приложение А.

3 ТЕРМИНИ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Този документ използва термините и определенията, дадени в Приложение B.

4 ОБЩИ ПОЛОЖЕНИЯ, КЛАСИФИКАЦИЯ

4.1 Строителството на сгради трябва да се извършва в съответствие с изискванията за топлинна защита на сградите, за да се осигури микроклиматът, създаден за живеене и работа на хората в сградата, необходимата надеждност и дълготрайност на конструкциите, климатични условияработа техническо оборудванес минимален разход на топлинна енергия за отопление и вентилация на сгради през отоплителния период (наричано по-нататък отопление).

Дълготрайността на ограждащите конструкции трябва да бъде осигурена чрез използване на материали с подходяща устойчивост (устойчивост на замръзване, устойчивост на влага, биостабилност, устойчивост на корозия, висока температура, циклични температурни колебания и други разрушителни влияния на околната среда), осигурявайки, ако е необходимо, специална защита за конструктивни елементи от недостатъчно устойчиви материали.

4.2 Стандартите установяват изисквания за:

намалена устойчивост на топлопреминаване на сградни обвивки;

ограничаване на температурата и предотвратяване на кондензация на влага върху вътрешната повърхност на ограждащата конструкция, с изключение на прозорци с вертикално остъкляване;

специфичен показател за потребление на топлинна енергия за отопление на сградата;

топлоустойчивост на ограждащи конструкции през топлия сезон и на строителни помещения през студения сезон;

въздухопропускливост на сградни обвивки и помещения;

защита срещу преовлажняване на ограждащи конструкции;

поглъщане на топлина от подови повърхности;

класификация, определяне и подобряване на енергийната ефективност на проектирани и съществуващи сгради;

контрол на стандартизираните показатели, включително енергийния паспорт на сградата.

4.3 Режимът на влажност на строителните помещения през студения сезон, в зависимост от относителната влажност и температурата на вътрешния въздух, трябва да се определя съгласно таблица 1.
Маса 1 - Условия на влажност в строителните помещения

4.4 Условията на работа на ограждащи конструкции А или В, в зависимост от условията на влажност на помещенията и зоните на влажност на строителната зона, за избор на топлотехнически показатели на външни оградни материали трябва да се определят съгласно таблица 2. Зоните на влажност на територията на Русия трябва да се вземе съгласно Приложение Б.

Таблица 2 - Условия на работа на ограждащи конструкции

4.5 Енергийната ефективност на жилищни и обществени сгради трябва да се установи в съответствие с класификацията съгласно таблица 3. Не се допуска определяне на класове D, E на етапа на проектиране. Класове A и B се установяват за новопостроени и реконструирани сгради на етапа на разработване на проекта и впоследствие се усъвършенстват въз основа на резултатите от експлоатацията. За постигане на класове А, Б се препоръчва на административните органи на съставните образувания на Руската федерация да предприемат мерки за икономическо стимулиране на участниците в проектирането и строителството. Клас C се установява по време на експлоатацията на новопостроени и реконструирани сгради в съответствие с раздел 11. Класове D, E се установяват по време на експлоатацията на сгради, построени преди 2000 г., за да се разработят приоритетът и мерките за реконструкция на тези сгради от административния органи на съставните образувания на Руската федерация. Класовете за експлоатирани сгради трябва да се установят въз основа на измервания на потреблението на енергия за отоплителния период в съответствие с

Таблица 3 - Класове на енергийна ефективност на сгради

5 ТОПЛИННА ЗАЩИТА НА СГРАДИ

5.1 Стандартите установяват три показателя за топлинна защита на сграда:

а) намалено съпротивление на топлопреминаване на отделни елементи на обвивката на сградата;

б) санитарно-хигиенни, включително температурната разлика между температурите на вътрешния въздух и на повърхността на ограждащите конструкции и температурата на вътрешната повърхност над температурата на точката на оросяване;

в) специфично потребление на топлинна енергия за отопление на сграда, което позволява да се променят стойностите на топлозащитните свойства на различни видове сградни обвивки, като се вземат предвид решенията за пространствено планиране на сградата и избора на системи за поддържане на микроклимата за постигане на стандартизираната стойност на този показател.

Изискванията за топлинна защита на сградата ще бъдат изпълнени, ако изискванията на показатели „а” и „б” или „б” и „в” са изпълнени в жилищни и обществени сгради. В промишлените сгради е необходимо да се спазват изискванията на показатели "а" и "б".

5.2 За да се следи съответствието на стандартизираните с тези стандарти показатели на различни етаписъздаване и експлоатация на сградата трябва да се попълни в съответствие с указанията в раздел 12 от енергийния паспорт на сградата. В този случай се допуска превишаване на нормираната специфична консумация на енергия за отопление при спазване на изискванията на 5.3.

Устойчивост на топлопреминаване на елементите на обвивката на сградата

5.3 Намалено съпротивление на топлопреминаване, m °C/W, на ограждащи конструкции, както и прозорци и фенери (с вертикално остъкляване или с ъгъл на наклон над 45 °) трябва да се приема не по-малко от стандартизираните стойности, m °C /W, определени съгласно таблица 4 в зависимост от градус ден на строителната зона, °C ден.

Таблица 4 - Стандартизирани стойности на устойчивост на топлопреминаване на ограждащи конструкции

Градусо-ден на отоплителния период, °C ден, се определя по формулата

, (2)

където е прогнозната средна температура на вътрешния въздух на сградата, ° C, приета за изчисляване на ограждащите конструкции на група сгради съгласно точка 1 от таблица 4 според минималните стойности на оптималната температура на съответните сгради съгласно GOST 30494 (в диапазона 20-22 ° C), за група сгради съгласно т. 2 от таблица 4 - според класификацията на помещенията и минималните стойности на оптималната температура съгласно GOST 30494 (в границите 16-21 °C), сгради по т. 3 от таблица 4 - съгласно нормите за проектиране на съответните сгради;

Средна температура на външния въздух, ° C, и продължителност, дни, на отоплителния период, приети съгласно SNiP 23-01 за период със средна дневна температура на външния въздух не повече от 10 ° C - при проектиране на медицински и превантивни грижи, детски заведения и домове за стари хора, а в останалите случаи - не повече от 8 °C.

5.4 За промишлени сгради с излишна чувствителна топлина над 23 W/m и сгради, предназначени за сезонна експлоатация (есен или пролет), както и сгради с проектна вътрешна температура на въздуха 12 °C и по-ниска, намаленото съпротивление на топлопреминаване на ограждащите елементи конструкции (с изключение на полупрозрачни), m ° C / W, трябва да се приемат не по-малко от стойностите, определени по формулата

, (3)

където е коефициент, който отчита зависимостта на положението на външната повърхност на ограждащите конструкции спрямо външния въздух и е даден в таблица 6;

Нормирана температурна разлика между температурата на вътрешния въздух и температурата на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция, °C, взета съгласно таблица 5;

Коефициент на топлопреминаване на вътрешната повърхност на ограждащите конструкции, W / (m ° C), взет съгласно таблица 7;

Проектна температура на външния въздух през студения период на годината, °C, за всички сгради, с изключение на промишлени сгради, предназначени за сезонна експлоатация, се приема за равна на средната температура на най-студения петдневен период с вероятност 0,92 според към SNiP 23-01.

В промишлени сгради, предназначени за сезонна работа, минималната температура на най-студения месец, определена като средната месечна температура на януари съгласно таблица 3* SNiP 23-01, трябва да се приема като проектна температура на външния въздух през студения период на година, °C

Намалена от средната дневна амплитуда на температурата на въздуха на най-студения месец (Таблица 1* SNiP 23-01).

Стандартната стойност на съпротивлението на топлопреминаване на подовете над вентилираните подземия трябва да се вземе съгласно SNiP 2.11.02.

5.5 За да се определи нормализирана устойчивост на топлопреминаване на вътрешни ограждащи конструкции, когато разликата в проектните температури на въздуха между помещенията е 6 ° C и по-висока, във формула (3) вместо това трябва да се вземе изчислената температура на въздуха на по-студена стая.

За топли тавански помещения и технически подове, както и в неотопляеми стълбищни клетки на жилищни сгради, използващи система за отопление на апартаменти, изчислената температура на въздуха в тези помещения трябва да се вземе въз основа на изчисленията на топлинния баланс, но не по-малко от 2 ° C за технически подове и 5 °C за неотопляеми стълбища.

5.6 Редуцираното съпротивление на топлопреминаване, m·°C/W, за външните стени трябва да се изчисли за фасадата на сградата или за един междинен етаж, като се вземат предвид наклоните на отворите, без да се вземат предвид техните пълнежи.

Намалената устойчивост на топлопреминаване на ограждащи конструкции в контакт със земята трябва да се определя съгласно SNiP 41-01.

Даденото съпротивление на топлопреминаване на светлопрозрачни конструкции (прозорци, балконски врати, фенери) се приема въз основа на сертификационни изпитвания; при липса на резултати от сертификационни тестове трябва да се вземат стойности съгласно набора от правила.

5.7 Намалено съпротивление на топлопреминаване, m·°C/W, на входни врати и врати (без вестибюл) на апартаменти на първите етажи и портали, както и врати на апартаменти с неотопляеми стълбища трябва да бъде не по-малко от продукта ( продукт за входни врати на еднофамилни сгради), където - намалено съпротивление на топлопредаване на стени, определено по формула (3); за врати на апартаменти над първи етаж на сгради с отопляеми стълбища - най-малко 0,55 m °C/W.

Ограничаване на температурата и кондензацията на влага по вътрешната повърхност на обвивката на сградата

5.8 Изчислената температурна разлика, °C, между температурата на вътрешния въздух и температурата на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция не трябва да надвишава стандартизираните стойности, °C, установени в таблица 5, и се определя по формулата

, (4)

където е същото като във формула (3);

Същото като във формула (2);

Същото като във формула (3).

Намалено съпротивление на топлопреминаване на ограждащи конструкции, m·°C/W;

Коефициент на топлопреминаване на вътрешната повърхност на ограждащи конструкции, W / (m ° C), взет съгласно таблица 7.

Таблица 5 - Нормирана температурна разлика между вътрешната температура на въздуха и температурата на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция

Таблица 6 - Коефициент, отчитащ зависимостта на положението на ограждащата конструкция спрямо външния въздух

Таблица 7 - Коефициент на топлопреминаване на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция

5.9 Температурата на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция (с изключение на вертикални полупрозрачни конструкции) в зоната на топлопроводими включвания (диафрагми, чрез хоросанови фуги, панелни фуги, ребра, дюбели и гъвкави връзки в многослойни панели, твърди връзки на лека зидария и др.), в ъгли и прозоречни склонове, както и покривните прозорци, не трябва да бъде по-ниска от температурата на точката на оросяване на вътрешния въздух при проектната температура на външния въздух през студения сезон.

Забележка - Трябва да се вземе относителната влажност на вътрешния въздух за определяне на температурата на точката на оросяване в местата на топлопроводящи включвания на ограждащи конструкции, в ъглите и склоновете на прозорците, както и капандурите:

за помещения на жилищни сгради, болници, диспансери, амбулатории, родилни домове, домове за стари хора и инвалиди, общообразователни детски училища, детски градини, ясли, детски градини (заводи) и сиропиталища - 55%, за помещения кухни - 60%, за бани - 65%, за топли сутерени и подземни помещения с комуникации - 75%;

за топли тавански помещения на жилищни сгради - 55%;

за помещения на обществени сгради (с изключение на горните) - 50 %.

5.10 Температурата на вътрешната повърхност на конструктивните елементи на остъкляването на прозорци на сгради (с изключение на промишлени) трябва да бъде не по-ниска от плюс 3 ° C, а на непрозрачните прозоречни елементи - не по-ниска от температурата на точката на оросяване при проектната температура на външния въздух през студения сезон, за промишлени сгради - не по-ниска от 0 ° C .

5.11 В жилищни сгради коефициентът на остъкляване на фасадата трябва да бъде не повече от 18% (за обществени сгради - не повече от 25%), ако намаленото съпротивление на топлопреминаване на прозорците (с изключение на таванските прозорци) е по-малко от: 0,51 m °C/ W при градус ден от 3500 и по-ниски; 0,56 m·°C/W при градус дни над 3500 до 5200; 0,65 m °C/W за градусодни над 5200 до 7000 и 0,81 m °C/W за градусодни над 7000. При определяне на коефициента на остъкляване на фасадата общата площ на ограждащите конструкции трябва да включва всички надлъжни и крайни стени. Площта на светлинните отвори на капандурите не трябва да надвишава 15% от площта на пода на осветените помещения, капандури - 10%.

Специфичен разход на топлинна енергия за отопление на сграда

5.12 Специфична (на 1 m отопляема подова площ на апартаменти или полезна площ на помещения [или на 1 m отопляем обем]) консумация на топлинна енергия за отопление на сграда, kJ/(m °C ден) или [kJ /(m °C ден )], определен съгласно допълнение D, трябва да бъде по-малък или равен на стандартизираната стойност, kJ/(m °C ден) или [kJ/(m °C ден)], и се определя от избор на топлоизолационни свойства на обвивката на сградата, решения за пространствено планиране, ориентация на сградата и тип, ефективност и метод на регулиране на използваната отоплителна система до изпълнение на условията

където е стандартизираната специфична консумация на топлинна енергия за отопление на сградата, kJ/(m °C ден) или [kJ/(m °C ден)], определена за различни видовежилищни и обществени сгради:

а) при свързването им към централизирани системи за топлоснабдяване съгласно таблица 8 или 9;

б) при инсталиране на апартамент по апартамент и автономни (покривни, вградени или прикрепени котелни) системи за топлоснабдяване или стационарно електрическо отопление в сграда - стойността, взета съгласно таблица 8 или 9, умножена по коефициента, изчислен от формула

Изчислени коефициенти на енергийна ефективност за поапартаментни и автономни системи за топлоснабдяване или стационарно електрическо отопление и централизирана систематоплоснабдяване, съответно, взето според проектните данни, осреднени за отоплителния период. Изчисляването на тези коефициенти е дадено в набора от правила.

Таблица 8 - Нормиран специфичен разход на топлинна енергия за отоплениееднофамилни самостоятелни и близки жилищни сгради, kJ/(m°C ден)

Таблица 9 - Нормиран специфичен разход на топлинна енергия за отопление на сгради, kJ/(m°C ден) или [kJ/(m°С ден)]

5.13 При изчисляване на сграда според показателя за специфично потребление на топлинна енергия, първоначалните стойности на топлозащитните свойства на ограждащите конструкции трябва да бъдат зададени на нормализираните стойности на съпротивлението на топлопреминаване, m ° C/W, на отделните елементи на външни огради съгласно таблица 4. След това се проверява съответствието на специфичната консумация на топлинна енергия за отопление, изчислена по метода на Приложение D, нормализираната стойност. Ако в резултат на изчислението специфичната консумация на топлинна енергия за отопление на сградата се окаже по-малка от стандартизираната стойност, тогава е разрешено да се намали съпротивлението на топлопреминаване на отделни елементи на обвивката на сградата (полупрозрачни според Забележка 4 към таблица 4) в сравнение с нормираната стойност съгласно таблица 4, но не по-ниска от минималните стойности, определени по формула (8) за стените на групи сгради, посочени в позиции 1 и 2 на таблица 4, и по формула (9) за останалите ограждащи конструкции:

; (8)

. (9)

5.14 Изчисленият показател за компактност на жилищните сгради по правило не трябва да надвишава следните стандартизирани стойности:

0,25 - за 16-етажни сгради и повече;

0,29 - за сгради от 10 до 15 етажа включително;

0,32 - за сгради от 6 до 9 етажа включително;

0,36 - за 5-етажни сгради;

0,43 - за 4-етажни сгради;

0,54 - за 3-етажни сгради;

0,61; 0,54; 0,46 - съответно за дву-, три- и четириетажни блокирани и секционни къщи;

0,9 - за двуетажни и едноетажни къщи с таванско помещение;

1.1 - за едноетажни къщи.

5.15 Изчисленият показател за плътност на сградата трябва да се определи по формулата

, (10)

където е общата площ на вътрешните повърхности на външните ограждащи конструкции, включително покритието (припокриването) на горния етаж и покритието на пода на долното отопляемо помещение, m;

Отопляем обем на сградата, равен на обема, ограничен от вътрешните повърхности на външните огради на сградата, m.

6 ПОВИШАВАНЕ НА ЕНЕРГИЙНАТА ЕФЕКТИВНОСТ НА СЪЩЕСТВУВАЩИТЕ СГРАДИ

6.1 Повишаването на енергийната ефективност на съществуващите сгради трябва да се извършва по време на реконструкция, модернизация и основен ремонттези сгради. В случай на частична реконструкция на сграда (включително при промяна на размерите на сградата поради пристроени и надстроени обеми) е разрешено прилагането на изискванията на тези стандарти към модифицираната част на сградата.

6.2 При замяна на полупрозрачни конструкции с по-енергийно ефективни трябва да се вземат допълнителни мерки за осигуряване на необходимата въздухопропускливост на тези конструкции в съответствие с раздел 8.

7 ТОПЛИННА УСТОЙЧИВОСТ НА ОГРАЖДАЩИ КОНСТРУКЦИИ

През топлия сезон

7.1 В райони със средна месечна юлска температура от 21 °C и по-висока, очакваната амплитуда на температурните колебания на вътрешната повърхност на ограждащите конструкции (външни стени и тавани/облицовки), °C, жилищни сгради, болнични заведения (болници, клиники, болници и клиники), диспансери, амбулаторни поликлиники, родилни домове, домове за деца, домове за възрастни хора и хора с увреждания, детски градини, детски ясли, детски градини (заводи) и сиропиталища, както и промишлени сгради, в които е необходимо да се поддържат оптимални параметри на температура и относителна влажност в зоната на работната среда през топлия период на годината или, в съответствие с технологичните условия, за поддържане на постоянна температура или температура и относителна влажност на въздуха, не трябва да има повече от нормираната амплитуда на температурните колебания от вътрешната повърхност на ограждащата конструкция, °C, определена по формулата

, (11)

където е средната месечна външна температура за юли, °C, взета съгласно таблица 3* от SNiP 23-01.

Изчислената амплитуда на температурните колебания на вътрешната повърхност на ограждащата конструкция трябва да се определя съгласно набор от правила.

7.2 Трябва да се предвидят слънцезащитни устройства за прозорци и капандури в зоните и сградите, посочени в 7.1. Коефициентът на топлопреминаване на слънцезащитното устройство не трябва да надвишава стандартизираната стойност, установена в таблица 10. Коефициентите на топлопреминаване на слънцезащитните устройства трябва да се определят съгласно набор от правила.

Таблица 10 - Стандартизирани стойности на коефициента на топлопреминаване на слънцезащитно устройство

През студения сезон

7.4 Изчислената амплитуда на колебанията в резултатната температура на помещението, ° C, жилищни, както и обществени сгради (болници, клиники, детски градини и училища) през студения период на годината не трябва да надвишава нормализираната си стойност през деня: ако на разположение централно отоплениеи пещи с продължително горене - 1,5 °C; със стационарно електротоплоакумулиращо отопление - 2,5 °C, ат отопление на печкас периодично изпичане - 3 °C.

Ако сградата има отопление с автоматичен контрол на вътрешната температура на въздуха, топлинната стабилност на помещенията през студения сезон не е нормирана.

7.5 Изчислената амплитуда на колебанията в резултантната стайна температура през студения сезон, °C, трябва да се определи съгласно набор от правила.

8 ВЪЗДУХОПРОНИЧИМОСТ НА ОГРАЖДАЩИ КОНСТРУКЦИИ И ПОМЕЩЕНИЯ

8.1 Съпротивлението на въздухопропускливост на ограждащи конструкции, с изключение на запълващи светли отвори (прозорци, балконски врати и фенери), сгради и конструкции трябва да бъде не по-малко от стандартизираното съпротивление на пропускливост на въздух, m h Pa/kg, определено по формулата

където е разликата в налягането на въздуха върху външната и вътрешната повърхност на ограждащите конструкции, Pa, определена в съответствие с 8.2;

Нормирана въздухопропускливост на ограждащи конструкции, kg/(m h), приета в съответствие с 8.3.

8.2 Разликата в налягането на въздуха върху външната и вътрешната повърхност на ограждащите конструкции, Pa, трябва да се определи по формулата

където е височината на сградата (от нивото на пода на първия етаж до горната част на изпускателната шахта), m;

Относително тегло съответно на външен и вътрешен въздух, N/m, определено по формулата

, (14)

Температура на въздуха: вътрешна (за определяне) - взета според оптималните параметри съгласно GOST 12.1.005, GOST 30494

и SanPiN 2.1.2.1002; външен (за определяне) - се приема за равна на средната температура на най-студения петдневен период със сигурност 0,92 съгласно SNiP 23-01;

Максималната средна скорост на вятъра по посока за януари, чиято честота е 16% или повече, взета съгласно таблица 1* SNiP 23-01; за сгради с височина над 60 m трябва да се вземе предвид коефициентът на промяна на скоростта на вятъра с височина (според набора от правила).

8.3 Нормираната въздухопропускливост, kg/(m h), на обвивката на сградата трябва да се вземе съгласно таблица 11.

Таблица 11 - Нормирана въздухопропускливост на ограждащи конструкции

8.4 Съпротивлението на въздухопропускливост на прозорци и балконски врати на жилищни и обществени сгради, както и прозорци и капандури на промишлени сгради трябва да бъде не по-малко от стандартизираното съпротивление на въздухопропускливост, m h/kg, определено по формулата

, (15)

където е същото като във формула (12);

Същото като във формула (13);

Pa е разликата в налягането на въздуха върху външната и вътрешната повърхност на светлопрозрачни ограждащи конструкции, при която се определя устойчивостта на проникване на въздух.

8.5 Съпротивлението на проникване на въздух на многослойни ограждащи конструкции трябва да се вземе съгласно набор от правила.

8.6 Прозоречните блокове и балконските врати в жилищни и обществени сгради трябва да бъдат избрани според класификацията на въздухопропускливостта на вестибюлите съгласно GOST 26602.2: 3-етажни и по-високи - не по-ниски от клас B; 2-етажни и по-ниски - в класове V-D.

8.7 Средната пропускливост на въздуха на жилищни апартаменти и помещения на обществени сгради (със затворени отвори за захранване и смукателна вентилация) трябва да осигури през периода на изпитване скорост на обмен на въздух от , h, при разлика в налягането от 50 Pa на външен и вътрешен въздух по време на вентилация:

с естествен нагон з;

с механичен подтик h.

Скоростта на обмен на въздух на сгради и помещения при разлика в налягането от 50 Pa и тяхната средна въздухопропускливост се определят съгласно GOST 31167.

9 ЗАЩИТА СРЕЩУ ПРЕВЛАЖНЯВАНЕ НА ОГРАЖДАЩИ КОНСТРУКЦИИ

9.1 Съпротивлението на паропропускливост, m h Pa/mg, на ограждащата конструкция (в диапазона от вътрешната повърхност до равнината на възможна кондензация) трябва да бъде не по-малко от най-голямото от следните стандартизирани съпротивление на паропропускливост:

а) нормализирано съпротивление на паропропускливост, m h Pa/mg (въз основа на условието за недопустимост на натрупване на влага в ограждащата конструкция през годишния период на експлоатация), определено по формулата

б) номинално съпротивление на паропропускливост, m h Pa/mg (въз основа на условието за ограничаване на влагата в ограждащите конструкции на сградата за период с отрицателни средномесечни външни температури), определено по формулата

, (17)

където е парциалното налягане на водната пара на вътрешния въздух, Pa, при проектната температура и относителната влажност на този въздух, определени по формулата

, (18)

където е парциалното налягане на наситената водна пара, Pa, при температура, взета съгласно набор от правила;

Относителна влажност на въздуха в помещенията,%, приета за различни сгради в съответствие с бележката към 5.9;

Устойчивост на паропропускливост, m·h·Pa/mg, на частта от ограждащата конструкция, разположена между външната повърхност на ограждащата конструкция и равнината на възможна кондензация, определена по набор от правила;

Средно парциално налягане на водните пари на външния въздух, Pa, за годишен период, определено съгласно таблица 5a* SNiP 23-01;

Продължителност, дни, на периода на натрупване на влага, взет за равен на периода с отрицателни средномесечни външни температури съгласно SNiP 23-01;

Парциално налягане на водните пари, Pa, в равнината на възможна кондензация, определено при средната външна температура на въздуха за периода от месеци с отрицателни средномесечни температури съгласно указанията в бележките към този параграф;

Плътност на материала на мокрия слой, kg/m, взета равна съгласно набора от правила;

Дебелината на мокрия слой на ограждащата конструкция, m, се приема равна на 2/3 от дебелината на хомогенна (еднослойна) стена или дебелината на топлоизолационния слой (изолация) на многослойна стена. слой обхващаща структура;

Максимално допустимо увеличение на изчисленото масово съотношение на влага в материала на навлажнения слой,%, за периода на натрупване на влага, взет съгласно таблица 12;

Таблица 12 - Максимално допустими стойности на коеф

Парциално налягане на водните пари, Pa, в равнината на възможна кондензация за годишния период на работа, определено по формулата

където , , е парциалното налягане на водните пари, Pa, взето според температурата в равнината на възможна кондензация, зададена при средната температура на външния въздух съответно за зимния, пролетно-есенния и летния период, определена съгласно инструкциите в бележките към този параграф;

Продължителност, месеци на зимните, пролетно-есенните и летните периоди на годината, определени съгласно таблица 3* от SNiP 23-01, като се вземат предвид следните условия:

а) към зимен периодТе включват месеци със средна външна температура под минус 5 °C;

б) пролетно-есенният период включва месеци със средни външни температури от минус 5 до плюс 5 °С;

в) летният период включва месеци със средни температури на въздуха над плюс 5 °C;

Коефициентът, определен по формулата

където е средното парциално налягане на водните пари на външния въздух, Pa, за периода от месеци с отрицателни средномесечни температури, определени съгласно набор от правила.

Бележки:

1 Парциалното налягане на водната пара , , и за ограждащи конструкции на помещения с агресивна среда трябва да се вземат предвид агресивната среда.

2 При определяне на парциалното налягане за летния период температурата в равнината на възможна кондензация във всички случаи трябва да се приема не по-ниска от средната температура на външния въздух през лятото, парциалното налягане на водните пари на вътрешния въздух - не по-ниско от средното парциално налягане на водните пари на външния въздух за този период.

3 Равнината на възможна кондензация в хомогенна (еднослойна) ограждаща конструкция е разположена на разстояние, равно на 2/3 от дебелината на конструкцията от вътрешната й повърхност, а в многопластова конструкциясъвпада с външната повърхност на изолацията.

9.2 Съпротивлението на паропропускливост, m h Pa/mg, на таванския етаж или част от вентилираната покривна конструкция, разположена между вътрешната повърхност на покритието и въздушната междина, в сгради с покривни наклони до 24 m широки, трябва да бъде не по-малко от стандартизирано съпротивление на паропропускливост, m h Pa /mg, определено по формулата

, (21)

където , е същото като във формули (16) и (20).

9.3 Не е необходимо да проверявате следните обвивки на сградите за съответствие с тези стандарти за паропропускливост:

а) хомогенни (еднослойни) външни стени на помещения със сухи и нормални условия;

б) двуслойни външни стени на помещения със сухи и нормални условия, ако вътрешният слой на стената има съпротивление на паропропускливост над 1,6 m h Pa/mg.

9.4 За защита на топлоизолационния слой (изолация) от влага в покритията на сгради с влажни или мокри условия трябва да се предвиди пароизолация под топлоизолационния слой, което трябва да се вземе предвид при определяне на съпротивлението на паропропускливост на покритието в съответствие с набора от правила.

10 ПОЕМАНЕ НА ТОПЛИНА НА ПОДОВИ ПОВЪРХНОСТИ

10.1 Подовата повърхност на жилищни и обществени сгради, спомагателни сгради и помещения на промишлени предприятия и отопляеми помещения на промишлени сгради (в зони с постоянни работни места) трябва да има изчислена степен на поглъщане на топлина, W / (m ° C), не повече от стандартизираната стойност, установена в таблица 13.

Таблица 13 - Стандартизирани стойности на индикатора

10.2 Изчислената стойност на индекса на топлопоглъщане на подовата повърхност трябва да се определи съгласно набор от правила.

10.3 Степента на поглъщане на топлина от подовата повърхност не е стандартизирана:

а) с повърхностна температура над 23 °C;

б) в отопляеми помещения на промишлени сгради, където се извършва тежка физическа работа (категория III);

в) в промишлени сгради, при условие че на мястото на постоянните работни места са положени дървени панели или топлоизолационни рогозки;

г) помещения на обществени сгради, чието функциониране не е свързано с постоянното присъствие на хора в тях (музейни и изложбени зали, във фоайетата на театри, кина и др.).

10.4 Топлинните инженерни изчисления на подовете на сгради за отглеждане на добитък, птици и кожи трябва да се извършват, като се вземат предвид изискванията на SNiP 2.10.03.

11 КОНТРОЛ НА НОРМАЛИЗИРАНИ ПОКАЗАТЕЛИ

11.1 Мониторингът на стандартизираните показатели по време на проектирането и проверката на проекти за топлинна защита на сгради и техните показатели за енергийна ефективност за съответствие с тези стандарти трябва да се извършва в раздел „Енергийна ефективност“ на проекта, включително енергийния паспорт в съответствие с раздел 12 и Приложение Г.

11.2 Мониторингът на стандартизираните показатели на топлинната защита и нейните отделни елементи на сградите в експлоатация и оценката на тяхната енергийна ефективност трябва да се извършва чрез пълномащабни изпитвания, като получените резултати трябва да се записват в енергиен паспорт. Топлинните и енергийните показатели на сградата се определят съгласно GOST 31166, GOST 31167 и GOST 31168.

11.3 Условията на работа на ограждащите конструкции, в зависимост от условията на влажност на помещенията и зоните на влажност на строителната зона, при наблюдение на топлотехническите показатели на материалите на външните огради, трябва да се определят съгласно таблица 2.

Изчислените топлофизични параметри на материалите на ограждащите конструкции се определят съгласно набор от правила.

11.4 При приемане на сгради за експлоатация трябва да се извърши следното:

селективен контрол на скоростта на обмен на въздух в 2-3 стаи (апартаменти) или в сграда при разлика в налягането от 50 Pa в съответствие с раздел 8 и GOST 31167 и, в случай на неспазване на тези стандарти, вземете мерки за намаляване въздухопропускливостта на ограждащите конструкции в цялата сграда;

съгласно GOST 26629 термовизионен контрол на качеството на топлинна защита на сграда с цел откриване на скрити дефекти и тяхното отстраняване.

12 ЕНЕРГИЕН ПАСПОРТ НА СГРАДАТА

12.1 Енергийният паспорт на жилищни и обществени сгради е предназначен да потвърди съответствието на показателите за енергийна ефективност и топлинна ефективност на сградата с показателите, установени в тези стандарти.

12.2 Енергийният паспорт се попълва при разработване на проекти за нови, реконструирани и основно ремонтирани жилищни и обществени сгради, при приемане на сградите в експлоатация, както и при експлоатацията на построени сгради.

Енергийни паспорти за апартаменти за самостоятелно ползване в сгради-близнак могат да бъдат получени въз основа на общия енергиен паспорт на сградата като цяло за сгради-близнак с обща отоплителна система.

12.3 Енергийният паспорт на сграда не е предназначен за изчисления за комунални услугиуслуги, предоставяни на наематели и собственици на апартаменти, както и собственици на сгради.

12.4 Енергийният паспорт на сградата трябва да бъде попълнен:

а) на етапа на разработване на проекта и на етапа на свързване с условията на конкретен обект - от проектантската организация;

б) на етап доставка строителна площадкавъвеждане в експлоатация - от проектантската организация въз основа на анализ на отклоненията от първоначалния проект, направени по време на строителството на сградата. Това взема предвид:

данни от техническата документация (изпълнителни чертежи, актове за скрити работи, паспорти, удостоверения, предоставени на приемни комисии и др.);

направени промени в проекта и разрешени (съгласувани) отклонения от проекта по време на строителния период;

резултати от текущи и целеви проверки за съответствие на топлинните характеристики на съоръжението и инженерните системи от технически и архитектурен надзор.

Ако е необходимо (несъгласувано отклонение от проекта, липса на необходимата техническа документация, дефекти), клиентът и инспекцията на GASN имат право да изискват изпитване на ограждащи конструкции;

в) на етап експлоатация на строителния обект - изборно и след една година експлоатация на сградата. Включването на действаща сграда в списъка за попълване на енергиен паспорт, анализът на попълнения паспорт и вземането на решение за необходимите мерки се извършват по начина, определен с решения на администрациите на съставните образувания на Руската федерация.

12.5 Енергийният паспорт на сградата трябва да съдържа:

обща информация за проекта;

условия за проектиране;

информация относно функционално предназначениеи вид сграда;

обемно-устройствени показатели на сградата;

изчислителни енергийни показатели на сградата, в това число: показатели за енергийна ефективност, показатели за топлинна ефективност;

информация за сравнение със стандартизирани показатели;

резултати от измерване на енергийната ефективност и нивото на топлинна защита на сграда след едногодишен период на нейната експлоатация;

клас на енергийна ефективност на сградата.

12.6 Контролът на експлоатираните сгради за съответствие с тези стандарти в съответствие с 11.2 се извършва чрез експериментално определяне на основните показатели за енергийна ефективност и показатели за топлинна ефективност в съответствие с изискванията на държавните стандарти и други норми, одобрени по предписания начин, за методите за изпитване на строителни материали, конструкции и обекти като цяло.

Същевременно за сгради, за които не е запазена изпълнителната документация за строеж, енергийните паспорти на сградата се съставят въз основа на материали от бюрото за техническа инвентаризация, пълномащабни технически обследвания и измервания, извършени от квалифицирани специалисти, лицензирани за извършване на съответната работа.

12.7 Отговорност за верността на данните в енергийния паспорт на сградата носи организацията, която го попълва.

12.8 Формата за попълване на енергиен паспорт на сграда е дадена в Приложение Г.

Методологията за изчисляване на енергийната ефективност и топлинните параметри и пример за попълване на енергиен паспорт са дадени в правилника.

ПРИЛОЖЕНИЕ А
(задължително)

СПИСЪК НА НОРМАТИВНИТЕ ДОКУМЕНТИ,
КОИТО СА ПОСОЧВАНИ В ТЕКСТА

SNiP 2.09.04-87* Административни и битови сгради

SNiP 2.10.03-84 Сгради и помещения за отглеждане на животни, птици и кожи

SNiP 2.11.02-87 Хладилници

SNiP 23-01-99 * Строителна климатология

SNiP 31.05.2003 г. Обществени сгради за административни цели

SNiP 41-01-2003 Отопление, вентилация и климатизация

SanPiN 2.1.2.1002-00 Санитарни и епидемиологични изисквания за жилищни сгради и помещения

SanPiN 2.2.4.548-96 Хигиенни изисквания за микроклимата на промишлени помещения

ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. Общи санитарно-хигиенни изисквания за въздуха в работната зона

GOST 26602.2-99 Блокове за прозорци и врати. Методи за определяне на въздухо- и водопропускливост

ГОСТ 26629-85 Сгради и съоръжения. Метод за термовизионен контрол на качеството на топлоизолацията на ограждащи конструкции

ГОСТ 30494-96 Жилищни и обществени сгради. Параметри на вътрешния микроклимат

ГОСТ 31166-2003 Ограждащи конструкции за сгради и съоръжения. Метод за калориметрично определяне на коефициента на топлопреминаване

ГОСТ 31167-2003 Сгради и съоръжения. Методи за определяне на въздухопропускливостта на ограждащи конструкции в естествени условия

ГОСТ 31168-2003 Жилищни сгради. Метод за определяне на специфичния разход на топлинна енергия за отопление

ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(задължително)

ТЕРМИНИ И ДЕФИНИЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(задължително)

КАРТА НА ЗОНИТЕ ЗА ВЛАЖНОСТ

ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(задължително)

ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА СПЕЦИФИЧНИЯ РАЗХОД НА ТОПЛИННА ЕНЕРГИЯ ЗА ОТОПЛЕНИЕ НА ЖИЛИЩНИ И ОБЩЕСТВЕНИ СГРАДИ ПРЕЗ ОТОПЛИТЕЛНИЯ ПЕРИОД

D.1Очакваната специфична консумация на топлинна енергия за отопление на сгради през отоплителния период, kJ/(m °C ден) или kJ/(m °C ден), трябва да се определи по формулата

или , (D.1)

където е разходът на топлинна енергия за отопление на сградата през отоплителния период, MJ;

Сумата от площите на апартаментите или полезната площ на помещенията на сградата, с изключение на техническите етажи и гаражите, m;

Отопляем обем на сградата, равен на обема, ограничен от вътрешните повърхности на външните огради на сградите, m;

Същото като във формула (1).

D.2Консумацията на топлинна енергия за отопление на сграда през отоплителния период, MJ, трябва да се определи по формулата

където е общата топлинна загуба на сградата през външните ограждащи конструкции, MJ, определена съгласно G.3;

Топлинна мощност на домакинствата през отоплителния период, MJ, определена съгласно G.6;

Топлинна печалба през прозорци и фенери от слънчева радиация през отоплителния период, MJ, определена съгласно G.7;

Коефициент на намаляване на топлинната печалба поради топлинната инерция на ограждащите конструкции; препоръчителна стойност;

IN еднотръбна системас термостати и с фасадно автоматично управление на входа или поапартаментно хоризонтално окабеляване;

В двутръбна отоплителна система с термостати и централно автоматично управление на входа;

Еднотръбна система с термостати и централно автоматично управление на входа или в еднотръбна система без термостати и с пофасадно автоматично управление на входа, както и в двутръбна отоплителна система с термостати и без автоматика контрол на входа;

В еднотръбна отоплителна система с термостати и без автоматично управление на входа;

В система без термостати и с централно автоматично управление на входа с корекция за вътрешна температура на въздуха;

Коефициент, който отчита допълнителната консумация на топлина на отоплителната система, свързана с дискретността на номиналния топлинен поток на гамата отоплителни уреди, техните допълнителни топлинни загуби през задните радиаторни секции на оградите, повишената температура на въздуха в ъглови помещения, топлинни загуби на тръбопроводи, преминаващи през неотопляеми помещения за:

многосекционни и други разширени сгради = 1,13;

сгради тип кула =1,11;

сгради с отопляеми сутерени =1,07;

сгради с отопляеми тавани, както и с апартаментни топлогенератори = 1,05.

D.3 Общите топлинни загуби на сградата, MJ, през отоплителния период трябва да се определят по формулата

, (D.3)

където е общият коефициент на топлопреминаване на сградата, W/(m °C), определен по формулата

, (D.4)

Намален коефициент на топлопреминаване през външната обвивка на сградата, W/(m

°C), определени по формулата

Площ, m, и намалено съпротивление на топлопреминаване, m·°C/W, на външните стени (с изключение на отворите);

Същото, запълване на светлинни отвори (прозорци, витражи, фенери);

Същото за външни врати и портали;

Същите, комбинирани покрития (включително над еркери);

Същите, тавански етажи;

Същите, сутеренни етажи;

Същото важи и за таваните над алеите и под еркерите.

При проектиране на подове на земята или отопляеми мазета вместо и етажи над тях Партервъв формула (D.5) заменете площите и намалените съпротивления на топлопреминаване на стените в контакт със земята, а подовете на земята са разделени на зони съгласно SNiP 41-01 и определят съответните и;

Същото като в 5.4; за тавански подове на топли тавани и сутеренни подове на технически подове и сутерени с разпределението на тръбопроводите за системи за отопление и топла вода в тях съгласно формула (5);

Същото като във формула (1), °C ден;

Същото като във формула (10), m;

Условен коефициент на топлопреминаване на сграда, като се вземат предвид топлинните загуби поради инфилтрация и вентилация, W/(m °C), определен по формулата

където е специфичният топлинен капацитет на въздуха, равен на 1 kJ/(kg °C);

Коефициентът на намаляване на обема на въздуха в сградата, като се вземе предвид наличието на вътрешни ограждащи конструкции. Ако няма данни, вземете =0,85;

И - същото като във формула (10), съответно m и m;

Средна плътност на подавания въздух през отоплителния период, kg/m

Средната скорост на въздухообмен на сграда през отоплителния период, h, определена съгласно G.4;

Същото като във формула (2), °C;

Същото като във формула (3), °C.

D.4Средната скорост на въздухообмен на сграда през отоплителния период, h, се изчислява от общия въздухообмен, дължащ се на вентилация и инфилтрация, като се използва формулата

където е количеството подаван въздух в сградата с неорганизиран приток или стандартизираната стойност с механична вентилация, m/h, равна на:

а) жилищни сгради, предназначени за граждани, като се вземат предвид социалните норми (с прогнозна заетост на апартамент от 20 m обща площ или по-малко на човек) -;

б) други жилищни сгради - но не по-малко от;

къде е прогнозният брой жители на сградата;

в) обществени и административни сгради се приемат условно за офиси и съоръжения обслужване- , за здравни и образователни институции - , за спортни, развлекателни и предучилищни заведения - ;

За жилищни сгради - площта на жилищните помещения, за обществени сгради - прогнозната площ, определена съгласно SNiP 31-05 като сума от площите на всички помещения, с изключение на коридори, вестибюли, пасажи, стълбища, асансьор шахти, вътрешни открити стълби и рампи, както и помещения, предназначени за разполагане на инженерно оборудване и мрежи, m;

Брой работни часове на механична вентилация през седмицата;

Брой часове в седмицата;

Количеството въздух, проникнал в сградата през ограждащите конструкции, kg/h: за жилищни сгради - въздух, постъпващ през стълбищата през отоплителния период, определен съгласно G.5; за обществени сгради - навлизане на въздух през течове в светопрозрачни конструкции и врати; могат да се приемат за обществени сгради в извънработно време;

Коефициентът за отчитане на влиянието на настъпващия топлинен поток в полупрозрачни конструкции е равен на: фуги на стенни панели - 0,7; прозорци и балконски врати с тройни самостоятелни крила - 0,7; същата, с двойна разделна подвързия - 0,8; същото, със сдвоени надплащания - 0,9; същото, с единични подвързии - 1,0;

Броят часове на отчитане на инфилтрацията през седмицата, h, е равен на за сгради с балансиран захранваща и смукателна вентилацияи () за сгради, в помещенията на които се поддържа въздушно налягане по време на работа на принудителна механична вентилация;

И - същото като във формула (D.6).

D.5Количеството въздух, проникнал в стълбището на жилищна сграда чрез течове в запълването на отворите, трябва да се определи по формулата

Топлотехнически изчисления на техническо подземие

Топлотехнически изчисления на ограждащи конструкции

Площите на външните ограждащи конструкции, отопляемата площ и обем на сградата, необходими за изчисляване на енергийния паспорт, и термични характеристикиКонструкциите на обвивките на сградите се определят в съответствие с приетите проектни решения в съответствие с препоръките на SNiP 23-02 и TSN 23 - 329 - 2002.

Съпротивлението на топлопреминаване на ограждащите конструкции се определя в зависимост от броя и материалите на слоевете, както и от физични свойствастроителни материали съгласно препоръките на SNiP 23-02 и TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Външни стени на сградата

Има три вида външни стени в жилищна сграда.

Първият тип е тухлена зидария с подова опора с дебелина 120 mm, изолирана с полистиролбетон с дебелина 280 mm, с облицовъчен слой от силикатна тухла. Вторият тип е стоманобетонен панел с дебелина 200 mm, изолиран с полистиролбетон с дебелина 280 mm, с облицовъчен слой от варовикови тухли. Третият тип, вижте фиг. 1. Топлотехническите изчисления са дадени съответно за два вида стени.

1). Състав на слоевете на външната стена на сградата: защитно покритие- цименто-варов разтвор с дебелина 30 mm, λ = 0,84 W/(m× o C). Външният слой е 120 mm - от варовикова тухла М 100 със степен на мразоустойчивост F 50, λ = 0,76 W/(m× o C); пълнеж 280 mm – изолация – полистиролбетон D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W/(m× o C); вътрешният слой е 120 mm - от варовикова тухла, M 100, λ = 0,76 W/(m× o C). Вътрешните стени са измазани с варо-пясъчна замазка М 75 с дебелина 15 mm, λ = 0,84 W/(m× o C).

R w= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+0,120/0,76+0,015/0,84+1/23 = 4,26 m 2 × o C/W.

Съпротивление на топлопреминаване на стените на сградата, с фасадна площ
ах= 4989,6 m2, равно на: 4,26 m 2 × o C/W.

Коефициент на топлинна равномерност на външни стени r,определя се по формула 12 SP 23-101:

a i– ширина на топлопроводящото включване, a i = 0,120 м;

L i– дължина на топлопроводящото включване, L i= 197,6 м (периметър на сградата);

к аз –коефициент в зависимост от топлопроводимото включване, определен по прил. N SP 23-101:

k i = 1.01 за топлопроводна връзка при съотн λm/λ= 2,3 и а/б= 0,23.

Тогава намаленото съпротивление на топлопреминаване на стените на сградата е равно на: 0,83 × 4,26 = 3,54 m 2 × o C/W.

2). Състав на слоевете на външната стена на сградата: защитно покритие - цименто-варов разтвор М 75 с дебелина 30 mm, λ = 0,84 W/(m× o C). Външният слой е 120 mm - от варовикова тухла М 100 със степен на мразоустойчивост F 50, λ = 0,76 W/(m× o C); пълнеж 280 mm – изолация – полистиролбетон D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W/(m× o C); вътрешен слой 200 mm – стоманобетонен стенен панел, λ= 2,04 W/(m× o C).

Съпротивлението на топлопреминаване на стената е равно на:

R w= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0,20/2,04+1/23 = 4,2 m 2 × o C/W.

Тъй като стените на сградата имат хомогенна многослойна структура, коефициентът на топлинна равномерност на външните стени се приема r= 0,7.

Тогава намаленото съпротивление на топлопреминаване на стените на сградата е равно на: 0,7 × 4,2 = 2,9 m 2 × o C/W.

Тип сграда - обикновена секция от 9-етажна жилищна сграда с долно тръбно разводка за отопление и топла вода.

А б= 342 м2.

техническа площ подземен - 342 м2.

Площта на външните стени над нивото на земята A b, w= 60,5 м2.

Проектните температури на долната отоплителна система са 95 °C, захранването с топла вода 60 °C. Дължината на тръбопроводите на отоплителната инсталация е 80 m. Няма подземни, така че честотата на обмен на въздух в тях. под земята аз= 0,5 h -1 .

t int= 20 °C.

Сутерен (над технически подземен) - 1024.95 м2.

Ширината на сутерена е 17,6 м. Височината на външния зид е техническа. под земята, вкопани в земята - 1,6м л напречно сечениетехническа ограда под земята, заровен в земята,

л= 17,6 + 2×1,6 = 20,8 m.

Температура на въздуха в стаите на първия етаж t int= 20 °C.

Устойчивост на топлопредаване на външни стени. подземните пространства над нивото на земята се приемат в съответствие със SP 23-101, точка 9.3.2. равно на съпротивлението на топлопреминаване на външните стени Грабя . w= 3,03 m 2 ×°C/W.

Намалена устойчивост на топлопредаване на ограждащи конструкции на заровената част на техническата зона. подземните площи ще бъдат определени в съответствие със SP 23-101, точка 9.3.3. както за неизолирани подове на земята в случай, че подовите и стенните материали имат изчислени коефициенти на топлопроводимост λ≥ 1,2 W/(m o C). Намалена устойчивост на топлопредаване на технически огради. под земята, заровени в земята, се определя съгласно таблица 13 SP 23-101 и възлиза на R o rs= 4,52 m 2 ×°C/W.

Сутеренните стени се състоят от: стенен блок с дебелина 600 mm, λ = 2,04 W/(m× o C).

Да определим температурата на въздуха в тях. под земята t int b

За изчислението използваме данните от Таблица 12 [SP 23-101]. При температура на въздуха в тези. под земята 2 °C плътността на топлинния поток от тръбопроводите ще се увеличи в сравнение със стойностите, дадени в таблица 12 със стойността на коефициента, получен от уравнение 34 [SP 23-101]: за тръбопроводите на отоплителната система - с коефициента [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1,283 = 1,41; за тръбопроводи за топла вода - [(60 - 2)/(60 - 18) 1,283 = 1,51. След това изчисляваме стойността на температурата t int bот уравнението на топлинния баланс при определена подземна температура от 2 °C

t int b= (20×342/1,55 ​​+ (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/

/(342/1,55 ​​+ 0,28×823×0,5×1,2 + 430/4,52 +60,5/3,03) = 1316/473 = 2,78 °C.

Топлинният поток през сутерена беше

q b. ° С= (20 – 2,78)/1,55 ​​= 11,1 W/m2.

По този начин, в тези под земята еквивалентната на стандартите термична защита се осигурява не само от прегради (стени и подове), но и от топлина от тръбопроводите на системите за отопление и топла вода.

1.2.3 Припокриване над техническите. под земята

Оградата е с площ A f= 1024,95 м2.

Структурно припокриването се извършва, както следва.

2,04 W/(m× o C). Циментово-пясъчна замазка с дебелина 20 mm, λ =
0,84 W/(m× o C). Изолация екструдиран пенополистирол "Rufmat", ρ о= 32 kg/m 3, λ = 0,029 W/(m× o C), дебелина 60 mm съгласно GOST 16381. Въздушна междина, λ = 0,005 W/(m× o C), дебелина 10 mm. Дъски за подови настилки, λ = 0,18 W/(m× o C), дебелина 20 mm по GOST 8242.

R f= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010/0,005+0,020/0,180+1/17 = 4,35 m 2 × o C/W.

Съгласно клауза 9.3.4 SP 23-101 ще определим стойността на необходимото съпротивление на топлопреминаване на сутеренния етаж над техническото подземие Rсспоред формулата

R o = nR изискване,

Където н- коефициент, определен при приетата минимална температура на въздуха в подземния етаж t int b= 2°C.

н = (t int - t int b)/(t int - t ext) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Тогава R с= 0,39 × 4,35 = 1,74 m 2 × ° C / W.

Нека проверим дали термичната защита на тавана над техническото подземие отговаря на изискването на стандартния диференциал D тн= 2 °C за пода на първия етаж.

Използвайки формула (3) SNiP 23 - 02, определяме минималното допустимо съпротивление на топлопреминаване

R o min =(20 - 2)/(2×8,7) = 1,03 m 2 ×°C/W< R c = 1,74 m 2 ×°C/W.

1.2.4 Тавански етаж

Площ на пода A c= 1024,95 м2.

Подова стоманобетонна плоча с дебелина 220 mm, λ =
2,04 W/(m× o C). Изолация на мини-плочи АД " Минерална вата», r =140-
175 kg/m 3, λ = 0,046 W/(m× o C), дебелина 200 mm съгласно GOST 4640. Отгоре покритието има цименто-пясъчна замазка с дебелина 40 mm, λ = 0,84 W/(m× o ° С).

Тогава съпротивлението на топлопреминаване е равно на:

R c= 1/8,7+0,22/2,04+0,200/0,046+0,04/0,84+1/23=4,66 m 2 × o C/W.

1.2.5 Таванско покритие

Подова стоманобетонна плоча с дебелина 220 mm, λ =
2,04 W/(m× o C). Изолация от експандиран глина чакъл, r=600 kg/m3, λ =
0,190 W/(m× o C), дебелина 150 mm съгласно GOST 9757; Минерална плоча на АО "Минерална вата", 140-175 kg/m3, λ = 0,046 W/(m×oC), дебелина 120 mm по GOST 4640. Отгоре покритието има цименто-пясъчна замазка с дебелина 40 mm, λ = 0,84 W/ (m×o C).

Тогава съпротивлението на топлопреминаване е равно на:

R c= 1/8,7+0,22/2,04+0,150/0,190+0,12/0,046+0,04/0,84+1/17=3,37 m 2 × o C/W.

1.2.6 Windows

В съвременните полупрозрачни конструкции на топлоизолационни прозорци се използват прозорци с двоен стъклопакет, а за производството на дограми и крила, главно PVC профилиили комбинации от тях. При производството на прозорци с двоен стъклопакет с използване на флоатно стъкло, прозорците осигуряват изчислено намалено съпротивление на топлопреминаване не повече от 0,56 m 2 × o C/W, което отговаря на нормативните изисквания за тяхното сертифициране.

Квадрат прозоречни отвори А Ф= 1002,24 м2.

Съпротивлението на топлопреминаване на прозорци се приема Р Ф= 0,56 m 2 × o C/W.

1.2.7 Намален коефициент на топлопреминаване

Намаленият коефициент на топлопреминаване през външната обвивка на сградата, W/(m 2 ×°C), се определя по формула 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], като се вземат предвид конструкциите, приети в проекта:

1,13(4989,6 / 2,9+1002,24 / 0,56+1024,95 / 4,66+1024,95 / 4,35) / 8056,9 = 0,54 W/(m 2 × °C).

1.2.8 Условен коефициент на топлопреминаване

Условният коефициент на топлопреминаване на сграда, като се вземат предвид топлинните загуби поради инфилтрация и вентилация, W / (m 2 × ° C), се определя по формула G.6 [SNiP 23 - 02], като се вземат предвид проектите, приети в Проектът:

Където с– специфичен топлинен капацитет на въздуха, равен на 1 kJ/(kg×°C);

β ν – коефициент на намаляване на обема на въздуха в сградата, като се вземе предвид наличието на вътрешни ограждащи конструкции, равен на β ν = 0,85.

0,28×1×0,472×0,85×25026,57×1,305×0,9/8056,9 = 0,41 W/(m 2 ×°C).

Средната скорост на въздухообмен на сграда през отоплителния период се изчислява от общия въздухообмен, дължащ се на вентилация и инфилтрация, като се използва формулата

n a= [(3×1714.32) × 168/168+(95×0.9×

×168)/(168×1,305)] / (0,85×12984) = 0,479 h -1 .

– количеството инфилтриран въздух, kg/h, влизащ в сградата през ограждащите конструкции през деня на отоплителния период, се определя по формула G.9 [SNiP 23-02-2003]:

19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 kg/h.

– съответно за стълбището изчислената разлика в налягането на външния и вътрешния въздух за прозорци и балконски врати и външни входни врати се определя по формула 13 [SNiP 23-02-2003] за прозорци и балконски врати със стойност 0,55, заменена с 0, 28 и с изчисляване на специфичното тегло по формула 14 [SNiP 23-02-2003] при съответната температура на въздуха, Pa.

∆р e d= 0,55 × Η ×( γ вътр -γ вътр) + 0,03 × γ вътр×ν 2 .

Където Η = 30,4 м – височина на сградата;

– специфично тегло на външния и вътрешния въздух, съответно, N/m 3.

γ ext = 3463/(273-26) = 14,02 N/m 3,

γ int = 3463/(273+21) = 11,78 N/m 3 .

∆р F= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Pa.

∆р изд= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Pa.

– средна плътност на подавания въздух през отоплителния период, kg/m3, ,

353/ = 1,31 kg/m3.

V з= 25026,57 m3.

1.2.9 Коефициент на общ топлопреминаване

Условният коефициент на топлопреминаване на сграда, като се вземат предвид топлинните загуби поради инфилтрация и вентилация, W / (m 2 × ° C), се определя по формула G.6 [SNiP 23-02-2003], като се вземат предвид проектите приети в проекта:

0,54 + 0,41 = 0,95 W/(m 2 ×°C).

1.2.10 Сравнение на нормализирани и намалени съпротивления на топлопредаване

Резултатите от изчисленията са сравнени в табл. 2 стандартизирани и намалени съпротивления на топлопреминаване.

Таблица 2 - Стандартизирана Реги дадено R r oсъпротивление на топлопреминаване на сградни заграждения

1.2.11 Защита срещу преовлажняване на ограждащи конструкции

Температурата на вътрешната повърхност на ограждащите конструкции трябва да бъде по-висока от температурата на точката на оросяване t d=11,6 o C (3 o C за прозорци).

Температура на вътрешната повърхност на ограждащите конструкции τ вътр, се изчислява по формула Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ вътр = t int-(t int-текст)/(R r× α вътр),

за изграждане на стени:

τ вътр=20-(20+26)/(3,37×8,7)=19,4 o C > t d=11,6°С;

за покриване на техническия под:

τ вътр=2-(2+26)/(4,35×8,7)=1,3 o C<t d=1,5°С, (φ=75%);

за прозорци:

τ вътр=20-(20+26)/(0,56×8,0)=9,9 o C > t d=3 o C.

Температурата на кондензация на вътрешната повърхност на конструкцията се определя от Документ за самоличностдиаграма на влажен въздух.

Температурите на вътрешните конструктивни повърхности отговарят на условията за предотвратяване на кондензация на влага, с изключение на техническите подови таванни конструкции.

1.2.12 Характеристики на пространственото планиране на сградата

Характеристиките на пространственото планиране на сградата са установени в съответствие със SNiP 23-02.

Коефициент на остъкляване на фасади на сгради f:

f = A F /A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Индикатор за плътност на сградата, 1/m:

8056,9 / 25026,57 = 0,32 m -1 .

1.3.3 Разход на топлинна енергия за отопление на сградата

Разход на топлинна енергия за отопление на сградата през отоплителния период Q h y, MJ, определена по формула G.2 [SNiP 23 - 02]:

0,8 – коефициент на намаляване на топлинната печалба поради топлинна инерция на ограждащи конструкции (препоръчително);

1.11 - коефициент, който отчита допълнителната консумация на топлина на отоплителната система, свързана с дискретността на номиналния топлинен поток на гамата отоплителни уреди, тяхната допълнителна топлинна загуба през задните радиаторни секции на оградите, повишената температура на въздуха в ъглови помещения, загуба на топлина от тръбопроводи, преминаващи през неотопляеми помещения.

Общи топлинни загуби на сградата Q h, MJ, за отоплителния период се определят по формула G.3 [SNiP 23 - 02]:

Q h= 0,0864×0,95×4858,5×8056,9 = 3212976 MJ.

Топлинни печалби на домакинствата през отоплителния сезон Q вътр, MJ, се определят по формула G.10 [SNiP 23 - 02]:

Където q int= 10 W/m2 – количеството генерирана топлина от домакинствата на 1 m2 жилищна площ или прогнозната площ на обществена сграда.

Q вътр= 0,0864×10×205×3940= 697853 MJ.

Получаване на топлина през прозорците от слънчева радиация през отоплителния сезон Q s, MJ, се определят по формула 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ scy× k scy ×A scy ×I hor,

Q s = 0.76×0.78×(425.25×587+25.15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.

Q h y= ×1,11 = 2,566917 MJ.

1.3.4 Прогнозна специфична консумация на топлинна енергия

Очакваният специфичен разход на топлинна енергия за отопление на сграда през отоплителния период, kJ/(m 2 × o S×ден), се определя по формулата
D.1:

10 3 × 2 566917 /(7258 × 4858,5) = 72,8 kJ/(m 2 × o S×ден)

Според табл. 3.6 b [TSN 23 – 329 – 2002] нормализирана специфична консумация на топлинна енергия за отопление на девететажна жилищна сграда е 80 kJ/(m 2 × o S×ден) или 29 kJ/(m 3 × o S×ден).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В проекта на 9-етажна жилищна сграда са използвани специални техники за повишаване на енергийната ефективност на сградата, като:

¾ е приложено конструктивно решение, което позволява не само реализиране бързо строителствообект, но и да използва различни конструктивни и изолационни материали и архитектурни форми във външната ограждаща конструкция по желание на клиента и като се вземат предвид съществуващите възможности на строителната индустрия в региона,

¾ проектът включва топлоизолация на тръбопроводи за отопление и топла вода,

¾ се използват съвременни топлоизолационни материали, по-специално полистиролбетон D200, GOST R 51263-99,

¾ в съвременните полупрозрачни конструкции на топлоизолационни прозорци се използват прозорци с двоен стъклопакет, а за производството на дограми и крила, главно PVC профили или комбинации от тях. При производството на прозорци с двоен стъклопакет с използване на флоатно стъкло, прозорците осигуряват изчислено намалено съпротивление на топлопреминаване от 0,56 W/(m×oC).

Енергийната ефективност на проектираната жилищна сграда се определя от следното основенкритерии:

¾ специфичен разход на топлинна енергия за отопление през отоплителния период q h des,kJ/(m 2 ×°C×ден) [kJ/(m 3 ×°C×ден)];

¾ индикатор за компактност на сградата к е,1m;

¾ коефициент на остъкляване на фасадата на сградата f.

В резултат на изчисленията могат да се направят следните изводи:

1. Ограждащите конструкции на 9-етажна жилищна сграда отговарят на изискванията на SNiP 23-02 за енергийна ефективност.

2. Сградата е проектирана да поддържа оптимални температурии влажност на въздуха, като същевременно осигурява най-ниските разходи за потребление на енергия.

3. Изчислен коефициент на компактност на застрояването к е= 0,32 е равно на нормативното.

4. Коефициентът на остъкляване на фасадата на сградата f=0,17 е близък до стандартната стойност f=0,18.

5. Степента на намаление на потреблението на топлинна енергия за отопление на сградата от нормативната стойност е минус 9%. Тази стойност на параметъра съответства нормалноклас на топлинна енергийна ефективност на сградата съгласно таблица 3 SNiP 23.02.2003 г. Топлинна защита на сгради.

ЕНЕРГИЕН ПАСПОРТ НА СГРАДАТА