• Какво получавате при поръчка на отоплителна система за детски и учебни заведения от Интегра Инженеринг?

Отоплителна система за училище, детска градина, колеж, университет: набор от услуги от нашата компания

• развитие на проектавътрешни отоплителни системи на учебни заведения;
• топлинно и хидравлично изчислениеучилищна котелна, детска градина, университет;
• реконструкция и модернизация на отоплителната система;
• монтаж на вътрешни мрежии отоплителна техника;
• избор и монтаж на котелотоплителни системи за детски и учебни заведения;
• изчисляване, избор и монтаж подови системи с водно отопление;
• поддръжка и ремонтотоплително и котелно оборудване;
• координацияс надзорни органи.

За учебни заведения в райони с прогнозна външна температура на въздуха от –40 ° C и по-ниска е разрешено да се използва вода с добавки, които я предпазват от замръзване (вредни вещества от 1-ви и 2-ри клас на опасност съгласно GOST 12.1.005 не трябва да се използват като добавки), а в сградите на предучилищните институции не е разрешено използването на охлаждаща течност с добавки вредни вещества 1–4 класове на опасност.

Проектиране и монтаж на автономни котелни и отоплителни системи в училища, предучилищни и образователни институции

Отоплителна система за училища, детски градини и други детски и учебни заведения (университети, професионални училища, колежи) в градовете е свързан към система за централно отопление и топла вода, която се захранва от градската топлоелектрическа централа или собствена котелна централа. В селските райони те използват автономна схема, поставяйки собствено котелно помещение в специално помещение. В случай на газифицирани райони котелът работи на природен газ; в малки училища и предучилищни институции се използват котли ниска мощностработа върху твърдо или течно горивоили електричество.

При проектирането на вътрешна отоплителна система трябва да се вземат предвид микроклиматичните стандарти за температурата на въздуха в класните стаи, училищни класове, столове, фитнес зали, басейни и други помещения. Различни по техническа целсградите трябва да имат собствена отоплителна мрежа с водомери и топломери.

За отопление на спортни зали, заедно с водна система, се използва въздушна отоплителна система, комбинирана с принудителна вентилацияи работят от едно и също котелно помещение. Водно подово отопление може да има в съблекални, бани, душове, басейни и други помещения, ако има такива. включено входни групив големи образователни институциимонтирайте термични завеси.

Отоплителна система на детска градина, училище, образователна институция - списък на работите по организацията и реконструкцията на отоплителната система:

• идентифициране на нуждитепри създаване на проект или скица диаграматоплоснабдяване;
• избор начин и мястомонтаж на тръбопроводи;
• селекция оборудване и материалиподходящо качество;
• топлинно и хидравлично изчисление на котелно помещение, определяне на технологията и тестването й спрямо изискванията на SNiP;
• възможност за увеличаване на производителността, връзка допълнително оборудване (при необходимост);
• изчисляване на натоварванетои производителността на отоплителната система като цяло и по площ на отопляемите помещения;
• по време на реконструкцията на съоръжението - подготовка на обекта, основа и стени за последващ монтаж;
• дефектенучастъци от сградната отоплителна система;
• изчисляване на срокове и разходиработи и оборудване, съгласуване на разчети;
• доставка на оборудванеи изпълнение на работата в срок по предварително договорена оценка на разходите.

За отоплителни уредии тръбопроводи в детски предучилищни заведения, стълбищаи вестибюли е необходимо да се предвидят защитни огради и топлоизолация на тръбопроводите.

Въведение

Обща част

Характеристики на обекта

Определяне на броя на консуматорите на топлина. Графика на годишната консумация на топлина

Топлоснабдителна система и принципна схема

Изчисляване на топлинната схема на котелното помещение

Избор на оборудване за котелно помещение

Избор и поставяне на основно и спомагателно оборудване

Топлинно изчисление на котелния агрегат

Аеродинамично изчисляване на пътя на издухване на топлина

Специално звено.

2. Разработване на блокова нагревателна система.

2.1 Първоначални водоснабдителни данни

2.2 Избор на схема за подготовка на вода

2.3 Изчисляване на инсталационното оборудване за водно отопление

2.4 Изчисляване на мрежовата инсталация

3. Технико-икономическа част

3.1 Изходни данни

3.2 Изчисляване на договорната стойност на СМР

3.3 Определяне на годишните оперативни разходи

3.4 Определяне на годишен икономически ефект

Монтаж на секционни бойлери

5. Автоматизация

Автоматично регулиране и терморегулиране на котелен агрегат КЕ-25-14с

6. Охрана на труда в строителството

6.1 Безопасност на труда при монтаж на енергийно и технологично оборудване в котелното помещение

6.2 Анализ и предотвратяване на потенциални опасности

6.3 Изчисляване на сапани

7. Организация, планиране и управление на строителството

7.1 Монтаж на котли

7.2 Условия за започване на работа

7.3 Производствена себестойност на разходите за труд и заплати

7.4 Изчисляване на параметрите на графика

7.5 Организация на строителния план

7.6 Изчисляване на технико-икономически показатели

8. Организация на експлоатация и енергоспестяване

Списък на използваната литература

Въведение.

В нашите трудни времена, с болна криза икономика, изграждането на нови промишлени съоръжения е изпълнено с големи трудности, ако строителството изобщо е възможно. Но по всяко време, във всяка икономическа ситуация, има редица индустрии, без развитието на които нормалното функциониране е невъзможно национална икономика, е невъзможно да се осигурят необходимите санитарно-хигиенни условия за населението. Такива индустрии включват енергетиката, която осигурява комфортни условия на живот на населението както у дома, така и на работното място.

Последните проучвания показват икономическата осъществимост на запазването на значителен дял от участието на големите отоплителни котелни централи в покриването на общото потребление на топлинна енергия.

Наред с големи промишлени, производствени и отоплителни котелни с капацитет от стотици тонове пара на час или стотици MW топлинен товар, са инсталирани голям брой котелни агрегати до 1 MW и работещи на почти всички видове гориво. .

Най-големият проблем обаче е с горивото. Потребителите често нямат достатъчно пари, за да платят за течни и газообразни горива. Следователно е необходимо да се използват местни ресурси.

В този дипломен проект се разработва реконструкцията на производствената и отоплителна котелна централа на завода RSC Energia, който използва като гориво местни въглища. В бъдеще се предвижда прехвърляне на котелни агрегати за изгаряне на газ от дегазиращи газови емисии от мината, която се намира на територията на обогатителното предприятие. В съществуващото котелно помещение бяха монтирани два парни котли КЕ-25-14, които служеха за доставка на пара към предприятието на завод RSC Energia и водогрейни котлиТВГ-8 (2 котела) за отопление, вентилация и топла вода на административни сгради и ж.к.

Поради намаляването на производството на въглища, производственият капацитет на въгледобивното предприятие намаля, което доведе до намаляване на нуждата от пара. Това доведе до реконструкцията на котелната централа, която се състои в използването на парни котли КЕ-25 не само за производствени цели, но и за производство топла водаза отопление, вентилация и захранване с топла вода в специални топлообменници.

1. ОБЩА ЧАСТ

1.1. ХАРАКТЕРИСТИКА НА ОБЕКТА

Проектираната котелна централа се намира на територията на завод RSC Energia

Оформлението и разположението на сградите и конструкциите в промишлената площадка на преработвателното предприятие са направени в съответствие с изискванията на SNiP.

Площта на промишления обект в границите на оградата е 12,66 хектара, а застроената площ е 52 194 м2.

Транспортната мрежа на строителния район е представена от обществени железопътни линии и местни пътища.

Теренът е равнинен, с леки денивелации, като почвата е с преобладаваща почва.

Източникът на водоснабдяване е филтърната станция и каналът Северски Донец-Донбас. Предвидено е дублиране на водопровода.

1.3. Определяне на количеството потребление на топлина. Графика на годишната консумация на топлина.

Прогнозното потребление на топлина от промишлени предприятия се определя от стандартите за специфична консумация на топлина на единица продукция или на един работник по вид охлаждаща течност (вода, пара). Консумацията на топлина за отопление, вентилация и технологични нужди е показана в таблица 1.2. термични натоварвания.

Годишният график на потреблението на топлинна енергия е изчертан в зависимост от продължителността на външните температури, което е отразено в таблица 1.2. на този дипломен проект.

Максималната ордината на графиката на годишната консумация на топлина съответства на консумацията на топлина при външна температуравъздух –23 С.

Площта, ограничена от кривата и ординатната ос, дава общата консумация на топлина за отоплителния период, а правоъгълникът от дясната страна на графиката показва консумацията на топлина за топла вода през лятото.

Въз основа на данните в таблица 1.2. Изчисляваме консумацията на топлина от потребителите за 4 режима: максимален зимен (t r.o. = -23C;); при средна външна температура през отоплителния период; при температура на външния въздух +8C; през лятото.

Извършваме изчислението в таблица 1.3. по формулите:

Топлинно натоварване за отопление и вентилация, MW

Q OB =Q R OB *(t in -t n)/(t in -t r.o.)

Топлинно натоварване на топла вода през лятото, MW

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

където: Q R OV е изчисленото зимно топлинно натоварване за отопление и вентилация при изчислената температура на външния въздух за проектиране на отоплителната система. Приемаме по таблица. 1.2.

t HV - вътрешна температура на въздуха в отопляваното помещение, t HV = 18С

Q Р ГВ - изчислен зимен топлинен товар за захранване с гореща вода (Таблица 1.2);

t n - текуща външна температура на въздуха, °C;

t p.o. - изчислена температура на нагряване на външния въздух,

t g - температура на горещата вода в системата за топла вода, t g = 65°C

t студено, t xs - температура студена водапрез лятото и зимата t студ = 15°C, t xs = 5°C;

 - корекционен коефициент за летния период,  = 0,85

Таблица 1.2

Топлинни натоварвания

Таблица 1.3.

Изчисляване на годишни топлинни товари

Според таблицата. 1.1. и 1.3. Изграждаме графика на годишните разходи за топлинен товар, представена на фиг. 1.1.

1.4. СИСТЕМА И ПРИНЦИПНА СХЕМА НА ТОПЛОСНАБДЯВАНЕ

Източник на топлоснабдяване е реконструираното котелно помещение на мината. Охлаждащата течност е пара и прегрята вода. Вода за пиенеизползвани само за системи за топла вода. За технологични нужди се използва пара P = 0,6 MPa. Предвидена е мрежова инсталация за приготвяне на прегрята вода с температура 150-70°C, а инсталация за топла вода за подготовка на вода с температура 150-70°C.

Топлоснабдителната система е затворена. Поради липсата на директно водоснабдяване и незначителното изтичане на охлаждаща течност чрез течове във връзките на тръбите и оборудването, затворените системи се характеризират с висока постоянство на количеството и качеството на циркулиращата в нея мрежова вода.

В затворените водни отоплителни системи водата от отоплителните мрежи се използва само като отоплителна среда за нагряване на чешмяна вода в повърхностни нагреватели, която след това влиза в местната система за топла вода. В отворените водни отоплителни системи горещата вода към водопроводните кранове на местната система за топла вода идва директно от отоплителните мрежи.

На промишлената площадка топлопроводите са положени по мостове и галерии и частично в непроходими тарелкови канали тип Kl. Тръбопроводите се полагат с компенсаторно устройство поради ъглите на въртене на трасето и U-образни компенсатори.

Тръбопроводите са изработени от електрозаварени стоманени тръби с топлоизолация.

На лист 1 от графичната част на дипломния проект е показан генералният план на промишления обект с разпределението на топлофикационните мрежи към консуматорите.

1.5. ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ТОПЛИННА СХЕМА НА КОТЕЛНО ПОМЕЩЕНИЕ

Принципната топлинна схема характеризира същността на основния технологичен процес на преобразуване на енергията и използване на топлината на работния флуид в инсталацията. Това е конвенционално графично изображение на основното и спомагателното оборудване, обединени от тръбопроводи на работния флуид в съответствие с последователността на неговото движение в инсталацията.

Основната цел на изчисляване на топлинната диаграма на котелно помещение е:

Определяне на общите топлинни натоварвания, състоящи се от външни натоварвания и потребление на топлина за собствени нужди, и разпределението на тези натоварвания между частите за гореща вода и пара на котелното помещение, за да се обоснове изборът на основно оборудване;

Определяне на всички топлинни и масови потоци, необходими за избор на спомагателно оборудване и определяне на диаметрите на тръбопроводи и арматура;

Определяне на първоначалните данни за по-нататъшни технически и икономически изчисления (годишна топлинна мощност, годишен разход на гориво и др.).

Изчисляването на топлинната диаграма ви позволява да определите общата отоплителна мощност на котелната инсталация при няколко режима на работа.

Топлинната схема на котелното помещение е показана на лист 2 от графичната част на дипломния проект.

Първоначалните данни за изчисляване на топлинната верига на котелното са дадени в таблица 1.4, а изчисляването на самата топлинна верига е дадено в таблица 1.5.

Таблица 1.4

Първоначални данни за изчисляване на топлинната схема на отоплителна и промишлена котелна централа с парни котли KE-25-14s за затворена отоплителна система.

Таблица 1.5

Изчисляване на топлинната схема на отоплителна и промишлена котелна централа с парни котли KE-25-14s за затворена система за топлоснабдяване.

Изчисляване на термичната верига.

Основната топлинна схема показва основното оборудване (котли, помпи, обезвъздушители, нагреватели) и главните тръбопроводи.

1. Описание на термичната верига.

Наситената пара от котли с работно налягане P = 0,8 MPa постъпва в общия паропровод на котелното помещение, от което част от парата се отвежда към оборудването, монтирано в котелното помещение, а именно: мрежовия бойлер; бойлер за топла вода; обезвъздушител. Другата част от парата се използва за производствените нужди на предприятието.

Кондензатът от производствения консуматор се връща гравитачно в количество 30% при температура 80 o C в кондензния колектор и след това се изпраща в резервоара за гореща вода чрез кондензна помпа.

Отоплението на мрежовата вода, както и загряването на топла вода, се извършва с пара в два нагревателя, свързани последователно, докато нагревателите работят без изтичане на кондензат, отпадъчният кондензат се изпраща в деаератора.

Деаераторът също така получава химически пречистена вода от пречиствателната станция за студена вода, попълвайки загубите на кондензат.

Помпата за сурова вода насочва водата от градския водопровод към HWO и към резервоара за гореща вода.

Деаерираната вода с температура около 104 o C се изпомпва в економайзерите чрез захранваща помпа и след това постъпва в котлите.

Подхранващата вода за отоплителната система се изтегля от резервоара за гореща вода чрез подхранваща помпа.

Основната цел на изчисляването на топлинната верига е:

определяне на общи топлинни натоварвания, състоящи се от външни натоварвания и потребление на пара за спомагателни нужди,

определяне на всички топлинни и масови потоци, необходими за избор на оборудване,

определяне на първоначалните данни за по-нататъшни технически и икономически изчисления (годишна топлина, гориво и др.).

Изчисляването на топлинната диаграма ви позволява да определите общото производство на пара на котелната централа при няколко режима на нейната работа. Изчислението се прави за 3 характерни режима:

максимална зима,

най-студения месец

2. Изходни данни за изчисляване на термичната верига.

Ñîäåðæàíèå

Въведение

Изчисляване на отопление, вентилация и топла вода за училище за 90 ученици

1.1 Кратко описаниеучилища

2 Определяне на топлинните загуби през външните огради на гаража

3 Изчисляване на площта на нагревателната повърхност и избор отоплителни уредисистеми за централно отопление

4 Изчисляване на училищния въздухообмен

5 Избор на въздухонагреватели

6 Изчисляване на потреблението на топлинна енергия за горещо водоснабдяване на училище

Изчисляване на отоплението и вентилацията на други обекти съгласно дадената схема № 1 с централизирано и локално топлоснабдяване

2.1 Изчисляване на потреблението на топлина за отопление и вентилация според разширени стандарти за жилищни и обществени сгради

2.2 Изчисляване на потреблението на топлина за захранване с гореща вода за жилищни и обществени сгради

3.Изграждане на годишен топлинен график и избор на котли

1 Построяване на графика на годишен топлинен товар

3.2 Избор на охлаждаща течност

3 Избор на котли

3.4 Изграждане на годишен график за регулиране на захранването на термична котелна централа

Референции

Въведение

Агропромишленият комплекс е енергоемък сектор на националната икономика. Голямо количество енергия се изразходва за отопление на промишлени, жилищни и обществени сгради, създаване на изкуствен микроклимат в животновъдни сгради и защитни почвени конструкции, сушене на селскостопански продукти, производство на продукти, получаване на изкуствен студ и за много други цели. Ето защо енергоснабдяването на селскостопанските предприятия включва широк спектър от задачи, свързани с производството, преноса и използването на топлинна и електрическа енергия, като се използват традиционни и нетрадиционни енергийни източници.

Този курсов проект предлага възможност за интегрирано енергоснабдяване селище:

· за дадена схема на обекти на агропромишления комплекс се извършва анализ на необходимостта от топлинна енергия, електроенергия, газ и студена вода;

· извършва се изчисляване на товарите за отопление, вентилация и топла вода;

· определя се необходимата мощност на котелната централа, която да задоволи топлинните нужди на домакинството;

· Извършва се избор на котли.

· изчисляване на потреблението на газ,

1. Изчисляване на отопление, вентилация и топла вода за училище за 90 ученици

1.1 Кратко описание на училището

Размери 43.350x12x2.7.

Обем на помещението V = 1709,34 m 3.

Външните надлъжни стени са носещи, изработени от облицовъчни и довършителни, удебелени тухли от клас KP-U100/25 в съответствие с GOST 530-95 върху цимент - пясъчен разтворМ 50, дебелина 250 и 120 мм и 140 мм изолация - пенополистирол между тях.

Вътрешни стени - от кухи, удебелени керамични тухликлас KP-U100/15 съгласно GOST 530-95, с разтвор M50.

Преградите са изработени от тухла KP-U75/15 в съответствие с GOST 530-95, с разтвор M 50.

Покривна настилка - филц (3 пласта), циментово-пясъчна замазка 20мм, експандиран пенополистирол 40мм, покривен филц в 1 пласт, циментово-пясъчна замазка 20мм и стоманобетонна плоча;

Подове - бетон М300 и почва, уплътнена с трошен камък.

Двойна дограма със сдвоена дървена дограма с размери на прозорците 2940х3000 (22 бр.) и 1800х1760 (4 бр.).

Външни дървени единични врати 1770х2300 (6 бр.)

Проектни параметри на външния въздух tн = - 25 0 С.

Прогнозна зимна вентилационна температура на външния въздух tn.v. = - 16 0 С.

Разчетна вътрешна температура на въздуха tв = 16 0 С.

Зоната на влажност на района е нормално суха.

Барометрично налягане 99,3 kPa.

1.2 Изчисляване на училищния въздухообмен

Учебният процес протича в училище. Характеризира се с дългогодишно присъствие на голям брой ученици. Няма вредни емисии. Коефициентът на въздухообмен за училище ще бъде 0,95...2.

K ∙ Vп,

където Q е обмен на въздух, m³/h; Vп - обем на помещението, m³; K - скоростта на обмен на въздух се приема = 1.

Фиг.1. Размери на стаята.

Обем на помещението: = 1709,34 m 3 = 1∙1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

В стаята организираме обща вентилация, комбинирана с отопление. Организираме естествена изпускателна вентилация под формата на изпускателни шахти; площта на напречното сечение F на изпускателните шахти се намира по формулата: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). , като предварително определи скоростта на въздуха в изпускателната шахта с височина h = 2,7 m

ν к.ин. =

ν к.ин. = = 1,23 m/s = 1709,34∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m²

Брой изпускателни валове vsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5≈ 10

Приемаме 10 изпускателни шахти с височина 2 m с живо сечение 0,04 m² (с размери 200 x 200 mm).

1.3 Определяне на топлинни загуби през външните заграждения на помещението

Не вземаме предвид загубите на топлина през вътрешните заграждения на помещението, т.к температурната разлика в отделените помещения не надвишава 5 0 С. Определяме устойчивостта на топлопреминаване на ограждащите конструкции. Устойчивост на топлопредаване външна стена(Фиг. 1) ще бъдат намерени по формулата, използвайки данните в таблицата. 1, знаейки това термично съпротивлениетоплинно възприятие вътрешна повърхностограда Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W

,

където Rв е термичното съпротивление на поглъщане на топлина от вътрешната повърхност на оградата, m²·ºС / W; - сумата от топлинните съпротивления на топлопроводимостта на отделните слоеве t - слой ограда с дебелина δi (m), изработена от материали с топлопроводимост λi, W / (m·ºС), стойностите на λ са дадени в таблица 1; Rн - термично съпротивление на топлопредаване на външната повърхност на оградата Rн=0,043 m 2 ∙ 0 C/W (за външни стени и тавански подове).

Фиг.1 Структура на стенните материали.

Таблица 1 Топлопроводимост и ширина на стенните материали.

Съпротивление на топлопредаване на външната стена:

R 01 = m²·ºС/W.

) Съпротивление на топлопреминаване на прозорците Ro.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 C/W (намираме от таблицата на страница 8)

Съпротивление на топлопреминаване на външни врати и порти 0,215 m 2 ∙ 0 C/W (намерено от таблицата на страница 8)

) Устойчивост на топлопредаване на тавана за безпокривен таван (Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W, Rн=0,043 m 2 ∙ 0 С/W).

Изчисляване на топлинните загуби през тавани:

Фиг.2 таванна конструкция.

Таблица 2 Топлопроводимост и ширина на подовите материали

Устойчивост на топлопредаване на тавана

m 2 ∙ 0 C/W.

) Топлинните загуби през подовете се изчисляват по зони - ленти с ширина 2 m, успоредни на външните стени (фиг. 3).

Площ на подовите зони минус площта на мазето: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Площи на зоните на сутерена: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

Подовете, разположени директно върху земята, се считат за неизолирани, ако се състоят от няколко слоя материали, топлопроводимостта на всеки от които е λ≥1,16 W/(m 2 ∙ 0 C). Подовете се считат за изолирани, ако изолационният слой има λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Съпротивлението на топлопреминаване (m 2 ∙ 0 C/W) за всяка зона се определя като за неизолирани подове, т.к. топлопроводимост на всеки слой λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Така съпротивлението на топлопреминаване Ro=Rн.п. за първата зона е 2,15, за втората - 4,3, за третата - 8,6, останалите - 14,2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Обща площ на отворите на прозорците: приблизително = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 m2.

Обща площ на външните врати: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m2.

Площ на външната стена минус отворите за прозорци и врати: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 ,43 = 62 m2.

Площ на стената на мазето: n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) Площ на тавана: саксия = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 m 2,

,

където F е площта на оградата (m²), която се изчислява с точност до 0,1 m² (линейните размери на ограждащите конструкции се определят с точност до 0,1 m, като се спазват правилата за измерване); tв и tн - изчислени температури на вътрешния и външния въздух, ºС (доп. 1…3); R 0 - общо съпротивление на топлопреминаване, m 2 ∙ 0 C / W; n е коефициент, зависещ от положението на външната повърхност на оградата спрямо външния въздух, ще вземем стойностите на коефициента n=1 (за външни стени, безпокривни покриви, тавански подове със стомана, плочки или азбестоциментов покрив върху рядка обшивка, подове на земята)

Топлинни загуби през външни стени:

FNS = 601,1 W.

Топлинни загуби през външните стени на сутерена:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F н.с. =F n.s. +F н.с.п. =601.1+130.1=731.2 W.

Топлинни загуби през прозорци:

Фок = 25685 W.

Топлинни загуби през вратите:

FDV = 6565.72 W.

Топлинни загуби през тавана:

Fpot = = 13093,3 W.

Топлинни загуби през пода:

Fpol = 6240,5 W.

Топлинни загуби през сутерена:

Fpol.p = 100 W.

∑F етаж =F етаж. +F половин стр. =6240,5+100=6340,5 W.

Допълнителните топлинни загуби през външни вертикални и наклонени (вертикална проекция) стени, врати и прозорци зависят от различни фактори. Стойностите на Fdob се изчисляват като процент от основните топлинни загуби. Допълнителните топлинни загуби през външната стена и прозорците на север, изток, северозапад и североизток са 10%, а на югоизток и запад - 5%.

Допълнителните загуби поради проникване на външен въздух за промишлени сгради се приемат за 30% от основните загуби през всички огради:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Така общата загуба на топлина се определя по формулата:

1.4 Изчисляване на площта на отоплителната повърхност и избор на нагревателни устройства за системи за централно отопление

Най-разпространените и универсално използвани отоплителни уреди са чугунените радиатори. Монтират се в жилищни, обществени и различни промишлени сгради. Използваме стоманени тръби като отоплителни уреди в промишлени помещения.

Нека първо определим топлинния поток от тръбопроводите на отоплителната система. Топлинният поток, даден в помещението от открито положени неизолирани тръбопроводи, се определя по формула 3:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

където Ftr = π ∙ d l - площта на външната повърхност на тръбата, m²; d и l - външен диаметър и дължина на тръбопровода, m (диаметрите на главните тръбопроводи обикновено са 25...50 mm, щрангове 20...32 mm, връзки към нагревателни устройства 15...20 mm); ktr - коефициентът на топлопреминаване на тръбата W/(m 2 ∙ 0 C) се определя съгласно таблица 4 в зависимост от температурното налягане и вида на охлаждащата течност в тръбопровода, ºC; η - коефициент, равен на 0,25 за захранващата линия, разположена под тавана, за вертикални щрангове - 0,5, за връщаща линия, разположена над пода - 0,75, за връзки към отоплителното устройство - 1,0

Захранваща тръба:

Диаметър-50mm:50mm =3.14∙73.4∙0.05=11.52 m²;

Диаметър 32mm:32mm =3,14∙35,4∙0,032=3,56 m²;

Диаметър-25 mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45 m²;

Диаметър-20:20mm =3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Тръбопровод за връщане:

Диаметър-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Диаметър-40mm:40mm =3.14∙35.4∙0.04=4.45 m²;

Диаметър-50mm:50mm =3.14∙46.55∙0.05=7.31 m²;

Коефициентът на топлопреминаване на тръбите за средната разлика между температурата на водата в устройството и температурата на въздуха в помещението (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºС се приема равен на 9,2 W/(m²∙ºС). в съответствие с данните в таблица 4.

Директна топлопроводимост:

Ф p1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478.72 W;

Ф p1.32mm =3.56∙9.2 · (95 - 16)∙1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45∙9.2 · (95 - 16)∙1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02∙9.2 · (95 - 16)∙1=1486.72 W;

Връщане на топлинна тръба:

Ф p2.25mm =5.76∙9.2 · (70 - 16)∙1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45∙9.2 · (70 - 16)∙1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31∙9.2 · (70 - 16)∙1=3698.86 W;

Общ топлинен поток от всички тръбопроводи:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

Необходимата нагревателна повърхност (m²) на устройствата се определя приблизително по формула 4:

,

където Fogr-Ftr е топлопредаването на отоплителни уреди, W; Ftr - топлопреминаване на отворени тръбопроводи, разположени в едно помещение с отоплителни уреди, W pr - коефициент на топлопреминаване на уреда, W/(m 2 ∙ 0 C). за подгряване на вода tпр = (tg+tо)/2; tg и tо - изчислена температура на гореща и охладена вода в устройството; за парно отопление ниско наляганевземете tpr=100 ºС, в системи с високо налягане tpr е равна на температурата на парата пред устройството при съответното й налягане; tв - очакваната температура на въздуха в помещението, ºС; β 1 - коефициент на корекция, като се вземе предвид методът на инсталиране на нагревателното устройство. Когато се монтира свободно до стена или в ниша с дълбочина 130 mm, β 1 = 1; в други случаи стойностите на β 1 се вземат въз основа на следните данни: а) устройството е монтирано срещу стена без ниша и покрито с дъска под формата на рафт с разстояние между дъската и нагревателно устройство от 40...100 mm, коефициент β 1 = 1.05...1.02; б) устройството се монтира в стенна ниша с дълбочина над 130 mm с разстояние между дъската и нагревателя 40...100 mm, коефициент β 1 = 1,11...1,06; в) устройството е монтирано в стена без ниша и покрито с дървен шкаф с прорези в горната дъска и в предната стена близо до пода с разстояние между дъската и нагревателя равно на 150, 180, 220 и 260 mm, коефициентът β 1 е съответно равен на 1,25; 1,19; 1.13 и 1.12; β 1 - коефициент на корекция β 2 - коефициент на корекция, отчитащ охлаждането на водата в тръбопроводите. При открита инсталация на тръбопроводи за водно отопление и при парно отопление β 2 =1. за скрит тръбопровод с циркулация на помпата β 2 = 1,04 (еднотръбни системи) и β 2 = 1,05 (двутръбни системи с надземно разпределение); по време на естествена циркулация, поради увеличаването на охлаждането на водата в тръбопроводите, стойностите на β 2 трябва да се умножат по коефициент 1,04.pr= 96 м²;

Необходимият брой секции от чугунени радиатори за изчислената стая се определя по формулата:

Fpr / fсекция,

където fsection е площта на отоплителната повърхност на една секция, m² (Таблица 2 = 96 / 0,31 = 309).

Получената стойност n е приблизителна. Ако е необходимо, той се разделя на няколко устройства и чрез въвеждане на корекционен коефициент β 3, като се вземе предвид промяната в средния коефициент на топлопреминаване на устройството в зависимост от броя на секциите в него, броят на секциите, приети за монтаж в всяко отоплително устройство е намерено:

уста = n·β3;

уста = 309 · 1,05 = 325.

Монтираме 27 радиатора в 12 секции.

отопление водоснабдяване училищна вентилация

1.5 Избор на нагреватели

Въздушните нагреватели се използват като отоплителни устройства за повишаване на температурата на подавания в помещението въздух.

Изборът на въздухонагреватели се определя в следния ред:

Определяме топлинния поток (W), използван за загряване на въздуха:

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

където Q е обемният въздушен поток, m³/h; ρ - плътност на въздуха при температура tк, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - специфичен изобарен топлинен капацитет на въздуха; tk - температура на въздуха след нагревателя, ºС; tn - начална температура на въздуха, влизащ в нагревателя, ºС

Плътност на въздуха:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Очакваната масова скорост на въздуха е 4-12 kg/s∙ m².

m².

3. След това, съгласно таблица 7, избираме модела и номера на нагревателя с открито напречно сечение, близко до изчисленото. При паралелно инсталиране на няколко въздухонагревателя (по протежение на въздушния поток) се взема предвид общата им отворена площ на напречното сечение. Избираме 1 K4PP № 2 с площ на напречното сечение на чист въздух от 0,115 m² и площ на нагряване от 12,7 m²

4. За избрания нагревател изчислете действителната масова скорост на въздуха

= 4,12 m/s.

След това, според графиката (фиг. 10) за възприетия модел нагревател, намираме коефициента на топлопреминаване k в зависимост от вида на охлаждащата течност, нейната скорост и стойността на νρ. Според графиката, коефициентът на топлопреминаване k = 16 W/(m 2 0 C)

Определяме действителния топлинен поток (W), прехвърлен от нагревателя към нагрятия въздух:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

където k е коефициентът на топлопреминаване, W/(m 2 ∙ 0 C); F - площ на нагревателната повърхност, m²; t´av - средна температура на охлаждащата течност, ºС, за охлаждаща течност - пара - t´av = 95 ºС; tср - средна температура на нагрятия въздух t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12.7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

пластинчатите нагреватели KZPP № 7 осигуряват топлинен поток от 92902 W, а необходимият е 83789,85 W. Следователно преносът на топлина е напълно осигурен.

Маржът на топлопреминаване е =6%.

1.6 Изчисляване на потреблението на топлинна енергия за горещо водоснабдяване на училище

В училище е необходима топла вода за санитарни и битови нужди. Едно училище с 90 места изразходва 5 литра топла вода на ден. Общо: 50 литра. Затова поставяме 2 щранга с дебит на водата 60 l/h всеки (т.е. само 120 l/h). Като се има предвид, че средно топла вода се използва за санитарни нужди около 7 часа през деня, намираме, че количеството топла вода е 840 l/ден. Училищната консумация на час е 0,35 m³/h

Тогава топлинният поток към водоснабдяването ще бъде

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Броят на душ кабините за училището е 2. Часовият разход на топла вода на кабина е Q = 250 l/h, да приемем, че душът работи средно 2 часа на ден.

Тогава общата консумация на топла вода: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F г.в. =20038+57250=77288 W.

2. Изчисляване на топлинния товар за централизирано отопление

Максималният топлинен поток (W), изразходван за отопление на жилищни и обществени сгради в селото, включени в централизираната отоплителна система, може да се определи чрез обобщени показатели в зависимост от жилищната площ, като се използват следните формули:

снимка. = φ ∙ F,

Photo.j.=0,25∙Phot.j., (19)

където φ е обобщен показател за максималния специфичен топлинен поток, изразходван за отопление на 1 m² жилищна площ, W/m². Стойностите на φ се определят в зависимост от изчислената зимна външна температура на въздуха съгласно графика (фиг. 62); F - жилищна площ, m².

1. За тринадесет сгради с 16 апартамента с площ от 720 m2 получаваме:

снимка. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

За единадесет сгради с 8 апартамента с площ от 360 m2 получаваме:

снимка. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

За мед точка с размери 6x6x2.4 получаваме:

Фотообщо=0.25∙170∙6∙6=1530 W;

За офис с размери 6х12 м:

Снимка обща = 0,25 ∙ 170∙ 6 12 = 3060 W,

За отделни жилищни, обществени и промишлени сгради максималните топлинни потоци (W), изразходвани за отопление и отопление на въздуха в захранващата вентилационна система, се определят приблизително по формулите:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

където q от и q in са специфичните отоплителни и вентилационни характеристики на сградата, W/(m 3 · 0 C), взети съгласно таблица 20; V n - обемът на сградата според външното измерване без сутерена, m 3, се взема съгласно стандартни проекти или се определя чрез умножаване на нейната дължина по нейната ширина и височина от нивото на планиране на земята до върха на корниза ; t in = средна проектна температура на въздуха, характерна за повечето помещения на сградата, 0 C; t n = изчислена зимна външна температура на въздуха, - 25 0 C; т н.в. - прогнозна зимна вентилационна температура на външния въздух, - 16 0 C; a - коефициент на корекция, отчитащ влиянието на местните климатични условия върху специфичните топлинни характеристики при tn = 25 0 C a = 1,05

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0.4∙5000.91=2000 W.

Бригадна къща:

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Училищна работилница:

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Изчисляване на потреблението на топлинна енергия за топла вода за жилищни и обществени сгради

Средният топлинен поток (W), изразходван през отоплителния период за захранване с топла вода на сгради, се намира по формулата:

F g.v. = q g.v. н е,

В зависимост от разхода на вода при температура 55 0 C, сумарният показател за средния топлинен поток (W), изразходван за захранване с топла вода за един човек, ще бъде равен на: При потребление на вода от 115 l/ден q g.w. е 407 W.

За 16 жилищни сгради с 60 жители топлинният поток за горещо водоснабдяване ще бъде: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

за тринадесет такива къщи - Ф г.в. = 24420 · 13 = 317460 W.

Консумация на топлинна енергия за горещо водоснабдяване на осем 16-жилищни сгради с 60 жители през лятото

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

За 8 жилищни сгради с 30 жители топлинният поток за топла вода ще бъде:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

за единадесет такива къщи - Ф г.в. = 12210 · 11 = 97680 W.

Консумация на топлинна енергия за топла вода на единадесет 8-апартаментни сгради с 30 жители през лятото

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Тогава топлинният поток към водоснабдяването на офиса ще бъде:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Консумация на топлина за топла вода за офиси през лятото:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Топлинен поток към захранване с медицинска вода. точка ще бъде:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Консумация на топлина за топла вода мед. елемент през лятото:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

В цеховете е необходима и топла вода за санитарни и битови нужди.

Цехът съдържа 2 щранга с дебит на водата 30 l/h всеки (т.е. общо 60 l/h). Като се има предвид, че средно топла вода за санитарни нужди се използва за около 3 часа през деня, намираме количеството топла вода - 180 л/ден

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Топлинен поток, изразходван за топла вода в училищна работилница през лятото:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Обобщена таблица на топлинните потоци

∑Ф общо =Ф от +Ф до +Ф г.в. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Изграждане на годишен график за топлинно натоварване и избор на котли

.1 Изграждане на графика на годишен топлинен товар

Годишната консумация за всички видове консумация на топлина може да се изчисли с помощта на аналитични формули, но е по-удобно да се определи графично от годишния график на топлинното натоварване, което също е необходимо за установяване на режимите на работа на котелното помещение през цялата година. Такава графика се изгражда в зависимост от продължителността на различните температури в дадена област, която се определя съгласно Приложение 3.

На фиг. Фигура 3 показва годишната графика на натоварването на котелната централа, обслужваща жилищния район на селото и група промишлени сгради. Графиката се изгражда по следния начин. От дясната страна по абсцисната ос е нанесена продължителността на работа на котелното помещение в часове, от лявата страна - външната температура на въздуха; Консумацията на топлина се нанася по ординатната ос.

Първо, те изграждат графика на промените в потреблението на топлина за отопление на жилищни и обществени сгради в зависимост от външната температура. За да направите това, общият максимален топлинен поток, изразходван за отопление на тези сгради, се нанася върху ординатната ос и намерената точка се свързва с права линия към точката, съответстваща на температурата на външния въздух, равна на средната проектна температура на жилищните сгради; обществени и производствени сгради tв = 18 °С. Тъй като началото на отоплителния сезон се приема при температура 8 °C, линия 1 на графиката до тази температура е показана като пунктирана линия.

Разходът на топлина за отопление и вентилация на обществени сгради във функцията tн е наклонена права 3 от tв = 18 °С до изчислената температура на вентилация tн.в. за даден климатичен район. При по-ниски температури стайният въздух се смесва с подавания външен въздух, т.е. настъпва рециркулация и потреблението на топлина остава непроменено (графиката е успоредна на абсцисната ос). По подобен начин се изграждат графики на потреблението на топлина за отопление и вентилация на различни промишлени сгради. Средната температура на промишлени сгради tв = 16 °С. Фигурата показва общата консумация на топлина за отопление и вентилация за тази група обекти (редове 2 и 4, като се започне от температура 16 °C). Консумацията на топлина за топла вода и технологични нужди не зависи от tn. Общата графика за тези топлинни загуби е показана като права линия 5.

Общата графика на потреблението на топлина в зависимост от температурата на външния въздух е показана с прекъсната линия 6 (точката на прекъсване съответства на tn.v.), отрязвайки по ординатната ос сегмент, равен на максималния топлинен поток, изразходван за всички видове потребление (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) при изчислената външна температура tн.

Добавяйки общите натоварвания, получих 2,9 W.

Вдясно от абсцисната ос за всяка външна температура се запазва броят на часовете от отоплителния сезон (кумулативно), през които температурата остава равна или по-ниска от тази, за която се прави конструкцията (Приложение 3). И през тези точки са начертани вертикални линии. След това ординатите, съответстващи на максималната консумация на топлина при същите външни температури, се проектират върху тези линии от графиката на общата консумация на топлина. Получените точки се свързват с гладка крива 7, която представлява графика на топлинния товар през отоплителния период.

Площта, ограничена от координатните оси, крива 7 и хоризонтална линия 8, показваща общия летен товар, изразява годишната консумация на топлина (GJ/година):

година = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

където F е площта на графиката на годишното топлинно натоварване, mm²; m Q и m n са мащабите на потреблението на топлина и времето за работа на котелното помещение, съответно W/mm и h/mm.година = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/година

От които за отоплителния период се падат 31681,32 J/година, което е 79,2%, за летния 6589,72 J/година, което е 20,8%.

3.2 Избор на охлаждаща течност

Ние използваме вода като охладител. Тъй като проектното топлинно натоварване Фр е ≈ 2,9 MW, което е по-малко от условието (Фр ≤ 5,8 MW), е разрешено да се използва вода с температура 105 ºС в захранващия тръбопровод, а във връщащия тръбопровод температурата на водата е се приема за 70 ºС. В същото време отчитаме, че температурният спад в потребителската мрежа може да достигне 10%.

Използването на прегрята вода като охлаждаща течност осигурява по-големи икономии на метал на тръбите чрез намаляване на диаметъра им и намалява консумацията на енергия на мрежовите помпи, тъй като общото количество вода, циркулираща в системата, намалява.

Тъй като някои потребители изискват пара за технически цели, потребителите трябва да инсталират допълнителни топлообменници.

3.3 Избор на котли

Отоплителните и промишлени котелни в зависимост от вида на монтираните в тях котли могат да бъдат водогрейни, парни или комбинирани - с парни и водогрейни котли.

Изборът на конвенционални чугунени котли с нискотемпературна охлаждаща течност опростява и намалява разходите за местно енергоснабдяване. За топлоснабдяване приемаме три чугунени водогрейни котли „Тула-3” с топлинна мощност 779 kW всеки, използващи газово гориво със следните характеристики:

Разчетна мощност Фр = 2128 kW

Инсталирана мощност Fu = 2337 kW

Отоплителна площ - 40,6 м²

Брой секции - 26

Размери 2249×2300×2361 мм

Максимална температура на загряване на водата - 115 ºС

Ефективност при работа на газ η a.a. = 0,8

При работа в режим на пара свръхналягането на парата е 68,7 kPa

.4 Изграждане на годишен график за регулиране на захранването на термична котелна централа

Поради факта, че топлинният товар на потребителите варира в зависимост от външната температура на въздуха, режима на работа на вентилационната и климатична система, потреблението на вода за горещо водоснабдяване и технологични нужди, икономичните режими на производство на топлинна енергия в котелното помещение трябва да се осигури чрез централно регулиране на топлоснабдяването.

Във водните отоплителни мрежи се използва висококачествено регулиране на подаването на топлина, което се осъществява чрез промяна на температурата на охлаждащата течност при постоянен дебит.

Графиките на температурите на водата в отоплителната мрежа са tп = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС). След като построите графика по метода, даден в работата за tн = 95 ºС; tо = 70 ºС за отопление (взема се предвид, че температурата на охлаждащата течност в мрежата за топла вода не трябва да пада под 70 ºС), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - за вентилация определяме диапазоните на температурни промени на охлаждащата течност в отоплителните и вентилационни мрежи. Стойностите на външната температура са нанесени по абсцисната ос, а температурата на захранващата вода е нанесена по ординатната ос. Произходът съвпада с изчислената вътрешна температура за жилищни и обществени сгради (18 ºС) и температурата на охлаждащата течност, също равна на 18 ºС. В пресечната точка на перпендикуляри, възстановени към координатните оси в точки, съответстващи на температури tп = 95 ºС, tн = -25 ºС, се намира точка А и чрез изчертаване на хоризонтална линия от температурата на връщащата вода 70 ºС се намира точка В , Свързвайки точки A и B с началните координати, получаваме графика на промените в температурата на подаващата и връщащата вода в отоплителната мрежа в зависимост от температурата на външния въздух. Ако има натоварване на захранването с гореща вода, температурата на охлаждащата течност в захранващия тръбопровод на мрежа от отворен тип не трябва да пада под 70 ° C, следователно температурната графика за захранващата вода има инфлексна точка C, вляво от която τ p = const. Подаването на топлина за отопление при постоянна температура се контролира чрез промяна на дебита на охлаждащата течност. Минималната температура на връщащата вода се определя чрез начертаване на вертикална линия през точка С, докато пресече графиката на връщащата вода. Проекцията на точка D върху ординатната ос показва най-малката стойност на τto. Перпендикулярът, възстановен от точката, съответстваща на изчислената външна температура (-16 ºС), пресича правите линии AC и BD в точки E и F, показвайки максималните температури на подаващата и връщащата вода за вентилационни системи. Тоест, температурите са съответно 91 ºС и 47 ºС, които остават непроменени в диапазона от tн.в и tн (линии EK и FL). В този диапазон от температури на външния въздух вентилационните агрегати работят с рециркулация, чиято степен се регулира така, че температурата на въздуха, влизащ в нагревателите, да остане постоянна.

Графиката на температурите на водата в отоплителната мрежа е представена на фиг. 4.

Фиг.4. Графика на температурите на водата в отоплителната мрежа.

Референции

1. Ефендиев А.М. Проектиране на енергоснабдяването на селскостопанските предприятия. Методическо ръководство. Саратов 2009 г.

Захаров А.А. Семинар за използване на топлина в селското стопанство. Второ издание, преработено и допълнено. Москва Агропромиздат 1985г.

Захаров А.А. Приложение на топлината в селското стопанство. Москва Колос 1980 г.

Кирюшатов А.И. Топлоелектрически централи за селскостопанско производство. Саратов 1989г.

SNiP 2.10.02-84 Сгради и помещения за съхранение и преработка на селскостопански продукти.