4.1. Proračun središnje zategnutih elemenata treba provesti prema formuli

Gdje N je izračunata uzdužna sila;

R p je izračunata vlačna čvrstoća drva duž vlakana;

F nt je površina neto poprečnog presjeka elementa.

Prilikom utvrđivanja F Točke prigušenja koje se nalaze u dijelu duljine do 200 mm trebaju se kombinirati u jednom dijelu.

4.2. Proračun centralno komprimiranih elemenata stalnog čvrstog presjeka treba izvršiti prema formulama:

a) snaga

b) stabilnost

Gdje R c - proračunska otpornost drva na kompresiju duž vlakana;

j je koeficijent izvijanja određen u skladu s klauzulom 4.3;

F nt je površina neto poprečnog presjeka elementa;

F utrka - izračunata površina poprečnog presjeka elementa, uzeta jednaka:

u nedostatku slabljenja ili slabljenja u opasnim dijelovima koji se ne protežu do rubova (Sl. 1, A), ako područje prigušenja ne prelazi 25% E br, E izračun = F br gdje F br - bruto površina presjeka; za slabljenja koja se ne protežu do rubova, ako područje slabljenja prelazi 25% F br, F utrke = 4/3 F nt; sa simetričnim slabljenjem koje ide do rubova (sl. 1, b), F utrke = F nt.

4.3. Koeficijent izvijanja j treba odrediti formulama (7) i (8);

s fleksibilnošću elementa l £ 70

; (7)

sa fleksibilnošću elementa l > 70

gdje je koeficijent a = 0,8 za drvo i a = 1 za šperploču;

koeficijent A = 3000 za drvo i A = 2500 za šperploču.

4.4. Fleksibilnost elemenata punog presjeka određena je formulom

Gdje l o je procijenjena duljina elementa;

r je radijus vrtnje presjeka elementa s najvećim bruto dimenzijama, odnosno, u odnosu na osi x I Na.

4.5. Procijenjena duljina elementa l o treba odrediti množenjem njegove slobodne duljine l koeficijentom m 0

l o= l m 0 (10)

prema paragrafima. 4.21 i 6.25.

4.6. Kompozitni elementi na popustljivim spojnicama, oslonjeni na cijeli poprečni presjek, trebaju se proračunati na čvrstoću i stabilnost prema formulama (5) i (6), dok F nt i F rase su definirane kao ukupne površine svih grana. Fleksibilnost sastavnih elemenata l treba se odrediti uzimajući u obzir usklađenost spojeva prema formuli

, (11)

gdje je l y fleksibilnost cijelog elementa u odnosu na os Na(Sl. 2), izračunato iz procijenjene duljine elementa l o isključujući usklađenost;

l 1 je fleksibilnost zasebne grane u odnosu na os I–I (vidi sliku 2), izračunata iz procijenjene duljine grane l 1 ; na l 1 manje od sedam debljina ( h 1) grane su prihvaćene l 1 = 0;

m y je koeficijent smanjenja fleksibilnosti, određen formulom

, (12)

Gdje b I h- širina i visina poprečnog presjeka elementa, cm:

n w je izračunati broj šavova u elementu, određen brojem šavova preko kojih se zbraja međusobni pomak elemenata (na sl. 2, A- 4 šava, na sl. 2, b- 5 šavova);

l o je procijenjena duljina elementa, m;

n c - procijenjeni broj rezova veza u jednom šavu po 1 m elementa (za nekoliko šavova s ​​različitim brojem rezova treba uzeti prosječni broj rezova za sve šavove);

k c je koeficijent duktilnosti spojeva, koji treba odrediti formulama iz tablice. 12.

Tablica 12

Bilješka. Promjeri čavala i tipli d, debljina elementa A, širina b pl i debljinu d pločastih tipli treba uzeti u cm.

Prilikom utvrđivanja k s promjerom noktiju treba uzeti ne više od 0,1 debljine spojenih elemenata. Ako je veličina stisnutih krajeva nokta manja od 4 d, tada se dijelovi u šavovima koji su uz njih ne uzimaju u obzir u izračunu. Značenje k od spojeva na čeličnim cilindričnim tiplama treba odrediti debljinu A tanji od spojenih elemenata.

Prilikom utvrđivanja k kod promjera hrastovih cilindričnih tipli ne smije se uzeti više od 0,25 debljine tanjeg spojenih elemenata.

Veze u šavovima trebaju biti ravnomjerno raspoređene duž duljine elementa. U zglobno poduprtim pravocrtnim elementima dopušteno je staviti spojeve u središnje četvrtine duljine u pola iznosa, uvodeći u izračun prema formuli (12) vrijednost n s, usvojen za krajnje četvrtine duljine elementa.

Fleksibilnost kompozitnog elementa, izračunata formulom (11), ne smije se uzeti više od fleksibilnosti l pojedinačnih grana, određene formulom

, (13)

gdje e ja i br je zbroj bruto momenata tromosti poprečnih presjeka pojedinih grana u odnosu na njihove vlastite osi paralelne s osi Na(vidi sliku 2);

F br je površina bruto presjeka elementa;

l o je procijenjena duljina elementa.

Fleksibilnost kompozitnog elementa u odnosu na os koja prolazi kroz težišta presjeka svih grana (os x na sl. 2), treba odrediti kao za čvrsti element, tj. bez uzimanja u obzir popustljivosti veza, ako su grane ravnomjerno opterećene. U slučaju neravnomjerno opterećenih grana treba slijediti stavak 4.7.

Ako grane složenog elementa imaju drugačiji odjeljak, tada izračunatu fleksibilnost l 1 grane u formuli (11) treba uzeti jednakom:

, (14)

definicija l 1 prikazan je na sl. 2.

4.7. Kompozitni elementi na savitljivim spojevima, od kojih neke grane nisu poduprte na krajevima, mogu se proračunati na čvrstoću i stabilnost prema formulama (5), (6) uz sljedeće uvjete:

a) površina poprečnog presjeka elementa F nt i F trke treba odrediti presjekom poduprtih grana;

b) savitljivost elementa u odnosu na os Na(vidi sliku 2) određuje se formulom (11); u ovom slučaju, moment tromosti se uzima uzimajući u obzir sve grane, a područje se uzima u obzir samo one poduprte;

c) pri određivanju savitljivosti u odnosu na os x(vidi sl. 2) moment tromosti treba odrediti formulom

ja = ja o + 0,5 ja ali, (15)

Gdje ja oh i ja ali su momenti tromosti presjeka oslonjene odnosno neoslonjene grane.

4.8. Proračun stabilnosti središnje komprimiranih elemenata presjeka s promjenjivom visinom treba izvesti prema formuli

, (16)

Gdje F max - površina bruto presjeka s najvećim dimenzijama;

k i N- koeficijent koji uzima u obzir varijabilnost visine presjeka, određen iz tablice. 1 aplikacija 4 (za elemente konstantnog presjeka k i N = 1);

j je koeficijent izvijanja određen prema točki 4.3 za fleksibilnost koja odgovara presjeku s najvećim dimenzijama.

Elementi za savijanje

4.9. Proračun elemenata za savijanje osiguranih od izvijanja ravnog oblika deformacija (vidi odjeljke 4.14 i 4.15), za čvrstoću u normalnim naprezanjima treba se provesti prema formuli

Gdje M- proračunski moment savijanja;

R i - projektirana otpornost na savijanje;

W ras - izračunati moment otpora poprečnog presjeka elementa. Za čvrste elemente W utrke = W nt; za komponente savijanja na fleksibilnim spojevima, izračunati modul otpora treba uzeti jednak neto modulu W nt pomnoženo s koeficijentom k w vrijednosti k w za elemente sastavljene od identičnih slojeva dani su u tablici. 13. Prilikom utvrđivanja W NT slabljenje sekcija, smješteno na presjeku elementa duljine do 200 mm, uzima se kombinirano u jednom odjeljku.

Tablica 13

Bilješka. Za srednje vrijednosti raspona i broja slojeva, koeficijenti se određuju interpolacijom.

4.10. Proračun elemenata na savijanje za čvrstoću na smicanje treba izvesti prema formuli

Gdje Q- proračunska poprečna sila;

S br bruto statički moment pomaknutog dijela poprečnog presjeka elementa u odnosu na neutralnu os;

ja br je bruto moment tromosti poprečnog presjeka elementa u odnosu na neutralnu os;

b ras - izračunata širina presjeka elementa;

R sk je projektirana otpornost na smicanje pri savijanju.

4.11. Broj odsječaka veze n s, ravnomjerno raspoređeni u svakom šavu kompozitnog elementa u presjeku s nedvosmislenim dijagramom poprečnih sila, moraju zadovoljiti uvjet

, (19)

Gdje T- proračunsku nosivost veze u ovom šavu;

M A, M B - momenti savijanja u početnim A i završnim B presjecima razmatranog presjeka.

Bilješka. Ako u šavu postoje spojevi različite nosivosti, ali identične prirode rada (na primjer, tiple i čavli), njihove nosivosti treba zbrojiti.

4.12. Proračun elemenata čvrstog presjeka za čvrstoću pri kosom savijanju treba provesti prema formuli

, (20)

Gdje M x i M y - komponente izračunatog momenta savijanja za glavne osi presjeka x I Na;

W x i W y - neto modul presjeka u odnosu na glavne osi presjeka x I Na.

4.13. Ljepljeni zakrivljeni elementi podložni momentu savijanja M, koji smanjuje njihovu zakrivljenost, treba provjeriti radijalna vlačna naprezanja prema formuli

, (21)

gdje je s 0 normalno naprezanje u krajnjem vanjskom vlaknu istegnute zone;

s ja je normalno naprezanje u srednjem vlaknu presjeka za koji su određena radijalna vlačna naprezanja;

bok je udaljenost između ekstremnih i razmatranih vlakana;

r i je polumjer zakrivljenosti linije koja prolazi kroz težište dijela dijagrama normalnih vlačnih naprezanja, zatvorenog između ekstremnih i razmatranih vlakana;

R str.90 - izračunata otpornost drva na rastezanje preko vlakana, uzeta prema klauzuli 7 tablice. 3.

4.14. Proračun stabilnosti ravnog oblika deformacije savijenih elemenata pravokutnog konstantnog presjeka treba provesti prema formuli

Gdje M- najveći moment savijanja u području koje se razmatra l R;

W br je najveći bruto moment otpora u području koje se razmatra l p .

Koeficijent j M za elemente savijanja pravokutnog stalnog presjeka, zglobno pričvršćene protiv pomaka iz ravnine savijanja i učvršćene protiv rotacije oko uzdužne osi u referentnim presjecima, treba odrediti formulom

, (23)

Gdje l p je udaljenost između potpornih dijelova elementa, a pri učvršćivanju stisnutog ruba elementa na srednjim točkama od pomaka s ravnine savijanja, udaljenost između tih točaka;

b je širina poprečnog presjeka;

h- najveća visina poprečnog presjeka na mjestu l p;

k f - koeficijent koji ovisi o obliku dijagrama momenata savijanja u presjeku l p , određeno iz tablice. 2 aplikacije 4 ovih pravila.

Pri proračunu elemenata za savijanje s visinom koja se linearno mijenja duž duljine i konstantnom širinom poprečnog presjeka, koji nemaju pričvršćenja iz ravnine duž rastegnute od trenutka M rub, odn m < 4 коэффициент jM prema formuli (23) treba pomnožiti s dodatnim koeficijentom k i M. Vrijednosti k i M dati su u tablici. 2 aplikacije 4. Kada m³ 4 k i M = 1.

Kod armiranja iz ravnine savijanja na međutočkama rastegnutog ruba elementa u presjeku l p koeficijent j M određeno formulom (23), treba pomnožiti s koeficijentom k P M :

, (24)

gdje je p središnji kut u radijanima koji definira područje l p element kružnog oblika (za pravocrtne elemente a p = 0);

m- broj ojačanih (s istim korakom) točaka rastegnutog ruba na presjeku l p (kada m³ 4, vrijednost treba uzeti jednaku 1).

4.15. Provjeru stabilnosti ravnog oblika deformacije savijajućih elemenata konstantnog I-nosača ili kutijastog presjeka treba provesti u slučajevima kada

l p ³ 7 b, (25)

Gdje b je širina stlačenog pojasa poprečnog presjeka.

Izračun treba napraviti prema formuli

gdje je j koeficijent izvijanja od ravnine savijanja komprimirane tetive elementa, određen prema točki 4.3;

R c je proračunska tlačna čvrstoća;

W br je moment otpora bruto presjeka; u slučaju zidova od šperploče, smanjeni modul otpora u ravnini savijanja elementa.

A- bruto površina presjeka;

A bn- neto površina poprečnog presjeka vijka;

A d- područje presjeka nosača;

A f- područje presjeka police (pojas);

A n- neto površina presjeka;

A w- površina presjeka zida;

Auf- površina poprečnog presjeka metala kutnog šava;

Awz- površina poprečnog presjeka metala granice taljenja;

E- modul elastičnosti;

F- sila;

G- modul smicanja;

Jb- moment inercije dijela grane;

J m; J d- momenti tromosti dijelova remena i oslonca rešetke;

dž.š- moment tromosti presjeka rebra, trake;

Jsl- moment tromosti presjeka uzdužnog rebra;

J t- moment tromosti torzije grede, tračnice;

J x; Jy- momenti tromosti bruto presjeka oko osi, respektivno x-x I y-y;

Jxn; Jyn- isto, neto presjeci;

M- moment, moment savijanja;

M x; moj- trenuci oko osi, respektivno x-x I y-y;

N- uzdužna sila;

N oglas- dodatni napor;

Nbm- uzdužna sila od trenutka u grani stupa;

Q- transverzalna sila, posmična sila;

Qfic- uvjetna poprečna sila za spojni elementi;

Qs- uvjetna poprečna sila koja se može pripisati sustavu letvica smještenih u istoj ravnini;

Rba- proračunska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka;

Rbh- proračunska vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće;

Rbp- projektirana otpornost na kolaps vijčanih spojeva;

Rbs- proračunska posmična čvrstoća vijaka;

Rbt- proračunska vlačna čvrstoća vijaka;

R punđa- normativni otpor čeličnih vijaka, uzet jednak vlačnoj čvrstoći σ in Po državni standardi I tehnički podaci na vijcima;

Rbv- proračunska vlačna čvrstoća U-svornjaka;

Rcd- proračunska otpornost na dijametralno sabijanje valjaka (sa slobodnim kontaktom u strukturama s ograničenom pokretljivošću);

R dh- proračunska vlačna čvrstoća žice visoke čvrstoće;

Rlp- proračunska otpornost na lokalno urušavanje u cilindričnim šarkama (krakovima) s čvrstim kontaktom;

Rp- proračunska otpornost čelika na gnječenje čeone površine (ako postoji dosjed);

Rs- proračunska otpornost čelika na smicanje;

Rth- proračunska vlačna čvrstoća čelika u smjeru debljine valjanih proizvoda;

R u- proračunska otpornost čelika na napetost, pritisak, savijanje u smislu privremene otpornosti;

Trčanje- vlačna čvrstoća čelika uzeta jednaka minimalna vrijednost σ in prema državnim standardima i specifikacijama za čelik;

Rwf- proračunska otpornost kutnih zavara na rez (uvjetno) za metal zavara;

Rwu- proračunska otpornost sučeonih spojeva zavareni spojevi kompresija, napetost, savijanje privremenim otporom;

R wun- normativna otpornost metala zavara u smislu privremene otpornosti;

Rws- proračunska otpornost na smicanje sučeonih zavarenih spojeva;

Rwy- proračunska otpornost sučeonih zavarenih spojeva na pritisak, napetost i savijanje u smislu granice razvlačenja;

Rwz- proračunska otpornost kutnih zavara na rez (uvjetna) za metal granice taljenja;

Ry- proračunska otpornost čelika na napetost, pritisak, savijanje pri granici razvlačenja;

Ryn- granica tečenja čelika, uzeta jednaka vrijednosti granice tečenja σ t prema državnim standardima i specifikacijama za čelik;

S- statički moment pomaknutog dijela bruto presjeka u odnosu na neutralnu os;

W x; W y- momenti otpora bruto presjeka u odnosu na osi, respektivno x-x I y-y;

Wxn; Wyn- momenti otpora presjeka mreže u odnosu na osi x-x I y-y;

b- širina;

bef- procijenjena širina;

bf- širina police (pojas);

b h- širina isturenog dijela rebra, prepust;

c; c x; c y- koeficijenti za proračun čvrstoće, uzimajući u obzir razvoj plastičnih deformacija tijekom savijanja oko osi, odnosno x-x, y-y;

e- ekscentričnost sile;

h- visina;

hef- procijenjena visina zida;

hw- visina zida;

ja- polumjer tromosti presjeka;

Ja sam za- najmanji radijus tromosti presjeka;

i x; ja y su polumjeri tromosti presjeka u odnosu na osi x-x I y-y;

kf- kutni zavar nogu;

l- duljina, raspon;

lc- duljina stalka, stupca, odstojnika;

ld- duljina naramenice;

lijevo- procijenjena, uvjetna dužina;

ja sam- duljina ploče ili stupa rešetkastog pojasa;

ls- duljina trake;

lw- duljina zavara;

l x; l y- procijenjene duljine elementa u ravninama okomitim na osi x-x I y-y;

m- relativni ekscentricitet ( m = eA / Zahod);

mef- smanjeni relativni ekscentricitet ( mef = mη);

r- radijus;

t- debljina;

t f- debljina police (pojas);

tw- Debljina zida;

β f I βz- koeficijente za izračun kutnog zavara, odnosno za metal zavara i za metal granice taljenja;

γb- koeficijent uvjeta rada veze;

γ c- koeficijent uvjeta rada;

γn- koeficijent pouzdanosti za predviđenu namjenu;

γm- koeficijent pouzdanosti za materijal;

u- faktor pouzdanosti u proračunu privremene otpornosti;

η - koeficijent utjecaja oblika presjeka;

λ - fleksibilnost ( λ = lijevo / ja);

uvjetna fleksibilnost();

λ ef- smanjena fleksibilnost šipke kroz presjek;

Uvjetno smanjena fleksibilnost šipke kroz presjek ( );

Uvjetna fleksibilnost zida ( );

Najveća uvjetna fleksibilnost zida;

λ x; λ g- proračunska vitkost elementa u ravninama okomitim na osi, odn x-x i y-y;

v- koeficijent poprečna deformacijačelik (Poisson);

σ loc- lokalna napetost;

σ x; g- normalna naprezanja paralelna s osi, respektivno x-x I y-y;

τxy- smično naprezanje;

φ (x, g) - koeficijent izvijanja;

φb- koeficijent smanjenja proračunskih otpora u savojno-torzijskom obliku izvijanja greda;

φe- koeficijent smanjenja proračunskih otpora pri ekscentričnom sabijanju.

Zapadno-sibirska metalurška tvornica ovladala je proizvodnjom oblikovanog čelika (kutovi s jednakim policama, kanali, I-grede) s debljinom prirubnice do uključivo 10 mm prema TU 14-11-302-94 „Oblikovani čelik C345 od ugljični čelik modificiran niobijem”, razvijen u tvornici, JSC „Ural Institute of Metals” i odobren od strane TsNIISK nazvan po A.I. Kucherenko.

Glavtekhnormirovanie izvještava da se oblikovani čelik od čelika C345 kategorije 1 i 3 prema TU 14-11-302-94 može koristiti u skladu sa SNiP II-23-81 " Čelične konstrukcije"(Tablica 50) u istim izvedbama za koje je predviđen valjani čelik C345 kategorija 1 i 3 u skladu s GOST 27772-88.

Voditelj Glavtechnormirovaniya V.V. Tiščenko

Uvod

Metalurška industrija ovladala je proizvodnjom valjanih proizvoda za građenje metalnih konstrukcija i ekonomično legirani čelik C315. Otvrdnjavanje se u pravilu postiže mikrolegiranjem niskougljičnog mirnog čelika s bilo kojim od elemenata: titanom, niobijem, vanadijem ili nitridima. Legiranje se može kombinirati s kontroliranim valjanjem ili toplinskom obradom.

Ostvareni obujmi proizvodnje limova i profiliranih profila od novog čelika C315 omogućuju potpuno zadovoljenje potreba građevinarstva u valjanim proizvodima s karakteristike čvrstoće i otpornost na hladnoću, blizu standarda za niskolegirani čelik prema GOST 27772-88.

1. Normativni dokumenti za najam

Trenutno je razvijen niz specifikacija za valjane proizvode od čelika C315.

TU 14-102-132-92 "Valjani oblikovani čelik S315". Nositelj originala i proizvođač valjanih proizvoda - tvornica željeza i čelika Nizhny Tagil, asortiman - kanali prema GOST 8240, jednaka polica kutni profili, nejednaki kutni profili, obične I-grede i s paralelnim rubovima polica.

TU 14-1-5140-92 „Valjani proizvodi za izgradnju čeličnih konstrukcija. Opći tehnički uvjeti«. Nositelj originala je TSNIICHM, proizvođač valjanih proizvoda je tvornica željeza i čelika Nizhny Tagil, asortiman su I-grede prema GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Valjani proizvodi visoke čvrstoće za izgradnju čeličnih konstrukcija". Nositelj originala i proizvođač valjanih proizvoda je Metalurška tvornica Orsk-Khalilovsky, asortiman je lim debljine od 6 do 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Proizvodi od valjanog lima i namotaja s povećanom čvrstoćom i otpornošću na hladnoću". Nositelj izvornika je TSNIIChM, proizvođač valjanih proizvoda je Novo-Lipetsk Iron and Steel Works, asortiman je metalni lim prema GOST 19903 debljine do 14 mm.

TU 14-105-554-92 "Proizvodi od lima povećane čvrstoće i otpornosti na hladnoću". Nositelj originala i proizvođač valjanih proizvoda je metalurška tvornica Cherepovets, asortiman su valjani limovi prema GOST 19903 debljine do uključivo 12 mm.

2. Opće odredbe

2.1. Valjani čelik C315 preporučljivo je koristiti umjesto valjanog čelika od niskougljičnog čelika C255, C285 prema GOST 27772-88 za skupine konstrukcija prema SNiP II-23-8I, čija se uporaba u klimatskim područjima izgradnje s dizajnom temperatura od minus 40 ° C nije dopuštena. U ovom slučaju potrebno je koristiti povećanu čvrstoću valjanog čelika C315.

3. Materijali za konstrukcije

3.1. Valjani čelik S315 isporučuje se u četiri kategorije ovisno o zahtjevima za ispitivanje udarnim savijanjem (kategorije se uzimaju isto s valjanim čelikom S345 prema GOST 27772-88).

3.2. Valjani čelik C315 može se koristiti u konstrukcijama, vođeni podacima u tablici. 1.

stol 1

* S debljinom valjaka ne većom od 10 mm.

4. Konstrukcijske karakteristike valjanih proizvoda i spojeva

4.1. Regulatorni i proračunski otpori valjanog čelika C315 uzimaju se u skladu s tablicom. 2.

tablica 2

4.2. Izračunati otpori zavarenih spojeva valjanog čelika C315 za razne vrste spojeve i napregnute spojeve treba odrediti prema SNiP II-23-81 * (klauzula 3.4, tablica 3).

4.3. Projektirana otpornost na kolaps elemenata spojenih vijcima treba odrediti prema SNiP II-23-81* (klauzula 3.5, tablica 5*).

5. Proračun priključaka

5.1. Proračun zavarenih i vijčanih spojeva valjanog čelika S315 provodi se u skladu sa zahtjevima SNiP II-23-81.

6. Izrada konstrukcija

6.1. U proizvodnji građevinske strukture od čelika C315 treba koristiti istu tehnologiju kao za čelik C255 i C285 prema GOST 27772-88.

6.2. Materijale za zavarivanje valjanog čelika C315 treba uzeti u skladu sa zahtjevima SNiP II-23-81 * (Tablica 55 *) za valjani čelik C255, C285 i C345 - prema GOST 27772-88, uzimajući u obzir projektiranu otpornost valjani čelik C315 za različite debljine.

O upotrebi u konstrukciji pločastih valjanih proizvoda visoke čvrstoće prema TU 14-104-133-92

Ministarstvo graditeljstva Rusije poslalo je ministarstvima i odjelima Ruska Federacija, Vladina izgradnja republika unutar Ruske Federacije, pismo projektnih i istraživačkih instituta br. 13-227 od 11. studenog 1992. sa sljedećim sadržajem.

Metalurška tvornica Orsk-Khalilovsky ovladala je proizvodnjom debelih valjanih proizvoda debljine 6-50 mm prema tehničkim specifikacijama TU 14-104-133-92 "Valjani proizvodi visoke čvrstoće za izgradnju čeličnih konstrukcija", razvijen od strane biljka, ITMT TsNIIchermet i TsNIISK im. Kucherenko.

Kombinirano mikrolegiranjem niskougljičnog, mirnog čelika s titanom ili vanadijem (ili oboje) s moguća primjena toplinska obrada i kontroliranim uvjetima valjanja, dobivena je nova visoko učinkovita vrsta valjanog metala od čelika S315 i S345E, čija svojstva nisu niža od svojstava valjanih proizvoda od niskolegiranih čelika prema GOST 27772-88. Metodu mikrolegiranja, vrstu toplinske obrade i uvjete valjanja odabire proizvođač. Valjani proizvodi se isporučuju u četiri kategorije ovisno o zahtjevima za ispitivanje udarom usvojenim u GOST 27772-88 i SNiP II-23-81*, kao iu njemačkom standardu DIN 17100 (na uzorcima s oštrim zarezom). Kategoriju i vrstu ispitivanja udarnog savijanja potrošač navodi u narudžbi za proizvode od valjanog metala.

Ministarstvo graditeljstva Rusije obavještava da se valjani čelik S345E prema TU 14-104-133-92 može koristiti uz i umjesto valjanog čelika S345 prema GOST 27772-88 u konstrukcijama projektiranim prema SNiP II-23-81 * "Čelične konstrukcije", bez ponovnog izračuna presjeka elemenata i njihovih veza. Opseg, normativni i proračunski otpori valjanog čelika S315 prema TU 14-104-133-92, kao i materijali koji se koriste za zavarivanje, proračunski otpori zavarenih spojeva i kolaps elemenata spojenih vijcima, trebaju se uzeti prema preporuke TsNIISK im. Kučerenka, objavljeno u nastavku.

Tvornica željeza i čelika u Nižnjem Tagilu ovladala je proizvodnjom oblikovanih čeličnih kanala prema GOST 8240, kutova prema GOST 8509 i GOST 8510, I-greda prema GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, I-grede široke prirubnice prema GOST 26020 prema specifikacijama TU 14-1 -5140-82 "Valjane oblikovane povećane čvrstoće za izgradnju čeličnih konstrukcija", razvijene od strane tvornice, TsNIIchermet im. Bardin i TsNIISK im. Kucherenko.

biljka zbog racionalnog odabira kemijski sastavčelika s niskim udjelom ugljika, mikrolegiranjem i zasićenjem nitridima i karbonitridima uz usitnjavanje zrna tijekom valjanja, dobivena je visoko učinkovita vrsta valjanih proizvoda od čelika C315, C345 i C375, čija svojstva nisu niža od svojstava valjanih proizvoda od niskih -legirani čelici prema GOST 27772.

Valjani proizvodi se isporučuju u četiri kategorije ovisno o zahtjevima za ispitivanje udarom usvojenim u GOST 27772-88 i SNiP II-23-81*, kao iu njemačkom standardu DIN 17100 (na uzorcima s oštrim zarezom). Kategoriju i vrstu ispitivanja udarnog savijanja potrošač navodi u narudžbi za proizvode od valjanog metala.

Gosstroy iz Rusije obavještava da se valjani proizvodi od čelika S345 i S375 prema TU 14-1-5140-92 mogu koristiti zajedno i umjesto valjanog čelika od čelika S345 i S375 prema GOST 27772-88 u konstrukcijama projektiranim prema SNiP II -23-81 * "Čelične konstrukcije", bez ponovnog izračuna presjeka elemenata i njihovih veza. Opseg, normativni i proračunski otpori valjanog čelika S315 prema TU 14-1-3140-92, kao i materijali koji se koriste za zavarivanje, proračunski otpori zavarenih spojeva, gnječenje elemenata spojenih vijcima, trebaju se uzeti prema "Preporuke" TsNIISK im. Kucherenko, koji su objavljeni u Biltenu građevinske opreme br. 1, 1993.

Zamjenik predsjednika V.A. Aleksejev

Koristiti Poddubny V.P.

OPĆE ODREDBE

1.1. Ove standarde treba poštivati ​​pri projektiranju čeličnih građevinskih konstrukcija zgrada i građevina raznih namjena.

Norme se ne odnose na projektiranje čeličnih konstrukcija mostova, transportnih tunela i cijevi ispod nasipa.

Pri projektiranju čeličnih konstrukcija u posebni uvjeti rad (na primjer, strukture visokih peći, glavni i procesni cjevovodi, spremnici posebne namjene, konstrukcije zgrada izložene seizmičkim, intenzivnim temperaturnim utjecajima ili utjecajima agresivnih okolina, konstrukcije morskih hidrotehničkih konstrukcija), strukture jedinstvenih zgrada i građevina, kao i posebne vrste strukture (na primjer, prednapete, prostorne, viseće) treba promatrati Dodatni zahtjevi, odražavajući značajke rada ovih struktura, predviđene relevantnim normativni dokumenti, odobrio ili odobrio Gosstroy SSSR-a.

1.2. Pri projektiranju čeličnih konstrukcija potrebno je pridržavati se normi SNiP-a za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije i protupožarni propisi projektiranje zgrada i građevina. Nije dopušteno povećanje debljine valjanih proizvoda i stijenki cijevi kako bi se konstrukcije zaštitile od korozije i povećale otpornost konstrukcija na požar.

Svi objekti moraju biti dostupni za promatranje, čišćenje, bojanje, te ne smiju zadržavati vlagu i ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zabrtvljeni.

1,3*. Prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija trebali biste:

odabrati optimalne sheme konstrukcija i presjeka elemenata u tehničkom i ekonomskom smislu;

primijeniti ekonomične valjane profile i učinkovite čelike;

primjenjuju se za zgrade i građevine, u pravilu, jedinstveni standardni ili standardni dizajn;

primjenjivati ​​progresivne konstrukcije (prostorni sustavi standardnih elemenata; konstrukcije koje kombiniraju nosivu i zapornu funkciju; prednapete, užarene, tankolimene i kombinirane konstrukcije od različitih čelika);

osigurati proizvodnost proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

primijeniti dizajne koji osiguravaju najmanju napornost njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

osigurati, u pravilu, in-line proizvodnju konstrukcija i njihovu transportnu ili instalaciju velikih blokova;

omogućiti korištenje tvorničkih priključaka progresivnih tipova (automatsko i poluautomatsko zavarivanje, prirubnički spojevi, s mljevenim krajevima, na vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće, itd.);

osigurati, u pravilu, terenske veze na vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće; dopušteni su zavareni spojevi polja uz odgovarajuće obrazloženje;

u skladu sa zahtjevima državnih standarda za strukture odgovarajućeg tipa.

1.4. Pri projektiranju zgrada i građevina potrebno je usvojiti konstruktivne sheme koje osiguravaju čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromjenjivost zgrada i građevina u cjelini, kao i njihovih pojedinačnih elemenata tijekom transporta, ugradnje i rada.

1,5*. Čelici i spojni materijali, ograničenja upotrebe čelika S345T i S375T, kao i dodatni zahtjevi za isporučeni čelik, predviđeni državnim standardima i standardima CMEA ili tehničkim specifikacijama, trebaju biti naznačeni u radnim (KM) i detaljima (KMD ) nacrtima čeličnih konstrukcija i u dokumentaciji za naručivanje materijala.

Ovisno o značajkama konstrukcija i njihovih komponenti, prilikom naručivanja čelika potrebno je navesti klasu kontinuiteta prema GOST 27772-88.

1,6*. Čelične konstrukcije i njihov proračun moraju ispunjavati zahtjeve GOST 27751-88 „Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračun” i ST SEV 3972-83 „Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za izračun.

1.7. Projektne sheme i osnovni preduvjeti za proračun trebaju odražavati stvarne radne uvjete čeličnih konstrukcija.

Čelične konstrukcije treba u pravilu računati kao jedinstvene prostorne sustave.

Prilikom podjele jedinstvenih prostornih sustava na zasebne ravni dizajni treba uzeti u obzir interakciju elemenata međusobno i s bazom.

Izbor projektnih shema, kao i metoda za proračun čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti uzimajući u obzir učinkovitu upotrebu računala.

1.8. Projektiranje čeličnih konstrukcija treba u pravilu izvoditi uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika.

Za statički neodređene konstrukcije, za koje nije razvijena proračunska metoda, uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika, proračunske sile (momenti savijanja i torzije, uzdužne i poprečne sile) treba odrediti pod pretpostavkom elastičnih deformacija čelika prema na nedeformiranu shemu.

Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, proračun je dopušteno provesti prema deformiranoj shemi, uzimajući u obzir učinak pomicanja konstrukcija pod opterećenjem.

1.9. Elementi čeličnih konstrukcija moraju imati minimalne presjeke koji udovoljavaju zahtjevima ovih normi, uzimajući u obzir asortiman za valjane proizvode i cijevi. U kompozitnim presjecima utvrđenim proračunom, podnaprezanje ne smije biti veće od 5%.

Stup je vertikalni element nosiva konstrukcija zgrada, koja prenosi opterećenja s viših konstrukcija na temelj.

Pri proračunu čelični stupovi potrebno je voditi se SP 16.13330 "Čelične konstrukcije".

Za čelični stup obično se koristi I-greda, cijev, kvadratni profil, kompozitni presjek kanala, uglovi, limovi.

Za središnje stisnute stupove optimalno je koristiti cijev ili kvadratni profil - oni su ekonomični u pogledu metalne mase i lijepog estetskog izgleda, međutim unutarnje šupljine se ne mogu bojati, pa ovaj profil mora biti hermetički nepropusn.

Upotreba I-grede široke police za stupove je široko rasprostranjena - kada je stup stegnut u jednoj ravnini ove vrste profil je optimalan.

Od velike je važnosti način pričvršćivanja stupca u temelju. Stup može biti zgloban, krut u jednoj ravnini i zgloban u drugoj, ili krut u 2 ravnine. Izbor pričvršćivanja ovisi o strukturi zgrade i važniji je u proračunu, jer. procijenjena duljina stupa ovisi o načinu pričvršćivanja.

Također je potrebno uzeti u obzir način pričvršćivanja staza, zidne ploče, grede ili rešetke na stupu, ako se opterećenje prenosi sa strane stupa, tada se mora uzeti u obzir ekscentricitet.

Kada je stup ukliješten u temelju i greda je kruto pričvršćena na stup, izračunata duljina je 0,5l, ali se obično uzima u obzir 0,7l u proračunu. greda se pod djelovanjem opterećenja savija i nema potpunog uklještenja.

U praksi se stup ne razmatra zasebno, već se u programu modelira okvir ili 3D model zgrade, učitava i proračunava stup u sklopu i odabire željeni profil, ali u programima može biti teško uzeti u obzir slabljenje sekcije rupama za vijke, pa će možda biti potrebno ručno provjeriti sekciju.

Da bismo izračunali stup, moramo znati maksimalna tlačna / vlačna naprezanja i momente koji se javljaju u ključnim dijelovima, za to gradimo dijagrame naprezanja. U ovom pregledu razmotrit ćemo samo proračun čvrstoće stupa bez crtanja.

Stupac izračunavamo prema sljedećim parametrima:

1. Vlačna/tlačna čvrstoća

2. Stabilnost pod središnjom kompresijom (u 2 ravnine)

3. Čvrstoća pod zajedničkim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

4. Provjera krajnje savitljivosti štapa (u 2 ravnine)

1. Vlačna/tlačna čvrstoća

Prema SP 16.13330 p. 7.1.1 proračun čvrstoće čeličnih elemenata sa standardnim otporom R yn ≤ 440 N/mm2 u slučaju središnje napetosti ili kompresije silom N treba izvesti prema formuli

A n je površina poprečnog presjeka neto profila, tj. uzimajući u obzir slabljenje njegovih rupa;

R y je projektirana otpornost valjanog čelika (ovisi o vrsti čelika, vidi tablicu B.5 SP 16.13330);

γ c je koeficijent radnih uvjeta (vidi tablicu 1 SP 16.13330).

Pomoću ove formule možete izračunati minimalnu potrebnu površinu poprečnog presjeka profila i postaviti profil. Ubuduće, u verifikacijskim proračunima, odabir presjeka stupca može se vršiti samo metodom odabira presjeka, tako da ovdje možemo postaviti početnu točku od koje presjek ne može biti manji.

2. Stabilnost pod središnjom kompresijom

Izračun stabilnosti provodi se u skladu sa SP 16.13330 klauzulom 7.1.3 prema formuli

A- površina poprečnog presjeka bruto profila, tj. bez uzimanja u obzir slabljenja njegovih rupa;

R

γ

φ je koeficijent stabilnosti pod središnjom kompresijom.

Kao što vidite, ova je formula vrlo slična prethodnoj, ali ovdje se pojavljuje koeficijent φ , da bismo ga izračunali, prvo moramo izračunati uvjetnu savitljivost štapa λ (označeno crticom iznad).

Gdje R y je projektirana otpornost čelika;

E- modul elastičnosti;

λ - fleksibilnost štapa, izračunata formulom:

Gdje l ef je izračunata duljina štapa;

ja je polumjer tromosti presjeka.

Efektivne duljine l ef stupova (stupova) stalnog poprečnog presjeka ili pojedinačnih dijelova stupnjevitih stupova u skladu sa SP 16.13330 klauzulom 10.3.1 treba odrediti formulom

Gdje l je duljina stupca;

μ - koeficijent efektivne duljine.

Faktori efektivne duljine μ stupove (stupove) stalnog presjeka treba odrediti ovisno o uvjetima učvršćenja njihovih krajeva i vrsti opterećenja. Za neke slučajeve fiksiranja krajeva i vrste opterećenja, vrijednosti μ prikazani su u sljedećoj tablici:

Radijus vrtnje presjeka može se naći u odgovarajućem GOST-u za profil, tj. profil mora biti unaprijed specificiran i proračun se svodi na nabrajanje dionica.

Jer polumjer rotacije u 2 ravnine za većinu profila ima različita značenja na 2 ravnine (samo cijev i kvadratni profil imaju iste vrijednosti) i pričvršćivanje može biti različito, a samim tim i izračunate duljine mogu biti različite, tada se proračun stabilnosti mora napraviti za 2 ravnine.

Sada imamo sve podatke za izračun uvjetne fleksibilnosti.

Ako je krajnja fleksibilnost veća ili jednaka 0,4, tada je koeficijent stabilnosti φ izračunava se formulom:

vrijednost koeficijenta δ treba izračunati pomoću formule:

izgledi α I β vidi tablicu

Vrijednosti koeficijenata φ , izračunato ovom formulom, ne treba uzeti više od (7,6 / λ 2) pri vrijednostima uvjetne fleksibilnosti preko 3,8; 4.4 i 5.8 za vrste presjeka a, b i c.

Za vrijednosti λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrijednosti koeficijenata φ dati su u Dodatku D SP 16.13330.

Sada kada su svi početni podaci poznati, računamo prema formuli prikazanoj na početku:

Kao što je gore spomenuto, potrebno je napraviti 2 izračuna za 2 ravnine. Ako izračun ne zadovolji uvjet, tada odabiremo novi profil s više velika vrijednost radijus kružnog kretanja presjeka. Možete i promijeniti proračunska shema, na primjer, promjenom zglobnog pričvršćenja na kruti ili fiksiranjem stupa u rasponu s vezicama, moguće je smanjiti procijenjenu duljinu šipke.

Komprimirane elemente s čvrstim zidovima otvorenog dijela u obliku slova U preporučuje se ojačati daskama ili rešetkama. Ako nema remena, tada treba provjeriti stabilnost za stabilnost u savijanju-torzijskom obliku izvijanja u skladu s točkom 7.1.5 SP 16.13330.

3. Čvrstoća pod zajedničkim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

Stup je u pravilu opterećen ne samo aksijalnim tlačnim opterećenjem, već i momentom savijanja, na primjer, od vjetra. Moment se također formira ako se okomito opterećenje ne primjenjuje u središtu stupa, već sa strane. U ovom slučaju potrebno je izvršiti izračun provjere u skladu s klauzulom 9.1.1 SP 16.13330 pomoću formule

Gdje N- uzdužna tlačna sila;

A n je neto površina poprečnog presjeka (uzimajući u obzir slabljenje rupama);

R y je projektirana otpornost čelika;

γ c je koeficijent radnih uvjeta (vidi tablicu 1 SP 16.13330);

n, Sx I sy- koeficijenti uzeti prema tablici E.1 SP 16.13330

Mx I Moj- momenti oko osi X-X i Y-Y;

W xn,min i W yn,min - modul presjeka u odnosu na osi X-X i Y-Y (može se naći u GOST-u na profilu ili u referentnoj knjizi);

B- bimoment, u SNiP II-23-81 * ovaj parametar nije uključen u izračune, ovaj parametar je uveden radi računanja savijanja;

Wω,min – modul sektorskog presjeka.

Ako ne bi trebalo biti nikakvih pitanja s prve 3 komponente, onda obračunavanje bimomenta uzrokuje neke poteškoće.

Bimoment karakterizira promjene unesene u linearne zone raspodjele naprezanja deformacije presjeka i zapravo je par momenata usmjerenih u suprotnim smjerovima

Vrijedno je napomenuti da mnogi programi ne mogu izračunati bimoment, uključujući SCAD koji ga ne uzima u obzir.

4. Provjera krajnje savitljivosti štapa

Fleksibilnost komprimiranih elemenata λ = lef / i, u pravilu, ne smije prelaziti granične vrijednosti λ u dati u tablici

Koeficijent α u ovoj formuli je faktor iskoristivosti profila, prema proračunu stabilnosti pod središnjim pritiskom.

Kao i proračun stabilnosti, ovaj proračun se mora napraviti za 2 ravnine.

Ako profil ne odgovara, potrebno je promijeniti presjek povećanjem polumjera vrtnje presjeka ili promjenom projektne sheme (promijeniti pričvršćivače ili popraviti vezicama kako bi se smanjila procijenjena duljina).

Ako je kritični čimbenik krajnja fleksibilnost, tada se klasa čelika može uzeti kao najmanja. klasa čelika ne utječe na konačnu fleksibilnost. Najbolja opcija može se izračunati odabirom.

U početku, metal kao najviše izdržljiv materijal služio u zaštitne svrhe - ograde, vrata, rešetke. Zatim su počeli koristiti stupove i lukove od lijevanog željeza. Produženi rast industrijska proizvodnja zahtijevao je izgradnju konstrukcija velikih raspona, što je potaknulo pojavu kotrljajućih greda i rešetki. Eventualno metalna karkasa postao ključni faktor razvoj arhitektonskog oblika, jer je omogućio oslobađanje zidova od funkcije nosive konstrukcije.

Središnji vlačni i središnji tlačni čelični elementi. Proračun čvrstoće elemenata podložnih središnjem naprezanju ili pritisku sile N, treba raditi prema formuli

gdje je izračunata otpornost čelika na napetost, pritisak, savijanje u smislu granice razvlačenja; je neto površina poprečnog presjeka, tj. područje minus slabljenje presjeka; - koeficijent radnih uvjeta, uzet prema tablicama SNIP N-23-81 * "Čelične konstrukcije".

Primjer 3.1. Rupa promjera od d= = 10 cm (sl. 3.7). Debljina stijenke I-grede - s- 5,2 mm, površina bruto presjeka - cm2.

Potrebno je odrediti dopušteno opterećenje koje se može primijeniti duž uzdužne osi oslabljene I-grede. Projektirani otpor počeo je uzimati kg / cm2, i.

Riješenje

Izračunavamo neto površinu poprečnog presjeka:

gdje je bruto površina presjeka, tj. ukupna površina poprečnog presjeka, isključujući slabljenje, uzima se u skladu s GOST 8239–89 "Vruće valjani čelični I-grede".

Odredite dopušteno opterećenje:

Određivanje apsolutnog istezanja centralno zategnute čelične šipke

Za šipku s postupnom promjenom površine poprečnog presjeka i normalne sile, ukupno istezanje izračunava se algebarskim zbrajanjem produljenja svakog presjeka:

Gdje P - broj parcela; ja- broj lota (i = 1, 2,..., P).

Istezanje od vlastite težine štapa konstantnog presjeka određeno je formulom

gdje je γ specifična gravitacija materijal šipke.

Izračun održivosti

Proračun stabilnosti elemenata s punom stijenkom pod utjecajem središnjeg pritiska sile N, treba izvesti prema formuli

gdje je A površina bruto presjeka; φ - koeficijent izvijanja, uzet ovisno o fleksibilnosti

Riža. 3.7.

i projektirana otpornost čelika prema tablici u SNIP N-23–81 * "Čelične konstrukcije"; μ faktor smanjenja duljine; – minimalno polumjer kružnog kretanja presjek; Fleksibilnost λ komprimiranih ili zategnutih elemenata ne smije prelaziti vrijednosti navedene u SNIP-u "Čelične konstrukcije".

Proračun kompozitnih elemenata iz kutova, kanala (sl. 3.8) itd., blisko povezanih ili preko brtvi, treba izvesti kao čvrste stijenke, pod uvjetom da su najveći čisti razmaci u područjima između zavarenih traka ili između središta krajnji vijci ne prelaze za komprimirane elemente i za istegnute elemente.

Riža. 3.8.

Savijanje čeličnih elemenata

Proračun greda savijenih u jednoj od glavnih ravnina izvodi se prema formuli

Gdje M - maksimalni moment savijanja; je modul neto presjeka.

Vrijednosti posmičnih naprezanja τ u sredini elemenata savijanja moraju zadovoljiti uvjet

Gdje Q- poprečna sila u presjeku; - statički moment polovice presjeka u odnosu na glavnu os z;- aksijalni moment tromosti; t- Debljina zida; – proračunski otpor čelika na smicanje; - granica razvlačenja čelika, usvojena prema državnim standardima i specifikacijama za čelik; - faktor pouzdanosti za materijal, usvojen prema SNIP 11-23-81 * "Čelične konstrukcije".

Primjer 3.2. Potrebno je odabrati poprečni presjek čelične grede s jednim rasponom opterećene jednoliko raspodijeljenim opterećenjem q= 16 kN/m, dužina limenke l= 4 m, MPa. Poprečni presjek grede - pravokutne s omjerom visine h na širinu b grede jednake 3 ( h/b = 3).

4.5. Procijenjenu duljinu elemenata treba odrediti množenjem njihove slobodne duljine s faktorom

prema stavcima 4.21 i 6.25.

4.6. Kompozitne elemente na savitljivim spojnicama, oslonjenim na cijeli presjek, potrebno je proračunati na čvrstoću i stabilnost prema formulama (5) i (6), a pritom se određuju i kao ukupne površine svih grana. Fleksibilnost sastavnih elemenata treba odrediti uzimajući u obzir usklađenost spojeva prema formuli

(11)

(12)

Pri određivanju promjera čavala ne smije se uzeti više od 0,1 debljine spojenih elemenata. Ako je veličina stisnutih krajeva čavala manja od 4, tada se rezovi u šavovima uz njih ne uzimaju u obzir u izračunu. Vrijednost spojeva na čeličnim cilindričnim tiplama treba odrediti prema debljini tanjeg spojenog elementa.

Riža. 2. Komponente

a - s brtvama; b - bez brtvila

Tablica 12

Pri određivanju promjera hrastovih cilindričnih tipli ne smije se uzeti više od 0,25 debljine tanjeg spojenog elementa.

Veze u šavovima trebaju biti ravnomjerno raspoređene duž duljine elementa. U zglobnim pravocrtnim elementima dopušteno je postaviti spojeve u srednjim četvrtinama duljine u pola iznosa, uvodeći u izračun prema formuli (12) vrijednost uzetu za krajnje četvrtine duljine elementa.

Fleksibilnost kompozitnog elementa izračunata formulom (11) ne smije se uzeti više od fleksibilnosti pojedinačnih grana, određene formulom

(13)

Fleksibilnost kompozitnog elementa u odnosu na os koja prolazi kroz težišta presjeka svih grana (os na sl. 2) treba odrediti kao za čvrsti element, tj. bez uzimanja u obzir usklađenosti veza, ako su grane ravnomjerno opterećene. U slučaju neravnomjerno opterećenih grana treba slijediti stavak 4.7.

Ako grane kompozitnog elementa imaju različit presjek, tada se izračunata fleksibilnost grane u formuli (11) treba uzeti jednakom:

(14)

definicija je dana na sl.2.

4.7. Kompozitni elementi na savitljivim spojevima, od kojih neke grane nisu poduprte na krajevima, mogu se proračunati na čvrstoću i stabilnost prema formulama (5), (6) uz sljedeće uvjete:

a) površina poprečnog presjeka elementa i treba se odrediti presjekom poduprtih grana;

b) fleksibilnost elementa u odnosu na os (vidi sliku 2) određena je formulom (11); u ovom slučaju, moment inercije se uzima uzimajući u obzir sve grane, a područje - samo poduprte;

c) pri određivanju fleksibilnosti u odnosu na os (vidi sl. 2), moment tromosti treba odrediti formulom

4.8. Proračun stabilnosti središnje komprimiranih elemenata presjeka s promjenjivom visinom treba izvesti prema formuli

Elementi za savijanje

4.9. Proračun elemenata za savijanje, osiguranih od izvijanja ravnog oblika deformacije (vidi odredbe 4.14 i 4.15), za čvrstoću pod normalnim naprezanjima treba provesti prema formuli

Tablica 13

4.10. Proračun elemenata na savijanje za čvrstoću na smicanje treba izvesti prema formuli

4.11. Broj rezova, ravnomjerno raspoređenih u svakom šavu kompozitnog elementa u presjeku s nedvosmislenim dijagramom poprečnih sila, mora zadovoljiti uvjet

(19)

Bilješka. Ako u šavu postoje veze različite nosivosti, ali

identične prirode rada (na primjer, klinovi i čavli), ležaj

treba sumirati njihove sposobnosti.

4.12. Proračun elemenata čvrstog presjeka za čvrstoću pri kosom savijanju treba provesti prema formuli

(20)

4.13. Zalijepljene krivocrtne elemente koji su savijeni momentom koji smanjuje njihovu zakrivljenost potrebno je provjeriti na radijalna vlačna naprezanja prema formuli

(21)

4.14. Proračun stabilnosti ravnog oblika deformacije savijenih elemenata pravokutnog presjeka treba provesti prema formuli

Koeficijent za elemente savijanja pravokutnog presjeka, zglobno pričvršćene protiv pomaka iz ravnine savijanja i učvršćene protiv rotacije oko uzdužne osi u referentnim presjecima, treba odrediti formulom

Pri izračunavanju momenata savijanja s visinom koja se linearno mijenja duž duljine i konstantnom širinom poprečnog presjeka, koji nemaju pričvršćenja iz ravnine duž ruba rastegnutog od trenutka, ili s koeficijentom prema formuli (23) treba biti pomnoženo s dodatnim koeficijentom. Vrijednosti su dane u tablici 2, Dodatak 4. Na =1.

Kod armiranja iz ravnine savijanja na srednjim točkama rastegnutog ruba elementa u presjeku, koeficijent određen formulom (23) treba pomnožiti s koeficijentom:

:= (24)

4.15. Provjeru stabilnosti ravnog oblika deformacije elemenata savijanja I-grede ili kutijastog presjeka treba provesti u slučajevima kada

Izračun treba napraviti prema formuli

Elementi izloženi aksijalnoj sili sa savijanjem

4.16. Proračun ekscentrično zategnutih i zategnuto savijenih elemenata treba izvršiti prema formuli

(27)

4.17. Proračun čvrstoće ekscentrično stisnutih i stisnuto-savijenih elemenata treba napraviti prema formuli

(28)

Napomene: 1. Za zglobne elemente sa simetričnim dijagramima

momenti savijanja sinusni, parabolični, poligonalni

i blizu njih obrise, kao i za elemente konzole treba

odrediti formulom

2. U slučajevima kada dijagrami momenta savijanja u zglobnim elementima imaju trokutasti ili pravokutni oblik, koeficijent prema formuli (30) treba pomnožiti s faktorom korekcije:

(31)

3. S asimetričnim opterećenjem zglobnih elemenata, veličina momenta savijanja treba se odrediti formulom

(32)

4. Za elemente presjeka promjenljive visine, površinu u formuli (30) treba uzeti za maksimalnu visinu presjeka, a koeficijent treba pomnožiti s koeficijentom preuzetim iz Tablice 1, Prilog 4.

5. Kada je omjer naprezanja od savijanja prema naprezanjima od tlačenja manji od 0,1, potrebno je također provjeriti stabilnost tlačno savijenih elemenata prema formuli (6) bez uzimanja u obzir momenta savijanja.

4.18. Proračun stabilnosti ravnog oblika deformacije komprimirano-savijenih elemenata treba provesti prema formuli

(33)

Ako u elementu postoje pričvršćenja u području od ravnine deformacije na strani ruba rastegnutog od trenutka, koeficijent treba pomnožiti s koeficijentom određenim formulom (24), a koeficijent - s koeficijentom prema formula

(34)

Pri proračunu elemenata presjeka s promjenjivom visinom koji nemaju pričvršćenja iz ravnine duž ruba rastegnutog od trenutka ili na , koeficijente i određene formulama (8) i (23) treba dodatno pomnožiti s koeficijenti i dati u tablicama 1 i 2 prilog .4. Na

4.19. Kod kompozitnih komprimirano-savijenih elemenata treba provjeriti stabilnost najopterećenije grane, ako njezina procijenjena duljina prelazi sedam debljina grane, prema formuli

(35)

Stabilnost tlačno savijenog kompozitnog elementa iz ravnine savijanja treba provjeriti pomoću formule (6) bez uzimanja u obzir momenta savijanja.

4.20. Broj veznih rezova, ravnomjerno raspoređenih u svakom šavu kompozitnog elementa komprimirano-savijenog u presjeku s nedvosmislenim dijagramom poprečnih sila kada se sila pritiska primjenjuje preko cijelog presjeka, mora zadovoljiti uvjet

Vrijednost treba uzeti najmanje 0,5;

c) u slučaju presjeka stlačenog elementa s istegnutim elementom jednake veličine - najveća duljina stlačenog elementa, mjerena od središta čvora do točke presjeka elemenata.

Ako elementi koji se sijeku imaju kompozitni presjek, tada se odgovarajuće vrijednosti vitkosti određene formulom (11) trebaju zamijeniti u formulu (37).

4.22. Fleksibilnost elemenata i njihovih pojedinačnih grana u drvene konstrukcije ne smije prelaziti vrijednosti navedene u tablici 14.

Značajke proračuna lijepljenih elemenata

šperploča s drvom

4.23. Proračun lijepljenih elemenata od šperploče s drvetom treba provesti prema metodi smanjenog presjeka.

4.24. Čvrstoću obloge od istegnute šperploče ploča (slika 3) i ploča treba provjeriti prema formuli

moment modula presjeka reduciran na šperploču, koji treba odrediti u skladu s uputama iz klauzule 4.25.