U praksi često postaje potrebno izračunati stalak ili stup za maksimalno aksijalno (uzdužno) opterećenje. Sila pri kojoj stalak gubi svoje stabilno stanje (nosivost) je kritična. Na stabilnost stalka utječe način na koji su krajevi stalka pričvršćeni. U strukturnoj mehanici razmatra se sedam metoda za osiguranje krajeva podupirača. Razmotrit ćemo tri glavne metode:

Da bi se osigurala određena margina stabilnosti, potrebno je da budu ispunjeni sljedeći uvjeti:

Gdje je: P - efektivna sila;

Uspostavlja se određeni faktor stabilnosti

Dakle, pri proračunu elastičnih sustava potrebno je znati odrediti vrijednost kritične sile Pcr. Ako uzmemo u obzir da sila P primijenjena na zupčanik uzrokuje samo mala odstupanja od pravocrtnog oblika zupčanika duljine ι, tada se može odrediti iz jednadžbe

gdje je: E - modul elastičnosti;
J_min - minimalni moment tromosti presjeka;
M(z) - moment savijanja jednak M(z) = -P ω;
ω - količina odstupanja od pravocrtnog oblika stalka;
Rješavanje ove diferencijalne jednadžbe

A i B su konstante integracije, određene rubnim uvjetima.
Nakon izvršenja određenih radnji i zamjena dobivamo konačni izraz za kritičnu silu P

Minimalna vrijednost kritične sile bit će za n = 1 (cijeli broj) i

Jednadžba elastične linije stalka izgledat će ovako:

gdje je: z - trenutna ordinata, s maksimalna vrijednost z=l;
Prihvatljiv izraz za kritičnu silu naziva se L. Eulerova formula. Vidi se da veličina kritične sile ovisi o krutosti podupirača EJ min u izravnom razmjeru i o duljini podupirača l - u obrnutom razmjeru.
Kao što je spomenuto, stabilnost elastičnog podupirača ovisi o načinu njegovog pričvršćivanja.
Preporučeni faktor sigurnosti za čelične police je
n y =1,5÷3,0; za drvene n y =2,5÷3,5; za lijevano željezo n y =4,5÷5,5
Kako bi se uzeo u obzir način učvršćivanja krajeva regala, uvodi se koeficijent krajeva smanjene fleksibilnosti regala.

gdje je: μ - smanjeni koeficijent duljine (tablica);
i min - najmanji radijus vrtnje poprečni presjek stalci (stol);
ι - duljina postolja;
Unesite koeficijent kritičnog opterećenja:

, (stol);
Dakle, pri proračunu poprečnog presjeka stalka potrebno je uzeti u obzir koeficijente μ i ϑ, čija vrijednost ovisi o načinu učvršćivanja krajeva stalka i dana je u tablicama čvrstoće priručnik o materijalima (G.S. Pisarenko i S.P. Fesik)
Navedimo primjer proračuna kritične sile za štap punog presjeka pravokutnog oblika- 6×1 cm, duljina šipke ι = 2 m. Pričvršćivanje krajeva prema shemi III.
Izračun:
Iz tablice nalazimo koeficijent ϑ = 9,97, μ = 1. Moment inercije presjeka bit će:

a kritični napon će biti:

Očito je da će kritična sila P cr = 247 kgf uzrokovati naprezanje u štapu od samo 41 kgf/cm 2, što je znatno manje od granice protoka (1600 kgf/cm 2), međutim, ta sila će uzrokovati savijanje štapa štap, a time i gubitak stabilnosti.
Pogledajmo još jedan primjer izračuna drveni stalak okruglog presjeka na donjem kraju stegnuta, a na gornjem zglobna (S.P. Fesik). Dužina regala 4m, sila pritiska N=6t. Dopušteno naprezanje [σ]=100kgf/cm2. Prihvaćamo redukcijski faktor za dopušteno tlačno naprezanje φ=0,5. Izračunavamo površinu poprečnog presjeka stalka:

Odredite promjer postolja:

Moment tromosti presjeka

Izračunavamo fleksibilnost stalka:
gdje je: μ=0,7, na temelju metode stezanja krajeva stalka;
Odredite napon u stalku:

Očito, napon u stalku je 100 kgf/cm 2 i jednak je dopuštenom naponu [σ] = 100 kgf/cm 2
Razmotrimo treći primjer izračuna čeličnog stalka izrađenog od I-profila, duljine 1,5 m, sile kompresije 50 tf, dopuštenog naprezanja [σ] = 1600 kgf/cm 2. Donji kraj stalka je stegnut, a gornji je slobodan (metoda I).
Za odabir presjeka koristimo formulu i postavljamo koeficijent ϕ=0,5, zatim:

Odabiremo I-gredu br. 36 iz asortimana i njene podatke: F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Određivanje fleksibilnosti stalka:

gdje je: μ iz tablice, jednako 2, uzimajući u obzir metodu stezanja stalka;
Izračunati napon u stalku će biti:

5 kgf, što je približno jednako dopuštenom naponu, i 0,97% više, što je prihvatljivo u inženjerskim proračunima.
Poprečni presjek šipki koje rade na kompresiju bit će racionalan pri najvećem polumjeru vrtnje. Pri proračunu specifičnog radijusa rotacije
najoptimalniji su cjevasti dijelovi, tankih stijenki; za koje je vrijednost ξ=1÷2,25, a za pune ili valjane profile ξ=0,204÷0,5

zaključke
Pri proračunu čvrstoće i stabilnosti regala i stupova potrebno je uzeti u obzir način pričvršćivanja krajeva regala i primijeniti preporučenu sigurnosnu granicu.
Vrijednost kritične sile dobiva se iz diferencijalna jednadžba zakrivljena središnja linija stalka (L. Euler).
Kako bi se uzeli u obzir svi čimbenici koji karakteriziraju opterećeni regal, uveden je koncept fleksibilnosti regala - λ, koeficijent osigurane duljine - μ, koeficijent redukcije napona - ϕ, koeficijent kritičnog opterećenja - ϑ. Njihove vrijednosti su preuzete iz referentnih tablica (G.S. Pisarentko i S.P. Fesik).
Daju se približni proračuni regala za određivanje kritične sile - Pcr, kritičnog naprezanja - σcr, promjera regala - d, fleksibilnosti regala - λ i drugih karakteristika.
Optimalni poprečni presjek za regale i stupove su cjevasti profili tankih stijenki s istim glavnim momentima inercije.

Rabljene knjige:
G.S. Pisarenko "Priručnik o čvrstoći materijala."
S.P.Fesik “Priručnik čvrstoće materijala.”
U I. Anuriev “Priručnik dizajnera strojarstva”.
SNiP II-6-74 "Opterećenja i udari, standardi dizajna."

Sile u regalima izračunavaju se uzimajući u obzir opterećenja primijenjena na regale.

B-stupovi

Srednji stupovi okvira građevine rade i računaju se kao središnje stisnuti elementi pod djelovanjem najveće tlačne sile N od vlastite težine svih krovnih konstrukcija (G) i opterećenja snijegom i opterećenja snijegom (P s n).

Slika 8 – Opterećenja srednjeg stupa

Izračunavanje središnje komprimiranih srednjih stupova provodi se:

a) za snagu

Gdje - otpor dizajna drvo je komprimirano duž zrna;

Neto površina poprečnog presjeka elementa;

b) za stabilnost

gdje je koeficijent izvijanja;

– izračunata površina poprečnog presjeka elementa;

Opterećenja se prikupljaju iz područja pokrivanja prema planu, po jednom srednjem stupu ().

Slika 9 – Područja opterećenja srednjih i vanjskih stupova

Kraj postova

Krajnji vanjski stup je pod utjecajem uzdužnih opterećenja u odnosu na os stupa (G i P s n), koji se skupljaju s područja i poprečno, te X. Osim toga, uzdužna sila nastaje djelovanjem vjetra.

Slika 10 – Opterećenja na krajnjem stupu

G – opterećenje od vlastite težine konstrukcije premaza;

X – horizontalna koncentrirana sila primijenjena na točki kontakta poprečne šipke sa stalkom.

U slučaju krutog ugrađivanja regala za okvir s jednim rasponom:

Slika 11 – Dijagram opterećenja tijekom krutog stezanja regala u temelju

gdje su horizontalna opterećenja vjetra, odnosno, od vjetra s lijeve i desne strane, primijenjena na stup na mjestu gdje se poprečna greda spaja s njim.

gdje je visina nosivog presjeka prečke ili grede.

Utjecaj sila bit će značajan ako prečka na nosaču ima značajnu visinu.

U slučaju zglobnog oslonca stalka na temelj za okvir s jednim rasponom:

Slika 12 - Dijagram opterećenja za zglobnu potporu regala na temelju

Za višerasponske okvirne konstrukcije, kada postoji vjetar s lijeve strane, p 2 i w 2, a kada postoji vjetar s desne strane, p 1 i w 2 će biti jednaki nuli.

Vanjski stupovi računaju se kao komprimirano-savojni elementi. Vrijednosti uzdužne sile N i momenta savijanja M uzimaju se za kombinaciju opterećenja pri kojima se javljaju najveća tlačna naprezanja.

1) 0,9 (G + P c + vjetar slijeva)

2) 0,9 (G + P c + vjetar s desne strane)

Za stup uključen u okvir, najveći moment savijanja uzima se kao max od onih izračunatih za slučaj vjetra s lijeve strane M l i s desne strane M u:

gdje je e ekscentricitet primjene uzdužne sile N, koja uključuje najnepovoljniju kombinaciju opterećenja G, P c, P b - svako sa svojim predznakom.

Ekscentricitet za regale s konstantnom visinom presjeka je nula (e = 0), a za regale s promjenjivom visinom presjeka uzima se kao razlika između geometrijska os nosivi presjek i os primjene uzdužne sile.

Proračun komprimiranih - zakrivljenih vanjskih stupova provodi se:

a) za snagu:

b) za stabilnost ravnog oblika savijanje bez pričvršćivanja ili s izračunatom duljinom između točaka pričvršćivanja l p > 70b 2 /n prema formuli:

Geometrijske karakteristike uključene u formule izračunate su u referentnom odjeljku. Iz ravnine okvira, podupirači se izračunavaju kao središnje komprimirani element.

Proračun stlačenih i stlačeno-savijenih spregnutih presjeka provodi se prema gornjim formulama, međutim, pri izračunavanju koeficijenata φ i ξ, ove formule uzimaju u obzir povećanje fleksibilnosti stalka zbog usklađenosti spojeva koji povezuju grane. Ova povećana fleksibilnost naziva se smanjena fleksibilnost λ n.

Izračun rešetkastih regala može se svesti na proračun rešetki. U ovom slučaju, jednoliko raspoređeno opterećenje vjetrom smanjuje se na koncentrirana opterećenja u čvorovima rešetke. Vjeruje se da vertikalne sile G, P c, P b percipiraju samo pojasevi podupirača.

Proračun središnjeg stupa

Regali su konstruktivni elementi koji prvenstveno rade na kompresiju i uzdužno savijanje.

Prilikom izračunavanja stalka potrebno je osigurati njegovu čvrstoću i stabilnost. Osiguravanje održivosti postiže se ispravan odabir dijelovi regala.

Pri izračunavanju okomitog opterećenja, dijagram dizajna središnjeg stupa prihvaća se kao spojen na krajevima, budući da je zavaren na dnu i na vrhu (vidi sliku 3).

Središnji stup nosi 33% ukupne težine poda.

Ukupna težina poda N, kg, bit će određena: uključujući težinu snijega, opterećenje vjetrom, opterećenje od toplinske izolacije, opterećenje od težine pokrovnog okvira, opterećenje od vakuuma.

N = R 2 g,. (3,9)

gdje je g ukupno ravnomjerno raspoređeno opterećenje, kg/m2;

R - unutarnji radijus spremnika, m.

Ukupna težina poda sastoji se od sljedećih vrsta opterećenja:

• 1. Opterećenje snijegom, g 1. Prihvaćeno je g 1 = 100 kg / m 2 .;
• 2. Opterećenje od toplinske izolacije, g 2. Prihvaćeno je g 2 = 45 kg / m 2;
• 3. Opterećenje vjetrom, g 3 . Prihvaćeno g 3 = 40 kg / m 2;
• 4. Opterećenje od težine okvira premaza, g 4. Prihvaćeno g 4 =100 kg/m 2
• 5. Uzimajući u obzir ugrađenu opremu g 5. Prihvaćeno g 5 = 25 kg/m 2
• 6. Vakuumsko opterećenje, g 6. Prihvaćeno g 6 = 45 kg/m 2.

I ukupna težina poda N, kg:

Sila koju percipira postolje izračunava se:

Potrebna površina poprečnog presjeka stalka određuje se pomoću sljedeće formule:

Vidi 2, (3.12)

gdje je: N ukupna težina poda, kg;

1600 kgf / cm 2, za čelik VSt3sp;

Strukturno se pretpostavlja da je koeficijent izvijanja =0,45.

Prema GOST 8732-75, konstrukcijski je odabrana cijev vanjskog promjera D h = 21 cm, unutarnji promjer d b =18 cm i debljine stijenke 1,5 cm, što je prihvatljivo jer će šupljina cijevi biti ispunjena betonom.

Površina poprečnog presjeka cijevi, F:

Određuje se moment tromosti profila (J) i radijus rotacije (r). Odnosno:

J = cm4, (3.14)

Gdje - geometrijske karakteristike odjeljci.

Polumjer tromosti:

r=, cm, (3.15)

gdje je J moment tromosti profila;

F je područje potrebnog odjeljka.

Fleksibilnost:

Napon u stalku određuje se formulom:

Kgs/cm (3,17)

U ovom slučaju, prema tablicama Dodatka 17 (A. N. Serenko) pretpostavlja se = 0,34

Proračun čvrstoće baze regala

Proračunski pritisak P na temelj određuje se:

R= R" + R st + R bs, kg, (3.18)

R st =F L g, kg, (3.19)

R bs =L g b, kg, (3.20)

gdje je: P"-napor okomito postolje P"= 5885,6 kg;

R st - težina stalka, kg;

g -specifična težina čelika.g = 7.85*10 -3 kg/.

R bs - težina betona ulivena u stalak, kg;

g b -specifična gravitacija marka betona.g b =2.4*10 -3 kg/.

Potrebna površina ploče za cipele s dopuštenim pritiskom na pješčanu podlogu [y] f = 2 kg/cm 2:

Prihvaća se ploča sa stranicama: aChb = 0,65 × 0,65 m. Raspodijeljeno opterećenje, q po 1 cm ploče će se odrediti:

Projektirani moment savijanja, M:

Projektni moment otpora, W:

Debljina ploče d:

Pretpostavlja se da je debljina ploče d = 20 mm.

1. Prikupljanje opterećenja

Prije početka izračuna čelične grede potrebno je prikupiti opterećenje koje djeluje na metalnu gredu. Ovisno o trajanju djelovanja opterećenja se dijele na trajna i privremena.

• vlastitu težinu metalna greda;
• vlastita težina poda i sl.;

• dugotrajno opterećenje (korisno opterećenje, uzeto ovisno o namjeni zgrade);
• kratkotrajno opterećenje ( opterećenje snijegom, prihvaća se ovisno o geografskom položaju zgrade);
• posebno opterećenje (seizmičko, eksplozivno, itd. Nije uzeto u obzir u ovom kalkulatoru);

Opterećenja na gredu podijeljena su u dvije vrste: dizajn i standard. Projektirana opterećenja koriste se za izračunavanje čvrstoće i stabilnosti grede (1 granično stanje). Standardna opterećenja utvrđuju se normama i služe za proračun greda na progib (2. granično stanje). Projektirana opterećenja određuju se množenjem standardnog opterećenja s faktorom opterećenja pouzdanosti. U okviru ovog kalkulatora proračunsko opterećenje se koristi za određivanje progiba grede do rezerve.

Nakon što ste prikupili površinsko opterećenje poda, mjereno u kg/m2, trebate izračunati koliki dio tog površinskog opterećenja nosi greda. Da biste to učinili, morate površinsko opterećenje pomnožiti s nagibom greda (tzv. traka opterećenja).

Na primjer: Mislili smo to ukupno opterećenje rezultat je Qpovršina = 500 kg/m2, a razmak greda 2,5 m. Tada će raspodijeljeno opterećenje na metalnu gredu biti: Qraspodijeljeno = 500 kg/m2 * 2,5 m = 1250 kg/m. Ovo opterećenje se unosi u kalkulator

Zatim se konstruira dijagram momenata i poprečnih sila. Dijagram ovisi o obrascu opterećenja grede i vrsti nosača grede. Dijagram je konstruiran prema pravilima građevinske mehanike. Za najčešće korištene sheme opterećenja i potpore postoje gotove tablice s izvedenim formulama za dijagrame i progibe.

Nakon izrade dijagrama vrši se proračun čvrstoće (1. granično stanje) i progiba (2. granično stanje). Za odabir grede na temelju čvrstoće potrebno je pronaći potrebni moment tromosti Wtr i odabrati odgovarajući metalni profil iz tablice asortimana. Vertikalni maksimalni puni otklon uzima se prema tablici 19 iz SNiP 2.01.07-85 * (Opterećenja i udarci). Točka 2.a ovisno o rasponu. Na primjer, maksimalni otklon je full=L/200 s rasponom od L=6m. znači da će kalkulator odabrati dio valjanog profila (I-greda, kanal ili dva kanala u kutiji), čiji maksimalni otklon neće prelaziti full=6m/200=0,03m=30mm. Za odabir metalnog profila na temelju progiba treba pronaći traženi moment tromosti Itr, koji se dobiva iz formule za određivanje najvećeg progiba. Također se odabire odgovarajući metalni profil iz tablice asortimana.

Iz dva rezultata odabira (granično stanje 1 i 2) odabire se metalni profil s velikim brojem presjeka.

Stup je vertikalni element nosiva konstrukcija zgrada, koja prenosi opterećenja s nadzemnih konstrukcija na temelj.

Prilikom izračunavanja čeličnih stupova potrebno je voditi se SP 16.13330 "Čelične konstrukcije".

Za čelični stup obično se koristi I-zraka, cijev, kvadratni profil ili složeni dio kanala, kutova i limova.

Za središnje stisnute stupove optimalno je koristiti cijev ili kvadratni profil - oni su ekonomični u pogledu težine metala i imaju lijep estetski izgled, međutim, unutarnje šupljine se ne mogu bojati, pa ovaj profil mora biti hermetički zatvoren.

Upotreba I-greda sa širokim prirubnicama za stupove je široko rasprostranjena - kada je stup stegnut u jednoj ravnini ovaj tip profil je optimalan.

Način učvršćivanja stupa u temelju je od velike važnosti. Stup može imati zglobno pričvršćivanje, kruto u jednoj ravnini i zglobno u drugoj, ili kruto u 2 ravnine. Izbor pričvršćivanja ovisi o strukturi zgrade i važniji je u proračunu jer Projektirana duljina stupa ovisi o načinu pričvršćivanja.

Također je potrebno razmotriti način pričvršćivanja greda, zidne ploče, grede ili rešetke na stupu, ako se opterećenje prenosi sa strane stupa, tada se mora uzeti u obzir ekscentričnost.

Kada je stup ukliješten u temelju i greda je kruto pričvršćena za stup, izračunata duljina je 0,5l, međutim, u proračunu se obično uzima u obzir 0,7l jer greda se pod utjecajem opterećenja savija i nema potpunog uklještenja.

U praksi se stup ne razmatra zasebno, već se u programu modelira okvir ili 3D model zgrade, učitava i proračunava stup u sklopu i odabire željeni profil, ali u programima može biti teško uzeti u obzir slabljenje sekcije rupama od vijaka, pa je ponekad potrebno ručno provjeriti sekciju.

Da bismo izračunali stup, moramo znati maksimalna tlačna/vlačna naprezanja i momente koji se javljaju u ključnim presjecima; za to se konstruiraju dijagrami naprezanja. U ovom pregledu razmotrit ćemo samo proračun čvrstoće stupa bez crtanja dijagrama.

Stupac izračunavamo koristeći sljedeće parametre:

1. Središnja vlačna/tlačna čvrstoća

2. Stabilnost pod središnjom kompresijom (u 2 ravnine)

3. Čvrstoća pod zajedničkim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

4. Provjera maksimalne fleksibilnosti štapa (u 2 ravnine)

1. Središnja vlačna/tlačna čvrstoća

Prema SP 16.13330 klauzula 7.1.1, proračun čvrstoće čeličnih elemenata sa standardnim otporom R yn ≤ 440 N/mm2 sa središnjim naprezanjem ili kompresijom silom N treba biti ispunjen prema formuli

A n je površina neto poprečnog presjeka profila, tj. uzimajući u obzir njegovo slabljenje rupama;

R y je projektirana otpornost valjanog čelika (ovisno o vrsti čelika, vidi tablicu B.5 SP 16.13330);

γ c je koeficijent radnih uvjeta (vidi tablicu 1 SP 16.13330).

Pomoću ove formule možete izračunati minimalnu potrebnu površinu poprečnog presjeka profila i postaviti profil. Ubuduće, u verifikacijskim izračunima, odabir odjeljka stupca može se izvršiti samo pomoću metode odabira odjeljka, tako da ovdje možemo postaviti početnu točku, ispod koje sekcija ne može biti.

2. Stabilnost pod središnjom kompresijom

Proračuni stabilnosti provode se u skladu sa SP 16.13330 klauzulom 7.1.3 koristeći formulu

A— bruto površina poprečnog presjeka profila, tj. bez uzimanja u obzir njegovog slabljenja rupama;

R

γ

φ — koeficijent stabilnosti pod središnjom kompresijom.

Kao što vidite, ova je formula vrlo slična prethodnoj, ali ovdje se pojavljuje koeficijent φ , da bismo ga izračunali prvo moramo izračunati uvjetnu savitljivost štapa λ (označeno linijom iznad).

Gdje R y—izračunati otpor čelika;

E- modul elastičnosti;

λ — fleksibilnost šipke, izračunata formulom:

Gdje l ef projektirana duljina šipke;

ja— radijus vrtnje presjeka.

Procijenjene duljine l ef stupova (stalaka) stalnog poprečnog presjeka ili pojedinačnih dijelova stupnjevitih stupova prema SP 16.13330 klauzula 10.3.1 treba odrediti formulom

Gdje l— duljina stupca;

μ — koeficijent efektivne duljine.

Koeficijenti efektivne duljine μ stupove (stalke) stalnog presjeka treba odrediti ovisno o uvjetima osiguranja njihovih krajeva i vrsti opterećenja. Za neke slučajeve pričvršćivanja krajeva i vrste opterećenja, vrijednosti μ dati su u sljedećoj tabeli:

Polumjer tromosti presjeka može se naći u odgovarajućem GOST-u za profil, tj. profil mora biti već unaprijed naveden i izračun se svodi na nabrajanje odjeljaka.

Jer radijus vrtnje u 2 ravnine za većinu profila je različita značenja na 2 ravnine (samo cijev i kvadratni profil imaju iste vrijednosti) i pričvršćivanje može biti različito, a posljedično i proračunske duljine mogu biti različite, tada se proračuni stabilnosti moraju napraviti za 2 ravnine.

Sada imamo sve podatke za izračun uvjetne fleksibilnosti.

Ako je krajnja fleksibilnost veća ili jednaka 0,4, tada je koeficijent stabilnosti φ izračunava se formulom:

vrijednost koeficijenta δ treba izračunati pomoću formule:

izgledi α I β vidi tablicu

Vrijednosti koeficijenata φ , izračunato ovom formulom, ne treba uzeti više od (7,6/ λ 2) s vrijednostima uvjetne fleksibilnosti iznad 3,8; 4.4 i 5.8 za vrste presjeka a, b i c.

S vrijednostima λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrijednosti koeficijenata φ dati su u Dodatku D SP 16.13330.

Sada kada su svi početni podaci poznati, vršimo izračun pomoću formule prikazane na početku:

Kao što je gore spomenuto, potrebno je napraviti 2 izračuna za 2 ravnine. Ako izračun ne zadovolji uvjet, tada odabiremo novi profil s više velika vrijednost radijus kružnog kretanja presjeka. Također možete promijeniti projektnu shemu, na primjer, promjenom zglobne brtve u krutu ili pričvršćivanjem stupa u rasponu s vezicama, možete smanjiti projektiranu duljinu šipke.

Preporuča se ojačati stisnute elemente s čvrstim zidovima otvorenog U-oblika s daskama ili rešetkama. Ako nema traka, tada treba provjeriti stabilnost stabilnosti u slučaju savijanja-torzije u skladu s točkom 7.1.5 SP 16.13330.

3. Čvrstoća pod zajedničkim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

Stup je u pravilu opterećen ne samo aksijalnim tlačnim opterećenjem, već i momentom savijanja, na primjer od vjetra. Trenutak se također formira ako se okomito opterećenje ne primjenjuje u središtu stupa, već sa strane. U ovom slučaju potrebno je izvršiti izračun provjere u skladu s klauzulom 9.1.1 SP 16.13330 pomoću formule

Gdje N— uzdužna sila pritiska;

A n je neto površina poprečnog presjeka (uzimajući u obzir slabljenje rupama);

R y—proračunski otpor čelika;

γ c je koeficijent radnih uvjeta (vidi tablicu 1 SP 16.13330);

n, Cx I sy— koeficijenti prihvaćeni prema tablici E.1 SP 16.13330

Mx I Moj- trenuci relativni osi X-X i Y-Y;

W xn,min i W yn,min - presečni momenti otpora u odnosu na X-X i Y-Y osi (može se naći u GOST-u za profil ili u referentnoj knjizi);

B— bimoment, u SNiP II-23-81* ovaj parametar nije uključen u izračune, ovaj je parametar uveden kako bi se uzela u obzir deplanacija;

Wω,min – sektorski moment otpora presjeka.

Ako ne bi trebalo biti pitanja s prve 3 komponente, tada uzimanje u obzir bi-momenta uzrokuje neke poteškoće.

Bimoment karakterizira promjene uvedene u linearne zone raspodjele naprezanja deplanacije presjeka i zapravo je par momenata usmjerenih u suprotnim smjerovima

Vrijedno je napomenuti da mnogi programi ne mogu izračunati bi-torque, uključujući SCAD koji ga ne uzima u obzir.

4. Provjera maksimalne savitljivosti štapa

Fleksibilnost komprimiranih elemenata λ = lef / i, u pravilu, ne smije prelaziti granične vrijednosti λ u dati u tablici

Koeficijent α u ovoj formuli je koeficijent iskorištenja profila, prema proračunu stabilnosti pod centralnom kompresijom.

Baš kao i proračun stabilnosti, ovaj proračun se mora napraviti za 2 ravnine.

Ako profil nije prikladan, potrebno je promijeniti presjek povećanjem radijusa zakretanja presjeka ili promjenom projektne sheme (promijeniti pričvrsnice ili osigurati vezicama kako bi se smanjila projektirana duljina).

Ako je kritični čimbenik ekstremna fleksibilnost, tada se može uzeti najniži stupanj čelika jer Vrsta čelika ne utječe na krajnju fleksibilnost. Najbolja opcija može se izračunati metodom odabira.