Много сервизи често ни задават следния въпрос: „Защо във вашите вериги захранването на Eg към изпарителя винаги се подава отгоре, така ли задължително изискванепри свързване на изпарители?" Този раздел изяснява този въпрос.
а) малко история
Знаем, че когато температурата в охладения обем намалява, налягането на кипене също намалява, тъй като общата температурна разлика остава почти постоянна (виж раздел 7. "Влияние на температурата на охладения въздух").

Преди няколко години това свойство често се използваше в хладилни системи с положителна температура за спиране на компресори, когато температурата в студената стая достигне необходимата стойност.
Тази технология на собствеността:
имаше две предварителни
LP регулатор
Регулиране на налягането
Ориз. 45.1.
Първо, това направи възможно да се направи без главен термостат, тъй като релето LP изпълнява двойна функция - главно и защитно реле.
Второ, за да се гарантира, че изпарителят се размразява при всеки цикъл, беше достатъчно да настроите системата така, че компресорът да стартира при налягане, съответстващо на температура над 0°C, и по този начин да спестите от системата за размразяване!
При спрян компресор обаче, за да може налягането на изпарение да съответства точно на температурата в хладилното отделение, задължително се изискваше постоянно наличие на течност в изпарителя. Ето защо по това време изпарителите се захранваха много често отдолу и винаги бяха наполовина пълни с течен хладилен агент (виж фиг. 45.1).
В наши дни регулирането на налягането се използва рядко, тъй като има следните отрицателни точки:
Ако кондензаторът е с въздушно охлаждане (най-често), налягането на кондензацията се колебае много през годината (вижте раздел 2.1 „Кондензатори с въздушно охлаждане. Нормална работа“). Тези промени в налягането на кондензация непременно водят до промени в налягането на изпарение и следователно промени в общия спад на температурата в изпарителя. По този начин температурата в хладилното отделение не може да се поддържа стабилна и ще бъде подложена на големи колебания. Следователно е необходимо или да се използват кондензатори с водно охлаждане, или да се приложи ефективна системастабилизиране на кондензационното налягане.
Ако възникнат дори леки аномалии в работата на инсталацията (по отношение на налягането на изпарение или кондензация), водещи до промяна в общата температурна разлика в изпарителя, дори и лека, температурата в хладилната камера вече не може да се поддържа в посочените граници.

Ако изпускателният клапан на компресора не е достатъчно стегнат, когато компресорът спре, налягането на изпарението се повишава бързо и има опасност от увеличаване на честотата на циклите старт-стоп на компресора.

Ето защо днес най-често използваният температурен сензор за хладилна стая се използва за изключване на компресора, а превключвателят LP изпълнява само защитни функции (виж фиг. 45.2).

Имайте предвид, че в този случай методът на захранване на изпарителя (отдолу или отгоре) почти не оказва забележимо влияние върху качеството на регулиране.

Б) Конструкцията на съвременните изпарители

С увеличаването на охладителната способност на изпарителите се увеличават и техните размери, по-специално дължината на тръбите, използвани за производството им.
И така, в примера на фиг. 45.3, проектантът трябва да свърже две секции от 0,5 kW всяка последователно, за да получи мощност от 1 kW.
Но тази технология е с ограничена употреба. Наистина, удвояването на дължината на тръбопроводите също удвоява загубата на налягане. Тоест загубите на налягане в големите изпарители бързо стават твърде големи.
Следователно, когато увеличава мощността, производителят вече не поставя отделните секции последователно, а ги свързва паралелно, за да поддържа възможно най-ниски загуби на налягане.
Това обаче изисква всеки изпарител да бъде захранен с абсолютно еднакво количество течност и поради това производителят монтира разпределител на течността на входа на изпарителя.

3 паралелно свързани секции на изпарителя
Ориз. 45.3.
За такива изпарители въпросът дали да се захранват отдолу или отгоре вече не си струва, тъй като те се захранват само чрез специален разпределител на течности.
Сега нека да разгледаме начините за специализиране на тръбопроводите различни видовеизпарители.

Да започнем с това, като пример, нека вземем малък изпарител, чийто малък капацитет не изисква използването на разпределител на течност (виж фиг. 45.4).

Хладилният агент навлиза във входа на изпарителя E и след това се спуска през първата секция (гъвове 1, 2, 3). След това се издига във втория участък (гъвове 4, 5, 6 и 7) и преди да напусне изпарителя на изхода му S, отново пада по третия участък (гъви 8, 9, 10 и 11). Обърнете внимание, че хладилният агент пада, издига се, след това отново пада и се движи към посоката на движение на охладения въздух.
Нека сега разгледаме пример за по-мощен изпарител, който е със значителни размери и се захранва от разпределител на течност.

Всеки дял от общия поток на хладилен агент влиза във входа на своята секция E, издига се в първия ред, след това се спуска надолу във втория ред и напуска секцията през своя изход S (виж Фиг. 45.5).
С други думи, хладилният агент се издига и след това пада в тръбите, като винаги се движи срещу посоката на охлаждащия въздух. Така че, независимо от вида на изпарителя, хладилният агент се спуска и издига.
Следователно, няма концепция за изпарител, прочетен отгоре или отдолу, особено за най-честия случай, когато изпарителят се захранва през разпределител на течност.

От друга страна, и в двата случая видяхме, че въздухът и хладилният агент се движат на принципа на противотока, тоест един към друг. Полезно е да си припомним причините за избора на такъв принцип (виж Фигура 45.6).

поз. 1: Този изпарител се захранва от разширителен вентил, който е настроен да осигурява 7K прегряване. За да се осигури такова прегряване на изпаренията, напускащи изпарителя, определена областдължината на тръбата на изпарителя, обдухвана с топъл въздух.
поз. 2: Това е същата област, но със същата посока на въздушния поток като посоката на хладилния агент. Може да се каже, че в този случай дължината на участъка от тръбопровода, който осигурява прегряване на парите, се увеличава, тъй като се продухва с по-студен въздух, отколкото в предишния случай. Това означава, че изпарителят съдържа по-малко течност, следователно разширителният вентил е по-запушен, т.е. налягането на изпарението е по-ниско и охлаждащият капацитет е по-нисък (вижте също раздел 8.4. „Упражнение на разширителния вентил“).
поз. 3 и 4: Въпреки че изпарителят се захранва отдолу, а не отгоре, както в поз. 1 и 2 се наблюдават същите явления.
По този начин, въпреки че повечето от примерите за изпарители с директно разширение, обсъдени в това ръководство, се захранват с течност отгоре, това се прави само за простота и яснота. На практика монтажникът на хладилни системи почти никога няма да направи грешка при свързването на разпределител на течност към изпарител.
При съмнение, ако посоката на въздушния поток през изпарителя не е много ясна, за да изберете метода за свързване на тръбопровода към изпарителя, следвайте стриктно инструкциите на проектанта, за да постигнете охладителната мощност, декларирана в документацията за изпарител.

Един от най важни елементиза машина за компресиране на пара е . Той извършва основния процес на хладилния цикъл - селекция от охладената среда. Други елементи на хладилната верига, като кондензатор, разширително устройство, компресор и др., Осигуряват само надеждната работа на изпарителя, така че изборът на последния трябва да се обърне необходимото внимание.

От това следва, че при избора на оборудване за хладилен агрегат е необходимо да се започне с изпарителя. Много начинаещи майстори често правят типична грешка и започват инсталацията с компресор.

На фиг. 1 показва диаграма на най-разпространената парокомпресионна хладилна машина. Неговият цикъл, даден в координати: налягане Ри аз. На фиг. 1б точки 1-7 на хладилния цикъл, е индикатор за състоянието на хладилния агент (налягане, температура, специфичен обем) и съвпада с този на фиг. 1а (функции на параметрите на състоянието).

Ориз. 1 - Схема и в координатите на конвенционална машина за компресиране на пара: RUразширително устройство, Рk- кондензационно налягане, Ро- налягане на кипене.

Графично изображение фиг. 1b показва състоянието и функциите на хладилния агент, които варират в зависимост от налягането и енталпията. Линеен сегмент ABна кривата на фиг. 1b характеризира хладилния агент в състояние на наситена пара. Температурата му съответства на началната точка на кипене. Делът на парите на хладилния агент е 100%, а прегряването е близо до нула. Вдясно от кривата ABхладилният агент има състояние (температурата на хладилния агент е по-висока от точката на кипене).

Точка ATе критичен за този хладилен агент, тъй като съответства на температурата, при която веществото не може да премине в течно състояние, независимо колко високо е налягането. На сегмент BC хладилният агент е в състояние на наситена течност, а от лявата страна е в състояние на преохладена течност (температурата на хладилния агент е по-ниска от точката на кипене).

Вътре в кривата ABCхладилният агент е в състояние на смес от пара и течност (пропорцията на парата на единица обем е променлива). Процесът, протичащ в изпарителя (фиг. 1b), съответства на сегмента 6-1 . Хладилният агент влиза в изпарителя (точка 6) в състояние на кипяща паротечна смес. В този случай делът на парата зависи от конкретен хладилен цикъл и е 10-30%.

На изхода на изпарителя процесът на кипене може да не е завършен и точката 1 може да не съвпада с точката 7 . Ако температурата на хладилния агент на изхода на изпарителя е по-висока от точката на кипене, тогава получаваме изпарител с прегряване. Неговата величина ΔПрегряванее разликата между температурата на хладилния агент на изхода на изпарителя (точка 1) и неговата температура на линията на насищане AB (точка 7):

ΔПрегряване=T1 - T7

Ако точки 1 и 7 съвпадат, тогава температурата на хладилния агент е равна на точката на кипене, а прегр. ΔПрегряванеще бъде равно на нула. Така получаваме наводнен изпарител. Следователно при избора на изпарител първо трябва да се направи избор между наводнен изпарител и изпарител с прегряване.

Имайте предвид, че при равни условия наводненият изпарител е по-изгоден по отношение на интензивността на процеса на отстраняване на топлината, отколкото при прегряване. Но трябва да се има предвид, че на изхода на наводнения изпарител хладилният агент е в състояние на наситена пара и е невъзможно да се осигури влажна среда към компресора. В противен случай има голяма вероятност от воден удар, който ще бъде придружен от механично разрушаване на частите на компресора. Оказва се, че ако изберете наводнен изпарител, тогава е необходимо да осигурите допълнителна защита на компресора от навлизането на наситена пара в него.

Ако се предпочита прегрят изпарител, тогава няма нужда да се притеснявате за защитата на компресора и навлизането на наситена пара в него. Вероятността от поява на хидравлични удари ще възникне само в случай на отклонение от необходимия индикатор за степента на прегряване. При нормални условия на работа на хладилния агрегат стойността на прегряване ΔПрегряванетрябва да бъде в диапазона 4-7 К.

Когато индикаторът за прегряване намалява ΔПрегряване, интензивността на селекцията на топлина от околната среда се увеличава. Но при изключително ниски стойности ΔПрегряване(по-малко от 3K) има възможност за навлизане на мокра пара в компресора, което може да причини хидроудар и съответно повреда на механичните компоненти на компресора.

Иначе с високо показание ΔПрегряване(повече от 10 K), това показва, че в изпарителя постъпва недостатъчно количество хладилен агент. Интензивността на отвеждане на топлината от охладената среда рязко намалява и топлинният режим на компресора се влошава.

При избора на изпарител възниква още един въпрос свързан с точката на кипене на фреона в изпарителя. За да се реши, първо е необходимо да се определи каква температура на охладената среда трябва да се осигури за нормалната работа на хладилния агрегат. Ако като охлаждаща среда се използва въздух, тогава освен температурата на изхода на изпарителя е необходимо да се вземе предвид и влажността на изхода на изпарителя. Сега разгледайте температурното поведение на охладената среда около изпарителя по време на работа на конвенционален хладилен агрегат (фиг. 1а).

За да не задълбавам тази темаще пренебрегнем загубите на налягане на изпарителя. Ще приемем също, че текущият топлообмен между хладилния агент и околен святизвършвани по права линия.

На практика такава схема не се използва често, тъй като е по-ниска от противоточната схема по отношение на ефективността на топлопреминаване. Но ако една от охлаждащите течности има постоянна температура и показанията за прегряване са малки, тогава предният и обратният поток ще бъдат еквивалентни. Известно е, че средната стойност на температурната разлика не зависи от модела на потока. Разглеждането на еднократната схема ще ни даде по-визуално представяне на топлообмена, който се случва между хладилния агент и охладената среда.

Първо, нека въведем виртуална стойност Л, равна на дължинататоплообменно устройство (кондензатор или изпарител). Стойността му може да се определи от следния израз: L=W/S, където У– съответства на вътрешния обем на топлообменника, в който циркулира хладилният агент, m3; Се площта на топлообменната повърхност m2.

Ако говорим сиза хладилната машина, еквивалентната дължина на изпарителя е практически равна на дължината на тръбата, в която протича процесът 6-1 . Поради това външната му повърхност се измива от охладената среда.

Първо, нека обърнем внимание на изпарителя, който играе ролята на въздушен охладител. В него процесът на отнемане на топлина от въздуха възниква в резултат на естествена конвекция или с помощта на принудително издухване на изпарителя. Трябва да се отбележи, че първият метод практически не се използва в съвременните хладилни агрегати, тъй като охлаждането на въздуха чрез естествена конвекция е неефективно.

Така ще приемем, че въздушният охладител е снабден с вентилатор, който осигурява принудително обдухване на изпарителя и представлява тръбно-оребрен топлообменник (фиг. 2). Схематичното му представяне е показано на фиг. 2б. Нека разгледаме основните количества, които характеризират процеса на издухване.

Температурна разлика

Температурната разлика в изпарителя се изчислява, както следва:

ΔT=Ta1-Ta2,

където ΔTaе в диапазона от 2 до 8 K (за тръбно-ребрени изпарители с принудителен въздушен поток).

С други думи, при нормална работа на хладилния агрегат въздухът, преминаващ през изпарителя, трябва да се охлажда не по-ниско от 2 K и не по-високо от 8 K.

Ориз. 2 - Схема и температурни параметри на въздушно охлаждане на въздушния охладител:

Ta1и Ta2– температура на въздуха на входа и изхода на въздухоохладителя;

• FF– температура на хладилния агент;
• Ле еквивалентната дължина на изпарителя;
• Чее точката на кипене на хладилния агент в изпарителя.

Максимална температурна разлика

Максималната температурна разлика на въздуха на входа на изпарителя се определя, както следва:

DTmax=Ta1 - Това

Този индикатор се използва при избора на въздушни охладители, тъй като чужди производители хладилна техникаосигурете стойности за охлаждащия капацитет на изпарителите Qspв зависимост от размера DTmax. Обмислете метода за избор на въздушен охладител на хладилния агрегат и определете изчислените стойности DTmax. За да направите това, даваме като пример общоприетите препоръки за избор на стойност DTmax:

• за фризери DTmaxе в диапазона 4-6 K;
• за складови помещения за неопаковани продукти - 7-9 К;
• за складови камери за херметически опаковани продукти - 10-14 K;
• за климатици - 18-22 K.

Степен на прегряване на парата на изхода на изпарителя

За да определите степента на прегряване на парата на изхода на изпарителя, използвайте следната форма:

F=ΔТпретоварване/DTmax=(Т1-Т0)/(Та1-Т0),

където T1е температурата на парите на хладилния агент на изхода на изпарителя.

Този индикатор практически не се използва у нас, но чуждестранните каталози показват, че показанията на охладителната способност на въздушните охладители Qspсъответства на стойност F=0,65.

По време на работа стойността Еобичайно е да се взема от 0 до 1. Да предположим, че F=0, тогава ΔПретоварване=0, а хладилният агент, напускащ изпарителя, ще бъде в състояние на наситена пара. За този модел въздушен охладител действителният капацитет на охлаждане ще бъде с 10-15% по-голям от цифрата, дадена в каталога.

Ако F>0,65, тогава индексът на охлаждащ капацитет за този модел въздушен охладител трябва да бъде по-малък от стойността, посочена в каталога. Да приемем, че F>0,8, тогава действителната производителност за този модел ще бъде с 25-30% по-висока от стойността, посочена в каталога.

Ако F->1, след това охладителната способност на изпарителя Qtest->0(фиг. 3).

Фиг.3 - зависимост на охладителната способност на изпарителя Qspот прегряване Е

Процесът, изобразен на фиг. 2b, се характеризира и с други параметри:

• средноаритметична температурна разлика DTср=Таср-Т0;
• средната температура на въздуха, който преминава през изпарителя Tasr=(Ta1+Ta2)/2;
• минимална температурна разлика DTmin=Ta2-To.

Ориз. 4 - Схема и температурни параметри, показващи процеса на охлаждане на водата на изпарителя:

където Te1и Te2температура на водата на входа и изхода на изпарителя;

• FF е температурата на хладилния агент;
• L е еквивалентната дължина на изпарителя;
• Това е точката на кипене на хладилния агент в изпарителя.

Изпарителите, в които течността действа като охлаждаща среда, имат същите температурни параметри като въздушните охладители. Цифровите стойности на температурите на охладената течност, които са необходими за нормалната работа на хладилния агрегат, ще бъдат различни от съответните параметри за въздушни охладители.

Ако температурната разлика във водата ΔTe=Te1-Te2, след това за кожухотръбни изпарители ΔTeтрябва да се поддържа в диапазона от 5 ± 1 K, а за пластинчатите изпарители индикаторът ΔTeще бъде в рамките на 5 ± 1,5 K.

За разлика от въздушните охладители, при течните охладители е необходимо да се поддържа не максималната, а минималната температурна разлика. DTmin=Te2-To- разликата между температурата на охладената среда на изхода на изпарителя и точката на кипене на хладилния агент в изпарителя.

За кожухотръбни изпарители, минималната температурна разлика DTmin=Te2-Toтрябва да се поддържа в рамките на 4-6 K, а за пластинчатите изпарители - 3-5 K.

Определеният диапазон (разликата между температурата на охладената среда на изхода на изпарителя и точката на кипене на хладилния агент в изпарителя) трябва да се поддържа поради следните причини: с увеличаване на разликата интензивността на охлаждане започва да намалява, и с увеличаване на разликата се увеличава опасността от замръзване на охладената течност в изпарителя, което може да причини механичното му разрушаване.

Конструктивни решения на изпарители

Независимо от метода на използване на различни хладилни агенти, топлообменните процеси, протичащи в изпарителя, са предмет на основния технологичен цикъл на хладилното производство, според който се създават хладилни агрегати и топлообменници. По този начин, за да се реши проблемът с оптимизирането на топлообменния процес, е необходимо да се вземат предвид условията за рационална организация на технологичния цикъл на хладилното производство.

Както знаете, охлаждането на определена среда е възможно с помощта на топлообменник. Неговата конструктивно решениетрябва да бъдат избрани според технологичните изисквания, които се прилагат за тези устройства. особено важен моменте съответствието на устройството с технологичния процес топлинна обработкасреда, което е възможно при следните условия:

• поддържане на зададената температура на работния процес и контрол (регулиране) на температурен режим;
• избор на материал на устройството, според химични свойстваоколен свят;
• контрол върху продължителността на престоя на околната среда в устройството;
• съответствие с работните скорости и налягане.

Друг фактор, от който зависи икономическата рационалност на апарата, е производителността. На първо място, това се влияе от интензивността на топлообмена и съответствието с хидравличното съпротивление на устройството. Тези условия могат да бъдат изпълнени при следните обстоятелства:

• осигуряване на необходимата скорост на работните среди за осъществяване на турбулентния режим;
• създаване на най-подходящи условия за отстраняване на кондензат, котлен камък, скреж и др.;
• създаване на благоприятни условия за движение на работните среди;
• предотвратяване на възможно замърсяване на устройството.

Други важни изисквания са също ниско тегло, компактност, простота на дизайна, както и лекота на инсталиране и ремонт на устройството. За да се спазват тези правила, трябва да се вземат предвид такива фактори като: конфигурацията на отоплителната повърхност, наличието и вида на преградите, методът за поставяне и фиксиране на тръби в тръбните листове, общите размери, разположението на камерите, дъната, и т.н.

Лекотата на използване и надеждността на устройството се влияят от фактори като здравина и херметичност на разглобяемите връзки, компенсация на температурни деформации, лекота на поддръжка и ремонт на устройството. Тези изисквания формират основата за проектиране и избор на топлообменник. Главна ролянеобходимо е да се осигури необходимото технологичен процесв хладилната индустрия.

За да изберете правилното конструктивно решение за изпарителя, трябва да се ръководите от следните правила. 1) охлаждането на течности се извършва най-добре с твърд тръбен топлообменник или компактен пластинчат топлообменник; 2) използването на устройства с тръбни ребра се дължи на следните условия: преносът на топлина между работната среда и стената от двете страни на нагревателната повърхност е значително различен. В този случай ребрата трябва да се монтират от страната на най-ниския коефициент на топлопреминаване.

За да се увеличи интензивността на топлообмен в топлообменниците, е необходимо да се спазват следните правила:

• осигуряване на подходящи условия за отстраняване на кондензат във въздухоохладителите;
• намаляване на дебелината на хидродинамичния граничен слой чрез увеличаване на скоростта на движение на работните органи (монтиране на междутръбни прегради и разбиване на тръбния сноп на проходи);
• подобряване на потока около топлообменната повърхност от работните течности (цялата повърхност трябва активно да участва в процеса на топлообмен);
• съответствие с основните показатели за температура, топлинна устойчивост и др.

Чрез анализиране на индивидуалните термични съпротивления можете да изберете най-много най-добрия начинувеличаване на интензивността на топлообмена (в зависимост от вида на топлообменника и естеството на работните течности). В течен топлообменник е рационално да се монтират напречни прегради само с няколко прохода в тръбното пространство. По време на топлообмен (газ с газ, течност с течност), количеството течност, протичаща през пръстеновидното пространство, може да бъде арогантно голямо и в резултат на това индикаторът за скорост ще достигне същите граници като вътре в тръбите, поради което инсталирането на прегради ще бъде нерационално.

Подобряването на топлообменните процеси е един от основните процеси за подобряване на топлообменното оборудване на хладилните машини. В тази връзка се провеждат изследвания в областта на енергетиката и химическото инженерство. Това е изследване на режимните характеристики на потока, турбуленцията на потока чрез създаване на изкуствена грапавост. Освен това се разработват нови топлообменни повърхности, за да направят топлообменниците по-компактни.

Избор на рационален подход за изчисляване на изпарителя

При проектирането на изпарител е необходимо да се направи конструктивно, хидравлично, якостно, топлинно и технико-икономическо изчисление. Те се изпълняват в няколко варианта, изборът на които зависи от показателите за ефективност: технико-икономически показател, ефективност и др.

За да се направи термично изчисление на повърхностен топлообменник, е необходимо да се реши уравнението на топлинния баланс, като се вземат предвид определени условия на работа на устройството (структурни размери на топлообменните повърхности, граници и схеми на промяна на температурата, спрямо движението на охлаждане и охладена среда). За да намерите решение на този проблем, трябва да приложите правила, които ще ви позволят да получите резултати от оригиналните данни. Но поради множество фактори, намерете общо решениеза различни топлообменници не е възможно. Наред с това има много методи за приблизително изчисление, които са лесни за производство в ръчна или машинна версия.

Съвременните технологии ви позволяват да изберете изпарител с помощта на специални програми. По принцип те се предоставят от производителите на топлообменно оборудване и ви позволяват бързо да изберете желания модел. Когато използвате такива програми, трябва да се има предвид, че те предполагат работата на изпарителя при стандартни условия. Ако действителните условия се различават от стандартните, тогава работата на изпарителя ще бъде различна. Поради това е препоръчително винаги да извършвате изчисление за проверка на дизайна на изпарителя, който сте избрали спрямо действителните условия на работа на изпарителя.

В случай, че консумацията на парната фаза на втечнения газ надвишава скоростта на естественото изпарение в резервоара, е необходимо да се използват изпарители, които поради електрическо нагряване ускоряват процеса на изпаряване на течната фаза в парната фаза. и гарантира доставката на газ на потребителя в изчисления обем.

Целта на LPG изпарителя е превръщането на течната фаза на втечнените въглеводородни газове (LHG) в парна фаза, което се случва чрез използването на електрически нагрявани изпарители. Изпарителните агрегати могат да бъдат оборудвани с един, два, три или повече електрически изпарителя.

Монтажът на изпарители позволява работа както на един изпарител, така и на няколко паралелно. По този начин капацитетът на инсталацията може да варира в зависимост от броя на едновременно работещите изпарители.

Принципът на работа на изпарителната инсталация:

Когато изпарителят е включен, автоматиката загрява изпарителя до 55C. Електромагнитният вентил на входа на течната фаза към изпарителя ще бъде затворен, докато температурата достигне тези параметри. Сензорът за контрол на нивото в отвора (ако има нивомер в отвора) контролира нивото и в случай на преливане затваря вентила на входа.

Изпарителят започва да загрява. Когато се достигне 55°C, входящият електромагнитен клапан ще се отвори. Втечненият газ влиза в регистъра на нагрятата тръба и се изпарява. През това време изпарителят продължава да се нагрява и когато температурата в сърцевината достигне 70-75°C, нагревателната намотка ще се изключи.

Процесът на изпаряване продължава. Сърцевината на изпарителя постепенно се охлажда и когато температурата падне до 65°C, нагревателната спирала ще се включи отново. Цикълът се повтаря.

Пълен комплект изпарителна инсталация:

Изпарителната инсталация може да бъде оборудвана с една или две контролни групи за дублиране на редукционната система, както и байпасната линия на парната фаза, заобикаляйки изпарителната инсталация за използване на парната фаза на естественото изпарение в газхолдерите.

За монтаж се използват регулатори на налягане зададено наляганена изхода на изпарителната инсталация към потребителя.

• 1-ва степен - настройка на средно налягане (от 16 до 1,5 бара).
• 2-ри етап - регулиране на ниско налягане от 1,5 бара до необходимото налягане при подаване към потребителя (например към газов котел или газова бутална електроцентрала).

Предимства на изпарителните инсталации PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Германия)

1. Компактна структура, леко тегло;
2. Рентабилност и безопасност на работа;
3. Голяма топлинна мощност;
4. Дълъг експлоатационен живот;
5. Стабилна работа при ниски температури;
6. Дублирана система за следене на изхода на течната фаза от изпарителя (механична и електронна);
7. Защита от замръзване на филтъра и електромагнитния клапан (само за PP-TEC)

Включен пакет:

Двоен термостат за контрол на температурата на газа,
- сензори за ниво на течността,
- соленоидни вентили на входа на течната фаза
- комплект предпазни елементи,
- термометри,
- сферични кранове за изпразване и обезвъздушаване,
- вграден нож за газова течна фаза,
- входно/изходни фитинги,
- клемни кутии за захранващи връзки,
- ел. табло за управление.

Предимства на изпарителите PP-TEC

Когато проектирате изпарителна инсталация, винаги трябва да имате предвид три неща:

1. Осигурете определената производителност,
2. Създайте необходимата защита срещу хипотермия и прегряване на сърцевината на изпарителя.
3. Изчислете правилно геометрията на местоположението на охлаждащата течност към газовия проводник в изпарителя

Производителността на изпарителя зависи не само от количеството напрежение, консумирано от мрежата. Важен фактор е геометрията на местоположението.

Правилно изчисленото разположение осигурява ефективно използване на огледалото за пренос на топлина и в резултат на това повишаване на ефективността на изпарителя.

В изпарителите "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(Германия), чрез правилни изчисления, инженерите на компанията са постигнали увеличение на този коефициент до 98%.

Изпарителните инсталации на компанията “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Германия) губят само два процента топлина. Останалото се използва за изпаряване на газа.

Почти всички европейски и американски производители на изпарително оборудване напълно погрешно тълкуват понятието "излишна защита" (условие за изпълнение на дублиране на функциите за защита срещу прегряване и хипотермия).

Понятието „резервирана защита” предполага осъществяване на „застраховка” на отделни работни възли и блокове или на цялото оборудване, чрез използване на дублирани елементи от различни производители и с различен принцип на действие. Само в този случай е възможно да се сведе до минимум възможността за повреда на оборудването.

Много производители се опитват да приложат тази функция (със защита срещу хипотермия и навлизане на течната фракция на пропан-бутан към потребителя) чрез инсталиране на два последователно свързани електромагнитни клапана от един и същи производител на входната захранваща линия. Или използвайте два температурни сензора, свързани последователно, за да включите / отворите вентилите.

Представете си ситуацията. Един електромагнитен клапан остана отворен. Как можете да разберете дали даден клапан е повреден? НЯМА НАЧИН! Устройството ще продължи да работи, губейки възможността да осигури безопасността на работа в случай на хипотермия навреме в случай на повреда на втория клапан.

В изпарителите PP-TEC тази функция е реализирана по съвсем различен начин.

В изпарителните инсталации компанията “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Германия) използва алгоритъма на кумулативния работа на тримаелементи на защита срещу хипотермия:

1. Електронно устройство
2. Магнитна клапа
3. Механичен спирателен вентил в затвора.

И трите елемента имат напълно различен принцип на работа, което позволява да се говори с увереност за невъзможността на ситуация, при която неизпарен газ в течна форма навлиза в тръбопровода на потребителя.

В изпарителните агрегати на фирма “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Германия) същото е реализирано при реализиране на защита на изпарителя от прегряване. Елементите включват както електроника, така и механика.

За първи път в света PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Германия) внедри функцията за интегриране на течен резател в кухината на самия изпарител с възможност за постоянно нагряване на резачката.

Никой производител на изпарителна технология не използва тази патентована функция. Използвайки нагрято прекъсване, изпарителните модули PP-TEC „Innovative Fluessiggas Technik“ (Германия) успяха да изпарят тежки LPG компоненти.

Много производители, копирайки един от друг, инсталират прекъсвач на изхода пред регулаторите. Съдържащите се в газа меркаптани, сяра и тежки газове, които имат много висока плътност, попадат в студения тръбопровод, кондензират и се отлагат по стените на тръбите, отсечките и регулаторите, което значително намалява експлоатационния живот на оборудването .

В изпарителите на PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Германия), тежките утайки в разтопено състояние се задържат в катъра, докато бъдат отстранени през нагнетателния сферичен кран в изпарителната инсталация.

Чрез премахването на меркаптаните, PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Германия) успя значително да увеличи експлоатационния живот на инсталациите и регулаторните групи. Това означава да се погрижим за експлоатационните разходи, които не изискват постоянна смяна на регулаторните мембрани или тяхната пълна и скъпа подмяна, водеща до престой на изпарителната инсталация.

А реализираната функция за нагряване на електромагнитния клапан и филтъра на входа на изпарителната инсталация не позволява вода да се натрупва в тях и, когато замръзне в електромагнитните клапани, да се деактивира при задействане. Или ограничете навлизането на течната фаза в изпарителната инсталация.

Изпарителните инсталации на немската фирма “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Германия) са надеждна и стабилна работа за годиниоперация.

MEL Group of Companies е доставчик на едро на климатични системи Mitsubishi Heavy Industries.

www.сайт Този имейл адрес е защитен от спам ботове. Трябва да имате активиран JavaScript, за да видите.

Компресорно-кондензационните агрегати (CCU) за охлаждаща вентилация стават все по-често срещани при проектирането на централни охладителни системи за сгради. Техните предимства са очевидни:

Първо, това е цената на един kW студ. В сравнение с охладителните системи, охлаждането на подавания въздух с KKB не съдържа междинна охлаждаща течност, т.е. вода или антифризни разтвори, така че е по-евтино.

Второ, удобството на регулиране. Един компресор и кондензатор работят за една климатична камера, така че логиката на управление е една и съща и се осъществява с помощта на стандартни контролери за управление на климатичната камера.

Трето, лекотата на инсталиране на KKB за охлаждане на вентилационната система. Не са необходими допълнителни въздуховоди, вентилатори и др. Вграден е само топлообменника на изпарителя и толкова. Дори често не се изисква допълнителна изолация на каналите за подаване на въздух.

Ориз. 1. KKB LENNOX и схемата на свързването му към захранващия блок.

На фона на такива забележителни предимства, в практиката се сблъскваме с много примери за климатични вентилационни системи, при които CKB или изобщо не работят, или отказват много бързо по време на работа. Анализът на тези факти показва, че често причината е неправилният избор на KKB и изпарителя за охлаждане на подавания въздух. Затова ще разгледаме стандартния метод за избор на компресорни и кондензаторни агрегати и ще се опитаме да покажем грешките, които се допускат в този случай.

НЕПРАВИЛЕН, но най-често срещаният метод за избор на KKB и изпарител за климатични камери с директен поток

1. Като първоначални данни трябва да знаем въздушния поток въздуха работа единица. Да зададем например 4500 m3/час.
2. Захранващ блок с директен поток, т.е. без рециркулация, работи на 100% външен въздух.
3. Нека да определим района на строителство - например Москва. Прогнозни параметри на външния въздух за Москва + 28C и 45% влажност. Тези параметри се приемат като първоначални параметри на въздуха на входа на изпарителя на захранващата система. Понякога параметрите на въздуха се вземат "с марж" и се задават + 30C или дори + 32C.
4. Нека зададем необходимите параметри на въздуха на изхода на захранващата система, т.е. на входа на стаята. Често тези параметри се задават с 5-10C по-ниски от необходимата температура на подавания въздух в помещението. Например + 15C или дори + 10C. Ще се спрем на средната стойност от +13C.
5. По-нататъшно използване i-d диаграми(фиг. 2) изграждаме процеса на охлаждане на въздуха във вентилационната охладителна система. Определяме необходимия студен поток при дадените условия. В нашата версия необходимата консумация на охлаждане е 33,4 kW.
6. Избираме KKB според необходимата студена консумация от 33,4 kW. В линията KKB има най-близкият голям и най-близкият по-малък модел. Например за производителя LENNOX това са моделите: TSA090 / 380-3 за 28 kW студ и TSA120 / 380-3 за 35,3 kW студ.

Приемаме модел с марж от 35,3 kW, т.е. TSA120/380-3.

И сега ще ви разкажем какво ще се случи в съоръжението, при съвместна работа на климатичната камера и избрания от нас KKB по описания по-горе метод.

Първият проблем е надценената производителност на KKB.

Вентилационният климатик е избран за параметри на външен въздух + 28C и 45% влажност. Но клиентът планира да го използва не само когато навън е +28C, често в стаите вече е горещо поради вътрешни топлинни излишъци, започващи от +15C навън. Следователно контролерът настройва температурата на подавания въздух в най-добрия случай +20C, а в най-лошия дори по-ниска. KKB дава или 100% капацитет, или 0% (с редки изключения на плавно регулиране при използване на външни VRF тела под формата на KKB). KKB не намалява своята производителност, когато температурата на външния (входящия) въздух се понижава (всъщност дори леко се повишава поради по-голямото преохлаждане в кондензатора). Следователно, когато температурата на въздуха на входа на изпарителя се понижи, KKB ще има тенденция да произвежда по-ниска температура на въздуха на изхода на изпарителя. Според нашите изчислителни данни температурата на изходящия въздух е +3C. Но това не може да бъде, защото точката на кипене на фреона в изпарителя е +5C.

Следователно понижаването на температурата на въздуха на входа на изпарителя до +22C и по-ниско в нашия случай води до надценена производителност на KKB. Освен това фреонът не кипи в изпарителя, течният хладилен агент се връща към всмукването на компресора и в резултат на това компресорът се поврежда поради механични повреди.

Но нашите проблеми, колкото и да е странно, не свършват дотук.

Вторият проблем е ДОЛНИЯ ИЗПАРИТЕЛ.

Нека разгледаме по-отблизо избора на изпарител. При избора на захранващо устройство се задават конкретни параметри на работа на изпарителя. В нашия случай това е температура на въздуха на входа + 28C и влажност 45%, а на изхода + 13C. средства? изпарителя е избран ТОЧНО по тези параметри. Но какво ще стане, когато температурата на въздуха на входа на изпарителя е например не +28C, а +25C? Отговорът е доста прост, ако погледнете формулата за пренос на топлина на всякакви повърхности: Q=k*F*(Tv-Tf). k*F - коефициентът на топлопреминаване и топлообменната площ няма да се променят, тези стойности са постоянни. Tf - точката на кипене на фреона няма да се промени, т.к също така се поддържа на постоянни +5C (при нормална работа). Но Tv - средната температура на въздуха е намаляла с три градуса. Следователно количеството пренесена топлина също ще намалее пропорционално на температурната разлика. Но KKB "не знае за това" и продължава да дава необходимата 100% производителност. Течният фреон отново се връща към смукателя на компресора и води до описаните по-горе проблеми. Тези. проектната температура на изпарителя е МИНИМАЛНА Работна температураККБ.

Тук можете да възразите - "Но какво да кажем за работата на on-off сплит системи?" изчислената температура в сплитовете е +27C в помещението, но реално могат да работят до +18C. Факт е, че в сплит системите повърхността на изпарителя се избира с много голям резерв, поне 30%, само за да се компенсира намаляването на топлопреминаването, когато температурата в помещението спадне или скоростта на вентилатора на вътрешното тяло намалява. И накрая,

Третият проблем е изборът на ККБ "С резерв" ...

Маржът на изпълнение при избора на KKB е изключително вреден, т.к. резерва е течен фреон при засмукване на компресора. И на финала имаме задръстен компресор. По принцип максималният капацитет на изпарителя винаги трябва да бъде по-голям от капацитета на компресора.

Ще се опитаме да отговорим на въпроса - как е ПРАВИЛНО да изберете KKB за захранващи системи?

Първо, трябва да се разбере, че източникът на студ под формата на кондензатор не може да бъде единственият в сградата. Климатизацията на вентилационната система може да премахне само част от пиковия товар, влизащ в помещението вентилационен въздух. И поддържането на определена температура в помещението във всеки случай пада върху локални затварящи устройства ( вътрешни тела VRF или вентилаторни конвектори). Следователно KKB не трябва да поддържа определена температурапри охлаждаща вентилация (това е невъзможно поради регулиране вкл.-изкл.), но за намаляване на топлинните печалби в помещенията при превишаване на определена външна температура.

Пример за вентилационна система с климатик:

Изходни данни: град Москва с проектни параметри за климатизация + 28С и 45% влажност. Разход на подаване на въздух 4500 m3/час. Топлинни излишъци на помещението от компютри, хора, слънчева радиацияи т.н. са 50 kW. Очаквана стайна температура +22C.

Мощността на климатика трябва да бъде избрана по такъв начин, че да е достатъчна за най-лошите условия(максимални температури). Но и вентилационните климатици трябва да работят безпроблемно дори и с някои междинни опции. Освен това през повечето време вентилационните климатични системи работят само при натоварване от 60-80%.

• Задайте изчислената външна температура и изчислената вътрешна температура. Тези. Основната задача на KKB е охлаждането на подавания въздух до стайна температура. Когато температурата на външния въздух е по-ниска от необходимата температура на вътрешния въздух, KKB НЕ СЕ ВКЛЮЧВА. За Москва, от +28C до необходимата стайна температура от +22C, получаваме температурна разлика от 6C. По принцип температурната разлика в изпарителя не трябва да надвишава 10°C, тъй като температурата на подавания въздух не може да бъде по-ниска от точката на кипене на фреона.

• Ние определяме необходимата производителност на KKB въз основа на условията за охлаждане на подавания въздух от проектната температура от +28C до +22C. Оказа се 13,3 kW студено (i-d диаграма).

• Според необходимата производителност избираме 13,3 KKB от линията на популярния производител LENNOX. Избираме най-близката ПО-МАЛКА KKB TSA036/380-3сс производителност 12,2 kW.

• Избираме захранващия изпарител от най-лошите параметри за него. Това е външната температура, равна на необходимата вътрешна температура - в нашия случай + 22C. Студената производителност на изпарителя е равна на производителността на KKB, т.е. 12,2 kW. Плюс марж на производителността от 10-20% в случай на замърсяване на изпарителя и т.н.

• Определяме температурата на подавания въздух при външна температура от + 22C. получаваме 15C. Над точката на кипене на фреона + 5C и над температурата на оросяване + 10C, тогава изолацията на въздуховодите за подаване на въздух може да се пропусне (теоретично).

• Определяме оставащите топлинни излишъци на помещенията. Получава се 50 kW вътрешни топлинни излишъци плюс малка част от подавания въздух 13,3-12,2 = 1,1 kW. Общо 51,1 kW - проектна мощност за локални системи за управление.

Изводи:Основната идея, на която бих искал да обърна внимание, е необходимостта от изчисляване на компресорно-кондензаторния агрегат не за максималната външна температура на въздуха, а за минималната в работния диапазон на вентилационния климатик. Изчислението на KKB и изпарителя, извършено за максималната температура на подавания въздух, води до факта, че нормалната работа ще бъде само в диапазона на външните температури от изчислената и нагоре. И ако външната температура е по-ниска от изчислената, ще има непълно кипене на фреона в изпарителя и връщане на течния хладилен агент към всмукването на компресора.

→ Монтаж на хладилни агрегати

Монтаж на основни устройства и спомагателно оборудване

Технологията на монтаж се определя от степента на фабрична готовност и конструктивните характеристики на устройствата, тяхното тегло и дизайн на монтажа. Първо, основните устройства са инсталирани, което ви позволява да започнете да полагате тръбопроводи. За да се предотврати овлажняването на топлоизолацията, върху носещата повърхност на апарата, работещ при ниски температури, се полага слой хидроизолация, полага се топлоизолационен слой и след това отново се полага хидроизолационен слой. За създаване на условия, изключващи образуването на термомостове, всички метални части (закрепващи колани) се поставят върху апарата през дървени антисептични пръти или дистанционери с дебелина 100-250 мм.

Топлообменници. Повечето от топлообменниците се доставят от заводите готови за монтаж. И така, кожухотръбни кондензатори, изпарители, преохладители се доставят сглобени, елементарни, спрей, изпарителни кондензатори и панели, потопяеми изпарители - монтажни единици. Могат да се произвеждат оребрени тръбни изпарители, батерии с директно разширение и изпарители за саламура организация на монтажана място от секции от оребрени тръби.

Кожухотръбните устройства (както и капацитивното оборудване) се монтират по потоково комбиниран начин. Когато поставяте заварени машини върху опори, уверете се, че всички заварки са достъпни за проверка, потупване с чук по време на проучване, а също и за ремонт.

Хоризонталността и вертикалността на устройствата се проверяват чрез ниво и отвес или с помощта на геодезически инструменти. Допустимите отклонения на устройствата от вертикалата са 0,2 мм, хоризонтално - 0,5 мм на 1 м. Ако устройството има колектор или шахта, наклонът е разрешен само в тяхната посока. Вертикалността на кожухотръбните вертикални кондензатори е особено внимателно проверена, тъй като е необходимо да се осигури филмов отток на водата по стените на тръбите.

Елементарни кондензатори (поради високото съдържание на метал се използват в редки случаи в индустриални инсталации) са инсталирани на метална рамка, над приемника по елементи отдолу нагоре, като се проверява хоризонталността на елементите, едноравнинността на фланците на фитингите и вертикалността на всяка секция.

Монтажът на спрей и изпарителни кондензатори се състои от последователна инсталация на картер, топлообменни тръби или намотки, вентилатори, маслен сепаратор, помпа и фитинги.

Уредите с въздушно охлаждане, използвани като кондензатори в хладилни агрегати, са монтирани на пиедестал. За центриране аксиален вентилаторспрямо направляващата лопатка в плочата има прорези, които ви позволяват да движите плочата на скоростната кутия в две посоки. Моторът на вентилатора е центриран върху скоростната кутия.

Панелните изпарители за саламура се поставят върху изолационен слой, върху бетонна подложка. метален резервоаризпарителят се монтира върху дървени греди, монтират се бъркалката и клапаните за солен разтвор, свързва се дренажната тръба и резервоарът се тества за плътност чрез наливане на вода. Нивото на водата не трябва да спада през деня. След това водата се източва, решетките се отстраняват и резервоарът се спуска върху основата. Панелните секции се тестват с въздух при налягане 1,2 MPa преди монтажа. След това секциите се монтират в резервоара на свой ред, монтират се колектори, фитинги, сепаратор за течности, резервоарът се напълва с вода и изпарителният възел отново се тества с въздух при налягане 1,2 MPa.

Ориз. 1. Инсталиране на хоризонтални кондензатори и приемници чрез вграден метод:
a, b - в сграда в процес на изграждане; c - на опори; g - на надлези; I - позицията на кондензатора пред прашка; II, III - позиции при преместване на стрелата на крана; IV - монтаж върху носещи конструкции

Ориз. 2. Монтаж на кондензатори:
0 - елементарни: 1 - носещи метални конструкции; 2 - приемник; 3 - кондензаторен елемент; 4 - отвес за проверка на вертикалността на секцията; 5 - ниво за проверка дали елементът е хоризонтален; 6 - владетел за проверка на местоположението на фланците в същата равнина; b - напояване: 1 - дренаж на вода; 2 - палет; 3 - приемник; 4 - секции на намотки; 5 - носещи метални конструкции; 6 - водоразпределителни тави; 7 - водоснабдяване; 8 - преливна фуния; c - изпарителен: 1 - воден колектор; 2 - приемник; 3, 4 - индикатор за ниво; 5 - дюзи; 6 - елиминатор на капки; 7 - маслен сепаратор; 8 - предпазни клапани; 9 - вентилатори; 10 - предкондензатор; 11 - поплавък регулатор на нивото на водата; 12 - преливна фуния; 13 - помпа; g - въздух: 1 - носещи метални конструкции; 2 - задвижваща рамка; 3 - направляващ апарат; 4 - секция от оребрени топлообменни тръби; 5 - фланци за свързване на секции към колектори

Потопяемите изпарители се монтират по подобен начин и се тестват с налягане на инертен газ от 1,0 MPa за системи с R12 и 1,6 MPa за системи с R22.

Ориз. 2. Монтиране на панелния изпарител за саламура:
а - тестване на резервоара с вода; b - изпитване на панелни секции с въздух; c - монтаж на панелни секции; d - тест на изпарителя с вода и въздух като комплект; 1 - дървени пръти; 2 - резервоар; 3 - смесител; 4 - панелна секция; 5 - кози; 6 - рампа за подаване на въздух за изпитване; 7 - дренаж на вода; 8 - маслен колектор; 9-течен сепаратор; 10 - топлоизолация

Капацитивно оборудване и спомагателни устройства. Линейни приемници за амоняк, монтирани отстрани високо наляганепод кондензатора (понякога под него) на същата основа, а парните зони на устройствата са свързани с изравнителна линия, което създава условия за източване на течността от кондензатора чрез гравитация. По време на монтажа разликата във височинните маркировки от нивото на течността в кондензатора (нивото на изходящата тръба от вертикалния кондензатор) до нивото на тръбата за течност от преливната чаша на масления сепаратор И е не по-малко от 1500 mm ( Фиг. 25). В зависимост от марките на маслоотделителя и линейния приемник се поддържат разликите във височинните марки на кондензатора, приемника и маслоотделителя Yar, Yar, Nm и Ni, посочени в справочната литература.

От страна на ниско налягане са монтирани дренажни приемници за източване на амоняка от охладителните устройства, когато снежната покривка се размразява от горещи амонячни пари и защитни приемници в безпомпени вериги за приемане на течност в случай, че тя бъде изхвърлена от батериите с увеличаване на топлинния товар, както и циркулационни приемници. Хоризонталните циркулационни приемници са монтирани заедно с разположени над тях сепаратори за течности. Във вертикалните циркулационни приемници парата се отделя от течността в приемника.

Ориз. 3. Схема на монтаж на кондензатора, линейния приемник, масления сепаратор и въздушния охладител в амонячната хладилна установка: KD - кондензатор; LR - линеен приемник; ТУК - въздушен сепаратор; SP - преливно стъкло; MO - маслен сепаратор

При инсталациите с агрегирани хладилни агенти линейните приемници се монтират над кондензатора (без изравнителна линия) и хладилният агент навлиза в приемника в пулсиращ поток, когато кондензаторът се пълни.

Всички приемници са оборудвани предпазни клапани, манометри, нивомери и спирателни вентили.

Междинните съдове се монтират върху носещи конструкции върху дървени греди, като се вземе предвид дебелината на топлоизолацията.

охлаждащи батерии. Фреоновите батерии с директно охлаждане се доставят от производителите готови за монтаж. На мястото на монтажа се произвеждат саламура и амонячни батерии. Батериите за саламура са изработени от стомана електрозаварени тръби. За производството на амонячни батерии се използват стоманени безшевни горещо валцувани тръби (обикновено с диаметър 38X3 mm) от стомана 20 за работа при температури до -40 ° C и от стомана 10G2 за работа при температури до -70 ° C.

Студено валцуваната лента от нисковъглеродна стомана се използва за напречно спирално оребряване на батерийни тръби. Тръбите се оребряват на полуавтоматично оборудване в условията на цехове за доставка със селективна проверка със сонда за прилягането на ребрата към тръбата и определеното разстояние между ребрата (обикновено 20 или 30 mm). Готовите тръбни секции са горещо поцинковани. При производството на батерии се използва полуавтоматично заваряване в среда с въглероден диоксид или ръчно електродъгово заваряване. Оребрените тръби са свързани и батериите са свързани чрез колектори или намотки. Колекторните, стелажните и спиралните батерии се сглобяват от унифицирани секции.

След изпитване на амонячни батерии с въздух за 5 минути за якост (1,6 MPa) и за 15 минути за плътност (1 MPa), заварените съединения се подлагат на поцинковане с галваничен пистолет.

Батериите за саламура се тестват с вода след монтажа при налягане, равно на 1,25 работно налягане.

Батериите се закрепват към вградени части или метални конструкции на тавани (таванни батерии) или на стени (стенни батерии). Таванните батерии се монтират на разстояние 200-300 mm от оста на тръбите до тавана, стенните батерии - на разстояние 130-150 mm от оста на тръбите до стената и най-малко 250 mm от пода до дъното на тръбата. При монтиране на амонячни батерии се спазват следните допустими отклонения: височина ± 10 mm, отклонение от вертикалността на стенни батерии - не повече от 1 mm на 1 m височина. При инсталиране на батерии се допуска наклон не повече от 0,002 и в посока, обратна на движението на парите на хладилния агент. Стенните батерии се монтират с кранове преди монтажа на подови плочи или с помощта на товарачи със стрелка. Таванните батерии се монтират с помощта на лебедки през блокове, прикрепени към таваните.

Въздушни охладители. Те се монтират на пиедестал (въздухоохладители, монтирани на стойка) или закрепени към вградени части на тавани (въздухоохладители, монтирани).

Въздухоохладителите, монтирани след монтажа, се монтират чрез комбиниран метод с помощта на стрелов кран. Преди монтажа върху постамента се полага изолация и се прави отвор за свързване на дренажен тръбопровод, който се полага с наклон минимум 0,01 към дренажа в канализационна мрежа. Монтираните въздушни охладители се монтират по същия начин като таванните батерии.

Ориз. 4. Инсталиране на батерията:
а - батерии с електрокар; b - таванна батерия с лебедки; 1 - припокриване; 2- вградени части; 3 - блок; 4 - сапани; 5 - батерия; 6 - лебедка; 7 - електрокар

Охлаждащи батерии и въздухоохладители от стъклени тръби. За производството на спирални батерии за саламура се използват стъклени тръби. Тръбите са прикрепени към стелажи само в прави секции (ролките не са фиксирани). Носещите метални конструкции на батериите са закрепени към стените или окачени на таваните. Разстоянието между стълбовете не трябва да надвишава 2500 мм. Стенните батерии на височина 1,5 м са защитени от мрежести огради. Стъклените тръби на въздухоохладителите се монтират по подобен начин.

За производството на батерии и въздушни охладители се вземат тръби с гладки краища, свързващи ги с фланци. След приключване на монтажа батериите се тестват с вода под налягане равно на 1,25 работно налягане.

Помпи. Центробежните помпи се използват за изпомпване на амоняк и други течни хладилни агенти, охлаждащи течности и охладена вода, кондензат, както и за освобождаване на дренажни кладенци и циркулация на охлаждаща вода. За захранване с течни хладилни агенти се използват само херметически затворени безмоторни помпи тип XG с електродвигател, вграден в корпуса на помпата. Статорът на електродвигателя е запечатан, а роторът е монтиран на един вал с работни колела. Лагерите на вала се охлаждат и смазват от течен хладилен агент, изтеглен от нагнетателната тръба и след това прехвърлен към смукателната страна. Запечатаните помпи се монтират под точката на всмукване на течност при температура на течността под -20 ° C (за да се предотврати спирането на помпата, смукателното налягане е 3,5 m).

Ориз. 5. Монтаж и настройка на помпи и вентилатори:
а - инсталация центробежна помпапо трупите с лебедка; b - монтаж на вентилатор с лебедка с помощта на скоби

Преди да инсталирате салникови помпи, проверете тяхната пълнота и, ако е необходимо, извършете одит.

Центробежните помпи се монтират върху основата с кран, подемник или по протежение на трупи върху ролки или метален лист с помощта на лебедка или лостове. При монтиране на помпата върху фундамент с глухи болтове, вградени в нейния масив, в близост до болтовете се поставят дървени греди, за да не се задръсти резбата (фиг. 5, а). Проверете височината, хоризонталността, центровката, наличието на масло в системата, плавността на въртене на ротора и пълненето на салниковата кутия (салниковата кутия). Кутия за пълнене

Жлезата трябва да бъде внимателно напълнена и равномерно огъната без изкривяване.Прекомерното затягане на салниковата кутия води до нейното прегряване и увеличаване на консумацията на енергия. При монтаж на помпата над приемния резервоар, на смукателната тръба е монтиран възвратен клапан.

Фенове. Повечето вентилатори се доставят като модул, готов за монтаж. След като вентилаторът е монтиран с кран или лебедка с въжета (фиг. 5, б) върху фундамента, пиедестала или металните конструкции (чрез виброизолиращи елементи), се проверяват височината и хоризонталността на инсталацията (фиг. 5, ° С). След това премахват устройството за заключване на ротора, проверяват ротора и корпуса, уверяват се, че няма вдлъбнатини или други повреди, ръчно проверяват плавното въртене на ротора и надеждността на закрепването на всички части. Проверете разстоянието между външната повърхност на ротора и корпуса (не повече от 0,01 от диаметъра на колелото). Измерете радиалното и аксиалното биене на ротора. В зависимост от размера на вентилатора (неговия брой), максималното радиално биене е 1,5-3 mm, аксиалното биене е 2-5 mm. Ако измерването покаже превишаване на толеранса, се извършва статично балансиране. Измерват се и празнините между въртящите се и неподвижните части на вентилатора, които трябва да са в рамките на 1 mm (фиг. 5, d).

По време на пробен пуск в рамките на 10 минути се проверява нивото на шум и вибрации, а след спиране надеждността на закрепване на всички връзки, нагряването на лагерите и състоянието на маслената система. Продължителността на теста под товар е 4 часа, докато се проверява стабилността на вентилатора при работни условия.

Монтаж на охладителни кули. Малки филмови охладителни кули (I PV) се доставят за монтаж с висока степензаводска готовност. Проверява се хоризонталното положение на инсталацията на охладителната кула, свързана към тръбопроводната система и след напълване на системата за циркулация на вода с омекотена вода, равномерността на напояване на дюзата от miplast или поливинилхлоридни плочи се регулира чрез промяна на позицията на водата пръскащи дюзи.

При монтиране на по-големи охладителни кули след изграждането на басейна и строителни конструкциимонтирайте вентилатора, подравнете го с дифузора на охладителната кула, регулирайте позицията на водоразпределителните корита или колекторите и дюзите за равномерно разпределениевода върху напоителната повърхност.

Ориз. 6. Подравняване на работното колело на аксиалния вентилатор на охладителната кула с водещата лопатка:
а - чрез преместване на рамката спрямо носещите метални конструкции; b - напрежение на кабела: 1 - главина на работното колело; 2 - остриета; 3 - направляващ апарат; 4 - корпус на охладителната кула; 5 - носещи метални конструкции; 6 - скоростна кутия; 7 - електродвигател; 8 - центриращи кабели

Подравняването се регулира чрез преместване на рамката и електродвигателя в жлебовете за монтажните болтове (фиг. 6, а), а при най-големите вентилатори центровката се постига чрез регулиране на опъна на кабелите, прикрепени към направляващата лопатка и поддържащи метални конструкции (фиг. 6, b). След това проверете посоката на въртене на електродвигателя, плавния ход, биенето и нивото на вибрациите при работните скорости на въртене на вала.