Kako zagotoviti zahtevano intenzivnost namakanja. Določitev potrebnega tlaka na škropilniku pri določeni intenzivnosti namakanja. Določanje intenzivnosti namakanja naprav za gašenje požara z vodo

Izbira gasilnega sredstva, načina gašenja in vrste avtomatske gasilne naprave.

Možni OTV so izbrani v skladu z NPB 88-2001. Ob upoštevanju informacij o uporabnosti gasilske opreme za sisteme požarnega vodenja glede na razred požara in lastnosti materialnih sredstev, ki se nahajajo, se strinjam s priporočili za gašenje požarov razreda A1 (A1-gorenje). trdne snovi ki ga spremlja tlenje) je primerna fino razpršena TRV voda.

V ocenjeni grafična naloga Sprejemamo AUP-TRV. Predmetni stanovanjski objekt bo opremljen z vodo polnjenim trakom (za prostore z minimalno temperaturo zraka 10˚C in več). Sprinklerske instalacije so sprejemljive v prostorih z visoko požarna nevarnost. Načrtovanje naprav TRV je treba izvesti ob upoštevanju arhitekturnega načrtovalske odločitve varovane prostore in tehnične parametre, tehnične nastavitve ekspanzijskih ventilov podane v dokumentaciji za škropilnice oz. modularne instalacije TRV. Parametri projektiranega razpršilnika AUP (intenzivnost namakanja, poraba odpadne vode najmanjša površina namakanje, trajanje oskrbe z vodo in največja razdalja med škropilniki se določita v skladu z. V oddelku 2.1 je bila določena skupina prostorov v RGZ. Za zaščito prostorov uporabite sprinklerje B3 – “Maxstop”.

Tabela 3

Parametri namestitve za gašenje požara.

2.3. Trasiranje gasilnih sistemov.

Na sliki je prikazan diagram napeljave, po katerem je potrebno v varovanem prostoru namestiti sprinkler:

Slika 1.

Število brizgalk v enem delu naprave ni omejeno. Hkrati je za oddajo signala, ki pojasnjuje lokacijo požara v stavbi, kot tudi za vklop sistemov za opozarjanje in odstranjevanje dima, priporočljivo namestiti alarme za pretok tekočine z vzorcem odziva na dovodne cevovode. Za skupino 4 mora biti najmanjša razdalja od zgornjega roba predmetov do brizgalk 0,5 metra. Razdalja od vertikalno nameščenega sprinklerja do talne ravnine mora biti od 8 do 40 cm. Znotraj enega varovanega elementa je treba vgraditi posamezne sprinklerje z enakim premerom, tip sprinklerja se določi na podlagi rezultata hidravličnega izračuna.

3. Hidravlični izračun gasilnega sistema.

Hidravlični izračun sprinklerskega omrežja se izvede z namenom:

1. Določitev pretoka vode

2. Primerjava specifična poraba intenzivnost namakanja z regulativnimi zahtevami.

3. Določitev potrebnega tlaka napajalnikov vode in najbolj ekonomičnih premerov cevi.

Hidravlični izračun sistema za oskrbo z vodo za gašenje se zmanjša na rešitev treh glavnih problemov:

1. Določitev tlaka na vstopu v gasilno vodo (na osi odvodne cevi, črpalka). Če je navedena ocenjena stopnja pretoka vode, se navede diagram polaganja cevovoda, njihova dolžina in premer ter vrsta fitingov. IN v tem primeru izračun se začne z določitvijo izgube tlaka med gibanjem vode glede na premer cevovodov itd. Izračun se zaključi z izbiro znamke črpalke na podlagi ocenjenega pretoka vode in tlaka na začetku namestitve

2. Določitev pretoka vode glede na dani tlak na začetku protipožarnega cevovoda. Izračun se začne z določitvijo hidravličnega upora vseh elementov cevovoda in konča z določitvijo pretoka vode iz danega tlaka na začetku dovoda požarne vode.

3. Določitev premera cevovoda in ostalih elementov na podlagi izračunanega pretoka in tlaka vode na začetku cevovoda.

Določitev potrebnega tlaka pri določeni intenzivnosti namakanja.

Tabela 4.

Parametri škropilnikov Maxtop

V razdelku je bil sprejet sprinkler AUP, zato sprejemamo, da se bodo uporabljali sprinklerji znamke SIS-PN 0 0,085 - brizgalniki, vodni brizgalniki, namenski brizgalniki s pretokom koncentrične smeri, nameščeni vertikalno brez. okrasna obloga s koeficientom učinkovitosti 0,085, nazivno odzivno temperaturo 57 o, se izračunani pretok vode v diktacijskem sprinklerju določi po formuli:

Koeficient uspešnosti je 0,085;

Zahtevana prosta višina je 100 m.

3.2. Hidravlični izračun ločilnih in dovodnih cevovodov.

Za vsak gasilni odsek se določi najbolj oddaljena ali najvišja varovana cona in se za to cono znotraj izračunanega območja izvedejo hidravlični izračuni. V skladu z dokončano postavitvijo sistema za gašenje požara je slepa konfiguracija, ki ni simetrična z jutranjo oskrbo z vodo in ni kombinirana. Prosti tlak na diktacijskem sprinklerju je 100 m, izguba tlaka na dovodnem delu je enaka:

Dolžina odseka cevovoda med brizgalkami;

Pretok tekočine v odseku cevovoda;

Koeficient, ki označuje izgubo tlaka po dolžini cevovoda za izbrano znamko, je 0,085;

Zahtevana prosta višina za vsak naslednji sprinkler je vsota, sestavljena iz zahtevane proste višine za predhodni sprinkler in izgube tlaka v odseku cevovoda med njima:

Poraba vode za penilec iz naknadnega škropilnika se določi po formuli:

V odstavku 3.1 je bil določen pretok diktirajočega sprinklerja. Cevovodi za vodovodne instalacije morajo biti iz pocinkane in iz nerjavečega jekla, je premer cevovoda določen s formulo:

Območna poraba vode, m 3 /s

Hitrost gibanja vode m/s. sprejmemo hitrost gibanja od 3 do 10 m/s

Premer cevovoda izrazimo v ml in ga povečamo na najbližjo vrednost (7). Cevi bodo spojene z varjenjem, fitingi pa bodo izdelani na licu mesta. Premer cevovoda je treba določiti na vsakem projektiranem odseku.

Dobljeni rezultati hidravličnega izračuna so povzeti v tabeli 5.

Tabela 5.

3.3 Določitev potrebnega tlaka v sistemu

Skupaj različne zahteve Zahteve v procesu izdelave in vodenja sprinklerskega sistema so precej velike, zato bomo upoštevali le najpomembnejše parametre.

1. Kazalniki kakovosti

1.1 Tesnjenje

To je eden glavnih kazalnikov, s katerimi se sooča uporabnik brizgalnega sistema. Dejansko lahko škropilnik s slabim tesnjenjem povzroči veliko težav. Nikomur ne bo všeč, če ljudje draga oprema ali pa iz izdelka nenadoma začne kapljati voda. In če do izgube tesnosti pride zaradi spontanega uničenja toplotno občutljive zapiralne naprave, se lahko škoda zaradi razlite vode večkrat poveča.

Zasnova in tehnologija izdelave sodobnih škropilnikov, ki se je skozi leta izboljševala, nam omogočata, da smo prepričani v njihovo zanesljivost.

Glavni element škropilnika, ki zagotavlja tesnost škropilnika v najtežjih pogojih delovanja, je diskasta vzmet (5) . Pomena tega elementa ni mogoče preceniti. Vzmet vam omogoča kompenzacijo manjših sprememb v linearnih dimenzijah delov škropilnika. Dejstvo je, da morajo biti za zagotovitev zanesljive tesnosti škropilnika elementi zaklepne naprave nenehno pod dovolj visokim pritiskom, kar je med montažo zagotovljeno z zaklepnim vijakom. (1) . Sčasoma lahko pod vplivom tega pritiska pride do rahle deformacije telesa brizgalne, ki pa bi zadostovala za prekinitev tesnosti.

Bili so časi, ko so nekateri proizvajalci brizgalk uporabljali gumijasta tesnila kot tesnilni material za zmanjšanje stroškov gradnje. Dejansko elastične lastnosti gume omogočajo tudi kompenzacijo manjših linearnih sprememb dimenzij in zagotavljajo zahtevano tesnost.

Slika 2.Škropilnik z gumijastim tesnilom.

Vendar pa ni bilo upoštevano, da se sčasoma elastične lastnosti gume poslabšajo in lahko pride do izgube tesnosti. Najslabše pa je, da se lahko guma prilepi na zatesnjene površine. Zato, ko ogenj, po uničenju toplotno občutljivega elementa pokrov brizgalne ostane tesno prilepljen na telo in voda ne teče iz brizgalne.

Takšni primeri so bili zabeleženi med požari v številnih objektih v ZDA. Po tem so proizvajalci izvedli obsežno akcijo odpoklica in zamenjave vseh brizgalk z gumijastimi tesnilnimi obroči 3 . IN Ruska federacija Prepovedana je uporaba škropilnikov z gumijastimi tesnili. Hkrati, kot je znano, se dobava poceni brizgalk te zasnove nadaljuje v nekatere države SND.

Pri proizvodnji škropilnikov domači in tuji standardi predvidevajo številne preskuse, ki omogočajo zagotavljanje tesnosti.

Vsaka škropilnica je preizkušena pod hidravličnim (1,5 MPa) in pnevmatskim (0,6 MPa) tlakom, preizkušena pa je tudi odpornost na vodni udar, to je nenadno povečanje tlaka do 2,5 MPa.

Preizkusi vibracij zagotavljajo zanesljivo delovanje brizgalk v najtežjih pogojih delovanja.

1.2 Trajnost

Za ohranjanje vseh tehničnih lastnosti katerega koli izdelka je zelo pomembna njegova trdnost, to je odpornost na različne zunanje vplive.

Kemična trdnost konstrukcijskih elementov brizgalke je določena s preskusi odpornosti na učinke meglenega okolja solnega pršila, vodne raztopine amoniaka in žveplovega dioksida.

Odpornost škropilnika na udarce mora zagotavljati celovitost vseh njegovih elementov pri padcu na betonska tla z višine 1 metra.

Izhod brizgalne naprave mora vzdržati udarce vodo, pustimo ga pod tlakom 1,25 MPa.

V primeru hitrega razvoj požara razpršilniki v zraku ali sistemi za nadzor zagona so lahko nekaj časa izpostavljeni visoka temperatura. Da bi bili prepričani, da se škropilnica ne deformira in s tem ne spremeni svojih lastnosti, se izvajajo preskusi toplotne odpornosti. V tem primeru mora biti telo brizgalne 15 minut izpostavljeno temperaturi 800°C.

Za preverjanje odpornosti škropilnikov na podnebne vplive testiramo pri temperaturah pod ničlo. Standard ISO predvideva testiranje brizgalk pri -10 °C, zahteve GOST R so nekoliko strožje in so določene s podnebnimi značilnostmi: potrebno je opraviti dolgoročne preskuse pri -50 °C in kratkotrajne pri -60 °C. .

1.3 Zanesljivost toplotne ključavnice

Eden najpomembnejših elementov sprinklerja je toplotna zapora sprinklerja. Tehnične lastnosti in kakovost tega elementa v veliki meri določajo uspešno deloškropilnica. Pravočasnost gašenje požara in odsotnost lažnih alarmov v stanju pripravljenosti. V dolgi zgodovini sprinklerskega sistema je bilo predlaganih veliko vrst toplotnih zapor.




Slika 3. Razpršilniki s stekleno balonom in taljivim elementom.

Taljive termične ključavnice s toplotno občutljivim elementom na osnovi Woodove zlitine, ki se pri določeni temperaturi zmehča in ključavnica razpade, ter termične ključavnice, ki uporabljajo stekleno toplotno občutljivo žarnico, so prestale preizkus časa. Pod vplivom toplote se tekočina v bučki razširi, pritiska na stene bučke in ko doseže kritično vrednost, se bučka zruši. Slika 3 prikazuje škropilnike tipa ESFR z različni tipi toplotne ključavnice.

Za preverjanje zanesljivosti toplotne ključavnice v stanju pripravljenosti in v primeru požara so na voljo številni testi.

Nazivna delovna temperatura ključavnice mora biti znotraj tolerance. Pri sprinklerjih v nižjem temperaturnem območju odstopanje odzivne temperature ne sme preseči 3°C.

Termična ključavnica mora biti odporna na termični šok (nenaden dvig temperature za 10°C pod nazivno delovno temperaturo).

Toplotna odpornost termične zapore se testira s postopnim segrevanjem temperature na 5°C pod nazivno delovno temperaturo.

Če se kot termična ključavnica uporablja steklena bučka, je treba njeno celovitost preveriti z vakuumom.

Tako steklena balona kot taljivi element sta predmet preskusa trdnosti. Na primer, steklena bučka mora prenesti obremenitev, ki je šestkrat večja od njene delovne obremenitve. Element varovalke ima omejitev petnajst.

2. Indikatorji namena

2.1 Toplotna občutljivost ključavnice

V skladu z GOST R 51043 je treba preveriti odzivni čas brizgalk. Ne sme preseči 300 sekund za nizkotemperaturne brizgalke (57 in 68 °C) in 600 sekund za najvišje temperaturne brizgalke.

Podobnega parametra v tujem standardu ni, namesto tega se pogosto uporablja RTI (indeks odzivnega časa): parameter, ki označuje občutljivost temperaturno občutljivega elementa (steklena žarnica ali talilna ključavnica). Nižja kot je njegova vrednost, bolj je ta element občutljiv na toploto. Skupaj z drugim parametrom - C (faktor prevodnosti - izmerite toplotna prevodnost med temperaturno občutljivim elementom in elementi zasnove brizgalk) tvorijo enega od najpomembnejše lastnosti sprinkler - odzivni čas.




Slika 4. Meje območij, ki določajo hitrost škropilnika.

Slika 4 označuje področja, za katera je značilno:

1 – sprinkler s standardnim odzivnim časom; 2 – sprinkler s posebnim odzivnim časom; 3 – hitro odzivni sprinkler.

Za sprinklerje z različnimi odzivnimi časi so bila določena pravila za njihovo uporabo za zaščito objektov z različne ravni požarna nevarnost:

• odvisno od velikosti;
• odvisno od vrste;
• parametri shranjevanja požarne obremenitve.

Treba je opozoriti, da dodatek A (priporočeno) GOST R 51043 vsebuje metodo za določanje Koeficient toplotne vztrajnosti in Koeficient toplotne izgube zaradi toplotne prevodnosti, ki temelji na metodah ISO/FDIS6182-1. Vendar te informacije doslej niso bile praktične uporabe. Dejstvo je, da čeprav odstavek A.1.2 navaja, da je treba te koeficiente uporabiti "... določiti odzivni čas sprinklerjev v požarnih razmerah, utemeljiti zahteve za njihovo namestitev v prostorih«, ni pravih metod za njihovo uporabo. Zato teh parametrov ni mogoče najti med tehničnimi lastnostmi škropilnikov.

Poleg tega je poskus določitve koeficienta toplotne vztrajnosti s formulo iz Dodatek A GOST R 51043:

Dejstvo je, da je prišlo do napake pri kopiranju formule iz standarda ISO/FDIS6182-1.

Oseba z znanjem matematike v sebi šolski kurikulum, je zlahka opaziti, da se pri pretvorbi oblike formule iz tujega standarda (ni jasno, zakaj je bilo to storjeno, morda zato, da bi manj izgledalo kot plagiat?) znak minus v potenci množitelja ν 0,5 , ki je v števcu ulomka, smo izpustili.

Hkrati je treba opozoriti na pozitivne vidike sodobnega oblikovanja predpisov. Do nedavnega se je občutljivost sprinklerja zlahka štelo za parameter kakovosti. Zdaj na novo razvit (vendar še neuveljavljen) SP 6 4 že vsebuje navodila za uporabo na temperaturne spremembe občutljivejših sprinklerjev za zaščito najbolj požarno nevarnih prostorov:

5.2.19 Kdaj požarna obremenitev ne manj kot 1400 MJ/m 2 za skladiščne prostore, za prostore z višino nad 10 m in za prostore, v katerih je glavni vnetljivi produkt LVZH in GJ, mora biti koeficient toplotne vztrajnosti brizgalk manjši od 80 (m s) 0,5.

Žal ni povsem jasno, ali je zahteva po temperaturni občutljivosti sprinklerja postavljena namenoma ali zaradi netočnosti zgolj na podlagi koeficienta toplotne vztrajnosti temperaturno občutljivega elementa brez upoštevanja koeficienta toplotnih izgub zaradi na toplotno prevodnost. In to v času, ko je po mednarodni standard(slika 4), razpršilniki s koeficientom toplotne izgube zaradi toplotna prevodnost več kot 1,0 (m/s) 0,5 ne veljajo več za hitrodelujoče.

2.2 Faktor produktivnosti

To je eden od ključnih parametrov škropilniki. Zasnovan je za izračun količine vode, ki teče skozi škropilnica pri določenem tlaku na časovno enoto. To ni težko narediti z uporabo formule:

Q – pretok vode iz sprinklerja, l/s P – tlak na sprinklerju, MPa K – koeficient učinkovitosti.

Vrednost koeficienta učinkovitosti je odvisna od premera izhodne odprtine škropilnika: večja kot je luknja, večji je koeficient.

V različnih tujih standardih lahko obstajajo možnosti za zapis tega koeficienta glede na dimenzijo uporabljenih parametrov. Na primer, ne litri na sekundo in MPa, ampak galone na minuto (GPM) in tlak v PSI ali litri na minuto (LPM) in tlak v barih.

Če je potrebno, lahko vse te količine pretvorimo iz ene v drugo z uporabo pretvorbenih faktorjev iz Tabele 1.

Tabela 1. Razmerje med koeficienti

Na primer za brizgalno SVV-12:

Ne smemo pozabiti, da morate pri izračunu porabe vode z uporabo vrednosti K-faktorja uporabiti nekoliko drugačno formulo:

2.3 Porazdelitev vode in intenzivnost namakanja

Vse zgoraj navedene zahteve so v večji ali manjši meri ponovljene tako v standardu ISO/FDIS6182-1 kot v GOST R 51043. Čeprav obstajajo manjša odstopanja, vendar niso temeljna.

Zelo pomembne, resnično temeljne razlike med standardi se nanašajo na parametre porazdelitve vode po zavarovanem območju. Prav te razlike, ki tvorijo osnovo značilnosti sprinklerja, v glavnem vnaprej določajo pravila in logiko načrtovanja avtomatskih gasilnih sistemov.

Eden najpomembnejših parametrov razpršilnika je intenzivnost namakanja, to je poraba vode v litrih na 1 m2 zaščitene površine na sekundo. Dejstvo je, da glede na velikost in gorljive lastnosti požarna obremenitev Da bi zagotovili njegovo gašenje, je treba zagotoviti določeno intenzivnost namakanja.

Ti parametri so bili določeni eksperimentalno med številnimi testi. Specifične vrednosti intenzivnosti namakanja za zaščito prostorov različnih požarnih obremenitev so navedene v Tabela 2 NPB88.

Zagotavljanje požarne varnosti objekt izjemno pomembno odgovorno nalogo, od prava odločitev od katerega so lahko odvisna življenja mnogih ljudi. Zato je zahtev za opremo, ki zagotavlja to nalogo, težko preceniti in jih imenovati nepotrebno krute. V tem primeru postane jasno, zakaj je osnova za oblikovanje zahtev ruskih standardov GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 je določeno načelo gašenja ogenj en škropilnik.

Z drugimi besedami, če pride do požara v varovanem območju brizgalne naprave, mora le ta zagotoviti zahtevano intenzivnost namakanja in pogasiti začetek ogenj. Za izpolnitev te naloge se pri certificiranju razpršilnika izvedejo preskusi za preverjanje njegove intenzivnosti namakanja.

Da bi to naredili, so v sektorju, natanko 1/4 površine kroga varovanega območja, merilni kozarci postavljeni v vzorcu šahovnice. Sprinkler je nameščen v izhodišču koordinat tega sektorja in se testira pri danem vodnem tlaku.

Slika 5. Shema testiranja škropilnikov po GOST R 51043.

Po tem se izmeri količina vode, ki je končala v kozarcih, in izračuna povprečna intenzivnost namakanja. V skladu z zahtevami odstavka 5.1.1.3. GOST R 51043, na zaščitenem območju 12 m2 mora škropilnica, nameščena na višini 2,5 m od tal, pri dveh fiksnih tlakih 0,1 MPa in 0,3 MPa zagotoviti intenzivnost namakanja, ki ni manjša od navedene v tabela 2.

tabela 2. Zahtevana intenzivnost namakanja razpršilnika po GOST R 51043.

Ob pogledu na to tabelo se postavlja vprašanje: kakšno intenzivnost naj zagotavlja sprinkler z d y 12 mm pri tlaku 0,1 MPa? Navsezadnje škropilnica s takšnim d y ustreza tako drugi liniji z zahtevo 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s kot tretji liniji 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Zakaj se z enim najpomembnejših parametrov škropilnika ravna tako malomarno?

Da bi razjasnili situacijo, poskusimo izvesti vrsto preprostih izračunov.

Recimo, da je premer izstopne luknje v škropilniku nekoliko večji od 12 mm. Potem po formuli (3) Določimo količino vode, ki izteče iz razpršilnika pri tlaku 0,1 MPa: 1,49 l/s. Če se vsa ta voda izlije natančno na zaščiteno površino 12 m 2, se ustvari intenzivnost namakanja 0,124 dm 3 / m 2 s. Če to številko primerjamo z zahtevano intenzivnostjo 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s, ki se izliva iz škropilnice, se izkaže, da le 56,5% vode izpolnjuje zahteve GOST in pade na zaščiteno območje.

Zdaj pa predpostavimo, da je premer izhodne luknje nekoliko manjši od 12 mm. V tem primeru je treba nastalo intenzivnost namakanja 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s povezati z zahtevami druge vrstice tabele 2 (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s). Izkazalo se je še manj: 45,2 %.

V strokovni literaturi 7 parametre, ki smo jih izračunali, imenujemo koeficient koristno uporabo poraba

Možno je, da zahteve GOST vsebujejo le minimalne sprejemljive zahteve za koeficient pretoka, pod katerim je brizgalna naprava kot del napeljave za gašenje požara, sploh ni mogoče upoštevati. Potem se izkaže, da bi morali dejanski parametri škropilnika vsebovati tehnično dokumentacijo proizvajalca. Zakaj jih ne najdemo tudi tam?

Dejstvo je, da je za načrtovanje sprinklerskih sistemov za različne objekte potrebno vedeti, kakšno intenzivnost bo sprinklerski sistem ustvaril pod določenimi pogoji. Najprej odvisno od tlaka pred škropilnikom in višine njegove namestitve. Praktični testi so pokazali, da teh parametrov ni mogoče opisati z matematično formulo in da je treba izvesti veliko število poskusov, da se ustvari tako dvodimenzionalno polje podatkov.

Poleg tega se pojavljajo številni drugi praktični problemi.

Poskušajmo si zamisliti idealen razpršilec z 99-odstotnim izkoristkom pretoka, ko je skoraj vsa voda razporejena po varovanem območju.

Slika 6. Idealna porazdelitev vode znotraj zavarovanega območja.

Vklopljeno Slika 6 prikazuje idealen vzorec porazdelitve vode za brizgalno napravo s koeficientom učinkovitosti 0,47. Vidi se, da le majhen del vode pade izven zavarovanega območja s polmerom 2 m (označeno s pikčasto črto).

Vse se zdi preprosto in logično, a vprašanja se začnejo, ko je treba zaščititi z brizgalkami velika površina. Kako naj bodo razpršilniki nameščeni?

V enem primeru se pojavijo nezaščitena območja ( slika 7). V drugem primeru je treba za pokritje nezavarovanih območij razpršilnike postaviti bližje, kar vodi do prekrivanja dela zavarovanih območij s sosednjimi razpršilniki ( slika 8).

Slika 7. Razporeditev škropilnikov brez blokiranja namakalnih območij

Slika 8. Razporeditev škropilnic s prekrivanjem namakalnih območij.

Zaradi pokritja varovanih območij je treba bistveno povečati število brizgalk, predvsem pa bo za delovanje takšne brizgalke AUPT potrebno veliko več vode. Še več, če ogenjČe deluje več kot ena brizgalna naprava, bo količina iztekajoče vode očitno prevelika.

V tujih standardih je predlagana dokaj preprosta rešitev tega na videz protislovnega problema.

Dejstvo je, da so v tujih standardih naložene zahteve za zagotavljanje potrebne intenzivnosti namakanja. sočasno deloštiri škropilnice. Škropilniki so nameščeni v vogalih kvadrata, znotraj katerega so vzdolž površine nameščene merilne posode.

Preizkusi škropilnikov z različnimi izhodnimi premeri se izvajajo na različnih razdaljah med škropilniki - od 4,5 do 2,5 metra. Vklopljeno Slika 8 prikazuje primer razporeditve škropilnikov z izhodnim premerom 10 mm. V tem primeru mora biti razdalja med njimi 4,5 metra.

Slika 9. Shema testiranja škropilnikov v skladu z ISO/FDIS6182-1.

Pri tej razporeditvi brizgalk bo voda padla v središče varovanega območja, če bo oblika porazdelitve bistveno večja od 2 metrov, npr. Slika 10.

Slika 10. Razpored distribucije vode s škropilniki v skladu z ISO/FDIS6182-1.

Seveda se bo pri tej obliki distribucije vode povprečna intenzivnost namakanja zmanjšala sorazmerno s povečanjem površine namakanja. Ker pa test vključuje štiri razpršilnike hkrati, bo prekrivanje namakalnih območij zagotovilo višjo povprečno intenzivnost namakanja.

IN tabela 3 Podani so preskusni pogoji in zahteve glede intenzivnosti namakanja za številne razpršilnike za splošno uporabo v skladu s standardom ISO/FDIS6182-1. Za udobje je tehnični parameter za količino vode v posodi, izražen v mm/min, podan v bolj znani obliki. ruski standardi dimenzije, litri na sekundo/m 2.

Tabela 3. Zahteve glede intenzivnosti namakanja v skladu z ISO/FDIS6182-1.

Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih skladiščih. UDK 614.844.2 L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih skladiščih. UDK B14.844.22 L. Mešman V. Bylinkin dr., vodilni raziskovalec, R. Gubin višja raziskovalka, E. Romanova Raziskovalec Trenutno so glavne začetne značilnosti, ki se uporabljajo za izračun pretoka vode za naprave za avtomatsko gašenje požara (AFS), standardne vrednosti intenzivnosti namakanja ali tlaka na narekovajočem škropilniku. Intenzivnost namakanja se uporablja v regulativnih dokumentih ne glede na zasnovo škropilnic, pritisk pa se uporablja samo za določeno vrsto škropilnic. Vrednosti intenzivnosti namakanja so podane v SP 5.13130 ​​​​za vse skupine prostorov, vključno s skladiščnimi zgradbami. To pomeni uporabo sprinklerskega AUP pod streho stavbe. Vendar pa so sprejete vrednosti intenzivnosti namakanja glede na skupino prostorov, višino skladiščenja in vrsto sredstva za gašenje požara, navedene v tabeli 5.2 SP 5.13130, v nasprotju z logiko. Na primer, za skupino prostorov 5, s povečanjem višine skladišča od 1 do 4 m (za vsak meter višine) in od 4 do 5,5 m, se intenzivnost namakanja z vodo sorazmerno poveča za 0,08 l / (s-m2) . Zdi se, da bi moral podoben pristop k racionalizaciji oskrbe z gasilnim sredstvom za gašenje požara veljati tudi za druge skupine prostorov in za gašenje požara z raztopino pene, vendar se to ne opazi. Na primer, za skupino prostorov 5 se pri uporabi raztopine penila na višini skladiščenja do 4 m intenzivnost namakanja poveča za 0,04 l/(s-m2) na vsak 1 m skladiščne višine regala in z skladiščna višina od 4 do 5,5 m se intenzivnost namakanja poveča 4-krat, tj. za 0,16 l/(s-m2) in znaša 0,32 l/(s-m2). Za skupino prostorov 6 je povečanje intenzivnosti namakanja z vodo 0,16 l/(s-m2) na 2 m, od 2 do 3 m - samo 0,08 l/(s-m2), nad 2 do 4 m - intenzivnost ne sprememba, pri višini skladiščenja nad 4-5,5 m pa se intenzivnost namakanja spremeni za 0,1 l/(s-m2) in znaša 0,50 l/(s-m2). Hkrati je pri uporabi raztopine sredstva za penjenje intenzivnost namakanja do 1 m - 0,08 l / (s-m2), nad 1-2 m se spremeni za 0,12 l / (s-m2), nad 2- 3 m - za 0,04 l/(s-m2), nato pa od zgoraj 3 do 4 m in od zgoraj 4 do 5,5 m - za 0,08 l/(s-m2) in je 0,40 l/(s-m2). V regalnih skladiščih se blago najpogosteje skladišči v škatlah. V tem primeru pri gašenju požara curki gasilnega sredstva praviloma ne vplivajo neposredno na območje gorenja (izjema je požar v dejanskem prostoru). zgornji sloj). Del vode, razpršene iz razpršilnika, se razprostira po vodoravni površini zabojev in teče navzdol, preostanek, ki ne pade na zaboje, tvori navpično zaščitno zaveso. Delno poševni curki vstopajo v prosti prostor znotraj regala in zmočijo blago, ki ni zapakirano v zabojih, ali stransko površino zabojev. Torej, če je za odprte površine odvisnost intenzivnosti namakanja od vrste požarne obremenitve in njene specifične obremenitve nedvomna, potem pri gašenju regalnih skladišč ta odvisnost ni tako opazna. Vendar, če predpostavimo določeno sorazmernost pri povečanju intenzivnosti namakanja glede na višino skladiščenja in višino prostora, potem intenzivnosti namakanja ni mogoče določiti z diskretnimi vrednostmi višine skladiščenja in višine prostora, kot je predstavljeno v SP 5.13130, vendar preko zvezne funkcije izražene enačbe kjer je 1dict intenzivnost namakanja z diktirajočim razpršilnikom v odvisnosti od višine skladišča in višine prostora, l/(s-m2); i55 - intenzivnost namakanja z diktirajočim škropilnikom pri višini skladišča 5,5 m in višini prostora največ 10 m (po SP 5.13130), l/(s-m2); F - koeficient variacije višine skladišča, l/(s-m3); h - višina skladiščenja požarne obremenitve, m; l je koeficient variacije višine prostora. Za skupine prostorov 5 je intenzivnost namakanja i5 5 0,4 l/(s-m2), za skupine prostorov b pa 0,5 l/(s-m2). Predpostavlja se, da je koeficient variacije višine skladiščenja f za skupine prostorov 5 20% manjši kot za skupine prostorov b (po analogiji s SP 5.13130). Vrednost koeficienta variacije višine prostora l je podana v tabeli 2. Pri izvajanju hidravličnih izračunov razdelilnega omrežja AUP je potrebno določiti tlak na diktatorju razpršilnika na podlagi izračunane ali standardne intenzivnosti namakanja (po SP 5.13130). Tlak na škropilniku, ki ustreza želeni intenzivnosti namakanja, je mogoče določiti samo iz družine namakalnih diagramov. Toda proizvajalci škropilnic praviloma ne zagotavljajo namakalnih diagramov. Zato imajo projektanti nevšečnosti pri odločanju o projektirani vrednosti tlaka na diktacijskem razpršilniku. Poleg tega ni jasno, katero višino vzeti kot izračunano višino za določanje intenzivnosti namakanja: razdaljo med brizgalno napravo in tlemi ali med brizgalno napravo in zgornjim nivojem požarne obremenitve. Prav tako ni jasno, kako določiti intenzivnost namakanja: na krožni površini s premerom, ki je enak razdalji med škropilniki, ali na celotni površini, ki jo namaka škropilnik, ali ob upoštevanju medsebojnega namakanja sosednjih škropilnikov. Za protipožarno zaščito visokih regalnih skladišč se začenjajo široko uporabljati sprinklerji AUP, katerih sprinklerji so nameščeni pod pokrovom skladišča. Ta tehnična rešitev zahteva veliko porabo vode. Za te namene se uporabljajo posebni škropilniki, kot npr domače proizvodnje, na primer SOBR-17, SOBR-25, in tuje, na primer ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 z izhodnim premerom 17 ali 25 mm. Na servisih za sprinklerje SOBR, v brošurah za sprinklerje ESFR proizvajalcev Tyco in Viking, je glavni parameter tlak na sprinklerju glede na njegov tip (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510). , itd.) itd.), glede na vrsto skladiščenega blaga, višino skladišča in višino prostora. Ta pristop je primeren za oblikovalce, ker odpravlja potrebo po iskanju informacij o intenzivnosti namakanja. Hkrati pa, ali je mogoče, ne glede na specifično zasnovo sprinklerja, uporabiti kakšen posplošen parameter za oceno možnosti uporabe kakršnih koli zasnov sprinklerjev, razvitih v prihodnosti? Izkaže se, da je to mogoče, če kot ključni parameter uporabite tlak ali pretok narekovajočega razpršilnika, kot dodatni parameter pa intenzivnost namakanja na določeni površini pri standardni višini namestitve razpršilnika in standardni tlak(v skladu z GOST R 51043). Na primer, lahko uporabite vrednost intenzivnosti namakanja, ki je bila brez napak pridobljena med certifikacijskimi preskusi škropilnikov. poseben namen: površina, na kateri je določena intenzivnost namakanja, za namakalnike glavni namen 12 m2 (premer ~ 4 m), za posebne brizgalke - 9,6 m2 (premer ~ 3,5 m), vgradna višina sprinklerja 2,5 m, tlak 0,1 in 0,3 MPa. Poleg tega morajo biti podatki o intenzivnosti namakanja vsake vrste škropilnice, pridobljeni med certifikacijskimi preskusi, navedeni v potnem listu za vsako vrsto škropilnice. Pri navedenih začetnih parametrih za visoka regalna skladišča intenzivnost namakanja ne sme biti manjša od tiste, ki je navedena v tabeli 3. Resnična intenzivnost namakanja AUP med interakcijo sosednjih škropilnikov, odvisno od njihove vrste in razdalje med njimi, lahko preseže intenzivnost namakanja narekovalnega škropilnika za 1,5-2,0-krat. V zvezi z visokimi skladišči (z višino skladiščenja več kot 5,5 m) lahko za izračun standardne vrednosti pretoka narekovajočega sprinklerja upoštevamo dva začetna pogoja: 1. Z višino skladišča 5,5 m in višino prostora 6,5 ​​m. 2. Pri višini skladiščenja 12,2 m in višini prostora 13,7 m je določena na podlagi podatkov iz SP 5.131301 o skupni porabi vode AUP. Za skupino prostorov b je intenzivnost namakanja najmanj 0,5 l/(s-m2) in skupni pretok najmanj 90 l/s. Poraba univerzalnega diktatorja po standardu SP 5.13130 ​​​​pri tej intenzivnosti namakanja je najmanj 6,5 l/s. Druga referenčna točka (maksimalna) je določena na podlagi podatkov, navedenih v tehnično dokumentacijo za razpršilnike SOBR in ESFR. Pri približno enakih pretokih SOBR-17, ESFR-17, VK503 in SOBR-25, ESFR-25, VK510 sprinklerji za enake skladiščne lastnosti zahtevajo SOBR-17, ESFR-17, VK503 višji tlak. Pri vseh vrstah ESFR (razen ESFR-25) z višino skladišča nad 10,7 m in višino prostora nad 12,2 m je potreben dodaten nivo sprinklerjev v regalih, kar zahteva dodatno porabo sredstev za gašenje požara. agent. Zato je priporočljivo, da se osredotočite na hidravlične parametre brizgalk SOBR-25, ESFR-25, VK510. Za skupine prostorov 5 in b (v skladu s SP 5.13130) visokih regalnih skladišč je predlagano, da se enačba za izračun pretoka narekovalnega brizgalnika vodnih avtomatskih krmilnih enot izračuna po formuli Tabela 1 tabela 2 Tabela 3 Pri višini skladišča 12,2 m in višini prostora 13,7 m ne sme biti tlak na diktatorju sprinklerja ESFR-25 najmanj: po NFPA-13 0,28 MPa, po FM 8-9 in FM 2-2 0,34 MPa. Zato vzamemo pretok diktirajočega sprinklerja za skupino prostorov 6 ob upoštevanju tlaka po FM, tj. 0,34 MPa: kjer je qESFR pretok sprinklerja ESFR-25, l/s; KRF - koeficient produktivnosti v dimenzijah po GOST R 51043, l/(s-m vodnega stolpca 0,5); KISO - koeficient učinkovitosti v dimenzijah po ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - tlak v brizgalki, MPa. Pretok diktirajočega sprinklerja za skupino prostorov 5 se vzame na enak način po formuli (2), ob upoštevanju tlaka po NFPA, tj. 0,28 MPa - pretok = 10 l/s. Za skupine prostorov 5 je predviden pretok narekovajočega sprinklerja q55 = 5,3 l/s, za skupine prostorov 6 pa q55 = 6,5 l/s. Vrednost koeficienta variacije skladiščne višine je podana v tabeli 4. Vrednost koeficienta variacije višine prostora b je podana v tabeli 5. Razmerje med podanimi tlaki in pretokom, izračunanim pri teh tlakih za brizgalke ESFR-25 in SOBR-25, je predstavljeno v tabeli 6. Pretok za skupini 5 in 6 je izračunan z uporabo formule (3). Kot je razvidno iz tabele 7, se pretoki diktatorskega sprinklerja za skupine prostorov 5 in 6, izračunani po formuli (3), precej dobro ujemajo s pretoki sprinklerjev ESFR-25, izračunanimi po formuli (2). S precej zadovoljivo natančnostjo lahko vzamemo razliko v pretoku med skupinama prostorov 6 in 5 enako ~ (1,1-1,2) l/s. Tako so lahko začetni parametri regulativnih dokumentov za določitev skupne porabe AUP v zvezi z visokimi regalnimi skladišči, v katerih so brizgalne naprave nameščene pod pokrovom: ■ intenzivnost namakanja; ■ tlak na narekovajočem sprinklerju; ■ pretok diktirajočega sprinklerja. Najbolj sprejemljiv je po našem mnenju pretok diktirajočega razpršilnika, ki je primeren za projektante in ni odvisen od konkretnega tipa razpršilnika. Priporočljivo je, da se kot prevladujoči parameter v vseh predpisi, pri katerem se kot glavni hidravlični parameter uporablja intenzivnost namakanja. Tabela 4 Tabela 5 Tabela 6 Skladiščna višina/višina prostora Opcije SOBR-25 Ocenjeni pretok, l/s, po formuli (3) skupina 5 skupina 6 Tlak, MPa Poraba, l/s Tlak, MPa Poraba, l/s Tlak, MPa Poraba, l/s Tlak, MPa Poraba, l/s Tlak, MPa Poraba, l/s Poraba, l/s LITERATURA: 1. SP 5.13130.2009 »Protipožarni sistemi. Naprave za javljanje in gašenje požara so avtomatske. Norme in pravila oblikovanja." 2. STO 7.3-02-2009. Organizacijski standard za načrtovanje naprav za avtomatsko gašenje požara z vodo z uporabo brizgalk SOBR v visoka skladišča. So pogosti tehnične zahteve. Biysk, JSC "PO "Spetsavtomatika", 2009. 3. Model ESFR-25. Viseče brizgalke za zgodnje zatiranje s hitrim odzivom 25 K-faktor/Proizvodi za požar in gradbeništvo - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 r. 4. ESFR obesek za krčenje VK510 (K25.2). Viking/ Tehnični podatki, obrazec F100102, 2007 - 6 str. 5. GOST R 51043-2002 “Instalacija vode in gašenje s peno samodejno. Razpršilci. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode". 6. NFPA 13. Standard za vgradnjo brizgalnih sistemov. 7. FM 2-2. FM Global. Pravila za namestitev avtomatskih brizgalk v načinu zatiranja. 8. Podatki o preprečevanju izgube FM 8-9 Zagotavlja alternativne metode požarne zaščite. 9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Sprinklerji za sisteme za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. Izobraževalni in metodološki priročnik. M.: VNIIPO, 2002, 314 str. 10. Zahteve in preskusne metode ISO 6182-7 za brizgalke s hitrim odzivom za zatiranje Earle (ESFR).

Premer izhoda, mm	Pretok vode skozi sprinkler, l/min	Razporeditev škropilnikov		Intenzivnost namakanja		Dovoljeno število posod z zmanjšano prostornino vode
		Zaščiteno območje, m 2	Razdalja med vegetacijo, m	mm/min v rezervoarju	l/s⋅m 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 od 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 od 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 od 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 od 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 od 25

Če želite oceniti, kako visoka je raven zahtev glede velikosti in enakomernosti intenzivnosti namakanja znotraj zaščitenega kvadrata, lahko naredite naslednje preproste izračune:

1. Določimo, koliko vode se prelije na kvadrat namakalne površine na sekundo. Iz slike je razvidno, da je sektor četrtine namakane površine škropilnega kroga vključen v namakanje kvadrata, zato štirje škropilniki nalijejo na "zaščiten" kvadrat količino vode, ki je enaka tisti, ki je izlita iz en škropilnik. Če prikazani pretok vode delimo s 60, dobimo pretok v l/s. Na primer, za DN 10 pri pretoku 50,6 l/min dobimo 0,8433 l/s.
2. V idealnem primeru, če je vsa voda enakomerno porazdeljena po območju, je treba za pridobitev specifične intenzivnosti pretok deliti z zaščitenim območjem. Na primer, če 0,8433 l/s delimo z 20,25 m2, dobimo 0,0417 l/s/m2, kar natančno sovpada s standardno vrednostjo. In ker idealne porazdelitve načeloma ni mogoče doseči, je dovoljena prisotnost posod z nižjo vsebnostjo vode do 10%. V našem primeru je to 8 od 81 kozarcev. Lahko priznaš, da je dovolj visoka stopnja enakomerna porazdelitev vode.

Če govorimo o spremljanju enakomernosti intenzivnosti namakanja po ruskem standardu, se bo inšpektor soočil z veliko resnejšim matematičnim testom. V skladu z zahtevami GOST R51043:

Povprečna intenzivnost namakanja razpršilnika vode I, dm 3 / (m 2 s), se izračuna po formuli:

kjer je i i intenzivnost namakanja v i-ti merilni posodi, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n je število merilnih kozarcev, nameščenih v zaščitenem območju. Intenzivnost namakanja v i-ta dimenzija jar i i dm 3 /(m 3 ⋅ s), izračunano po formuli:

kjer je V i prostornina vode (vodne raztopine), zbrane v i-ti merilni posodi, dm 3;
t – trajanje namakanja, s. Enakomernost namakanja, označena z vrednostjo standardnega odklona S, dm 3 / (m 2 ⋅ s), se izračuna po formuli:

Koeficient enakomernosti namakanja R se izračuna po formuli:

Šteje se, da so škropilniki uspešno opravili preskuse, če povprečna intenzivnost namakanja ni nižja od standardne vrednosti s koeficientom enakomernosti namakanja največ 0,5 in število merilnih kozarcev z intenzivnostjo namakanja manjšo od 50 % standardne intenzivnosti. ne sme presegati: dveh - za škropilnike tipov B, N, U in štirih - za škropilnike tipov G, G V, G N in G U.

Koeficient enakomernosti se ne upošteva, če je intenzivnost namakanja v merilnih nizih manjša od standardne vrednosti v naslednjih primerih: v štirih merilnih nizih - za škropilnike tipov V, N, U in šestih - za škropilnike tipov G, G V, G N in G U.

A te zahteve niso več plagiat tujih standardov! To so naše domače zahteve. Vendar je treba opozoriti, da imajo tudi slabosti. Za ugotavljanje vseh slabosti ali prednosti te metode merjenja enakomernosti intenzivnosti namakanja pa bo potrebna več kot ena stran. Morda bo to storjeno v naslednji izdaji članka.

Zaključek

1. Primerjalna analiza zahtev za Tehnične specifikacije razpršilniki v ruskem standardu GOST R 51043 in tujem ISO/FDIS6182-1 so pokazali, da so skoraj enaki glede na kazalnike kakovosti razpršilnikov.
2. Pomembne razlike med škropilniki so vsebovane v zahtevah različnih ruskih standardov glede zagotavljanja zahtevane intenzivnosti namakanja zaščitenega območja z enim škropilnikom. V skladu s tujimi standardi mora biti potrebna intenzivnost namakanja zagotovljena s hkratnim delovanjem štirih škropilnikov.
3. Prednost metode zaščite z enim sprinklerjem je večja verjetnost, da bo požar pogašen z enim sprinklerjem.
4. Slabosti vključujejo:

• za zaščito prostorov je potrebnih več brizgalk;
• za delovanje gasilne naprave bo potrebno bistveno več vode, v nekaterih primerih se lahko njena količina večkrat poveča;
• dostava velikih količin vode pomeni znatno povečanje stroškov celotnega sistema za gašenje požara;
• pomanjkanje jasne metodologije, ki bi pojasnila načela in pravila za postavitev brizgalk na zavarovanem območju;
• pomanjkanje potrebnih podatkov o dejanski intenzivnosti namakanja škropilnikov, kar onemogoča natančno izvedbo inženirskih izračunov projekta.

Literatura

1 GOST R 51043-2002. Avtomatski sistemi za gašenje požara z vodo in peno. Razpršilci. Splošne tehnične zahteve. Testne metode.

2 ISO/FDIS6182-1. Protipožarna zaščita - Avtomatski sistemi brizgalk - 1. del: Zahteve in preskusne metode za brizgalke.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Protipožarni sistem. Norme in pravila oblikovanja. Samodejno požarni alarm in avtomatsko gašenje požara. Končni osnutek osnutka št. 171208.

5 NPB 88-01 Gasilni in alarmni sistemi. Norme in pravila oblikovanja.

6 GOST R 50680-94. Avtomatski sistemi za gašenje požara z vodo. Splošne tehnične zahteve. Testne metode.

7 Projektiranje naprav za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. L.M Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; Pod splošnim urednikom N.P. Kopylova. – M.: VNIIPO EMERCOM Ruske federacije, 2002.

ZVEZNA DRŽAVNA PRORAČUNSKA IZOBRAŽEVALNA INSTITUCIJA VISOKEGA STROKOVNEGA IZOBRAŽEVANJA

"ČUVAŠKA DRŽAVNA PEDAGOŠKA UNIVERZA

njim. IN JAZ. JAKOVLEV"

Oddelek požarna varnost

Laboratorijsko delo št. 1

disciplina: "Gasilna avtomatika"

na temo: "Določanje intenzivnosti namakanja naprav za gašenje požara."

Izpolnil: študent 5. letnika skupine PB-5, specialnost požarna varnost

Fakulteta za fiziko in matematiko

Preveril: Sintsov S.I.

Čeboksari 2013

Določanje intenzivnosti namakanja naprav za gašenje požara z vodo

1. Namen dela: naučiti študente določiti določeno intenzivnost namakanja z vodo iz brizgalk vodne gasilne naprave.

2. Kratke teoretične informacije

Intenzivnost pršenja vode je eden najpomembnejših kazalnikov, ki označujejo učinkovitost naprave za gašenje požara z vodo.

V skladu z GOST R 50680-94 "Naprave za avtomatsko gašenje požara. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode". Preskuse je treba opraviti pred začetkom obratovanja naprav in med obratovanjem najmanj enkrat na pet let. Obstajajo naslednje metode za določanje intenzivnosti namakanja.

1. V skladu z GOST R 50680-94 je določena intenzivnost namakanja na izbranem mestu namestitve, ko deluje en sprinkler za brizgalke in štiri brizgalke za drenažne naprave pri konstrukcijski tlak. Izbor mest za testiranje brizgalnih in drenažnih naprav izvajajo predstavniki stranke in Gospozhnadzor na podlagi odobrene regulativne dokumentacije.

Pod območjem vgradnje, izbranim za testiranje, morajo biti na kontrolnih točkah nameščene kovinske palete dimenzij 0,5 * 0,5 m in višine stranic najmanj 0,2 m. Število kontrolnih točk mora biti najmanj tri, ki morajo biti nameščene na najbolj neugodnih mestih za namakanje. Intenzivnost namakanja I l/(s*m2) na vsaki kontrolni točki se določi po formuli:

kjer je W under prostornina vode, zbrane v posodi med delovanjem naprave v stabilnem stanju, l; τ – trajanje delovanja naprave, s; F – površina palete enaka 0,25 m2.

Intenzivnost namakanja na vsaki kontrolni točki ne sme biti nižja od standardne (tabela 1-3 NPB 88-2001*).

Ta metoda zahteva pretok vode po celotnem območju načrtovalnih mest in v pogojih delujočega podjetja.

2. Določitev intenzivnosti namakanja z merilno posodo. Na podlagi projektnih podatkov (normativna intenzivnost namakanja; dejanska površina, ki jo zaseda namakalnik; premeri in dolžine cevovodov) sestavi shema oblikovanja in izračunata se zahtevani tlak na sprinklerju, ki se preskuša ter pripadajoči tlak v dovodnem cevovodu na krmilni enoti. Nato se škropilnica spremeni v potopno. Pod sprinklerjem je nameščena merilna posoda, ki je s cevjo povezana z sprinklerjem. Odpre se ventil pred ventilom regulacijske enote in z manometrom, ki prikazuje tlak v dovodnem cevovodu, se vzpostavi izračunani tlak. Pri enakomernem pretoku se izmeri pretok iz sprinklerja. Ti postopki se ponovijo za vsako naslednjo preskušano škropilnico. Intenzivnost namakanja I l/(s*m2) na vsaki kontrolni točki se določi po formuli in ne sme biti nižja od standardne:

kjer je W under prostornina vode v merilni posodi, l, merjena v času τ, s; F – površina varovana s sprinklerjem (po projektu), m2.

Če pride do nezadovoljivih rezultatov (vsaj enega od sprinklerjev), je treba ugotoviti in odpraviti vzroke ter nato ponoviti teste.

V ZSSR je bil glavni proizvajalec brizgalk odeska tovarna "Spetsavtomatika", ki je izdelovala tri vrste brizgalk, nameščenih z rozeto navzgor ali navzdol, z nazivnim premerom iztoka 10; 12 in 15 mm.

Na podlagi rezultatov obsežnih testov so bili izdelani namakalni diagrami za te škropilnike v širokem razponu tlakov in višin namestitve. V skladu s pridobljenimi podatki so bili v SNiP 2.04.09-84 določeni standardi za njihovo namestitev (odvisno od požarne obremenitve) na razdalji 3 ali 4 m drug od drugega. Ti standardi so brez sprememb vključeni v NPB 88-2001.

Trenutno glavnina irigatorjev prihaja iz tujine, saj Ruski proizvajalci PO "Spets-Avtomatika" (Biysk) in CJSC "Ropotek" (Moskva) ne moreta v celoti zadovoljiti potreb domačih potrošnikov.

Obeti za tuje škropilnike praviloma ne vsebujejo podatkov o večini tehničnih parametrov, ki jih urejajo domači standardi. V zvezi s tem izvedite primerjalno oceno kazalnikov kakovosti iste vrste proizvedenih izdelkov razna podjetja, se ne zdi mogoče.

Certifikacijski testi ne zagotavljajo izčrpnega preverjanja začetnih hidravličnih parametrov, potrebnih za načrtovanje, na primer diagramov intenzivnosti namakanja v zavarovanem območju glede na tlak in višino škropilne instalacije. Ti podatki praviloma niso vključeni v tehnično dokumentacijo, vendar brez teh podatkov naloge ni mogoče pravilno izvesti. oblikovalsko delo po AUP.

Še posebej, najpomembnejši parameter razpršilnikov, potrebnih za projektiranje AUP, je intenzivnost namakanja varovanega prostora v odvisnosti od tlaka in višine razpršilne instalacije.

Odvisno od zasnove škropilnika lahko površina namakanja ostane nespremenjena, se zmanjša ali poveča, ko se tlak poveča.

Na primer namakalni diagrami univerzalne škropilnice tipa CU/P, nameščen z vtičnico navzgor, se skoraj rahlo spremeni od dovodnega tlaka v območju 0,07-0,34 MPa (slika IV. 1.1). Nasprotno, namakalni diagrami škropilnika te vrste, nameščenega z rozeto obrnjeno navzdol, se intenzivneje spreminjajo, ko se dovodni tlak spreminja v istih mejah.

Če namakana površina razpršilnika ostane nespremenjena, ko se tlak spremeni, potem znotraj namakalne površine 12 m2 (krog R ~ 2 m) tlak R t lahko nastavite z izračunom, pri kateri je zagotovljena intenzivnost namakanja, ki jo zahteva projekt:

Kje R n in i n - tlak in ustrezna vrednost intenzivnosti namakanja v skladu z GOST R 51043-94 in NPB 87-2000.

Vrednote i n in R n odvisno od premera iztoka.

Če se namakalna površina z naraščajočim tlakom zmanjšuje, potem se intenzivnost namakanja v primerjavi z enačbo (IV. 1.1) izraziteje poveča, vendar je treba upoštevati, da se mora zmanjšati tudi razdalja med škropilniki.

Če se namakalna površina poveča z naraščajočim pritiskom, se lahko intenzivnost namakanja rahlo poveča, ostane nespremenjena ali se znatno zmanjša. V tem primeru je metoda izračuna za določanje intenzivnosti namakanja glede na tlak nesprejemljiva, zato je razdaljo med škropilniki mogoče določiti samo z namakalnimi diagrami.

Primeri neučinkovitosti gašenja požarov, opaženi v praksi, so pogosto posledica nepravilnega izračuna hidravličnih krogov požarnih požarov (nezadostna intenzivnost namakanja).

Namakalni diagrami, navedeni v nekaterih prospektih tujih podjetij, označujejo vidna meja namakalne cone, ki niso številčna značilnost intenzivnosti namakanja in le zavajajo strokovnjake projektantskih organizacij. Na primer, na namakalnih diagramih univerzalne škropilnice tipa CU/P meje namakalnega območja niso označene. številčne vrednosti intenzivnost namakanja (glej sliko IV.1.1).

Predhodno oceno takšnih diagramov je mogoče narediti na naslednji način.

Na urniku q = f(K, P)(Sl. IV. 1.2) pretok iz sprinklerja je določen s koeficientom učinkovitosti TO, naveden v tehnični dokumentaciji, tlak pa na ustreznem diagramu.

Za škropilnico pri TO= 80 in P = Pretok je 0,07 MPa q p =007~ 67 l/min (1,1 l/s).

V skladu z GOST R 51043-94 in NPB 87-2000 morajo pri tlaku 0,05 MPa koncentrične namakalne škropilnice s premerom iztoka od 10 do 12 mm zagotavljati intenzivnost najmanj 0,04 l / (cm 2).

Določimo pretok iz razpršilnika pri tlaku 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Ob predpostavki, da je namakanje znotraj določenega namakalnega območja s polmerom R≈3,1 m (glej sliko IV. 1.1, a) enotno in vse gasilno sredstvo porazdeljeno samo po zavarovanem območju, določimo povprečno intenzivnost namakanja:

Tako ta intenzivnost namakanja v danem diagramu ne ustreza standardni vrednosti (potrebna je vsaj 0,04 l/(s*m2) da bi ugotovili, ali ustreza ta dizajn Zahteve za brizgalne naprave GOST R 51043-94 in NPB 87-2000 na površini 12 m 2 (polmer ~ 2 m), so potrebni ustrezni preskusi.

Za kvalificirano projektiranje AUP mora tehnična dokumentacija za škropilnike vsebovati namakalne diagrame glede na tlak in višino vgradnje. Podobni diagrami univerzalne brizgalne vrste RPTK so prikazani na sl. IV. 1.3, in škropilniki, ki jih proizvaja SP "Spetsavtomatika" (Biysk) - v Dodatku 6.

Glede na podane namakalne diagrame za dano izvedbo razpršilnikov je mogoče sklepati o vplivu pritiska na intenzivnost namakanja.

Na primer, če je škropilnik RPTK nameščen z rozeto navzgor, potem je pri višini vgradnje 2,5 m intenzivnost namakanja praktično neodvisna od tlaka. Znotraj območja območja s polmeri 1,5; 2 in 2,5 m se intenzivnost namakanja z 2-kratnim povečanjem tlaka poveča za 0,005 l / (s * m2), to je za 4,3-6,7%, kar kaže na znatno povečanje površine namakanja. Če ob 2-kratnem povečanju tlaka površina namakanja ostane nespremenjena, se mora intenzivnost namakanja povečati za 1,41-krat.

Pri vgradnji razpršilnika RPTC z rozeto navzdol se intenzivnost namakanja izraziteje poveča (za 25-40%), kar kaže na rahlo povečanje namakalne površine (pri konstantni namakalni površini naj bi se intenzivnost povečala za 41%).

 

---

Preberite:
Zakaj sanjate o nevihti na morskih valovih? Računovodstvo obračunov s proračunom Skutni kolački v ponvi - klasični recepti za puhaste sirove kolačke Skutni kolački iz 500 g skute Solata Črni biser s suhimi slivami Solata Črni biser s suhimi slivami Recepti lecho s paradižnikovo pasto