Aktiven Izdaja iz 25.03.2009

"KODEKS PRAVILNIKOV" ZA SISTEM POŽARNE VARSTVA. POŽARJAVOVANJE IN GASILNE INSTALACIJE AVTOMAT. NORME IN PRAVILA ZA PROJEKTIRANJE" SP 5.13130.2009" (skupaj z "METODOLOGIJO ZA IZRAČUN PARAMETROV AUP ZA POVRŠINSKO GAŠENJE POŽARA Z VODO IN PENOM ZA NIZKE POTROŠKE", IZRAČUN TEŽE GASILNEGA SREDSTVA S PLINOM ZA G KOT INSTALACIJE ZA GAŠENJE POŽARA PRI GAŠENJU PO VOLUMENSKI METODI", "METODA HIDRAVLIČNEGA IZRAČUNA NIZKTLAČNE GASILNE ENOTE Z OGLJIKOVIM DIOKSIDOM", "SPLOŠNE DOLOČBE ZA IZRAČUN MODULARNE GASILNE ENOTE NA PRAH", "METODA IZRAČUNA AVTOMATSKEGA SET NOVOK OF AEROSOLNO GAŠENJE POŽARA", " METODA IZRAČUNA NADTLAKA PRI DOVODU AEROSOLA ZA GAŠENJE POŽARA V PROSTOR") (odobren z Odredbo Ministrstva za izredne razmere Ruske federacije z dne 25. marca 2009 N 175)

Dodatek C

V 1. Algoritem za izračun parametrov AFS pri površinskem gašenju požara z vodo in peno z nizko ekspanzijo

B.1.1. Izbira se glede na požarni razred pri vrsti objekta gasilno sredstvo(razpršena ali razpršena voda ali raztopina pene).

B.1.2. Izvaja se ob upoštevanju požarne nevarnosti in hitrosti širjenja plamena, izbire vrste gasilne naprave - sprinkler ali potopni, agregatni ali modularni ali sprinkler-drencher, sprinkler s prisilnim zagonom.

Opomba - B tega dodatka, razen če ni navedeno drugače, brizgalna naprava pomeni tako dejansko brizgalno vodo ali peno kot razpršilec vode.

B.1.3. Vrsta sprinklerske gasilne naprave (vodna ali zračna) se nastavi glede na delovno temperaturo avtomatskega gasilnega sistema.

B.1.4. Določeno glede na temperaturo okolju v območju, kjer so nameščeni sprinkler sprinklerji, nazivna temperatura njihovega delovanja.

B.1.5. Sprejemajo se ob upoštevanju izbrane skupine objekta zaščite (v skladu z dodatkom B in tabelami 5.1 - 5.3 tega SP) intenzivnost namakanja, poraba gasilnega sredstva (FEA), največja površina namakanja, razdalja med brizgalkami in trajanje namakanja. Dobava FFA.

B.1.6. Vrsta razpršilnika je izbrana glede na njegovo porabo, intenzivnost namakanja in površino, ki jo varuje, ter arhitekturne in načrtovalske rešitve zaščitenega objekta.

B.1.7. Začrtano je trasiranje cevovodnega omrežja in načrt postavitve sprinklerjev; zaradi jasnosti je potek cevovodnega omrežja vzdolž objekta varovanja prikazan v aksonometričnem pogledu (ne nujno v merilu).

B.1.8. Narečno varovano namakano območje je označeno na hidravličnem načrtu-shemi AUP, na katerem se nahaja narejevalni zalivalnik.

B.1.9. Hidravlični izračun AUP se izvede:

Določi se ob upoštevanju normativne intenzivnosti namakanja in višine škropilnice v skladu z namakalnimi diagrami ali podatki o potnem listu, tlaka, ki mora biti zagotovljen na narekovalni škropilnici, in razdalje med škropilnicami;

Premeri cevovodov so določeni za različne odseke hidravličnega omrežja AUP; hkrati pa hitrost gibanja vode in raztopine koncentrata pene v tlačnih ceveh ne sme biti večja od 10 m / s, v sesalnih ceveh pa ne večja od 2,8 m / s; določi se premer v sesalnih ceveh hidravlični izračun ob upoštevanju zagotavljanja kavitacijske rezerve uporabljene požarne črpalke;

Določi se pretok posameznega sprinklerja, ki se nahaja na sprejetem diktiranem zavarovanem namakalnem območju (ob upoštevanju dejstva, da se pretok sprinklerjev, ki so nameščeni na distribucijskem omrežju, povečuje z oddaljenostjo od diktiranega sprinklerja) in skupni pretok sprinklerjev, ki varujejo območje, ki ga namakajo;

Izračun distribucijskega omrežja škropilnice AFS se preveri na podlagi pogojev delovanja takšnega števila škropilnic, katerih skupni pretok in intenzivnost namakanja na sprejetem zaščitenem namakanem območju bosta vsaj standardne vrednosti podanih v tabelah 5.1 - 5.3 tega SP. Če je v tem primeru varovano območje manjše od navedenega v tabelah 5.1 - 5.3, je treba izračun ponoviti s povečanimi premeri cevovodov distribucijskega omrežja. Pri uporabi razpršilcev se intenzivnost namakanja ali tlak na narekovajočem razpršilniku določi v skladu z normativno in tehnično dokumentacijo, razvito na predpisan način;

Distribucijsko omrežje poplavne AUP se izračuna iz pogoja sočasno delovanje vse drenažne brizgalke oddelka, ki zagotavljajo gašenje požara v zavarovanem območju z intenzivnostjo, ki ni manjša od standardne (tabele 5.1 - 5.3 tega SP). Pri uporabi razpršilcev se intenzivnost namakanja ali tlak na narekovajočem razpršilniku določi v skladu z normativno in tehnično dokumentacijo, razvito na predpisan način;

Določen je tlak v dovodnem cevovodu izračunanega odseka distribucijskega omrežja, ki ščiti sprejeto namakano območje;

Hidravlične izgube hidravličnega omrežja se določijo iz izračunanega odseka distribucijskega omrežja do požarne črpalke, pa tudi lokalne izgube (vključno v krmilni enoti) v tem cevovodnem omrežju;

Izračunano ob upoštevanju tlaka na vstopu v požarno črpalko, njegovih glavnih parametrov (tlak in pretok);

Tip in blagovna znamka požarne črpalke se izbere glede na konstrukcijski tlak in pretok.

NA 2. Izračun distribucijskega omrežja

B.2.1. Postavitev sprinklerjev na distribucijskem cevovodu AUP se najpogosteje izvaja po shemi simetričnega, asimetričnega, simetričnega obroča ali asimetričnega obroča (slika B.1).

B.2.2. Ocenjeni pretok vode (raztopine penilca) skozi narejevalni škropilnik, ki se nahaja na narekovajočem zavarovanem namakanem območju, se določi po formuli:

d_1-2 - premer med prvim in drugim škropilnikom cevovoda, mm;

Q_1-2 - poraba goriva, l / s;

mu - koeficient pretoka;

v je hitrost gibanja vode, m/s (ne sme presegati 10 m/s).

B.2.5. Izguba tlaka P_1-2 v odseku L_1-2 je določena s formulo:

Q_1-2 - skupna poraba prvega in drugega škropilnika, l/s;

K_t - specifična značilnost cevovoda, l ^ 6 / s ^ 2;

A - specifična odpornost cevovoda, odvisno od premera in hrapavosti sten, c ^ 6 / l ^ 2;

B.2.6. Upornost in specifične hidravlične značilnosti cevovodov za cevi (iz ogljikovih materialov) različnih premerov so podane v tabeli B.1 in B.2.

Tabela B.1

SPECIFIČNA ODPORNOST ZA RAZLIČNE STOPNJE HRAPAVOSTI CEVI

Tabela B.2

POSEBNE HIDRAVLIČNE ZNAČILNOSTI CEVOVODOV

Opomba - Cevi s parametri, označenimi z "*", se uporabljajo v zunanjih vodovodnih omrežjih.

B.2.7. Hidravlični upor plastičnih cevi je vzet v skladu s podatki proizvajalca, pri čemer je treba upoštevati, da za razliko od jekleni cevovodi Premer plastičnih cevi je označen z zunanjim premerom.

B.2.8. Tlak pri brizgalki 2:

B.2.9. Poraba škropilnika 2 bo:

B.2.10. Značilnosti izračuna simetrične sheme slepega distribucijskega omrežja

B.2.10.1. Za simetrično shemo (slika B.1, odsek A) je izračunana stopnja pretoka v območju med drugim sprinklerjem in točko a, tj. v oddelku 2-a bo enako:

B.2.10.2. Premer cevovoda v odseku L_2-a določi projektant ali določi po formuli:

B.2.10.4. Tlak v točki a bo:

B.2.10.5. Za levo vejo vrstice I (slika B.1, razdelek A) je treba zagotoviti pretok Q_2-a pri tlaku P_a. Desna veja vrstice je simetrična levi, zato bo pretok tudi za to vejo enak Q_2-a, zato bo tlak v točki a enak P_a.

B.2.10.6. Posledično imamo za vrstico I tlak enak P_a in pretok vode:

Premer se poveča na najbližjo nazivno vrednost v skladu z GOST 28338.

B.2.10.8. Hidravlična značilnost vrstic, ki so strukturno enake, je določena s splošno karakteristiko izračunanega odseka cevovoda.

B.2.10.9. Splošna značilnost vrstice I je določena z izrazom:

B.2.10.11. Tlak v točki b bo:

B.2.10.13. Izračun vseh naslednjih vrstic do izračunanega (dejanskega) pretoka vode in pripadajočega tlaka poteka podobno kot pri izračunu vrste II.

B.2.11. Značilnosti izračuna asimetrične sheme slepega omrežja

B.2.11.1. Desna stran odseka B (slika C.1) ni simetrična na levo, zato se leva veja izračuna ločeno, zanjo pa se določita P_a in Q "_3-a.

B.2.11.2. Če upoštevamo desno stran 3. vrstice (ena brizgalna) ločeno od leve 1-a (dve brizgalni), potem mora biti tlak na desni strani P "_a manjši od tlaka P_a na levi strani.

B.2.11.3. Ker na eni točki ne moreta biti dva različna pritiska, potem vzemite večja vrednost tlak P_a in določite popravljen (posodobljen) pretok za desno vejo Q_3-a:

B.2.11.4. Skupna poraba vode iz vrstice I:

B.2.12. Značilnosti izračuna simetričnih in asimetričnih obročnih vezij

B.2.12.1. Simetrične in asimetrične obročne sheme (slika B.1, razdelka C in D) se izračunajo podobno kot slepo omrežje, vendar pri 50 % izračunanega pretoka vode za vsak pol-obroč.

NA 3. Hidravlični izračun AUP

B.3.1. Izračun AFS sprinklerja se izvede iz pogoja:

Q_n - normativna poraba sprinklerskega AFS v skladu s tabelami 5.1 - 5.3 tega SP;

Avtomatski sistemi za gašenje požara z vodo. Vprašanja in odgovori

L. M. Meshman, kandidat inženirja, vodilni raziskovalec FSBI VNIIPO MES Rusije

ključne besede: protipožarna zaščita, avtomatske gasilne enote, sprinkler, notranji požarni vod

Članek ponuja odgovore na vprašanja projektantov v zvezi s specifičnostjo zasnove in učinkovitostjo delovanja avtomatiziranih gasilnih sistemov.

Opis:

L. M. Mešman, kand. tehn. Sci., Vodilni raziskovalec FGBU VNIIPO EMERCOM Rusije

To gradivo ponuja odgovore na vprašanja oblikovalcev v zvezi s konstrukcijskimi značilnostmi in učinkovitostjo avtomatskih sistemov za gašenje požara.

Povejte mi, prosim, ali je v primeru, ko se izvede hidravlični izračun AFS v kombinaciji z notranjim dovodom vode za gašenje požarov (ERW), potreben dodaten pritisk na priključni točki žerjavov, ki je potrebno pri požarnem hidrantu? Na primer, v točki N je tlak 0,26 MPa, nanj je priključen priključen PC (v skladu s tabelo 3 SP 10.13130.2009 P = 0,1 MPa), ali je treba povzeti: 0,26 + 2 × 0,1 = 0, 46?

Pri hidravličnem izračunu AFS v kombinaciji z internim požarnim vodovodom (IRV) je nujno upoštevati pretok požarnih hidrantov (FK).

Praviloma načrtovalci določijo skupni pretok po formuli:

Q skupaj = Q AUP + Q ERW.

Na primer, ocenjeni stroški Q AUP je 10 l / s, s tabelarično vrednostjo števila požarnih hidrantov za izračun porabe vode - 2 kos. Pri pretoku vsake požarne šobe 2,5 l / s se šteje, da je pretok ERW 5 l / s. Od tod Q skupno je vzeto enako 15 l / s, kar je popolnoma napačno.

Kakšne napake so tu storjene? Kako je treba upoštevati in pravilno izračunati porabo računalnika Q običajni?

Nesprejemljivo je opredeliti porabo ERW kot Q ERW = 2,5 × 2 = 5 l/s. Izračun skupne porabe ERW, ki ni kombiniran z AFS, se začne z določitvijo pretoka diktacijskega požarnega ventila glede na višino prostora, premer požarnega zapornega ventila požarnega ventila (in, posledično premer požarne cevi), dolžina požarne cevi in ​​premer izstopne odprtine ročne požarne šobe (glej na primer tabelo 3 SP 10.13130.2009).

Pri kombinaciji ERW z AFS je priporočljivo najti točko na dovodnem cevovodu s tlakom, ki je blizu, vendar ne nižji od tlaka, ki je potreben za zagotovitev tega pretoka za izbrani izhodni premer požarne cevi, nazivni premer požarni zaporni ventil PK in dolžina požarne cevi (priključek PK na razdelilno cev ni dovoljen, ker je njen premer običajno manjši od DN 50).

Če je priključna točka cevovoda požarnega hidranta izbrana poljubno (odvisno od geometrijske lokacije požarnega hidranta v prostoru), potem ob upoštevanju potrebnega pretoka vode za PC, ki ga lahko vzamete iz tabele. 3 SP 10.13130.2009 je določen tlak na mestu priključitve cevovoda PK na dovodni cevovod AUP (ob upoštevanju izgub tlaka po dolžini cevovoda, lokalnih izgub in piezometrične višinske razlike med AUP in dovodom PK cevovod). Tlak na tej točki, izračunan v skladu s hidravlično shemo AFS, ne sme biti manjši od tlaka na tej točki, izračunanega za PC, in ob upoštevanju te razlike v tlaku pretoka PC in s tem ustrezno skupni pretok na tej točki se popravi.

Če je tlak na mestu priključka požarnega hidrantnega cevovoda na dovodni cevovod AFS, izračunan glede na pretok PC, večji od tistega, izračunanega glede na hidravlični krog AFS, potem je tlak diktatorski sprinkler je treba prilagoditi (čedalje bolj) tako, da se na priključni točki cevovodov upošteva približno enakost projektnih tlakov.

Podobno se določi priključna točka na dovodni cevovod AUP cevovoda drugega osebnega računalnika in določi skupni pretok Q skupaj

Tako na mestu povezave dovodnega cevovoda AUP s cevovodom PC zlagati brez pritiska, ter poraba AUP in poraba PC.

Največji radij delovanja škropilnika je približno 2 m (površina 12 m 2). Največja razdalja med škropilniki je 4 m, med namakalnimi krogi se oblikujejo območja z nejasno intenzivnostjo namakanja. Kako ugotoviti, ali je na teh območjih zagotovljena najmanj 50 % intenzivnost (po NPB 87–2000). Ali pa je treba zmanjšati razdaljo med škropilniki na 2,8 m, da teh površin ne bo?

V skladu z GOST R 51043.2002 (ki je začel veljati namesto NPB 87-2000) mora biti površina krožnega namakanja najmanj 12 m 2 (polmer ≈ 2 m), intenzivnost namakanja pa mora ustrezati standardu, odvisno od skupine. prostorov po SP5.13130.2009. Seveda pa to namakanje ni omejeno na namakanje le območja znotraj S 12 \u003d 12 m 2. Pravo območje namakanja je S ≈ (1,3–1,7) S 12, kar bistveno presega standardno vrednost zavarovanega območja.

Odvisno od vrste razpršilnika je intenzivnost namakanja na tej dodatni površini iz vsakega razpršilnika (0,2–0,7) jaz(od standardne vrednosti intenzivnosti namakanja jaz). Zato v osrednjem območju med štirimi razpršilniki intenzivnost namakanja praviloma presega 50% standardne vrednosti, včasih pa je lahko višja od te vrednosti (podrobne informacije so na voljo v izobraževalnem in metodološkem priročniku (Meshman L. I. et al. al. Avtomatske naprave za gašenje požara z vodo in peno. Projektiranje. M .: VNIIPO, 2009. - 572 str.) ali iz učnega pripomočka (L. M. Meshman et al. Razpršilniki za avtomatske naprave za gašenje požara z vodo in peno. M .: VNIIPO, 2002. - 315 s.).

Zato se pri razdalji med škropilniki 4 m pogojno vzame površina, ki jo varuje posamezen škropilnik. S\u003d 16 m 2. Na primer, če je izračunana površina AFS za 1. skupino prostorov 60 m 2, bo najmanjše ocenjeno število brizgalk 4 kosi. (60 m 2: 16 m 2 ≈ 4 kosi); oziroma za 2. skupino prostorov - 8 kosov. (120 m 2: 16 m 2 ≈ 8 kosov).

Razvodni cevovod gasilne instalacije je položen v naklonu 0,005 pod ravnim stropom. V skladu s SP5.13130.2009 je razdalja od balona brizgalk do stropa 0,08–0,30 m, zato morajo biti vsi brizgalniki v tem intervalu ne glede na naklon glavne črte. Torej, za namestitev prvega škropilnika potrebujete 100 mm dolg vložek, za zadnjega pa 600 mm, tako da so v vrsti?

Zagotovljen je naklon cevovodov AUP, da se po potrebi zagotovi evakuacija vode iz njih. Razdalja od središča balona sprinklerja do talne ravnine mora biti med 0,08 in 0,30 m, v izjemnih primerih pa je dovoljeno povečati to razdaljo na 0,40 m, če je pri naklonu in določeni dolžini cevovoda razdalja od središča brizgalne balone do stropa presega 0,40 m, potem je treba na tem mestu (na najnižji točki) opremiti drenažni ventil za odvajanje vode in dvigniti cev tako, da je razdalja od središča vidni del balona do stropa znaša najmanj 0,08 m, nato pa je treba ta novi odsek cevi položiti z zahtevanim naklonom.

Na željo naročnika se distribucijska mreža sprinklerske instalacije po sistemu dvojnega vklopa v križnih in strežniških prostorih ne sme polniti z vodo. Prostori se nahajajo v obstoječem poslovnem centru in obsegajo štiri etaže. Vsako nadstropje ima približno dva prostora tega namena. Voda bo usmerjena v sistem le, če se istočasno sprožita detektor dima in brizgalna brizgalna naprava. Delovanje samo ene opreme brez hkratnega delovanja druge ne bo omogočilo, da bi voda prišla v cevovodno omrežje križnih in strežniških AUP. Ali je mogoče zagotoviti takšno shemo?

Predlagane naprave so obravnavane v klavzuli 5.6 SP 5.13130.2009.

Odvisno od zahtev glede hitrosti in izključitve lažnih alarmov se uporabljajo naslednje vrste brizgalk AUP-SD:

• AUP-SVD, napolnjen z vodo;
• zraka AUP-SVzD.

Izbira tipa sprinkler-drencherja AUP-SD je posledica zmanjšanja škode zaradi posledic napačnega ali nepooblaščenega aktiviranja AUP:

AUP-SVD, napolnjen z vodo - za prostore, kjer je potrebna povečana hitrost AUP in so sprejemljiva manjša razlitja OTV v primeru poškodbe ali napačnega delovanja sprinklerjev, - v stanju pripravljenosti se dovodni in razdelilni cevovodi napolnijo z vodo in OTV se dovaja v varovano območje šele, ko se sproži avtomatski požarni javljalnik in sprinkler sprinkler, ki sta povezana po logični shemi "IN";

Zrak AUP-SVZD (1) - za prostore s pozitivnimi in negativnimi temperaturami, kjer so razlitja FA nezaželena v primeru poškodbe ali napačnega delovanja brizgalk - v stanju pripravljenosti se dovodni in razdelilni cevovodi napolnijo s stisnjenim zrakom. Polnjenje teh cevovodov z gasilnim sredstvom se zgodi šele, ko se sproži avtomatski javljalnik požara, dovod gasilnih sredstev v varovano območje pa se izvede le, ko se aktivirata avtomatski javljalnik požara in sprinkler v skladu z "IN ” logično vezje;

Zrak AUP-SVzD (2) - za prostore s pozitivnimi in negativnimi temperaturami, kjer je treba izključiti dovod OTV v cevovodni sistem zaradi lažnih alarmov avtomatskih javljalnikov požara, kot tudi razlitja OTV zaradi poškodb ali napačnega delovanja. sprinklerskih sprinklerjev - v načinu dežurne sobe se dovodni in razdelilni cevovodi napolnijo s stisnjenim zrakom. Polnjenje teh cevovodov z gasilnim sredstvom in dovod gasilnih sredstev v varovano območje se zgodita šele, ko sta avtomatski javljalnik požara in sprinkler aktivirana v skladu z logičnim vezjem "IN".

Upoštevati je treba, da se AUP-ji na plin praviloma uporabljajo za zaščito križnih in strežniških prostorov.

Za skladišče 6. skupine (z višino skladiščenja do 11 m, višina stavbe 14 m), ki ni zajeta v klavzuli 1.3 SP 5.13130, je potrebno načrtovati napravo za gašenje požara s sprinklerji. Analiza informacij na forumih nam omogoča, da sklepamo, da je mogoče uporabiti bodisi visoko zmogljive brizgalke (ESFR / SOBR), ki izvajajo izračun na podlagi njihove STU, bodisi brizgalne TRV. Kaj je v tem primeru bolj primerno?

Zasnovo visokoregalnih skladišč je treba izvesti v skladu s SP 241.13130.2015 ali v skladu z VNPB 40–16 "Avtomatske naprave za gašenje požara z vodo "AUP-Gefest". Oblikovanje. STO 420541.004" ali v skladu s STO 7.3-02-2011 "Naprave za gašenje požara z vodo megla voda z uporabo razpršilcev Breeze®. Navodila za oblikovanje.

Uporaba pršilnih pršilnikov v primerjavi z brizgalkami ESFR/SOBR lahko drastično zmanjša porabo vode, vendar pa so AFS opremljeni z razpršilci manj učinkoviti pri gašenju požarov v prostorih skupine 6 in 7 po SP 5.13130.2009. Končna izbira kot razpršilniki ESFR / SOBR ali razpršilci vode z meglo je določena s študijo izvedljivosti, razpoložljivostjo ustreznih AFS v objektu, usposobljenostjo vzdrževalnega osebja itd.

Na voljo je hladno visokoregalno skladišče. Uporabljajo se razpršilci SOBR. Vendar pa je zaradi velikega premera cevi velika tudi skupna prostornina zračnega odseka - približno 25 m 3. Ali je mogoče oblikovati AUP z naslednjim algoritmom delovanja: zagotoviti krmilno enoto za poplavljanje. Pred krmilno enoto so cevovodi AUP napolnjeni z vodo, za njim - zrak brez tlaka. Ko se sprožijo javljalniki požara PS, se krmilna enota odpre, voda napolni cevovode. Če delovanje ni napačno, ko se temperaturno občutljiva žarnica razpršilnika razpršilnika uniči, se namakanje začne. Ta shema ima naslednje prednosti:

• kompresorji niso potrebni (zdaj vsaka sekcija potrebuje svoj kompresor, različica SP 5 z enim kompresorjem pa še ni sprejeta);
• izpuhi niso potrebni. Skladno s tem se stroški AUP zmanjšajo, ni potrebe po avtomatizaciji za njihov nadzor;
• poenostavljena je tudi zahteva, da se cevovodni sistem napolni z vodo v 180 sekundah. Občutljivost detektorja požara je višja in v trenutku, ko se termoobčutljiva bučka odpre, so cevovodi popolnoma ali delno napolnjeni.

Istočasno je v definiciji zračnega napajalnika AFS po SP5 besedna zveza "zračni kanali so napolnjeni z zrakom pod pritiskom."

Izkazalo se je, da je formalno nemogoče načrtovati sistem brez zračnega tlaka?

Zahteve regulativnih dokumentov ne bi smele ovirati tehničnega napredka. Če se pojavijo progresivne oblikovalske rešitve, se lahko dogovorijo za uporabo po ustaljenih postopkih.

Namesto zračnega sprinklerskega AFS je povsem mogoče uporabiti drenažni AFS z brizgalkami, vendar je treba pravilno določiti vse prednosti uporabe te možnosti. Najprej morate namestiti požarni alarm s številnimi detektorji požara, ki jih morajo servisirati visoko usposobljeni strokovnjaki. Drugič, v cevovodnem sistemu ostane 25 m 3 zraka. Odvisno od konfiguracije distribucijskega omrežja in lokacije sproženega sprinklerja, lahko po daljšem času (več kot 3 minute - vse je odvisno od kompleksnosti AFS distribucijskega omrežja in lokacije sprinklerja) skozenj izpusti zrak. .

Kot možnost je možno predlagati uporabo drenažnega AFS s sprinklerji in rahlim nadtlakom v dovodnih in razdelilnih cevovodih. Prednost v primerjavi s priporočeno shemo je odsotnost požarne alarmne instalacije s številnimi detektorji požara, pomanjkljivost pa je rahlo zmanjšanje hitrosti dovoda vode v varovani objekt. Če pa je AFS razdeljen na več neodvisnih odsekov, potem je mogoče doseči znatno hitrost (glej na primer prijavo izuma: Meshman L. M. et al. Metoda za povečanje hitrosti naprave za gašenje požara s sprinklerjem (možnosti) in naprava za njegovo izvedbo (opcije) IPC A62C 35/00, vložena 05.2017).

Kot drugo možnost je mogoče predlagati uporabo drenažne AFS z uporabo brizgalnih brizgalk z nadzorom zagona ali brizgalk, opremljenih z napravo za nadzor zagona in prisilnega zagona (glej na primer Meshman L. M. et al. Metoda nadzora naprava za gašenje požara z zrakom in naprava za njeno prodajo: Patent RU št. 2 610 816, A62C 35/00, objavljen 15. februarja 2017, Bul. št. 5).

Projektiranje naprav za gašenje požara je precej težka naloga. Izdelava kompetentnega projekta in izbira prave opreme včasih ni tako enostavna, ne le za oblikovalce začetnike, ampak tudi za inženirje z izkušnjami. Veliko predmetov s svojimi značilnostmi in zahtevami (ali njihova popolna odsotnost v regulativnih dokumentih). Glede na potrebe naših strank je TAKIR TC leta 2014 razvil ločen program in začel redno izvajati usposabljanje o načrtovanju naprav za gašenje požara za strokovnjake iz različnih regij Rusije.

Tečaj usposabljanja "Načrtovanje naprav za gašenje požara"

Zakaj je veliko študentov izbralo UC TAKIR in naš tečaj gasilstva:

• učitelji »niso teoretiki«, temveč delujoči strokovnjaki, ki jih podjetja vključujejo v načrtovanje protipožarne opreme. Učitelji vedo, s kakšnimi težavami se specialisti srečujejo pri svojem delu;
• nimamo naloge, da vam prodamo opremo določenega proizvajalca ali vas prepričamo, da jo vključite v projekt;
• na predavanjih so obravnavane zahteve norm in značilnosti njihove uporabe;
• seznanjeni smo s trenutnimi spremembami RTR in zakonodajnih aktov;
• v učilnici se podrobno obravnavajo hidravlični izračuni;
• Kontakti, pridobljeni med usposabljanjem, bodo študentom lahko koristili pri njihovem delu. Odgovor na vaše vprašanje lahko hitreje dobite tako, da učitelju pišete neposredno po pošti.

Usposabljanje za načrtovanje gašenja požara izvajajo:

Učitelji praktiki z več kot 10-letnimi izkušnjami pri načrtovanju sistemov za gašenje požara, predstavniki VNIIPO in Akademije državne gasilske službe Ministrstva za izredne razmere Rusije, strokovnjaki iz vodilnih podjetij, ki nudijo svetovalne storitve za načrtovanje požarne zaščite sistemi.

Kako se vpisati v gasilske tečaje:

Tečaji potekajo enkrat na četrtletje. Zaposlenim v centru za usposabljanje svetujemo, da se zanje predhodno prijavijo tako, da izpolnijo prijavo na spletni strani ali po telefonu. Po pregledu vaše prijave se bo osebje dogovorilo o terminu usposabljanja. Šele po tem vam bo poslan račun za plačilo in pogodba.

Po opravljenem gasilskem tečaju se izda potrdilo o izpopolnjevanju.

Usposabljanje v okviru načrtovanja sistemov za gašenje požara se izvaja v učilnicah izobraževalnega centra TAKIR v Moskvi ali z obiskom ozemlja stranke (za skupine 5 oseb).

Usposabljanje za načrtovanje gasilnih sistemov

Program usposabljanja "Načrtovanje naprav za gašenje požara" po dnevu:

1. dan

10.00-11.30 Izgradnja protipožarnih sistemov (SPS)

• Izgradnja sistemov za javljanje požara. Princip delovanja.
• Sistemi za odkrivanje požara in nadzor naprav za gašenje požara
• Detektorji požara. Sprejemno-kontrolne naprave. Krmilne naprave za gasilne instalacije.

11.30-13.00 Inštalacije za gašenje požara (UPT). Osnovni pojmi in definicije za gasilne sisteme.

• Osnovni pojmi in definicije. Razvrstitev UPT po namenu, vrsti, vrsti sredstva za gašenje požara, odzivnem času, trajanju delovanja, naravi avtomatizacije itd.
• Glavne konstrukcijske značilnosti vsake vrste UPT.

14.00-15.15 Projektiranje naprav za gašenje požara. Zahteve za projektno dokumentacijo

• Zahteve za projektno dokumentacijo.
• Postopek za razvoj projektne dokumentacije za UPT.
• Kratek algoritem za izbiro naprav za gašenje požara glede na objekt zaščite.

15.30-17.00 Uvod v načrtovanje naprav za gašenje požara z vodo

• Razvrstitev, glavni sestavni deli in elementi naprav za gašenje požara s sprinklerskimi in potopnimi napravami.
• Splošne informacije o namestitvi vodnih in penastih UPT in njihovih tehnična sredstva.
• Sheme naprav za gašenje požara z vodo in algoritem delovanja.
• Postopek za razvoj naloge za načrtovanje UPT.

2. dan

10.00-13.00 Hidravlični izračun naprav za gašenje požara z vodo:

– določitev pretoka vode in števila brizgalk,

- določitev premerov cevovodov, tlaka v vozliščih, izgub tlaka v cevovodih, regulaciji in zapiralnih ventilih, pretoka na naslednjih sprinklerjih iz narekujočega sprinklerja znotraj varovanega območja, določitev skupnega ocenjenega pretoka naprave.

14.00-17.00 Projektiranje naprav za gašenje požara s peno

• Področje uporabe sistemov za gašenje požara s peno. Sestava sistema. Regulativne in tehnične zahteve. Zahteve za shranjevanje, uporabo in odstranjevanje.
• Naprave za pridobivanje pene različnih množin.
• Sredstva za penjenje. Razvrstitev, značilnosti uporabe, regulativne zahteve. Vrste dozirnih sistemov.
• Izračun količine koncentratov pene za gašenje nizke, srednje in visoke ekspanzije.
• Značilnosti zaščite rezervoarjev.
• Postopek za izdelavo naloge za oblikovanje AUP.
• Tipične oblikovalske rešitve.

3. dan

10.00-13.00 Uporaba naprav za gašenje požara s prahom

Glavne faze razvoja sodobnih avtonomnih sredstev gašenje požara s prahom. Praški za gašenje in principi gašenja. Moduli za gašenje s prahom, vrste in lastnosti, uporaba. Delovanje avtonomnih naprav za gašenje požara na osnovi prašnih modulov.

Normativno-pravna podlaga Ruske federacije in zahteve za načrtovanje naprav za gašenje požara s prahom. Metode izračuna za načrtovanje modularnih gasilnih naprav.

Sodobne metode opozarjanja in nadzora - vrste požarnih in varnostnih javljalnikov ter krmilnih naprav za avtomatske gasilne sisteme. Brezžični avtomatski sistem za gašenje, signalizacijo in opozarjanje "Garant-R".

14.00-17.00 Upravljanje naprav za gašenje požara na osnovi S2000-ASPT in Potok-3N

• Funkcionalnost in oblikovne značilnosti.
• Značilnosti gašenja s plinom, prahom in aerosolom na osnovi S200-ASPT. Moduli za plin in prah, značilnosti spremljanja stanja povezanih vezij.
• Upravljanje naprav za gašenje požara na osnovi naprave Potok-3N: oprema za črpalno postajo za sprinkler, drenažo, gašenje s peno, oskrbo s požarno vodo v industrijskih in civilnih objektih.
• Delajte z AWS "Orion-Pro".

4. dan

10.00-13.00 Projektiranje inštalacij za gašenje požara s plinom (1. del).

Izbira plinskega gasilnega sredstva. Značilnosti uporabe specifičnih gasilnih sredstev - Freon, Inergen, CO2, Novec 1230. Pregled trga ostalih plinastih gasilnih sredstev.

Izdelava projektne naloge. Vrsta in sestava projektne naloge. posebne tankosti.

Izračun mase plinskega gasilnega sredstva. Izračun površine odprtine za razbremenitev nadtlaka

14.00-17.00 Projektiranje inštalacij za gašenje požara s plinom (2. del). Praktična lekcija.

Razvoj pojasnjevalne opombe. Osnovne tehnične rešitve in koncept bodočega projekta. Izbira in postavitev opreme

Izdelava delovnih risb. Kje začeti in na kaj iskati. Oblikovanje cevovodov. Izračun hidravličnih pretokov. Metode optimizacije. Demonstracija izračuna. Izkušnje z uporabo programov na realnih objektih.

Priprava specifikacij za opremo in material. Razvoj nalog za sorodne razdelke.

5. dan

10.00-12.00 Projektiranje naprav za gašenje požara z vodno meglo (TRV).

• Razvrstitev in princip delovanja.
• Področje uporabe.
• Cevovodi in fitingi.
• Značilnosti zasnove sprinklerskih naprav za gašenje požara TRV s prisilnim zagonom.
• Tipične oblikovalske rešitve.

12.00-15.00 Projektiranje internega gasilnega vodovoda (IRV).

Osnovni pojmi in definicije. Klasifikacija ERW. Analiza veljavnih mednarodnih in domačih standardov in predpisov. Glavne konstrukcijske značilnosti sestavne opreme ERW. Najpomembnejša nomenklatura in parametri tehničnih sredstev ERW. Glavni vidiki izbire črpalnih enot VPV. Značilnosti naprave za visoke zgradbe. Kratek algoritem za hidravlični izračun ERW. Osnovne zahteve za načrtovanje ERW in določanje razdalje med požarnimi hidranti. Osnovne zahteve za namestitev in delovanje ERW.

15.30-16.30 Namestitev in kompleksna prilagoditev AUP. Zahteve NTD za namestitev AUPT.

Odgovorne osebe, organizacija nadzora montaže. Priprava materialov na podlagi rezultatov namestitve. Značilnosti sprejema v obratovanje AUPT. Dokumentacija, predložena ob prevzemu.

16.40-17.00
Končno spričevalo v obliki testa. Priprava knjigovodskih listin. Izdaja certifikatov.

Datumi usposabljanja