www.freepatent.ru

Artikel Pembinaan

Artikel tersebut menerangkan sifat dan keupayaan konkrit serbuk berkekuatan tinggi, serta kawasan dan teknologi penggunaannya.

Kepantasan pembinaan bangunan kediaman dan perindustrian yang tinggi dengan bentuk seni bina baharu dan unik dan terutamanya struktur khas yang dimuatkan khas (seperti jambatan bentang besar, bangunan pencakar langit, platform minyak luar pesisir, tangki untuk menyimpan gas dan cecair di bawah tekanan, dsb.) memerlukan pembangunan konkrit baru yang cekap. Kemajuan yang ketara dalam hal ini telah diperhatikan terutamanya sejak akhir tahun 1980-an. Konkrit moden berkualiti tinggi (VKB) secara klasik menggabungkan pelbagai jenis konkrit untuk pelbagai tujuan: konkrit berkekuatan tinggi dan kekuatan ultra tinggi [lihat. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. sepuluh; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], konkrit padat sendiri, konkrit tahan kakisan tinggi. Jenis konkrit ini memenuhi keperluan yang tinggi untuk kekuatan mampatan dan tegangan, rintangan retak, kekuatan hentaman, rintangan haus, rintangan kakisan dan rintangan fros.

Tidak dinafikan, peralihan kepada jenis konkrit baru telah dipermudahkan, pertama, oleh kemajuan revolusioner dalam pemplastikan campuran konkrit dan mortar, dan kedua, dengan kemunculan bahan tambahan pozzolanik yang paling aktif - microsilica, kaolin dehidrasi dan abu yang sangat tersebar. Gabungan superplasticizer dan terutamanya hyperplasticizer mesra alam pada polycarboxylate, polyacrylate and polyglycolium base memungkinkan untuk mendapatkan superfluid simen-mineral dispersing system dan campuran konkrit. Terima kasih kepada pencapaian ini, bilangan komponen dalam konkrit dengan bahan tambahan kimia mencapai 6-8, nisbah air-simen menurun kepada 0.24-0.28 sambil mengekalkan keplastikan, dicirikan oleh penyelesaian kon 4-10 cm Dalam konkrit pemadatan sendiri ( Selbstverdichtender Beton-SVB) dengan tepung batu (CM) atau tanpanya, tetapi dengan penambahan MK dalam konkrit yang sangat cekap (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) pada hyperplasticizer, tidak seperti tuang pada usaha sama tradisional, kecairan sempurna campuran konkrit digabungkan dengan pemendapan rendah dan pemadatan diri dengan penyingkiran udara spontan.

Reologi "tinggi" dengan penyahairan yang ketara dalam campuran konkrit superplastik disediakan oleh matriks reologi bendalir, yang mempunyai tahap skala berbeza elemen struktur yang membentuknya. Dalam konkrit batu hancur untuk batu hancur, mortar simen-pasir berfungsi sebagai matriks reologi pada pelbagai peringkat mikro-mesoscale. Dalam campuran konkrit plastik untuk konkrit berkekuatan tinggi untuk batu hancur sebagai unsur makrostruktur, matriks reologi, perkadarannya harus jauh lebih tinggi daripada konkrit biasa, adalah penyebaran yang lebih kompleks yang terdiri daripada pasir, simen, tepung batu, mikrosilika dan air. Sebaliknya, untuk pasir dalam campuran konkrit konvensional, matriks reologi pada tahap mikro ialah pes simen-air, perkadarannya boleh ditingkatkan untuk memastikan kecairan dengan meningkatkan jumlah simen. Tetapi ini, dalam satu tangan, tidak ekonomik (terutamanya untuk konkrit kelas B10 - B30), sebaliknya, secara paradoks, superplasticizers adalah aditif pengurangan air yang lemah untuk simen Portland, walaupun semuanya dicipta dan dicipta untuknya. Hampir semua superplasticizers, seperti yang telah kami tunjukkan sejak 1979, "berfungsi" lebih baik pada banyak serbuk mineral atau pada campurannya dengan simen [lihat. Kalashnikov V.I. Asas pemplastikan sistem penyebaran mineral untuk pengeluaran bahan binaan: Disertasi dalam bentuk laporan saintifik untuk tahap doc. teknologi sains. - Voronezh, 1996] berbanding dengan simen tulen. Simen ialah sistem penghidratan yang tidak stabil air yang membentuk zarah koloid serta-merta apabila bersentuhan dengan air dan memekat dengan cepat. Zarah koloid dalam air sukar untuk dihamburkan dengan superplasticizers. Contohnya ialah ampaian tanah liat yang tidak terlalu cair.

Oleh itu, kesimpulannya mencadangkan dirinya sendiri: tepung batu mesti ditambah kepada simen, dan ia akan meningkatkan bukan sahaja kesan reologi usaha sama pada campuran, tetapi juga pecahan matriks rheologi itu sendiri. Akibatnya, ia menjadi mungkin untuk mengurangkan jumlah air dengan ketara, meningkatkan ketumpatan dan meningkatkan kekuatan konkrit. Penambahan tepung batu secara praktikalnya akan bersamaan dengan pertambahan simen (jika kesan pengurangan air adalah lebih tinggi dengan ketara berbanding semasa ditambah simen).

Adalah penting untuk memberi tumpuan di sini bukan untuk menggantikan sebahagian daripada simen dengan tepung batu, tetapi menambahnya (dengan bahagian yang ketara - 40-60%) kepada simen Portland. Berdasarkan teori polistruktur pada tahun 1985–2000. Semua kerja untuk menukar polistruktur bertujuan untuk menggantikan simen Portland sebanyak 30-50% dengan pengisi mineral untuk menyimpannya dalam konkrit [lihat. Solomatov V. I., Vyrovoy V. N. et al. Bahan binaan komposit dan struktur dengan penggunaan bahan yang dikurangkan. - Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. darjah Cand. teknologi sains. - M, 1996; Fadel I. M. Teknologi berasingan intensif konkrit yang diisi dengan basalt: Abstrak dis. Cand. teknologi sains - M, 1993]. Strategi penjimatan simen Portland dalam konkrit dengan kekuatan yang sama akan memberi laluan kepada strategi penjimatan konkrit dengan kekuatan 2-3 kali lebih tinggi bukan sahaja dalam mampatan, tetapi juga dalam ketegangan lentur dan paksi dan hentaman. Penjimatan konkrit dalam lebih banyak struktur terbuka akan memberikan kesan ekonomi yang lebih tinggi daripada menjimatkan simen.

Memandangkan komposisi matriks reologi pada pelbagai peringkat skala, kami menetapkan bahawa untuk pasir dalam konkrit berkekuatan tinggi, matriks reologi pada tahap mikro ialah campuran kompleks simen, tepung, silika, superplasticizer dan air. Sebaliknya, untuk konkrit berkekuatan tinggi dengan mikrosilika untuk campuran simen dan tepung batu (serakan yang sama) sebagai elemen struktur, satu lagi matriks reologi muncul dengan tahap skala yang lebih kecil - campuran mikrosilika, air dan superplasticizer.

Untuk konkrit hancur, skala unsur struktur matriks reologi ini sepadan dengan skala granulometri optimum komponen konkrit kering untuk mendapatkan ketumpatan tinggi daripadanya.

Oleh itu, penambahan tepung batu melaksanakan kedua-dua fungsi struktur-rheologi dan fungsi pengisian matriks. Untuk konkrit berkekuatan tinggi, fungsi tindak balas-kimia tepung batu tidak kurang pentingnya, yang dilakukan dengan kesan yang lebih tinggi oleh mikrosilika reaktif dan kaolin mikrodehidrasi.

Kesan reologi dan pengurangan air maksimum disebabkan oleh penjerapan SP pada permukaan fasa pepejal adalah ciri genetik sistem terserakan halus dengan antara muka yang tinggi.

Jadual 1.

Tindakan reologi dan pengurangan air SP dalam sistem mineral air

Jadual 1 menunjukkan bahawa dalam ampaian tuangan simen Portland dengan SP, kesan pengurangan air yang terakhir adalah 1.5–7.0 kali (sic!) Lebih tinggi daripada serbuk mineral. Untuk batu, lebihan ini boleh mencapai 2-3 kali.

Oleh itu, gabungan hiperplastik dengan mikrosilika, tepung batu atau abu memungkinkan untuk meningkatkan tahap kekuatan mampatan kepada 130-150, dan dalam beberapa kes - kepada 180-200 MPa dan lebih. Walau bagaimanapun, peningkatan yang ketara dalam kekuatan membawa kepada peningkatan pesat dalam kerapuhan dan penurunan nisbah Poisson kepada 0.14–0.17, yang membawa kepada risiko kemusnahan secara tiba-tiba struktur sekiranya berlaku kecemasan. Menyingkirkan sifat negatif konkrit ini dilakukan bukan sahaja dengan mengukuhkan yang terakhir dengan tetulang bar, tetapi dengan gabungan tetulang bar dengan pengenalan gentian dari polimer, kaca dan keluli.

Asas-asas pemplastikan dan pengurangan air bagi sistem terdispersi mineral dan simen telah dirumuskan dalam disertasi kedoktoran V.I. Kalashnikov. [cm. Kalashnikov V.I. Asas pemplastikan sistem penyebaran mineral untuk pengeluaran bahan binaan: Disertasi dalam bentuk laporan saintifik untuk tahap doc. teknologi sains. - Voronezh, 1996] pada tahun 1996 berdasarkan kerja yang telah disiapkan sebelum ini dalam tempoh dari 1979 hingga 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Mengenai keadaan struktur dan reologi sistem tersebar yang sangat cair dan tertumpu. // Prosiding Persidangan Kebangsaan IV mengenai Mekanik dan Teknologi Bahan Komposit. - Sofia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Kecekapan pemplastikan komposisi mineral tersebar bergantung pada kepekatan fasa pepejal di dalamnya. // Reologi campuran konkrit dan masalah teknologinya. Abstrak. laporan Simposium All-Union III. - Riga. - RPI, 1979; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A.Mengenai sifat pemplastikan komposisi terpencar mineral bergantung kepada kepekatan fasa pepejal di dalamnya.// Mekanik dan teknologi bahan komposit. Bahan Persidangan Kebangsaan II. - Sofia: BAN, 1979; Kalashnikov V.I.Mengenai tindak balas pelbagai komposisi mineral kepada superplasticizer asid naftalena-sulfonat dan kesan alkali pelarutan yang cepat ke atasnya. // Mekanik dan teknologi bahan komposit. Bahan Persidangan Kebangsaan III dengan penyertaan wakil asing. - Sofia: BAN, 1982; Kalashnikov V.I. Perakaunan untuk perubahan reologi dalam campuran konkrit dengan superplasticizer. // Bahan Persidangan IX All-Union mengenai Konkrit dan Konkrit Bertetulang (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A.Ciri-ciri perubahan reologi dalam komposisi simen di bawah pengaruh pemplastis penstabil ion. // Prosiding "Mekanik teknologi konkrit". - Riga: RPI, 1984]. Ini adalah prospek untuk penggunaan sasaran aktiviti pengurangan air yang paling tinggi bagi LB dalam sistem tersebar halus, ciri-ciri perubahan reologi dan struktur-mekanikal kuantitatif dalam sistem superplasticized, yang terdiri daripada peralihan salji dari fasa pepejal kepada keadaan bendalir. dengan penambahan supermal air. Ini adalah kriteria yang dibangunkan untuk penyebaran graviti dan sumber pasca-thixotropic bagi aliran sistem plastik yang sangat tersebar (di bawah beratnya sendiri) dan meratakan permukaan hari secara spontan. Ini adalah konsep yang dicadangkan mengenai kepekatan mengehadkan sistem simen oleh serbuk terabur halus daripada batuan asal sedimen, magmatik dan metamorf, selektif dari segi tahap pengurangan air yang tinggi kepada SP. Keputusan paling penting yang diperoleh dalam kerja-kerja ini terdiri daripada kemungkinan pengurangan 5-15 kali ganda dalam penggunaan air dalam serakan sambil mengekalkan penyebaran graviti. Telah ditunjukkan bahawa dengan menggabungkan serbuk aktif secara reologi dengan simen, adalah mungkin untuk meningkatkan kesan SP dan mendapatkan tuangan berketumpatan tinggi. Prinsip-prinsip inilah yang dilaksanakan dalam konkrit serbuk tindak balas dengan peningkatan ketumpatan dan kekuatannya (Reaktionspulver beton - RPB atau Reactive Powder Concrete - RPC [lihat Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Jenis simen baru: struktur batu simen . // Bahan binaan. - 1994. - No. 115]). Hasil lain ialah peningkatan dalam kesan pengurangan SP dengan peningkatan dalam penyebaran serbuk [lihat. Kalashnikov V.I. Asas pemplastikan sistem penyebaran mineral untuk pengeluaran bahan binaan: Disertasi dalam bentuk laporan saintifik untuk tahap doc. teknologi sains. - Voronezh, 1996]. Ia juga digunakan dalam serbuk konkrit halus dengan meningkatkan bahagian juzuk halus dengan menambahkan wasap silika ke dalam simen. Baru dalam teori dan amalan konkrit serbuk adalah penggunaan pasir halus dengan pecahan 0.1-0.5 mm, yang menjadikan konkrit berbutir halus, berbeza dengan pasir biasa di atas pasir dengan pecahan 0-5 mm. Pengiraan purata luas permukaan spesifik bahagian konkrit serbuk yang tersebar (komposisi: simen - 700 kg; pasir halus fr. 0.125-0.63 mm - 950 kg, tepung basalt Ssp = 380 m2 / kg - 350 kg, mikrosilika Svd = 3200 m2 / kg - 140 kg) dengan kandungannya sebanyak 49% daripada jumlah campuran dengan pasir berbutir halus pecahan 0.125-0.5 mm menunjukkan bahawa dengan penyebaran MC Smc = 3000 m2 / kg permukaan purata serbuk bahagian ialah Svd = 1060 m2 / kg, dan dengan Smc = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. Konkrit serbuk tindak balas berbutir halus dibuat pada komponen bertaburan halus, di mana kepekatan isipadu fasa pepejal tanpa pasir mencapai 58-64%, dan bersama-sama dengan pasir - 76-77% dan sedikit lebih rendah daripada kepekatan fasa pepejal dalam konkrit berat superplastik (Cv = 0, 80–0.85). Walau bagaimanapun, dalam konkrit hancur kepekatan isipadu fasa pepejal tolak batu hancur dan pasir adalah jauh lebih rendah, yang menentukan ketumpatan tinggi matriks tersebar.

Kekuatan tinggi dipastikan dengan kehadiran bukan sahaja wasap silika atau kaolin dehidrasi, tetapi juga serbuk reaktif dari batu tanah. Menurut data literatur, terutamanya abu terbang, balt, batu kapur atau tepung kuarza diperkenalkan. Peluang yang mencukupi dalam pengeluaran konkrit serbuk reaktif dibuka di USSR dan Rusia berkaitan dengan pembangunan dan penyelidikan pengikat komposit permintaan air rendah oleh Yu.M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarom. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Telah terbukti bahawa menggantikan simen dalam proses pengisaran VNV dengan tepung karbonat, granit, kuarza sehingga 50% dengan ketara meningkatkan kesan pengurangan air. Nisbah W / T, yang memastikan penyebaran graviti konkrit batu hancur, berbanding dengan pengenalan biasa usaha sama, dikurangkan kepada 13-15%, kekuatan konkrit pada VNV-50 sedemikian mencapai 90-100 MPa . Pada asasnya, konkrit serbuk moden boleh diperolehi berdasarkan VNV, mikrosilika, pasir halus dan tetulang tersebar.

Konkrit serbuk bertetulang tersebar sangat berkesan bukan sahaja untuk struktur menanggung beban dengan gabungan tetulang dengan tetulang prategasan, tetapi juga untuk pengeluaran berdinding sangat nipis, termasuk butiran seni bina ruang.

Menurut data terkini, pengukuhan tekstil struktur adalah mungkin. Pembangunan pengeluaran serat tekstil (fabrik) bingkai pukal yang diperbuat daripada polimer berkekuatan tinggi dan benang kalis alkali di negara asing maju telah mendorong pembangunan konkrit serbuk tindak balas dengan sambungan lebih 10 tahun lalu di Perancis dan Kanada. usaha niaga tanpa agregat besar dengan pengisi kuarza yang sangat halus, diisi dengan serbuk batu dan mikrosilika. Campuran konkrit daripada adunan berbutir halus tersebut tersebar di bawah beratnya sendiri, mengisi struktur jaringan padat sepenuhnya pada rangka tenunan dan semua simpang bentuk kerawang.

Reologi "tinggi" campuran konkrit serbuk (PBS) menyediakan, pada kandungan air 10–12% daripada jisim komponen kering, tegasan hasil? 0 = 5–15 Pa, iaitu. hanya 5-10 kali lebih tinggi daripada cat minyak. Dengan ε0 ini, ia boleh ditentukan menggunakan kaedah mini-rheometrik yang dibangunkan oleh kami pada tahun 1995. Tegasan hasil yang rendah dipastikan oleh ketebalan optimum interlayer matriks rheologi. Daripada pertimbangan struktur topologi PBL, ketebalan purata interlayer X ditentukan oleh formula:

di manakah diameter purata zarah pasir; - kepekatan isipadu.

Untuk komposisi di bawah, pada W / T = 0.103, ketebalan interlayer ialah 0.056 mm. De Larrard dan Sedran mendapati bahawa untuk pasir yang lebih halus (d = 0.125–0.4 mm) ketebalannya berbeza dari 48 hingga 88 µm.

Peningkatan dalam interlayer zarah mengurangkan kelikatan dan tegasan ricih muktamad dan meningkatkan kecairan. Kecairan boleh ditingkatkan dengan menambah air dan memperkenalkan SP. Secara amnya, kesan air dan SP ke atas perubahan kelikatan, tegasan ricih muktamad dan hasil adalah samar-samar (Rajah 1).

Superplasticizer merendahkan kelikatan ke tahap yang jauh lebih rendah daripada penambahan air, manakala penurunan dalam kekuatan hasil disebabkan DP adalah lebih tinggi dengan ketara daripada di bawah pengaruh air.

nasi. 1. Pengaruh SP dan air terhadap kelikatan, takat hasil dan kecairan

Ciri-ciri utama sistem terisi akhir superplastik ialah kelikatan boleh cukup tinggi dan sistem boleh mengalir perlahan jika tegasan hasil rendah. Untuk sistem konvensional tanpa SP, kelikatan mungkin rendah, tetapi tegasan hasil yang meningkat menghalangnya daripada merebak, kerana mereka tidak mempunyai sumber aliran pasca-thixotropic [lihat. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A.Ciri-ciri perubahan reologi dalam komposisi simen di bawah pengaruh pemplastis penstabil ion. // Prosiding "Mekanik teknologi konkrit". - Riga: RPI, 1984].

Sifat reologi bergantung kepada jenis dan dos SP. Pengaruh tiga jenis SP ditunjukkan dalam Rajah. 2. JV yang paling berkesan ialah Woerment 794.

nasi. 2 Pengaruh jenis dan dos usaha sama terhadap? Mengenai: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - Melment F 10

Pada masa yang sama, bukan JV S-3 domestik yang ternyata kurang selektif, tetapi JV asing berasaskan melamin Melment F10.

Kebolehtebaran campuran konkrit serbuk adalah amat penting dalam pembentukan produk konkrit dengan bingkai jejaring volumetrik tenunan yang diletakkan dalam bentuk.

Bingkai kain kerawang volumetrik sedemikian dalam bentuk rasuk T, rasuk I, saluran dan konfigurasi lain membolehkan tetulang cepat, yang terdiri daripada memasang dan menetapkan bingkai dalam acuan, diikuti dengan menuang konkrit ampaian, yang mudah menembusi melalui sel-sel bingkai bersaiz 2–5 mm (Rajah 3) ... Bingkai fabrik secara radikal boleh meningkatkan rintangan retak konkrit apabila terdedah kepada turun naik suhu berselang-seli dan mengurangkan ubah bentuk dengan ketara.

Campuran konkrit bukan sahaja harus mudah tumpah secara tempatan melalui bingkai mesh, tetapi juga merebak apabila mengisi acuan dengan penembusan "terbalik" melalui bingkai dengan peningkatan dalam jumlah campuran dalam acuan. Untuk menilai kecairan, campuran serbuk komposisi yang sama dari segi kandungan komponen kering digunakan, dan kebolehtebaran dari kon (untuk jadual goncang) dikawal oleh jumlah SP dan (sebahagiannya) air. Penyebaran telah disekat dengan gelang mesh diameter 175 mm.

nasi. 3 Contoh bingkai kain

nasi. 4 Hamparan campuran dengan penyebaran bebas dan terhalang

Mesh mempunyai saiz yang jelas 2.8 × 2.8 mm dengan diameter wayar 0.3 × 0.3 mm (Rajah 4). Campuran kawalan dibuat dengan hamparan 25.0; 26.5; 28.2 dan 29.8 cm Hasil daripada eksperimen, didapati bahawa dengan peningkatan kecairan campuran, nisbah diameter dc bebas dan hamparan terhalang d berkurang. Dalam rajah. 5 menunjukkan perubahan dalam dc / dbotdc.

nasi. 5 Perubahan dalam dc / db daripada nilai dc sebaran bebas

Seperti berikut dari rajah, perbezaan dalam taburan campuran dc dan db hilang pada kecairan yang dicirikan oleh taburan bebas 29.8 cm. Apabila dc = 28.2, taburan melalui jaringan berkurangan sebanyak 5%. Campuran dengan jarak 25 cm mengalami brek yang sangat baik apabila merebak melalui jaringan.

Dalam hal ini, apabila menggunakan bingkai mesh dengan sel 3 × 3 mm, perlu menggunakan campuran dengan penyebaran sekurang-kurangnya 28-30 cm.

Sifat fizikal dan teknikal konkrit serbuk bertetulang tersebar, diperkukuh dengan 1% mengikut isipadu gentian keluli dengan diameter 0.15 mm dan panjang 6 mm dibentangkan dalam jadual 2

Jadual 2.

Sifat fizikal dan teknikal konkrit serbuk pada pengikat permintaan air rendah menggunakan usaha sama domestik S-3

Seperti yang dibuktikan oleh data asing, dengan tetulang 3%, kekuatan mampatan mencapai 180-200 MPa, dengan tegangan paksi - 8-10 MPa. Kekuatan impak meningkat lebih daripada sepuluh kali ganda.

Kemungkinan konkrit serbuk adalah jauh dari kehabisan, memandangkan keberkesanan rawatan hidroterma dan kesannya terhadap peningkatan bahagian tobermorite, dan, dengan itu, xonotlite.

www.allbeton.ru

Konkrit serbuk tindak balas

Kemas kini terakhir ensiklopedia: 17.12.2017 - 17:30

Konkrit serbuk tindak balas - konkrit diperbuat daripada bahan reaktif yang dikisar halus dengan saiz butiran 0.2 hingga 300 mikron dan dicirikan oleh kekuatan tinggi (lebih daripada 120 MPa) dan rintangan air yang tinggi.

[GOST 25192-2012. konkrit. Klasifikasi dan Spesifikasi Umum]

Konkrit serbuk tindak balas serbuk reaktif konkrit-RPC] - bahan komposit dengan kekuatan mampatan tinggi 200-800 MPa, lentur> 45 MPa, termasuk sejumlah besar komponen mineral yang sangat tersebar - pasir kuarza, mikrosilika, superplasticizer, serta gentian keluli dengan W rendah / T (~ 0.2), menggunakan rawatan haba dan kelembapan produk pada suhu 90-200 ° C.

[Usherov-Marshak A. V. Sains konkrit: leksikon. M .: RIF Stroymaterialy. - 2009. - 112 p.]

Pemegang hak cipta! Jika akses percuma kepada istilah ini adalah pelanggaran hak cipta, penyusun bersedia, atas permintaan pemegang hak cipta, untuk mengalih keluar pautan atau istilah (definisi) itu sendiri daripada tapak. Untuk menghubungi pentadbiran, gunakan borang maklum balas.

enciklopediyastroy.ru

Para saintis tidak pernah berhenti kagum dengan perkembangan teknologi revolusioner. Campuran dengan sifat yang lebih baik diperoleh tidak lama dahulu - pada awal 90-an abad ke-20. Di Rusia, penggunaannya dalam pembinaan bangunan tidak begitu biasa, aplikasi utama adalah pembuatan lantai meratakan sendiri dan barang hiasan: meja, gerbang terbuka dan sekatan.

Untuk menentukan kelebihan bahan RPB yang lebih berkualiti, pertimbangkan parameter:

• Komposisi.
• Hartanah.
• Skop penggunaan.
• Kes perniagaan untuk faedah.

Komposisi

Konkrit adalah bahan binaan yang terbentuk daripada campuran padat pelbagai komposisi:

1. Asasnya adalah astringen, "melekatkan" bahan pengisi. Keupayaan untuk mengintegrasikan komponen dengan pasti ke dalam satu keseluruhan memenuhi keperluan utama aplikasi. Jenis pengikat:

• simen.
• gipsum.
• kapur.
• Polimer.
• Bitumen.

2. Pengisi - komponen yang menentukan ketumpatan, berat, kekuatan. Jenis dan saiz bijirin:

• Pasir - sehingga 5 mm.
• Tanah liat yang diperluas - sehingga 40.
• Sanga - sehingga 15.
• Batu hancur - sehingga 40.

3. Aditif - pengubah yang meningkatkan sifat, mengubah proses penetapan campuran yang terhasil. Pandangan:

• Mengplastik.
• Mengukuhkan.
• mudah rosak.
• Mengawal rintangan fros dan/atau kelajuan tetapan.

4. Air ialah komponen yang bertindak balas dengan bahan pengikat (tidak digunakan dalam konkrit berbitumen). Nisbah peratusan cecair kepada jisim asas menentukan keplastikan dan masa tetapan, rintangan fros dan kekuatan produk.

Penggunaan pelbagai kombinasi asas, agregat, bahan tambahan, nisbah mereka, perkadaran memungkinkan untuk mendapatkan konkrit dengan pelbagai ciri.

Perbezaan antara RPB dan jenis bahan lain ialah pecahan agregat halus. Mengurangkan peratusan simen, menggantikannya dengan tepung batu, mikrosilika memungkinkan untuk membuat campuran dengan kecairan tinggi, komposisi pemadatan diri.

RPB tugas berat diperoleh dengan mencampurkan air (7-11%) dan serbuk reaktif. Perkadaran (%):

• Simen Portland gred M500 kelabu atau putih - 30 ~ 34.
• Microquartz atau tepung batu - 12-17%.
• Wasap silika - 3.2 ~ 6.8.
• Pasir kuarza berbutir halus (pecahan 0.1 ~ 0.63 mm).
• Polikarboksilat eter superplasticizer 0.2 ~ 0.5.
• Pemecut keuntungan kekuatan - 0.2.

Teknologi pengeluaran:

• Komponen disediakan mengikut peratusan.
• Pengadun disuap dengan air dan plasticizer. Proses pencampuran bermula.
• Masukkan simen, tepung batu, mikrosilika.
• Untuk menambah warna, penambahan pewarna (oksida besi) dibenarkan.
• Kacau selama 3 minit.
• Ditambah dengan pasir dan (untuk konkrit bertetulang).
• Proses adunan 2-3 minit. Dalam tempoh masa ini, pemecut tetapan diperkenalkan dalam nisbah peratusan 0.2 daripada jumlah berat.
• Permukaan acuan dibasahkan dengan air.
• Tuang adunan.
• Sembur air pada permukaan larutan yang diedarkan dalam acuan.
• Tutup bekas tuang.

Semua operasi akan mengambil masa sehingga 15 minit.

Sifat konkrit serbuk reaktif

Ciri-ciri positif:

1. Penggunaan mikrosilika dan tepung batu menyebabkan penurunan dalam bahagian simen dan superplasticizer mahal dalam RPM, yang membawa kepada penurunan kos.

2. Komposisi konkrit super-kuat serbuk pemadat sendiri dengan tahap kecairan yang tinggi diperolehi:

• Ia tidak perlu menggunakan meja bergetar.
• Permukaan hadapan produk yang dihasilkan secara praktikal tidak memerlukan kerja semula mekanikal
• Kemungkinan unsur pembuatan dengan tekstur yang berbeza dan kekasaran permukaan.

3. Pengukuhan dengan keluli, gentian selulosa, penggunaan bingkai kain kerawang meningkatkan gred sehingga M2000, kekuatan mampatan - sehingga 200 MPa.

4. Rintangan tinggi terhadap kakisan karbonat dan sulfat.

5. Penggunaan campuran tindak balas serbuk membantu menghasilkan struktur ultra-kuat (˃40-50 MPa), ringan (ketumpatan 1400 ~ 1650 kg / m3). Pengurangan jisim mengurangkan beban pada asas struktur. Kekuatan membolehkan pembinaan unsur-unsur galas beban kerangka bangunan dengan ketebalan yang lebih kecil - penggunaan dikurangkan.

Spesifikasi

Jurutera pada peringkat reka bentuk menjalankan pengiraan dan merangka beberapa cadangan dan keperluan untuk bahan binaan dan parameter. Faktor utama:

1. Gred konkrit - nombor selepas huruf "M" (M100) dalam penandaan, menunjukkan julat beban mampatan statik (kg / cm2), selepas melebihi kemusnahan yang berlaku.
2. Kekuatan: dalam mampatan - nilai tekanan penekan pada sampel sebelum ubah bentuknya, tetap secara eksperimen, unit ukuran: MPa. Lenturan ialah tekanan penekan pada bahagian tengah sampel, dipasang pada dua sokongan.
3. Ketumpatan - berat produk dengan isipadu 1 meter padu, unit ukuran: kg / m3.
4. Rintangan fros - bilangan kitaran proses pembekuan dan terbalik dengan pemusnahan sampel kurang daripada 5%.
5. Nisbah pengecutan - peratusan pengurangan dalam isipadu, dimensi linear struktur apabila siap.
6. Penyerapan air ialah nisbah jisim atau isipadu air yang diserap oleh sampel apabila direndam dalam bekas dengan cecair. Ia mencirikan keliangan terbuka konkrit.

Skop permohonan

Teknologi baharu berasaskan campuran serbuk tindak balas membolehkan menghasilkan konkrit dengan ciri-ciri yang lebih baik dan pelbagai aplikasi:

• 1. Lantai meratakan sendiri dengan rintangan lelasan yang tinggi dengan ketebalan lapisan minimum yang digunakan.
• 2. Pembuatan batu kerb dengan hayat perkhidmatan yang panjang.
• 3. Pelbagai bahan tambahan dalam perkadaran yang diperlukan dapat mengurangkan proses penyerapan air dengan ketara, yang memungkinkan untuk menggunakan bahan dalam pembinaan platform minyak luar pesisir.
• 4. Dalam pembinaan awam dan perindustrian.
• 5. Pembinaan jambatan dan terowong.
• 6. Untuk bahagian atas kerja dengan kekuatan tinggi, struktur permukaan dan kekasaran.
• 7. Panel hiasan.
• 8. Penciptaan partition, produk seni daripada konkrit lutsinar. Dengan penuangan secara beransur-ansur, gentian sensitif cahaya diletakkan di dalam acuan.
• 9. Pembuatan bahagian berdinding nipis seni bina menggunakan tetulang fabrik.
• 10. Gunakan untuk pelekat tahan lama dan pembaikan campuran.
• 11. Mortar penebat haba menggunakan sfera kaca.
• 12. Konkrit berkekuatan tinggi pada granit hancur.
• 13. Relief bes, monumen.
• 14. Konkrit berwarna.

harga

Harga yang tinggi mengelirukan pembangun tentang kesesuaian penggunaan. Mengurangkan kos pengangkutan, meningkatkan hayat perkhidmatan struktur dan lantai meratakan sendiri, dan sifat positif bahan yang lain membayar pelaburan kewangan. Mencari dan membeli RPM agak sukar. Masalahnya berpunca daripada permintaan yang berkurangan.

Harga di mana anda boleh membeli RPB di Rusia:

Malangnya, sukar untuk memberikan contoh kemudahan awam atau perindustrian yang didirikan di wilayah Rusia menggunakan RPB. Penggunaan utama konkrit serbuk adalah dalam pembuatan batu tiruan, countertop, serta lantai meratakan sendiri dan sebatian pembaikan.

Abstrak disertasi mengenai topik ini ""

Sebagai manuskrip

KONKRIT BERTULANG-BERTETULANG BERGRAIN HALUS REAKTIF-SERBUK MENGGUNAKAN BATUAN

Keistimewaan 05.23.05 - Bahan binaan dan produk

Kerja-kerja itu telah dijalankan di Jabatan Teknologi Konkrit, Seramik dan Pengikat di Institusi Pendidikan Pendidikan Profesional Tinggi Negeri "Universiti Seni Bina dan Pembinaan Penza State" dan di Institut Bahan Binaan dan Struktur Universiti Teknikal Munich.

Penyelia -

Doktor Sains Teknikal, Profesor Valentina Serafimovna Demyanova

Lawan rasmi:

Saintis yang dihormati Persekutuan Rusia, Ahli Koresponden RAASN, Doktor Sains Teknikal, Profesor Vladimir Pavlovich Selyaev

Doktor Sains Teknikal, Profesor Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Organisasi terkemuka - JSC "Penzastroy", Penza

Pembelaan akan berlangsung pada 7 Julai 2006 jam 4:00 petang pada mesyuarat majlis disertasi D 212.184.01 di institusi pendidikan negeri pendidikan profesional tinggi "Penza State University of Architecture and Construction" di alamat: 440028, Penza, st. G. Titova, 28, bangunan 1, dewan persidangan.

Disertasi itu boleh didapati di perpustakaan institusi pendidikan negeri pendidikan profesional tinggi "Universiti Seni Bina dan Pembinaan Penza State"

Setiausaha Ilmiah Majlis Disertasi

V. A. Khudyakov

HURAIAN UMUM KERJA

Dengan peningkatan ketara dalam kekuatan konkrit di bawah mampatan uniaksial, rintangan retak pasti berkurangan dan risiko keretakan rapuh struktur meningkat. Tetulang berselerak konkrit dengan gentian menghapuskan sifat negatif ini, yang memungkinkan untuk menghasilkan konkrit kelas di atas 80-100 dengan kekuatan 150-200 MPa, yang mempunyai kualiti baru - sifat kemusnahan likat.

Analisis karya saintifik dalam bidang konkrit bertetulang tersebar dan pengeluarannya dalam amalan domestik menunjukkan bahawa orientasi utama tidak mengejar matlamat menggunakan matriks berkekuatan tinggi dalam konkrit tersebut. Kelas kekuatan mampatan konkrit bertetulang serakan kekal sangat rendah dan terhad kepada B30-B50. Ini tidak membenarkan lekatan gentian yang baik pada matriks, penggunaan gentian keluli sepenuhnya, walaupun dengan kekuatan tegangan yang rendah. Lebih-lebih lagi, secara teori, produk konkrit dengan gentian diletakkan bebas dengan tahap tetulang volumetrik sebanyak 59% dibangunkan, tetapi dalam praktiknya ia dihasilkan. Gentian di bawah kesan getaran ditumpahkan dengan mortar simen-pasir pengecutan tinggi "berlemak" yang tidak diplastiskan daripada komposisi pasir-simen - 14-I: 2.0 pada W / C = 0.4, yang sangat membazir dan mengulangi tahap kerja pada tahun 1974. Kemajuan saintifik yang ketara dalam penciptaan VNV superplasticized, campuran mikrodispersi dengan mikrosilika, dengan serbuk reaktif daripada batuan berkekuatan tinggi, memungkinkan untuk membawa kesan pengurangan air kepada 60% menggunakan superplasticizer komposisi oligomerik dan hyperplasticizers komposisi polimer. Pencapaian ini tidak menjadi asas kepada penciptaan konkrit bertetulang berkekuatan tinggi bertetulang serakan, atau konkrit serbuk berbutir halus daripada campuran pemadat sendiri tuang. Sementara itu, negara maju sedang giat membangunkan generasi baharu konkrit serbuk reaktif yang diperkukuh dengan gentian tersebar. Campuran konkrit serbuk digunakan

untuk mengisi acuan dengan bingkai jejaring nipis volumetrik tenunan yang diletakkan di dalamnya dan gabungannya dengan tetulang bar.

Untuk mendedahkan prasyarat teori dan motivasi untuk penciptaan konkrit serbuk berbutir halus berbilang komponen dengan matriks kekuatan tinggi yang sangat padat yang diperoleh dengan menuang pada kandungan air ultra-rendah, memastikan pengeluaran konkrit dengan sifat likat dalam patah dan tinggi kekuatan tegangan dalam lenturan;

Mendedahkan topologi struktur pengikat komposit dan komposisi berbutir halus bertetulang tersebar, dapatkan model matematik strukturnya untuk menilai jarak antara zarah pengisi dan pusat geometri gentian tetulang;

Untuk mengoptimumkan komposisi campuran konkrit bertetulang berbutir halus dengan gentian c1 = 0.1 mm dan I = 6 mm dengan kandungan minimum yang mencukupi untuk meningkatkan kapasiti tegangan konkrit, teknologi penyediaan dan mewujudkan kesan rumusan pada kecairan, ketumpatan, kandungan udara, kekuatan dan lain-lain sifat fizikal dan teknikal konkrit.

Kebaharuan saintifik karya.

1. Dibuktikan secara saintifik dan secara eksperimen mengesahkan kemungkinan mendapatkan konkrit serbuk simen berbutir halus berkekuatan tinggi, termasuk konkrit bertetulang tersebar, diperbuat daripada campuran konkrit tanpa batu hancur dengan pecahan halus pasir kuarza, dengan serbuk batu reaktif dan mikrosilika, dengan peningkatan ketara dalam keberkesanan superplasticizers sehingga kandungan air dalam campuran pemadat diri tuangan sehingga 10-11% (bersamaan dengan campuran separuh kering untuk menekan tanpa usaha sama) jisim komponen kering.

4. Diramalkan secara teori dan dibuktikan secara eksperimen terutamanya melalui mekanisme pengerasan resapan-ionik larutan pengikat simen komposit, yang bertambah kuat dengan peningkatan kandungan pengisi atau peningkatan ketara dalam penyebarannya berbanding dengan penyebaran simen.

5. Proses pembentukan struktur konkrit serbuk berbutir halus telah dikaji. Ditunjukkan bahawa konkrit serbuk yang diperbuat daripada campuran konkrit pemadat sendiri tuang superplastik adalah lebih tumpat, kinetik peningkatan kekuatannya lebih sengit, dan kekuatan purata adalah lebih tinggi daripada konkrit tanpa SP, dimampatkan pada kandungan air yang sama di bawah. tekanan 40-50 MPa. Kriteria untuk menilai aktiviti tindak balas-kimia serbuk telah dibangunkan.

6. Komposisi campuran konkrit bertetulang serakan berbutir halus dengan gentian keluli nipis dengan diameter 0.15 dan panjang 6 mm telah dioptimumkan,

teknologi penyediaan mereka, urutan pengenalan komponen dan tempoh pencampuran; pengaruh komposisi terhadap kecairan, ketumpatan, kandungan udara campuran konkrit, dan kekuatan mampatan konkrit telah ditetapkan.

Kepentingan praktikal kerja ini terletak pada pembangunan campuran konkrit serbuk berbutir halus tuang baru dengan gentian untuk menuang acuan untuk produk dan struktur, tanpa dan dengan gabungan tetulang rod. Dengan penggunaan campuran konkrit berketumpatan tinggi, adalah mungkin untuk menghasilkan lenturan yang sangat tahan retak atau struktur konkrit bertetulang termampat dengan sifat kemusnahan likat di bawah tindakan beban muktamad.

Matriks komposit berketumpatan tinggi, berkekuatan tinggi dengan kekuatan mampatan 120-150 MPa telah diperoleh untuk meningkatkan lekatan pada logam untuk menggunakan gentian kekuatan tinggi nipis dan pendek dengan diameter 0.04-0.15 mm dan panjang 6-9 mm, yang membolehkan untuk mengurangkan penggunaan dan rintangan aliran campuran konkrit untuk teknologi pengacuan suntikan untuk pembuatan produk filigree berdinding nipis dengan kekuatan lentur tegangan tinggi.

Kelulusan kerja. Peruntukan utama dan hasil kerja disertasi telah dibentangkan dan dilaporkan di International dan All-Russian

persidangan saintifik dan teknikal: "Sains muda untuk alaf baru" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Soalan perancangan dan pembangunan bandar" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Masalah moden sains bahan binaan" (Penza, 1998 ), "Pembinaan moden" (1998), Persidangan saintifik dan teknikal antarabangsa "Bahan binaan komposit. Teori dan Amalan ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005)," Penjimatan sumber dan tenaga sebagai motivasi untuk kreativiti dalam proses pembinaan seni bina "(Moscow-Kazan, 2003), Isu pembinaan sebenar "(Saransk, 2004). ), " Tenaga baru dan teknologi intensif sains penjimatan sumber dalam pengeluaran bahan binaan "(Penza, 2005), persidangan saintifik dan praktikal All-Russian" Perancangan bandar, pembinaan semula dan sokongan kejuruteraan untuk pembangunan mampan bandar Volga " (Togliatti, 2004), Bacaan akademik RAASN "Pencapaian, masalah dan arah perspektif pembangunan teori dan amalan sains bahan binaan" (Kazan, 2006).

Penerbitan. Berdasarkan hasil penyelidikan yang dilakukan, 27 kertas kerja diterbitkan (dalam jurnal mengikut senarai Suruhanjaya Pengesahan Tinggi, 3 kertas kerja).

Pengenalan membuktikan kaitan hala tuju penyelidikan yang dipilih, merumuskan matlamat dan objektif penyelidikan, menunjukkan kepentingan saintifik dan praktikalnya.

Dalam bab pertama yang dikhaskan untuk tinjauan analitikal literatur, analisis pengalaman asing dan domestik dalam penggunaan konkrit berkualiti tinggi dan konkrit bertetulang gentian dijalankan. Ia ditunjukkan bahawa dalam amalan asing konkrit kekuatan tinggi dengan kekuatan sehingga 120-140 MPa mula dihasilkan, terutamanya selepas tahun 1990. Dalam tempoh enam tahun yang lalu, prospek yang luas telah didedahkan dalam meningkatkan kekuatan konkrit kekuatan tinggi daripada 130 150 MPa dan menukarkannya ke dalam kategori konkrit kekuatan tinggi tambahan dengan kekuatan 210 250 MPa, terima kasih kepada rawatan haba konkrit yang diusahakan selama ini, mencapai kekuatan 60-70 MPa.

Terdapat kecenderungan untuk pembahagian konkrit berkekuatan tinggi terutamanya mengikut "granularity agregat kepada 2 jenis: berbutir halus dengan saiz butiran maksimum sehingga 8-16 mm dan berbutir halus dengan butiran sehingga 0.5- 1.0 mm Kedua-duanya tanpa gagal mengandungi mikrosilika atau mikrodehid. konkrit serbuk berbutir halus (Reaktionspulver beton-RPB atau Konkrit Serbuk Reaktif) dengan saiz butiran maksimum 0.3- 0.6 mm. Ditunjukkan bahawa konkrit sedemikian dengan kekuatan mampatan paksi 200-250 MPa dengan pekali tetulang maksimum 3-3.5% mengikut isipadu, mempunyai kekuatan tegangan dalam lenturan sehingga 50 MPa. Sifat sedemikian disediakan, pertama sekali, dengan pemilihan matriks berketumpatan tinggi dan berkekuatan tinggi, yang membolehkan untuk meningkatkan lekatan pada gentian dan mengeksploitasi sepenuhnya kekuatan tegangan tinggi.

Keadaan penyelidikan dan pengalaman dalam pengeluaran konkrit bertetulang gentian di Rusia dianalisis. Tidak seperti perkembangan asing, penyelidikan Rusia tidak tertumpu pada penggunaan konkrit gentian dengan matriks kekuatan tinggi, tetapi pada peningkatan peratusan tetulang kepada 5-9% mengikut volum dalam konkrit tiga atau empat komponen kekuatan rendah B30- Kelas B50 untuk meningkatkan kekuatan tegangan dalam lenturan sehingga 17-28 MPa. Semua ini adalah pengulangan pengalaman asing 1970-1976, i.e. tahun-tahun apabila superplasticizer dan mikrosilika berkesan tidak digunakan, dan konkrit bertetulang gentian terutamanya terdiri daripada tiga komponen (berpasir). Adalah disyorkan untuk mengeluarkan konkrit bertetulang gentian dengan penggunaan simen Portland 7001400 kg / m3, pasir - 560-1400 kg / m3, gentian - 390-1360 kg / m3, yang sangat membazir dan kemajuan dicapai dalam pembangunan konkrit berkualiti tinggi tidak diambil kira.

Analisis evolusi pembangunan konkrit berbilang komponen pada pelbagai peringkat revolusioner kemunculan komponen penentu fungsi khas: gentian, superplasticizer, mikrosilika dijalankan. Ditunjukkan bahawa konkrit enam tujuh komponen adalah asas kepada matriks berkekuatan tinggi untuk kegunaan berkesan fungsi utama gentian. Konkrit inilah yang menjadi pelbagai fungsi.

Motivasi utama untuk kemunculan konkrit serbuk tindak balas kekuatan tinggi dan terutamanya kekuatan tinggi, kemungkinan mendapatkan nilai "rekod" pengurangan air dalam campuran konkrit, dan keadaan reologi khas mereka dirumuskan. Keperluan untuk serbuk dan

kelaziman mereka sebagai sisa teknogenik industri perlombongan.

Berdasarkan analisis yang dijalankan, matlamat dan objektif penyelidikan digubal.

Bab kedua menyenaraikan ciri-ciri bahan yang digunakan dan menerangkan kaedah penyelidikan, Bahan mentah pengeluaran Jerman dan Rusia digunakan: simen CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PC 500 DO; pasir Surskiy dikelaskan fr. 0.14-0.63, Balasheyskiy (Syzran) dikelaskan fr. 0.1-0.5 mm, pasir Halle fr. 0.125-0.5 "mm; microsilica: Eikern Microsilica 940 dengan kandungan SiO2> 98.0%, Silia Staub RW Fuller dengan kandungan SiO2> 94.7%, BS-100 (Soda association) dengan ZYu2> 98.3 %, Chelyabinsk EMC dengan kandungan SiO ; = -90%, gentian pengeluaran Jerman dan Rusia dengan d = 0.15 mm, 7 = 6 mm dengan kekuatan tegangan 1700-3100 MPa; serbuk batuan asal sedimen dan gunung berapi; super - dan hiperplastik berasaskan naftalena, melamin dan polikarboksilat.

Untuk penyediaan campuran konkrit, pengadun berkelajuan tinggi dari Eirich dan pengadun bergelora Kaf digunakan. TBKiV, peranti dan peralatan moden pengeluaran Jerman dan domestik. Analisis pembelauan sinar-X telah dijalankan pada penganalisis Seifert, analisis mikroskopik elektron pada mikroskop Philips ESEM.

Bab ketiga mengkaji struktur topologi pengikat komposit dan konkrit serbuk, termasuk konkrit bertetulang serakan. Topologi struktur pengikat komposit, di mana pecahan isipadu pengisi melebihi pecahan pengikat utama, menentukan terlebih dahulu mekanisme dan kadar proses tindak balas. Untuk mengira jarak purata antara zarah pasir dalam konkrit serbuk (atau antara zarah simen Portland dalam pengikat terisi tinggi), sel kubik asas dengan saiz muka A dan isipadu A3 bersamaan dengan isipadu komposit diguna pakai.

Mengambil kira kepekatan isipadu simen C4V, saiz zarah purata simen<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

untuk jarak pusat ke pusat antara zarah simen dalam pengikat komposit:

Ats = ^ - 3 / i- / b-Cy = 0.806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

untuk jarak antara zarah pasir dalam konkrit serbuk:

Z / tg / 6 -St = 0.806 ap-schust (2)

Mengambil pecahan isipadu pasir dengan pecahan 0.14-0.63 mm dalam campuran konkrit serbuk berbutir halus sama dengan 350-370 liter (penggunaan jisim pasir 950-1000 kg), jarak purata minimum antara pusat geometri zarah ialah 428-434 mikron. Jarak minimum antara permukaan zarah ialah 43-55 mikron, dan dengan saiz pasir 0.1-0.5 mm - 37-44 mikron. Dengan pembungkusan heksagon zarah, jarak ini meningkat dengan pekali K = 0.74 / 0.52 = 1.42.

Oleh itu, semasa aliran campuran konkrit serbuk, saiz jurang, di mana matriks reologi diletakkan dari penggantungan simen, tepung batu dan mikrosilika, akan berbeza-beza dari 43-55 mikron hingga 61- 78 mikron, dengan penurunan pecahan pasir kepada 0.1 -0.5 mm lapisan antara matriks akan berbeza dari 37-44 mikron hingga 52-62 mikron.

Topologi gentian tersebar dengan panjang gentian / dan diameter c? menentukan sifat reologi campuran konkrit dengan gentian, kecairannya, jarak purata antara pusat geometri gentian, menentukan kekuatan tegangan konkrit bertetulang. Jarak purata yang dikira digunakan dalam dokumen kawal selia, dalam banyak kerja saintifik mengenai tetulang tersebar. Ia ditunjukkan bahawa formula ini adalah bercanggah dan pengiraan berdasarkannya berbeza dengan ketara.

Daripada pertimbangan sel padu (Rajah 1) dengan, panjang muka / dengan gentian diletakkan di dalamnya

gentian dengan diameter b /, dengan jumlah kandungan 11lokons / V, bilangan gentian di tepi ditentukan

P = dan jarak o =

dengan mengambil kira isipadu semua gentian Y „= fE.iL. /. dg dan coeff-Gamb. empat belas

nisbah tetulang / l = (100- l s11 s) / 4 ■ I1, purata "jarak ditentukan:

5 = (/ - d?) / 0.113 ■ l / uts -1 (3)

Pengiraan 5 telah dijalankan mengikut formula Romuapdi I.R. dan Mendel I.A. dan mengikut formula Mack Key. Nilai jarak dibentangkan dalam Jadual 1. Seperti yang dapat dilihat daripada Jadual 1, formula Mack Key tidak boleh digunakan. Jadi, jarak 5 dengan pertambahan isipadu sel daripada 0.216 cm3 (/ = 6 mm) kepada 1000 m3 (/ = 10000 mm)

cair 15-30 kali dengan q yang sama, yang menghilangkan formula ini daripada makna geometri dan fizikal. Formula Romuapdi boleh digunakan dengan mengambil kira pekali 0.64.:

Oleh itu, formula yang diperolehi (3) daripada pembinaan geometri yang ketat adalah realiti objektif, yang disahkan mengikut Rajah. 1. Pemprosesan hasil kajian kita sendiri dan asing menggunakan formula ini membolehkan untuk mengenal pasti pilihan untuk peneguhan yang tidak berkesan, pada dasarnya, tidak ekonomik dan peneguhan optimum.

Jadual 1

Nilai jarak 8 antara pusat geometri serat _ tersebar, dikira mengikut pelbagai formula_

Diameter, s), mm B mm pada q berbeza dan / mengikut formula Nisbah jarak ZA ^ M, dikira oleh formula pengarang dan MakKi Nisbah jarak yang dikira oleh formula pengarang dan Romualdi

1 = 6 mm 1 = 6 mm Untuk semua / = 0- *"

c-0.5 c-1.0 c-3.0 c = 0.5 u-1.0 c-3.0 11 = 0.5 ¡1 = 1.0 c = 3.0 (1-0.5 (1-1.0 q-3.0 ("= 0.5 q = 1.0 (1 * 3.0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ = 10 mm / = 10 mm

0.01 0.0127 0.089 0.051 0.118 0.083 0.048 Nilai jarak tidak berubah 1.07 1.07 1.06 0.65 0.67 0.72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 = 10000 mm 1 = 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0.50 6.28 4.43 2.68 112, OC 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8.86 5.37 373.6 C 0.033 0.64

Bab keempat ditumpukan kepada kajian tentang keadaan reologi sistem tersebar super-plastik, campuran konkrit serbuk (PBS) dan metodologi untuk menilainya.

PBS mesti mempunyai kecairan yang tinggi, memastikan penyebaran sempurna campuran dalam acuan sehingga permukaan mendatar terbentuk dengan pelepasan udara terperangkap dan dengan pemadatan sendiri campuran. Memandangkan campuran serbuk konkrit untuk pengeluaran konkrit bertetulang gentian mesti mempunyai tetulang tersebar, penyebaran campuran sedemikian harus sedikit lebih rendah daripada penyebaran campuran tanpa gentian.

Campuran konkrit yang dimaksudkan untuk mengisi acuan dengan bingkai tenunan halus berbilang baris tiga dimensi dengan saiz jaringan dalam cahaya 2-5 mm harus mudah tumpah ke bahagian bawah acuan melalui bingkai, tersebar di sepanjang acuan, menyediakan selepas mengisinya dengan pembentukan permukaan mendatar.

Untuk membezakan sistem tersebar yang dibandingkan dengan reologi, kaedah mudah telah dibangunkan untuk menilai tegasan ricih muktamad dan kekuatan hasil.

Gambar rajah daya bertindak pada hidrometer dalam ampaian superplastik dipertimbangkan. Jika cecair mempunyai takat hasil m0, hidrometer tidak terendam sepenuhnya di dalamnya. Untuk m „persamaan berikut diperolehi:

dengan ¿/ ialah diameter silinder; t ialah jisim silinder; p ialah ketumpatan ampaian; ^ -pecutan graviti.

Kesederhanaan terbitan persamaan untuk menentukan r0 pada keseimbangan cecair dalam kapilari (paip), dalam jurang antara dua plat, pada dinding menegak ditunjukkan.

Invarian kaedah untuk menentukan m0 untuk simen, basalt, ampaian kalsedon, PBS telah ditubuhkan. Satu set kaedah telah menentukan nilai optimum m0 untuk PBS, bersamaan dengan 5-8 Pa, yang sepatutnya mengalir dengan baik apabila ia dituangkan ke dalam acuan. Ditunjukkan bahawa kaedah ketepatan yang paling mudah untuk penentuan ta ialah kaedah isometrik.

Keadaan untuk penyebaran campuran konkrit serbuk dan meratakan sendiri permukaannya, di mana semua penyelewengan permukaan hemisfera dilicinkan, telah didedahkan. Tanpa mengambil kira daya tegangan permukaan, pada sudut basah sifar titisan pada permukaan cecair pukal, m0 hendaklah:

Te

dengan d ialah diameter ketakselarasan hemisfera.

Sebab-sebab titik hasil yang sangat rendah dan sifat-sifat rheoteknologi yang baik PBS didedahkan, yang terdiri daripada pilihan optimum saiz butiran pasir 0.14-0.6 mm atau 0.1-0.5 mm, dan jumlahnya. Ini meningkatkan reologi campuran berbanding dengan konkrit berpasir berbutir halus, di mana butiran pasir kasar dipisahkan oleh lapisan nipis simen, yang meningkatkan ketumpatan dan kelikatan campuran dengan ketara.

Kesan jenis dan dos pelbagai kelas SP pada t „(Rajah 4), di mana 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Kebolehtebaran campuran serbuk ditentukan oleh kon dari meja goncang yang dipasang pada kaca. Didapati bahawa penyebaran kon harus berada dalam julat 25-30 cm, kebolehtebaran berkurangan dengan peningkatan kandungan udara terperangkap, yang perkadarannya boleh mencapai 4-5% mengikut volum.

Hasil daripada percampuran bergelora, liang yang terhasil kebanyakannya bersaiz 0.51.2 mm dan, pada r0 = 5-7 Pa dan sebaran 2730 cm, boleh dikeluarkan kepada kandungan baki 2.5-3.0%. Apabila menggunakan pengadun vakum, kandungan liang udara dikurangkan kepada 0.8-1.2%.

Pengaruh halangan mesh pada perubahan dalam penyebaran campuran konkrit serbuk didedahkan. Apabila menyekat penyebaran campuran dengan gelang jejaring diameter 175 mm dengan jejaring dengan diameter jelas 2.8x2.8 mm, didapati bahawa tahap

meningkat dengan ketara dengan peningkatan dalam tegasan hasil dan dengan penurunan dalam sebaran kawalan di bawah 26.5 cm.

Perubahan dalam nisbah diameter c1c bebas dan ruang terhalang

pelayaran dari Лс, digambarkan dalam Rajah. 5.

Untuk campuran konkrit serbuk dituangkan ke dalam acuan dengan bingkai tenunan, penyebaran hendaklah sekurang-kurangnya 27-28 cm.

Pengaruh jenis gentian terhadap pengurangan penyebaran tersebar

campuran bertetulang.

¿S, cm Untuk tiga jenis yang digunakan

^ gentian dengan faktor geometri

sama: 40 (SI), 15 mm; 1 = 6 mm; // = 1%), 50 (¿/ = 0.3 mm; / = 15 mm; zigzag c = 1%), 150 (c1- 0.04 mm; / = 6 mm - mikrofiber dengan salutan kaca c - 0 , 7%) dan nilai sebaran kawalan c1n pada perubahan sebaran campuran c1a bertetulang ditunjukkan dalam Jadual. 2.

Penurunan paling kuat dalam kebolehaliran didapati dalam campuran dengan mikrofiber dengan d = 40 mikron, walaupun peratusan tetulang c yang lebih rendah mengikut volum. Dengan peningkatan dalam darjah tetulang, kecairan semakin berkurangan. Dengan pekali tetulang // = 2.0% gentian dengan<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Bab kelima ditumpukan kepada kajian aktiviti tindak balas batuan dan kajian sifat-sifat campuran serbuk tindak balas dan konkrit.

Aktiviti tindak balas batuan (Gs): pasir kuarza, batu pasir silika, pengubahsuaian polimorfik 5/02 - batu api, kalsedon, kerikil asal sedimen dan gunung berapi - diabase dan basalt dikaji dalam simen rendah (C: Gn = 1: 9- 4: 4), campuran diperkaya simen

jadual 2

Kawalan. penyebaran<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

syakh (C: Gn). Kami menggunakan serbuk batu bertaburan kasar dengan Syd = 100-160 m2 / kg dan sangat tersebar dengan Syo = 900-1100 m2 / kg.

Didapati bahawa penunjuk kekuatan perbandingan terbaik, mencirikan aktiviti reaktif batuan, diperolehi pada campuran simen rendah komposit komposisi C: Gn = 1: 9.5 apabila menggunakan batuan yang sangat tersebar selepas 28 hari dan dalam tempoh pengerasan yang lama untuk 1.0-1, 5 tahun. Nilai kekuatan tinggi 43-45 MPa diperoleh pada beberapa batu - kerikil hancur, batu pasir, basalt, diabase. Walau bagaimanapun, untuk konkrit serbuk kekuatan tinggi, perlu menggunakan hanya serbuk daripada batuan kekuatan tinggi.

Analisis pembelauan sinar-X menetapkan komposisi fasa beberapa batu, kedua-dua tulen dan sampel daripada campuran simen dengannya. Pembentukan mineral sendi formasi baru dalam kebanyakan campuran dengan kandungan simen yang begitu rendah tidak dijumpai, kehadiran CjS, tobermorite, portlandit dikenal pasti dengan jelas. Fotomikrograf perantaraan jelas menunjukkan fasa seperti gel bagi hidrosilikat kalsium seperti tobermorite.

Prinsip asas untuk pemilihan komposisi RPB terdiri daripada pilihan nisbah isipadu sebenar matriks penyimenan dan isipadu pasir, yang memberikan sifat reologi terbaik campuran dan kekuatan konkrit maksimum. Berdasarkan purata lapisan x = 0.05-0.06 mm yang telah ditetapkan sebelum ini antara zarah pasir dengan diameter purata dcp, isipadu matriks, mengikut sel padu dan formula (2), adalah:

vM = (dcp + x? -7t-d3 / 6 = A3-x-d3 / 6 (6)

Mengambil interlayer * = 0.05 mm dan dcp = 0.30 mm, nisbah Vu ¡Vp = 2 diperoleh dan isipadu matriks dan pasir setiap 1 m3 campuran akan, masing-masing, bersamaan dengan 666 l dan 334 l. Mengambil jisim pemalar pasir dan mengubah nisbah simen, tepung basalt, MC, air dan SP, kecairan campuran dan kekuatan konkrit ditentukan. Selepas itu, saiz zarah pasir dan saiz lapisan tengah telah diubah, dan variasi yang serupa dibuat dalam komposisi komponen matriks. Luas permukaan spesifik tepung basalt diambil hampir dengan simen, bermula dari keadaan mengisi lompang dalam pasir dengan zarah simen dan basalt dengan saiz utamanya.

15-50 mikron. Lompang antara zarah basalt dan simen diisi dengan zarah MC dengan saiz 0.1-1 mikron

Prosedur rasional untuk penyediaan RPBS telah dibangunkan dengan urutan pengenalan komponen yang dikawal ketat, tempoh penyeragaman, "rehat" campuran dan homogenisasi akhir untuk pengedaran seragam zarah MC dan tetulang tersebar dalam campuran.

Pengoptimuman akhir komposisi RPBS telah dijalankan pada kandungan tetap jumlah pasir dengan mengubah kandungan semua komponen lain. Secara keseluruhan, 22 komposisi telah dibuat, 12 sampel dalam setiap satu, di mana 3 daripadanya dibuat pada simen domestik dengan penggantian HP polikarboksilat dengan SP S-3. Dalam semua campuran, hamparan, ketumpatan, kandungan udara terperangkap ditentukan, dan dalam konkrit - kekuatan mampatan selepas 2.7 dan 28 hari pengerasan biasa, kekuatan tegangan dalam lenturan dan pembelahan.

Didapati bahawa resapan berbeza dari 21 hingga 30 cm, kandungan udara terperangkap dari 2 hingga 5%, dan dalam campuran yang dipindahkan - dari 0.8 hingga 1.2%, ketumpatan campuran berubah dari 2390-2420 kg / m3.

Telah didedahkan bahawa semasa minit pertama selepas menuang, iaitu selepas 1020 minit, pecahan utama udara terperangkap dikeluarkan daripada campuran dan isipadu campuran berkurangan. Untuk penyingkiran udara yang lebih baik, adalah perlu untuk menutup konkrit dengan filem yang menghalang pembentukan pesat kerak padat di permukaannya.

Dalam rajah. 6, 7, 8, 9 menunjukkan kesan jenis SP dan dosnya terhadap sebaran campuran dan kekuatan konkrit pada umur 7 dan 28 hari. Keputusan terbaik diperoleh apabila menggunakan GP Woerment 794 pada dos 1.3-1.35% ralat jisim simen dan MC. Telah didedahkan bahawa dengan jumlah optimum MC = 18-20%, kecairan campuran dan kekuatan konkrit adalah maksimum. Corak yang ditetapkan berterusan walaupun pada usia 28 hari.

FM794 FM787 С-3

Usahasama domestik mempunyai keupayaan pengurangan yang lebih rendah, terutamanya apabila menggunakan gred MK ketulenan tinggi BS - 100 dan BS - 120 dan

Apabila menggunakan VNV komposit yang dibuat khas dengan penggunaan bahan mentah yang sama, untuk pencairan masa yang singkat, 9 ¡, 1 1.h), 5 1.7 lot dengan C-3, serakan- [gedc + μ) 1 loo konkrit bertetulang dengan kekuatan

Rajah 7 121-137 MPa.

Kesan dos HF pada kecairan RPBS (Rajah 7) dan kekuatan konkrit selepas 7 hari (Rajah 8) dan 28 hari (Rajah 9) telah didedahkan.

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHC + MK)] 100

nasi. 8 Rajah. sembilan

Kebergantungan umum perubahan pada faktor-faktor yang dikaji, yang diperoleh melalui kaedah perancangan matematik eksperimen, dengan pemprosesan data berikutnya menggunakan program "Kecerunan", dianggarkan dalam bentuk: D = 100.48 - 2.36 L, + 2.30 - 21.15 - 8.51 x \ dengan x ialah nisbah MK / C; xs - nisbah [GP / (MK + C)] - 100. Di samping itu, berdasarkan intipati perjalanan proses fizikal dan kimia dan penggunaan kaedah langkah demi langkah, adalah mungkin untuk mengurangkan dengan ketara bilangan faktor pembolehubah dalam komposisi model matematik tanpa merosot kualiti anggarannya.

Bab keenam membentangkan hasil kajian beberapa sifat fizikal dan teknikal konkrit dan penilaian ekonominya. Keputusan ujian statik prisma yang diperbuat daripada serbuk bertetulang dan konkrit tidak bertetulang dibentangkan.

Didapati bahawa modulus keanjalan, bergantung kepada kekuatan, berbeza dalam julat (440- ^ 470) -102 MPa, nisbah Poisson bagi konkrit tidak bertetulang ialah 0.17-0.19, dan untuk konkrit bertetulang tersebar 0.310.33, yang mana mencirikan kelakuan watak likat konkrit di bawah beban berbanding kegagalan rapuh konkrit tidak bertetulang. Kekuatan membelah konkrit meningkat 1.8 kali ganda.

Pengecutan udara spesimen untuk RPB tidak bertetulang ialah 0.60.7 mm / m, untuk spesimen bertetulang serakan ia berkurangan sebanyak 1.3-1.5 kali. Penyerapan air konkrit selama 72 jam tidak melebihi 2.5-3.0%.

Ujian bagi rintangan fros konkrit serbuk menggunakan kaedah dipercepatkan menunjukkan bahawa selepas 400 kitaran pencairan beku berselang-seli, pekali rintangan fros ialah 0.96-0.98. Semua ujian yang dijalankan menunjukkan bahawa sifat prestasi konkrit serbuk adalah tinggi. Mereka telah membuktikan diri mereka dalam rak bahagian kecil balkoni dan bukannya keluli, dalam papak balkoni dan loggia dalam pembinaan rumah di Munich. Walaupun fakta bahawa konkrit bertetulang tersebar adalah 1.5-1.6 kali lebih mahal daripada konkrit biasa gred 500-600, beberapa produk dan struktur yang dibuat daripadanya berharga 30-50% lebih murah kerana pengurangan ketara dalam jumlah konkrit.

Ujian pengeluaran dalam pembuatan lintel, kepala cerucuk, telaga melihat daripada konkrit bertetulang serakan di Penza Zavod ZHBI LLC dan pangkalan pengeluaran produk konkrit bertetulang di Energoservice CJSC telah mengesahkan kecekapan tinggi menggunakan konkrit sedemikian.

KESIMPULAN DAN CADANGAN UTAMA 1. Analisis komposisi dan sifat konkrit bertetulang tersebar yang dihasilkan di Rusia menunjukkan bahawa ia tidak memenuhi sepenuhnya keperluan teknikal dan ekonomi kerana kekuatan mampatan konkrit yang rendah (M 400-600). Dalam konkrit tiga-empat dan jarang lima komponen sedemikian, bukan sahaja tetulang tersebar dengan kekuatan tinggi, tetapi juga kekuatan biasa kurang digunakan.

2. Berdasarkan idea teori tentang kemungkinan mencapai kesan pengurangan air maksimum superplasticizer dalam sistem tersebar yang tidak mengandungi agregat berbutir kasar, kereaktifan tinggi mikrosilika dan serbuk batu, bersama-sama meningkatkan tindakan reologi SP, penciptaan daripada tujuh komponen serbuk tindak balas berbutir halus berkekuatan tinggi dan matriks konkrit untuk tetulang tersebar yang agak pendek c1 = 0.15-0.20 mikron dan / = 6mm, yang tidak membentuk "landak" dalam pembuatan konkrit dan sedikit mengurangkan kecairan daripada PBS.

4. Topologi struktur pengikat komposit dan konkrit bertetulang serakan didedahkan dan model matematik strukturnya diberikan. Mekanisme resapan ion pengerasan pengikat yang diisi komposit telah diwujudkan. Kaedah untuk mengira jarak purata antara zarah pasir dalam PBS, pusat geometri gentian dalam konkrit serbuk mengikut pelbagai formula dan pada pelbagai parameter ¡1, 1, c1 adalah sistematik. Menunjukkan objektiviti formula pengarang, berbeza dengan yang digunakan secara tradisional. Jarak optimum dan ketebalan penyambung buburan simen dalam PBS hendaklah berada di dalam

37-44 ^ 43-55 dengan penggunaan pasir 950-1000 kg dan pecahan masing-masing 0.1-0.5 dan 0.140.63 mm.

5. Mewujudkan sifat-sifat rheoteknologi PBS bertetulang-tersebar dan tidak bertetulang mengikut kaedah yang dibangunkan. Penyebaran optimum PBS daripada kon dengan dimensi £> = 100; r! = 70; A = 60 mm hendaklah 25-30 cm Pekali pengurangan penyebaran bergantung pada parameter geometri gentian dan penurunan dalam penyebaran PBS apabila menyekatnya dengan pagar jejaring telah dikenal pasti. Telah ditunjukkan bahawa untuk menuang PBS ke dalam acuan dengan bingkai tenunan mesh volumetrik, resapan mestilah sekurang-kurangnya 28-30 cm.

6. Satu kaedah telah dibangunkan untuk menilai aktiviti tindak balas-kimia serbuk batu dalam campuran simen rendah (C: P -1: 10) dalam spesimen yang ditekan pada tekanan pengacuan penyemperitan. Ia didapati bahawa dengan aktiviti yang sama, dinilai oleh kekuatan selepas 28 hari dan dalam jangka panjang

hop pengerasan (1-1.5 tahun), apabila digunakan dalam RPBS, keutamaan harus diberikan kepada serbuk dari batu berkekuatan tinggi: basalt, diabase, dacite, kuarza.

7. Mengkaji proses pembentukan struktur konkrit serbuk. Didapati bahawa campuran tuang dalam 10-20 minit pertama selepas menuang mengeluarkan sehingga 40-50% udara terperangkap dan memerlukan penutup ini dengan filem yang menghalang pembentukan kerak padat. Campuran mula aktif ditetapkan dalam 7-10 jam selepas menuang dan mendapat kekuatan dalam 1 hari 30-40 MPa, selepas 2 hari - 50-60 MPa.

8. Prinsip eksperimen dan teori utama untuk pemilihan komposisi konkrit dengan kekuatan 130-150 MPa dirumuskan. Untuk memastikan kecairan yang tinggi, pasir kuarza hendaklah berbutir halus dengan pecahan 0.14-0.63 atau 0.1-0.5 mm dengan ketumpatan pukal 1400-1500 kg / m3 pada kadar aliran 950-1000 kg / m3. Ketebalan interlayer ampaian tepung simen-batu dan MC antara butiran pasir hendaklah dalam julat 43-55 dan 37-44 mikron, masing-masing, dengan kandungan air dan SP, menyediakan penyebaran campuran 25 -30 cm.Taburan PC dan tepung batu hendaklah lebih kurang sama, kandungan MK 15-20%, kandungan tepung batu 40-55% mengikut berat simen. Dengan mempelbagaikan kandungan faktor-faktor ini, komposisi optimum dipilih mengikut penyebaran campuran yang diperlukan dan kekuatan mampatan maksimum selepas 2, 7 dan 28 hari.

9. Komposisi konkrit bertetulang serakan berbutir halus dengan kekuatan mampatan 130-150 MPa menggunakan gentian keluli dengan nisbah tetulang / 4 = 1% dioptimumkan. Parameter teknologi optimum telah dikenal pasti: pencampuran hendaklah dijalankan dalam pengadun berkelajuan tinggi reka bentuk khas, sebaik-baiknya dipindahkan; urutan memuatkan komponen dan mod pencampuran, "rehat" dikawal dengan ketat.

10. Pengaruh komposisi terhadap kecairan, ketumpatan, kandungan udara PBS bertetulang tersebar, terhadap kekuatan mampatan konkrit telah dikaji. Telah mendedahkan bahawa pelesapan campuran, serta kekuatan konkrit, bergantung pada beberapa resipi dan faktor teknologi. Semasa pengoptimuman, pergantungan matematik kecairan, kekuatan pada individu, faktor yang paling penting telah ditubuhkan.

11. Beberapa sifat fizikal dan teknikal konkrit bertetulang tersebar telah dikaji. Ditunjukkan bahawa konkrit dengan kekuatan mampatan 120-150 MPa mempunyai modulus elastik (44-47) -103 MPa, nisbah Poisson - 0.31-0.34 (0.17-0.19 - untuk tidak bertetulang). Pengecutan udara di-

Konkrit bertetulang berterusan adalah 1.3-1.5 kali lebih rendah daripada konkrit tidak bertetulang. Rintangan fros yang tinggi, penyerapan air yang rendah dan pengecutan udara menunjukkan sifat prestasi tinggi konkrit tersebut.

PERUNTUKAN UTAMA DAN HASIL KERJA DISERTASI ADALAH DISERTAKAN DALAM PENERBITAN ANDA.

1. Kalashnikov, SV. Algoritma dan pembangunan perisian untuk memproses kebergantungan eksponen asimptotik [Teks] / C.B. Kalashnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Bahan laporan persidangan saintifik dan teknikal ke-29. - Penza: Rumah penerbitan negeri Penza. un-arkitek itu. dan p-va, 1996. - S. 60-61.

2. Kalashnikov, C.B. Analisis pergantungan kinetik dan asimptotik menggunakan kaedah lelaran kitaran [Teks] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalashnikov, V.N. Kozomazov, R.I. Avdeev // Buletin RAASN. Jabatan Sains Bangunan, 1999. - Isu. 2. - S. 58-62.

3. Kalashnikov, C.B. Beberapa aspek metodologi dan teknologi untuk mendapatkan pengisi ultradispersi [Teks] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov N Bahan binaan komposit. Teori dan amalan: koleksi artikel. saintifik. Prosiding Pelatih. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2002 .-- S. 307-309.

4. Kalashnikov, C.B. Mengenai penilaian fungsi penyekatan superplasticizer pada kinetik pengerasan simen [Teks] / B.C. Demyanova, A.C. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov N Bahan binaan komposit. Teori dan amalan: Sabtu, saintifik. Prosiding Pelatih. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2003 .-- S. 54-60.

5. Kalashnikov, C.B. Penilaian fungsi penyekatan superplasticizer pada kinetik pengerasan simen [Teks] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, I.E. Ilyina // Prosiding mesyuarat tahunan RAASN "Penjimatan sumber dan tenaga sebagai motivasi untuk kreativiti dalam proses seni bina dan pembinaan." - Moscow-Kazan, 2003 .-- S. 476-481.

6. Kalashnikov, C.B. Idea moden tentang pemusnahan diri batu simen superdense dan konkrit dengan kandungan rambut rendah [Teks] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov // Buletin. Ser. Cawangan serantau Volga RAASN, - 2003. Isu. 6. - S. 108-110.

7. Kalashnikov, C.B. Penstabilan campuran konkrit daripada stratifikasi dengan bahan tambahan polimer [Teks] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, N. M. Duboshin, C.B. Kalashnikov // Jisim plastik. - 2003. - No. 4. - S. 38-39.

8. Kalashnikov, C.B. Ciri-ciri proses penghidratan dan pengerasan batu simen dengan bahan tambahan pengubahsuaian [Teks] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, I.E. Ilyin, C.B. Kalashnikov // Izvestiya Vuzov. Pembinaan, - Novosibirsk: 2003. - No 6 - S. 26-29.

9. Kalashnikov, C.B. Mengenai penilaian pengecutan dan rintangan retak pengecutan konkrit simen yang diubah suai dengan pengisi ultradispersi [Teks] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalashnikov // Bahan binaan komposit. Teori dan amalan: koleksi artikel. saintifik. Prosiding Pelatih. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2004 .-- S. 10-13.

10. Kalashnikov, C.B. Kereaktifan batu silisit dalam komposisi simen [Teks] / B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V. Ya. Marusentsev // Bahan binaan komposit. Teori dan amalan: koleksi artikel. saintifik. Prosiding Pelatih. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2004 .-- S. 81-85.

11. Kalashnikov, C.B. Mengenai teori pengerasan pengikat simen komposit [Teks] / C.B. Kalashnikov, V.I. Kalashnikov // Bahan persidangan saintifik dan teknikal antarabangsa "Isu-isu topikal pembinaan". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalashnikov, C.B. Kereaktifan batu yang dikisar dalam komposisi simen [Teks] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov // Izvestia. TulSU. Siri "Bahan binaan, struktur dan struktur". - Tula. -2004. - Isu. 7. - S. 26-34.

13. Kalashnikov, C.B. Kepada teori penghidratan simen komposit dan pengikat sanga [Teks] / V.I. Kalashnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, C.B. Kalashnikov Dan Buletin. Siri Cawangan Sains Bangunan. - Belgorod: - 2005. -№9-С. 216-221.

14. Kalashnikov, C.B. Multikomponen sebagai faktor dalam menyediakan sifat polifungsi konkrit [Teks] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Teknologi intensif sains tenaga dan penjimatan sumber baharu dalam penghasilan bahan binaan: koleksi artikel. artikel mezh-dunar. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2005 .-- S. 4-8.

15. Kalashnikov, C.B. Kekuatan impak konkrit bertetulang serakan kekuatan tinggi [Teks] / B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Teknologi intensif sains tenaga dan penjimatan sumber baru dalam pengeluaran bahan binaan: koleksi artikel. artikel int. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2005 .-- S. 18-22.

16. Kalashnikov, C.B. Topologi pengikat campuran dengan pengisi dan mekanisme pengerasannya [Teks] / Jürgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Teknologi intensif sains tenaga dan penjimatan sumber baharu dalam penghasilan bahan binaan: koleksi artikel. artikel int. persidangan saintifik dan teknikal. - Penza: PDNTP, 2005 .-- S. 208-214.

17. Kalashnikov, C.B. Serbuk berbutir halus konkrit bertetulang tersebar [Teks] I V.I. Kalashnikov, C.B. Kalashnikov // Pencapaian. Masalah dan arah perspektif pembangunan. Teori dan amalan sains bahan binaan. Bacaan Akademik Kesepuluh RAASN. - Kazan: Rumah penerbitan negara Kazan. arkitek-pembina. Universiti, 2006 .-- S. 193-196.

18. Kalashnikov, C.B. Konkrit bertetulang serakan berbilang komponen dengan sifat operasi yang lebih baik [Teks] / B.C. Demyanova, C.B. Kalashnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Pencapaian. Masalah dan arah perspektif pembangunan. Teori dan amalan sains bahan binaan. Bacaan Akademik Kesepuluh RAASN. - Kazan: Rumah penerbitan negara Kazan. arkitek-pembina. Universiti, 2006.-S. 161-163.

Kalashnikov Sergey Vladimirovich

KONKRIT BERTULANG-BERTETULANG BERGRAIN HALUS REAKTIF-SERBUK MENGGUNAKAN BATUAN

05.23.05 - Bahan binaan dan produk Abstrak disertasi untuk ijazah calon sains teknikal

Ditandatangani untuk dicetak pada 5.06.06 g Format 60x84 / 16. Kertas mengimbangi. Percetakan risograf. Aduh. ed. l. 1 . Edaran 100 salinan.

Nombor Pesanan 114 _

Rumah penerbitan PGUAS.

Dicetak di kedai percetakan operasi PGUAS.

440028. Penza, st. G. Titov, 28.

4 PENGENALAN.

BAB 1 KONSEP KONTEMPORARI DAN ASAS

PRINSIP-PRINSIP MENGHASILKAN KONKRIT BEDAK BERKUALITI TINGGI.

1.1 Pengalaman asing dan domestik dalam penggunaan konkrit berkualiti tinggi dan konkrit bertetulang gentian.

1.2 Konkrit berbilang komponen sebagai faktor dalam memastikan sifat berfungsi.

1.3 Motivasi untuk kemunculan konkrit serbuk tindak balas kekuatan tinggi dan kekuatan tinggi dan konkrit bertetulang gentian.

1.4 Kereaktifan tinggi serbuk tersebar adalah asas untuk mendapatkan konkrit berkualiti tinggi.

KESIMPULAN UNTUK BAB 1.

BAB 2 BAHAN SUMBER, KAEDAH PENYELIDIKAN,

INSTRUMEN DAN PERALATAN.

2.1 Ciri-ciri bahan mentah.

2.2 Kaedah penyelidikan, peranti dan peralatan.

2.2.1 Teknologi penyediaan bahan mentah dan penilaian kereaktifannya.

2.2.2 Teknologi pembuatan campuran konkrit serbuk dan

Toda ujian mereka.

2.2.3 Kaedah penyelidikan. Instrumen dan peralatan.

BAB 3 TOPOLOGI SISTEM TERSEBAR, TERSEBAR

KONKRIT BEDAK BERTULANG DAN

MEKANISME PENGERASAN MEREKA.

3.1 Topologi pengikat komposit dan mekanisme pengerasannya.

3.1.1 Analisis struktur dan topologi pengikat komposit. 59 R 3.1.2 Mekanisme penghidratan dan pengerasan pengikat komposit - hasil daripada topologi struktur komposisi.

3.1.3 Topologi konkrit berbutir halus bertetulang serakan.

BAB 3 KESIMPULAN.

BAB 4 KEADAAN RHEOLOGI SISTEM TERSEBAR SUPERPLASTICIZED, CAMPURAN KONKRIT SERBUK DAN METODOLOGI PENILAIANNYA.

4.1 Pembangunan metodologi untuk menilai tegasan ricih muktamad dan kecairan sistem tersebar dan campuran konkrit serbuk berbutir halus.

4.2 Penentuan eksperimen sifat reologi sistem terpencar dan campuran serbuk berbutir halus.

KESIMPULAN UNTUK BAB 4.

BAB 5 PENTAKSIRAN AKTIVITI REAKTIF BATUAN DAN KAJIAN CAMPURAN SERBUK REAKTIF DAN KONKRIT.

5.1 Kereaktifan batuan bercampur dengan simen.- ■.

5.2 Prinsip pemilihan komposisi konkrit bertetulang serakan serbuk, dengan mengambil kira keperluan untuk bahan.

5.3 Pembentukan konkrit bertetulang berserakan serbuk berbutir halus.

5.4 Penyediaan campuran konkrit.

5.5 Pengaruh komposisi campuran konkrit serbuk pada sifat dan kekuatannya di bawah mampatan paksi.

5.5.1 Pengaruh jenis superplasticizer terhadap kebolehaliran campuran konkrit dan kekuatan konkrit.

5.5.2 Pengaruh dos superplasticizer.

5.5.3 Pengaruh dos mikrosilika.

5.5.4 Pengaruh bahagian basalt dan pasir ke atas kekuatan.

KESIMPULAN UNTUK BAB 5.

BAB 6 SIFAT FIZIKAL DAN TEKNIKAL KONKRIT DANNYA

PENILAIAN TEKNIKAL DAN EKONOMI.

6.1 Ciri kinetik pembentukan RPB kekuatan dan fibro-RPB.

6.2 Sifat ubah bentuk gentian-RPB.

6.3 Perubahan isipadu dalam konkrit serbuk.

6.4 Penyerapan air konkrit serbuk bertetulang tersebar.

6.5 Kajian kemungkinan dan pelaksanaan pengeluaran BPM.

pengenalan 2006, disertasi mengenai pembinaan, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

Perkaitan topik. Setiap tahun dalam amalan dunia pengeluaran konkrit dan konkrit bertetulang, pengeluaran konkrit berkualiti tinggi, tinggi dan terutamanya berkekuatan tinggi meningkat dengan pesat, dan kemajuan ini telah menjadi realiti objektif kerana penjimatan yang ketara dalam sumber bahan dan tenaga.

Dengan peningkatan ketara dalam kekuatan mampatan konkrit, rintangan retak pasti berkurangan dan risiko keretakan rapuh struktur meningkat. Pengukuhan konkrit berselerak dengan gentian menghapuskan sifat negatif ini, yang memungkinkan untuk menghasilkan konkrit kelas di atas 80-100 dengan kekuatan 150-200 MPa, yang mempunyai kualiti baru - sifat mulur kemusnahan.

Analisis karya saintifik dalam bidang konkrit bertetulang tersebar dan pengeluarannya dalam amalan domestik menunjukkan bahawa orientasi utama tidak mengejar matlamat menggunakan matriks berkekuatan tinggi dalam konkrit tersebut. Kelas kekuatan mampatan konkrit bertetulang serakan kekal sangat rendah dan terhad kepada B30-B50. Ini tidak membenarkan lekatan gentian yang baik pada matriks, penggunaan gentian keluli sepenuhnya, walaupun dengan kekuatan tegangan yang rendah. Lebih-lebih lagi, secara teori, produk konkrit dengan gentian yang diletakkan longgar dengan tahap tetulang volumetrik 5-9% dibangunkan, tetapi dalam amalan; menumpahkannya di bawah pengaruh getaran dengan mortar simen-pasir pengecutan tinggi "lemak" yang tidak diplastiskan dalam komposisi: simen-pasir -1: 0.4 + 1: 2.0 pada W / C = 0.4, yang sangat membazir dan mengulangi tahap bekerja pada tahun 1974 Pencapaian saintifik yang ketara dalam bidang mencipta VNV superplasticized, campuran mikrodispersi dengan mikrosilika, dengan serbuk reaktif daripada batuan berkekuatan tinggi, memungkinkan untuk meningkatkan kesan pengurangan air kepada 60% menggunakan superplasticizers komposisi oligomerik dan hyperplasticizers polimer. gubahan. Pencapaian ini tidak menjadi asas untuk penciptaan konkrit bertetulang berkekuatan tinggi, atau konkrit serbuk berbutir halus daripada campuran pemadat sendiri tuang. Sementara itu, negara-negara maju sedang giat membangunkan generasi baharu konkrit serbuk tindak balas, diperkukuh dengan gentian tersebar, kerangka jaringan nipis isipadu mengalir yang ditenun, gabungannya dengan rod atau rod dengan tetulang tersebar.

Semua ini menentukan perkaitan menghasilkan serbuk tindak balas berbutir halus berkekuatan tinggi, konkrit bertetulang tersebar dengan gred 1000-1500, yang sangat menjimatkan bukan sahaja dalam pembinaan bangunan dan struktur unik kritikal, tetapi juga untuk produk dan struktur tujuan am.

Kerja disertasi telah dijalankan mengikut program Institut Bahan Binaan dan Struktur Universiti Teknikal Munich (FRG) dan kerja inisiatif Jabatan TBKiV PSUAS dan program saintifik dan teknikal Kementerian Pendidikan Rusia "Penyelidikan saintifik pendidikan tinggi dalam bidang keutamaan sains dan teknologi" di bawah subprogram "Seni Bina dan Pembinaan" 2000-2004

Tujuan dan objektif kajian. Tujuan tesis adalah untuk membangunkan komposisi konkrit serbuk tindak balas berbutir halus berkekuatan tinggi, termasuk konkrit bertetulang tersebar, menggunakan batu hancur.

Untuk mencapai matlamat ini, adalah perlu untuk menyelesaikan satu set tugas berikut:

Untuk mendedahkan prasyarat teori dan motivasi untuk penciptaan konkrit serbuk berbutir halus berbilang komponen dengan matriks kekuatan tinggi yang sangat padat yang diperoleh dengan menuang pada kandungan air ultra-rendah, memastikan pengeluaran konkrit dengan sifat likat dalam patah dan tinggi kekuatan tegangan dalam lenturan;

Untuk mendedahkan topologi struktur pengikat komposit dan komposisi berbutir halus bertetulang serakan, untuk mendapatkan model matematik strukturnya untuk menilai jarak antara zarah pengisi kasar dan antara pusat geometri gentian tetulang;

Untuk membangunkan metodologi untuk menilai sifat reologi sistem terabur air, komposisi bertetulang berterabur serbuk berbutir halus; menyiasat sifat reologi mereka;

Untuk mendedahkan mekanisme pengerasan pengikat campuran, untuk mengkaji proses pembentukan struktur;

Wujudkan kecairan yang diperlukan bagi campuran konkrit serbuk berbutir halus berbilang komponen, memastikan pengisian borang dengan campuran dengan kelikatan rendah dan tegasan hasil ultra rendah;

Optimumkan komposisi campuran konkrit bertetulang berserakan berbutir halus dengan gentian d = 0.1 mm dan / = 6 mm dengan kandungan minimum yang mencukupi untuk meningkatkan kekuatan tegangan konkrit, teknologi penyediaan dan mewujudkan kesan rumusan pada kecairan, ketumpatan, kandungan udara , kekuatan dan lain-lain sifat fizikal dan teknikal konkrit.

Kebaharuan saintifik karya.

1. Dibuktikan secara saintifik dan secara eksperimen mengesahkan kemungkinan untuk mendapatkan konkrit serbuk simen berbutir halus berkekuatan tinggi, termasuk konkrit bertetulang tersebar, diperbuat daripada campuran konkrit tanpa batu hancur dengan pecahan halus pasir kuarza, dengan serbuk batu reaktif dan mikrosilika, dengan peningkatan ketara keberkesanan superplasticizers sehingga kandungan air dalam campuran pemadat diri tuangan sehingga 10-11% (bersamaan dengan campuran separa kering untuk menekan tanpa SP) jisim komponen kering.

2. Asas teori kaedah untuk menentukan titik hasil sistem tersebar cecair superplasticized telah dibangunkan dan kaedah untuk menilai kebolehtebaran campuran konkrit serbuk dengan hamparan bebas dan disekat oleh pagar jaringan telah dicadangkan.

3. Mendedahkan struktur topologi pengikat komposit dan konkrit serbuk, termasuk bertetulang tersebar. Model matematik struktur mereka telah diperolehi, yang menentukan jarak antara zarah kasar dan antara pusat geometri gentian dalam badan konkrit.

4. Diramalkan secara teori dan dibuktikan secara eksperimen terutamanya melalui mekanisme pengerasan larutan-ionik pengikat simen komposit, yang semakin meningkat dengan peningkatan kandungan pengisi atau peningkatan yang ketara dalam penyebarannya berbanding dengan penyebaran simen.

5. Proses pembentukan struktur konkrit serbuk berbutir halus telah dikaji. Ditunjukkan bahawa konkrit serbuk daripada campuran konkrit pemadat sendiri tuang superplastik adalah lebih tumpat, kinetik pertumbuhan kekuatannya lebih sengit, dan kekuatan standard adalah lebih tinggi daripada konkrit tanpa SP, dimampatkan pada kandungan air yang sama di bawah tekanan sebanyak 40-50 MPa. Kriteria untuk menilai aktiviti tindak balas-kimia serbuk telah dibangunkan.

6. Komposisi campuran konkrit bertetulang serakan berbutir halus dengan gentian keluli nipis berdiameter 0.15 mm dan panjang 6 mm, teknologi penyediaannya, urutan pengenalan komponen dan tempoh pencampuran telah dioptimumkan; kesan komposisi pada kecairan, ketumpatan, kandungan udara campuran konkrit, dan kekuatan mampatan konkrit telah diwujudkan.

7. Beberapa sifat fizikal dan teknikal konkrit serbuk bertetulang tersebar dan keteraturan utama pengaruh pelbagai faktor preskripsi ke atasnya telah dikaji.

Kepentingan praktikal kerja ini terletak pada pembangunan campuran konkrit serbuk berbutir halus tuang baharu dengan gentian untuk acuan tuangan untuk produk dan struktur, kedua-duanya tanpa dan dengan gabungan tetulang rod atau tanpa gentian untuk acuan tuangan dengan tenunan volumetrik siap pakai nipis- bingkai mesh. Dengan penggunaan campuran konkrit berketumpatan tinggi, adalah mungkin untuk menghasilkan lenturan yang sangat tahan retak atau struktur konkrit bertetulang termampat dengan sifat kemusnahan likat di bawah tindakan beban muktamad.

Matriks komposit berketumpatan tinggi, berkekuatan tinggi dengan kekuatan mampatan 120-150 MPa diperoleh untuk meningkatkan lekatan pada logam untuk menggunakan gentian kekuatan tinggi nipis dan pendek 0 0.040.15 mm dan panjang 6-9 mm, yang membolehkan untuk mengurangkan penggunaannya dan rintangan kepada aliran campuran konkrit untuk teknologi tuangan untuk pembuatan produk filigree berdinding nipis dengan kekuatan lentur tegangan tinggi.

Jenis baharu konkrit bertetulang berserakan serbuk berbutir halus mengembangkan rangkaian produk dan struktur berkekuatan tinggi untuk pelbagai jenis pembinaan.

Pangkalan sumber pengisi semula jadi telah diperluaskan daripada penyaringan penghancuran batu, pengasingan magnet kering dan basah semasa pengekstrakan dan pemprosesan bijih dan mineral bukan logam.

Kecekapan ekonomi konkrit yang dibangunkan terdiri daripada pengurangan ketara dalam penggunaan bahan dengan mengurangkan penggunaan campuran konkrit untuk pembuatan produk dan struktur berkekuatan tinggi.

Pelaksanaan hasil penyelidikan. Komposisi yang dibangunkan telah lulus kelulusan pengeluaran di Penza Plant of Reinforced Concrete Products LLC dan di pangkalan pengeluaran konkrit bertetulang pratuang di Energoservice CJSC dan digunakan di Munich dalam pembuatan tiang balkoni, papak dan produk lain dalam pembinaan kediaman.

Kelulusan kerja. Peruntukan utama dan hasil kerja disertasi telah dibentangkan dan dilaporkan di persidangan saintifik dan teknikal Antarabangsa dan All-Russian: "Sains muda untuk alaf baru" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Persoalan perancangan dan pembangunan bandar" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), "Masalah moden sains bahan binaan" (Penza, 1998), "Pembinaan moden" (1998), Persidangan saintifik dan teknikal antarabangsa "Bahan binaan komposit. Teori dan Amalan ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Penjimatan sumber dan tenaga sebagai motivasi untuk kreativiti dalam proses pembinaan seni bina" (Moscow-Kazan, 2003), "Isu topikal pembinaan" (Saransk, 2004), "Tenaga baru dan penjimatan sumber. teknologi intensif sains dalam pengeluaran bahan binaan "(Penza, 2005), persidangan saintifik dan praktikal All-Russian" Perancangan bandar, pembinaan semula dan sokongan kejuruteraan untuk pembangunan mampan bandar di wilayah Volga "(Togliatti, 2004), Pembacaan akademik RAASN" Pencapaian, masalah dan arah yang menjanjikan pembangunan teori dan amalan sains bahan binaan "(Kazan, 2006).

Penerbitan. Berdasarkan hasil penyelidikan yang dilakukan, 27 kertas kerja diterbitkan (dalam jurnal mengikut senarai Suruhanjaya Pengesahan Tinggi, 2 kertas).

Struktur dan skop kerja. Kerja disertasi terdiri daripada pengenalan, 6 bab, kesimpulan utama, aplikasi dan senarai literatur terpakai sebanyak 160 tajuk, dibentangkan pada 175 muka surat taip, mengandungi 64 angka, 33 jadual.

Kesimpulan disertasi mengenai topik "Tindak balas berbutir halus-serbuk bertetulang-konkrit bertetulang menggunakan batu"

1. Analisis komposisi dan sifat konkrit bertetulang tersebar yang dihasilkan di Rusia menunjukkan bahawa ia tidak memenuhi sepenuhnya keperluan teknikal dan ekonomi kerana kekuatan mampatan konkrit yang rendah (M 400-600). Dalam konkrit tiga-empat dan jarang lima komponen sedemikian, bukan sahaja tetulang tersebar dengan kekuatan tinggi, tetapi juga kekuatan biasa kurang digunakan.

2. Berdasarkan idea teori tentang kemungkinan mencapai kesan pengurangan air maksimum superplasticizer dalam sistem tersebar yang tidak mengandungi agregat berbutir kasar, kereaktifan tinggi mikrosilika dan serbuk batu, bersama-sama meningkatkan tindakan reologi SP, penciptaan daripada tujuh komponen berkekuatan tinggi serbuk tindak balas berbutir halus dan matriks konkrit serbuk untuk tetulang tersebar halus yang agak pendek d = 0.15-0.20 mikron dan / = 6mm, yang tidak membentuk "landak" dalam pembuatan konkrit dan sedikit berkurangan kecairan PBS.

3. Ditunjukkan bahawa kriteria utama untuk mendapatkan PBS berketumpatan tinggi ialah kecairan tinggi campuran penyimenan yang sangat tumpat simen, MC, serbuk batu dan air, yang disediakan dengan penambahan SP. Dalam hal ini, satu metodologi untuk menilai sifat reologi sistem tersebar dan PBS telah dibangunkan. Telah ditetapkan bahawa kecairan tinggi PBS dipastikan pada tegasan ricih muktamad 5-10 Pa dan pada kandungan air 10-11% daripada jisim komponen kering.

4. Topologi struktur pengikat komposit dan konkrit bertetulang serakan didedahkan dan model matematik strukturnya diberikan. Mekanisme resapan ion pengerasan pengikat yang diisi komposit telah diwujudkan. Kaedah untuk mengira jarak purata antara zarah pasir dalam PBS, pusat geometri gentian dalam konkrit serbuk mengikut pelbagai formula dan untuk pelbagai parameter //, /, d disusun secara sistematik. Menunjukkan objektiviti formula pengarang, berbeza dengan yang digunakan secara tradisional. Jarak optimum dan ketebalan interlayer buburan simen dalam PBS hendaklah dalam lingkungan 37-44 + 43-55 mikron pada penggunaan pasir 950-1000 kg dan pecahannya masing-masing 0.1-0.5 dan 0.14-0.63 mm.

5. Mewujudkan sifat-sifat rheoteknologi PBS bertetulang-tersebar dan tidak bertetulang mengikut kaedah yang dibangunkan. Penyebaran optimum PBS daripada kon dengan dimensi D = 100; d = 70; h = 60 mm hendaklah 25-30 cm Pekali pengurangan penyebaran bergantung pada parameter geometri gentian dan pengurangan penyebaran PBS apabila menyekatnya dengan pagar jejaring telah dikenal pasti. Ditunjukkan bahawa untuk menuang PBS ke dalam acuan dengan bingkai tenunan mesh volumetrik, resapan mestilah sekurang-kurangnya 28-30 cm.

6. Satu kaedah telah dibangunkan untuk menilai aktiviti tindak balas-kimia serbuk batu dalam campuran simen rendah (C: P - 1:10) dalam spesimen yang ditekan pada tekanan pengacuan penyemperitan. Didapati bahawa dengan aktiviti yang sama, dinilai berdasarkan kekuatan selepas 28 hari dan semasa pengerasan jangka panjang (1-1.5 tahun), apabila digunakan dalam RPBS, keutamaan harus diberikan kepada serbuk dari batuan berkekuatan tinggi: basalt, diabase, dacite , kuarza.

7. Mengkaji proses pembentukan struktur konkrit serbuk. Didapati bahawa campuran tuang dalam 10-20 minit pertama selepas menuang mengeluarkan sehingga 40-50% udara terperangkap dan memerlukan penutup ini dengan filem yang menghalang pembentukan kerak padat. Campuran mula aktif ditetapkan dalam 7-10 jam selepas menuang dan mendapat kekuatan dalam 1 hari 30-40 MPa, selepas 2 hari - 50-60 MPa.

8. Prinsip eksperimen dan teori utama untuk pemilihan komposisi konkrit dengan kekuatan 130-150 MPa dirumuskan. Untuk memastikan kecairan tinggi PBS, pasir kuarza hendaklah daripada pecahan berbutir halus

0.14-0.63 atau 0.1-0.5 mm dengan ketumpatan pukal 1400-1500 kg / m3 pada kadar aliran 950-1000 kg / m3. Ketebalan interlayer penggantungan tepung simen-batu dan MC antara butiran pasir hendaklah dalam julat 43-55 dan 37-44 mikron, masing-masing, dengan kandungan air dan DP, menyediakan penyebaran campuran 2530 cm.Taburan PC dan tepung batu hendaklah lebih kurang sama, kandungan MK 15-20%, kandungan tepung batu 40-55% mengikut berat simen. Apabila mengubah kandungan faktor-faktor ini, komposisi optimum dipilih mengikut penyebaran campuran yang diperlukan dan kekuatan mampatan maksimum selepas 2.7 dan 28 hari.

9. Komposisi konkrit bertetulang serakan berbutir halus dengan kekuatan mampatan 130-150 MPa menggunakan gentian keluli dengan pekali tetulang // = 1% dioptimumkan. Parameter teknologi optimum telah dikenal pasti: pencampuran hendaklah dijalankan dalam pengadun berkelajuan tinggi reka bentuk khas, sebaik-baiknya dipindahkan; urutan memuatkan komponen dan mod pencampuran, "rehat" dikawal dengan ketat.

10. Pengaruh komposisi terhadap kecairan, ketumpatan, kandungan udara PBS bertetulang tersebar, terhadap kekuatan mampatan konkrit telah dikaji. Telah didedahkan bahawa kebolehtebaran campuran, serta kekuatan konkrit, bergantung kepada beberapa faktor resipi dan teknologi. Semasa pengoptimuman, pergantungan matematik kecairan, kekuatan pada individu, faktor yang paling penting telah ditubuhkan.

11. Beberapa sifat fizikal dan teknikal konkrit bertetulang serakan telah dikaji. Ditunjukkan bahawa konkrit dengan kekuatan mampatan 120l

150 MPa mempunyai modulus keanjalan (44-47) -10 MPa, nisbah Poisson -0.31-0.34 (0.17-0.19 - untuk tidak bertetulang). Pengecutan udara bagi konkrit bertetulang tersebar adalah 1.3-1.5 kali lebih rendah daripada konkrit tidak bertetulang. Rintangan fros yang tinggi, penyerapan air yang rendah dan pengecutan udara menunjukkan sifat prestasi tinggi konkrit tersebut.

12. Ujian perindustrian dan penilaian teknikal dan ekonomi menunjukkan keperluan untuk mengatur pengeluaran dan pengenalan meluas konkrit bertetulang tindak balas berbutir halus-terserak-bertetulang ke dalam pembinaan.

Bibliografi Kalashnikov, Sergey Vladimirovich, disertasi mengenai topik Bahan binaan dan produk

1. Konkrit Aganin SP dengan permintaan air rendah dengan pengisi kuarza yang diubah suai. langkah. Ph.D., Moscow, 1996, 17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Sifat konkrit gentian keluli diubah suai // Konkrit dan konkrit bertetulang. No 3.2002. Hlm 3-5

3. Akhverdov I.N. Asas teori sains konkrit. // Minsk. Sekolah tinggi, 1991,191 hlm.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Teknologi penjimatan tenaga bagi struktur konkrit bertetulang yang diperbuat daripada konkrit berkekuatan tinggi dengan bahan tambahan kimia // M .: Stroyizdat, 1987.240 p.

5. Bazhenov Yu.M. Konkrit abad XXI. Teknologi penjimatan sumber dan tenaga bahan binaan dan struktur // Prosiding antarabangsa. saintifik. teknologi persidangan. Belgorod, 1995. hlm. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Konkrit berbutir halus berkualiti tinggi // Bahan binaan.

7. Bazhenov Yu.M. Meningkatkan kecekapan dan ekonomi teknologi konkrit // Konkrit dan konkrit bertetulang, 1988, No. 9. dengan. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Teknologi konkrit. // Rumah penerbitan Persatuan Institusi Pendidikan Tinggi, Moscow: 2002.500 p.

9. Bazhenov Yu.M. Konkrit dengan peningkatan ketahanan // Bahan binaan, 1999, No. 7-8. dengan. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Abad baru: konkrit dan teknologi baru yang cekap. Bahan-bahan persidangan I All-Russian. M. 2001.S. 91-101.

11. Batrakov V.G. dan lain-lain. Superplasticizer-thinner SMF. // Konkrit dan konkrit bertetulang. 1985. No. 5. dengan. 18-20.

12. Batrakov V.G. Konkrit diubah suai // M .: Stroyizdat, 1998.768 p.

13. Batrakov V.G. Pengubah suai konkrit peluang baharu // Bahan persidangan I All-Russian mengenai konkrit dan konkrit bertetulang. M .: 2001, hlm. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. et al. Aditif simen rendah berkekuatan tinggi // Bahan tambahan kimia dan aplikasinya dalam teknologi pengeluaran konkrit bertetulang pratuang. M .: TS.ROZ, 1999, hlm. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. dan lain-lain Penilaian sisa ultraterserakan industri metalurgi sebagai bahan tambahan kepada konkrit // Konkrit dan konkrit bertetulang, 1990. No. 12. hlm. 15-17.

16. Batsanov S.S. Keelektronegatifan unsur dan ikatan kimia. // Novosibirsk, rumah penerbitan SOAN USSR, 1962, 195 p.

17. Berkovich Ya.B. Penyiasatan struktur mikro dan kekuatan batu simen yang diperkukuh dengan asbestos krisotil gentian pendek: Abstrak pengarang. Dis. Cand. teknologi sains. Moscow, 1975 .-- 20 p.

18. Bryk M.T. Pemusnahan polimer terisi M. Chemistry, 1989 p. 191.

19. Bryk M.T. Pempolimeran pada permukaan pepejal bahan bukan organik.// Kiev, Naukova Dumka, 1981, 288 p.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Penggunaan gentian dalam campuran bangunan kering. // Bahan binaan №2.2002. Hlm. 26-27

21. Volzhensky A.V. Pengikat mineral. M .; Stroyizdat, 1986, 463 hlm.

22. Volkov I.V. Masalah penggunaan konkrit bertetulang gentian dalam pembinaan domestik. // Bahan binaan 2004. - No. 6. S. 12-13

23. Volkov I.V. Konkrit gentian - keadaan dan prospek penggunaan dalam struktur bangunan // Bahan binaan, peralatan, teknologi abad ke-21. 2004. No 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Struktur konkrit gentian. Semakan inf. Siri "Struktur bangunan", jld. 2. M, VNIIIS Gosstroy dari USSR, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Penggunaan konkrit tugas berat dalam pembinaan // Konkrit dan konkrit bertetulang, 1994, №7. dengan. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Konkrit bertetulang monolitik. // Konkrit dan konkrit bertetulang. 2000, no 1, hlm. 27-30.

27. VSN 56-97. "Reka bentuk dan peruntukan asas teknologi untuk pengeluaran struktur konkrit bertetulang gentian." M., 1997.

28. Vyrodov IP Mengenai beberapa aspek asas teori penghidratan dan pengerasan penghidratan pengikat // Prosiding Kongres Antarabangsa VI mengenai Kimia Simen. T. 2.M .; Stroyizdat, 1976, ms 68-73.

29. V. D. Glukhovsky, V. A. Pokhomov. Simen dan konkrit sanga-alkali. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 hlm.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. dan lain-lain aktiviti Reaktif batu hancur dalam komposisi simen. Buletin TulSU. Siri "Bahan binaan, struktur dan struktur". Tula. 2004. Isu. 7.s. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Pengecutan konkrit dengan bahan tambahan organik-mineral // Stroyinfo, 2003, No. 13. hlm. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Jenis simen baru: struktur batu simen U / Bahan binaan. 1994 Bil 1 hlm. 5-6.

33. A.I. Zvezdov, Yu.S. Vozhov. Konkrit dan konkrit bertetulang: Sains dan amalan // Bahan persidangan All-Rusia mengenai konkrit dan konkrit bertetulang. M: 2001, hlm. 288-297.

34. Simon A. D. Lekatan cecair dan pembasahan. M .: Kimia, 1974. hlm. 12-13.

35. V.I. Kalashnikov. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyanskiy V.M. Bahan binaan tanah liat-slag. Penza; 2000, 206 hlm.

36. V. I. Kalashnikov. Mengenai peranan utama mekanisme ion-elektrostatik dalam pencairan komposisi mineral yang tersebar. // Ketahanan struktur yang diperbuat daripada konkrit berautoklaf. Abstrak. V Persidangan Republikan. Tallinn 1984, hlm. 68-71.

37. V. I. Kalashnikov. Asas pemplastikan sistem penyebaran mineral untuk pengeluaran bahan binaan. // Disertasi untuk ijazah Doktor Sains Teknikal, Voronezh, 1996, 89 p.

38. V.I. Kalashnikov. Peraturan kesan penipisan superplasticizer berdasarkan tindakan ion-elektrostatik. // Pengeluaran dan penggunaan bahan tambahan kimia dalam pembinaan. Koleksi abstrak STC. Sofia 1984. hlm. 96-98

39. V. I. Kalashnikov. Mengakaunkan perubahan reologi dalam campuran konkrit dengan superplasticizers. // Bahan Persidangan IX All-Union on Concrete and Reinforced Concrete (Tashkent 1983), Penza 1983 p. 7-10.

40. Kalashnikov VL, Ivanov IA Ciri-ciri perubahan reologi dalam komposisi simen di bawah pengaruh plasticizer penstabil ion // Prosiding "Mekanik teknologi konkrit" Riga RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Peranan faktor prosedur dan penunjuk reologi bagi komposisi tersebar. // Mekanik teknologi konkrit. RPI Riga, 1986. 101-111.

42. Kalashnikov VI, Ivanov IA, Mengenai keadaan struktur dan reologi sistem tersebar terpekat sangat cair. // Prosiding Persidangan Kebangsaan IV mengenai Mekanik dan Teknologi Bahan Komposit. BAN, Sofia. 1985.

43. V. I. Kalashnikov, S. V. Kalashnikov. Kepada teori "pengerasan pengikat simen komposit. // Bahan persidangan saintifik dan teknikal antarabangsa" Masalah sebenar pembinaan "T.Z. Rumah Penerbitan Universiti Negeri Mordovian, 2004. P. 119-123.

44. V. I. Kalashnikov, S. V. Kalashnikov. Mengenai teori pengerasan pengikat simen komposit. Bahan persidangan saintifik dan teknikal antarabangsa "Isu-isu topikal pembinaan" T.Z. Ed. negeri Mordovia Universiti, 2004.S. 119-123.

45. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Pembentukan kekuatan sanga karbonat dan pengikat kaustik. Monograf. Didepositkan di VGUP VNIINTPI, Terbitan 1,2003,6.1 p.p.

46. ​​​​Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Bahan tahan haba yang berkesan berdasarkan pengikat sanga tanah liat yang diubah suai // Penza, 2004, 117 p.

47. Kalashnikov S. V. et al Topologi sistem komposit dan tetulang serakan // Bahan bahan binaan komposit MNTK. Teori dan amalan. Penza, PDZ, 2005.S. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Spektrum inframerah sebatian permukaan. // Moscow: Nauka, 1972, 460 p.

49. V. Korshak Polimer tahan haba. // M .: Nauka, 1969, 410 p.

50. Kurbatov L. G., Rabinovich F. N. Mengenai keberkesanan konkrit bertetulang dengan gentian keluli. // Konkrit dan konkrit bertetulang. 1980. L 3.S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Konkrit bertetulang dengan tetulang daripada sisa dawai keluli // Bahan binaan di luar negara. 1971, no 9, hlm. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Mengenai Kemungkinan Menggunakan Bahan Gentian Karbon untuk Tetulang Konkrit // Stroitelnye materialy, 1991. No. 10. S. 27-28.

53. Lobanov I.A. Ciri-ciri struktur dan sifat konkrit bertetulang tersebar // Teknologi pembuatan dan sifat bahan binaan komposit baharu: Interuniversity. topik. Sab. saintifik. tr. L: LISI, 1086.S. 5-10.

54. Mayilyan DR., Shilov Al.V., Javarbek R Pengaruh tetulang gentian dengan gentian basalt pada sifat konkrit ringan dan berat // Penyelidikan baharu konkrit dan konkrit bertetulang. Rostov-on-Don, 1997.S. 7-12.

55. Mayilyan L.R., Shilov A.V. Membengkokkan unsur konkrit bertetulang gentian tanah liat pada gentian basalt kasar. Rostov n / a: Pertumbuhan. negeri binaan, un-t, 2001 .-- 174 p.

56. Mailian R.L., Mailian L.R., Osipov K.M. dan lain-lain Syor untuk reka bentuk struktur konkrit bertetulang daripada konkrit tanah liat kembang dengan tetulang gentian dengan gentian basalt / Rostov-on-Don, 1996. -14 p.

57. Ensiklopedia mineralogi / Diterjemah daripada bahasa Inggeris. L. Nedra, 1985. dengan. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O. P. Kimia bahan binaan bukan organik. M .; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. Nerpin SV, Chudnovsky AF, Fizik tanah. M. Sains. 1967.167s.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Ubah bentuk pengecutan konkrit. Bacaan Akademik RAASN ke-5. Voronezh, VGASU, 1999. 312-315.

61. Paschenko A.A., Serbia V.P. Pengukuhan batu simen dengan gentian mineral Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Paschenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Bahan "astringen. Kiev. Sekolah Vishcha, 1975,441 p.

63. Polak A.F. Pengerasan pengikat mineral. M .; Rumah penerbitan kesusasteraan mengenai pembinaan, 1966, 207 hlm.

64. Popkova A.M. Struktur bangunan dan struktur yang diperbuat daripada konkrit berkekuatan tinggi // Siri struktur bangunan // Semak maklumat. Isu 5.M .: VNIINTPI Gosstroy USSR, 1990 77 p.

65. Pukharenko, Yu.V. Asas saintifik dan praktikal untuk pembentukan struktur dan sifat konkrit bertetulang gentian: dis. doc. teknologi Sains: St. Petersburg, 2004. hlm. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Konkrit Bertetulang Gentian Tersebar: Semakan oleh VNIIESM. M., 1976 .-- 73 hlm.

67. Rabinovich FN Konkrit bertetulang serakan. M., Stroyizdat: 1989.-177 hlm.

68. Rabinovich F.N. Beberapa soalan mengenai tetulang terabur bahan konkrit dengan gentian kaca // Konkrit bertetulang serakan dan struktur yang diperbuat daripadanya: Abstrak laporan. Republik diberikan. Riga, 1 975 .-- S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Mengenai tetulang optimum struktur konkrit gentian keluli // Konkrit dan konkrit bertetulang. 1986. No 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Mengenai tahap tetulang konkrit tersebar. // Pembinaan dan seni bina: Izv. universiti. 1981. No 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Penggunaan konkrit bertetulang gentian dalam struktur bangunan perindustrian // Fibrobeton dan penggunaannya dalam pembinaan: Prosiding NIIZhB. M., 1979 .-- S. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Penggunaan konkrit bertetulang gentian keluli dalam struktur struktur kejuruteraan // Konkrit dan konkrit bertetulang. 1984.-№12.-hlm. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Pada had rintangan retak konkrit berbutir halus yang diperkuat dengan gentian keluli // Mekanik bahan komposit. 1985. No. 2. S. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Bahagian bawah tangki monolitik yang diperbuat daripada konkrit gentian keluli // Konkrit dan konkrit bertetulang. -1981. No 10. S. 24-25.

76. V. I. Solomatov, V. N. Vyroyuy. dan lain-lain Bahan binaan komposit dan struktur penggunaan bahan yang dikurangkan .// Kiev, Budivelnik, 1991, 144 p.

77. Konkrit gentian keluli dan struktur daripadanya. Siri "Bahan binaan" 7 VNIINTPI. Moscow. - 1990.

78. Konkrit gentian kaca dan struktur daripadanya. Siri "Bahan binaan". Isu 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Perubahan dalam komposisi sebenar fasa cecair semasa pengerasan pengikat dan mekanisme pengerasannya // Prosiding mesyuarat mengenai kimia simen. M .; Promstroyizdat, 1956, ms 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Bahan Bertetulang Gentian / Diterjemah oleh ed.: Bahan bertetulang gentian. -M .: Stroyizdat, 1982.180 hlm.

81. Toropov N.A. Kimia silikat dan oksida. L.; Sains, 1974, 40p.

82. N.E. Tretyakov, V.N. Filimonov. Kinetik dan pemangkinan / T .: 1972, No. 3.815-817 p.

83. Fadel I.M. Teknologi berasingan intensif konkrit yang diisi dengan basalt. // Abstrak dis. Ph.D. Moscow, 1993, 22 hlm.

84. Konkrit gentian di Jepun. Menyatakan maklumat. Struktur bangunan ", Moscow, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 p.

85. Filimonov V.N. Spektroskopi fototransformasi dalam molekul. // L .: 1977, hlm. 213-228.

86. Hong DL. Sifat konkrit yang mengandungi wasap silika dan gentian karbon dirawat dengan silanes // Nyatakan maklumat. Nombor Keluaran 2001. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenya A.V., Filimonov V.N. Penjerapan dan penjerap. // 1976, no. 4, hlm. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Kemajuan dalam kimia // 1957, T. 23, No. 5, hlm. 554-567.

89. Pengikat sanga-alkali dan konkrit berbutir halus berdasarkannya (diedit oleh VD Glukhovsky). Tashkent, Uzbekistan, 1980, 483 hlm.

90. Jurgen Schubert, S.V. Kalashnikov. Topologi pengikat campuran dan mekanisme pengerasannya. Artikel MNTK Tenaga baharu dan teknologi intensif sains penjimatan sumber dalam penghasilan bahan binaan. Penza, PDZ, 2005. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Campuran bertetulang gentian berprestasi tinggi dengan pecahan isipadu gentian // Jurnal Bahan ACI.-2004.-Vol. 101, no 4.- hlm. 281-286.

92. Batson G.B. Konkrit Bertetulang Gentian Pelaporan Terkini. Dilaporkan oleh Jawatankuasa ASY 544. Jurnal ACY. 1973, -70, -No. 11, -hlm. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B / Tindak balas kesan komposit simen bertetulang gentian berkekuatan ultra tinggi. // Jurnal Bahan ACI. 2002. - Jld. 99, no. 6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Tindak balas impak komposit simen bertetulang gentian berkekuatan ultra tinggi // ACJ Materials Journal. 2002 - Jld. 99, no. 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Tingkah Laku Mekanikal Konkrit Serbuk Reaktif Consined. // American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. November 1996, Jld. 1, ms 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. No 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V., 1998-Jn: Flugasche di Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Disember 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Komposisi Konkrit Serbuk Reaktif. Bougies Bahagian Skientif // Penyelidikan Simen dan Konkrit, Vol. 25. Tidak. 7, hlm. 1501-1511.1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Konkrit Serbuk Reaktif dengan Kemuluran Tinggi dan Kekuatan Mampatan 200-800 MPa. // AGJ SPJ 144-22, hlm. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Kekuatan tegangan Konkrit Terjejas oleh Panjang Tetulang Wayar Diagihkan Seragam dan Berkilat "ACY Journal". 1964, - 61, - No 6, - hlm. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM, FenlingE.Utntax; hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspektif fur die Betonfertigteil Industrie. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Concrete construction. 1972.16, no L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Tindak balas impak komposit simen bertetulang gentian berkekuatan ultra tinggi // Jurnal Bahan ASJ. -2002.-Jilid. 99, No. 6.-hlm. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Perkadaran campuran konkrit bertetulang gentian berprestasi tinggi dengan pecahan isipadu gentian tinggi // Jurnal Bahan ASJ. 2004, -Jil. 101, No. 4.-hlm. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Sifat Mekanikal dan Ketahanan Dua Serbuk Reaktif Industri Cohcrete // Jurnal Bahan ASJ V.94. No.4, S. 286-290. Julai-Ogos, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Pengoptimuman konkrit berprestasi ultra tinggi dengan menggunakan model pembungkusan. Cem. Res. Konkrit, Jld 24 (6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Komposisi Konkrit Serbuk Reaktif. Cem. Coner.Res.Jilid 25. No.7, S. 1501-1511,1995.

120. Bornemann R, Sehmidt M, Fehling E, Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften dan Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H. 7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Pengoptimuman Tingkah Laku Reologi Serbuk Reaktif Coucrete (RPC) Simposium Antarabangsa Tagungsband bagi Konkrit Serbuk Berprestasi Tinggi dan Reaktif. Shebroke, Kanada, Ogos 1998, S. 99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Jambatan Pejalan Kaki / Laluan Basikal scherbooke. Simposium Antarabangsa Ke-4 mengenai Penggunaan Kekuatan Tinggi / Berprestasi Tinggi, Paris. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Kajian perbandingan Pelbagai Wasap Silika sebagai Bahan Tambahan dalam Bahan Simen Berprestasi Tinggi. Bahan dan Struktur, RJLEM, Jld 25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Konkrit Serbuk Reaktif dengan Kemuluran Tinggi dan Kekuatan Mampatan 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Penggunaan RPC dalam Menara Penyejukan Aliran Kasar, Simposium Antarabangsa mengenai Konkrit Serbuk Berprestasi Tinggi dan Reaktif, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Pengadaran Campuran Konkrit Berprestasi Tinggi. Cem. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Sifat Mekanikal Konkrit Serbuk Reaktif. Bahan dan Struktur, Vol. 29, S. 233-240,1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Peranan Serbuk dalam Konkrit: Prosiding Simposium Antarabangsa Ke-6 mengenai Penggunaan Konkrit Kekuatan Tinggi / Berprestasi Tinggi. S. 863-872,2002.

129. Konkrit Serbuk Reaktif Richard P.: Bahan Baharu Cementitius Ultra Tinggi. Simposium Antarabangsa Ke-4 mengenai Penggunaan Konkrit Berkekuatan Tinggi / Berprestasi Tinggi, Paris, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Sifat Segar dan Kekuatan Bahan Komposit Serbuk Reaktif (Ductal). Prosiding kongres est fib, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Konkrit Ketahanan Sangat Tinggi, Kimia dan Struktur Mikro. Simposium HPC, Hong Kong, Disember 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Analisis Mikrostruktur RPC (Reactive Powder Concrete). Cem.Coner.Res.Jilid 25, No. 7, S. 1491-1500.1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Penyimpanan bermusim solar "tenaga dalam tangki Air panas diperbuat daripada konkrit berprestasi tinggi. Simposium Antarabangsa Ke-6 Kekuatan Tinggi / Prestasi Tinggi. Leipzig, Jun, 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. dan lain-lain Perubahan volumetrik dalam tindak balas penghidratan dan penghabluran semula pengikat mineral / Sains dan teknologi, -2003, No.

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspek jangka hayat batu simen / Simen-1988-№3 ms 14-16.

137. S.V. Aleksandrovsky. Beberapa ciri pengecutan konkrit dan konkrit bertetulang, 1959 No. 10 ms 8-10.

138. A. Syeikin. Struktur, kekuatan dan keliatan patah batu simen. Moscow: Stroyizdat 1974,191 hlm.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktur dan sifat konkrit simen. M: Stroyizdat, 1979.333 hlm.

140. Tsilosani ZN Pengecutan dan rayapan konkrit. Tbilisi: Rumah Penerbitan Akademi Sains Gruz. SSR, 1963.dengan 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Konkrit berkekuatan tinggi. M: Stroyizdat. 1971.s 208.i? 6