Razred tehničko stanje dizajni temeljeni na vanjskim značajkama izrađuju se na temelju utvrđivanja sljedećih čimbenika:

• - geometrijske dimenzije konstrukcija i njihovih presjeka;
• - prisutnost pukotina, pukotina i razaranja;
• - stanje zaštitnih premaza (boje i lakovi, žbuke, zaštitne mreže i dr.);
• - progibi i deformacije konstrukcija;
• - kršenje prianjanja armature na beton;
• - prisutnost rupture armature;
• - stanje usidrenosti uzdužne i poprečne armature;
• - stupanj korozije betona i armature.

Određivanje i ocjena stanja premaza boja i lakova armiranobetonske konstrukcije treba provesti prema metodologiji navedenoj u GOST 6992-68. U ovom slučaju bilježe se sljedeće glavne vrste oštećenja: pucanje i ljuštenje, koje karakterizira dubina razaranja gornjeg sloja (prije temeljnog premaza), mjehurići i žarišta korozije, karakterizirani veličinom žarišta (promjer) , mm. Kvadrat pojedinačne vrste oštećenje premaza izražava se približno u postocima u odnosu na cjelokupnu obojenu površinu konstrukcije (elementa).

Učinkovitost zaštitnih premaza pri izlaganju agresivnom proizvodnom okruženju određena je stanjem betonskih konstrukcija nakon uklanjanja zaštitnih premaza.

U nastajanju vizualni pregledi vrši se približna procjena čvrstoće betona. U ovom slučaju možete koristiti metodu tapkanja. Metoda se temelji na lupkanju površine konstrukcije čekićem težine 0,4-0,8 kg izravno na očišćenu žbuku od betona ili na dlijeto postavljeno okomito na površinu elementa. U ovom slučaju, za procjenu snage, uzimamo minimalne vrijednosti nastalih od najmanje 10 udaraca. Jači zvuk pri kuckanju odgovara jačem i gušćem betonu.

Ako na betonskim konstrukcijama postoje vlažna područja i površinsko iscvjetavanje, utvrđuje se veličina tih područja i razlog njihove pojave.

Rezultati vizualnog pregleda armiranobetonskih konstrukcija bilježe se u obliku karte nedostataka ucrtanih na shematske planove ili presjeke građevine ili se sastavljaju tablice nedostataka s preporukama za klasifikaciju nedostataka i oštećenja s procjenom kategorija stanja konstrukcija.

Vanjski znakovi koji karakteriziraju stanja armiranobetonskih konstrukcija u četiri kategorije stanja dani su u tablici.

Ocjena tehničkog stanja građevinskih konstrukcija na temelju vanjskih znakova nedostataka i oštećenja

Procjena tehničkog stanja armiranobetonskih konstrukcija vanjskim znakovima

Napomene: 1. Za klasificiranje strukture u kategorije stanja navedene u tablici, dovoljno je imati barem jednu značajku koja karakterizira ovu kategoriju. 2. Prednapete armiranobetonske konstrukcije s armaturom visoke čvrstoće, koje imaju znakove kategorije stanja II, pripadaju kategoriji III, a one koje imaju znakove kategorije III - u kategoriju IV, odnosno V, ovisno o opasnosti od urušavanja. 3. Ako je nosiva površina montažnih elemenata smanjena u odnosu na zahtjeve normi i projekta, potrebno je izvršiti približni proračun nosivog elementa za smicanje i drobljenje betona. Izračun uzima u obzir stvarna opterećenja i čvrstoću betona. 4. U složenim i kritičnim slučajevima, dodjela strukture koja se ispituje u jednu ili drugu kategoriju stanja u prisutnosti znakova koji nisu navedeni u tablici treba se izvršiti na temelju analize stanja naprezanja i deformacija konstrukcija provedene od strane specijaliziranih organizacija

Određivanje čvrstoće betona mehaničke metode

Mehaničke metode ispitivanje bez razaranja pri pregledu konstrukcija koriste se za određivanje čvrstoće betona svih vrsta standardizirane čvrstoće, kontrolirane prema GOST 18105-86.

Ovisno o metodi i korištenim instrumentima, neizravne karakteristike čvrstoće su:

• - vrijednost odskoka udarača od betonske površine (ili udarača pritisnutog na nju);
• - parametar udarnog impulsa (energija udara);
• - dimenzije otiska na betonu (promjer, dubina) ili omjer promjera otisaka na betonu i standardnom uzorku pri udaru utiskivača ili utiskivanju utiskivača u površinu betona;
• - vrijednost naprezanja potrebnog za lokalno razaranje betona pri otkidanju nečega što je na njemu zalijepljeno metalni disk, jednaka sili kidanja podijeljenoj s područjem projekcije betonske površine kidanja na ravninu diska;
• - vrijednost sile potrebne da se odlomi dio betona na rubu konstrukcije;
• - vrijednost sile lokalnog razaranja betona pri izvlačenju sidrene naprave iz njega.

Prilikom provođenja ispitivanja mehaničkim nerazornim metodama ispitivanja treba se rukovoditi uputama GOST 22690-88.

Instrumenti mehaničkog principa rada uključuju: standardni čekić Kashkarov, Schmidtov čekić, Fizdelov čekić, pištolj TsNIISK, Poldijev čekić itd. Ovi uređaji omogućuju određivanje čvrstoće materijala količinom prodora udarača u površinski sloj. konstrukcija ili veličinom odbijanja udarača od površine konstrukcije tijekom primjene kalibriranog udara (pištolj TsNIISK).

Fizdelov čekić (slika 1) temelji se na korištenju plastičnih deformacija Građevinski materijal. Kada čekić udari u površinu strukture, formira se rupa, čiji se promjer koristi za procjenu čvrstoće materijala. Područje konstrukcije na koje se nanose otisci prvo se očisti od sloja žbuke, žbuke ili boje. Proces rada sa Fizdel čekićem je sljedeći: desna ruka uzmite kraj drvene ručke, naslonite lakat na strukturu. Udarcem laktom srednje jakosti nanosi se 10-12 udaraca po svakom dijelu konstrukcije. Razmak između otisaka udarnog čekića mora biti najmanje 30 mm. Promjer formirane rupe mjeri se kaliperom s točnošću od 0,1 mm u dva okomita smjera i uzima se prosječna vrijednost. Iz ukupni broj mjerenja obavljena na određenom području, najveći i najmanji rezultati se isključuju, a za ostale se izračunava prosječna vrijednost. Čvrstoća betona određuje se prosječno izmjerenim promjerom otiska i kalibracijskom krivuljom, prethodno konstruiranom na temelju usporedbe promjera otisaka kugle čekića i rezultata laboratorijskih ispitivanja čvrstoće uzoraka betona uzetih iz konstrukcija prema uputama GOST 28570-90 ili posebno izrađena od istih komponenti i prema istoj tehnologiji kao i materijali konstrukcije koji se ispituju.

Metode praćenja čvrstoće betona

Metoda, standardi, instrumenti	Ispitna shema
Ultrazvučni GOST 17624-87 Uređaji: UKB-1, UKB-1M UKB16P, UV-90PTs Beton-8-URP, UK-1P
Plastična deformacija Uređaji: KM, PM, DIG-4 Elastični odskok Uređaji: KM, Schmidtov sklerometar GOST 22690-88
Plastična deformacija Kaškarov čekić GOST 22690-88
Odvajanje s diskovima GOST 22690-88 Uređaj GPNV-6
Usitnjavanje konstrukcijskog rebra GOST 22690-88 GPNS-4 uređaj sa URS uređajem
Odvajanje s čipiranjem GOST 22690-88 Uređaji: GPNV-5, GPNS-4

Riža. 1. Hammer I.A. Fizdelya:1 - čekić; 2 - olovka; 3 - sferna utičnica; 4 - lopta; 5 - kutna ljestvica

Riža. 2. Kalibracijska karta za određivanje vlačne čvrstoće betona kada se stisne Fizdel čekićem

Riža. 3. Određivanje čvrstoće materijala čekićem K.P. Kaškarova:1 - okvir, 2 - metrička ručka; 3 - gumena ručka; 4 - glava; 5 - čelična kugla, 6 - čelična referentna šipka; 7 - kutna ljestvica

Riža. 4. Kalibracijska krivulja za određivanje čvrstoće betona Kashkarovim čekićem

Na sl. Na slici 2 prikazana je kalibracijska krivulja za određivanje tlačne čvrstoće Fizdel čekićem.

Metoda za određivanje čvrstoće betona, koja se temelji na svojstvima plastičnih deformacija, također uključuje Kashkarov čekić GOST 22690-88.

Posebnost čekića Kashkarov (slika 3) od čekića Fizdel je da se između metalnog čekića i valjane kugle nalazi rupa u koju je umetnuta kontrolna metalna šipka. Kada čekićem udarite po površini konstrukcije, dobivaju se dva otiska: na površini materijala promjera d a na kontrolnu (referentnu) šipku promjerom d uh . Omjer promjera dobivenih otisaka ovisi o čvrstoći materijala koji se ispituje i referentne šipke te je praktički neovisan o brzini i snazi ​​udarca čekića. Po prosječnoj vrijednosti d/d uhČvrstoća materijala određena je iz kalibracijske karte (slika 4).

Na mjestu ispitivanja potrebno je provesti najmanje pet određivanja s razmakom između otisaka na betonu od najmanje 30 mm, a na metalnoj šipki - najmanje 10 mm.

Instrumenti koji se temelje na metodi elastičnog odskoka uključuju pištolj TsNIISK (slika 5), ​​pištolj Borovoi, Schmidtov čekić, KM sklerometar sa šipkastim udaračem itd. Princip rada ovih uređaja temelji se na mjerenju elastičnog odskoka udarača na konstantna vrijednost kinetičke energije metalne opruge. Udarna igla se automatski napinje i spušta kada udarna igla dođe u dodir s površinom koja se testira. Količina odskoka udarača bilježi se kazaljkom na skali instrumenta.

Riža. 5. Pištolj TsNIISK i pištolj S.I. Borovoy za određivanje čvrstoće betona nedestruktivnom metodom: 1 - bubnjar, 2 - okvir, 3 - mjerilo, 4 - stezaljka za očitavanje uređaja, 5 - ručka

Suvremena sredstva za određivanje tlačne čvrstoće betona metodom nedestruktivnog udarnog impulsa uključuju uređaj ONIX-2.2, čiji je princip da pretvaračem bilježi parametre kratkotrajnog električnog impulsa koji se javlja u osjetljivom elementu. kada udari u beton, s pretvorbom u vrijednost čvrstoće. Nakon 8-15 pogodaka, prosječna vrijednost snage je prikazana na semaforu. Serija mjerenja automatski završava nakon 15. udarca i na zaslonu instrumenta se prikazuje prosječna vrijednost snage.

Posebna značajka KM sklerometra je da poseban udarač određene mase, pomoću opruge zadane krutosti i prednaprezanja, udara o kraj metalne šipke, koji se naziva udarač, pritisnut drugim krajem na površinu betona. testiran. Uslijed udarca udarna igla se odbija od udarne igle. Stupanj odskoka označava se na skali instrumenta posebnim pokazivačem.

Ovisnost vrijednosti odskoka udarnog elementa o čvrstoći betona utvrđena je prema kalibracijskim ispitivanjima betonskih kocki dimenzija 151515 cm te je na temelju toga konstruirana kalibracijska krivulja.

Čvrstoća konstrukcijskog materijala određena je očitanjima graduirane ljestvice uređaja u trenutku udarca u element koji se ispituje.

Metoda ispitivanja odlijepljenjem koristi se za određivanje čvrstoće betona u tijelu konstrukcije. Bit metode je procijeniti svojstva čvrstoće betona pomoću sile koja je potrebna da se uništi oko rupe određene veličine pri izvlačenju ekspanzijskog konusa učvršćenog u njemu ili posebne šipke ugrađene u beton. Neizravni pokazatelj čvrstoće je sila izvlačenja potrebna za izvlačenje sidrenog uređaja ugrađenog u tijelo konstrukcije zajedno s okolnim betonom na dubini ugradnje h(slika 6).

Riža. 6. Shema ispitivanja metodom odljepljivanja pomoću sidrenih uređaja

Pri ispitivanju metodom odljepljivanja presjeci se trebaju nalaziti u zoni najnižih naprezanja izazvanih radnim opterećenjem ili silom pritiska prednapete armature.

Čvrstoća betona na gradilištu može se odrediti na temelju rezultata jednog ispitivanja. Probna područja treba odabrati tako da nikakva armatura ne uđe u zonu izvlačenja. Na ispitnom mjestu debljina konstrukcije mora najmanje dvostruko premašiti dubinu ugradnje sidra. Prilikom bušenja rupe vijkom ili bušenjem, debljina konstrukcije na ovom mjestu mora biti najmanje 150 mm. Udaljenost od sidrenog uređaja do ruba konstrukcije mora biti najmanje 150 mm, a od susjednog sidrenog uređaja - najmanje 250 mm.

Tijekom ispitivanja koriste se tri vrste sidrenih uređaja (slika 7). Ankerne naprave tipa I ugrađuju se na konstrukcije tijekom betoniranja; Ankerne naprave tipa II i III ugrađuju se u unaprijed pripremljene rupe izbušene u betonu. Preporučena dubina rupe: za sidro tipa II - 30 mm; za sidro tipa III - 35 mm. Promjer rupe u betonu ne smije premašiti najveći promjer ukopanog dijela sidrenog uređaja za više od 2 mm. Ugradnja ankera u konstrukciju treba osigurati pouzdano prianjanje ankera na beton. Opterećenje na uređaju za sidrenje treba glatko rasti brzinom ne većom od 1,5-3 kN/s dok ne izbije zajedno s okolnim betonom.

Riža. 7. Vrste sidrenih uređaja:1 - radna šipka; 2 - radna šipka s ekspanzijskim konusom; 3 - radna šipka s punim ekspanzijskim konusom; 4 - potporna šipka, 5 - segmentirani užlijebljeni obrazi

Najmanja i najveća dimenzija otkinutog dijela betona, jednaka udaljenosti od uređaja za sidrenje do granica loma na površini konstrukcije, ne smiju se međusobno razlikovati više od dva puta.

Pri određivanju klase betona usitnjavanjem rubova konstrukcije koristi se uređaj tipa GPNS-4 (slika 8). Ispitni dijagram prikazan je na sl. 9.

Treba prihvatiti parametre učitavanja: A=20 mm; b=30 mm, =18.

Najmanje dva betonska krhotina moraju se izvesti na mjestu ispitivanja. Debljina ispitivane konstrukcije mora biti najmanje 50 mm. Razmak između susjednih čipova mora biti najmanje 200 mm. Kuka za teret mora biti postavljena tako da se vrijednost "a" ne razlikuje od nazivne vrijednosti za više od 1 mm. Opterećenje konstrukcije koja se ispituje trebalo bi glatko rasti brzinom ne većom od (1±0,3) kN/s dok se beton ne odlomi. U tom slučaju kuka za utovar ne smije kliziti. Ne uzimaju se u obzir rezultati ispitivanja, u kojima je armatura bila izložena na mjestu otkrhnuća, a stvarna dubina lomljenja odstupala je od navedene dubine za više od 2 mm.

Riža. 8. Uređaj za određivanje čvrstoće betona metodom usitnjavanja rebra:1 - struktura testa, 2 - usitnjeni beton, 3 - URS uređaj, 4 - uređaj GPNS-4

Riža. 9. Shema ispitivanja betona u konstrukcijama metodom usitnjavanja ruba konstrukcije

Jedna vrijednost R jačvrstoća betona na mjestu ispitivanja određuje se ovisno o tlačnom naprezanju betona b i značenja R ja 0 .

Tlačna naprezanja u betonu b, važeći tijekom ispitnog razdoblja, određuju se projektnim izračunima uzimajući u obzir stvarne dimenzije poprečnog presjeka i vrijednosti opterećenja.

Jedna vrijednost R ja 0 čvrstoća betona na gradilištu, pod pretpostavkom b=0 određuje se formulom

Gdje T g- faktor korekcije uzimajući u obzir veličinu agregata, uzet jednak: s maksimalnom veličinom agregata od 20 mm ili manje - 1, s veličinom većom od 20 do 40 mm - 1,1;

R iy- uvjetna čvrstoća betona, određena prema grafikonu (slika 10) na temelju prosječne vrijednosti neizravnog pokazatelja R

P ja- sila svakog od smicanja izvedenih na mjestu ispitivanja.

Pri ispitivanju metodom usitnjavanja rebra ne smije biti pukotina, krhotina betona, ulegnuća ili šupljina u ispitnom području visine (dubine) veće od 5 mm. Dijelovi se trebaju nalaziti u zoni najmanjeg naprezanja uzrokovanog radnim opterećenjem ili silom pritiska prednapete armature.

Riža. 10. Ovisnost uvjetne čvrstoće betona Riy o sili usitnjavanja Pi

Ultrazvučna metoda za određivanje čvrstoće betona. Načelo određivanja čvrstoće betona ultrazvučnom metodom temelji se na prisutnosti funkcionalnog odnosa između brzine širenja ultrazvučnih vibracija i čvrstoće betona.

Ultrazvučna metoda se koristi za određivanje tlačne čvrstoće betona klasa B7.5 - B35 (razreda M100-M400).

Čvrstoća betona u konstrukcijama određuje se eksperimentalno pomoću utvrđenih kalibracijskih odnosa “brzina širenja ultrazvuka - čvrstoća betona V=f(R)" ili "vrijeme širenja ultrazvuka t- čvrstoća betona t=f(R)" Stupanj točnosti metode ovisi o temeljitosti izrade kalibracijskog grafikona.

Raspored kalibracije sastavljen je na temelju podataka sondiranja i ispitivanja čvrstoće kontrolnih kocki izrađenih od betona istog sastava, koristeći istu tehnologiju, pod istim režimom otvrdnjavanja kao proizvodi ili strukture koje treba ispitati. Prilikom izrade rasporeda kalibracije, trebali biste slijediti upute GOST 17624-87.

Za određivanje čvrstoće betona ultrazvučnom metodom koriste se sljedeći uređaji: UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Beton-22" itd.

Ultrazvučna mjerenja u betonu provode se metodama kroz ili površinsko sondiranje. Shema ispitivanja betona prikazana je na sl. jedanaest.

Riža. 11. Metode ultrazvučnog sondiranja betona:A- shema ispitivanja metodom sondiranja; b- isto, površno zvučanje; GORE- ultrazvučni pretvarači

Prilikom mjerenja vremena širenja ultrazvuka pomoću metode sondiranja, ultrazvučni pretvarači postavljaju se na suprotne strane uzorka ili strukture.

Ultrazvučna brzina V, m/s, izračunato formulom

Gdje t- vrijeme širenja ultrazvuka, μs;

l- udaljenost između središta ugradnje pretvarača (sondna baza), mm.

Prilikom mjerenja vremena širenja ultrazvuka metodom površinskog sondiranja, ultrazvučni pretvornici postavljaju se na jednu stranu uzorka ili strukture prema dijagramu.

Broj mjerenja vremena širenja ultrazvuka u svakom uzorku treba biti: za sondiranje - 3, za sondiranje površine - 4.

Odstupanje pojedinačnog rezultata mjerenja vremena širenja ultrazvuka u svakom uzorku od prosjeka aritmetička vrijednost rezultati mjerenja za određeni uzorak ne bi smjeli prelaziti 2%.

Mjerenje vremena širenja ultrazvuka i određivanje čvrstoće betona provode se u skladu s uputama u putovnici ( tehnički uvjeti primjena) ove vrste uređaja i upute GOST 17624-87.

U praksi se često javljaju slučajevi kada je potrebno odrediti čvrstoću betona radnih konstrukcija u nedostatku ili nemogućnosti izrade kalibracijske tablice. U ovom slučaju, određivanje čvrstoće betona provodi se u područjima konstrukcija od betona s jednom vrstom grubog agregata (konstrukcije jedne šarže). Brzina širenja ultrazvuka V utvrđuje se u najmanje 10 dionica ispitivane zone građevina za koje se utvrđuje srednja vrijednost V. Zatim ćemo ocrtati područja u kojima brzina širenja ultrazvuka ima maksimum V max i minimum V min vrijednosti, kao i područje gdje brzina ima vrijednost V n najbliže vrijednosti V, a zatim izbušite najmanje dvije jezgre iz svakog ciljanog područja, iz kojih se određuju vrijednosti čvrstoće u tim područjima: R max, R min, R n odnosno. Čvrstoća betona R H određena formulom

R maksimalno /100. (5)

Izgledi A 1 i a 0 se izračunava pomoću formula

Pri određivanju čvrstoće betona pomoću uzoraka uzetih iz konstrukcije treba slijediti upute GOST 28570-90.

Ako je ispunjen uvjet od 10%, dopušteno je približno odrediti čvrstoću: za beton razreda čvrstoće do B25, prema formuli

Gdje A- koeficijent određen ispitivanjem najmanje tri jezgre izrezane iz konstrukcija.

Za razrede čvrstoće betona veće od B25, čvrstoća betona u radnim konstrukcijama može se ocijeniti i komparativnom metodom, uzimajući kao osnovu karakteristike konstrukcije s najvećom čvrstoćom. U ovom slučaju

Konstrukcije kao što su grede, prečke, stupovi trebaju biti ozvučeni u poprečnom smjeru, ploča - duž najmanja veličina(širina ili debljina), a rebrasta ploča - prema debljini rebra.

Kada se pažljivo ispita, ova metoda daje najpouzdanije podatke o čvrstoći betona postojeće strukture. Nedostatak mu je veliki intenzitet rada uzorkovanja i ispitivanja uzoraka.

Određivanje debljine zaštitnog sloja betona i mjesta ugradnje armature

Za određivanje debljine zaštitnog sloja betona i položaja armature u armiranobetonskoj konstrukciji tijekom pregleda koriste se magnetske i elektromagnetske metode u skladu s GOST 22904-93 ili metode transiluminacije i ionizirajućeg zračenja u skladu s GOST 17623-87 s nasumična kontrolna provjera rezultata dobivenih probijanjem brazda i izravnim mjerenjem.

Metode zračenja obično se koriste za ispitivanje stanja i kontrolu kvalitete montažnih i monolitnih armiranobetonskih konstrukcija tijekom građenja, rada i rekonstrukcije posebno kritičnih zgrada i građevina.

Metoda zračenja temelji se na osvjetljavanju kontroliranih struktura ionizirajućim zračenjem i dobivanju informacija o njihovoj unutarnjoj strukturi pomoću pretvarača zračenja. Rentgensko snimanje armiranobetonskih konstrukcija provodi se zračenjem rendgenskih uređaja i zračenjem zatvorenih radioaktivnih izvora.

Prijevoz, skladištenje, ugradnju i podešavanje opreme za zračenje obavljaju samo specijalizirane organizacije koje imaju posebno dopuštenje za izvođenje ovih radova.

Magnetska metoda temelji se na međudjelovanju magnetskih odn elektromagnetsko polje uređaj s čeličnom armaturom armiranobetonska konstrukcija. sidrena konstrukcija betonska armatura

Debljina zaštitnog sloja betona i položaj armature u armiranobetonskoj konstrukciji određuju se na temelju eksperimentalno utvrđenog odnosa između očitanja instrumenta i zadanih kontroliranih parametara konstrukcije.

Za određivanje debljine zaštitnog sloja betona i mjesta armature iz modernih uređaja, posebno se koriste ISM, IZS-10N (TU25-06.18-85.79). Uređaj IZS-10N omogućuje mjerenje debljine zaštitnog sloja betona ovisno o promjeru armature u sljedećim granicama:

• - kod promjera armaturnih šipki od 4 do 10 mm, debljina zaštitnog sloja je od 5 do 30 mm;
• - kod promjera armaturnih šipki od 12 do 32 mm, debljina zaštitnog sloja je od 10 do 60 mm.

Uređaj omogućuje određivanje položaja projekcija osi šipki armature na betonskoj površini:

• - s promjerima od 12 do 32 mm - s debljinom zaštitnog sloja betona ne više od 60 mm;
• - s promjerima od 4 do 12 mm - s debljinom zaštitnog sloja betona od najviše 30 mm.

Kada je razmak između šipki armature manji od 60 mm, uporaba uređaja tipa IZS je nepraktična.

Određivanje debljine zaštitnog sloja betona i promjera armature provodi se sljedećim redoslijedom:

• - prije ispitivanja usporediti tehnička svojstva korištenog uređaja s odgovarajućim proračunskim (očekivanim) vrijednostima geometrijskih parametara armature kontrolirane armiranobetonske konstrukcije;
• - ako tehničke karakteristike uređaja ne odgovaraju parametrima armature kontrolirane strukture, potrebno je uspostaviti individualnu ovisnost kalibracije u skladu s GOST 22904-93.

Broj i položaj kontroliranih dijelova strukture dodjeljuje se ovisno o:

• - namjena i uvjeti ispitivanja;
• - značajke projektnog rješenja strukture;
• - tehnologije za proizvodnju ili postavljanje konstrukcije, uzimajući u obzir pričvršćivanje armaturnih šipki;
• - radni uvjeti konstrukcije, uzimajući u obzir agresivnost vanjsko okruženje.

Rad s uređajem treba provoditi u skladu s njegovim uputama za uporabu. Na mjernim točkama na površini konstrukcije ne smiju biti visine ugiba veće od 3 mm.

Ako je debljina zaštitnog sloja betona manja od granice mjerenja korištenog uređaja, ispitivanja se provode kroz brtvu debljine (10±0,1) mm od materijala koji nema magnetska svojstva.

Stvarna debljina zaštitnog sloja betona u ovom slučaju određuje se kao razlika između rezultata mjerenja i debljine ovog jastuka.

Prilikom praćenja položaja čelične armature u betonu konstrukcije za koju ne postoje podaci o promjeru armature i dubini njezina smještaja, odrediti raspored armature i izmjeriti njezin promjer otvaranjem konstrukcije.

Za približno određivanje promjera armaturne šipke određuje se i bilježi mjesto armature na površini armiranobetonske konstrukcije pomoću uređaja tipa IZS-10N.

Pretvarač uređaja postavlja se na površinu konstrukcije, a nekoliko vrijednosti debljine zaštitnog sloja betona određuje se pomoću ljestvica uređaja ili prema individualnoj kalibracijskoj ovisnosti. pr za svaki od očekivanih promjera armaturne šipke koja bi se mogla koristiti za armiranje određene konstrukcije.

Odstojnik odgovarajuće debljine (npr. 10 mm) postavlja se između pretvarača uređaja i betonske površine konstrukcije, ponovno se vrše mjerenja i određuje udaljenost za svaki procijenjeni promjer armaturne šipke.

Za svaki promjer armaturne šipke vrijednosti se uspoređuju pr i ( trbušnjaci - e).

Kao stvarni promjer d uzeti vrijednost za koju je uvjet zadovoljen

[ pr -(trbušnjaci - e)] min, (10)

Gdje trbušnjaci- očitavanje instrumenta uzimajući u obzir debljinu brtve.

Indeksi u formuli pokazuju:

s- korak uzdužne armature;

R- korak poprečne armature;

e- prisutnost brtve;

e- debljina brtve.

Rezultati mjerenja bilježe se u dnevnik čiji je obrazac prikazan u tablici.

Stvarne vrijednosti debljine zaštitnog sloja betona i položaja čelične armature u konstrukciji na temelju rezultata mjerenja uspoređuju se s utvrđenim vrijednostima tehnička dokumentacija na ove strukture.

Rezultati mjerenja dokumentiraju se protokolom koji mora sadržavati sljedeće podatke:

• - naziv strukture koja se ispituje (njen simbol);
• - veličinu serije i broj kontroliranih struktura;
• – vrstu i broj korištenog uređaja;
• - brojeve kontroliranih dijelova građevina i dijagram njihovog položaja na građevini;
• - proračunske vrijednosti geometrijskih parametara armature kontrolirane konstrukcije;
• - rezultate provedenih ispitivanja;
• - poveznica na instruktivni i regulatorni dokument koji uređuje metodu ispitivanja.

Obrazac za evidentiranje rezultata mjerenja debljine zaštitnog sloja betona armiranobetonskih konstrukcija.

Definicija karakteristike čvrstoće okovi

Proračunski otpori neoštećene armature mogu se uzeti prema projektnim podacima ili prema normama za projektiranje armiranobetonskih konstrukcija.

• - za glatku armaturu - 225 MPa (klasa A-I);
• - za armaturu s profilom čiji grebeni tvore spiralni uzorak - 280 MPa (klasa A-II);
• - za armiranje periodičnog profila, čiji grebeni tvore uzorak riblje kosti, - 355 MPa (klasa A-III).

Kruta armatura od valjanih profila uzima se u obzir u izračunima s proračunskom otpornošću na napetost, pritisak i savijanje od 210 MPa.

U nedostatku potrebne dokumentacije i informacija, klasa čelika za armaturu utvrđuje se ispitivanjem uzoraka izrezanih iz konstrukcije i usporedbom granice razvlačenja, vlačne čvrstoće i istezanja pri prekidu s podacima GOST 380-94.

Položaj, broj i promjer armaturnih šipki određuju se ili otvaranjem i izravnim mjerenjima, ili korištenjem magnetskih ili radiografskih metoda (prema GOST 22904-93 i GOST 17625-83).

Za određivanje mehaničkih svojstava čelika oštećenih konstrukcija preporuča se koristiti sljedeće metode:

• - ispitivanje standardnih uzoraka izrezanih iz konstrukcijskih elemenata u skladu s uputama GOST 7564-73*;
• - ispitivanje površinskog sloja metala na tvrdoću u skladu s uputama GOST 18835-73, GOST 9012-59* i GOST 9013-59*.

Preporuča se rezanje uzoraka iz oštećenih elemenata na mjestima koja nisu pretrpjela plastičnu deformaciju zbog oštećenja, kako bi se nakon rezanja osigurala njihova čvrstoća i stabilnost.

Prilikom odabira praznina za uzorke, strukturni elementi se dijele u uvjetne serije od 10-15 iste vrste konstruktivni elementi: rešetke, grede, stupovi itd.

Svi obradci moraju biti označeni na mjestima gdje su uzeti, a oznake su naznačene na dijagramima priloženim uz materijale za ispitivanje konstrukcija.

Karakteristike mehaničkih svojstava čelika - granica razvlačenja t, vlačna čvrstoća i istezanje pri prekidu dobivaju se ispitivanjem uzoraka na vlačnost prema GOST 1497-84 *.

Određivanje glavnih proračunskih otpora čeličnih konstrukcija provodi se dijeljenjem prosječne vrijednosti granice razvlačenja s faktorom pouzdanosti za materijal m = 1,05 ili privremene otpornosti s faktorom pouzdanosti = 1,05. Istovremeno, za otpor dizajna najmanja vrijednost je prihvaćena R T, R, koji se nalaze prema m i.

Pri određivanju mehaničkih svojstava metala tvrdoćom površinskog sloja preporuča se koristiti prijenosne prijenosne instrumente: Poldi-Hutta, Bauman, VPI-2, VPI-Zk itd.

Podaci dobiveni tijekom ispitivanja tvrdoće pretvaraju se u karakteristike mehaničkih svojstava metala pomoću empirijske formule. Dakle, odnos između Brinellove tvrdoće i privremene otpornosti metala utvrđuje se formulom

3,5H b ,

Gdje N- Brinellova tvrdoća.

Identificirane stvarne karakteristike ventila uspoređuju se sa zahtjevima SNiP 2.03.01-84 * i SNiP 2.03.04-84 *, a na temelju toga se vrši procjena servisabilnosti ventila.

Određivanje čvrstoće betona laboratorijskim ispitivanjima

Laboratorijsko određivanje čvrstoće betona postojećih konstrukcija provodi se ispitivanjem uzoraka uzetih s tih konstrukcija.

Uzorci se uzimaju rezanjem jezgri promjera od 50 do 150 mm u područjima gdje slabljenje elementa ne utječe bitno na nosivost konstrukcije. Ova metoda daje najpouzdanije podatke o čvrstoći betona u postojećim konstrukcijama. Nedostatak mu je veliki intenzitet rada uzorkovanja i obrade uzoraka.

Pri određivanju čvrstoće iz uzoraka uzetih iz betonskih i armiranobetonskih konstrukcija, treba se voditi uputama GOST 28570-90.

Bit metode je izmjeriti minimalne sile koje uništavaju betonske uzorke izbušene ili izrezane iz konstrukcije kada su statički opterećeni s konstantnom brzinom rasta opterećenja.

Oblik i nazivne dimenzije uzoraka, ovisno o vrsti ispitivanja betona, moraju biti u skladu s GOST 10180-90.

Dopušteno je koristiti cilindre promjera od 44 do 150 mm, visine od 0,8 do 2 promjera za određivanje tlačne čvrstoće, od 0,4 do 2 promjera za određivanje vlačne čvrstoće pri cijepanju i od 1,0 do 4 promjera za određivanje čvrstoće pri aksijalnoj čvrstoći. napetost.

Za sve vrste ispitivanja kao baza uzima se uzorak veličine radnog dijela od 150-150 mm.

Mjesta uzorkovanja betona treba odrediti nakon vizualnog pregleda konstrukcija, ovisno o njihovom stanju naprezanja, vodeći računa o minimalnom mogućem smanjenju njihove nosivosti. Preporuča se uzimanje uzoraka s mjesta udaljenih od spojeva i rubova konstrukcija.

Nakon uzorkovanja, mjesta uzorkovanja treba zatvoriti sitnozrnastim betonom ili betonom od kojeg su građene konstrukcije.

Mjesta za bušenje ili izrezivanje betonskih uzoraka trebaju biti odabrana u područjima bez armature.

Za bušenje uzoraka iz betonskih konstrukcija koriste se strojevi za bušenje tipa IE 1806 prema TU 22-5774 s alatima za rezanje u obliku prstenastih dijamantnih svrdla tipa SKA prema TU 2-037-624, GOST 24638-85*E ili svrdla od karbida. prema GOST 11108-70 koriste se .

Za rezanje uzoraka iz betonskih konstrukcija koriste se strojevi za piljenje tipa URB-175 prema TU 34-13-10500 ili URB-300 prema TU 34-13-10910 s alatima za rezanje u obliku reznih dijamantnih diskova AOK. tip prema GOST 10110-87E ili TU 2- 037-415.

Dopušteno je koristiti drugu opremu i alate za izradu uzoraka iz betonskih konstrukcija koji osiguravaju proizvodnju uzoraka koji udovoljavaju zahtjevima GOST 10180-90.

Ispitivanje uzoraka na kompresiju i sve vrste napetosti, kao i izbor shema ispitivanja i opterećenja, provodi se u skladu s GOST 10180-90.

Potporne površine uzoraka ispitanih na tlačenje, ako su njihova odstupanja od površine tlačne ploče veće od 0,1 mm, potrebno je ispraviti nanošenjem sloja mase za izravnavanje. Standardno treba koristiti cementnu pastu cementno-pješčani mort ili epoksidne smjese.

Debljina sloja mase za izravnavanje na uzorku ne smije biti veća od 5 mm.

Čvrstoća betona ispitnog uzorka s točnošću od 0,1 MPa tijekom tlačnih ispitivanja i s točnošću od 0,01 MPa tijekom vlačnih ispitivanja izračunava se pomoću formula:

za kompresiju;

za aksijalnu napetost;

zatezno savijanje,

A- površina radnog presjeka uzorka, mm 2 ;

A, b, l- širina odnosno visina poprečni presjek prizme i razmak između nosača pri ispitivanju uzoraka na vlačno savijanje, mm.

Da bi se čvrstoća betona u ispitivanom uzorku dovela do čvrstoće betona u uzorku osnovne veličine i oblika, čvrstoća dobivena navedenim formulama preračunava se pomoću formula:

za kompresiju;

za aksijalnu napetost;

za vlačno cijepanje;

zatezno savijanje,

gdje su 1 i 2 koeficijenti koji uzimaju u obzir omjer visine cilindra i njegovog promjera, uzeti za ispitivanja kompresije prema tablici, za ispitivanja cijepanja na vlak prema tablici. i jednak jedinici za uzorke drugih oblika;

Faktori ljestvice koji uzimaju u obzir oblik i dimenzije poprečnog presjeka ispitivanih uzoraka određuju se eksperimentalno prema GOST 10180-90.

Izvješće o ispitivanju mora se sastojati od izvješća o uzorkovanju, rezultata ispitivanja uzoraka i odgovarajuće reference na standarde prema kojima je ispitivanje provedeno.

Armiranobetonske konstrukcije su jake i izdržljive, ali nije tajna da se tijekom izgradnje i rada zgrada i građevina u armiranobetonskim konstrukcijama javljaju neprihvatljivi progibi, pukotine i oštećenja. Ove pojave mogu biti uzrokovane ili odstupanjima od projektnih zahtjeva tijekom proizvodnje i ugradnje ovih konstrukcija, ili greškama u projektiranju.

Za procjenu trenutnog stanja zgrade ili građevine provodi se pregled armiranobetonskih konstrukcija, utvrđujući:

• Podudarnost stvarnih dimenzija konstrukcija s njihovim projektiranim vrijednostima;
• Prisutnost razaranja i pukotina, njihov položaj, priroda i razlozi njihovog pojavljivanja;
• Prisutnost očitih i skrivenih deformacija konstrukcija.
• Stanje armature u pogledu kršenja njezine adhezije na beton, prisutnost pukotina u njoj i manifestacija procesa korozije.

Većina korozijskih nedostataka vizualno ima slične znakove, samo kvalificirani pregled može biti osnova za propisivanje metoda popravka i obnove konstrukcija.

Karbonizacija je jedna od naj uobičajeni razlozi uništavanje betonskih konstrukcija zgrada i građevina u okruženjima sa visoka vlažnost zraka, praćen je transformacijom kalcijevog hidroksida cementnog kamena u kalcijev karbonat.

Beton je sposoban apsorbirati ugljični dioksid, kisik i vlagu kojom je atmosfera zasićena. To ne samo da značajno utječe na čvrstoću betonske konstrukcije, mijenjajući njezinu fizičku i Kemijska svojstva, ali negativno djeluje na armaturu koja pri oštećenju betona ulazi u kiselu sredinu i počinje se urušavati pod utjecajem štetnih korozivnih pojava.

Hrđa, koja nastaje tijekom oksidacijskih procesa, doprinosi povećanju volumena čelične armature, što zauzvrat dovodi do lomova armiranog betona i ogoljavanja šipki. Kada su izloženi, oni se još brže troše, što dovodi do još bržeg uništavanja betona. Korištenjem suhih mješavina i premaza posebno razvijenih za ovu namjenu, moguće je značajno povećati otpornost na koroziju i trajnost konstrukcije, ali je prije toga potrebno izvršiti njen tehnički pregled.

Pregled armiranobetonskih konstrukcija sastoji se od nekoliko faza:

• Identifikacija oštećenja i nedostataka prema njihovim karakteristikama i njihov temeljit pregled.
• Instrumentalna i laboratorijska ispitivanja svojstava armiranobetonske i čelične armature.
• Provođenje verifikacijskih izračuna na temelju rezultata ankete.

Sve to pomaže u utvrđivanju karakteristika čvrstoće armiranog betona, kemijski sastav agresivne sredine, stupanj i dubina korozijskih procesa. Za pregled armiranobetonskih konstrukcija koriste se potrebni alati i provjereni instrumenti. Rezultati, sukladno važećim propisima i standardima, odražavaju se u dobro napisanom konačnom zaključku.

U civilnoj i industrijskoj gradnji armiranobetonske konstrukcije su među najkorištenijima. Tijekom izgradnje i rada različitih zgrada i građevina često se otkrivaju različita oštećenja u obliku pukotina, progiba i drugih nedostataka. To se događa zbog odstupanja od zahtjeva projektne dokumentacije tijekom njihove proizvodnje, ugradnje ili uzrokovanih greškama u dizajnu.

Tvrtka Constructor u svom sastavu ima grupu stručnih inženjera s dubinskim znanjem iz različitih područja gradnje i karakteristika tehnološki procesi V industrijske zgrade, što je posebno važno kod ispitivanja armiranobetonskih konstrukcija. Glavni cilj zbog kojeg se provodi pregled armiranobetonskih konstrukcija je utvrđivanje trenutnog stanja ovih elemenata, utvrđivanje uzroka utvrđenih deformacija i utvrđivanje stupnja istrošenosti pojedinih elemenata. Pregledom se utvrđuje stvarna čvrstoća, krutost betona, njegovo fizičko i tehničko stanje, utvrđuju se oštećenja i utvrđuju razlozi njihovog nastanka. Zadatak nije samo tražiti različite nedostatke u betonskim i armiranobetonskim konstrukcijama, već i pripremiti preporuke za kupca kako bi ispravio situaciju za normalan daljnji rad objekta. To postaje moguće tek nakon detaljnog proučavanja konstrukcija od armiranog betona.

Razlozi za potrebu pregleda

Za određivanje nosivosti konstrukcija i njihovog stanja, na zahtjev kupca provodi se pregled zgrada i građevina. Mogu se provoditi prema određenom rasporedu ili se potreba za njima pojavi nakon nesreća uzrokovanih ljudskim djelovanjem ili prirodnih katastrofa.

Pregled konstrukcija od betona i armiranog betona potreban je ako:

• planira se rekonstrukcija građevine, strukture ukoliko je potrebna prenamjena, promjena funkcionalna namjena prostorije, što može povećati opterećenje na nosivim konstrukcijama;
• postoje odstupanja od projekta (uočene su neusklađenosti između stvarnog projekta i izgrađenog objekta);
• pojavile su se očite deformacije elemenata zgrada i građevina koje premašuju dopuštene vrijednosti prema standardima;
• prekoračen je standardni vijek trajanja zgrada;
• strukture su fizički istrošene;
• strukture i zgrade bile su izložene prirodnim i umjetnim utjecajima;
• postojala je potreba za proučavanjem karakteristika rada armiranobetonskih konstrukcija u teškim uvjetima;
• provodi se bilo kakvo ispitivanje.

Faze ispitivanja

Konstrukcije od betona i armiranog betona mogu biti različitih vrsta i oblika, ali metode njihovog proučavanja ostaju iste za sve, a obavljeni radovi imaju jasan slijed. Ispitivanje je usmjereno na utvrđivanje čvrstoće betona i opsega korozijskih procesa u metalnoj armaturi.

Kako bi u potpunosti pregledali strukture, stručnjaci moraju korak po korak:

• pripremni rad (proučavanje dokumentacije);
• rad na terenu (vizualna, detaljna studija izravno na mjestu pomoću posebnih alata);
• laboratorijsko ispitivanje uzetih uzoraka;
• analiza rezultata, provođenje proračuna, utvrđivanje uzroka nedostataka;
• izdavanje rezultata pregleda s preporukama kupcu.

Rad stručnjaka na ispitivanju armiranobetonskih konstrukcija započinje proučavanjem sve raspoložive dokumentacije za projekt koju je dostavio kupac usluge i analizom izvornih materijala korištenih na gradilištu.

Zatim se provodi izravni pregled predmeta, omogućujući da se dobije predodžbu o njegovom stvarnom stanju. Preliminarni vanjski pregled montažnih konstrukcija provodi se kako bi se otkrili svi očiti nedostaci.

U fazi vizualnog pregleda zgrada i građevina može se identificirati sljedeće:

• vidljivi nedostaci (pukotine, čips, uništenje, oštećenje);
• puknuća armature, stvarno stanje njezinog sidrenja (uzdužno, poprečno);
• prisutnost potpunog ili djelomičnog uništenja u različitim područjima u betonu, armiranom betonu;
• pomicanje pojedinih elemenata, potpora u strukturama;
• konstrukcijski otkloni, deformacije;
• korozivna područja betona, armature, poremećaj njihovog međusobnog prianjanja;
• oštećenje zaštitnih premaza (zasloni, žbuka, boja);
• područja s obezbojenim betonom.

Instrumentalni pregled

Tijekom detaljnog pregleda tijekom procesa rada stručnjaci provode sljedeće radnje:

• mjere se geometrijski parametri konstrukcija i njihovih presjeka, dimenzije vanjskih oštećenja i nedostataka;
• otkriveni nedostaci se bilježe s oznakama njihovih karakterističnih značajki, položaja, širine, dubine oštećenja;
• čvrstoća i karakteristične deformacije betona i armature provjeravaju se instrumentalnim ili laboratorijskim metodama ispitivanja;
• izračuni se provode;
• konstrukcije se ispituju na čvrstoću opterećenjem (ako je potrebno).

Detaljnim ispitivanjem ocjenjuju se svojstva betona u pogledu otpornosti na mraz, čvrstoće, habanja, gustoće, jednolikosti, vodopropusnosti i stupnja njegovog oštećenja korozijom.

Ova svojstva su definirana na dva načina:

• laboratorijsko ispitivanje uzoraka betona koji se uzimaju iz konstrukcije uz narušavanje njezine cjelovitosti;
• ispitivanje ultrazvučnim, mehaničkim ispitivačima, mjeračima vlage i drugim instrumentima koji koriste metode ispitivanja bez razaranja.

Za ispitivanje čvrstoće betona obično se odabiru područja njegovih vidljivih oštećenja. Za mjerenje debljine zaštitnog betonskog sloja tijekom detaljnog pregleda također se koriste tehnologije nerazornog ispitivanja pomoću elektromagnetskih ispitivača ili se vrši njegovo lokalno otvaranje.

Stupanj korozije betona, armature i njezinih elemenata utvrđuje se kemijskim, tehničkim i laboratorijskim metodama proučavanja uzetih uzoraka. Ugrađuje se prema vrsti razaranja betona, širenju procesa na površinama i zahvaćanju armature čeličnim elementima hrđom.

Stvarno stanje armature također se razjašnjava nakon prikupljanja podataka o njoj i usporedbe s projektnim parametrima radnih crteža. Provjera stanja armature provodi se skidanjem sloja betona kako bi se pristupilo istom. Da biste to učinili, odabiru se mjesta na kojima postoje očiti znakovi korozije u obliku mrlja hrđe, pukotina u području gdje se nalaze armaturne šipke.

Pregled konstruktivnih elemenata vrši se otvaranjem na više mjesta ovisno o površini objekta. Ako nema očitih znakova deformacije, tada je broj otvora mali ili se zamjenjuju inženjerskim sondiranjem. Istraživanje može uključivati ​​određivanje opterećenja i njihovih učinaka na konstrukcije.

Obrada rezultata ankete

Nakon završenog pregleda betonskih i armiranobetonskih konstrukcija dobiveni rezultati se obrađuju na sljedeći način:

1. Izrađuju se dijagrami i izjave u kojima se bilježe deformacije zgrade i konstrukcije, s naznakom njihovih karakterističnih značajki (progibi, nagibi, greške, iskrivljenja itd.).
2. Analizirani su uzroci deformacija betona i konstrukcija.
3. Na temelju rezultata pregleda izračunava se nosivost konstrukcije koja će pokazati stvarno stanje objekta i vjerojatnost njegovog nesmetanog rada u budućnosti. U laboratoriju se ispituju uzorci materijala uzetih iz konstrukcija građevina i zgrada, na temelju kojih se sastavlja zapisnik o ispitivanju.

Nakon toga se sastavlja tehničko izvješće sa zaključcima stručnjaka koji prezentiraju kupcu:

• evaluacijsko mišljenje o tehničkom stanju konstrukcija, određeno stupnjem njihovog oštećenja, karakteristikama utvrđenih nedostataka;
• neispravni iskazi, tablice, opisi, rezultati instrumentalnih i laboratorijskih ispitivanja uzoraka uzetih tijekom ispitivanja;
• nova tehnička putovnica ili ažurirani stari dokument za zgradu ili strukturu;
• zaključke o mogućim uzrocima oštećenja betonskih i armiranobetonskih konstrukcija (ukoliko se utvrde);
• zaključke o mogućnosti daljnjeg korištenja zgrade ili građevine;
• preporuke za uklanjanje nedostataka (ako je moguće) u nekoliko opcija (restauracija, jačanje struktura).

Procjena tehničkog stanja konstrukcija na temelju vanjskih znakova temelji se na utvrđivanju sljedećih čimbenika:

• geometrijske dimenzije konstrukcija i njihovih presjeka;
• prisutnost pukotina, pukotina i razaranja;
• stanje zaštitnih premaza (boje i lakovi, žbuke, zaštitne mreže itd.);
• progibi i deformacije konstrukcija;
• kršenje prianjanja armature na beton;
• prisutnost rupture armature;
• uvjeti sidrenja uzdužne i poprečne armature;
• stupanj korozije betona i armature.

Pri određivanju geometrijskih parametara konstrukcija i njihovih presjeka bilježe se sva odstupanja od njihovog projektnog položaja. Određivanje širine i dubine otvora pukotine treba provesti prema gore navedenim preporukama.

Preporuča se mjeriti širinu otvora pukotine prvenstveno na mjestima najvećeg otvaranja pukotina iu razini vlačne zone elementa. Stupanj otvaranja pukotina uspoređuje se s regulatornim zahtjevima za granična stanja druge skupine, ovisno o vrsti i uvjetima rada konstrukcija. Potrebno je razlikovati pukotine čija je pojava uzrokovana naprezanjima koja se manifestiraju u armiranobetonskim konstrukcijama tijekom izrade, transporta i ugradnje od pukotina uzrokovanih pogonskim opterećenjem i utjecajima okoline.

Pukotine nastale u razdoblju prije rada objekta su: tehnološke, pukotine skupljanja, uzrokovane brzim sušenjem površinskog sloja betona i smanjenjem volumena, kao i pukotine od bubrenja betona; uzrokovano neravnomjernim hlađenjem betona; pukotine koje su se pojavile u montažnim armiranobetonskim elementima tijekom skladištenja, transporta i ugradnje, u kojima su konstrukcije bile izložene utjecaju sile vlastite težine prema shemama koje nisu predviđene projektom.

Pukotine koje su se pojavile tijekom operativnog razdoblja uključuju: pukotine nastale kao posljedica temperaturnih deformacija zbog kršenja zahtjeva za izradu dilatacijskih spojeva; uzrokovano neravnomjernom sedimentacijom baze funte, što može biti posljedica kršenja zahtjeva strukture sedimenta dilatacijski spojevi, izvođenje radova iskopa u neposrednoj blizini temelja bez pružanja posebnih mjera; uzrokovana udarima sila koji prelaze nosivost armiranobetonskih elemenata.

Pukotine tipa sile moraju se razmatrati sa stajališta stanja naprezanja i deformacija armiranobetonske konstrukcije.

Najčešći tipovi pukotina u armiranobetonskim konstrukcijama su:

• a) u elementima za savijanje koji rade po grednoj shemi (grede, grede) pojavljuju se pukotine, okomite (normalne) na uzdužnu os, zbog pojave vlačnih naprezanja u zoni djelovanja najvećih momenata savijanja, nagnutih prema uzdužnoj osi. osi, uzrokovane glavnim vlačnim naprezanjima u zoni djelovanja posmičnih sila i momenata savijanja (sl. 2.32).

Riža. 2.32.

radeći prema shemi snopa

• 1 - normalne pukotine u zoni maksimalnog momenta savijanja;
• 2 - nagnute pukotine u zoni najveće poprečne sile;
• 3 - pukotine i drobljenje betona u komprimiranoj zoni.

Normalne pukotine imaju najveću širinu otvora u krajnjim vlačnim vlaknima poprečnog presjeka elementa. Kose pukotine počinju se otvarati u središnjem dijelu bočnih ploha elementa - u zoni najvećih tangencijalnih naprezanja, a zatim se razvijaju prema istegnutoj plohi.

Stvaranje nagnutih pukotina na potpornim krajevima greda i nosača nastaje zbog njihove nedovoljne nosivosti duž nagnutih presjeka.

Vertikalne i kose pukotine u rasponima greda i nosača ukazuju na njihovu nedovoljnu nosivost u smislu momenta savijanja.

Drobljenje betona u stisnutoj zoni presjeka elemenata za savijanje ukazuje na iscrpljenost nosivosti konstrukcije;

b) mogu se pojaviti pukotine u pločama:

u središnjem dijelu ploče, u smjeru preko radnog raspona s maksimalnim otvorom na donjoj površini ploče;

na potpornim dijelovima, usmjerenim preko radnog raspona s maksimalnim otvorom na gornjoj površini ploče;

radijalno i krajnje, s mogućim gubitkom zaštitnog sloja i razaranjem betonske ploče;

duž armature duž donje ravnine zida.

Pukotine u nosivim dijelovima ploča preko radnog raspona ukazuju na nedovoljnu nosivost momenta oslonca na savijanje.

Karakterističan je razvoj pukotina podrijetlom od sile na donjoj površini ploča s različitim omjerima stranica (slika 2.33). U tom slučaju beton komprimirane zone ne smije se oštetiti. Urušavanje betona stisnute zone ukazuje na opasnost od potpunog uništenja ploče;

Riža. 2.33. Karakteristične pukotine na donjoj površini ploča: a - rad prema shemi greda na / 2 //, > 3; b - oslonjen duž konture na / 2 //, 1.5

c) formiraju se u stupcima vertikalne pukotine na rubovima stupova i horizontalnim pukotinama.

Vertikalne pukotine na rubovima stupova mogu nastati kao posljedica pretjeranog savijanja armaturnih šipki. Ovaj se fenomen može dogoditi u onim stupovima i njihovim područjima gdje se stezaljke rijetko postavljaju (Sl. 2.34).

Riža. 2.34.

Horizontalne pukotine u armiranobetonskim stupovima ne predstavljaju neposrednu opasnost ako su male širine, ali kroz takve pukotine ovlaženi zrak i agresivni reagensi mogu ući u armaturu, uzrokujući koroziju metala,

Pojava uzdužnih pukotina duž armature u stisnutim elementima ukazuje na destrukciju povezanu s gubitkom stabilnosti (izvijanje) uzdužne stisnute armature zbog nedovoljne količine poprečne armature;

• d) pojava u elementima za savijanje poprečne pukotine, okomite na uzdužnu os elementa, koja prolazi kroz cijeli presjek (slika 2.35) može biti povezana s utjecajem dodatnog momenta savijanja u horizontalna ravnina, okomito na ravninu djelovanja glavnog momenta savijanja (na primjer, od horizontalnih sila koje nastaju u gredama dizalice). Pukotine u vlačnim armiranobetonskim elementima imaju istu prirodu, ali su pukotine vidljive na svim stranama elementa i okružuju ga;
• e) pukotine u potpornim područjima i krajevima armiranobetonskih konstrukcija.

Otkrivene pukotine na krajevima prednapetih elemenata, orijentiranih duž armature, ukazuju na kršenje sidrišta armature. O tome svjedoče i kose pukotine u područjima oslonaca, koje prelaze područje u kojem se nalazi prednapregnuta armatura i protežu se do donjeg ruba ruba oslonca (sl. 2.36);

f) rešetkasti elementi ukrućenih armiranobetonskih rešetki mogu doživjeti pritisak, napetost, au potpornim čvorovima - djelovanje

sile rezanja. Tipično oštećenje

Riža. 2.36.

• 1 - u slučaju kršenja sidrišta napregnute armature;
• 2 - na

nedostatnost

neizravni

pojačanje

Riža. 2.35.

avionima

Dinamika tijekom uništavanja pojedinih dijelova takvih rešetki prikazana je na sl. 2.37. Osim pukotina, 2 (sl. 2.38) u potpornoj jedinici mogu se pojaviti oštećenja tipova 1, 2, 4. Pojava vodoravnih pukotina u donjem prednapetom pojasu tipa 4 (vidi sl. 2.37) ukazuje na odsutnost ili nedostatnost poprečne armature u stlačenom betonu. Normalne (okomite na uzdužnu os) pukotine tipa 5 pojavljuju se u vlačnim šipkama kada nije osigurana otpornost elemenata na pucanje. Pojava oštećenja u obliku prirubnica tipa 2 ukazuje na iscrpljenost čvrstoće betona u pojedinim područjima stisnutog pojasa ili na podlozi.

Riža. 2.37.

prednapregnut remen:

1 - nagnuta pukotina na potpornoj jedinici; 2 - pucanje prirubnica; 3 - radijalne i okomite pukotine; 4 - horizontalna pukotina; 5 - vertikalne (normalne) pukotine u vlačnim elementima; 6 - nagnute pukotine u komprimiranom pojasu rešetke; 7 - pukotine u sklopu donje tetive

Defekti u obliku pukotina i pucanja betona duž armature armiranobetonskih elemenata također mogu biti uzrokovani korozijskim razaranjem armature. U tim slučajevima dolazi do poremećaja prianjanja uzdužne i poprečne armature na beton. Gubitak prianjanja između armature i betona zbog korozije može biti

Riža. 2.38.

postaviti lupkanjem po betonskoj površini (čuju se šupljine).

Uzdužne pukotine duž armature s poremećajem njezine adhezije na beton mogu biti uzrokovane i temperaturnim naprezanjima tijekom rada konstrukcija sa sustavnim zagrijavanjem iznad 300°C ili posljedicama požara.

U elementima za savijanje, u pravilu, povećanje otklona i kutova rotacije dovodi do pojave pukotina. Progibi elemenata za savijanje veći od 1/50 raspona sa širinom otvora pukotine u vlačnoj zoni većom od 0,5 mm mogu se smatrati neprihvatljivim (hitno). Vrijednosti najvećih dopuštenih otklona za armiranobetonske konstrukcije dane su u tablici. 2.10.

Određivanje i procjena stanja premaza armiranobetonskih konstrukcija treba se provesti prema metodologiji navedenoj u GOST 6992-68. U ovom slučaju bilježe se sljedeće glavne vrste oštećenja: pucanje i ljuštenje, koje karakterizira dubina razaranja gornjeg sloja (prije temeljnog premaza), mjehurići i žarišta korozije, karakterizirani veličinom žarišta (promjer) , mm. Površina pojedinih vrsta oštećenja premaza izražava se približno u postocima u odnosu na cjelokupnu obojenu površinu konstrukcije (elementa).

Učinkovitost zaštitnih premaza pri izlaganju agresivnoj okolini određena je stanjem betonskih konstrukcija nakon uklanjanja zaštitnih premaza.

Tijekom vizualnih pregleda vrši se približna procjena čvrstoće betona. Metoda se temelji na lupkanju površine konstrukcije čekićem težine 0,4-0,8 kg izravno na očišćenu žbuku od betona ili na dlijeto postavljeno okomito na površinu elementa. Jači zvuk pri kuckanju odgovara jačem i gušćem betonu. Za dobivanje pouzdanih podataka o čvrstoći betona treba koristiti metode i instrumente navedene u poglavlju o kontroli čvrstoće.

Ako na betonu konstrukcije postoje vlažna područja i površinska eflorescencija, utvrđuje se veličina tih područja i razlog njihove pojave. Rezultati vizualnog pregleda armiranobetonskih konstrukcija bilježe se u obliku karte nedostataka ucrtanih na shematskim planovima ili dijelovima zgrade ili se izrađuju tablice nedostataka s preporukama za klasifikaciju.

VRIJEDNOST NAJVEĆIH DOPUŠTENIH UKLOPA ARMIRANOG BETONA

KONSTRUKCIJE

Tablica 2.10

Bilješka. Kod stalnih, dugotrajnih i kratkotrajnih opterećenja, progib greda i ploča ne smije biti veći od 1/150 raspona i I/75 konzolnog prepusta.

kacija nedostataka i oštećenja s ocjenom kategorije stanja konstrukcija.

Kako bi se procijenila priroda procesa korozije i stupanj izloženosti agresivnom okruženju, razlikuju se tri glavne vrste korozije betona.

Tip I uključuje sve korozijske procese koji se odvijaju u betonu pod djelovanjem tekućih medija (vodenih otopina) koji mogu otopiti komponente cementnog kamena. Sastojci cementnog kamena se otapaju i uklanjaju iz cementnog kamena.

Korozija tipa II uključuje procese u kojima dolazi do kemijskih interakcija - reakcija izmjene - između cementnog kamena i otopine, uključujući i izmjenu kationa. Rezultirajući produkti reakcije su ili lako topljivi i uklonjeni iz strukture kao rezultat difuzijskog ili filtracijskog protoka, ili se talože u obliku amorfne mase koja nema adstringentna svojstva i ne utječe na daljnji destruktivni proces.

Ovu vrstu korozije predstavljaju procesi koji nastaju djelovanjem otopina kiselina i određenih soli na beton.

Korozija tipa III uključuje sve one procese korozije betona, uslijed kojih se produkti reakcije nakupljaju i kristaliziraju u porama i kapilarama betona. U određenoj fazi razvoja ovih procesa, rast kristalnih formacija uzrokuje pojavu sve većih naprezanja i deformacija u ogradnim stijenkama, a zatim dovodi do razaranja strukture. Ova vrsta može uključivati ​​procese korozije pod djelovanjem sulfata povezanih s nakupljanjem i rastom kristala hidrosulfoaluminata, gipsa itd. Uništavanje betona u konstrukcijama tijekom njihovog rada događa se pod utjecajem mnogih kemijskih i fizičko-mehaničkih čimbenika. To uključuje heterogenost betona, povećano naprezanje u materijalu različitog podrijetla, što dovodi do mikropukotina u materijalu, naizmjenično vlaženje i sušenje, periodično smrzavanje i otapanje, nagle promjene temperature, izlaganje solima i kiselinama, ispiranje, poremećaj kontakta između cementni kamen i agregati, korozijska armatura čelika, razaranje agregata pod utjecajem cementnih lužina.

Složenost proučavanja procesa i čimbenika koji uzrokuju uništavanje betona i armiranog betona objašnjava se činjenicom da, ovisno o radnim uvjetima i vijeku trajanja konstrukcija, mnogi čimbenici istodobno djeluju, što dovodi do promjena u strukturi i svojstvima materijala. Za većinu konstrukcija u dodiru sa zrakom karbonizacija je karakterističan proces koji slabi zaštitna svojstva betona. Karbonizaciju betona može uzrokovati ne samo ugljični dioksid u zraku, već i drugi kiseli plinovi sadržani u industrijskoj atmosferi. Tijekom procesa karbonizacije, ugljični dioksid iz zraka prodire u pore i kapilare betona, otapa se u tekućini pora i reagira s kalcijevim oksidom hidroaluminatom, stvarajući slabo topljivi kalcijev karbonat. Karbonizacija smanjuje lužnatost vlage sadržane u betonu, što dovodi do smanjenja tzv. pasivizirajućeg (zaštitnog) učinka alkalni medij i korozija armature u betonu.

Za određivanje stupnja korozijskog razaranja betona (stupanj karbonizacije, sastav novih formacija, strukturna oštećenja betona) koriste se fizikalno-kemijske metode.

Proučavanje kemijskog sastava novih formacija koje su nastale u betonu pod utjecajem agresivnog okoliša provodi se pomoću diferencijalnih toplinskih i rendgenskih strukturnih metoda, koje se provode u laboratorijskim uvjetima na uzorcima uzetim iz pogonskih konstrukcija. Proučavanje strukturnih promjena u betonu provodi se pomoću ručnog povećala, koje daje malo povećanje. Takav pregled omogućuje vam ispitivanje površine uzorka, prepoznavanje prisutnosti velikih pora, pukotina i drugih nedostataka.

Koristeći mikroskopsku metodu, moguće je identificirati relativni položaj i prirodu prianjanja cementnog kamena i zrna agregata; stanje kontakta između betona i armature; oblik, veličina i broj pora; veličina i smjer pukotina.

Dubina karbonizacije betona određena je promjenama pH vrijednosti.

Ako je beton suh, okrhnutu površinu navlažiti čistom vodom, koja bi trebala biti dovoljna da se na površini betona ne stvori vidljiv film vlage. Višak vode se ukloni čistim filter papirom. Mokri i zračno suhi betoni ne zahtijevaju vlagu.

0,1% otopina fenolftaleina u etilnom alkoholu nanosi se na betonsku krhotinu kapaljkom ili pipetom. Kada se pH promijeni s 8,3 na 14, boja indikatora se mijenja iz bezbojne u svijetlo grimizno. Svježi lom betonskog uzorka u karboniziranoj zoni nakon nanošenja otopine fenolftaleina na njega ima siva boja, a u nekarboniziranoj zoni poprima svijetlu grimiznu boju.

Otprilike minutu nakon nanošenja indikatora, izmjerite ravnalom, s točnošću od 0,5 mm, udaljenost od površine uzorka do granice jarko obojene zone u smjeru okomitom na površinu. Izmjerena vrijednost je dubina karbonatizacije betona. U betonima s ravnomjernom strukturom pora, granica jarko obojene zone obično se nalazi paralelno vanjska površina. U betonima s nejednakom strukturom pora, granica karbonizacije može biti vijugava. U tom slučaju potrebno je izmjeriti najveću i prosječnu dubinu karbonizacije betona. Čimbenici koji utječu na razvoj korozije betonskih i armiranobetonskih konstrukcija dijele se u dvije skupine: oni koji se odnose na svojstva vanjske okoline – atmosferske i podzemne vode, industrijsko okruženje i dr., te oni koji su uzrokovani svojstvima materijala (cement, agregati). , vode itd.) strukture.

Za operativne strukture teško je odrediti koliko i čega kemijski elementi ostali u površinskom sloju, te mogu li nastaviti svoje razorno djelovanje. Pri procjeni opasnosti od korozije betonskih i armiranobetonskih konstrukcija potrebno je poznavati karakteristike betona: njegovu gustoću, poroznost, broj šupljina itd.

Procesi korozije armiranobetonskih konstrukcija i metode zaštite od nje složeni su i raznoliki. Razaranje armature u betonu nastaje gubitkom zaštitnih svojstava betona i pristupom vlage, atmosferskog kisika ili plinova koji stvaraju kiseline. Korozija armature u betonu je elektrokemijski proces. Kako je čelik za armaturu heterogene strukture, kao i medij u kontaktu s njim, stvoreni su svi uvjeti za pojavu elektrokemijske korozije.

Do korozije armature u betonu dolazi kada se lužnatost elektrolita koji okružuje armaturu smanji na pH jednak ili manji od 12, zbog karbonizacije ili korozije betona.

Pri ocjeni tehničkog stanja armature i ugradbenih dijelova zahvaćenih korozijom, prvo je potrebno utvrditi vrstu korozije i zahvaćena područja. Nakon utvrđivanja vrste korozije, potrebno je utvrditi izvore utjecaja i uzroke korozije armature. Debljina produkata korozije određuje se mikrometrom ili instrumentima koji mjere debljinu nemagnetskih antikorozivnih premaza na čeliku (npr. ITP-1, MT-ZON i dr.).

Za periodičko armiranje profila potrebno je uočiti zaostalu izraženost grebena nakon skidanja.

Na mjestima gdje su produkti korozije postali dobro očuvani, moguće je grubo procijeniti dubinu korozije prema njihovoj debljini pomoću omjera

gdje je 8 a. - prosječna dubina kontinuirane ravnomjerne korozije čelika; - debljina produkata korozije.

Identifikacija stanja armature elemenata armiranobetonskih konstrukcija provodi se skidanjem zaštitnog sloja betona s izlaganjem radne i ugradbene armature.

Armatura je izložena na mjestima gdje je najviše oslabljena korozijom, što se otkriva ljuštenjem zaštitnog sloja betona i stvaranjem pukotina i hrđavih mrlja duž šipki armature. Promjer armature mjeri se kalibrom ili mikrometrom. Na mjestima gdje je armatura bila podvrgnuta intenzivnoj koroziji, što je uzrokovalo otpadanje zaštitnog sloja, temeljito se čisti od hrđe do pojave metalnog sjaja.

Stupanj korozije armature procjenjuje se prema sljedeće znakove: priroda korozije, boja, gustoća produkata korozije, zahvaćena površina, površina poprečnog presjeka armature, dubina oštećenja od korozije.

Uz kontinuiranu ravnomjernu koroziju, dubina korozijskih lezija određuje se mjerenjem debljine sloja hrđe, s ulceroznom korozijom - mjerenjem dubine pojedinačnih ulkusa. U prvom slučaju, sloj hrđe se odvaja oštrim nožem i debljina se mjeri kalibrom. Pretpostavlja se da je dubina korozije jednaka ili polovici debljine sloja hrđe ili polovici razlike između projektiranog i stvarnog promjera armature.

U slučaju rupičaste korozije preporuča se izrezati komade armature, ukloniti hrđu jetkanjem (uronjenje armature u 10% otopinu klorovodične kiseline koja sadrži 1% inhibitora urotropina) te isprati vodom. Zatim se okovi moraju uroniti 5 minuta u zasićenu otopinu natrijeva nitrata, izvaditi i obrisati. Dubina ulkusa mjeri se indikatorom s iglom postavljenom na tronožac.

Dubina korozije određena je očitanjem strelice indikatora kao razlike u očitanjima na rubu i dnu korozijske jame. Prilikom identificiranja područja konstrukcija s povećanim korozivnim trošenjem povezanim s lokalnom (koncentriranom) izloženošću agresivnim čimbenicima, preporuča se prvo obratiti pozornost na sljedeće elemente i strukturne jedinice:

• potporne jedinice splavi i podsplavi, u blizini kojih se nalaze lijevci za dovod vode unutarnjeg odvodnog sustava;
• gornje tetive rešetki na mjestima gdje su na njih spojene svjetiljke za prozračivanje i stupovi za usmjeravanje vjetra;
• gornji pojasevi rogova, duž kojih se nalaze krovne doline;
• potporni čvorovi rešetki smješteni unutar zidova od opeke;
• gornji dijelovi stupova koji se nalaze unutar zidova od opeke;
• dno i baze stupova koji se nalaze na ili ispod razine poda, posebno tijekom mokrog čišćenja u prostoriji (hidrauličko pranje);
• dijelovi stupova višekatnih zgrada koji prolaze kroz strop, posebno kada mokro brisanje prašine u zatvorenom prostoru;
• dijelovi pokrovnih ploča smješteni duž dolina, na lijevcima unutarnjeg sustava odvodnje, na vanjskom ostakljenju i krajevima lampiona, na krajevima zgrade.

Istraživačka grupa "Sigurnost i pouzdanost"

Građevinska vještačenja, Građevinski pregled, Energetski pregled, Uređenje zemljišta, Projektiranje

Nije tajna da se tijekom izgradnje i rada zgrada i građevina u armiranobetonskim konstrukcijama javljaju neprihvatljivi progibi, pukotine i oštećenja. Ove pojave mogu biti uzrokovane ili odstupanjima od projektnih zahtjeva tijekom proizvodnje i ugradnje ovih konstrukcija, ili greškama u projektiranju.

Pregledom armiranobetonskih konstrukcija utvrđuje se fizičko stanje konstrukcije, utvrđuju uzroci oštećenja te utvrđuje stvarna čvrstoća, otpornost na pukotine i krutost konstrukcije. Važno je ispravno procijeniti nosivost konstrukcija i razviti preporuke za njihov daljnji rad. A to je moguće samo kao rezultat detaljnog terenskog proučavanja.

Potreba za takvim ispitivanjem javlja se u slučajevima proučavanja osobitosti rada konstrukcija i konstrukcija u teškim uvjetima, tijekom rekonstrukcije zgrade ili strukture, u postupku provođenja ispitivanja, ako postoje odstupanja od projekta u strukturama iu nizu drugih slučajeva.

Pregled armiranobetonskih konstrukcija sastoji se od nekoliko faza. Na početno stanje provodi se preliminarni pregled konstrukcija kako bi se utvrdila prisutnost potpuno ili djelomično uništenih područja, lomova armature, oštećenja betona, pomaka nosača i elemenata u montažnim konstrukcijama.

U sljedećoj fazi slijedi upoznavanje s projektno-tehničkom dokumentacijom, nakon čega slijedi izravni pregled armiranobetonskih konstrukcija, čime se dobiva stvarna slika stanja konstrukcija i njihovog rada u radnim uvjetima. Ovisno o zadacima, može se procijeniti čvrstoća betona nedestruktivnim metodama, kao i razjašnjavanje stvarne armature koja se sastoji od prikupljanja podataka o stvarnom stanju armature i usporedbe istih s parametrima sadržanim u radnim nacrtima, kao i selektivne provjere usklađenosti stvarne armature s projektiranom.

Budući da stvarna opterećenja mogu značajno odstupati od proračunskih, provodi se analiza napregnutog stanja konstrukcija. U tu svrhu utvrđuju se stvarna opterećenja i udari. Ako je potrebno, testiranje u punom opsegu može biti nastavak. Po završetku se izdaje građevinsko-tehnički zaključak.

Radimo po ovom principu:

1 Vi birate naš broj i postavljate Vama bitna pitanja, a mi na njih dajemo iscrpne odgovore.

2 Nakon analize vaše situacije, utvrđujemo popis pitanja na koja bi naši stručnjaci trebali odgovoriti. Ugovor o pregledu armiranobetonskih konstrukcija može se sklopiti u našem uredu ili izravno na Vašem mjestu.

3 Doći ćemo do Vas u vrijeme koje Vama odgovara i izvršiti pregled armirano-betonskih konstrukcija.

Nakon obavljenih radova, korištenjem posebnih instrumenata (destruktivna i nedestruktivna ispitivanja), dobit ćete pismeno građevinsko i tehničko izvješće, koje će odražavati sve nedostatke, razloge njihovog nastanka, foto izvješće, projektne proračune, procjenu restauratorskih popravaka, zaključci i preporuke.

Trošak ispitivanja armiranobetonskih konstrukcija počinje od 15.000 rubalja.

Rok za dostavu zaključka je od 3 radna dana.

4 Mnogi klijenti zahtijevaju posjet stručnjaka bez naknadnog zaključka. Vještak građevinske i tehničke struke izvršit će pregled armiranobetonskih konstrukcija, na temelju kojeg će na licu mjesta dati usmeno izvješće sa zaključcima i preporukama. Kasnije možete odlučiti hoćete li sastaviti pisani zaključak na temelju rezultata studije.

Trošak posjeta našeg stručnjaka počinje od 7000 rubalja.

5 U našem poduzeću imamo projektante i izvođače koji na temelju našeg zaključka mogu izraditi projekt otklanjanja nedostataka i projekt ojačanja konstrukcije.