Kako osigurati potreban intenzitet navodnjavanja. Određivanje potrebnog tlaka na prskalici pri zadanom intenzitetu navodnjavanja. Određivanje intenziteta navodnjavanja instalacija za gašenje požara vodom

Odabir sredstva za gašenje požara, načina gašenja i vrste automatske instalacije za gašenje požara.

Mogući OTV odabiru se u skladu s NPB 88-2001. Uzimajući u obzir podatke o primjenjivosti protupožarne opreme za sustave upravljanja požarom, ovisno o klasi požara i svojstvima materijalnih sredstava koja se nalaze, slažem se s preporukama za gašenje požara klase A1 (A1-izgaranje čvrste tvari praćeno tinjanjem) pogodna je fino raspršena voda TRV.

U procijenjenom grafički zadatak Prihvaćamo AUP-TRV. Predmetna stambena zgrada će imati vodenu gredu (za prostorije s minimalnom temperaturom zraka od 10˚C i više). Sprinkler instalacije su prihvatljive u prostorijama s visokim požar. Projektiranje TRV instalacija treba izvesti uzimajući u obzir arhitektonski planska rješenjaštićeni prostor i tehnički parametri, tehničke postavke ekspanzijskih ventila dane u dokumentaciji prskalica odn. modularne instalacije TRV. Parametri projektirane sprinkler AUP (intenzitet navodnjavanja, potrošnja otpadne vode minimalna površina navodnjavanje, trajanje opskrbe vodom i najveći razmak između prskalica određuju se u skladu s. U odjeljku 2.1 nalazila se određena skupina prostorija u RGZ-u. Za zaštitu prostora treba koristiti B3 – “Maxstop” prskalice.

Tablica 3

Parametri instalacije za gašenje požara.

2.3. Trasiranje sustava za gašenje požara.

Na slici je prikazan dijagram postavljanja, prema kojem je potrebno ugraditi sprinkler u zaštićenu prostoriju:

Slika 1.

Broj prskalica u jednoj sekciji instalacije nije ograničen. Istodobno, za izdavanje signala koji pojašnjava mjesto požara zgrade, kao i za uključivanje sustava upozorenja i uklanjanja dima, preporučuje se ugradnja alarma protoka tekućine s uzorkom reakcije na dovodne cjevovode. Za skupinu 4 minimalna udaljenost od gornjeg ruba predmeta do prskalica treba biti 0,5 metara. Udaljenost od izlaza sprinklera postavljenog vertikalno do ravnine poda treba biti od 8 do 40 cm, au projektiranom AUP-u uzimamo da je ta udaljenost 0,2 m. Unutar jednog štićenog elementa treba ugraditi pojedinačne raspršivače istog promjera, a tip raspršivača određuje se na temelju rezultata hidrauličkog proračuna.

3. Hidraulički proračun sustava za gašenje požara.

Hidraulički proračun sprinkler mreže provodi se u svrhu:

1. Određivanje protoka vode

2. Usporedba specifična potrošnja intenzitet navodnjavanja s regulatornim zahtjevima.

3. Određivanje potrebnog tlaka dovoda vode i najekonomičnijih promjera cijevi.

Hidraulički proračun vodoopskrbnog sustava za gašenje požara svodi se na rješavanje tri glavna problema:

1. Određivanje tlaka na ulazu u protupožarni vodovod (na osi izlazne cijevi, pumpa). Ako je navedena procijenjena brzina protoka vode, dijagram usmjeravanja cjevovoda, njihova duljina i promjer, kao i vrsta armature. U u ovom slučaju proračun počinje određivanjem gubitka tlaka tijekom kretanja vode ovisno o promjeru cjevovoda itd. Izračun završava odabirom marke pumpe na temelju procijenjenog protoka vode i tlaka na početku instalacije

2. Određivanje protoka vode na temelju zadanog tlaka na početku protupožarnog cjevovoda. Proračun započinje određivanjem hidrauličkog otpora svih elemenata cjevovoda, a završava utvrđivanjem protoka vode od zadanog tlaka na početku dovoda protupožarne vode.

3. Određivanje promjera cjevovoda i ostalih elemenata na temelju izračunatog protoka i tlaka vode na početku cjevovoda.

Određivanje potrebnog tlaka pri zadanom intenzitetu navodnjavanja.

Tablica 4.

Parametri rasprskivača Maxtop

U odjeljku je donesen AUP sprinklera, sukladno tome prihvaćamo da će se koristiti sprinkleri marke SIS-PN 0 0,085 - sprinkleri, rasprskivači za vodu, namjenski sprinkleri s strujanjem koncentričnog smjera, postavljeni okomito bez ukrasni pokrov s koeficijentom učinka od 0,085, nazivnom temperaturom odziva od 57 o, izračunati protok vode u diktirajućoj prskalici određen je formulom:

Koeficijent učinka je 0,085;

Potrebna slobodna visina je 100 m.

3.2. Hidraulički proračun razdjelnih i dovodnih cjevovoda.

Za svaku dionicu za gašenje požara određuje se najudaljenija ili najviša štićena zona, te se za tu zonu unutar proračunskog područja izvode hidraulički proračuni. Sukladno dovršenom rasporedu protupožarnog sustava, to je slijepa konfiguracija, nesimetrična s jutarnjim vodoopskrbom, niti kombinirana. Slobodni tlak na diktirajućem sprinkleru je 100 m, gubitak tlaka na dovodnom dijelu jednak je:

Duljina presjeka cjevovoda između prskalica;

Protok fluida u dijelu cjevovoda;

Koeficijent koji karakterizira gubitak tlaka duž duljine cjevovoda za odabranu marku je 0,085;

Potrebna slobodna visina za svaki sljedeći sprinkler je zbroj koji se sastoji od potrebne slobodne visine za prethodni sprinkler i gubitka tlaka u dijelu cjevovoda između njih:

Potrošnja vode sredstva za pjenjenje iz naknadne prskalice određena je formulom:

U točki 3.1 određen je protok diktirajućeg sprinklera. Cjevovodi za vodopunjene instalacije moraju biti izrađeni od pocinčanog i od nehrđajućeg čelika, promjer cjevovoda određuje se formulom:

Potrošnja vode na području, m 3 /s

Brzina kretanja vode m/s. prihvaćamo brzinu kretanja od 3 do 10 m/s

Promjer cjevovoda izražavamo u ml i povećavamo ga na najbližu vrijednost (7). Cijevi će se spajati zavarivanjem, a armatura će se proizvoditi na licu mjesta. Promjere cjevovoda treba odrediti na svakom projektiranom dijelu.

Dobiveni rezultati hidrauličkog proračuna sažeti su u tablici 5.

Tablica 5.

3.3 Određivanje potrebnog tlaka u sustavu

Ukupno različite zahtjeve Zahtjevi u procesu proizvodnje i upravljanja sprinkler sustavom su prilično veliki, pa ćemo razmotriti samo najvažnije parametre.

1. Pokazatelji kvalitete

1.1 Brtvljenje

Ovo je jedan od glavnih pokazatelja s kojima se suočava korisnik sprinkler sustava. Doista, prskalica s lošim brtvljenjem može izazvati mnogo problema. Nikome se neće svidjeti ako ljudi skupa oprema ili proizvod iznenada počne kapati vodu. A ako do gubitka nepropusnosti dođe zbog spontanog uništenja zapornog uređaja osjetljivog na toplinu, šteta od prolivene vode može se povećati nekoliko puta.

Dizajn i tehnologija proizvodnje suvremenih prskalica, koje su godinama usavršavane, omogućuju nam da budemo sigurni u njihovu pouzdanost.

Glavni element sprinklera, koji osigurava nepropusnost sprinklera u najtežim uvjetima rada, je disk opruga (5) . Važnost ovog elementa ne može se precijeniti. Opruga vam omogućuje da kompenzirate manje promjene u linearnim dimenzijama dijelova prskalice. Činjenica je da, kako bi se osigurala pouzdana nepropusnost prskalice, elementi uređaja za zaključavanje moraju biti stalno pod dovoljno visokim pritiskom, što se tijekom montaže osigurava pomoću vijka za zaključavanje. (1) . Tijekom vremena, pod utjecajem ovog pritiska, može doći do male deformacije tijela prskalice, koja bi ipak bila dovoljna za prekid nepropusnosti.

Nekada su neki proizvođači prskalica koristili gumene brtve kao materijal za brtvljenje kako bi smanjili troškove izgradnje. Doista, elastična svojstva gume također omogućuju kompenzaciju manjih linearnih promjena u dimenzijama i osiguravaju potrebnu nepropusnost.

Slika 2. Prskalica s gumenom brtvom.

Međutim, nije uzeto u obzir da se s vremenom elastična svojstva gume pogoršavaju i može doći do gubitka nepropusnosti. Ali najgora stvar je što se guma može zalijepiti za zapečaćene površine. Stoga, kada vatra, nakon uništenja elementa osjetljivog na toplinu, poklopac sprinklera ostaje čvrsto zalijepljen za tijelo i voda ne teče iz sprinklera.

Takvi slučajevi zabilježeni su tijekom požara na mnogim objektima u Sjedinjenim Državama. Nakon toga proizvođači su proveli veliku akciju opoziva i zamjene svih prskalica s gumenim brtvenim prstenovima 3 . U Ruska Federacija Zabranjena je uporaba prskalica s gumenim brtvama. Istodobno, kao što je poznato, isporuke jeftinih prskalica ovog dizajna nastavljaju se u neke zemlje ZND-a.

U proizvodnji prskalica domaći i strani standardi predviđaju niz ispitivanja koja omogućuju jamstvo nepropusnosti.

Svaki sprinkler je ispitan pod hidrauličkim (1,5 MPa) i pneumatskim (0,6 MPa) tlakom, a ispitana je i otpornost na vodeni udar, odnosno nagla povećanja tlaka do 2,5 MPa.

Ispitivanja vibracija daju sigurnost da će prskalice raditi pouzdano u najtežim radnim uvjetima.

1.2 Trajnost

Nemali značaj za očuvanje svih tehničkih karakteristika svakog proizvoda je njegova čvrstoća, odnosno otpornost na razne vanjske utjecaje.

Kemijska čvrstoća elemenata dizajna sprinklera određena je testovima otpornosti na učinke maglovitog okruženja slanog spreja, vodene otopine amonijaka i sumporovog dioksida.

Otpornost prskalice na udarce trebala bi osigurati cjelovitost svih njezinih elemenata pri padu na betonski pod s visine od 1 metra.

Izlaz sprinklera mora biti u stanju izdržati udar voda, ostavljajući ga pod pritiskom od 1,25 MPa.

U slučaju brze razvoj požara raspršivači u zraku ili sustavi za kontrolu pokretanja mogu biti izloženi neko vrijeme visoka temperatura. Kako bismo bili sigurni da se prskalica ne deformira i stoga ne mijenja svoje karakteristike, provode se ispitivanja otpornosti na toplinu. U tom slučaju tijelo prskalice mora izdržati izlaganje temperaturi od 800°C 15 minuta.

Kako bi se ispitala njihova otpornost na klimatske utjecaje, prskalice se ispituju na temperaturama ispod nule. ISO norma predviđa ispitivanje prskalica na -10°C, GOST R zahtjevi su nešto stroži i određeni su klimatskim karakteristikama: potrebno je provesti dugotrajna ispitivanja na -50°C i kratkoročna ispitivanja na -60°C .

1.3 Pouzdanost toplinske brave

Jedan od najkritičnijih elemenata sprinklera je toplinska blokada sprinklera. Tehničke karakteristike i kvaliteta ovog elementa uvelike određuju uspješan rad prskalica Pravovremenost od gašenje požara i odsutnost lažnih alarma u stanju pripravnosti. Tijekom duge povijesti sprinkler sustava predložene su mnoge vrste dizajna termičke brave.




Slika 3. Prskalice sa staklenom kuglom i topljivim elementom.

Topljive termo brave s elementom osjetljivim na toplinu na bazi Woodove legure, koji na određenoj temperaturi omekša i brava se raspada, kao i termo brave koje koriste staklenu žarulju osjetljivu na toplinu prošli su test vremena. Pod utjecajem topline tekućina u tikvici se širi, vršeći pritisak na stijenke tikvice, a kada se postigne kritična vrijednost, tikvica se sruši. Slika 3 prikazuje prskalice tipa ESFR sa različiti tipovi termo brave.

Za provjeru pouzdanosti toplinske brave u stanju pripravnosti iu slučaju požara, predviđen je niz testova.

Nazivna radna temperatura brave mora biti unutar tolerancije. Za raspršivače u nižem temperaturnom rasponu, odstupanje temperature odziva ne smije prijeći 3°C.

Termička brava mora biti otporna na termalni šok (nagli porast temperature za 10°C ispod nazivne radne temperature).

Toplinska otpornost termičke brave ispituje se postupnim zagrijavanjem temperature do 5°C ispod nazivne radne temperature.

Ako se staklena tikvica koristi kao termalna brava, njezin se integritet mora provjeriti pomoću vakuuma.

I stakleni balon i topljivi element podliježu ispitivanju čvrstoće. Na primjer, staklena tikvica mora izdržati opterećenje šest puta veće od radnog opterećenja. Element osigurača ima ograničenje od petnaest.

2. Pokazatelji namjene

2.1 Toplinska osjetljivost brave

Prema GOST R 51043 potrebno je provjeriti vrijeme reakcije sprinklera. Ne smije prelaziti 300 sekundi za raspršivače s niskom temperaturom (57 i 68°C) i 600 sekundi za raspršivače s najvišom temperaturom.

Sličan parametar je odsutan u stranom standardu; umjesto toga, naširoko se koristi RTI (indeks vremena odziva): parametar koji karakterizira osjetljivost elementa osjetljivog na temperaturu (staklena žarulja ili topljiva brava). Što je niža njegova vrijednost, to je ovaj element osjetljiviji na toplinu. Zajedno s drugim parametrom - C (faktor vodljivosti - mjera toplinska vodljivost između elementa osjetljivog na temperaturu i elemenata dizajna sprinklera) čine jedan od najvažnije karakteristike sprinkler - vrijeme odziva.




Slika 4. Granice zona koje određuju brzinu prskalice.

Slika 4 označava područja koja karakteriziraju:

1 – sprinkler standardnog vremena odziva; 2 – sprinkler s posebnim vremenom odziva; 3 – brzoreagirajuća prskalica.

Za prskalice s različitim vremenima odziva utvrđena su pravila za njihovu upotrebu za zaštitu objekata različite razine požar:

• ovisno o veličini;
• ovisno o vrsti;
• parametri skladištenja požarnog opterećenja.

Treba napomenuti da Dodatak A (preporučeno) GOST R 51043 sadrži metodu za određivanje Koeficijent toplinske tromosti I Koeficijent gubitka topline zbog toplinske vodljivosti, na temelju metoda ISO/FDIS6182-1. Međutim, do sada nije bilo praktične primjene ovih informacija. Činjenica je da, iako paragraf A.1.2 navodi da se ti koeficijenti trebaju koristiti "... odrediti vrijeme odziva sprinklera u uvjetima požara, opravdati zahtjeve za njihov smještaj u prostorijama“, nema pravih metoda za njihovo korištenje. Stoga se ovi parametri ne mogu naći među tehničkim karakteristikama prskalica.

Osim toga, pokušaj određivanja koeficijenta toplinske tromosti pomoću formule iz Dodatak A GOST R 51043:

Činjenica je da je došlo do pogreške prilikom kopiranja formule iz standarda ISO/FDIS6182-1.

Osoba sa znanjem matematike u sebi školski plan i program, lako je primijetiti da se kod pretvorbe oblika formule iz stranog standarda (nije jasno zašto je to učinjeno, možda da manje izgleda kao plagijat?) znak minus u potenciji množitelja ν od 0,5 , koji je u brojniku razlomka, izostavljen je.

Istodobno, potrebno je uočiti pozitivne aspekte u suvremenom donošenju pravila. Donedavno se osjetljivost sprinklera lako mogla smatrati parametrom kvalitete. Sada novo razvijen (ali još nije stupio na snagu) SP 6 4 već sadrži upute o korištenju prskalica koje su osjetljivije na promjene temperature za zaštitu prostorija najopasnijih od požara:

5.2.19 Kada požarno opterećenje ne manje od 1400 MJ/m 2 za skladišni objekti, za prostorije visine veće od 10 m i za prostorije u kojima je glavni zapaljivi proizvod LVZH I G J, koeficijent toplinske inercije sprinklera treba biti manji od 80 (m s) 0,5.

Nažalost, nije sasvim jasno da li je zahtjev za temperaturnom osjetljivošću sprinklera postavljen namjerno ili zbog netočnosti samo na temelju koeficijenta toplinske tromosti temperaturno osjetljivog elementa bez uzimanja u obzir koeficijenta gubitka topline zbog na toplinsku vodljivost. I to u vrijeme kada je, prema međunarodni standard(Sl. 4), raspršivači s koeficijentom toplinskog gubitka zbog toplinska vodljivost više od 1,0 (m/s) 0,5 više se ne smatraju brzodjelujućim.

2.2 Faktor produktivnosti

Ovo je jedan od ključnih parametara prskalice. Dizajniran je za izračunavanje količine vode koja teče prskalica pri određenom tlaku u jedinici vremena. Ovo nije teško učiniti pomoću formule:

Q – protok vode iz sprinklera, l/sec P – tlak na sprinkleru, MPa K – koeficijent djelovanja.

Vrijednost koeficijenta učinka ovisi o promjeru izlaza raspršivača: što je veća rupa, veći je koeficijent.

U raznim inozemnim standardima mogu postojati opcije za pisanje ovog koeficijenta ovisno o dimenziji korištenih parametara. Na primjer, ne litre po sekundi i MPa, već galone po minuti (GPM) i tlak u PSI, ili litre po minuti (LPM) i tlak u barima.

Ako je potrebno, sve te količine mogu se pretvoriti iz jedne u drugu pomoću faktora pretvorbe iz Tablice 1.

Stol 1. Odnos između koeficijenata

Na primjer, za prskalicu SVV-12:

Morate imati na umu da pri izračunavanju potrošnje vode pomoću vrijednosti K-faktora morate koristiti nešto drugačiju formulu:

2.3 Raspodjela vode i intenzitet navodnjavanja

Svi gore navedeni zahtjevi se u većoj ili manjoj mjeri ponavljaju u standardu ISO/FDIS6182-1 i GOST R 51043. Iako postoje manja odstupanja, ona nisu temeljne prirode.

Vrlo značajne, doista temeljne razlike između standarda tiču ​​se parametara raspodjele vode u zaštićenom području. Upravo te razlike, koje čine temelj karakteristika sprinklera, uglavnom predodređuju pravila i logiku projektiranja automatskih sustava za gašenje požara.

Jedan od najvažnijih parametara raspršivača je intenzitet navodnjavanja, odnosno potrošnja vode u litrama po 1 m2 zaštićene površine u sekundi. Činjenica je da ovisno o veličini i zapaljivim svojstvima požarno opterećenje Da bi se zajamčilo njegovo gašenje, potrebno je osigurati određeni intenzitet navodnjavanja.

Ovi su parametri eksperimentalno određeni tijekom brojnih ispitivanja. Date su specifične vrijednosti intenziteta navodnjavanja za zaštitu prostorija različitih požarnih opterećenja Tablica 2 NPB88.

Osiguranje sigurnosti od požara objekt je izuzetno važan i odgovoran zadatak, od prava odluka o kojima mogu ovisiti životi mnogih ljudi. Stoga se zahtjevi za opremom koja osigurava ovu zadaću teško mogu precijeniti i nazvati nepotrebno okrutnim. U ovom slučaju postaje jasno zašto je osnova za formiranje zahtjeva ruskih standarda GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 je utvrđeno načelo gašenja vatra jedna prskalica.

Drugim riječima, ako dođe do požara unutar štićenog prostora sprinklera, on sam mora osigurati potreban intenzitet navodnjavanja i ugasiti započeti vatra. Kako bi se izvršio ovaj zadatak, prilikom certificiranja raspršivača provode se testovi kako bi se potvrdio njegov intenzitet navodnjavanja.

Da biste to učinili, unutar sektora, točno 1/4 površine kruga zaštićene zone, postavljaju se mjerne posude u šahovskom rasporedu. Sprinkler se ugrađuje u ishodište koordinata ovog sektora i ispituje se na zadani tlak vode.

Slika 5. Shema ispitivanja prskalice prema GOST R 51043.

Nakon toga se mjeri količina vode koja je završila u teglama i izračunava se prosječni intenzitet navodnjavanja. Prema zahtjevima iz stavka 5.1.1.3. GOST R 51043, na zaštićenoj površini od 12 m2, raspršivač postavljen na visini od 2,5 m od poda, na dva fiksna tlaka od 0,1 MPa i 0,3 MPa, mora osigurati intenzitet navodnjavanja ne manji od navedenog u tablica 2.

tablica 2. Potreban intenzitet navodnjavanja prskalice prema GOST R 51043.

Gledajući ovu tablicu, postavlja se pitanje: koji intenzitet treba dati prskalica d y 12 mm pri tlaku od 0,1 MPa? Uostalom, prskalica s takvim d y odgovara i drugoj liniji sa zahtjevom od 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s, i trećoj liniji od 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Zašto se tako nemarno postupa s jednim od najvažnijih parametara prskalice?

Da razjasnimo situaciju, pokušajmo provesti niz jednostavnih izračuna.

Recimo da je promjer izlaznog otvora u prskalici nešto veći od 12 mm. Zatim prema formuli (3) Odredimo količinu vode koja izlazi iz prskalice pri tlaku od 0,1 MPa: 1,49 l/s. Ako se sva ova voda izlije točno na zaštićenu površinu od 12 m 2, tada će se stvoriti intenzitet navodnjavanja od 0,124 dm 3 / m 2 s. Ako usporedimo ovu brojku s potrebnim intenzitetom od 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s koji izlijeva iz prskalice, ispada da samo 56,5% vode zadovoljava zahtjeve GOST-a i pada na zaštićeno područje.

Pretpostavimo sada da je promjer izlazne rupe nešto manji od 12 mm. U ovom slučaju potrebno je dovesti u korelaciju dobiveni intenzitet navodnjavanja od 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s sa zahtjevima drugog retka tablice 2 (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s). Ispada još manje: 45,2%.

U stručnoj literaturi 7 parametri koje smo izračunali nazivaju se koeficijenti korisna upotreba potrošnja

Moguće je da zahtjevi GOST-a sadrže samo minimalne prihvatljive zahtjeve za koeficijent učinkovitosti protoka, ispod kojih prskalica, kao dio instalacije za gašenje požara, uopće se ne može uzeti u obzir. Tada se ispostavlja da bi stvarni parametri prskalice trebali biti sadržani u tehničkoj dokumentaciji proizvođača. Zašto ih i tamo ne nađemo?

Činjenica je da je za projektiranje sprinkler sustava za različite objekte potrebno znati koji će intenzitet sprinkler sustav stvarati u određenim uvjetima. Prije svega ovisno o tlaku ispred rasprskivača i visini njegove ugradnje. Praktični testovi su pokazali da se ti parametri ne mogu opisati matematičkom formulom, te je potrebno provesti velik broj eksperimenata da bi se stvorio takav dvodimenzionalni niz podataka.

Osim toga, javlja se još nekoliko praktičnih problema.

Pokušajmo zamisliti idealnu prskalicu s učinkovitošću protoka od 99%, kada je gotovo sva voda raspoređena unutar zaštićenog prostora.

Slika 6. Idealan raspored vode unutar zaštićenog područja.

Na Slika 6 prikazuje obrazac idealne distribucije vode za prskalicu s koeficijentom učinka od 0,47. Vidljivo je da samo manji dio vode pada izvan zaštićenog područja u radijusu od 2 m (označeno isprekidanom linijom).

Sve izgleda jednostavno i logično, ali pitanja počinju kada je potrebno zaštititi prskalicama velika površina. Kako treba postaviti prskalice?

U jednom slučaju pojavljuju se nezaštićena područja ( slika 7). U drugom slučaju, za pokrivanje nezaštićenih područja, prskalice se moraju postaviti bliže, što dovodi do preklapanja dijela zaštićenih područja susjednim prskalicama ( slika 8).

Slika 7. Raspored prskalica bez blokiranja zona navodnjavanja

Slika 8. Raspored prskalica s preklapanjem zona navodnjavanja.

Pokrivanje zaštićenih prostora dovodi do potrebe za značajnim povećanjem broja rasprskivača, a što je najvažnije, za rad takve rasprskivačke AUPT bit će potrebno mnogo više vode. Štoviše, ako vatra Ako radi više od jedne prskalice, količina vode koja istječe bit će očito prevelika.

Prilično jednostavno rješenje ovog naizgled kontradiktornog problema predloženo je u stranim standardima.

Činjenica je da se u stranim standardima nameću zahtjevi za osiguranje potrebnog intenziteta navodnjavanja. simultani radčetiri prskalice. Prskalice se nalaze u uglovima kvadrata unutar kojeg su duž površine postavljene mjerne posude.

Ispitivanja prskalica s različitim promjerima izlaza provode se na različitim udaljenostima između prskalica - od 4,5 do 2,5 metara. Na Slika 8 prikazuje primjer rasporeda rasprskivača izlaznog promjera 10 mm. U tom slučaju, udaljenost između njih trebala bi biti 4,5 metra.

Slika 9. Shema ispitivanja raspršivača prema ISO/FDIS6182-1.

Ovakvim rasporedom prskalica voda će padati u središte zaštićenog prostora ako je oblik distribucije znatno veći od 2 metra, npr. Slika 10.

Slika 10. Raspored distribucije vode prskalicama prema ISO/FDIS6182-1.

Naravno, s ovakvim oblikom raspodjele vode prosječni intenzitet navodnjavanja smanjivat će se proporcionalno povećanju površine za navodnjavanje. Ali budući da test uključuje četiri raspršivača u isto vrijeme, preklapanje zona navodnjavanja omogućit će veći prosječni intenzitet navodnjavanja.

U tablica 3 Dani su uvjeti ispitivanja i zahtjevi za intenzitet navodnjavanja za niz prskalica opće namjene prema standardu ISO/FDIS6182-1. Radi praktičnosti, tehnički parametar za količinu vode u spremniku, izražen u mm/min, dan je u poznatijem obliku Ruski standardi dimenzije, litara u sekundi/m 2.

Tablica 3. Zahtjevi za intenzitet navodnjavanja prema ISO/FDIS6182-1.

Racioniranje potrošnje vode za gašenje požara u visokim skladištima. UDK 614.844.2 L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova Racioniranje potrošnje vode za gašenje požara u visokim skladištima. UDK B14.844.22 L. Meshman V. Bylinkin dr. sc., vodeći istraživač, R. Gubin viši znanstveni suradnik, E. Romanova Istraživač Trenutno su glavne početne karakteristike koje se koriste za izračunavanje protoka vode za automatske instalacije za gašenje požara (AFS) standardne vrijednosti intenziteta navodnjavanja ili tlaka na diktirajućem sprinkleru. Intenzitet navodnjavanja koristi se u regulatornim dokumentima bez obzira na dizajn prskalica, a pritisak se primjenjuje samo na određenu vrstu prskalica. Vrijednosti intenziteta navodnjavanja navedene su u SP 5.13130 ​​​​za sve skupine prostorija, uključujući skladišne ​​zgrade. To podrazumijeva korištenje sprinkler AUP ispod krova zgrade. Međutim, prihvaćene vrijednosti intenziteta navodnjavanja ovisno o skupini prostora, visini skladišta i vrsti sredstva za gašenje požara, dane u tablici 5.2 SP 5.13130, prkose logici. Na primjer, za grupu prostorija 5, s povećanjem visine skladišta od 1 do 4 m (za svaki metar visine) i od 4 do 5,5 m, intenzitet navodnjavanja proporcionalno se povećava za 0,08 l/(s-m2) . Čini se da bi se sličan pristup racioniranju opskrbe vatrogasnim sredstvom za gašenje požara trebao proširiti na druge skupine prostorija i na gašenje požara otopinom pjene, ali to nije uočeno. Na primjer, za grupu prostorija 5, kada se koristi otopina sredstva za pjenjenje na visini skladišta do 4 m, intenzitet navodnjavanja se povećava za 0,04 l/(s-m2) za svaki 1 m visine regala za skladištenje, a uz skladišne ​​visine od 4 do 5,5 m, intenzitet navodnjavanja se povećava 4 puta, tj. za 0,16 l/(s-m2), a iznosi 0,32 l/(s-m2). Za grupu prostorija 6, povećanje intenziteta navodnjavanja vodom iznosi 0,16 l/(s-m2) do 2 m, od 2 do 3 m - samo 0,08 l/(s-m2), preko 2 do 4 m - intenzitet ne promjena, a kod visine skladišta iznad 4-5,5 m intenzitet navodnjavanja se mijenja za 0,1 l/(s-m2) i iznosi 0,50 l/(s-m2). Istodobno, kada se koristi otopina sredstva za pjenjenje, intenzitet navodnjavanja je do 1 m - 0,08 l/(s-m2), iznad 1-2 m mijenja se za 0,12 l/(s-m2), iznad 2- 3 m - za 0,04 l/(s-m2), a zatim odozgo 3 do 4 m i odozgo 4 do 5,5 m - za 0,08 l/(s-m2) i iznosi 0,40 l/(s-m2). U regalnim skladištima roba se najčešće skladišti u kutijama. U tom slučaju, prilikom gašenja požara, mlazevi sredstva za gašenje u pravilu ne utječu izravno na zonu izgaranja (iznimka je požar u stvarnom prostoru). gornji sloj). Dio vode raspršene iz raspršivača širi se preko vodoravne površine kutija i slijeva se prema dolje, a ostatak, koji ne pada na kutije, tvori okomitu zaštitnu zavjesu. Djelomično kosi mlazovi ulaze u slobodan prostor unutar polica i mokre robu koja nije zapakirana u kutije ili bočne površine kutija. Stoga, ako je za otvorene površine ovisnost intenziteta navodnjavanja o vrsti požarnog opterećenja i njegovom specifičnom opterećenju nedvojbena, onda se kod gašenja regalnih skladišta ta ovisnost ne pojavljuje tako vidljivo. Međutim, ako pretpostavimo neku proporcionalnost u povećanju intenziteta navodnjavanja ovisno o visini skladišta i visini prostorije, tada intenzitet navodnjavanja postaje moguće odrediti ne kroz diskretne vrijednosti visine skladišta i visine prostorije, kao što je prikazano u SP 5.13130, ali kroz kontinuiranu funkciju izraženu jednadžbu gdje je 1dict intenzitet navodnjavanja diktiranjem prskalice ovisno o visini skladišta i visini prostorije, l/(s-m2); i55 - intenzitet navodnjavanja diktiranjem prskalice na visini skladišta od 5,5 m i visini prostorije ne većoj od 10 m (prema SP 5.13130), l/(s-m2); F - koeficijent varijacije visine skladišta, l/(s-m3); h - visina skladištenja požarnog opterećenja, m; l je koeficijent varijacije visine prostorije. Za grupe prostorija 5, intenzitet navodnjavanja i5 5 je 0,4 l/(s-m2), a za grupe prostorija b - 0,5 l/(s-m2). Pretpostavlja se da je koeficijent varijacije visine skladišta f za skupine prostorija 5 20% manji nego za skupine prostorija b (analogno SP 5.13130). Vrijednost koeficijenta varijacije visine prostorije l data je u tablici 2. Pri izvođenju hidrauličkih proračuna razvodne mreže AUP potrebno je odrediti tlak na diktirajućem raspršivaču na temelju izračunatog ili standardnog intenziteta navodnjavanja (prema SP 5.13130). Tlak na prskalici koji odgovara željenom intenzitetu navodnjavanja može se odrediti samo iz obitelji dijagrama navodnjavanja. Ali proizvođači prskalica u pravilu ne daju dijagrame navodnjavanja. Stoga projektanti imaju neugodnosti pri odlučivanju o projektiranoj vrijednosti tlaka na diktirajućem sprinkleru. Osim toga, nije jasno koju visinu uzeti kao izračunatu visinu za određivanje intenziteta navodnjavanja: udaljenost između sprinklera i poda ili između sprinklera i gornje razine požarnog opterećenja. Također je nejasno kako odrediti intenzitet navodnjavanja: na kružnoj površini promjera jednakom udaljenosti između prskalica ili na cijeloj površini koju navodnjava prskalica ili uzimajući u obzir međusobno navodnjavanje susjednim prskalicama. Za zaštitu od požara visokih regalnih skladišta sada se sve više počinju koristiti sprinkler AUP-ovi čiji se sprinkleri nalaze ispod pokrova skladišta. Ovo tehničko rješenje zahtjeva veliku potrošnju vode. U te svrhe koriste se posebne prskalice kao npr domaće proizvodnje, na primjer, SOBR-17, SOBR-25, i strani, na primjer, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 s izlaznim promjerom od 17 ili 25 mm. U servisima za SOBR prskalice, u brošurama za ESFR prskalice Tyco i Viking, glavni parametar je tlak na prskalici ovisno o tipu (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510). , itd.) itd.), o vrsti uskladištene robe, visini skladišta i visini prostorije. Ovaj pristup je prikladan za dizajnere, jer eliminira potrebu traženja informacija o intenzitetu navodnjavanja. U isto vrijeme, je li moguće, neovisno o specifičnom dizajnu sprinklera, koristiti neki generalizirani parametar za procjenu mogućnosti korištenja bilo kojeg dizajna sprinklera razvijenog u budućnosti? Ispostavilo se da je to moguće ako kao ključni parametar koristite tlak ili brzinu protoka diktirajućeg raspršivača, a kao dodatni parametar intenzitet navodnjavanja zadane površine na standardnoj visini postavljanja raspršivača i standardni tlak(prema GOST R 51043). Na primjer, možete koristiti vrijednost intenziteta navodnjavanja dobivenu bez greške tijekom certifikacijskih ispitivanja prskalica posebne namjene: površina na kojoj se određuje intenzitet navodnjavanja, za navodnjavače Opća namjena 12 m2 (promjer ~ 4 m), za specijalne prskalice - 9,6 m2 (promjer ~ 3,5 m), visina ugradnje sprinklera 2,5 m, tlak 0,1 i 0,3 MPa. Štoviše, informacije o intenzitetu navodnjavanja svake vrste prskalice, dobivene tijekom certifikacijskih ispitivanja, moraju biti navedene u putovnici za svaku vrstu prskalice. Uz navedene početne parametre za visokoregalna skladišta, intenzitet navodnjavanja ne smije biti manji od onog navedenog u tablici 3. Pravi intenzitet navodnjavanja AUP-a tijekom interakcije susjednih prskalica, ovisno o njihovoj vrsti i udaljenosti između njih, može premašiti intenzitet navodnjavanja diktirajućeg prskalica za 1,5-2,0 puta. U odnosu na visoka skladišta (sa skladišnom visinom većom od 5,5 m), dva početna uvjeta se mogu uzeti za izračunavanje standardne vrijednosti protoka diktirajućeg sprinklera: 1. S visinom skladišta od 5,5 m i visinom prostorije od 6,5 m. 2. S visinom skladišta od 12,2 m i visinom prostorije od 13,7 m. Prva referentna točka (minimum) utvrđuje se na temelju podataka iz SP 5.131301 o intenzitetu navodnjavanja i ukupnoj potrošnji vode AUP. Za skupinu prostorija b intenzitet navodnjavanja je najmanje 0,5 l/(s-m2), a ukupni protok najmanje 90 l/s. Potrošnja diktirajućeg rasprskivača opće namjene prema standardima SP 5.13130 ​​​​pri ovom intenzitetu navodnjavanja iznosi najmanje 6,5 l/s. Druga referentna točka (maksimalna) utvrđuje se na temelju podataka navedenih u tehnička dokumentacija za SOBR i ESFR prskalice. Uz približno jednake protoke SOBR-17, ESFR-17, VK503 i SOBR-25, ESFR-25, VK510 raspršivači za identične skladišne ​​karakteristike SOBR-17, ESFR-17, VK503 zahtijevaju viši tlak. Prema svim tipovima ESFR (osim ESFR-25), s visinom skladišta većom od 10,7 m i visinom prostorije većom od 12,2 m, potrebna je dodatna razina sprinklera unutar regala, što zahtijeva dodatni utrošak sredstava za gašenje požara. agent. Stoga je preporučljivo usredotočiti se na hidrauličke parametre SOBR-25, ESFR-25, VK510 prskalica. Za grupe prostorija 5 i b (prema SP 5.13130) visokih regalnih skladišta, jednadžba za izračun protoka diktirajućeg raspršivača jedinica za automatsko upravljanje vodom predlaže se izračunati pomoću formule stol 1 tablica 2 Tablica 3 S visinom skladišta od 12,2 m i visinom prostorije od 13,7 m, tlak na diktirajućem sprinkleru ESFR-25 ne smije biti manji od: prema NFPA-13 0,28 MPa, prema FM 8-9 i FM 2-2 0,34 MPa. Stoga uzimamo protok diktirajućeg sprinklera za skupinu prostorija 6 uzimajući u obzir tlak prema FM, tj. 0,34 MPa: gdje je qESFR brzina protoka sprinklera ESFR-25, l/s; KRF - koeficijent produktivnosti u dimenzijama prema GOST R 51043, l / (s-m vodenog stupca 0,5); KISO - koeficijent učinka u dimenzijama prema ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - tlak na prskalici, MPa. Protok diktirajućeg sprinklera za skupinu prostorija 5 uzima se na isti način prema formuli (2), uzimajući u obzir tlak prema NFPA, tj. 0,28 MPa - protok = 10 l/s. Za grupe prostorija 5 uzima se protok diktirajućeg sprinklera q55 = 5,3 l/s, a za grupe prostorija 6 - q55 = 6,5 l/s. Vrijednost koeficijenta varijacije visine skladišta data je u tablici 4. Vrijednost koeficijenta varijacije visine prostorije b data je u tablici 5. Odnos između danih tlakova i brzine protoka izračunate pri tim tlakovima za ESFR-25 i SOBR-25 sprinklere prikazan je u tablici 6. Stopa protoka za skupine 5 i 6 izračunata je pomoću formule (3). Kako proizlazi iz tablice 7, protoki diktirajućeg sprinklera za grupe prostorija 5 i 6, izračunati pomoću formule (3), dosta dobro odgovaraju protoku ESFR-25 sprinklera, izračunatog pomoću formule (2). Sa sasvim zadovoljavajućom točnošću možemo uzeti razliku u protoku između grupa soba 6 i 5 jednakom ~ (1,1-1,2) l/s. Dakle, početni parametri regulatornih dokumenata za određivanje ukupne potrošnje AUP-a u odnosu na visoka regalna skladišta, u kojima su raspršivači postavljeni ispod pokrova, mogu biti: ■ intenzitet navodnjavanja; ■ tlak na diktirajućoj prskalici; ■ protok diktirajućeg sprinklera. Najprihvatljiviji je, po našem mišljenju, protok diktirajućeg rasprskivača, koji je pogodan za projektante i ne ovisi o konkretnom tipu raspršivača. Preporučljivo je uvesti korištenje "diktiranja protoka raspršivača" kao dominantnog parametra u svim propisi, u kojem se intenzitet navodnjavanja koristi kao glavni hidraulički parametar. Tablica 4 Tablica 5 Tablica 6 Visina skladišta/visina prostorije Mogućnosti SOBR-25 Procijenjeni protok, l/s, prema formuli (3) grupa 5 grupa 6 Tlak, MPa Potrošnja, l/s Tlak, MPa Potrošnja, l/s Tlak, MPa Potrošnja, l/s Tlak, MPa Potrošnja, l/s Tlak, MPa Potrošnja, l/s Potrošnja, l/s KNJIŽEVNOST: 1. SP 5.13130.2009 „Sustavi zaštite od požara. Instalacije za dojavu i gašenje požara su automatske. Norme i pravila projektiranja." 2. STO 7.3-02-2009. Organizacijska norma za projektiranje automatskih instalacija za gašenje požara vodom SOBR sprinklerima u visoka skladišta. Su česti tehnički zahtjevi. Biysk, JSC "PO "Spetsavtomatika", 2009. 3. Model ESFR-25. Viseće prskalice s brzim odgovorom za rano suzbijanje 25 K-faktor/Protupožarni i građevinski proizvodi - TFP 312 / Tyco, 2004. - 8 r. 4. ESFR viseći skupljač VK510 (K25.2). Viking/ Tehnički podaci, obrazac F100102, 2007. - 6 str. 5. GOST R 51043-2002 “Instalacija vode i gašenje požara pjenom automatski. Prskalice. Opći tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja". 6. NFPA 13. Standard za ugradnju sustava prskalica. 7. FM 2-2. FM Global. Pravila za ugradnju automatskih prskalica za suzbijanje. 8. FM podaci o sprječavanju gubitaka 8-9 Omogućuje alternativne metode zaštite od požara. 9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Prskalice za automatske sustave za gašenje požara vodom i pjenom. Nastavno-metodički priručnik. M.: VNIIPO, 2002, 314 str. 10. ISO 6182-7 Zahtjevi i metode ispitivanja za Earleove prskalice s brzim odgovorom (ESFR).

Promjer izlaza, mm	Protok vode kroz prskalicu, l/min	Raspored prskalica		Intenzitet navodnjavanja		Dopušteni broj spremnika sa smanjenim volumenom vode
		Zaštićeno područje, m 2	Udaljenost između vegetacije, m	mm/min u spremniku	l/s⋅m 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 od 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 od 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 od 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 od 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 od 25

Da biste procijenili koliko je visoka razina zahtjeva za veličinom i ujednačenošću intenziteta navodnjavanja unutar zaštićenog kvadrata, možete napraviti sljedeće jednostavne izračune:

1. Odredimo koliko se vode izlije unutar kvadrata površine za navodnjavanje u sekundi. Sa slike je vidljivo da sektor od četvrtine navodnjavane površine kruga prskalice sudjeluje u navodnjavanju kvadrata, stoga četiri prskalice izlijevaju na "zaštićeni" kvadrat količinu vode jednaku onoj izlivenoj iz jedna prskalica. Podijelimo naznačeni protok vode sa 60, dobijemo protok u l/sek. Na primjer, za DN 10 pri protoku od 50,6 l/min dobivamo 0,8433 l/sek.
2. U idealnom slučaju, ako je sva voda ravnomjerno raspoređena po području, da bi se dobio specifičan intenzitet, protok treba podijeliti sa zaštićenim područjem. Na primjer, podijelimo 0,8433 l/s s 20,25 m2, dobivamo 0,0417 l/s/m2, što se točno podudara sa standardnom vrijednošću. A budući da je idealnu raspodjelu načelno nemoguće postići, dopuštena je prisutnost posuda s nižim sadržajem vode do 10%. U našem primjeru, ovo je 8 od 81 staklenke. Možete priznati da je dovoljno visoka razina ravnomjerna raspodjela vode.

Ako govorimo o praćenju ujednačenosti intenziteta navodnjavanja prema ruskom standardu, tada će se inspektor suočiti s mnogo ozbiljnijim matematičkim testom. Prema zahtjevima GOST R51043:

Prosječni intenzitet navodnjavanja vodene prskalice I, dm 3 / (m 2 s), izračunava se po formuli:

gdje je i i intenzitet navodnjavanja u i-toj mjernoj posudi, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n je broj mjernih posuda postavljenih na zaštićenom prostoru. Intenzitet navodnjavanja u i-ta dimenzija jar i i dm 3 /(m 3 ⋅ s), izračunato formulom:

gdje je V i volumen vode (vodene otopine) prikupljene u i-toj mjernoj posudi, dm 3;
t – trajanje navodnjavanja, s. Ujednačenost navodnjavanja, karakterizirana vrijednošću standardne devijacije S, dm 3 / (m 2 ⋅ s), izračunava se pomoću formule:

Koeficijent ujednačenosti navodnjavanja R izračunava se pomoću formule:

Smatra se da su raspršivači prošli ispitivanja ako prosječni intenzitet navodnjavanja nije manji od standardne vrijednosti s koeficijentom ujednačenosti navodnjavanja ne većim od 0,5, a broj mjernih posuda s intenzitetom navodnjavanja manjim od 50% standardnog intenziteta zadovoljava ne prelazi: dva - za raspršivače tipa B, N, U i četiri - za raspršivače tipa G, G V, G N i G U.

Koeficijent ujednačenosti ne uzima se u obzir ako je intenzitet navodnjavanja u mjernim skupinama manji od standardne vrijednosti u sljedećim slučajevima: u četiri mjerne skupine - za rasprskivače tipova V, N, U i šest - za rasprskivače tipa G, G V, G N i G U.

Ali ti zahtjevi više nisu plagijat stranih standarda! To su naši domaći zahtjevi. Međutim, treba napomenuti da oni također imaju nedostatke. Međutim, da bi se identificirali svi nedostaci ili prednosti ove metode mjerenja ujednačenosti intenziteta navodnjavanja, bit će potrebno više od jedne stranice. Možda će to biti učinjeno u sljedećem izdanju članka.

Zaključak

1. Usporedna analiza zahtjeva za Tehničke specifikacije raspršivači prema ruskom standardu GOST R 51043 i stranom ISO/FDIS6182-1, pokazali su da su gotovo identični u pogledu pokazatelja kvalitete prskalica.
2. Značajne razlike između prskalica sadržane su u zahtjevima različitih ruskih normi po pitanju osiguranja potrebnog intenziteta navodnjavanja zaštićenog prostora jednom prskalicom. Sukladno inozemnim normama potreban intenzitet navodnjavanja mora se osigurati istovremenim radom četiri prskalice.
3. Prednost metode zaštite jednim sprinklerom je veća vjerojatnost da će se požar ugasiti jednim sprinklerom.
4. Nedostaci uključuju:

• potrebno je više prskalica za zaštitu prostorija;
• za rad instalacije za gašenje požara bit će potrebno znatno više vode, u nekim slučajevima njezina količina može se povećati nekoliko puta;
• isporuka velikih količina vode podrazumijeva značajno povećanje troškova cjelokupnog sustava za gašenje požara;
• nepostojanje jasne metodologije koja objašnjava principe i pravila postavljanja prskalica u zaštićenom području;
• nedostatak potrebnih podataka o stvarnom intenzitetu navodnjavanja prskalica, što onemogućuje točnu provedbu inženjerskih proračuna projekta.

Književnost

1 GOST R 51043-2002. Automatski sustavi za gašenje požara vodom i pjenom. Prskalice. Opći tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja.

2 ISO/FDIS6182-1. Zaštita od požara - Automatski sprinkler sustavi - 1. dio: Zahtjevi i metode ispitivanja za sprinklere.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Sustav zaštite od požara. Norme i pravila projektiranja. Automatski protupožarni alarm i automatsko gašenje požara. Konačni nacrt nacrta br.171208.

5 NPB 88-01 Sustavi za gašenje požara i alarmni sustavi. Norme i pravila projektiranja.

6 GOST R 50680-94. Automatski sustavi za gašenje požara vodom. Opći tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja.

7 Projektiranje instalacija za automatsko gašenje požara vodom i pjenom. L.M Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; Pod općim uredništvom N.P. Kopylova. – M.: VNIIPO EMERCOM Ruske Federacije, 2002.

FEDERALNI DRŽAVNI PRORAČUN OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG STRUČNOG OBRAZOVANJA

"ČUVAŠKO DRŽAVNO PEDAGOŠKO SVEUČILIŠTE

ih. I JA. JAKOVLJEV"

Odjel sigurnost od požara

Laboratorijski rad br.1

disciplina: "Protupožarna automatika"

na temu: “Određivanje intenziteta navodnjavanja instalacija za gašenje požara vodom.”

Izvršio: student 5. godine grupe PB-5, specijalnost zaštita od požara

Fizičko-matematički fakultet

Provjerio: Sintsov S.I.

Čeboksari 2013

Određivanje intenziteta navodnjavanja instalacija za gašenje požara vodom

1. Svrha rada: naučiti studente kako odrediti zadani intenzitet navodnjavanja vodom iz rasprskivača instalacije za gašenje požara vodom.

2. Kratke teorijske informacije

Intenzitet raspršivanja vode jedan je od najvažnijih pokazatelja koji karakteriziraju učinkovitost instalacije za gašenje požara vodom.

Prema GOST R 50680-94 „Automatske instalacije za gašenje požara. Opći tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja". Ispitivanja treba provesti prije puštanja postrojenja u rad i tijekom rada najmanje jednom u pet godina. Postoje sljedeće metode za određivanje intenziteta navodnjavanja.

1. Prema GOST R 50680-94, određuje se intenzitet navodnjavanja na odabranom mjestu postavljanja kada radi jedan sprinkler za sprinklere i četiri sprinklera za drenažne instalacije na proračunski pritisak. Odabir mjesta za ispitivanje sprinklerskih i drenažnih instalacija provode predstavnici kupca i Gospozhnadzor na temelju odobrene regulatorne dokumentacije.

Ispod područja postavljanja odabranog za ispitivanje, na kontrolnim točkama moraju biti postavljene metalne palete dimenzija 0,5 * 0,5 m i bočne visine najmanje 0,2 m. Broj kontrolnih točaka mora biti najmanje tri, koje moraju biti smještene na najnepovoljnijim mjestima. za navodnjavanje. Intenzitet navodnjavanja I l/(s*m2) na svakoj kontrolnoj točki određuje se formulom:

gdje je W under volumen vode prikupljene u posudi tijekom rada instalacije u stabilnom stanju, l; τ – trajanje rada instalacije, s; F – površina palete jednaka 0,25 m2.

Intenzitet navodnjavanja na svakoj kontrolnoj točki ne smije biti manji od standarda (tablica 1-3 NPB 88-2001*).

Ova metoda zahtijeva protok vode preko cijelog područja projektiranih mjesta iu uvjetima operativnog poduzeća.

2. Određivanje intenziteta navodnjavanja pomoću mjerne posude. Koristeći projektne podatke (normativni intenzitet navodnjavanja; stvarna površina koju zauzima navodnjavač; promjeri i duljine cjevovoda) sastavlja se shema dizajna te se izračunava potrebni tlak na sprinkleru koji se ispituje i pripadajući tlak u dovodnom cjevovodu na upravljačkoj jedinici. Zatim se prskalica mijenja u potopnu. Ispod sprinklera postavlja se mjerna posuda koja je crijevom spojena na sprinkler. Otvara se ventil ispred ventila regulacijske jedinice i pomoću manometra koji pokazuje tlak u dovodnom cjevovodu utvrđuje se tlak dobiven proračunom. Pri ravnomjernom protoku, mjeri se protok iz raspršivača. Ove se operacije ponavljaju za svaku sljedeću prskalicu koja se ispituje. Intenzitet navodnjavanja I l/(s*m2) na svakoj kontrolnoj točki određuje se formulom i ne smije biti manji od standarda:

gdje je W under volumen vode u mjernoj posudi, l, mjeren tijekom vremena τ, s; F – površina zaštićena sprinklerom (prema projektu), m2.

Ako se dobiju nezadovoljavajući rezultati (barem na jednoj od prskalica), potrebno je utvrditi i otkloniti uzroke, a zatim ponoviti ispitivanja.

U SSSR-u glavni proizvođač prskalica bila je tvornica u Odesi "Spetsavtomatika", koja je proizvodila tri tipa prskalica, montiranih s rozetom gore ili dolje, s nazivnim izlaznim promjerom 10; 12 i 15 mm.

Na temelju rezultata sveobuhvatnih ispitivanja konstruirani su dijagrami navodnjavanja za ove prskalice u širokom rasponu tlakova i visina ugradnje. U skladu s dobivenim podacima, u SNiP 2.04.09-84 utvrđeni su standardi za njihovo postavljanje (ovisno o požarnom opterećenju) na udaljenosti od 3 ili 4 m jedna od druge. Ovi su standardi uključeni bez izmjena u NPB 88-2001.

Trenutačno većina irigatora dolazi iz inozemstva, jer Ruski proizvođači PO "Spets-Avtomatika" (Biysk) i CJSC "Ropotek" (Moskva) nisu u mogućnosti u potpunosti zadovoljiti potrebe domaćih potrošača.

Izgledi za inozemne prskalice u pravilu ne sadrže podatke o većini tehničkih parametara reguliranih domaćim standardima. U tom smislu provesti usporednu procjenu pokazatelja kvalitete iste vrste proizvedenih proizvoda razne tvrtke, ne čini se mogućim.

Certifikacijskim ispitivanjima nije predviđena iscrpna provjera početnih hidrauličkih parametara potrebnih za projektiranje, primjerice dijagrama intenziteta navodnjavanja unutar zaštićenog prostora ovisno o tlaku i visini instalacije raspršivača. Ovi podaci u pravilu nisu uključeni u tehničku dokumentaciju, ali bez njih nije moguće ispravno izvesti zadatak. projektantski rad prema AUP-u.

Posebno, najvažniji parametar rasprskivača, neophodan za projektiranje AUP-a, je intenzitet navodnjavanja zaštićenog prostora, ovisno o tlaku i visini rasprskivačke instalacije.

Ovisno o dizajnu raspršivača, područje navodnjavanja može ostati nepromijenjeno, smanjiti se ili povećati s povećanjem tlaka.

Na primjer, dijagrami navodnjavanja univerzalne prskalice tipa CU/P, instaliran putem utičnice prema gore, gotovo neznatno se mijenjaju od opskrbnog tlaka u rasponu od 0,07-0,34 MPa (Sl. IV. 1.1). Naprotiv, dijagrami navodnjavanja raspršivača ovog tipa, instaliranog s rozetom okrenutom prema dolje, intenzivnije se mijenjaju kada se dovodni tlak mijenja unutar istih granica.

Ako navodnjavana površina raspršivača ostaje nepromijenjena pri promjeni tlaka, tada unutar površine navodnjavanja od 12 m2 (krug R ~ 2 m) možete podesiti tlak R t proračunom, pri kojem je osiguran intenzitet navodnjavanja koji se zahtijeva projektom:

Gdje R n i i n - tlak i odgovarajuća vrijednost intenziteta navodnjavanja u skladu s GOST R 51043-94 i NPB 87-2000.

Vrijednosti i n i R n ovise o promjeru ispusta.

Ako se površina navodnjavanja smanjuje s povećanjem tlaka, tada se intenzitet navodnjavanja značajnije povećava u odnosu na jednadžbu (IV. 1.1), međutim potrebno je uzeti u obzir da se treba smanjiti i razmak između prskalica.

Ako se površina navodnjavanja povećava s povećanjem tlaka, tada se intenzitet navodnjavanja može malo povećati, ostati nepromijenjen ili se značajno smanjiti. U ovom slučaju, metoda izračuna za određivanje intenziteta navodnjavanja ovisno o tlaku je neprihvatljiva, stoga se udaljenost između prskalica može odrediti samo pomoću dijagrama navodnjavanja.

Slučajevi neučinkovitosti gašenja požara uočeni u praksi često su posljedica netočnog proračuna hidrauličkih protupožarnih krugova (nedovoljan intenzitet navodnjavanja).

Dijagrami navodnjavanja navedeni u pojedinim prospektima stranih tvrtki karakteriziraju vidljiva granica zone navodnjavanja, koje nisu numerička karakteristika intenziteta navodnjavanja i samo dovode u zabludu stručnjake projektantskih organizacija. Na primjer, na dijagramima navodnjavanja univerzalne prskalice tipa CU/P, granice zone navodnjavanja nisu naznačene brojčane vrijednosti intenzitet navodnjavanja (vidi sliku IV.1.1).

Preliminarna procjena takvih dijagrama može se napraviti na sljedeći način.

Na rasporedu q = f(K, P)(Sl. IV. 1.2) brzina protoka iz sprinklera određena je koeficijentom učinka DO, navedeni u tehničkoj dokumentaciji, a tlak na odgovarajućem dijagramu.

Za prskalicu na DO= 80 i P = 0,07 MPa protok je q p =007~ 67 l/min (1,1 l/s).

Prema GOST R 51043-94 i NPB 87-2000, pri tlaku od 0,05 MPa, koncentrične raspršivače za navodnjavanje s izlaznim promjerom od 10 do 12 mm moraju osigurati intenzitet od najmanje 0,04 l / (cm 2).

Određujemo protok iz prskalice pri tlaku od 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Pretpostavljajući da je navodnjavanje unutar navedenog područja navodnjavanja s radijusom R≈3,1 m (vidi sl. IV. 1.1, a) jednoličan i sav sredstvo za gašenje požara raspoređen samo po zaštićenom području, određujemo prosječni intenzitet navodnjavanja:

Dakle, ovaj intenzitet navodnjavanja unutar danog dijagrama ne odgovara standardnoj vrijednosti (potrebno je minimalno 0,04 l/(s*m2)). ovaj dizajn zahtjevi za prskalice GOST R 51043-94 i NPB 87-2000 na površini od 12 m 2 (radijus ~ 2 m), potrebna su odgovarajuća ispitivanja.

Za kvalificirano projektiranje AUP-a tehnička dokumentacija za prskalice mora sadržavati dijagrame navodnjavanja ovisno o tlaku i visini ugradnje. Slični dijagrami univerzalne prskalice tipa RPTK prikazani su na sl. IV. 1.3, i prskalice koje proizvodi SP "Spetsavtomatika" (Biysk) - u Dodatku 6.

Prema danim dijagramima navodnjavanja za zadanu konstrukciju rasprskivača mogu se izvesti odgovarajući zaključci o utjecaju pritiska na intenzitet navodnjavanja.

Na primjer, ako se prskalica RPTK postavlja s rozetom prema gore, tada je na visini ugradnje od 2,5 m intenzitet navodnjavanja praktički neovisan o tlaku. U području zone polumjera 1,5; 2 i 2,5 m, intenzitet navodnjavanja s dvostrukim povećanjem tlaka povećava se za 0,005 l/(s*m2), tj. za 4,3-6,7%, što ukazuje na značajno povećanje površine za navodnjavanje. Ako s dvostrukim povećanjem tlaka površina navodnjavanja ostane nepromijenjena, tada bi se intenzitet navodnjavanja trebao povećati za 1,41 puta.

Kod ugradnje RPTC rasprskivača s rozetom prema dolje, intenzitet navodnjavanja se značajnije povećava (za 25-40%), što ukazuje na blago povećanje površine navodnjavanja (kod konstantne površine navodnjavanja intenzitet bi trebao biti povećan za 41%).

 

---

Čitati:
Zašto skočiti visoko u snu? Tumačenje tarot karte đavo u odnosima Što znači laso đavo Ekološki scenariji za ljetni kamp Kvizovi za ljetni kamp Kolektivni projekt "Rad je osnova života" DIY hranilica za ptice: izbor ideja Hranilica za ptice iz kutije za cipele