Курсов проект

Термично изчисление за проверка на котелния агрегат TGM-84 марка E420-140-565

Задача за курсов проект…………………………………………………………

1. Кратко описание на инсталацията на котела..……………………………………..…

• Горивна камера…………………………………………………………..……..
• Вътрешнобарабанни устройства……………………………………….…….…
• Прегревател………………………………………………………..……..
  • Радиационен прегревател…………………………..……….
  • Таван прегревател………………………………..……….
  • Прегревател на екрана………………………………..………...
  • Конвективен прегревател…………………………..……….
• Икономайзер за вода……………………………………………………………
• Регенеративен нагревател за въздух………………………………………………………….
• Почистване на нагревателни повърхности……………………………………………..

1. Изчисляване на котела………………………………………………………………….………

2.1. Състав на горивото………………………………………………………….………

2.2. Изчисляване на обемите и енталпиите на продуктите от горенето…………………………

2.3. Очакван топлинен баланс и разход на гориво…………………………….

2.4. Изчисляване на горивната камера……………………………………………..……...

2.5. Изчисляване на паропрегреватели на котли…………………………………………..

2.5.1 Изчисляване на стенен паропрегревател………………………….…….

2.5.2. Изчисляване на таванния паропрегревател……………………..……….

2.5.3. Изчисляване на парапрегревател на екрана……………………….………

2.5.4. Изчисляване на конвективен прегревател…………………..……….

2.6. Заключение……………………………………………………………………..

1. Списък с препратки………………………………………………………………….

Упражнение

Необходимо е да се извърши калибровъчно термично изчисление на котелния агрегат TGM-84, клас E420-140-565.

При калибровъчно термично изчисление въз основа на приетия дизайн и размери на котела за даден товар и вид гориво, температурите на водата, парата, въздуха и газовете на границите между отделните нагряващи повърхности, ефективността, разхода на гориво, консумацията и скоростите на пара, въздух и димни газове.

Извършва се изчисление за проверка, за да се оцени ефективността и надеждността на котела при работа с дадено гориво, да се идентифицират необходимите мерки за реконструкция, да се избере спомагателно оборудване и да се получат изходните материали за изчисления: аеродинамична, хидравлична, температура на метала, якост на тръбата, интензитет на пепелно износване на тръби, корозия и др.

Първоначални данни:

1. Номинална паропроизводителност D 420 t/h
2. Температура на питателната вода t pv 230°С
3. Температура на прегрята пара 555°C
4. Налягане на прегрята пара 14 MPa
5. Работно наляганев барабана на котела 15,5 MPa
6. Температура на студения въздух 30°C
7. Температура на димните газове 130…160°С
8. Гориво природен газ Газопровод Надим-Пунга-Тура-Свердловск-Челябинск
9. Долна калоричност 35590 kJ/m 3
10. Обем на горивната камера 1800m3
11. Диаметър на екранните тръби 62*6 мм
12. Стъпката на ситовите тръби е 60 мм.
13. Диаметър на тръбата на скоростната кутия 36*6
14. Подреждането на тръбите на скоростната кутия е шахматно
15. Напречна стъпка на тръбите на скоростната кутия S 1 120 mm
16. Надлъжна стъпка на тръбите на скоростната кутия S 2 60 мм
17. Диаметър на тръбата ШПП 33*5 мм
18. PPP тръба диаметър 54*6 mm
19. Светло сечение за преминаване на продуктите от горенето 35,0 мм

1. Предназначение на парния котел TGM-84 и основни параметри.

Котелни агрегати от серията TGM-84 са проектирани да произвеждат пара под високо налягане при изгаряне на мазут или природен газ.

1. Кратко описание на парния котел.

Всички котли от серията TGM-84 имат U-образно оформление и се състоят от горивна камера, която е възходящ газопровод, и понижаващ конвективен вал, свързан отгоре с хоризонтален газопровод.

Горивната камера съдържа изпарителни екрани и монтиран на стената радиационен прегревател. В горната част на пещта (и в някои модификации на котела, в хоризонталния газопровод) има екранен прегревател. В конвективната шахта са поставени последователно (по протежение на потока на газовете) конвективен паропрегревател и воден економайзер. Конвективната шахта след конвективния паропрегревател е разделена на два газохода, във всеки от които има по един воден економайзер. Зад водния економайзер газовият канал прави завой, в долната част на който са монтирани бункери за пепел и изстрел. Регенеративните ротационни нагреватели за въздух са монтирани зад конвекционната шахта извън котелната централа.

1.1. Горивна камера.

Горивната камера е с призматична форма и в план представлява правоъгълник с размери: 6016x14080 mm. Страничните и задните стени на горивната камера на всички видове котли са екранирани от изпарителни тръби с диаметър 60x6 mm със стъпка 64 mm от стомана 20. На предната стена е разположен радиационен прегревател, чиято конструкция е описано по-долу. Двусветлинен екран разделя горивната камера на две половини горивни камери. Двойният светлинен екран се състои от три панела и е оформен от тръби с диаметър 60x6 mm (стомана 20). Първият панел се състои от двадесет и шест тръби със стъпка между тръбите 64 mm; вторият панел е направен от двадесет и осем тръби със стъпка между тръбите 64 mm; третият панел е направен от двадесет и девет тръби, разстоянието между тръбите е 64 mm. Входящият и изходящият колектори на двусветлинния екран са изработени от тръби с диаметър 273x32 mm (стомана20). Двусветлинният параван е окачен за металните конструкции на тавана с помощта на пръти и има способността да се движи с термично разширение. За да се изравни налягането в полупещите, двусветлинният екран има прозорци, образувани чрез насочване на тръбите.

Страничните и задните екрани са направени структурно еднакви за всички видове котли TGM-84. Страничните екрани в долната част оформят откосите на огнището на студената фуния с наклон 15 0 спрямо хоризонталата. От страната на огъня тръбите на огнището са покрити със слой шамотни тухли и слой хромитна маса. В горната и долната част на горивната камера страничните и задните екрани са свързани към колектори с диаметър съответно 219x26 mm и 219x30 mm. Горните колектори на задното стъкло са изработени от тръби с диаметър 219x30 mm, долните са направени от тръби с диаметър 219x26 mm. Материалът на ситовите колектори е стомана 20. Водоснабдяването на ситовите колектори се осъществява от тръби с диаметър 159х15 мм и 133х13 мм. Сместа пара-вода се отвежда с помощта на тръби с диаметър 133x13 mm. Мрежовите тръби са закрепени към гредите на рамката на котела, за да предотвратят провисване в горивната камера. Панелите на страничните екрани и двусветлинният екран имат четири нива на закрепване, панелите на задния екран имат три нива. Панелите на горивния екран са окачени с пръти и позволяват вертикално движение на тръбите.

Тръбите в панелите са разположени чрез заварени пръти с диаметър 12 mm, дължина 80 mm, материал - стомана 3kp.

За да се намали влиянието на неравномерното нагряване върху циркулацията, всички екрани на горивната камера са секционирани: тръбите с колектори са направени под формата на панел, всеки от които представлява отделна циркулационна верига. В горивната камера има общо петнадесет панела: задният екран има шест панела, две светлини, а всеки страничен екран има три панела. Всеки панел на задното стъкло се състои от тридесет и пет тръби на изпарителя, три водоснабдителни тръби и три дренажни тръби. Всеки стенен панел се състои от тридесет и една изпарителни тръби.

В горната част на горивната камера има издатина (в дълбочината на горивната камера), образувана от тръбите на задния екран, което улеснява по-доброто измиване на екранната част на паропрегревателя с димни газове.

1.2. Интратимпанични устройства.

1 - разпределителна кутия; 2 - циклонова кутия; 3 - дренажна кутия; 4 - циклон; 5 - палет; 6 - аварийна дренажна тръба; 7 - колектор за фосфатиране; 8 - колектор за парно отопление; 9 - перфориран таван лист; 10 - захранваща тръба; 11 - балон лист.

Този котел TGM-84 използва двустепенна схема на изпаряване. Барабанът е чистото отделение и е първият етап на изпаряване. Барабанът е с вътрешен диаметър 1600 мм и е изработен от стомана 16GNM. Дебелина на стената на барабана 89 мм. Дължината на цилиндричната част на барабана е 16200 mm, обща дължинабарабан 17990 мм.

Вторият етап на изпарение са външните циклони.

Пароводната смес протича през паропроводни тръби в барабана на котела - в разпределителните кутии на циклона. В циклоните парата се отделя от водата. Водата от циклоните се оттича в корита, а отделената пара отива под миещото устройство.

Измиването с пара се извършва в слой от захранваща вода, който се поддържа върху перфориран лист. Парата преминава през отвори в перфорирания лист и мехурчета през слой захранваща вода, освобождавайки се от соли.

Разпределителните кутии са разположени над промивното устройство и имат отвори в долната си част за оттичане на вода.

Средното ниво на водата в барабана е 200 mm под геометричната ос. На устройствата за показване на водата това ниво се приема за нула. Най-високото и най-ниското ниво са съответно 75 m под и над средното ниво, за да се предотврати преполиване на котела, в барабана е монтирана аварийна дренажна тръба, която ви позволява да изхвърляте излишната вода, но не повече от средното ниво.

За обработка на котелна вода с фосфати в долната част на барабана е монтирана тръба, през която фосфатите се въвеждат в барабана.

На дъното на барабана има два колектора за парно отопление на барабана. В съвременните парни котли се използват само за ускорено охлаждане на барабана при спрян котел. Поддържането на съотношението „горе-долу“ между телесната температура на барабана се постига чрез рутинни мерки.

1.3. Прегревател.

Прегревателните повърхности на всички котли са разположени в горивната камера, хоризонталния димоотвод и конвективната шахта. Въз основа на естеството на абсорбцията на топлина, прегревателят е разделен на две части: радиация и конвекция.

Радиационната част включва радиационен стенен паропрегревател (РП), първа степен на екраните и част от таванния паропрегревател, разположен над горивната камера.

Конвективната част включва частта от екранния прегревател (която не получава директно радиация от пещта), таванния прегревател и конвективния прегревател.

Веригата на прегревателя е проектирана като двупоточна система с многократно смесване на пара във всеки поток и пренос на пара по ширината на котела.

Принципна схема на паропрегреватели.

1.3.1. Радиационен прегревател.

При котлите от серията TGM-84 тръбите на лъчистия прегревател екранират предната стена на горивната камера от 2000 mm до 24600 mm и се състоят от шест панела, всеки от които е независим кръг. Панелните тръби са с диаметър 42х5 мм, изработени са от стомана 12Х1МФ, монтирани със стъпка 46 мм.

Всеки панел има двадесет и две водосточни тръби, останалите са повдигащи тръби. Всички панелни колектори са разположени извън отоплителната зона. Горните колектори са окачени на металните конструкции на тавана с помощта на пръти. Тръбите се закрепват в панелите с дистанционни елементи и заварени пръти. Панелите на радиационния паропрегревател съдържат кабели за монтаж на горелки и кабели за шахти и люкове за надникване.

1.3.2. Таван прегревател.

Таванният паропрегревател е разположен над горивната камера, хоризонталния димоотвод и конвективната шахта. Таванът на всички котли беше направен от тръби с диаметър 32x4 mm в количество триста деветдесет и четири тръби, поставени на интервали от 35 mm. Тръбите на тавана се закрепват по следния начин: правоъгълни ленти се заваряват в единия край към тръбите на таванния паропрегревател, а в другия към специални греди, които се окачват на металните конструкции на тавана с помощта на пръти. По дължината на таванните тръби има осем реда закрепвания.

1.3.3. Листов паропрегревател (SSH).

Два вида вертикални екрани са монтирани на котли от серия TGM-84. U-образни сита с намотки с различна дължина и унифицирани сита с намотки с еднаква дължина. В горната част на камината и в изходния прозорец на камината са монтирани паравани.

При котлите, работещи с течно гориво, U-образните екрани се монтират в един или два реда. На котлите на газ-нафта се монтират унифицирани екрани в два реда.

Във всеки U-образен екран има четиридесет и една намотки, които са монтирани със стъпка от 35 mm, във всеки от редовете има осемнадесет екрана, между екраните има стъпка от 455 mm.

Разстоянието между намотките вътре в унифицираните сита е 40 мм; всеки ред има тридесет сита, всяка с по двадесет и три намотки. Разстоянието на намотките в екраните се извършва с помощта на гребени и скоби, в някои конструкции - чрез заваръчни пръти.

Екранният паропрегревател е окачен на металните конструкции на тавана с пръти, заварени към ушите на колекторите. В случай, че колекторите са разположени един над друг, долният колектор е окачен на горния, който от своя страна е окачен на пръти към тавана.

1.3.4. Конвективен паропрегревател (CPS).

Диаграма на конвективен паропрегревател (CPS).

На котли от типа TGM-84, конвективен прегревател хоризонтален типразположен в началото на конвективния вал. Паропрегревателят се състои от два потока, като всеки поток е разположен симетрично спрямо оста на котела.

Окачване на чанта входен етапПаропрегревателят е направен върху окачени тръби на конвективен вал.

Изходният (втори) етап е разположен първо в конвективния вал по газопроводите. Намотките на този етап също са изработени от тръби с диаметър 38x6 mm (стомана 12Х1МФ) със същите стъпки. Входни колектори с диаметър 219x30 mm, изходящи колектори с диаметър 325x50 mm (стомана 12Х1МФ).

Монтажът и разстоянието са подобни на входното стъпало.

В някои варианти на котли прегревателите се различават от описаните по-горе по стандартните размери на входния и изходящия колектор и стъпките в пакетите на намотките.

1.4. Икономайзер за вода

Водният економайзер е разположен в конвективна шахта, която е разделена на два газохода. Всеки от потоците на водния економайзер се намира в съответния газопровод, образувайки два паралелни независими потока.

Според височината на всеки димоотвод водният економайзер е разделен на четири части, между които има отвори с височина 665 мм (при някои котли отворите са с височина 655 мм) за ремонтни дейности.

Икономайзерът е изработен от тръби с диаметър 25х3,3 мм (стомана 20), а входящият и изходящият колектори са изработени от диаметър 219х20 мм (стомана 20).

Пакетите воден економайзер са направени от 110 двойни шестходови намотки. Пакетите са подредени шахматно с напречна стъпка S 1 =80mm и надлъжна стъпка S 2 =35mm.

Бобините на водния економайзер са разположени успоредно на предната част на котела, а колекторите са разположени извън димоотвода на страничните стени на конвекторната шахта.

Разстоянието между намотките в опаковките се извършва с помощта на пет реда стелажи, чиито оформени бузи покриват намотката от двете страни.

Горната част на водния економайзер се опира на три греди, разположени вътре в димоотвода и охлаждани с въздух. Следващата част (втората по протежение на потока от газове) е окачена от гореспоменатите охладени греди с помощта на раздалечени стелажи. Закрепването и окачването на долните две части на водния економайзер са идентични с първите две.

Охлаждащите греди са изработени от валцована стомана и са покрити с термозащитен бетон. Горната част на бетона е покрита с метален лист, който предпазва гредите от повреда от изстрел.

Първите серпентини по посока на движение на димните газове имат метални облицовки от стомана3 за защита срещу износване от изстрел.

Входящият и изходящият колектори на водния економайзер имат по 4 подвижни опори за компенсиране на температурните движения.

Движението на средата във водния економайзер е противоточно.

1.5. Регенеративен нагревател за въздух.

За загряване на въздуха котелният агрегат има два регенеративни въртящи се въздухонагреватели RRV-54.

Дизайн на RVP: стандартен, без рамки, въздухонагревателят е монтиран на специален стоманобетонен постамент от рамков тип, а всички спомагателни компоненти са монтирани на самия въздухонагревател.

Теглото на ротора се предава чрез сферичен опорен лагер, монтиран в долната опора, към носещата греда, в четири опори на основата.

Въздушният нагревател представлява ротор, въртящ се на вертикален вал с диаметър 5400 mm и височина 2250 mm, затворен в неподвижен корпус. Вертикалните прегради разделят ротора на 24 сектора. Всеки сектор е разделен на 3 отделения с дистанционни прегради, в които се поставят нагревателни пакети. стоманени листове. Отоплителните листове, събрани в чували, се полагат на две нива по височината на ротора. Горният слой е първият по протежение на газовия поток, това е „горещата част“ на ротора, долният е „студената част“.

„Топлата част” с височина 1200 мм е изработена от дистанционни вълнообразни листове с дебелина 0,7 мм. Общата повърхност на „горещата част“ на двата апарата е 17896 m2. „Студената част” с височина 600 мм е изработена от дистанционни вълнообразни листове с дебелина 1,3 мм. Общата нагряваща повърхност на „студената част” на отоплението е 7733 m2.

Празнините между отдалечените роторни прегради и опаковъчните пакети се запълват с отделни листове допълнителна опаковка.

Газовете и въздухът влизат в ротора и се отстраняват от него през кутии, поддържани на специална рамка и свързани към тръбите на долните капаци на въздухонагревателя. Капаците заедно с корпуса образуват тялото на въздухонагревателя.

Тялото с долния му капак лежи върху опори, монтирани върху основата и носещата греда на долната опора. Вертикалната обшивка се състои от 8 секции, 4 от които са носещи.

Въртенето на ротора се извършва от електродвигател с редуктор през фенерно зъбно колело. Скорост на въртене - 2 об/мин.

Уплътнителните пакети на ротора последователно преминават през газовия път, като се нагряват от димните газове, и през въздушния път, отдавайки натрупаната топлина на въздушния поток. Във всеки един момент 13 от 24 сектора са включени в газовия път, 9 сектора са включени във въздушния път, а 2 сектора са блокирани от уплътнителни пластини и са изключени от работа.

За предотвратяване на засмукване на въздух (плътно разделяне на газови и въздушни потоци) има радиални, периферни и централни уплътнения. Радиалните уплътнения се състоят от хоризонтални стоманени ленти, монтирани върху радиални роторни прегради - радиални подвижни плочи. Всяка плоча е фиксирана отгоре и долни капацитри регулиращи болта. Регулирането на пролуките в уплътненията се извършва чрез повдигане и спускане на плочите.

Периферните уплътнения се състоят от фланци на ротора, обработени по време на монтажа, и подвижни чугунени блокове. Подложките заедно с водачите са фиксирани върху горния и долния капак на корпуса на RVP. Подложките се регулират с помощта на специални регулиращи болтове.

Вътрешните уплътнения на вала са подобни на периферните уплътнения. Външните уплътнения на валовете са тип салникова кутия.

Откритата площ за преминаване на газове: а) в “студената част” - 7,72 m2.

б) в “горещата част” - 19,4 m2.

Светло сечение за преминаване на въздух: а) в “горещата част” - 13,4 m2.

б) в “студената част” - 12,2 m2.

1.6. Почистване на нагревателни повърхности.

Почистването с изстрел се използва за почистване на нагревателните повърхности и долния газоход.

Когато се използва струйно бластиране за почистване на нагревателни повърхности, се използва чугунена струя. кръгла форма 3-5 мм големина.

За нормална работа на веригата за почистване на сачми в бункера трябва да има около 500 кг сачми.

Когато въздушният ежектор е включен, се създава необходимата скорост на въздуха за повдигане на изстрела през пневматичната тръба до върха на конвективния вал в уловителя на изстрела. От сачмоуловителя изгорелият въздух се изхвърля в атмосферата, а сачмите през конусовидна мигачка, междинен бункер с телена мрежа и през сачмоотделител се движат гравитачно в сачмоулеите.

По време на топлина скоростта на потока на изстрела се забавя с помощта на наклонени рафтове, след което изстрелът пада върху сферичните разпръсквачи.

След преминаване през почистваните повърхности, отработеният изстрел се събира в бункер, на изхода на който е монтиран въздушен сепаратор. Сепараторът служи за отделяне на пепелта от струята изстрел и за поддържане на бункера чист с помощта на въздух, постъпващ в димоотвода през сепаратора.

Частиците пепел, поети от въздуха, се връщат през тръбата в зоната на активно движение на димните газове и се отвеждат от тях извън конвективната шахта. Сачмите, почистени от пепел, преминават през мигача на сепаратора и през телената мрежа на бункера. От бункера изстрелът отново се подава в тръбата за пневматичен транспорт.

За почистване на конвективния вал са монтирани 5 кръга с 10 потока от изстрели.

Количеството изстрел, преминал през потока от почистващи тръби, се увеличава с първоначалната степен на замърсяване на снопа. Следователно, по време на работа на инсталацията, трябва да се стремим да намалим интервалите между почистванията, което позволява сравнително малки порции изстрел да поддържат повърхността в чисто състояние и следователно по време на работа на агрегатите за цялата компания имат минимални стойности на коефициентите на замърсяване.

За създаване на вакуум в ежектора се използва въздух от нагнетателен агрегат с налягане 0,8-1,0 ати и температура 30-60 o C.

1. Изчисляване на котела.

2.1. Състав на горивото.

2.2. Изчисляване на обеми и енталпии на въздух и продукти от горенето.

Изчисленията на обемите на въздуха и продуктите от горенето са представени в таблица 1.

Изчисляване на енталпията:

1. Енталпията на теоретично необходимото количество въздух се изчислява по формулата

където е енталпията на 1 m 3 въздух, kJ/kg.

Тази енталпия може да се намери и от таблица XVI.

1. Енталпията на теоретичния обем на продуктите от горенето се изчислява по формулата

където е енталпията на 1 m 3 триатомни газове, теоретичният обем на азота, теоретичният обем на водната пара.

Ние намираме тази енталпия за целия температурен диапазон и въвеждаме получените стойности в таблица 2.

1. Енталпията на излишния въздух се изчислява по формулата

където е коефициентът на излишък на въздух и се намира съгласно таблици XVII и XX

1. Енталпията на продуктите на горене при a > 1 се изчислява по формулата

Намираме тази енталпия за целия температурен диапазон и въвеждаме получените стойности в таблица 2.

2.3. Очакван топлинен баланс и разход на гориво.

2.3.1. Изчисляване на топлинните загуби.

Общото количество топлина, постъпващо в котелния агрегат, се нарича налична топлина и се обозначава. Топлината, напускаща котелния агрегат, е сумата от полезна топлина и топлинни загуби, свързани с технологичен процеспроизводство на пара или гореща вода. Следователно топлинният баланс на котела има формата: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

където е наличната топлина, kJ/m3.

Q 1 - полезна топлина, съдържаща се в парата, kJ/kg.

Q 2 - загуба на топлина с отработените газове, kJ/kg.

Q 3 - загуба на топлина от химическо непълно изгаряне, kJ/kg.

Q 4 - топлинни загуби от механично непълно изгаряне, kJ/kg.

Q 5 - загуба на топлина от външно охлаждане, kJ/kg.

Q 6 - топлинни загуби от физическа топлина, съдържаща се в отстранената шлака, плюс загуби от охлаждане на панели и греди, които не са включени в циркулационната верига на котела, kJ/kg.

Топлинният баланс на котела се съставя спрямо установения топлинен режим, а топлинните загуби се изразяват като процент от наличната топлина:

Изчисляването на топлинните загуби е дадено в таблица 3.

Бележки за таблица 3:

H х - енталпия на отработените газове, определена съгласно таблица 2.

2.3.2. Изчисляване на ефективност и разход на гориво.

Ефективността на парния котел е съотношението на полезна топлина към налична топлина. Не цялата полезна топлина, генерирана от модула, се изпраща към потребителя. Ако ефективността се определя от генерираната топлина, тя се нарича брутна, ако от отделената топлина, тя се нарича нетна.

Изчисляването на ефективността и разхода на гориво е дадено в таблица 3.

Таблица 1.

Таблица 2.

Таблица 3.

2.4. Топлинно изчисление на горивната камера.

2.4.1 Определяне на геометричните характеристики на горивната камера.

При проектирането и експлоатацията на котелни инсталации най-често се извършват изчисления за проверка на горивни устройства. При изчисляване на горивната камера според чертежите е необходимо да се определят: обемът на горивната камера, степента на нейното екраниране, повърхността на стените и площта на радиационно-получаващите нагревателни повърхности, като както и конструктивните характеристики на защитните тръби (диаметър на тръбата, разстояние между осите на тръбата).

Изчисляването на геометричните характеристики е дадено в таблици 4 и 5.

Таблица 4.

Таблица 5.

2.4.2. Изчисляване на камината.

Таблица 6

Температурата на изхода на пещта е избрана правилно и грешката е (920-911,85)*100%/920=0,885%

2.5. Изчисляване на паропрегреватели на котли.

Конвективните нагревателни повърхности на парните котли играят важна роля в процеса на генериране на пара, както и в използването на топлината на продуктите от горенето, напускащи горивната камера. Ефективността на конвективните нагревателни повърхности зависи от интензивността на преноса на топлина от продуктите на горенето към парата.

Продуктите от горенето пренасят топлината към външната повърхност на тръбите чрез конвекция и излъчване. Топлината се предава през стената на тръбата чрез топлопроводимост, а от вътрешната повърхност към парата чрез конвекция.

Моделът на потока на парата през паропрегревателите на котлите е както следва:

Стенен паропрегревател, разположен на предната стена на горивната камера и заемащ цялата повърхност на предната стена.

Таванен паропрегревател, разположен на тавана, преминаващ през горивната камера, екранните паропрегреватели и горната част на конвекционния вал.

Първият ред екранни прегреватели, разположени в ротационната камера.

Вторият ред екранни паропрегреватели, разположени във въртящата се камера до първия ред.

В конвективната шахта на котела е монтиран конвективен паропрегревател с последователно смесен ток и инжекционен пароохладител, монтиран в напречно сечение.

След контролната точка парата влиза в колектора на пара и напуска котелния блок.

Геометрични характеристики на паропрегреватели

Таблица 7.

2.5.1. Изчисляване на стенен паропрегревател.

Горивната камера, монтирана на стена, се намира в горивната камера; при изчисляването й топлинното възприятие се определя като част от топлината, отделена от продуктите на горене на повърхността на горивната камера спрямо останалите повърхности на горивната камера.

Изчисляването на НПП е представено в таблица № 8

2.5.2. Изчисляване на таванния паропрегревател.

Като се има предвид, че SPP е разположен както в горивната камера, така и в конвективната част, но възприеманата топлина в конвективната част след SPP и под SPP е много малка по отношение на възприеманата топлина на SPP в горивната камера (около 10 % и съответно 30% (от техническо ръководствоза котела TGM-84. Изчисляваме PPP в таблица № 9.

2.5.3. Изчисляване на екранен паропрегревател.

Изчисляваме ShPP в таблица № 10.

2.5.4. Изчисляване на конвективен прегревател.

Изчисляваме контролната точка в таблица № 11.

Таблица 8.

Температурата след АЕЦ се приема равна на температурата на продуктите от горенето на изхода на пещта = 911,85 0 С.

Таблица 9.

Таблица 10.

повърхности в зоната ви-

входен прозорец на камината

Таблица 11.

Резултати от изчислението:

Q р р = 35590 kJ/kg - налична топлина.

Q l = φ·(Q m - I´ T) = 0,996·(35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ/kg.

Q k = 2011,55 kJ/kg - топлинно възприемане на ShPP.

Q pe = 3070 kJ/kg - топлинно възприятие на скоростната кутия.

Поглъщането на топлина от NPP и PPP се взема предвид в Q l, тъй като NPP и PPP се намират в пещта на котела. Тоест Q NPP и Q PPP са включени в Q l.

2.6 Заключение

Извърших изчисление за проверка на котелния агрегат TGM-84.

При калибровъчно термично изчисление на базата на възприетата конструкция и размери на котела за даден товар и вид гориво определих температурите на вода, пара, въздух и газове на границите между отделните нагряващи повърхности, КПД, разход на гориво, разход и скоростите на парата, въздуха и димните газове.

Извършва се изчисление за проверка, за да се оцени ефективността и надеждността на котела при работа с дадено гориво, да се идентифицират необходимите мерки за реконструкция, да се избере спомагателно оборудване и да се получат изходните материали за изчисления: аеродинамични, хидравлични, температура на метала, якост на тръбата, пепел интензивност на износване Отръби, корозия и др.

3. Списък на използваната литература

1. Липов Ю.М. Топлинно изчисление на парен котел. -Ижевск: Изследователски център "Регуларна и хаотична динамика", 2001 г
2. Топлинно изчисляване на котли (Стандартен метод). -СПб: НПО ЦКТИ, 1998
3. Технически условия и инструкция за експлоатация на парен котел TGM-84.

Изтегляне: Нямате достъп за изтегляне на файлове от нашия сървър.

Типичните енергийни характеристики на котела TGM-96B отразяват технически постижимата ефективност на котела. Типична енергийна характеристика може да послужи като основа за изготвяне на стандартни характеристики на котли TGM-96B при изгаряне на мазут.

МИНИСТЕРСТВО НА ЕНЕРГЕТИКАТА И ЕЛЕКТРИФИКАЦИЯТА НА СССР

ГЛАВЕН ТЕХНИЧЕСКИ ОТДЕЛ ПО ЕКСПЛОАТАЦИЯ
ЕНЕРГИЙНИ СИСТЕМИ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ
КОТЕЛ ТГМ-96Б ЗА ГОРЕНЕ НА МАЗУТ

Москва 1981 г

Тази стандартна енергийна характеристика е разработена от Soyuztekhenergo (инж. G.I. GUTSALO)

Типичните енергийни характеристики на котела TGM-96B се основават на термични тестове, извършени от Soyuztekhenergo в Riga CHPP-2 и Sredaztekhenergo в CHPP-GAZ, и отразяват технически постижимата ефективност на котела.

Типична енергийна характеристика може да послужи като основа за изготвяне на стандартни характеристики на котли TGM-96B при изгаряне на мазут.

Приложение

. КРАТКА ХАРАКТЕРИСТИКА НА КОТЕЛНОТО ОБОРУДВАНЕ

1.1 . Котел TGM-96B на котелния завод в Таганрог - котел на газ-нафта с естествена циркулация и U-образно оформление, предназначен за работа с турбиниТ -100/120-130-3 и ПТ-60-130/13. Основните конструктивни параметри на котела при работа с мазут са дадени в табл. .

Според ТКЗ минимално допустимо натоварванекотел според условията на циркулация е 40% от номинала.

1.2 . Горивната камера има призматична форма и в план представлява правоъгълник с размери 6080x14700 mm. Обемът на горивната камера е 1635 m3. Топлинното напрежение на обема на горене е 214 kW/m 3, или 184 · 10 3 kcal/(m 3 · h). Горивната камера съдържа екрани за изпаряване и радиационен стенен прегревател на пара (WSR) на предната стена. В горната част на горивната камера във въртящата се камера е разположен екранен паропрегревател (SSH). В долната конвективна шахта два пакета от конвективен паропрегревател (CS) и воден економайзер (WES) са разположени последователно по протежение на потока от газове.

1.3 . Парният път на котела се състои от два независими потока с пренос на пара между страните на котела. Температурата на прегрятата пара се регулира чрез впръскване на собствен кондензат.

1.4 . На предната стена на горивната камера са разположени четири двупоточни газови горелки HF TsKB-VTI. Горелките са монтирани на две нива на нива -7250 и 11300 мм с ъгъл на издигане спрямо хоризонта 10°.

За изгаряне на мазут са осигурени паромеханични дюзи Titan с номинален капацитет от 8,4 t/h при налягане на мазута 3,5 MPa (35 kgf/cm2). Налягането на парата за продухване и пръскане на мазут се препоръчва от инсталацията да бъде 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Консумацията на пара на дюза е 240 kg/h.

1.5 . Котелната инсталация е оборудвана с:

Два вентилатора VDN-16-P с капацитет 259 · 10 3 m 3 / h с резерв от 10%, налягане с резерв от 20% от 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2), мощност 500 /250 kW и скорост на въртене 741 /594 об/мин на всяка машина;

Два димоотвода DN-24×2-0.62 GM с капацитет 415 10 3 m 3 /h с запас от 10%, налягане с запас от 20% от 21,6 MPa (216,0 kgf / m2), мощност 800 /400 kW и скорост на въртене 743/595 об/мин за всяка машина.

1.6. За почистване на конвективни нагревателни повърхности от пепелни отлагания проектът предвижда изстрелвана инсталация за почистване на RVP, измиване с вода и продухване с пара от барабан с намаляване на налягането в дроселиращата инсталация; Продължителността на един RVP е 50 минути.

. ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА КОТЕЛ TGM-96B

2.1 . Типични енергийни характеристики на котела TGM-96B ( ориз. , , ) е съставен въз основа на резултатите от термичните изпитвания на котли в ТЕЦ Рига-2 и ТЕЦ ГАЗ в съответствие с инструктивни материали и насоки за стандартизиране на техническите и икономическите показатели на котлите. Характеристиката отразява средната ефективност на нов котел, работещ с турбиниТ -100/120-130/3 и ПТ-60-130/13 при условията по-долу, взети за изходни.

2.1.1 . В горивния баланс на електроцентралите, изгарящи течни горива, по-голямата част е мазут с високо съдържание на сяраМ 100. Следователно характеристиките се съставят за мазут M 100 ( ГОСТ 10585-75) с характеристики: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Направени са всички необходими изчисления работно тегломазут

2.1.2 . Температурата на мазута пред дюзите се приема за 120 ° C ( t tl= 120 °C) въз основа на условията на вискозитета на мазутаМ 100, равно на 2,5° VU, съгласно § 5.41 PTE.

2.1.3 . Средна годишна температура на студения въздух (t x .v.) на входа на вентилатора се приема за 10 °В , тъй като котлите TGM-96B се намират главно в климатични райони (Москва, Рига, Горки, Кишинев) със средна годишна температура на въздуха, близка до тази температура.

2.1.4 . Температура на въздуха на входа на въздушния нагревател (t гл) се приема за 70°В и постоянен при промяна на натоварването на котела, съгласно § 17.25 от PTE.

2.1.5 . За електроцентрали с кръстосано свързване, температурата на захранващата вода (t p.v.) пред котела се приема за изчислен (230 °C) и постоянен при промяна на натоварването на котела.

2.1.6 . Специфичната нетна консумация на топлина за турбинния блок се приема на 1750 kcal/(kWh), според термичните тестове.

2.1.7 . Коефициент топлинен потокприето е да варира в зависимост от натоварването на котела от 98,5% при номинално натоварване до 97,5% при натоварване 0,6D ном.

2.2 . Изчисляване нормативни характеристикиизвършва се в съответствие с инструкциите на „Топлинно изчисление на котелни агрегати (нормативен метод)“ (М.: Енергия, 1973 г.).

2.2.1 . Брутният КПД на котела и топлинните загуби с димните газове са изчислени в съответствие с методологията, описана в книгата на Я.Л. Пекер „Топлотехнически изчисления на базата на зададените характеристики на горивото“ (М.: Енергия, 1977 г.).

Къде

тук

α х = α "ve + Δ α тр

α х- коефициент на излишък на въздух в отработените газове;

Δ α тр- вендузи в газовия път на котела;

уф- температура на отработените газове зад димоотвода.

Изчислението включва стойностите на температурата на димните газове, измерени при термични тестове на котела и намалени до условията за конструиране на стандартните характеристики (входни параметриt x in, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Коефициент на излишен въздух в работната точка (зад водния економайзер)α "veсе приема, че е 1,04 при номинално натоварване и варира до 1,1 при 50% натоварване въз основа на термично изпитване.

Намаляването на изчисления (1.13) коефициент на излишен въздух зад водния економайзер до приетия в стандартната спецификация (1.04) се постига чрез правилно поддържане на режима на горене в съответствие с режимната карта на котела, отговаряйки на изискванията на PTE по отношение на всмукване на въздух в пещта и в газовия път и избор на набор от дюзи.

2.2.3 . Всмукването на въздух в газовия път на котела при номинално натоварване се приема за 25%. При промяна на натоварването засмукването на въздуха се определя по формулата

2.2.4 . Топлинни загуби от химическо непълно изгаряне на гориво (р 3 ) се приемат равни на нула, тъй като при изпитванията на котела с излишък на въздух, приети в стандартните енергийни характеристики, те отсъстваха.

2.2.5 . Топлинни загуби от механично непълно изгаряне на гориво (р 4 ) се приемат равни на нула съгласно „Наредби за съгласуване на стандартните характеристики на оборудването и изчисления специфичен разход на гориво“ (Москва: СЦНТИ ОРГРЕС, 1975 г.).

2.2.6 . Топлинни загуби в среда (р 5 ) не са определени по време на тестването. Те се изчисляват в съответствие с „Методи за изпитване на котелни инсталации“ (М.: Енергия, 1970) по формулата

2.2.7 . Специфичната консумация на електроенергия за електрическата захранваща помпа PE-580-185-2 е изчислена с помощта на характеристиките на помпата, взети от технически спецификацииТУ-26-06-899-74.

2.2.8 . Специфичната консумация на енергия за тяга и ветрене се изчислява въз основа на консумацията на енергия за задвижване на вентилатори и димоотводи, измерена по време на термични тестове и намалена до условия (Δ α тр= 25%), приети при съставяне на нормативната характеристика.

Установено е, че при достатъчна плътност на газовия път (Δ α ≤ 30 %) димососите осигуряват номиналното натоварване на котела при ниски обороти, но без резерв.

Вентилаторите с ниска скорост на въртене осигуряват нормална работа на котела до натоварвания от 450 t/h.

2.2.9 . Общата електрическа мощност на механизмите на котелната инсталация включва мощността на електрическите задвижвания: електрическа захранваща помпа, димососи, вентилатори, регенеративни въздухонагреватели (фиг. ). Мощността на електродвигателя на регенеративния въздухонагревател се взема според паспортните данни. Мощността на електродвигателите на димоотводите, вентилаторите и захранващата електрическа помпа е определена при термични изпитания на котела.

2.2.10 . Специфичният разход на топлина за загряване на въздуха в отоплителния блок се изчислява, като се вземе предвид нагряването на въздуха във вентилаторите.

2.2.11 . IN специфично потреблениетоплината за собствени нужди на котелната централа включва топлинни загуби във въздухонагреватели, чиято ефективност се приема 98%; за парно обдухване на РВП и топлинни загуби от парообдухване на котела.

Консумацията на топлина за продухване на пара на RVP се изчислява по формулата

Q обд = G обд · i obd · τ обд· 10 -3 MW (Gcal/h)

Къде G обд= 75 kg/min в съответствие с „Нормите за потребление на пара и кондензат за спомагателни нужди на енергийни блокове от 300, 200, 150 MW” (М.: СЦНТИ ОРГРЕС, 1974);

i obd = аз нас. двойка= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ обд= 200 мин (4 уреда с продължителност на обдухване 50 мин при включване през деня).

Консумацията на топлина с продухване на котела се изчислява по формулата

Q прод = G произв · аз к.в· 10 -3 MW (Gcal/h)

Къде G произв = PD № 10 2 кг/ч

P = 0,5%

аз к.в- енталпия на котелна вода;

2.2.12 . Процедурата за изпитване и изборът на измервателни уреди, използвани по време на изпитването, се определят от „Методиката за изпитване на котелни инсталации“ (М .: Енергия, 1970 г.).

. ИЗМЕНЕНИЯ В НОРМАТИВНИТЕ ПОКАЗАТЕЛИ

3.1 . За да се приведат основните стандартни показатели за работа на котела към променените условия на неговата работа в рамките на допустимите граници на отклонение на стойностите на параметрите, корекциите са дадени под формата на графики и цифрови стойности. Изменения вр 2 под формата на графики са показани на фиг. , . Корекциите на температурата на димните газове са показани на фиг. . В допълнение към изброените се дават корекции за промени в температурата на нагряване на мазута, подаван към котела и за промени в температурата на захранващата вода.

пълно име:„Автоматизиран курс за обучение „Експлоатация на котелния агрегат TGM-96B при изгаряне на мазут и природен газ.“

символ:

Година на производство: 2007.

Автоматизираният курс за обучение по работа на котелния агрегат TGM-96B е разработен за обучение на оперативен персонал, обслужващ котелни инсталации от този тип и е средство за обучение, предизпитна подготовка и изпитно тестване на персонала за CHP.

AUK е съставен въз основа на регулаторна и техническа документация, използвана при експлоатацията на котли TGM-96B. Съдържа текстови и графични материали за интерактивно обучение и изпитване на учениците.

Този AUC описва дизайна и технологични характеристикиосновно и спомагателно оборудване на котли TGM-96B, а именно: горивна камера, барабан, паропрегревател, конвективен вал, захранващ блок, тяга устройства, контрол на температурата на парата и водата и др.

Разгледани са пусковият, нормален, авариен и изключен режим на работа на котелна инсталация, както и основните критерии за надеждност на парните тръби за отопление и охлаждане, екрани и други елементи на котела.

Разгледани са системата за автоматично управление на котела, системата за защита, блокировки и аларми.

Определени са редът за допускане до инспекция, изпитване и ремонт на оборудването, правилата за безопасност и правилата за безопасност при експлозия и пожар.

AUC състав:

Автоматизираният курс за обучение (ATC) е софтуерен инструмент, предназначен за първоначално обучение и последващо тестване на знанията на персонала в електроцентралите и електрическите мрежи. Преди всичко за обучение на оперативен и поддържащ персонал.

Основата на AUC се състои от текущи производствени и длъжностни характеристики, нормативни материали и данни от производителите на оборудване.

AUC включва:

• раздел с обща теоретична информация;
• раздел, който обсъжда правилата за проектиране и работа на конкретен тип оборудване;
• раздел за самопроверка на учениците;
• изпитващ блок.

Освен текстове, АУК съдържа необходимия графичен материал (схеми, рисунки, снимки).

Информационно съдържание на AUC.

Текстовият материал е съставен въз основа на инструкции за експлоатация на котелния агрегат TGM-96, фабрични инструкции, други нормативни и технически материали и включва следните раздели:

1. Кратко описание на конструкцията на котелния агрегат TGM-96.
1.1. Основни параметри.
1.2. Оформление на котела.
1.3. Горивна камера.
1.3.1. Обща информация.
1.3.2. Поставяне на нагревателни повърхности в горивната камера.
1.4. Устройство за горелка.
1.4.1. Обща информация.
1.4.2. Технически характеристики на горелката.
1.4.3. Маслени дюзи.
1.5. Барабан и устройство за разделяне.
1.5.1. Обща информация.
1.5.2. Интратимпанално устройство.
1.6. Прегревател.
1.6.1. Обща информация.
1.6.2. Радиационен прегревател.
1.6.3. Таван прегревател.
1.6.4. Екранен паропрегревател.
1.6.5. Конвективен прегревател.
1.6.6. Диаграма на парния поток.
1.7. Устройство за регулиране на температурата на прегрята пара.
1.7.1. Кондензационен агрегат.
1.7.2. Инжекционни устройства.
1.7.3. Схема на захранване с кондензат и захранваща вода.
1.8. Икономайзер за вода.
1.8.1. Обща информация.
1.8.2. Висяща част на економайзера.
1.8.3. Икономайзерни панели за стенен монтаж.
1.8.4. Конвективен економайзер.
1.9. Въздушен нагревател.
1.10. Рамка на котела.
1.11. Облицовка на котела.
1.12. Почистване на нагревателни повърхности.
1.13. Чернова инсталация.
2. Извлечение от топлинното изчисление.
2.1. Основни характеристики на котела.
2.2. Коефициенти на излишък на въздух.
2.3. Топлинен баланс и характеристики на пещта.
2.4. Температура на продуктите от горенето.
2.5. Температури на парата.
2.6. Температури на водата.
2.7. Температури на въздуха.
2.8. Разход на кондензат за инжектиране.
2.9. Съпротивление на котела.
3. Подготовка на котела за стартиране от студено състояние.
3.1. Проверка и тестване на оборудване.
3.2. Изготвяне на схеми за разпалване.
3.2.1. Сглобяване на вериги за загряване на намаления мощностен агрегат и инжекции.
3.2.2. Сглобяване на схеми за паропроводи и паропрегревател.
3.2.3. Сглобяване на газовъздушния канал.
3.2.4. Подготовка на котелни газопроводи.
3.2.5. Монтаж на тръбопроводи за мазут в рамките на котела.
3.3. Пълнене на котела с вода.
3.3.1. Общи положения.
3.3.2. Операции преди запълване.
3.3.3. Операции след запълване.
4. Запалване на котела.
4.1. Обща част.
4.2. Запалване на газ от студено състояние.
4.2.1. Вентилация на пещта.
4.2.2. Пълнене на газопровод с газ.
4.2.3. Проверка на херметичността на газопровода и фитингите в котела.
4.2.4. Запалване на първата горелка.
4.2.5. Запалване на втората и следващите горелки.
4.2.6. Продухване на водни индикаторни колони.
4.2.7. График за запалване на котела.
4.2.8. Издухване на долните точки на екраните.
4.2.9. температурарадиационен прегревател по време на разпалване.
4.2.10. Температурен режим на водния економайзер при разпалване.
4.2.11. Свързване на котела към главната линия.
4.2.12. Повишаване на товара до номиналната стойност.
4.3. Запалване на котела от горещо състояние.
4.4. Запалване на котела с помощта на схема за рециркулация на котелна вода.
5. Поддръжка на котела и оборудването по време на експлоатация.
5.1. Общи положения.
5.1.1. Основни задачи на оперативния персонал.
5.1.2. Регулиране на паровата мощност на котела.
5.2. Поддръжка на работещ бойлер.
5.2.1. Наблюдения по време на работа на котела.
5.2.2. Захранване на котела.
5.2.3. Контрол на температурата на прегрята пара.
5.2.4. Контрол върху режима на горене.
5.2.5. Продухване на котела.
5.2.6. Работа на котела с мазут.
6. Преминаване от един вид гориво към друг.
6.1. Преминаване от природен газ към мазут.
6.1.1. Преобразуване на горелката от изгаряне на газ към мазут от главната контролна зала.
6.1.2. Преобразуване на горелката от мазут на природен газ на място.
6.2. Преминаване от мазут към природен газ.
6.2.1. Преобразуване на нагревателя от изгаряне на мазут на природен газ от главната контролна зала.
6.2.2. Преобразуване на горелката от мазут на природен газ на място.
6.3. Съвместно изгаряне на природен газ и мазут.
7. Спрете котелния агрегат.
7.1. Общи положения.
7.2. Спрете котела в резерв.
7.2.1. Действия на персонала по време на спиране.
7.2.2. Тестване на предпазни клапани.
7.2.3. Действия на персонала след спиране.
7.3. Изключване на котела с охлаждане.
7.4. Аварийно изключване на котела.
7.4.1. Случаи на аварийно изключване на котела поради защита или персонал.
7.4.2. Случаи на аварийно изключване на котела по заповед на главния инженер.
7.4.3. Дистанционно изключване на котела.
8. Спешни ситуациии реда за ликвидацията им.
8.1. Общи положения.
8.1.1. Обща част.
8.1.2. Отговорности на дежурния персонал при авария.
8.1.3. Действия на персонала по време на авария.
8.2. Намаляване на натоварването.
8.3. Намаляване на натоварването на станцията със загуба на спомагателни нужди.
8.4. Намаляване на нивото на водата.
8.4.1. Признаци на влошаване и действия на персонала.
8.4.2. Действия на персонала след ликвидиране на авария.
8.5. Покачване нивото на водата.
8.5.1. Признаци и действия на персонала.
8.5.2. Действия на персонала при повреда на защитата.
8.6. Повреда на всички водопоказателни устройства.
8.7. Разкъсване на тръбата на екрана.
8.8. Скъсване на тръбата на прегревателя.
8.9. Скъсване на тръбата на водния економайзер.
8.10. Откриване на пукнатини в тръбопроводи и парна арматура на котела.
8.11. Повишаване на налягането в барабана с повече от 170 atm и повреда на предпазните клапани.
8.12. Спиране на подаването на газ.
8.13. Намаляване на налягането на мазута зад контролния клапан.
8.14. Изключване на двата димоотвода.
8.15. Деактивиране на двата вентилатора.
8.16. Деактивиране на всички RVP.
8.17. Изгаряне на отлагания във въздухонагреватели.
8.18. Експлозия в пещта или димоотводите на котела.
8.19. Счупване на факла, нестабилен режим на горене, пулсация в пещта.
8.20. Впръскване на вода в прегревателя.
8.21. Скъсване на магистрален мазутопровод.
8.22. Възниква скъсване или пожар в тръбопроводите за мазут в котела.
8.23. Скъсване или пожар в магистрални газопроводи.
8.24. Възниква скъсване или пожар в газопроводи в котела.
8.25. Намаляване на температурата на външния въздух под изчислената.
9. Автоматизация на котела.
9.1. Общи положения.
9.2. Регулатор на нивото.
9.3. Регулатор на горене.
9.4. Регулатор на температурата на прегрята пара.
9.5. Регулатор за непрекъснато продухване.
9.6. Воден фосфатиращ регулатор.
10. Термична защитакотел
10.1. Общи положения.
10.2. Защита при препълване на котела.
10.3. Защита при пропуснато ниво.
10.4. Защита при изключени димоотводи или вентилатори.
10.5. Защита, когато всички RVP са изключени.
10.6. Аварийно спиране на котела с бутон.
10.7. Защита от падане на налягането на горивото.
10.8. Защита от повишаване на налягането на газа.
10.9. Работа на превключвателя за вида гориво.
10.10. Защита срещу изгасване на факла в горивната камера.
10.11. Защита за повишаване на температурата на прегрятата пара зад котела.
11. Защита на процеса и настройки за аларма.
11.1. Настройки на алармата за процес.
11.2. Настройки за защита на процеса.
12. Импулсни предпазители на котела.
12.1. Общи положения.
12.2. Работа на IPU.
13. Мерки за безопасност и противопожарни мерки.
13.1. Обща част.
13.2. Правила за безопасност.
13.3. Мерки за безопасност при изнасяне на котела за ремонт.
13.4. Изисквания за безопасност и пожарна безопасност.
13.4.1. Обща информация.
13.4.2. Изисквания за безопасност.
13.4.3. Изисквания за безопасност при работа на котли, използващи заместители на мазута.
13.4.4. Изисквания за пожарна безопасност.

14. Графичният материал в този AUC е представен в 17 чертежа и диаграми:
14.1. Схема на котела TGM-96B.
14.2. Под горивната камера.
14.3. Възел за закрепване на екранна тръба.
14.4. Схема на разположение на горелката.
14.5. Устройство за горелка.
14.6. Интратимпанално устройство.
14.7. Кондензационен агрегат.
14.8. Диаграма на намалено захранване на котела и инжекционен блок.
14.9. Паропрегревател.
14.10. Сглобяване на схема за загряване на намалено захранване.
14.11. Схема на горене на котела (път на парата).
14.12. Схема на газо-въздуховодния котел.
14.13. Схема на газопроводи в котела.
14.14. Схема на тръбопроводите за мазут в котела.
14.15. Вентилация на пещта.
14.16. Пълнене на газопровод с газ.
14.17. Проверка на газопровода за плътност.

Проверка на знанията

След изучаване на текстовия и графичния материал ученикът може да стартира програма за самопроверка. Програмата е тест, който проверява степента на усвояване на учебния материал. При неправилен отговор операторът получава съобщение за грешка и цитат от текста на инструкцията, съдържащ верния отговор. Общият брой въпроси за този курс е 396.

Изпит

След завършен курс на обучение и самопроверка на знанията, студентът се явява на изпитен тест. Той включва 10 въпроса, автоматично избрани на случаен принцип измежду въпросите, предоставени за самопроверка. По време на изпита от изпитвания се иска да отговори на тези въпроси без подкана или възможност да се обърне към учебник. Не се показват съобщения за грешка, докато тестването не приключи. След приключване на изпита студентът получава протокол, в който са посочени предложените въпроси, избраните от изпитвания варианти за отговор и коментари за грешни отговори. Изпитът се оценява автоматично. Протоколът за тестване се записва на твърдия диск на компютъра. Има възможност за отпечатване на принтер.

Изпращането на вашата добра работа в базата от знания е лесно. Използвайте формата по-долу

Студенти, докторанти, млади учени, които използват базата от знания в обучението и работата си, ще ви бъдат много благодарни.

Федерална агенция за образование

състояние учебно заведение

по-високо професионално образование

„Уралски държавен технически университет – UPI

Кръстен на първия президент на Русия Б.Н. Елцин" -

клон в Среднеуралск

СПЕЦИАЛНОСТ: 140101

ГРУПА: ТЕЦ -441

КУРСОВИ ПРОЕКТ

ТЕРМИЧНО ИЗЧИСЛЕНИЕ НА КОТЕЛЕН АГРЕГАТ ТГМ - 96

ПО ДИСЦИПЛИНАТА “Котелни инсталации на топлоелектрически централи”

Учител

Свалова Нина Павловна

Кашурин Антон Вадимович

Среднеуралск

1. Задание за курсов проект

2. Кратко описаниеи параметри на котела TGM-96

3. Коефициенти на излишък на въздух, обеми и енталпии на продуктите от горенето

4. Топлинно изчисление на котелния агрегат:

4.1 Топлинен баланс и изчисляване на горивото

4.2 Регенеративен нагревател за въздух

А. студена част

b. гореща част

4.4 Изходни екрани

4.4 Входни паравани

Списък на използваната литература

1. Курсов проект

За изчислението е използван барабанен котел TGM-96.

Входни данни за работа

Параметри на котела ТГМ - 96

Паропроизводителност на котела - 485 т/ч

· Налягането на прегрятата пара на изхода на котела е 140 kgf / cm 2

· Температура на прегрята пара - 560 °C

· Работно налягане в барабана на котела - 156 kgf/cm 2

· Температура на захранващата вода на входа на котела - 230°C

· Налягане на захранващата вода на входа на котела - 200 kgf / cm 2

· Температура на студения въздух на входа на РВП - 30°C

2 . Описание на термичната верига

Захранващата вода на котела е турбинен кондензат. Който се загрява от кондензна помпа последователно през главния ежектор, ежектора на уплътнението, нагревателя на салниковата кутия, PND-1, PND-2, PND-3 и PND-4 до температура 140-150°C и се подава към деаератори 6 ata . В деаераторите газовете, разтворени в кондензата, се отделят (деаерация) и се получава допълнително нагряване до температура от приблизително 160-170°C. След това кондензатът от деаераторите се подава гравитачно към всмукването на захранващите помпи, след което налягането се повишава до 180-200 kgf / cm² и захранващата вода през PVD-5, PVD-6 и PVD-7 се нагрява до температура 225-235°C, се подава към редуцирания захранващ блок на котела. Зад регулатора на мощността на котела налягането пада до 165 kgf / cm² и се подава към водния економайзер.

Подхранващата вода тече през 4 камери D 219x26 mm във висящи тръби D 42x4,5 mm Art. 20, разположени на стъпки от 83 mm, 2 реда във всяка половина на димоотвода. Изходните камери на висящите тръби са разположени вътре в димоотвода, окачени на 16 тръби D 108x11 mm, арт. . В същото време потоците се прехвърлят от едната страна към другата. Панелите са изработени от тръби D28x3.5 мм, арт 20 и екранират страничните стени и ротационната камера.

Водата преминава в два успоредни потока през горния и долния панел и се насочва във входящите камери на конвективния економайзер.

Конвективният економайзер се състои от горен и долен пакет, като долната част е изработена под формата на намотки, изработени от тръби с диаметър 28x3,5 mm арт. 20, разположени шахматно със стъпка 80х56 мм. Състои се от 2 части, разположени в десния и левия димоотвод. Всяка част се състои от 4 блока (2 горни и 2 долни). Движението на водата и димните газове в конвективния економайзер е противоточно. При работа на газ економайзера има точка на кипене 15%. Отделянето на парата, генерирана в економайзера (икономайзерът има 15% точка на кипене, когато работи на газ), се извършва в специална пароотделителна кутия с лабиринтен воден затвор. Чрез отвор в кутията постоянно количество захранваща вода, независимо от натоварването, се подава заедно с пара в обема на барабана под промивните щитове. Водата се отвежда от промивните панели с помощта на дренажни кутии.

Сместа пара-вода от решетките протича през тръбите за отстраняване на парата в разпределителните кутии и след това във вертикалните циклони за разделяне, където се извършва първичното разделяне. В чистото отделение са монтирани 32 двойни и 7 единични циклона, а в солното отделение - 8 - по 4 от всяка страна. За да се предотврати навлизането на пара от циклони във водосточните тръби, под всички циклони са монтирани кутии. Отделената в циклоните вода се стича надолу във водния обем на барабана, а парата, заедно с известно количество влага, се издига нагоре, преминавайки покрай отразяващия капак на циклона и навлиза в пералното устройство, което се състои от хоризонтални перфорирани щитове, към които се подава 50% от захранващата вода. Парата, преминавайки през слоя на миещото устройство, му отдава основното количество съдържащи се в него силициеви соли. След устройството за измиване парата преминава през жалузиен сепаратор и се почиства допълнително от капчици влага, след което през перфориран тавански щит, който изравнява полето на скоростта в парното пространство на барабана, постъпва в паропрегревателя.

Всички разделителни елементи са направени разглобяеми и са закрепени с клинове, които са заварени към разделителните части.

Средното ниво на водата в барабана е 50 mm под средата на средното водомерно стъкло и 200 mm под геометричния център на барабана. Горна допустимо ниво+100мм, долно допустимо - 175мм по водомерно стъкло.

За загряване на тялото на барабана по време на запалване и охлаждане, когато котелът е спрян, в него е монтирано специално устройство според дизайна на UTE. Парата се подава към това устройство от близък работещ котел.

Наситената пара от барабана с температура 343°C постъпва в 6 панела на лъчистия паропрегревател и се нагрява до температура 430°C, след което се нагрява до 460-470°C в 6 панела на таванния паропрегревател.

В първия пароохладител температурата на парата се понижава до 360-380°C. Преди първите пароохладители потокът от пара се разделя на два потока, а след тях, за да се изравни температурният размах, левият поток от пара се прехвърля в дясната страна, а десният поток от пара се прехвърля вляво. След прехвърлянето всеки поток от пара влиза в 5 входящи студени екрана, последвани от 5 изходни студени екрана. В тези сита парата се движи срещу течението. След това парата тече в директен поток в 5 горещи входящи екрана, последвани от 5 изходни горещи екрана. Студените екрани са разположени отстрани на котела, горещите екрани са разположени в центъра. Нивото на температурата на парата в решетките е 520-530oC.

След това през 12 паропреносни тръби D 159x18 mm st 12Х1МФ парата постъпва във входния пакет на конвективния паропрегревател, където се нагрява до 540-545 ° C. Ако температурата се повиши над определената, се включва второто впръскване. По-нататък по байпасния тръбопровод D 325x50 st. 12Х1МФ влиза в изходния пакет на скоростната кутия, където повишаването на температурата е 10-15°C. След него парата постъпва в изходящия колектор на редуктора, който към предната част на котела преминава в главния паропровод, а в задната част са монтирани 2 основни работни предпазни клапана.

За отстраняване на солите, разтворени в котелната вода, се извършва непрекъснато продухване от барабана на котела; количеството на непрекъснатото продухване се регулира според инструкциите на ръководителя на смяната на химическия цех. За отстраняване на утайки от долните колектори на решетките, долните точки се продухват периодично. За да предотвратите образуването на калциев котлен камък в котела, фосфатирайте водата в котела.

Количеството въведен фосфат се регулира от старши машинист по указание на ръководителя на смяната на химическия цех. За свързване на свободния кислород и образуване на пасивиращ (защитен) филм върху вътрешните повърхности на котелните тръби, дозирайте хидразин в захранващата вода, като поддържате излишъка му на 20-60 μg/kg. Дозирането на хидразин в захранващата вода се извършва от персонала на турбинния отдел по указание на ръководителя на смяната на химическия цех.

За рекуперация на топлина от продължително обдухване на котли Поч. 2 разширителя за непрекъснато продухване са инсталирани последователно.

Разширител 1 с.л. има обем 5000 l и е проектиран за налягане 8 atm с температура 170 ° C, парата се насочва към колектора за нагряване на пара 6 atm, сепаратора през кондензационния съд в разширителя на Poch.

Удължител P st. има обем от 7500 литра и е проектиран за налягане от 1,5 ata с температура на околната среда 127 ° C, парата е насочена към NDU и е свързана паралелно с парата на дренажните разширители и редуцирания паропровод на запалване ROU. Разширителният сепаратор се насочва през воден затвор с височина 8 m в канализацията. Дренажно захранване на разширители P чл. забранено влизане във веригата! За аварийно отводняване от котли P och. и продухване на долните точки на тези котли, в КТЦ-1 са монтирани 2 паралелно свързани разширителя с обем по 7500 литра и проектно налягане 1,5 ата. Изпаряване на всеки разширител за периодично продухване през тръбопроводи с диаметър 700 mm без спирателни крановенасочени в атмосферата и поставени на покрива на котелния цех. Отделянето на парата, генерирана в економайзера (икономайзерът има 15% точка на кипене, когато работи на газ), се извършва в специална пароотделителна кутия с лабиринтен воден затвор. Чрез отвор в кутията постоянно количество захранваща вода, независимо от натоварването, се подава заедно с пара в обема на барабана под промивните щитове. Водата се отвежда от промивните панели с помощта на дренажни кутии

3 . Коефициенти на излишен въздух, обеми и енталпиипродукти от горенето

Изчислени характеристики на газообразно гориво (Таблица II)

Коефициенти на излишък на въздух за газопроводи:

· Коефициент на излишен въздух на изхода на пещта:

t = 1,0 + ? t =1,0 + 0,05 = 1,05

· ?Коефициент на излишък на въздух зад скоростната кутия:

контролна точка = t + ? Скоростна кутия = 1,05 + 0,03 =1,08

· Коефициент на излишен въздух за вятърна турбина:

VE = скоростна кутия + ? VE =1,08 + 0,02 =1,10

· Коефициент на излишък на въздух зад RVP:

RVP = VE + ? RVP =1,10 + 0,2 = 1,30

Характеристики на продуктите от горенето

Теоретично количество въздух

V° = 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2 O +1,5H 2 S + U(m + n/4)C m H n - O P)

Теоретичен обем на азота

Теоретичен обем на водната пара

Обем на триатомни газове

Енталпии на продуктите от горенето (J - таблица).

4. Топлинаново изчисление на котелния агрегат

4.1 Топлинен баланс и изчисляване на горивото

4.2 Regeнеактивен въздушен нагревател

vp=330°С tgv=260°С

Јвп=1400 kcal/nm 3 Јгв=806 kcal/nm 3

хч=159°С tпр=67°С

Јхч=663 kcal/nm 3

Јpr=201,67 kcal/nm 3

хх=120°С tхв=30°С

Јхв=90,3 kcal/nm 3

Јух=533 kcal/nm 3

4.3 Горивна камера

4.4 ГорещоwИрма

ЦенностиQtsh иQ

АQt допълнителни иQ

4.4 СтуденоwИрма

ЦенностиQtsh иQbsh се различават с не повече от 2%,

АQt допълнителни иQb допълнителни - под 10%, което е приемливо.

Списък на използваната литература

Топлинно изчисляване на котелни агрегати. Нормативен метод. М.: Енергия, 1973, 295 с.

Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблици на термодинамичните свойства на водата и водната пара. М.: Енергия, 1975.

Фадюшина М.П. Топлинно изчисляване на котелни агрегати: Указания за попълване на курсов проект по дисциплината „Котелни агрегати и парогенератори” за редовни студенти от специалност 0305 - Топлоелектрически централи. Свердловск: УПИ им. Кирова, 1988, 38 с.

Фадюшина М.П. Топлинно изчисляване на котелни агрегати. Указания за изпълнение на курсов проект по дисциплината “Котелни инсталации и парогенератори”. Свердловск, 1988, 46 с.

Подобни документи

Характеристики на котела TP-23, неговия дизайн, топлинен баланс. Изчисляване на енталпиите на продуктите от изгаряне на въздуха и горивото. Топлинен баланс на котелния агрегат и неговата ефективност. Изчисляване на топлообмена в горивната камера, калибровъчно термично изчисление на фестона.

курсова работа, добавена на 15.04.2011 г


Конструктивни характеристики на котелния агрегат, схема на горивната камера, димоотводната мрежа и ротационната камера. Елементарен състав и топлина на изгаряне на гориво. Определяне на обема и парциалното налягане на продуктите от горенето. Топлинно изчисление на котела.

курсова работа, добавена на 08/05/2012


Топлинна схема на котелен агрегат Е-50-14-194 G. Изчисляване на енталпии на газове и въздух. Проверка на изчисление на горивна камера, котелна банка, паропрегревател. Разпределение на топлинното възприятие по пътя пара-вода. Топлинен баланс на въздухонагревателя.

курсова работа, добавена на 03/11/2015


Проектни характеристики на горивото. Изчисляване на обема на въздуха и продуктите на горенето, КПД, горивна камера, фестон, паропрегревател на етапи I и II, економайзер, нагревател на въздуха. Топлинен баланс на котелния агрегат. Изчисляване на енталпии за газопроводи.

курсова работа, добавена на 27.01.2016 г


Преизчисляване на количеството топлина към парната мощност на парния котел. Изчисляване на обема на въздуха, необходим за изгаряне на продукти от пълното горене. Състав на продуктите от горенето. Топлинен баланс на котелния агрегат, КПД.

тест, добавен на 12/08/2014


Описание на котелния агрегат GM-50–1, верига газ и пара-вода. Изчисляване на обеми и енталпии на въздух и продукти на горене за дадено гориво. Определяне на параметрите на баланса, горивната камера, фестона на котелния агрегат, принципите на разпределение на топлината.

курсова работа, добавена на 30.03.2015 г


Описание на дизайна и технически характеристикикотелен агрегат DE-10-14GM. Изчисляване на теоретичен въздушен поток и обеми на продуктите от горенето. Определяне на коефициента на излишък на въздух и засмукване в газопроводи. Проверка на топлинния баланс на котела.

курсова работа, добавена на 23.01.2014 г


Характеристики на котела DE-10-14GM. Изчисляване на обемите на продуктите от горенето, обемни фракциитриатомни газове. Коефициент на излишък на въздух. Топлинен баланс на котелния агрегат и определяне на разхода на гориво. Изчисляване на топлообмена в пещта, воден економайзер.

курсова работа, добавена на 20.12.2015 г


Изчисляване на обеми и енталпия на въздух и продукти от горенето. Изчислен топлинен баланс и разход на гориво на котелния агрегат. Проверете изчислението на горивната камера. Конвективни нагревателни повърхности. Изчисляване на водния економайзер. Консумация на продукти от горенето.

курсова работа, добавена на 04/11/2012


Видове гориво, неговия състав и термични характеристики. Изчисляване на обема на въздуха при изгаряне на твърди, течни и газообразни горива. Определяне на коефициента на излишък на въздух въз основа на състава на димните газове. Материален и топлинен баланс на котелния агрегат.