Maraming mga repairman ang madalas na nagtatanong sa amin ng sumusunod na tanong: "Bakit sa iyong mga circuit ay may power supply Hal. palaging ibinibigay sa evaporator mula sa itaas, ito ba ay ipinag-uutos na kinakailangan kapag nagkokonekta ng mga evaporator?" Ang seksyong ito ay nagbibigay ng kalinawan sa isyung ito.
A) Isang maliit na kasaysayan
Alam namin na kapag ang temperatura sa cooled volume ay bumababa, ang kumukulo na presyon ay bumaba sa parehong oras, dahil ang pangkalahatang pagkakaiba sa temperatura ay nananatiling halos pare-pareho (tingnan ang seksyon 7. "Impluwensiya ng temperatura ng cooled air").

Ilang taon na ang nakalilipas, ang ari-arian na ito ay madalas na ginagamit sa pagpapalamig kagamitang pangkalakal sa mga silid na may positibong temperatura upang ihinto ang mga compressor kapag ang temperatura ng silid ng pagpapalamig ay umabot sa kinakailangang halaga.
Ang teknolohiya ng ari-arian na ito:
nagkaroon ng dalawang pre-
LP regulator
Regulasyon ng presyon
kanin. 45.1.
Una, ginawa itong posible nang walang master thermostat, dahil ang LP relay ay gumanap ng isang dual function - isang master at safety relay.
Pangalawa, upang matiyak ang pag-defrost ng evaporator sa bawat pag-ikot, sapat na upang i-configure ang system upang ang compressor ay magsimula sa isang presyon na naaayon sa isang temperatura sa itaas 0 ° C, at sa gayon ay makatipid sa defrost system!
Gayunpaman, kapag huminto ang compressor, upang ang presyon ng kumukulo ay eksaktong tumutugma sa temperatura sa kompartimento ng refrigerator, kinakailangan ang isang palaging presensya ng likido sa evaporator. Iyon ang dahilan kung bakit sa oras na iyon ang mga evaporator ay madalas na pinapakain mula sa ibaba at palaging kalahati ay puno ng likidong nagpapalamig (tingnan ang Fig. 45.1).
Sa ngayon, ang regulasyon ng presyon ay bihirang ginagamit, dahil mayroon itong mga sumusunod na negatibong aspeto:
Kung ang condenser ay air-cooled (ang pinakakaraniwang kaso), ang condensing pressure ay nag-iiba-iba sa buong taon (tingnan ang seksyon 2.1. "Air-cooled condensers - Normal na operasyon"). Ang mga pagbabagong ito sa condensing pressure ay kinakailangang humantong sa mga pagbabago sa evaporation pressure at samakatuwid ay mga pagbabago sa pangkalahatang pagbaba ng temperatura sa buong evaporator. Samakatuwid, ang temperatura sa kompartimento ng refrigerator ay hindi maaaring panatilihing matatag at sasailalim sa malalaking pagbabago. Samakatuwid, ito ay kinakailangan alinman sa paggamit ng tubig-cooled capacitors o gamitin epektibong sistema pagpapapanatag ng presyon ng condensation.
Kung kahit na ang mga maliliit na anomalya ay nangyari sa pagpapatakbo ng pag-install (sa mga tuntunin ng pagkulo o mga presyon ng condensation), na humahantong sa isang pagbabago sa kabuuang pagkakaiba ng temperatura sa buong evaporator, kahit na kaunti, ang temperatura sa silid ng pagpapalamig ay hindi na mapapanatili. sa loob ng tinukoy na mga limitasyon.

Kung ang compressor discharge valve ay hindi sapat na masikip, pagkatapos ay kapag ang compressor ay huminto, ang kumukulo na presyon ay mabilis na tumataas at may panganib ng pagtaas ng dalas ng mga start-stop na cycle ng compressor.

Ito ang dahilan kung bakit ang temperatura sensor sa refrigerated volume ay kadalasang ginagamit ngayon upang isara ang compressor, at ang LP relay ay gumaganap lamang ng mga function ng proteksyon (tingnan ang Fig. 45.2).

Tandaan na sa kasong ito, ang paraan ng pagpapakain ng evaporator (mula sa ibaba o mula sa itaas) ay halos walang kapansin-pansing epekto sa kalidad ng regulasyon.

B) Disenyo ng mga modernong evaporator

Habang tumataas ang kapasidad ng paglamig ng mga evaporator, tumataas din ang kanilang mga sukat, lalo na ang haba ng mga tubo na ginagamit para sa kanilang paggawa.
Kaya, sa halimbawa sa Fig. 45.3, ang taga-disenyo, upang makakuha ng pagganap na 1 kW, ay dapat magkonekta ng dalawang seksyon ng 0.5 kW bawat isa sa serye.
Ngunit ang naturang teknolohiya ay may limitadong mga aplikasyon. Sa katunayan, kapag ang haba ng mga pipeline ay doble, ang pagkawala ng presyon ay doble din. Iyon ay, ang pagkawala ng presyon sa malalaking evaporator ay mabilis na nagiging masyadong malaki.
Samakatuwid, habang tumataas ang kapangyarihan, hindi na inaayos ng tagagawa ang mga indibidwal na seksyon sa serye, ngunit ikinokonekta ang mga ito nang magkatulad upang mapanatiling mababa ang mga pagkalugi ng presyon hangga't maaari.
Gayunpaman, kinakailangan nito na ang bawat evaporator ay bibigyan ng mahigpit na parehong dami ng likido, at samakatuwid ang tagagawa ay nag-i-install ng isang likidong distributor sa pasukan sa evaporator.

3 seksyon ng evaporator na konektado sa parallel
kanin. 45.3.
Para sa mga naturang evaporator, ang tanong kung papaganahin ang mga ito mula sa ibaba o mula sa itaas ay hindi na katumbas ng halaga, dahil pinapagana lamang sila sa pamamagitan ng isang espesyal na distributor ng likido.
Ngayon tingnan natin ang mga pamamaraan para sa espesyal na pag-install ng mga pipeline sa iba't ibang uri mga evaporator.

Upang magsimula, bilang isang halimbawa, kumuha tayo ng isang maliit na evaporator, ang mababang pagganap nito ay hindi nangangailangan ng paggamit ng isang likidong distributor (tingnan ang Fig. 45.4).

Ang nagpapalamig ay pumapasok sa evaporator inlet E at pagkatapos ay bumababa sa unang seksyon (bends 1, 2, 3). Pagkatapos ay tumataas ito sa pangalawang seksyon (baluktot sa 4, 5, 6 at 7) at, bago umalis sa evaporator sa labasan nito S, bumaba muli sa ikatlong seksyon (baluktot 8, 9, 10 at 11). Tandaan na ang nagpapalamig ay bumabagsak, tumataas, pagkatapos ay bumabagsak muli, at gumagalaw patungo sa direksyon ng paggalaw ng pinalamig na hangin.
Isaalang-alang natin ngayon ang isang halimbawa ng isang mas malakas na evaporator, na may malaking sukat at pinapagana ng isang likidong distributor.

Ang bawat bahagi ng kabuuang daloy ng nagpapalamig ay pumapasok sa pasukan ng seksyong E nito, tumataas sa unang hilera, pagkatapos ay bumagsak sa pangalawang hilera at umalis sa seksyon sa pamamagitan ng labasan nito S (tingnan ang Fig. 45.5).
Sa madaling salita, ang nagpapalamig ay tumataas at pagkatapos ay bumabagsak sa mga tubo, palaging kumikilos laban sa direksyon ng paglamig ng hangin. Kaya, anuman ang uri ng evaporator, ang nagpapalamig ay pumapalit sa pagitan ng pagbagsak at pagtaas.
Dahil dito, ang konsepto ng isang evaporator na pinapakain mula sa itaas o mula sa ibaba ay hindi umiiral, lalo na para sa pinakakaraniwang kaso, kapag ang evaporator ay pinapakain sa pamamagitan ng isang likidong distributor.

Sa kabilang banda, sa parehong mga kaso nakita namin na ang hangin at nagpapalamig ay gumagalaw ayon sa countercurrent na prinsipyo, iyon ay, patungo sa isa't isa. Kapaki-pakinabang na alalahanin ang mga dahilan sa pagpili ng gayong prinsipyo (tingnan ang Fig. 45.6).

Pos. 1: Ang evaporator na ito ay pinapagana ng isang expansion valve, na naka-configure upang magbigay ng 7K superheat. Upang matiyak ang sobrang pag-init ng singaw na umaalis sa evaporator, ito ay nagsisilbi tiyak na lugar haba ng pipeline ng evaporator, hinipan ng mainit na hangin.
Pos. 2: Pinag-uusapan natin ang parehong lugar, ngunit sa direksyon ng paggalaw ng hangin na tumutugma sa direksyon ng paggalaw ng nagpapalamig. Maaari itong sabihin na sa kasong ito, ang haba ng seksyon ng pipeline na nagbibigay ng sobrang pag-init ng singaw ay tumataas, dahil ito ay hinipan ng mas malamig na hangin kaysa sa nakaraang kaso. Nangangahulugan ito na ang evaporator ay naglalaman ng mas kaunting likido, samakatuwid ang balbula ng pagpapalawak ay mas sarado, iyon ay, ang presyon ng kumukulo ay mas mababa at ang kapasidad ng paglamig ay mas mababa (tingnan din ang seksyon 8.4. "Thermostatic expansion valve - Exercise").
Pos. 3 at 4: Kahit na ang evaporator ay pinapagana mula sa ibaba, at hindi mula sa itaas, tulad ng sa pos. 1 at 2, ang parehong phenomena ay sinusunod.
Kaya, kahit na karamihan sa mga halimbawa ng direct expansion evaporators na tinalakay sa manwal na ito ay top-fed, ito ay ginagawa para lamang sa kapakanan ng pagiging simple at kalinawan ng presentasyon. Sa pagsasagawa, ang installer ng pagpapalamig ay halos hindi magkakamali sa pagkonekta ng likidong distributor sa evaporator.
Kung sakaling mayroon kang mga pagdududa, kung ang direksyon ng daloy ng hangin sa pamamagitan ng evaporator ay hindi masyadong malinaw na ipinahiwatig, sa pagpili ng paraan ng pagkonekta ng piping sa evaporator, mahigpit na sundin ang mga tagubilin ng tagagawa upang makamit ang pagpapalamig ng pagganap na ipinahayag sa dokumentasyon ng evaporator.

Isa sa pinaka mahahalagang elemento Para sa makinang pang-compress ng singaw ay . Ginagawa nito ang pangunahing proseso ng ikot ng pagpapalamig - pagpili mula sa pinalamig na kapaligiran. Ang iba pang elemento ng refrigeration circuit, tulad ng condenser, expansion device, compressor, atbp., ay nagbibigay lamang ng maaasahang operasyon evaporator, samakatuwid ito ay ang pagpili ng huli na dapat bigyan ng angkop na pansin.

Ito ay sumusunod mula dito na kapag pumipili ng kagamitan para sa isang yunit ng pagpapalamig, kinakailangan na magsimula sa evaporator. Maraming mga baguhan na repairman ang madalas na gumagawa ng isang tipikal na pagkakamali at nagsisimulang kumpletuhin ang pag-install gamit ang isang compressor.

Sa Fig. Ipinapakita ng Figure 1 ang isang diagram ng pinakakaraniwang vapor compression refrigeration machine. Ang cycle nito, na tinukoy sa mga coordinate: presyon R At i. Sa Fig. Ang 1b puntos 1-7 ng ikot ng pagpapalamig ay isang tagapagpahiwatig ng estado ng nagpapalamig (presyon, temperatura, tiyak na dami) at tumutugma sa pareho sa Fig. 1a (mga function ng mga parameter ng estado).

kanin. 1 – Diagram at sa mga coordinate ng isang conventional vapor compression machine: RU kagamitan sa pagpapalawak, Pk- presyon ng condensation, Ro– kumukulo na presyon.

Graphic na representasyon fig. Ipinapakita ng 1b ang estado at mga function ng nagpapalamig, na nag-iiba depende sa presyon at enthalpy. Segment AB sa curve sa Fig. Tinutukoy ng 1b ang nagpapalamig sa estado puspos na singaw. Ang temperatura nito ay tumutugma sa panimulang punto ng pagkulo. Ang bahagi ng singaw ng nagpapalamig ay 100%, at ang sobrang init ay malapit sa zero. Sa kanan ng kurba AB ang nagpapalamig ay may estado (ang temperatura ng nagpapalamig ay mas malaki kaysa sa kumukulo).

Dot SA ay kritikal para sa isang naibigay na nagpapalamig, dahil ito ay tumutugma sa temperatura kung saan ang sangkap ay hindi mapupunta sa isang likidong estado, gaano man kataas ang presyon. Sa seksyong BC, ang nagpapalamig ay may estado ng isang puspos na likido, at sa kaliwang bahagi - isang supercooled na likido (ang temperatura ng nagpapalamig ay mas mababa kaysa sa kumukulo).

Sa loob ng Curve ABC ang nagpapalamig ay nasa estado ng vapor-liquid mixture (ang proporsyon ng singaw sa bawat unit volume ay variable). Ang prosesong nagaganap sa evaporator (Fig. 1b) ay tumutugma sa segment 6-1 . Ang nagpapalamig ay pumapasok sa pangsingaw (point 6) sa estado ng kumukulong singaw-likido na timpla. Sa kasong ito, ang bahagi ng singaw ay nakasalalay sa tiyak na ikot ng pagpapalamig at 10-30%.

Sa labasan mula sa evaporator, ang proseso ng pagkulo ay maaaring hindi makumpleto, panahon 1 maaaring hindi tumutugma sa punto 7 . Kung ang temperatura ng nagpapalamig sa labasan ng pangsingaw ay mas mataas kaysa sa kumukulo, pagkatapos ay nakakakuha tayo ng sobrang init na pangsingaw. Ang laki nito ΔPag-init kumakatawan sa pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng nagpapalamig sa labasan ng evaporator (punto 1) at ng temperatura nito sa linya ng saturation AB (punto 7):

ΔToverheat=T1 – T7

Kung ang mga puntos 1 at 7 ay nagtutugma, kung gayon ang temperatura ng nagpapalamig ay katumbas ng punto ng kumukulo, at ang sobrang init. ΔPag-init ay magiging katumbas ng zero. Kaya, nakakakuha kami ng isang baha na pangsingaw. Samakatuwid, kapag pumipili ng isang evaporator, kailangan mo munang pumili sa pagitan ng isang baha na pangsingaw at isang sobrang init na pangsingaw.

Tandaan na, sa ilalim ng pantay na mga kondisyon, ang isang baha na evaporator ay mas kapaki-pakinabang sa mga tuntunin ng intensity ng proseso ng pagkuha ng init kaysa sa sobrang pag-init. Ngunit dapat itong isaalang-alang na sa labasan ng baha na pangsingaw ang nagpapalamig ay nasa isang estado ng puspos na singaw, at imposibleng magbigay ng isang mahalumigmig na kapaligiran sa tagapiga. Kung hindi man, may mataas na posibilidad na mangyari ang water hammer, na sasamahan ng mekanikal na pagkasira ng mga bahagi ng compressor. Ito ay lumiliko na kung pipiliin mo ang isang baha na pangsingaw, pagkatapos ay kinakailangan upang magbigay ng karagdagang proteksyon para sa tagapiga mula sa puspos na singaw na pumapasok dito.

Kung mas gusto mo ang isang evaporator na may sobrang pag-init, hindi mo kailangang mag-alala tungkol sa pagprotekta sa compressor at pagkuha ng puspos na singaw dito. Ang posibilidad ng water hammer ay magaganap lamang kung ang halaga ng superheat ay lumihis mula sa kinakailangang halaga. Sa ilalim ng normal na mga kondisyon ng operating ng isang refrigeration unit, ang halaga ng sobrang init ΔPag-init dapat nasa loob ng 4-7 K.

Kapag bumaba ang superheat indicator ΔPag-init, ang intensity ng heat extraction mula sa kapaligiran ay tumataas. Ngunit sa napakababang halaga ΔPag-init(mas mababa sa 3K) may posibilidad ng wet steam na pumasok sa compressor, na maaaring magdulot ng water hammer at, dahil dito, makapinsala sa mga mekanikal na bahagi ng compressor.

Kung hindi, na may mataas na pagbabasa ΔPag-init(higit sa 10 K), ito ay nagpapahiwatig na ang isang hindi sapat na dami ng nagpapalamig ay pumapasok sa evaporator. Ang intensity ng pagkuha ng init mula sa cooled medium ay bumababa nang husto at ang mga thermal na kondisyon ng compressor ay lumala.

Kapag pumipili ng isang pangsingaw, ang isa pang tanong ay lumitaw na may kaugnayan sa kumukulo na punto ng nagpapalamig sa pangsingaw. Upang malutas ito, kailangan munang matukoy kung anong temperatura ng cooled medium ang dapat tiyakin para sa normal na operasyon ng refrigeration unit. Kung ang hangin ay ginagamit bilang cooled medium, pagkatapos ay bilang karagdagan sa temperatura sa labasan ng evaporator, kinakailangan ding isaalang-alang ang kahalumigmigan sa labasan ng evaporator. Ngayon isaalang-alang natin ang pag-uugali ng mga temperatura ng cooled medium sa paligid ng evaporator sa panahon ng pagpapatakbo ng isang conventional refrigeration unit (Fig. 1a).

Para hindi na malalim ang paksang ito Papabayaan natin ang mga pagkawala ng presyon sa evaporator. Ipagpalagay din namin na ang palitan ng init na nagaganap sa pagitan ng nagpapalamig at kapaligiran isinasagawa ayon sa isang direktang daloy ng pamamaraan.

Sa pagsasagawa, ang gayong pamamaraan ay hindi madalas na ginagamit, dahil sa mga tuntunin ng kahusayan sa paglipat ng init ito ay mas mababa sa isang counterflow scheme. Ngunit kung ang isa sa mga coolant ay may pare-parehong temperatura, at ang mga overheating na pagbabasa ay maliit, kung gayon ang pasulong na daloy at counter flow ay magiging katumbas. Ito ay kilala na ang average na pagkakaiba sa temperatura ay hindi nakasalalay sa pattern ng daloy. Ang pagsasaalang-alang sa direktang daloy ng circuit ay magbibigay sa amin ng isang mas malinaw na ideya ng palitan ng init na nangyayari sa pagitan ng nagpapalamig at ng cooled medium.

Una, ipakilala natin ang virtual na dami L, katumbas ng haba heat exchange device (condenser o evaporator). Ang halaga nito ay maaaring matukoy mula sa sumusunod na expression: L=W/S, Saan W– tumutugma sa panloob na dami ng heat exchange device kung saan umiikot ang nagpapalamig, m3; S– lugar ng ibabaw ng pagpapalitan ng init m2.

Kung pinag-uusapan natin tungkol sa isang refrigeration machine, kung gayon ang katumbas na haba ng evaporator ay halos katumbas ng haba ng tubo kung saan nagaganap ang proseso 6-1 . Samakatuwid, ang panlabas na ibabaw nito ay hugasan ng isang cooled medium.

Una, bigyang-pansin natin ang evaporator, na nagsisilbing air cooler. Sa loob nito, ang proseso ng pag-alis ng init mula sa hangin ay nangyayari bilang isang resulta ng natural na kombeksyon o sa tulong ng sapilitang pamumulaklak ng evaporator. Tandaan na sa modernong mga yunit ng pagpapalamig ang unang paraan ay halos hindi ginagamit, dahil ang paglamig ng hangin sa pamamagitan ng natural na kombeksyon ay hindi epektibo.

Kaya, ipagpalagay natin na ang air cooler ay nilagyan ng fan, na nagbibigay ng sapilitang daloy ng hangin sa evaporator at isang tubular-fin heat exchanger (Fig. 2). Ang eskematiko na representasyon nito ay ipinapakita sa Fig. 2b. Isaalang-alang natin ang mga pangunahing dami na nagpapakilala sa proseso ng pamumulaklak.

Pagkakaiba ng temperatura

Ang pagkakaiba sa temperatura sa buong evaporator ay kinakalkula tulad ng sumusunod:

ΔT=Ta1-Ta2,

saan ΔTa ay nasa hanay mula 2 hanggang 8 K (para sa mga tubular-fin evaporator na may sapilitang daloy ng hangin).

Sa madaling salita, sa panahon ng normal na operasyon ng yunit ng pagpapalamig, ang hangin na dumadaan sa evaporator ay dapat na palamig nang hindi mas mababa sa 2 K at hindi mas mataas sa 8 K.

kanin. 2 – Mga parameter ng scheme at temperatura ng paglamig ng hangin sa air cooler:

Ta1 At Ta2– temperatura ng hangin sa pasukan at labasan ng air cooler;

• FF- temperatura ng nagpapalamig;
• L– katumbas na haba ng evaporator;
• yun– kumukulong punto ng nagpapalamig sa evaporator.

Pinakamataas na pagkakaiba sa temperatura

Ang pinakamataas na presyon ng temperatura ng hangin sa pasukan ng evaporator ay tinutukoy bilang mga sumusunod:

DTmax=Ta1 – Para

Ang indicator na ito ay ginagamit kapag pumipili ng mga air cooler, dahil mga banyagang tagagawa teknolohiya sa pagpapalamig magbigay ng evaporator cooling capacities Qsp depende sa laki DTmax. Isaalang-alang natin ang paraan para sa pagpili ng air cooler para sa isang refrigeration unit at tukuyin ang mga kinakalkula na halaga DTmax. Upang gawin ito, magbigay tayo bilang isang halimbawa ng karaniwang tinatanggap na mga rekomendasyon para sa pagpili ng halaga DTmax:

• Para sa mga freezer DTmax ay nasa loob ng 4-6 K;
• para sa mga silid ng imbakan para sa mga hindi naka-pack na produkto - 7-9 K;
• para sa mga silid ng imbakan para sa mga produktong hermetically packaged - 10-14 K;
• para sa mga air conditioning unit - 18-22 K.

Degree ng steam superheat sa evaporator outlet

Upang matukoy ang antas ng sobrang init ng singaw sa labasan ng evaporator, gamitin ang sumusunod na form:

F=ΔToverload/DTmax=(T1-T0)/(Ta1-T0),

saan T1– temperatura ng singaw ng nagpapalamig sa labasan ng evaporator.

Ang tagapagpahiwatig na ito ay halos hindi ginagamit sa ating bansa, ngunit ang mga dayuhang katalogo ay nagsasaad na ang mga pagbabasa ng kapasidad ng paglamig ng mga air cooler Qsp tumutugma sa halaga F=0.65.

Sa panahon ng operasyon ang halaga F Nakaugalian na kumuha mula 0 hanggang 1. Ipagpalagay natin na F=0, Pagkatapos ΔТoverload=0, at ang nagpapalamig na umaalis sa evaporator ay nasa estado ng saturated vapor. Para sa air cooler model na ito, ang aktwal na kapasidad ng paglamig ay magiging 10-15% na mas malaki kaysa sa figure na ibinigay sa catalog.

Kung F>0.65, kung gayon ang tagapagpahiwatig ng kapasidad ng paglamig para sa isang partikular na modelo ng air cooler ay dapat na mas mababa kaysa sa halagang ibinigay sa catalog. Ipagpalagay natin na F>0.8, ang aktwal na pagganap para sa modelong ito ay magiging 25-30% na mas malaki kaysa sa halagang ibinigay sa catalog.

Kung F->1, pagkatapos ay ang evaporator cooling capacity Quse->0(Larawan 3).

Fig. 3 - pag-asa ng kapasidad ng paglamig ng evaporator Qsp mula sa sobrang init F

Ang proseso na inilalarawan sa Fig. 2b ay nailalarawan din ng iba pang mga parameter:

• arithmetic ibig sabihin pagkakaiba ng temperatura DTsr=Tasr-T0;
• average na temperatura ng hangin na dumadaan sa evaporator Tasp=(Ta1+Ta2)/2;
• pinakamababang pagkakaiba sa temperatura DTmin=Ta2-To.

kanin. 4 – Diagram at mga parameter ng temperatura na nagpapakita ng proseso ng paglamig ng tubig sa evaporator:

saan Te1 At Te2 temperatura ng tubig sa mga inlet at outlet ng evaporator;

• FF - temperatura ng coolant;
• L – katumbas na haba ng evaporator;
• Ang T ay ang kumukulong punto ng nagpapalamig sa evaporator.

Ang mga evaporator kung saan ang cooling medium ay likido ay may parehong mga parameter ng temperatura tulad ng para sa mga air cooler. Ang mga numerical na halaga ng mga cooled liquid temperature na kinakailangan para sa normal na operasyon ng refrigeration unit ay magiging iba kaysa sa kaukulang mga parameter para sa mga air cooler.

Kung ang pagkakaiba ng temperatura sa tubig ΔTe=Te1-Te2, pagkatapos ay para sa mga shell-and-tube evaporator ΔTe dapat panatilihin sa hanay na 5±1 K, at para sa mga plate evaporator ang indicator ΔTe ay nasa loob ng 5±1.5K.

Hindi tulad ng mga air cooler, sa mga likidong cooler ay kinakailangan upang mapanatili ang hindi isang maximum, ngunit isang minimum na presyon ng temperatura DTmin=Te2-To– ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng cooled medium sa labasan ng evaporator at ang kumukulong punto ng refrigerant sa evaporator.

Para sa mga shell-and-tube evaporator, ang pinakamababang pagkakaiba sa temperatura ay DTmin=Te2-To dapat panatilihin sa loob ng 4-6 K, at para sa mga plate evaporator - 3-5 K.

Ang tinukoy na hanay (ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng cooled medium sa labasan ng evaporator at ang kumukulong punto ng refrigerant sa evaporator) ay dapat mapanatili para sa mga sumusunod na dahilan: habang tumataas ang pagkakaiba, ang intensity ng paglamig ay nagsisimulang bumaba, at habang ito ay bumababa, ang panganib ng pagyeyelo ng pinalamig na likido sa evaporator ay tumataas, na maaaring maging sanhi ng mekanikal na pagkasira nito.

Mga solusyon sa disenyo ng evaporator

Anuman ang paraan ng paggamit ng iba't ibang mga nagpapalamig, ang mga proseso ng pagpapalitan ng init na nagaganap sa evaporator ay napapailalim sa pangunahing teknolohikal na cycle ng produksyon ng pagkonsumo ng pagpapalamig, ayon sa kung saan nilikha ang mga yunit ng pagpapalamig at mga heat exchanger. Kaya, upang malutas ang problema ng pag-optimize ng proseso ng pagpapalitan ng init, kinakailangang isaalang-alang ang mga kondisyon para sa nakapangangatwiran na samahan ng teknolohikal na cycle ng produksyon na kumakain ng pagpapalamig.

Tulad ng alam mo, ang paglamig ng isang tiyak na kapaligiran ay posible gamit ang isang heat exchanger. Ang kanyang nakabubuo na solusyon dapat piliin ayon sa mga kinakailangan sa teknolohiya, na ipinakita sa mga device na ito. Lalo na mahalagang punto ay ang pagsunod ng device sa teknolohikal na proseso paggamot sa init kapaligiran, na posible sa ilalim ng mga sumusunod na kondisyon:

• pagpapanatili ng isang naibigay na temperatura ng proseso ng pagtatrabaho at kontrol (regulasyon) sa paglipas mga kondisyon ng temperatura;
• pagpili ng materyal ng aparato, ayon sa mga katangian ng kemikal kapaligiran;
• kontrol sa haba ng oras na nananatili ang medium sa device;
• pagsusulatan ng mga bilis ng pagpapatakbo at presyon.

Ang isa pang kadahilanan kung saan nakasalalay ang pang-ekonomiyang katwiran ng aparato ay ang pagiging produktibo. Una sa lahat, ito ay naiimpluwensyahan ng intensity ng heat exchange at pagsunod sa hydraulic resistance ng device. Ang mga kundisyong ito ay maaaring matugunan sa ilalim ng mga sumusunod na kalagayan:

• tinitiyak ang kinakailangang bilis ng gumaganang media upang ipatupad ang magulong mga kondisyon;
• paglikha ng pinaka-angkop na mga kondisyon para sa pag-alis ng condensate, sukat, hamog na nagyelo, atbp.;
• Paglikha kanais-nais na mga kondisyon para sa paggalaw ng gumaganang media;
• pag-iwas sa posibleng kontaminasyon ng device.

Ang iba pang mahahalagang kinakailangan ay magaan din, compactness, pagiging simple ng disenyo, pati na rin ang kadalian ng pag-install at pagkumpuni ng device. Upang sumunod sa mga patakarang ito, ang mga kadahilanan tulad ng pagsasaayos ng ibabaw ng pag-init, ang presensya at uri ng mga partisyon, ang paraan ng paglalagay at pag-fasten ng mga tubo sa mga sheet ng tubo, pangkalahatang mga sukat, pag-aayos ng mga silid, ilalim, atbp. .

Ang kadalian ng paggamit at pagiging maaasahan ng aparato ay naiimpluwensyahan ng mga kadahilanan tulad ng lakas at higpit ng mga nababakas na koneksyon, kabayaran para sa mga pagpapapangit ng temperatura, at kadalian ng pagpapanatili at pagkumpuni ng aparato. Ang mga kinakailangang ito ay bumubuo ng batayan para sa disenyo at pagpili ng isang heat exchange unit. Pangunahing tungkulin ito ay nagsasangkot ng pagtiyak ng kinakailangan teknolohikal na proseso sa paggawa ng pagpapalamig.

Upang piliin ang tamang solusyon sa disenyo para sa pangsingaw, dapat kang magabayan ng mga sumusunod na patakaran. 1) ang paglamig ng mga likido ay pinakamahusay na ginagawa gamit ang isang tubular heat exchanger ng matibay na disenyo o compact plate heat exchanger; 2) ang paggamit ng mga tubular-fin na aparato ay dahil sa mga sumusunod na kondisyon: ang paglipat ng init sa pagitan ng gumaganang media at ng dingding sa magkabilang panig ng ibabaw ng pag-init ay makabuluhang naiiba. Sa kasong ito, ang mga palikpik ay dapat na mai-install sa gilid na may pinakamababang koepisyent ng paglipat ng init.

Upang madagdagan ang intensity ng pagpapalitan ng init sa mga exchanger ng init, kinakailangan na sumunod sa mga sumusunod na patakaran:

• pagtiyak ng tamang mga kondisyon para sa pag-alis ng condensate sa mga air cooler;
• pagbabawas ng kapal ng hydrodynamic boundary layer sa pamamagitan ng pagtaas ng bilis ng paggalaw ng mga gumaganang likido (pag-install ng mga inter-tube partition at paghahati ng tube bundle sa mga sipi);
• pagpapabuti ng daloy ng mga gumaganang likido sa paligid ng ibabaw ng palitan ng init (ang buong ibabaw ay dapat na aktibong lumahok sa proseso ng pagpapalitan ng init);
• pagsunod sa mga pangunahing tagapagpahiwatig ng temperatura, mga thermal resistance, atbp.

Pagsusuri ng indibidwal mga thermal resistance maaari mong piliin ang karamihan ang pinakamahusay na paraan dagdagan ang intensity ng heat exchange (depende sa uri ng heat exchanger at ang likas na katangian ng gumaganang likido). Sa isang likidong heat exchanger, makatuwiran na mag-install ng mga transverse partition lamang na may ilang mga stroke sa espasyo ng pipe. Sa panahon ng pagpapalitan ng init (gas na may gas, likido na may likido), ang dami ng likido na dumadaloy sa inter-tube space ay maaaring napakalaki, at, bilang isang resulta, ang tagapagpahiwatig ng bilis ay maaabot ang parehong mga limitasyon tulad ng sa loob ng mga tubo, na kung saan ay bakit ang pag-install ng mga partisyon ay magiging hindi makatwiran.

Ang pagpapabuti ng mga proseso ng pagpapalitan ng init ay isa sa mga pangunahing proseso para sa pagpapabuti ng kagamitan sa pagpapalitan ng init ng mga makina ng pagpapalamig. Kaugnay nito, isinasagawa ang pananaliksik sa larangan ng enerhiya at chemical engineering. Ito ang pag-aaral ng mga katangian ng rehimen ng daloy, turbulisasyon ng daloy sa pamamagitan ng paglikha ng artipisyal na pagkamagaspang. Bilang karagdagan, ang mga bagong ibabaw ng pagpapalitan ng init ay binuo, na gagawing mas compact ang mga heat exchanger.

Pagpili ng isang makatwirang diskarte para sa pagkalkula ng evaporator

Kapag nagdidisenyo ng isang pangsingaw, dapat isagawa ang istruktura, haydroliko, lakas, thermal at teknikal at pang-ekonomiyang mga kalkulasyon. Ginagawa ang mga ito sa ilang mga bersyon, ang pagpili kung saan ay depende sa mga tagapagpahiwatig ng pagganap: mga teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig, kahusayan, atbp.

Upang magsagawa ng thermal na pagkalkula ng isang surface heat exchanger, kinakailangan upang malutas ang equation ng balanse ng init, na isinasaalang-alang ang ilang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng aparato (mga sukat ng disenyo ng mga ibabaw ng paglipat ng init, mga limitasyon sa pagbabago ng temperatura at mga pattern na nauugnay sa paggalaw ng paglamig. at pinalamig na daluyan). Upang makahanap ng solusyon sa problemang ito, kailangan mong maglapat ng mga panuntunan na magbibigay-daan sa iyong makakuha ng mga resulta mula sa orihinal na data. Ngunit dahil sa maraming mga kadahilanan, hanapin pangkalahatang solusyon hindi posible para sa iba't ibang mga heat exchanger. Kasabay nito, maraming mga pamamaraan para sa tinatayang mga kalkulasyon na madaling gawin nang manu-mano o sa pamamagitan ng makina.

Pinapayagan ka ng mga modernong teknolohiya na pumili ng isang pangsingaw gamit ang mga espesyal na programa. Ang mga ito ay pangunahing ibinibigay ng mga tagagawa ng kagamitan sa pagpapalitan ng init at pinapayagan kang mabilis na piliin ang kinakailangang modelo. Kapag gumagamit ng mga naturang programa, kinakailangang isaalang-alang na kailangan nila ang pangsingaw upang gumana sa karaniwang kondisyon. Kung ang aktwal na mga kondisyon ay naiiba sa karaniwang mga kondisyon, ang pagganap ng evaporator ay magkakaiba. Kaya, ipinapayong palaging magsagawa ng mga kalkulasyon sa pagpapatunay ng disenyo ng evaporator na iyong pinili, na nauugnay sa aktwal na mga kondisyon ng pagpapatakbo nito.

Kung ang pagkonsumo ng vapor phase ng liquefied gas ay lumampas sa rate ng natural na pagsingaw sa lalagyan, kinakailangan na gumamit ng mga evaporator, na, dahil sa electrical heating, mapabilis ang proseso ng pagsingaw ng liquid phase sa vapor phase. at ginagarantiyahan ang supply ng gas sa consumer sa kalkuladong dami.

Ang layunin ng LPG evaporator ay ang pagbabago ng liquid phase ng liquefied hydrocarbon gases (LPG) sa isang vapor phase, na nangyayari sa pamamagitan ng paggamit ng electrically heated evaporators. Ang mga yunit ng pagsingaw ay maaaring nilagyan ng isa, dalawa, tatlo o higit pang mga electric evaporator.

Ang pag-install ng mga evaporator ay nagbibigay-daan sa pagpapatakbo ng isang evaporator o ilang magkatulad. Kaya, ang pagiging produktibo ng pag-install ay maaaring mag-iba depende sa bilang ng mga evaporator na gumagana nang sabay-sabay.

Prinsipyo ng pagpapatakbo ng yunit ng pagsingaw:

Kapag naka-on ang evaporation unit, pinapainit ng automation ang evaporation unit sa 55C. Ang solenoid valve sa liquid phase inlet papunta sa evaporation unit ay isasara hanggang sa maabot ng temperatura ang mga parameter na ito. Ang level control sensor sa cut-off valve (kung mayroong level gauge sa cut-off valve) ay sinusubaybayan ang level at isinasara ang inlet valve kapag napuno.

Nagsisimulang uminit ang evaporator. Kapag naabot ang 55°C, magbubukas ang inlet magnetic valve. Ang liquefied gas ay pumapasok sa heated pipe register at sumingaw. Sa oras na ito, ang evaporator ay patuloy na umiinit, at kapag ang core temperature ay umabot sa 70-75°C, ang heating coil ay papatayin.

Ang proseso ng pagsingaw ay nagpapatuloy. Unti-unting lumalamig ang core ng evaporator, at kapag bumaba ang temperatura sa 65°C, bubuksan muli ang heating coil. Umuulit ang cycle.

Kumpletong set ng evaporation unit:

Ang evaporation unit ay maaaring nilagyan ng isa o dalawang regulatory group para duplicate ang reduction system, gayundin ang vapor phase bypass line, na lumalampas sa evaporation unit para sa paggamit ng steam phase ng natural evaporation sa mga gas holder.

Ang mga regulator ng presyon ay ginagamit sa pag-install itakda ang presyon sa labasan mula sa planta ng pagsingaw patungo sa mamimili.

• 1st stage - medium pressure adjustment (mula 16 hanggang 1.5 bar).
• 2nd stage - pagsasaayos mababang presyon mula 1.5 bar hanggang sa kinakailangang presyon kapag ibinibigay sa consumer (halimbawa, sa isang gas boiler o gas piston power plant).

Mga kalamangan ng PP-TEC evaporation units "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany)

1. Compact na disenyo, magaan ang timbang;
2. Matipid at ligtas na operasyon;
3. Malaking thermal power;
4. Mahabang buhay ng serbisyo;
5. Matatag na operasyon sa mababang temperatura;
6. Dobleng sistema ng kontrol para sa paglabas ng likidong bahagi mula sa pangsingaw (mekanikal at elektroniko);
7. Anti-icing ng filter at solenoid valve (PP-TEC lang)

Kasama ang Package:

Dobleng termostat para sa kontrol ng temperatura ng gas,
- mga sensor ng kontrol sa antas ng likido,
- mga solenoid valve sa pumapasok na bahagi ng likido
- hanay ng mga kasangkapang pangkaligtasan,
- mga thermometer,
- ball valve para sa pag-alis ng laman at deaeration,
- built-in na likidong phase gas separator,
- mga inlet/outlet fitting,
- mga terminal box para sa mga koneksyon sa kuryente,
- electrical control panel.

Mga kalamangan ng PP-TEC evaporators

Kapag nagdidisenyo ng isang evaporation plant, tatlong elemento ang dapat palaging isaalang-alang:

1. Tiyakin ang tinukoy na pagganap,
2. Lumikha ng kinakailangang proteksyon laban sa hypothermia at overheating ng evaporator core.
3. Tamang kalkulahin ang geometry ng lokasyon ng coolant sa gas conductor sa evaporator

Ang pagganap ng evaporator ay nakasalalay hindi lamang sa dami ng power supply boltahe na natupok mula sa network. Ang isang mahalagang kadahilanan ay ang geometry ng lokasyon.

Tinitiyak ng wastong pagkalkula ng kaayusan ang mahusay na paggamit ng heat transfer mirror at, bilang resulta, pinatataas ang kahusayan ng evaporator.

Sa mga evaporator na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany), ni tamang kalkulasyon, ang mga inhinyero ng kumpanya ay nakamit ang pagtaas sa koepisyent na ito sa 98%.

Ang mga evaporative installation ng kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay nawawalan lamang ng dalawang porsyento ng init. Ang natitirang halaga ay ginagamit upang sumingaw ang gas.

Halos lahat ng European at American na mga tagagawa ng mga kagamitan sa pagsingaw ay ganap na mali ang kahulugan ng konsepto ng "kalabisan na proteksyon" (isang kondisyon para sa pagpapatupad ng pagdoble ng mga function ng proteksyon laban sa overheating at overcooling).

Ang konsepto ng "kalabisan na proteksyon" ay nagpapahiwatig ng pagpapatupad ng "safety net" ng mga indibidwal na yunit ng pagtatrabaho at mga yunit o buong kagamitan, sa pamamagitan ng paggamit ng mga dobleng elemento mula sa iba't ibang mga tagagawa at may iba't ibang mga prinsipyo ng operasyon. Sa kasong ito lamang maaaring mabawasan ang posibilidad ng pagkabigo ng kagamitan.

Sinusubukan ng maraming mga tagagawa na ipatupad ang function na ito (habang pinoprotektahan laban sa hypothermia at ang pagpasok ng likidong bahagi ng LPG sa consumer) sa pamamagitan ng pag-install ng dalawang magnetic valve na konektado sa serye mula sa parehong tagagawa sa linya ng supply ng input. O gumagamit sila ng dalawang sensor ng temperatura para sa pagbukas/pagbubukas ng mga balbula na konektado sa serye.

Isipin ang sitwasyon. Nakabukas ang isang solenoid valve. Paano mo malalaman na nabigo ang balbula? HINDI PWEDE! Ang pag-install ay patuloy na gagana, na nawalan ng kakayahang matiyak ang ligtas na operasyon sa oras sa panahon ng overcooling sa kaganapan ng pagkabigo ng pangalawang balbula.

Sa PP-TEC evaporators ang function na ito ay ipinatupad sa isang ganap na naiibang paraan.

Sa mga pag-install ng evaporation, ang kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay gumagamit ng pinagsama-samang algorithm gawain ng tatlo Mga elemento ng proteksyon laban sa hypothermia:

1. Elektronikong kagamitan
2. Magnetic na balbula
3. Mechanical shut-off valve sa shut-off valve.

Ang lahat ng tatlong elemento ay may ganap na magkakaibang mga prinsipyo ng pagpapatakbo, na nagpapahintulot sa amin na magsalita nang may kumpiyansa tungkol sa imposibilidad ng isang sitwasyon kung saan ang non-evaporated gas sa likidong anyo ay pumapasok sa pipeline ng consumer.

Sa mga pag-install ng evaporation ng kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany), ang parehong bagay ay ipinatupad kapag pinoprotektahan ang evaporator mula sa overheating. Kasama sa mga elemento ang parehong electronics at mechanics.

Ang kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay ang una sa mundo na nagpatupad ng function ng pagsasama ng isang likidong cut-off valve sa lukab ng evaporator mismo na may posibilidad ng patuloy na pag-init ng cut-off. balbula.

Walang tagagawa ng evaporation technology ang gumagamit ng proprietary function na ito. Gamit ang isang heated cutter, nagawa ng mga evaporation unit na “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Germany) na mag-evaporate ng mabibigat na bahagi ng LPG.

Maraming mga tagagawa, pagkopya mula sa bawat isa, nag-install ng isang cut-off na balbula sa labasan sa harap ng mga regulator. Ang mga mercaptans, sulfur at mabibigat na gas na nakapaloob sa gas, na may napakataas na densidad, pumapasok sa isang malamig na pipeline, condense at idineposito sa mga dingding ng mga tubo, cut-off na balbula at mga regulator, na makabuluhang binabawasan ang buhay ng serbisyo ng kagamitan.

Sa PP-TEC na "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) evaporator, ang mabibigat na sediment sa isang molten na estado ay pinananatili sa isang separator hanggang sa maalis ang mga ito sa pamamagitan ng discharge ball valve sa evaporation unit.

Sa pamamagitan ng pagputol ng mga mercaptan, ang kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay nakamit ang isang makabuluhang pagtaas sa buhay ng serbisyo ng mga pag-install at mga grupo ng regulasyon. Nangangahulugan ito ng pangangalaga sa mga gastos sa pagpapatakbo na hindi nangangailangan ng patuloy na pagpapalit ng mga lamad ng regulator, o ang kanilang kumpletong mahal na pagpapalit, na humahantong sa downtime ng evaporation unit.

At ang ipinatupad na function ng pag-init ng solenoid valve at filter sa pumapasok sa evaporation unit ay pumipigil sa tubig mula sa pag-iipon sa mga ito at, kung nagyelo sa solenoid valves, nagiging sanhi ng pinsala kapag na-activate. O limitahan ang pagpasok ng liquid phase sa evaporation unit.

Ang mga pag-install ng evaporation ng kumpanyang Aleman na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay maaasahan at matatag na operasyon para sa maraming taon operasyon.

Ang grupo ng mga kumpanya ng MEL ay isang wholesale na supplier ng mga air conditioning system sa Mitsubishi Heavy Industries.

www.site Ang address na ito email protektado mula sa mga spam bot. Dapat ay pinagana mo ang JavaScript upang matingnan ito.

Ang mga compressor-condensing unit (CCU) para sa paglamig ng bentilasyon ay nagiging karaniwan sa disenyo ng mga central cooling system para sa mga gusali. Ang kanilang mga pakinabang ay halata:

Una, ito ang presyo ng isang kW ng malamig. Kung ikukumpara sa mga sistema ng chiller, paglamig magbigay ng hangin sa tulong ng KKB ay hindi naglalaman ng isang intermediate coolant, i.e. tubig o hindi nagyeyelong mga solusyon, samakatuwid ito ay mas mura.

Pangalawa, kadalian ng regulasyon. Ang isang compressor-condenser unit ay gumagana para sa isang air-conditioning unit, kaya ang control logic ay pare-pareho at ipinapatupad gamit ang standard air-conditioning unit control controllers.

Pangatlo, ang kadalian ng pag-install ng KKB para sa paglamig ng sistema ng bentilasyon. Walang karagdagang air duct, bentilador, atbp. ang kailangan. Tanging ang evaporator heat exchanger ay naka-built in at iyon lang. Kahit na ang karagdagang pagkakabukod ng mga duct ng supply ng hangin ay madalas na hindi kinakailangan.

kanin. 1. KKB LENNOX at diagram ng koneksyon nito sa air handling unit.

Laban sa backdrop ng gayong mga kahanga-hangang pakinabang, sa pagsasagawa ay nakatagpo tayo ng maraming mga halimbawa ng mga sistema ng bentilasyon ng air conditioning kung saan ang mga air conditioning unit ay alinman sa hindi gumagana o napakabilis na nabigo sa panahon ng operasyon. Ang pagsusuri sa mga katotohanang ito ay nagpapakita na kadalasan ang dahilan ay maling pagpili KKB at evaporator para sa paglamig ng supply ng hangin. Samakatuwid, isasaalang-alang namin ang karaniwang pamamaraan para sa pagpili ng mga yunit ng compressor-condenser at subukang ipakita ang mga pagkakamali na ginawa sa kasong ito.

MALI, ngunit ang pinakakaraniwan, na paraan para sa pagpili ng KKB at evaporator para sa direct-flow air handling units

1. Bilang paunang data, kailangan nating malaman ang daloy ng hangin yunit ng paghawak ng hangin. Itakda natin ang 4500 m3/oras bilang isang halimbawa.
2. Ang supply unit ay direct-flow, i.e. walang recirculation, gumagana sa 100% sa labas ng hangin.
3. Tukuyin natin ang lugar ng konstruksiyon - halimbawa, Moscow. Ang mga kinakalkula na parameter ng panlabas na hangin para sa Moscow ay +28C at 45% na kahalumigmigan. Kinukuha namin ang mga parameter na ito bilang mga paunang parameter ng hangin sa pasukan sa evaporator ng supply system. Minsan ang mga parameter ng hangin ay kinuha "na may reserba" at itinakda sa +30C o kahit +32C.
4. Itakda natin ang mga kinakailangang parameter ng hangin sa labasan ng sistema ng supply, i.e. sa pasukan sa silid. Kadalasan ang mga parameter na ito ay nakatakda 5-10C mas mababa kaysa sa kinakailangang supply ng temperatura ng hangin sa silid. Halimbawa, +15C o kahit +10C. Magtutuon kami sa average na halaga ng +13C.
5. Higit pang gamit i-d chart(Larawan 2) ginagawa namin ang proseso ng paglamig ng hangin sa sistema ng paglamig ng bentilasyon. Tinutukoy namin ang kinakailangang daloy ng paglamig sa ilalim ng mga ibinigay na kondisyon. Sa aming bersyon, ang kinakailangang daloy ng paglamig ay 33.4 kW.
6. Pinipili namin ang KKB ayon sa kinakailangang daloy ng paglamig na 33.4 kW. May malapit na malaki at malapit na mas maliit na modelo sa linya ng KKB. Halimbawa, para sa tagagawa ng LENNOX ito ang mga modelo: TSA090/380-3 para sa 28 kW ng malamig at TSA120/380-3 para sa 35.3 kW ng malamig.

Tumatanggap kami ng isang modelo na may reserbang 35.3 kW, i.e. TSA120/380-3.

At ngayon sasabihin namin sa iyo kung ano ang mangyayari sa site kapag ang air handling unit at ang air handling unit na pinili namin ay nagtutulungan ayon sa pamamaraang inilarawan sa itaas.

Ang unang problema ay ang overestimated productivity ng KKB.

Ang air conditioner ng bentilasyon ay pinili para sa mga parameter ng panlabas na hangin na +28C at 45% na kahalumigmigan. Ngunit plano ng customer na patakbuhin ito hindi lamang kapag ito ay +28C sa labas; Samakatuwid, itinatakda ng controller ang temperatura ng supply ng hangin sa pinakamainam sa +20C, at sa pinakamasama ay mas mababa pa. Gumagawa ang KKB ng alinman sa 100% na pagganap o 0% (na may mga bihirang pagbubukod ng maayos na kontrol kapag gumagamit ng VRF outdoor unit sa anyo ng KKB). Kapag bumaba ang temperatura ng hangin sa labas (intake), hindi binabawasan ng KKB ang pagganap nito (at sa katunayan ay bahagyang tumataas dahil sa mas malaking subcooling sa condenser). Samakatuwid, kapag bumaba ang temperatura ng hangin sa pasukan patungo sa evaporator, ang KKB ay may posibilidad na makagawa ng mas mababang temperatura ng hangin sa labasan ng evaporator. Gamit ang aming data ng pagkalkula, ang output air temperature ay +3C. Ngunit hindi ito maaaring mangyari, dahil... Ang boiling point ng freon sa evaporator ay +5C.

Dahil dito, ang pagbaba ng temperatura ng hangin sa pasukan ng evaporator sa +22C at sa ibaba, sa aming kaso, ay humahantong sa isang overestimated na pagganap ng KKB. Susunod, ang freon ay hindi sapat na kumulo sa evaporator, ang likidong nagpapalamig ay bumalik sa pagsipsip ng compressor at, bilang isang resulta, ang compressor ay nabigo dahil sa mekanikal na pinsala.

Ngunit ang aming mga problema, kakaiba, ay hindi nagtatapos doon.

Ang pangalawang problema ay isang LOWERED EVAPORATOR.

Tingnan natin ang pagpili ng evaporator. Kapag pumipili ng air handling unit, nakatakda ang mga partikular na parameter para sa pagpapatakbo ng evaporator. Sa aming kaso, ito ang temperatura ng hangin sa pumapasok +28C at halumigmig 45% at sa labasan +13C. ibig sabihin? ang evaporator ay EKSAKTO ang napili para sa mga parameter na ito. Ngunit ano ang mangyayari kapag ang temperatura ng hangin sa pasukan ng evaporator ay, halimbawa, hindi +28C, ngunit +25C? Ang sagot ay medyo simple kung titingnan mo ang formula para sa paglipat ng init ng anumang mga ibabaw: Q=k*F*(Tv-Tph). k*F – heat transfer coefficient at heat exchange area ay hindi magbabago, ang mga value na ito ay pare-pareho. Tf - hindi magbabago ang boiling point ng freon, kasi ito rin ay pinananatili sa isang pare-parehong +5C (sa normal na operasyon). Ngunit TV - ang average na temperatura ng hangin ay bumaba ng tatlong degree. Dahil dito, ang halaga ng init na inilipat ay magiging mas mababa sa proporsyon sa pagkakaiba ng temperatura. Ngunit ang KKB ay "hindi alam ang tungkol dito" at patuloy na nagbibigay ng kinakailangang 100% na produktibo. Ang likidong freon ay bumalik sa compressor suction muli at humahantong sa mga problema na inilarawan sa itaas. Yung. ang kinakalkula na temperatura ng evaporator ay MINIMUM temperatura ng pagpapatakbo KKB.

Dito maaari kang tumutol: "Ngunit paano ang tungkol sa gawain ng mga on-off na split system?" Ang temperatura ng disenyo sa mga split ay +27C sa silid, ngunit sa katunayan maaari silang gumana hanggang sa +18C. Ang katotohanan ay sa mga split system ang surface area ng evaporator ay pinili na may napakalaking margin, hindi bababa sa 30%, para lamang mabayaran ang pagbaba ng heat transfer kapag bumaba ang temperatura sa silid o ang bilis ng fan ng bumababa ang panloob na yunit. At sa wakas,

Ikatlong suliranin – pagpili ng KKB na “With RESERVE”...

Ang productivity reserve kapag pumipili ng KKB ay lubhang nakakapinsala, dahil Ang reserba ay likidong freon sa pagsipsip ng compressor. At sa dulo mayroon kaming jammed compressor. Sa pangkalahatan, ang maximum na kapasidad ng evaporator ay dapat palaging mas malaki kaysa sa kapasidad ng compressor.

Susubukan naming sagutin ang tanong - kung paano pumili ng TAMANG KKB para sa mga sistema ng supply?

Una, ito ay kinakailangan upang maunawaan na ang pinagmulan ng malamig sa anyo ng isang compressor-condensing unit ay hindi maaaring ang isa lamang sa gusali. Ang pagkondisyon sa sistema ng bentilasyon ay maaari lamang mag-alis ng bahagi ng peak load na pumapasok sa silid bentilasyon ng hangin. At sa anumang kaso, ang pagpapanatili ng isang tiyak na temperatura sa loob ng silid ay nahuhulog sa mga lokal na malapit ( panloob na mga yunit VRF o fan coil unit). Samakatuwid, hindi dapat suportahan ng KKB isang tiyak na temperatura kapag nagpapalamig ng bentilasyon (ito ay imposible dahil sa on-off na regulasyon), ngunit upang mabawasan ang pagpasok ng init sa lugar kapag ang isang tiyak na temperatura sa labas ay nalampasan.

Halimbawa ng sistema ng bentilasyon at air conditioning:

Paunang data: Lungsod ng Moscow na may mga parameter ng disenyo para sa air conditioning +28C at 45% na kahalumigmigan. Suplay air flow 4500 m3/hour. Ang sobrang init sa silid mula sa mga computer, tao, solar radiation atbp. ay 50 kW. Tinatayang temperatura ng silid +22C.

Ang kapasidad ng air conditioning ay dapat piliin sa paraang ito ay sapat para sa pinakamasamang kondisyon(maximum na temperatura). Ngunit ang mga air conditioner ng bentilasyon ay dapat ding gumana nang walang mga problema sa ilalim ng ilang mga intermediate na opsyon. Bukod dito, kadalasan, ang mga sistema ng air conditioning ng bentilasyon ay gumagana sa 60-80% na load.

• Itinakda namin ang kinakalkula na temperatura ng panlabas na hangin at ang kinakalkula na temperatura ng panloob na hangin. Yung. Ang pangunahing gawain ng KKB ay palamigin ang supply ng hangin sa temperatura ng silid. Kapag ang temperatura ng hangin sa labas ay mas mababa sa kinakailangang temperatura ng hangin sa loob ng bahay, HINDI NAKA-O-ON ang KKB. Para sa Moscow, mula +28C hanggang sa kinakailangang temperatura ng silid na +22C, nakakakuha kami ng pagkakaiba sa temperatura na 6C. Sa prinsipyo, ang pagkakaiba sa temperatura sa buong evaporator ay hindi dapat higit sa 10C, dahil ang temperatura ng supply ng hangin ay hindi maaaring mas mababa kaysa sa kumukulong punto ng freon.

• Tinutukoy namin ang kinakailangang pagganap ng KKB batay sa mga kondisyon para sa paglamig ng supply ng hangin mula sa temperatura ng disenyo na +28C hanggang +22C. Ang resulta ay 13.3 kW ng malamig (i-d diagram).

• Pinipili namin ang 13.3 KKB mula sa linya ng sikat na tagagawa na LENNOX ayon sa kinakailangang pagganap. Pinipili namin ang pinakamalapit na MALIIT NA KKB TSA036/380-3с na may produktibidad na 12.2 kW.

• Pinipili namin ang supply evaporator mula sa pinakamasamang parameter para dito. Ito ang panlabas na temperatura ng hangin na katumbas ng kinakailangang panloob na temperatura - sa aming kaso +22C. Ang malamig na produktibidad ng evaporator ay katumbas ng pagiging produktibo ng KKB, i.e. 12.2 kW. Dagdag pa ng reserbang pagganap na 10-20% kung sakaling may kontaminasyon ng evaporator, atbp.

• Tinutukoy namin ang temperatura ng supply ng hangin sa isang temperatura sa labas na +22C. nakakakuha kami ng 15C. Sa itaas ng kumukulong punto ng freon +5C at sa itaas ng temperatura ng dew point +10C, nangangahulugan ito na ang pagkakabukod ng mga supply ng air duct ay hindi kailangang gawin (theoretically).

• Tinutukoy namin ang natitirang labis na init sa lugar. Ito ay lumalabas na 50 kW ng panloob na labis na init kasama ang isang maliit na bahagi mula sa supply ng hangin 13.3-12.2 = 1.1 kW. Kabuuang 51.1 kW – kinakalkula na pagganap para sa mga lokal na sistema ng kontrol.

Mga konklusyon: Ang pangunahing ideya na nais kong bigyang pansin ay ang pangangailangan na magdisenyo ng compressor-condenser unit hindi para sa pinakamataas na temperatura sa labas ng hangin, ngunit para sa pinakamababa sa operating range ng air conditioner ng bentilasyon. Ang pagkalkula ng KKB at evaporator na isinasagawa para sa pinakamataas na supply ng temperatura ng hangin ay humahantong sa katotohanan na ang normal na operasyon ay magaganap lamang sa hanay ng mga panlabas na temperatura mula sa temperatura ng disenyo at sa itaas. At kung ang temperatura sa labas ay mas mababa kaysa sa kinakalkula, magkakaroon ng hindi kumpletong pagkulo ng freon sa evaporator at ang pagbabalik ng likidong nagpapalamig sa pagsipsip ng compressor.

→ Pag-install ng mga yunit ng pagpapalamig

Pag-install ng pangunahing apparatus at auxiliary na kagamitan

Ang teknolohiya ng pag-install ay tinutukoy ng antas ng kahandaan ng pabrika at mga tampok ng disenyo ng mga device, ang kanilang timbang at disenyo ng pag-install. Una, naka-install ang pangunahing kagamitan, na nagbibigay-daan sa iyo upang simulan ang pagtula ng mga pipeline. Upang maiwasan ang pagkabasa ng thermal insulation, ang isang layer ng waterproofing ay inilapat sa sumusuporta sa ibabaw ng mga aparato na tumatakbo sa mababang temperatura, isang thermal insulation layer ay inilatag, at pagkatapos ay isang layer ng waterproofing ay inilatag muli. Upang lumikha ng mga kondisyon na pumipigil sa pagbuo ng mga thermal bridge, lahat mga bahagi ng metal(fastening belts) ay inilalapat sa mga aparato sa pamamagitan ng mga kahoy na antiseptic bar o gasket na may kapal na 100-250 mm.

Mga palitan ng init. Karamihan sa mga heat exchanger ay ibinibigay ng mga pabrika na handa na para sa pag-install. Kaya, ang mga shell-and-tube condenser, evaporator, subcooler ay ibinibigay na binuo, elemental, spray, evaporative condenser at panel, submersible evaporator - mga yunit ng pagpupulong. Ang mga Finned tube evaporator, direct coils at brine evaporator ay maaaring gawin organisasyon ng pag-install sa lugar mula sa mga seksyon ng finned pipe.

Ang mga aparatong shell-and-tube (pati na rin ang capacitive equipment) ay naka-mount sa isang pinagsamang paraan ng daloy. Kapag naglalagay ng welded apparatus sa mga suporta, siguraduhin na ang lahat ng mga welds ay naa-access para sa inspeksyon, pag-tap gamit ang martilyo sa panahon ng inspeksyon, at para din sa pagkumpuni.

Ang horizontality at verticality ng mga device ay sinusuri sa pamamagitan ng level at plumb line o gamit ang surveying instruments. Ang mga pinahihintulutang paglihis ng mga aparato mula sa patayo ay 0.2 mm, pahalang - 0.5 mm bawat 1 m Kung ang aparato ay may koleksyon o tangke ng pag-aayos, ang isang slope lamang sa kanilang direksyon ay pinahihintulutan. Ang verticality ng shell-and-tube vertical condenser ay lalo na maingat na na-verify, dahil kinakailangan upang matiyak ang daloy ng tubig sa mga dingding ng mga tubo.

Ang mga elemental na kapasitor (dahil sa kanilang mataas na pagkonsumo ng metal ay ginagamit ang mga ito sa mga bihirang kaso sa mga pang-industriyang pag-install) ay naka-install sa metal na frame, sa itaas ng receiver, elemento sa pamamagitan ng elemento mula sa ibaba hanggang sa itaas, sinusuri ang horizontality ng mga elemento, ang pare-parehong eroplano ng fitting flanges at ang verticality ng bawat seksyon.

Ang pag-install ng irrigation at evaporative condenser ay binubuo ng sunud-sunod na pag-install ng isang kawali, heat exchange pipe o coils, fan, oil separator, pump at fittings.

Ang mga air-cooled na device na ginagamit bilang condenser sa mga refrigeration unit ay naka-mount sa isang pedestal. Para sa pagkakahanay axial fan kaugnay sa guide vane, may mga puwang sa plate na nagpapahintulot sa gear plate na ilipat sa dalawang direksyon. Ang fan motor ay nakasentro sa gearbox.

Ang mga panel brine evaporator ay inilalagay sa isang insulating layer, sa isang kongkretong pad. Tangke ng metal Ang evaporator ay naka-install sa mga kahoy na beam, isang stirrer at brine valves ay naka-mount, isang drain pipe ay konektado at ang tangke ay nasubok para sa density sa pamamagitan ng pagpuno nito ng tubig. Ang antas ng tubig ay hindi dapat bumaba sa araw. Pagkatapos ang tubig ay pinatuyo, ang mga bar ay tinanggal at ang tangke ay ibinaba sa base. Bago ang pag-install, ang mga seksyon ng panel ay nasubok sa hangin sa isang presyon ng 1.2 MPa. Pagkatapos ang mga seksyon ay naka-mount sa tangke nang paisa-isa, ang mga manifold, fitting, at isang likidong separator ay naka-install, ang tangke ay puno ng tubig at ang evaporator assembly ay muling nasubok sa hangin sa isang presyon ng 1.2 MPa.

kanin. 1. Pag-install ng mga pahalang na capacitor at receiver gamit ang pinagsamang paraan ng daloy:
a, b - sa isang gusaling itinatayo; c - sa mga suporta; g - sa mga overpass; I - posisyon ng kapasitor bago ang lambanog; II, III - mga posisyon kapag inililipat ang crane boom; IV - pag-install sa mga sumusuportang istruktura

kanin. 2. Pag-install ng mga capacitor:
0 - elemental: 1 - sumusuporta sa mga istrukturang metal; 2 - receiver; 3 - elemento ng kapasitor; 4 - linya ng tubo para sa pagsuri sa verticality ng seksyon; 5 - antas para sa pagsuri sa horizontality ng elemento; 6 - pinuno para sa pagsuri sa lokasyon ng mga flanges sa parehong eroplano; b - patubig: 1 - draining tubig; 2 - papag; 3 - receiver; 4 - mga seksyon ng mga coils; 5 - pagsuporta sa mga istruktura ng metal; 6 - mga tray ng pamamahagi ng tubig; 7 - supply ng tubig; 8 - overflow funnel; c - evaporative: 1 - kolektor ng tubig; 2 - receiver; 3, 4 - tagapagpahiwatig ng antas; 5 - mga nozzle; 6 - drop eliminator; 7 - separator ng langis; 8 - mga balbula sa kaligtasan; 9 - tagahanga; 10 - precondenser; 11 - float water level regulator; 12 - overflow funnel; 13 - bomba; g - hangin: 1 - sumusuporta sa mga istrukturang metal; 2 - drive frame; 3 - gabay vane; 4 - seksyon ng finned heat exchange pipe; 5 - flanges para sa pagkonekta ng mga seksyon sa mga kolektor

Ang mga submersible evaporator ay ini-mount sa katulad na paraan at sinusuri sa isang inert gas pressure na 1.0 MPa para sa mga system na may R12 at 1.6 MPa para sa mga system na may R22.

kanin. 2. Pag-install ng panel brine evaporator:
a - pagsubok sa tangke ng tubig; b - pagsubok ng mga seksyon ng panel na may hangin; c - pag-install ng mga seksyon ng panel; d - pagsubok ng evaporator assembly na may tubig at hangin; 1 - kahoy na beam; 2 - tangke; 3 - panghalo; 4 - seksyon ng panel; 5 - kambing; 6 - air supply ramp para sa pagsubok; 7 - alisan ng tubig; 8 - oil sump; 9-likidong separator; 10 - thermal pagkakabukod

Kagamitang capacitive at mga pantulong na kagamitan. Ang mga linear na ammonia receiver ay naka-mount sa gilid mataas na presyon sa ibaba ng condenser (minsan sa ilalim nito) sa parehong pundasyon, at ang mga steam zone ng mga aparato ay konektado sa pamamagitan ng isang equalizing line, na lumilikha ng mga kondisyon para sa pag-draining ng likido mula sa condenser sa pamamagitan ng gravity. Sa panahon ng pag-install, panatilihin ang isang pagkakaiba sa taas mula sa antas ng likido sa condenser (ang antas ng outlet pipe mula sa vertical condenser) hanggang sa antas ng likidong tubo mula sa oil separator overflow cup I na hindi bababa sa 1500 mm (Fig. 25 ). Depende sa mga tatak ng oil separator at linear receiver, ang mga pagkakaiba sa mga elevation ng condenser, receiver at oil separator Yar, Yar, Nm at Ni, na tinukoy sa reference na literatura, ay pinananatili.

Sa gilid na may mababang presyon, ang mga drainage receiver ay naka-install upang maubos ang ammonia mula sa mga cooling device kapag ang snow coat ay natunaw ng mainit na ammonia vapors at mga protective receiver sa mga pumpless circuit upang makatanggap ng likido sa kaganapan ng paglabas nito mula sa mga baterya kapag tumaas ang heat load. , pati na rin ang mga circulation receiver. Ang mga horizontal circulation receiver ay ini-mount kasama ng mga likidong separator na inilagay sa itaas ng mga ito. Sa mga vertical na receiver ng sirkulasyon, ang singaw ay pinaghihiwalay mula sa likido sa receiver.

kanin. 3. Diagram ng pag-install ng isang condenser, linear receiver, oil separator at air cooler sa isang ammonia refrigeration unit: KD - condenser; LR - linear receiver; DITO - air separator; SP - overflow glass; MO - separator ng langis

Sa pinagsama-samang pag-install ng freon, ang mga linear na receiver ay naka-install sa itaas ng condenser (nang walang equalizing line), at ang freon ay pumapasok sa receiver sa isang pulsating flow habang ang condenser ay napuno.

Lahat ng mga receiver ay nilagyan mga balbula sa kaligtasan, pressure gauge, level indicator at shut-off valves.

Ang mga intermediate na sisidlan ay naka-install sa mga sumusuporta sa mga istruktura sa mga kahoy na beam, na isinasaalang-alang ang kapal ng thermal insulation.

Mga bateryang nagpapalamig. Ang mga direktang cooling freon na baterya ay ibinibigay ng mga tagagawa na handa na para sa pag-install. Ang mga baterya ng brine at ammonia ay ginawa sa lugar ng pag-install. Ang mga baterya ng brine ay gawa sa bakal mga electric welded pipe. Para sa paggawa ng mga baterya ng ammonia, ang tuluy-tuloy na hot-rolled steel pipe (karaniwan ay may diameter na 38X3 mm) ay ginagamit mula sa bakal 20 para sa operasyon sa temperatura pababa sa -40 °C at mula sa steel 10G2 para sa operasyon sa temperatura hanggang -70 ° C.

Para sa cross-spiral finning ng mga tubo ng baterya, ginagamit ang cold-rolled steel strip na gawa sa low-carbon steel. Ang mga tubo ay palikpik gamit ang semi-awtomatikong kagamitan sa mga kondisyon ng mga workshop sa pagkuha na may random na tseke na may isang pagsisiyasat para sa higpit ng mga palikpik sa tubo at ang tinukoy na puwang ng palikpik (karaniwan ay 20 o 30 mm). Ang mga natapos na seksyon ng tubo ay hot-dip galvanized. Sa paggawa ng mga baterya, ginagamit ang semi-awtomatikong hinang sa kapaligiran ng carbon dioxide o manu-manong electric arc. Ang mga tubo na may palikpik ay nagkokonekta sa mga baterya sa mga kolektor o coil. Ang mga kolektor, rack at coil na baterya ay binuo mula sa mga standardized na seksyon.

Pagkatapos ng pagsubok sa mga baterya ng ammonia na may hangin sa loob ng 5 minuto para sa lakas (1.6 MPa) at para sa 15 minuto para sa density (1 MPa) ng lugar welded joints galvanized na may electroplating gun.

Ang mga baterya ng brine ay sinusuri ng tubig pagkatapos ng pag-install sa isang presyon na katumbas ng 1.25 gumagana.

Ang mga baterya ay nakakabit sa mga naka-embed na bahagi o mga istrukturang metal sa mga kisame (mga baterya sa kisame) o sa mga dingding (mga baterya sa dingding). Ang mga baterya sa kisame ay naka-mount sa layo na 200-300 mm mula sa axis ng mga tubo hanggang sa kisame, mga baterya sa dingding - sa layo na 130-150 mm mula sa axis ng mga tubo hanggang sa dingding at hindi bababa sa 250 mm mula sa sahig sa ilalim ng tubo. Kapag nag-i-install ng mga baterya ng ammonia, ang mga sumusunod na pagpapaubaya ay pinananatili: taas ± 10 mm, ang paglihis mula sa verticality ng mga baterya na naka-mount sa dingding ay hindi hihigit sa 1 mm bawat 1 m ng taas. Kapag nag-i-install ng mga baterya, pinapayagan ang isang slope na hindi hihigit sa 0.002, at sa direksyon na kabaligtaran sa paggalaw ng singaw ng nagpapalamig. Inilalagay ang mga baterya sa dingding gamit ang mga crane bago mag-install ng mga floor slab o gumamit ng mga boom loader. Ang mga baterya sa kisame ay nakakabit gamit ang mga winch sa pamamagitan ng mga bloke na nakakabit sa mga kisame.

Mga pampalamig ng hangin. Naka-install ang mga ito sa isang pedestal (on-pedestal air coolers) o nakakabit sa mga naka-embed na bahagi sa mga kisame (mounted air coolers).

Ang mga pedestal air cooler ay inilalagay gamit ang flow-combined method gamit ang jib crane. Bago ang pag-install, ang pagkakabukod ay inilalagay sa pedestal at isang butas ang ginawa upang ikonekta ang pipeline ng paagusan, na inilalagay na may slope na hindi bababa sa 0.01 patungo sa alisan ng tubig sa network ng imburnal. Ang mga naka-mount na air cooler ay naka-install sa parehong paraan tulad ng mga radiator ng kisame.

kanin. 4. Pag-install ng baterya:
a - mga baterya para sa isang electric forklift; b - baterya sa kisame na may mga winch; 1 - magkakapatong; 2- naka-embed na mga bahagi; 3 - bloke; 4 - lambanog; 5 - baterya; 6 - winch; 7 - electric forklift

Mga cooling baterya at air cooler na gawa sa mga glass pipe. Ang mga glass pipe ay ginagamit upang gumawa ng mga coil-type na brine na baterya. Ang mga tubo ay nakakabit sa mga rack sa mga tuwid na seksyon lamang (hindi secured ang mga roll). Ang mga sumusuportang istrukturang metal ng mga baterya ay nakakabit sa mga dingding o nasuspinde mula sa mga kisame. Ang distansya sa pagitan ng mga post ay hindi dapat lumampas sa 2500 mm. Ang mga baterya sa dingding na may taas na 1.5 m ay protektado ng mesh fences. Ang mga glass pipe ng mga air cooler ay naka-install din sa katulad na paraan.

Para sa paggawa ng mga baterya at air cooler, ang mga tubo na may makinis na dulo ay kinuha, na kumukonekta sa mga ito sa mga flanges. Pagkatapos ng pag-install, ang mga baterya ay nasubok sa tubig sa isang presyon na katumbas ng 1.25 gumagana.

Mga bomba. Ang mga centrifugal pump ay ginagamit upang mag-bomba ng ammonia at iba pang mga likidong nagpapalamig, mga coolant at pinalamig na tubig, condensate, gayundin upang walang laman ang mga balon ng paagusan at magpalipat-lipat ng nagpapalamig na tubig. Upang mag-supply ng mga likidong nagpapalamig, tanging mga selyadong, walang selyadong mga bomba ng uri ng CG na may de-koryenteng motor na nakapaloob sa pump housing ang ginagamit. Ang stator ng de-koryenteng motor ay selyadong, at ang rotor ay naka-mount sa parehong baras na may mga impeller. Ang mga shaft bearings ay pinalamig at pinadulas ng likidong nagpapalamig na kinuha mula sa discharge pipe at pagkatapos ay inilipat sa suction side. Ang mga selyadong bomba ay inilalagay sa ibaba ng punto ng paggamit ng likido sa isang likidong temperatura sa ibaba -20 ° C (upang maiwasan ang pagkagambala ng bomba, ang suction head ay 3.5 m).

kanin. 5. Pag-install at pag-align ng mga pump at fan:
a - pag-install centrifugal pump kasama ang mga joists gamit ang isang winch; b - pag-install ng fan na may winch gamit ang guy ropes

Bago mag-install ng mga stuffing box pump, suriin ang pagkakumpleto ng mga ito at, kung kinakailangan, magsagawa ng inspeksyon.

Ang mga centrifugal pump ay inilalagay sa pundasyon sa pamamagitan ng isang crane, isang hoist, o kasama ng mga joists sa mga roller o isang sheet ng metal gamit ang isang winch o levers. Kapag ini-install ang pump sa isang pundasyon na may mga blind bolts na naka-embed sa masa nito, ang mga kahoy na beam ay inilalagay malapit sa mga bolts upang hindi ma-jam ang mga thread (Larawan 5, a). Suriin ang elevation, horizontalness, alignment, presensya ng langis sa system, makinis na pag-ikot ng rotor at pag-iimpake ng kahon ng palaman (oil seal). Oil seal

Ang glandula ay dapat na maingat na pinalamanan at baluktot nang pantay-pantay nang walang pagbaluktot. Kapag ini-install ang bomba sa itaas ng tangke ng pagtanggap, naka-install ang check valve sa suction pipe.

Mga tagahanga. Karamihan sa mga fan ay ibinibigay bilang isang ready-to-install na unit. Pagkatapos i-install ang fan gamit ang isang crane o winch na may mga guy ropes (Larawan 5, b) sa pundasyon, pedestal o mga istruktura ng metal (sa pamamagitan ng mga elemento ng vibration-isolating), ang taas at horizontality ng pag-install ay napatunayan (Larawan 5, c ). Pagkatapos ay alisin ang rotor-locking device, siyasatin ang rotor at housing, siguraduhing walang dents o iba pang pinsala, manu-manong suriin ang makinis na pag-ikot ng rotor at ang pagiging maaasahan ng pangkabit ng lahat ng bahagi. Suriin ang agwat sa pagitan panlabas na ibabaw rotor at housing (hindi hihigit sa 0.01 wheel diameter). Ang radial at axial runout ng rotor ay sinusukat. Depende sa laki ng fan (numero nito), ang maximum na radial runout ay 1.5-3 mm, axial 2-5 mm. Kung ang pagsukat ay nagpapakita na ang pagpapaubaya ay lumampas, ang static na pagbabalanse ay isinasagawa. Ang mga puwang sa pagitan ng umiikot at nakatigil na mga bahagi ng fan ay sinusukat din, na dapat ay nasa loob ng 1 mm (Larawan 5, d).

Sa panahon ng pagsubok, ang mga antas ng ingay at panginginig ng boses ay sinusuri sa loob ng 10 minuto, at pagkatapos huminto, ang pagiging maaasahan ng pangkabit ng lahat ng mga koneksyon, pag-init ng mga bearings at ang kondisyon ng sistema ng langis. Ang tagal ng mga pagsubok sa pag-load ay 4 na oras, kung saan ang katatagan ng operasyon ng fan ay nasuri sa ilalim ng mga kondisyon ng operating.

Pag-install ng mga cooling tower. Ang mga maliliit na film-type cooling tower (I PV) ay ibinibigay para sa pag-install mataas na antas handa sa pabrika. Ang pahalang na pag-install ng cooling tower ay napatunayan, na konektado sa pipeline system, at pagkatapos na punan ang sistema ng sirkulasyon ng tubig na may pinalambot na tubig, ang pagkakapareho ng patubig ng mga nozzle na gawa sa miplast o polyvinyl chloride plate ay nababagay sa pamamagitan ng pagbabago ng posisyon ng tubig mga spray nozzle.

Kapag nag-i-install ng mas malalaking cooling tower pagkatapos ng pagtatayo ng swimming pool at mga istruktura ng gusali i-install ang fan, suriin ang pagkakahanay nito sa cooling tower diffuser, ayusin ang posisyon ng mga gutters ng pamamahagi ng tubig o mga kolektor at nozzle para sa pare-parehong pamamahagi tubig sa ibabaw ng irigasyon.

kanin. 6. Pag-align ng impeller ng axial fan ng cooling tower sa guide vane:
a - sa pamamagitan ng paglipat ng frame na may kaugnayan sa pagsuporta sa mga istruktura ng metal; b - pag-igting ng cable: 1 - impeller hub; 2 - mga blades; 3 - gabay vane; 4 - cooling tower casing; 5 - pagsuporta sa mga istrukturang metal; 6 - gearbox; 7 - de-kuryenteng motor; 8 - nakasentro na mga cable

Ang pagkakahanay ay nababagay sa pamamagitan ng paggalaw ng frame at de-koryenteng motor sa mga grooves para sa mga fastening bolts (Larawan 6, a), at sa pinakamalaking tagahanga, ang coaxiality ay nakakamit sa pamamagitan ng pagsasaayos ng tensyon ng mga cable na nakakabit sa guide vane at pagsuporta sa mga istrukturang metal. (Larawan 6, b). Pagkatapos ay suriin ang direksyon ng pag-ikot ng de-koryenteng motor, kinis, runout at antas ng panginginig ng boses sa mga bilis ng pag-ikot ng baras ng operating.