(pagtukoy sa kapal ng layer ng pagkakabukod ng attic

sahig at takip)
A. Paunang datos

Normal ang humidity zone.

z ht = 229 araw.

Average na temperatura ng disenyo ng panahon ng pag-init t ht = –5.9 ºС.

Malamig na limang araw na temperatura t ext = –35 °С.

t int = + 21 °С.

Relatibong halumigmig: = 55%.

Tinatayang temperatura ng hangin sa attic t int g = +15 С.

Heat transfer coefficient loobang bahagi sahig ng attic
= 8.7 W/m 2 ·С.

Heat transfer coefficient ng panlabas na ibabaw ng attic floor
= 12 W/m 2 °C.

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng patong mainit na attic
= 9.9 W/m 2 °C.

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panlabas na ibabaw ng takip ng isang mainit na attic
= 23 W/m 2 °C.
Uri ng gusali – 9 na palapag na gusali ng tirahan. Nilagyan ang mga kusina sa mga apartment gas stoves. Ang taas ng attic space ay 2.0 m Coverage area (roof) A g. c = 367.0 m 2, mainit na attic floor A g. f = 367.0 m 2, mga panlabas na dingding ng attic A g. w = 108.2 m2.

Ang mainit na attic ay naglalaman ng itaas na pamamahagi ng mga tubo para sa pagpainit at mga sistema ng supply ng tubig. Ang temperatura ng disenyo ng sistema ng pag-init ay 95 °C, ang supply ng mainit na tubig ay 60 °C.

Ang diameter ng mga tubo ng pag-init ay 50 mm na may haba na 55 m, ang mga tubo ng supply ng mainit na tubig ay 25 mm na may haba na 30 m.
Attic floor:

kanin. 6 Skema ng pagkalkula

Ang attic floor ay binubuo ng mga structural layer na ipinapakita sa talahanayan.

№	Pangalan ng materyal (mga istruktura)	, kg/m 3	δ, m	,W/(m °C)	R, m 2 °C/W
1	Matigas na mineral wool slab na may bitumen binders (GOST 4640)	200	X	0,08	X
2	Vapor barrier – Rubitex 1 layer (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Reinforced concrete guwang na core slab PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Pinagsamang saklaw:

kanin. 7 Skema ng pagkalkula

Ang pinagsamang takip sa itaas ng mainit na attic ay binubuo ng mga structural layer na ipinapakita sa talahanayan.

B. Pamamaraan sa pagkalkula
Pagpapasiya ng antas-araw ng panahon ng pag-init gamit ang formula (2) SNiP 23-02–2003:
D d = ( t int - t ht) z ht = (21 + 5.9) 229 = 6160.1.
Ang normalized na halaga ng heat transfer resistance ng coating ng isang residential building ayon sa formula (1) SNiP 23-02–2003:

R req = a· D d+ b=0.0005·6160.1 + 2.2 = 5.28 m 2 ·С/W;
Gamit ang formula (29) SP 23-101–2004, tinutukoy namin ang kinakailangang heat transfer resistance ng sahig ng isang mainit na attic
, m 2 °C / W:

,
saan
– standardized na paglaban sa paglipat ng init ng patong;

n– koepisyent na tinutukoy ng formula (30) SP 230101–2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Batay sa mga nahanap na halaga
At n tukuyin
:
= 5.28·0.107 = 0.56 m2·С/W.

Kinakailangan ang coating resistance sa isang mainit na attic R 0 g. c ay nakatakda gamit ang formula (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( – t ext)/(0.28 G ven Sa(t ven – ) + ( t int – )/ R 0 g.f +
+ (
)/A g.f – ( – t ext) A g.w/ R 0 g.w ,
saan G ven - nabawasan (bawat 1 m2 ng attic) na daloy ng hangin sa sistema ng bentilasyon, na tinutukoy mula sa talahanayan. 6 SP 23-101–2004 at katumbas ng 19.5 kg/(m 2 h);

c– tiyak na kapasidad ng init ng hangin na katumbas ng 1 kJ/(kg °C);

t ven – temperatura ng hangin na umaalis sa mga ventilation duct, °C, kinuha katumbas ng t int + 1.5;

q pi - linear density daloy ng init sa pamamagitan ng thermal insulation surface bawat 1 m ng haba ng pipeline, na kinukuha na 25 para sa mga heating pipe, at 12 W/m para sa hot water supply pipe (Talahanayan 12 SP 23-101–2004).

Ang ibinigay na mga input ng init mula sa mga pipeline ng mga sistema ng pag-init at mainit na supply ng tubig ay:
()/A g.f = (25·55 + 12·30)/367 = 4.71 W/m2;
a g. w - pinababang lugar ng mga panlabas na dingding ng attic m 2 / m 2, na tinutukoy ng formula (33) SP 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

– normalized na pagtutol sa paglipat ng init ng mga panlabas na pader ng isang mainit na attic, na tinutukoy sa pamamagitan ng degree-araw ng panahon ng pag-init sa panloob na temperatura ng hangin sa attic = +15 ºС.

– t ht)· z ht = (15 + 5.9)229 = 4786.1 °C araw,
m 2 °C/W
Pinapalitan namin ang mga nahanap na halaga sa formula at tinutukoy ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng patong sa itaas ng mainit na attic:
(15 + 35)/(0.28 19.2(22.5 – 15) + (21 – 15)/0.56 + 4.71 –
– (15 + 35) 0.295/3.08 = 50/50.94 = 0.98 m 2 °C/W

Tinutukoy namin ang kapal ng pagkakabukod sa sahig ng attic kung kailan R 0 g. f = 0.56 m 2 °C/W:

= (R 0 g. f – 1/– R reinforced concrete - R kuskusin – 1/) ut =
= (0.56 – 1/8.7 – 0.142 –0.029 – 1/12)0.08 = 0.0153 m,
kinukuha namin ang kapal ng pagkakabukod = 40 mm, dahil ang pinakamababang kapal ng mga slab ng mineral na lana ay 40 mm (GOST 10140), kung gayon ang aktwal na paglaban sa paglipat ng init ay magiging

R 0 g. f katotohanan. = 1/8.7 + 0.04/0.08 + 0.029 + 0.142 + 1/12 = 0.869 m 2 °C/W.
Tinutukoy namin ang dami ng pagkakabukod sa patong kung kailan R 0 g. c = = 0.98 m 2 °C/W:
= (R 0 g. c – 1/ – R reinforced concrete - R kuskusin - R c.p.r – R t – 1/) ut =
= (0.98 – 1/9.9 – 0.017 – 0.029 – 0.022 – 0.035 – 1/23) 0.13 = 0.0953 m,
Ipinapalagay namin na ang kapal ng pagkakabukod (aerated concrete slab) ay 100 mm, kung gayon ang aktwal na halaga ng heat transfer resistance ng attic covering ay halos katumbas ng kinakalkula.
B. Sinusuri ang pagsunod sa mga kinakailangan sa sanitary at hygienic

thermal proteksyon ng gusali
I. Pagsusuri sa katuparan ng kondisyon
para sa attic floor:

= (21 – 15)/(0.869·8.7) = 0.79 °C,
Ayon sa talahanayan. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 ° С, samakatuwid, ang kondisyon ∆ t g = 0.79 °C t n =3 °C ay nasiyahan.
Sinusuri namin ang mga panlabas na nakapaloob na istruktura ng attic upang matiyak na ang condensation ay hindi nabuo sa kanilang mga panloob na ibabaw, i.e. upang matupad ang kondisyon
:

– para sa pagtatakip sa itaas ng mainit na attic, pagkuha
W/m 2 °С,
15 – [(15 + 35)/(0.98 9.9] =
= 15 – 4.12 = 10.85 °C;
– para sa mga panlabas na dingding ng isang mainit na attic, pagkuha
W/m 2 °С,
15 – [(15 + 35)]/(3.08 8.7) =
= 15 – 1.49 = 13.5 °C.
II. Kinakalkula ang temperatura ng dew point t d , °C, sa attic:

– kalkulahin ang moisture content ng hangin sa labas, g/m 3, sa temperatura ng disenyo t ext:

=
– pareho, hangin mula sa isang mainit na attic, kumukuha ng pagtaas sa moisture content ∆ f para sa mga bahay na may gas stoves katumbas ng 4.0 g/m3:
g/m 3 ;
– matukoy ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig sa hangin sa isang mainit na attic:

Ayon sa Appendix 8 ayon sa halaga E= e g hanapin ang temperatura ng dew point t d = 3.05 °C.

Ang nakuha na mga halaga ng temperatura ng dew point ay inihambing sa kaukulang mga halaga
At
:
=13,5 > t d = 3.05 °C; = 10.88 > t d = 3.05 °C.
Ang temperatura ng dew point ay makabuluhang mas mababa kaysa sa kaukulang mga temperatura sa mga panloob na ibabaw ng mga panlabas na bakod, samakatuwid, ang paghalay ay hindi bubuo sa mga panloob na ibabaw ng patong at sa mga dingding ng attic.

Konklusyon. Ang mga pahalang at patayong bakod para sa isang mainit na attic ay nasiyahan mga kinakailangan sa regulasyon thermal proteksyon ng gusali.

Halimbawa5
Pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit ng isang 9 na palapag na single-section na gusali ng tirahan (uri ng tore)
Mga sukat tipikal na sahig Ang isang 9-palapag na gusali ng tirahan ay ipinapakita sa figure.

Fig. 8 Karaniwang floor plan ng isang 9 na palapag na one-section residential building

A. Paunang datos
Lugar ng pagtatayo - Perm.

Rehiyon ng klima – IV.

Normal ang humidity zone.

Ang antas ng halumigmig ng silid ay normal.

Mga kondisyon sa pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura - B.

Tagal ng panahon ng pag-init z ht = 229 araw.

Average na temperatura ng panahon ng pag-init t ht = –5.9 °С.

Panloob na temperatura ng hangin t int = +21 ° С.

Malamig na limang araw na panlabas na temperatura ng hangin t ext = = –35 °C.

Ang gusali ay nilagyan ng "mainit" na attic at isang teknikal na basement.

Panloob na temperatura ng hangin ng teknikal na basement = = +2 ° С

Taas ng gusali mula sa antas ng sahig ng unang palapag hanggang sa tuktok ng tambutso H= 29.7 m.

Taas ng sahig - 2.8 m.

Ang maximum ng average na bilis ng hangin sa pamamagitan ng rumba para sa Enero v= 5.2 m/s.
B. Pamamaraan sa pagkalkula
1. Pagpapasiya ng mga lugar ng nakapaloob na mga istraktura.

Ang pagpapasiya ng mga lugar ng nakapaloob na mga istraktura ay batay sa karaniwang floor plan ng isang 9 na palapag na gusali at ang paunang data ng seksyon A.

Kabuuang lawak ng sahig ng gusali
A h = (42.5 + 42.5 + 42.5 + 57.38) 9 = 1663.9 m2.
Living area ng mga apartment at kusina
A l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 = 1388.7 m2.
Lugar sa sahig sa itaas ng teknikal na basement A b .с, sahig ng attic A g. f at mga takip sa itaas ng attic A g. c
A b .c = A g. f = A g. c = 16·16.2 = 259.2 m2.
Ang kabuuang lugar ng mga pagpuno ng bintana at mga pintuan ng balkonahe A F kasama ang kanilang numero sa sahig:

– mga pagpuno ng bintana 1.5 m ang lapad - 6 na mga PC.,

– mga pagpuno ng bintana 1.2 m ang lapad - 8 mga PC.,

– mga pintuan ng balkonahe 0.75 m ang lapad – 4 na mga PC.

Taas ng bintana - 1.2 m; ang taas ng mga pintuan ng balkonahe ay 2.2 m.
A F = [(1.5 6+1.2 8) 1.2+(0.75 4 2.2)] 9 = 260.3 m2.
Lugar ng mga pintuan ng pasukan sa hagdanan na may lapad na 1.0 at 1.5 m at taas na 2.05 m
A ed = (1.5 + 1.0) 2.05 = 5.12 m2.
Lugar ng mga pagpuno ng bintana sa hagdanan na may lapad ng bintana na 1.2 m at taas na 0.9 m

= (1.2·0.9)·8 = 8.64 m2.
Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na pintuan ng mga apartment na may lapad na 0.9 m, taas na 2.05 m at isang bilang ng 4 na mga PC bawat palapag.
A ed = (0.9 2.05 4) 9 = 66.42 m2.
Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na dingding ng gusali, na isinasaalang-alang ang mga pagbubukas ng bintana at pinto

= (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 = 1622.88 m2.
Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na dingding ng gusali na walang mga pagbubukas ng bintana at pinto

A W = 1622.88 – (260.28 + 8.64 + 5.12) = 1348.84 m2.
Ang kabuuang lugar ng mga panloob na ibabaw ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura, kabilang ang attic floor at ang sahig sa itaas ng teknikal na basement,

= (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 + 259.2 + 259.2 = 2141.3 m2.
Pinainit na dami ng gusali

V n = 16·16.2·2.8·9 = 6531.84 m3.
2. Pagpapasiya ng antas-araw ng panahon ng pag-init.

Ang mga araw ng degree ay tinutukoy ng formula (2) SNiP 23-02–2003 para sa mga sumusunod na nakapaloob na istruktura:

– mga panlabas na pader at attic floor:

D d 1 = (21 + 5.9) 229 = 6160.1 °C araw,
– mga takip at panlabas na dingding ng isang mainit na "attic":
D d 2 = (15 + 5.9) 229 = 4786.1 °C araw,
– mga kisame sa itaas ng teknikal na basement:
D d 3 = (2 + 5.9) 229 = 1809.1 °C araw.
3. Pagpapasiya ng kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura.

Ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ay tinutukoy mula sa talahanayan. 4 SNiP 23-02–2003 depende sa mga halaga ng degree-day ng panahon ng pag-init:

– para sa mga panlabas na pader ng isang gusali
= 0.00035 6160.1 + 1.4 = 3.56 m 2 °C/W;
– para sa attic flooring
= n· = 0.107(0.0005 6160.1 + 2.2) = 0.49 m2,
n =
=
= 0,107;
– para sa mga panlabas na dingding ng attic
= 0.00035 4786.1 + 1.4 = 3.07 m 2 °C/W,
– para sa takip sa itaas ng attic

=
=
= 0.87 m 2 °C/W;
– para sa pagtatakip sa isang teknikal na basement

= n b. c R reg = 0.34(0.00045 1809.1 + 1.9) = 0.92 m 2 °C/W,

n b. c =
=
= 0,34;
– para sa mga pagpuno ng bintana at mga pintuan ng balkonahe na may triple glazing sa mga frame na gawa sa kahoy (Appendix L SP 23-101–2004)

= 0.55 m 2 °C/W.
4. Pagpapasiya ng thermal energy consumption para sa pagpainit ng gusali.

Upang matukoy ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali sa panahon ng pag-init, kinakailangan upang maitatag:

– kabuuang pagkawala ng init ng gusali sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod Q h, MJ;

- mga nadagdag sa domestic init Q int, MJ;

– init na nakuha sa pamamagitan ng mga bintana at pintuan ng balkonahe mula sa solar radiation, MJ.

Kapag tinutukoy ang kabuuang pagkawala ng init ng isang gusali Q h , MJ, dalawang coefficient ang kailangang kalkulahin:

– pinababang heat transfer coefficient sa pamamagitan ng panlabas na sobre ng gusali
, W/(m 2 °C);
L v = 3 A l= 3 1388.7 = 4166.1 m 3 / h,
saan A l– lugar ng tirahan at kusina, m2;

– tinutukoy ang average na air exchange rate ng gusali sa panahon ng pag-init n a, h –1, ayon sa formula (D.8) SNiP 23-02–2003:
n a =
= 0.75 h –1.
Tumatanggap kami ng isang koepisyent para sa pagbawas ng dami ng hangin sa gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na bakod, B v = 0.85; tiyak na kapasidad ng init ng hangin c= 1 kJ/kg ° С, at ang koepisyent na isinasaalang-alang ang impluwensya ng counter heat flow sa mga translucent na istruktura k = 0,7:

=
= 0.45 W/(m 2 °C).
Ang halaga ng pangkalahatang koepisyent ng paglipat ng init ng gusali K m, W/(m 2 °C), tinutukoy ng formula (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m = 0.59 + 0.45 = 1.04 W/(m 2 °C).
Kinakalkula namin ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali sa panahon ng pag-init Q h, MJ, ayon sa formula (D.3) SNiP 23-02–2003:
Q h = 0.0864·1.04·6160.1·2141.28 = 1185245.3 MJ.
Nadaragdagan ang init ng sambahayan sa panahon ng pag-init Q int , MJ, na tinutukoy ng formula (G.11) SNiP 23-02–2003, na kumukuha ng halaga ng partikular na pagpapalabas ng init ng sambahayan q int katumbas ng 17 W/m2:
Q int = 0.0864·17·229·1132.4 = 380888.62 MJ.
Input ng init sa gusali mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init Q s , MJ, na tinutukoy ng formula (G.11) SNiP 23-02–2003, na isinasaalang-alang ang mga halaga ng mga coefficient na isinasaalang-alang ang pagtatabing ng mga light opening ng mga opaque na elemento ng pagpuno τ F = 0.5 at ang kamag-anak na pagtagos ng solar radiation para sa light-transmitting window fillings k F = 0.46.

Ang average na halaga ng solar radiation sa mga patayong ibabaw sa panahon ng pag-init ako avg, W/m2, kinuha ayon sa Appendix (D) SP 23-101–2004 para sa heyograpikong latitude ng lungsod ng Perm (56° N):

ako av = 201 W/m2,
Q s = 0.5 0.76(100.44 201 + 100.44 201 +
+ 29.7·201 + 29.7·201) = 19880.18 MJ.
Pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init , MJ, ay tinutukoy ng formula (D.2) SNiP 23-02–2003, na kumukuha ng numerical value ng mga sumusunod na coefficient:

– koepisyent ng pagbabawas ng input ng init dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura = 0,8;

– koepisyent na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal na daloy ng init ng hanay ng produkto mga kagamitan sa pag-init para sa mga gusali ng tore = 1,11.
= ·1.11 = 1024940.2 MJ.
I-install tiyak na pagkonsumo thermal energy ng gusali
, kJ/(m 2 °C araw), ayon sa formula (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
= 25.47 kJ/(m 2 °C araw).
Ayon sa datos sa Talahanayan. 9 SNiP 23-02–2003, ang standardized specific heat energy consumption para sa pagpainit ng 9-story residential building ay 25 kJ/(m 2 °C day), na 1.02% na mas mababa kaysa sa kinakalkula na specific heat energy consumption = 25.47 kJ / (m 2 °C araw), samakatuwid, sa panahon ng thermal engineering na disenyo ng mga nakapaloob na istruktura, kinakailangang isaalang-alang ang pagkakaibang ito.

MINISTRY OF EDUCATION AND SCIENCE OF THE RUSSIAN FEDERATION

Pederal na badyet ng estado institusyong pang-edukasyon mas mataas na propesyonal na edukasyon

"State University - pang-edukasyon, pananaliksik at produksyon complex"

Institute of Architecture and Construction

Departamento: "Konstruksyon at ekonomiya ng lungsod"

Disiplina: "Structural Physics"

TRABAHO NG KURSO

« Thermal na proteksyon mga gusali"

Nakumpleto ng mag-aaral: Arkharova K.Yu.

• Panimula
• Form ng takdang-aralin
• 1 . Sertipiko ng klima
• 2 . Thermal na pagkalkula
• 2.1 Pagkalkula ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura
• 2.2 Pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura ng "mainit" na mga basement
• 2.3 Thermal na pagkalkula ng mga bintana
• 3 . Pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit sa panahon ng pag-init
• 4 . Ang pagsipsip ng init ng mga ibabaw ng sahig
• 5 . Proteksyon ng sobre ng gusali mula sa waterlogging
• Konklusyon
• Listahan ng mga mapagkukunan at literatura na ginamit
• Apendiks A

Panimula

Ang thermal protection ay isang hanay ng mga hakbang at teknolohiya sa pagtitipid ng enerhiya na nagpapahintulot sa pagtaas ng thermal insulation ng mga gusali para sa iba't ibang layunin, bawasan ang pagkawala ng init sa mga silid.

Ang gawain ng pagtiyak ng mga kinakailangang thermal teknikal na katangian ng mga panlabas na nakapaloob na mga istraktura ay malulutas sa pamamagitan ng pagbibigay sa kanila ng kinakailangang paglaban sa init at paglaban sa paglipat ng init.

Ang paglaban sa paglipat ng init ay dapat sapat na mataas upang matiyak na katanggap-tanggap sa kalinisan ang mga kondisyon ng temperatura sa ibabaw ng istraktura na nakaharap sa silid sa panahon ng pinakamalamig na panahon ng taon. Ang thermal katatagan ng mga istraktura ay tinasa sa pamamagitan ng kanilang kakayahang mapanatili ang isang kamag-anak na pare-pareho ang temperatura sa lugar sa panahon ng pana-panahong pagbabagu-bago sa temperatura ng hangin na nakapalibot sa mga istruktura at ang daloy ng init na dumadaan sa kanila. Ang antas ng thermal stability ng isang istraktura sa kabuuan ay higit na tinutukoy ng mga pisikal na katangian ng materyal kung saan ginawa ang panlabas na layer ng istraktura, na maaaring makatiis ng biglaang pagbabagu-bago ng temperatura.

Dito sa gawaing kurso Ang pagkalkula ng thermal engineering ng sobre ng gusali ay isasagawa indibidwal na bahay, ang lugar ng pagtatayo kung saan ay Arkhangelsk.

Form ng takdang-aralin

1 Lugar ng konstruksyon:

Arkhangelsk.

2 Konstruksyon ng dingding (pangalan ng materyal na istruktura, pagkakabukod, kapal, density):

1st layer - polystyrene concrete na binago gamit ang slag-Portland cement (=200 kg/m3; ?=0.07 W/(m*K); ?=0.36 m)

2nd layer - extruded polystyrene foam (=32 kg/m3; ?=0.031 W/(m*K); ?=0.22 m)

3rd layer - perlite concrete (=600 kg/m3; ?=0.23 W/(m*K); ?=0.32 m

3 Materyal ng pagsasama ng heat-conducting:

perlibeton (=600 kg/m3; ?=0.23 W/(m*K); ?=0.38 m

4 Disenyo ng sahig:

1st layer - linoleum (=1800 kg/m 3; s=8.56 W/(m 2 °C); ?=0.38 W/(m 2 °C); ?=0.0008 m

2nd layer - screed ng semento-buhangin (=1800 kg/m 3; s=11.09 W/(m 2 °C); ?=0.93 W/(m 2 °C); ?=0.01 m)

3rd layer - polystyrene foam boards (=25 kg/m 3; s=0.38 W/(m 2 °C); ?=0.44 W/(m 2 °C); ?=0.11 m )

Ika-4 na layer - foam concrete slab (=400 kg/m 3; s=2.42 W/(m 2 °C); ?=0.15 W/(m 2 °C); ?=0.22 m )

1 . Sertipiko ng klima

Lugar ng pag-unlad - Arkhangelsk.

Rehiyon ng klima - II A.

Humidity zone - basa.

Ang kahalumigmigan sa loob ng hangin? = 55%;

tinatayang temperatura ng silid = 21°C.

Ang antas ng halumigmig ng silid ay normal.

Mga kondisyon sa pagpapatakbo - B.

Mga parameter ng klima:

Tinantyang temperatura sa labas ng hangin (Temperatura ng hangin sa labas ng pinakamalamig na limang araw na panahon (probability 0.92)

Tagal ng panahon ng pag-init (na may average na pang-araw-araw na temperatura sa labas ng hangin na 8°C) - = 250 araw;

Ang average na temperatura ng panahon ng pag-init (na may average na pang-araw-araw na temperatura sa labas ng hangin? 8°C) - = - 4.5 °C.

nakapaloob na pag-init ng pagsipsip ng init

2 . Thermal na pagkalkula

2 .1 Pagkalkula ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura

Pagkalkula ng degree-araw ng panahon ng pag-init

GSOP = (t sa - t mula) z mula sa, (1.1)

saan ang tinantyang temperatura ng silid, °C;

Tinatantya ang temperatura sa labas ng hangin, °C;

Tagal ng panahon ng pag-init, araw

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Сaraw

Kinakalkula namin ang kinakailangang heat transfer resistance gamit ang formula (1.2)

kung saan, ang a at b ay mga coefficient, ang mga halaga ay dapat kunin ayon sa Talahanayan 3 ng SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali" para sa kaukulang mga grupo ng mga gusali.

Tinatanggap namin ang: a = 0.00035 ; b=1.4

0.00035 6125 +1.4=3.54m 2 °C/W.

Disenyo panlabas na pader

a) Pinutol namin ang istraktura na may isang eroplano na kahanay sa direksyon ng daloy ng init (Larawan 1):

Figure 1 - Panlabas na disenyo ng dingding

Talahanayan 1 - Mga parameter ng mga panlabas na materyales sa dingding

Ang paglaban sa paglipat ng init R a ay tinutukoy ng formula (1.3):

kung saan ang A i ay ang lugar ng i-th na seksyon, m 2 ;

R i - heat transfer resistance ng i-th section, ;

Ang A ay ang kabuuan ng mga lugar ng lahat ng mga plot, m2.

Tinutukoy namin ang paglaban sa paglipat ng init para sa mga homogenous na lugar gamit ang formula (1.4):

Saan, ? - kapal ng layer, m;

Thermal conductivity coefficient, W/(mK)

Kinakalkula namin ang paglaban sa paglipat ng init para sa mga hindi pantay na lugar gamit ang formula (1.5):

R= R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R VP, (1.5)

kung saan, R 1 , R 2 , R 3 ...R n ay ang heat transfer resistance ng mga indibidwal na layer ng istraktura, ;

R VP - paglaban sa paglipat ng init ng layer ng hangin, .

Natagpuan namin ang R a gamit ang formula (1.3):

b) Pinutol namin ang istraktura na may isang eroplano na patayo sa direksyon ng daloy ng init (Larawan 2):

Figure 2 - Panlabas na disenyo ng dingding

Ang paglaban sa paglipat ng init R b ay tinutukoy ng formula (1.5)

R b = R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R vp, (1.5)

Ating tutukuyin ang air permeation resistance para sa mga homogenous na lugar gamit ang formula (1.4).

Tinutukoy namin ang air permeation resistance para sa mga hindi pare-parehong lugar gamit ang formula (1.3):

Nahanap namin ang R b gamit ang formula (1.5):

R b =5.14+3.09+1.4= 9.63.

Ang kondisyon na paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na pader ay tinutukoy ng formula (1.6):

kung saan, ang R a ay ang heat transfer resistance ng nakapaloob na istraktura, gupitin parallel sa daloy ng init;

R b - paglaban ng paglipat ng init ng nakapaloob na istraktura, gupitin patayo sa daloy ng init, .

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na pader ay tinutukoy ng formula (1.7):

Ang paglaban sa paglipat ng init sa panlabas na ibabaw ay tinutukoy ng formula (1.9)

kung saan, ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura = 8.7;

kung saan, ay ang heat transfer coefficient ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na istraktura, = 23;

Ang kinakalkula na pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay tinutukoy ng formula (1.10):

kung saan ang n ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pag-asa ng posisyon ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura na may kaugnayan sa panlabas na hangin, kinuha namin ang n = 1;

tinantyang temperatura ng silid, °C;

disenyo ng temperatura ng hangin sa labas sa panahon ng malamig na panahon, °C;

koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istruktura, W/(m 2 °C).

Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay tinutukoy ng formula (1.11):

2 . 2 Pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura ng "mainit" na mga basement

Ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng bahagi ng dingding ng basement na matatagpuan sa itaas ng antas ng pagpaplano ng lupa ay kinuha katumbas ng pinababang paglaban ng paglipat ng init ng panlabas na dingding:

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ng nakabaon na bahagi ng basement, na matatagpuan sa ibaba ng antas ng lupa.

Ang taas ng recessed na bahagi ng basement ay 2m; lapad ng basement - 3.8m

Ayon sa talahanayan 13 SP 23-101-2004 "Disenyo ng thermal protection ng mga gusali" tinatanggap namin:

Kinakalkula namin ang kinakailangang heat transfer resistance ng basement floor sa itaas ng "warm" basement gamit ang formula (1.12)

kung saan, ang kinakailangang heat transfer resistance ng basement floor ay matatagpuan mula sa Table 3 ng SP 50.13330.2012 "Thermal protection of buildings".

kung saan, temperatura ng hangin sa basement, °C;

kapareho ng sa formula (1.10);

katulad ng sa formula (1.10)

Kunin natin ito ay katumbas ng 21.35 °C:

Tinutukoy namin ang temperatura ng hangin sa basement gamit ang formula (1.14):

kung saan, katulad ng sa formula (1.10);

Linear heat flux density; ;

Dami ng hangin sa basement, ;

Haba ng pipeline ng i-th diameter, m; ;

Air exchange rate sa basement; ;

Densidad ng hangin sa basement;

c - tiyak na kapasidad ng init ng hangin;;

Lugar ng basement, ;

Ang lugar ng sahig at dingding ng basement na nakikipag-ugnay sa lupa;

Ang lugar ng mga panlabas na pader ng basement sa itaas ng antas ng lupa, .

2 . 3 Thermal na pagkalkula ng mga bintana

Kinakalkula namin ang antas-araw ng panahon ng pag-init gamit ang formula (1.1)

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Sd.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ay tinutukoy ayon sa Talahanayan 3 ng SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali" sa pamamagitan ng paraan ng interpolation:

Pinipili namin ang mga bintana batay sa nahanap na paglaban sa paglipat ng init R0:

Regular na salamin at single-chamber na double-glazed na bintana sa magkahiwalay na mga frame na gawa sa salamin na may matigas na piling patong - .

Konklusyon: Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init, pagkakaiba sa temperatura at temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay sumusunod sa mga kinakailangang pamantayan. Dahil dito, ang dinisenyo na istraktura ng panlabas na dingding at ang kapal ng pagkakabukod ay napili nang tama.

Dahil sa ang katunayan na kinuha namin ang istraktura ng dingding bilang nakapaloob na istraktura sa recessed na bahagi ng basement, nakatanggap kami ng hindi katanggap-tanggap na pagtutol sa paglipat ng init ng basement floor, na nakakaapekto sa pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ng temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura.

3 . Pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit sa panahon ng pag-init

Ang tinantyang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng mga gusali sa panahon ng pag-init ay tinutukoy ng formula (2.1):

kung saan, pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init, J;

Kabuuan ng mga lugar sa sahig ng mga apartment o magagamit na lugar ng mga gusali, hindi kasama ang mga teknikal na sahig at garahe, m2

Ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula gamit ang formula (2.2):

kung saan, ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali sa pamamagitan ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura, J;

Input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init, J;

Nakuha ang init sa pamamagitan ng mga bintana at skylight mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init, J;

Heat gain reduction coefficient dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura, inirerekomendang halaga = 0.8;

Ang isang koepisyent na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal na daloy ng init ng hanay ng mga heating device, ang kanilang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga seksyon ng radiator ng mga bakod, at ang pagtaas ng temperatura ng hangin sa mga silid sa sulok, pagkawala ng init ng mga pipeline na dumadaan sa mga hindi pinainit na silid, para sa mga gusaling may pinainit na basement = 1.07;

Ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali, J, sa panahon ng pag-init ay tinutukoy ng formula (2.3):

kung saan, ay ang kabuuang koepisyent ng paglipat ng init ng gusali, W/(m 2 °C), na tinutukoy ng formula (2.4);

Kabuuang lugar ng mga nakapaloob na istruktura, m 2;

kung saan, ay ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na sobre ng gusali, W/(m 2 °C);

Conditional heat transfer coefficient ng isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W/(m 2 °C).

Ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na sobre ng gusali ay tinutukoy ng formula (2.5):

kung saan, lugar, m 2 at pinababang paglaban sa paglipat ng init, m 2 °C/W, ng mga panlabas na pader (maliban sa mga bakanteng);

Ang parehong, pagpuno ng liwanag openings (windows, stained glass, lantern);

Ang parehong para sa mga panlabas na pinto at gate;

pareho, pinagsamang mga takip (kabilang ang mga over bay window);

ang parehong, attic sahig;

ang parehong, basement sahig;

Pareho, .

0.306 W/(m 2 °C);

Ang conditional heat transfer coefficient ng gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W/(m 2 °C), ay tinutukoy ng formula (2.6):

kung saan, ay ang koepisyent ng pagbawas sa dami ng hangin sa gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na istrukturang nakapaloob. Tinatanggap namin ang sv = 0.85;

Dami ng pinainit na lugar;

Ang koepisyent para sa pagsasaalang-alang sa impluwensya ng paparating na daloy ng init sa mga translucent na istruktura, katumbas ng 1 para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe na may hiwalay na mga sintas;

Average na density ng supply ng hangin sa panahon ng pag-init, kg/m3, na tinutukoy ng formula (2.7);

Average na air exchange rate ng isang gusali sa panahon ng pag-init, h 1

Ang average na air exchange rate ng isang gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula mula sa kabuuang air exchange dahil sa bentilasyon at paglusot gamit ang formula (2.8):

kung saan, ay ang halaga ng supply ng hangin sa gusali na may hindi organisadong pag-agos o ang standardized na halaga para sa mekanikal na bentilasyon, m 3 / h, katumbas ng para sa mga gusali ng tirahan na inilaan para sa mga mamamayan na isinasaalang-alang ang panlipunang pamantayan (na may tinantyang occupancy ng isang apartment ng 20 m 2 ng kabuuang lugar o mas mababa bawat tao) -- 3 A 3 A = 603.93m2;

Lugar ng pamumuhay; =201.31m2;

Bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mekanikal na bentilasyon sa loob ng isang linggo, h; ;

Bilang ng mga oras ng pag-record ng infiltration sa loob ng linggo, h;=168;

Ang dami ng hangin na nakapasok sa gusali sa pamamagitan ng mga nakapaloob na istruktura, kg/h;

Ang dami ng hangin na pumapasok sa hagdanan ng isang gusali ng tirahan sa pamamagitan ng mga pagtagas sa pagpuno ng mga pagbubukas ay matutukoy ng formula (2.9):

kung saan, - ayon sa pagkakabanggit para sa hagdanan, ang kabuuang lugar ng mga bintana at pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan ng pasukan, m 2;

nang naaayon, para sa hagdanan, ang kinakailangang air permeability resistance ng mga bintana at pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan sa pasukan, m 2 °C/W;

Alinsunod dito, para sa hagdanan, ang kinakalkula na pagkakaiba sa presyon ng panlabas at panloob na hangin para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe at panlabas na mga pintuan ng pasukan, Pa, na tinutukoy ng formula (2.10):

kung saan, n, v - tiyak na gravity ng panlabas at panloob na hangin, ayon sa pagkakabanggit, N/m 3, na tinutukoy ng formula (2.11):

Maximum ng average na bilis ng hangin ayon sa direksyon para sa Enero (SP 131.13330.2012 "Building climatology"); =3.4 m/s.

3463/(273 + t), (2.11)

n = 3463/(273 -33) = 14.32 N/m 3 ;

sa = 3463/(273+21) = 11.78 N/m 3 ;

Mula dito makikita natin:

Nahanap namin ang average na air exchange rate ng gusali sa panahon ng pag-init gamit ang data na nakuha:

0.06041 h 1 .

Batay sa data na nakuha, kinakalkula namin gamit ang formula (2.6):

0.020 W/(m 2 °C).

Gamit ang data na nakuha sa mga formula (2.5) at (2.6), nakita namin ang pangkalahatang koepisyent ng paglipat ng init ng gusali:

0.306+0.020= 0.326 W/(m 2 °C).

Kinakalkula namin ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali gamit ang formula (2.3):

0.08640.326317.78=J.

Ang input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init, J, ay tinutukoy ng formula (2.12):

kung saan, tinatanggap ang dami ng pagbuo ng init ng sambahayan bawat 1 m 2 ng tirahan o ang tinantyang lugar ng pampublikong gusali, W/m 2;

lugar ng tirahan; =201.31m2;

Ang init na nakuha sa pamamagitan ng mga bintana at skylight mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init, J, para sa apat na facade ng mga gusaling nakatuon sa apat na direksyon, ay matutukoy sa pamamagitan ng formula (2.13):

kung saan, - mga coefficient na isinasaalang-alang ang pagdidilim ng pagbubukas ng liwanag ng mga opaque na elemento; para sa isang single-chamber double-glazed window na gawa sa ordinaryong salamin na may isang hard selective coating - 0.8;

Relatibong solar radiation penetration coefficient para sa light-transmitting fillings; para sa isang single-chamber double-glazed window na gawa sa ordinaryong salamin na may isang hard selective coating - 0.57;

Ang lugar ng mga light opening ng mga facade ng gusali, ayon sa pagkakabanggit ay nakatuon sa apat na direksyon, m 2 ;

Ang average na halaga ng solar radiation sa mga patayong ibabaw sa panahon ng pag-init sa ilalim ng aktwal na maulap na kondisyon, ayon sa pagkakabanggit ay naka-orient sa apat na facade ng gusali, J/(m2, tinutukoy ayon sa talahanayan 9.1 SP 131.13330.2012 "Building climatology";

Panahon ng pag-init:

Enero, Pebrero, Marso, Abril, Mayo, Setyembre, Oktubre, Nobyembre, Disyembre.

Kinukuha namin ang latitude na 64°N para sa lungsod ng Arkhangelsk.

C: A 1 =2.25m2; I 1 =(31+49)/9=8.89 J/(m2;

I 2 =(138+157+192+155+138+162+170+151+192)/9=161.67J/(m2;

B: A 3 =8.58; I 3 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m 2 ;

Z: A 4 =8.58; I 4 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m2.

Gamit ang data na nakuha mula sa pagkalkula ng mga formula (2.3), (2.12) at (2.13), nakita namin ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali gamit ang formula (2.2):

Gamit ang formula (2.1), kinakalkula namin ang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit:

KJ/(m 2 °C araw).

Konklusyon: ang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali ay hindi tumutugma sa standardized consumption na tinutukoy ayon sa SP 50.13330.2012 "Thermal protection of buildings" at katumbas ng 38.7 kJ/(m 2 °C day).

4 . Ang pagsipsip ng init ng mga ibabaw ng sahig

Thermal inertia ng mga layer ng istraktura ng sahig

Figure 3 - Floor diagram

Talahanayan 2 - Mga parameter ng mga materyales sa sahig

Kalkulahin natin ang thermal inertia ng mga layer ng istraktura ng sahig gamit ang formula (3.1):

kung saan, s ay ang heat absorption coefficient, W/(m 2 °C);

Ang thermal resistance na tinutukoy ng formula (1.3)

Kinakalkula na tagapagpahiwatig ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig.

Ang unang 3 layer ng istraktura ng sahig ay may kabuuang thermal inertia ngunit ang thermal inertia na 4 na layer.

Samakatuwid, matutukoy namin ang rate ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig nang sunud-sunod sa pamamagitan ng pagkalkula ng rate ng pagsipsip ng init ng mga ibabaw ng mga layer ng istraktura, simula sa ika-3 hanggang ika-1:

para sa ika-3 layer ayon sa formula (3.2)

para sa i-th layer (i=1,2) ayon sa formula (3.3)

W/(m 2 °C);

W/(m 2 °C);

W/(m 2 °C);

Ang rate ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig ay ipinapalagay na katumbas ng rate ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng unang layer:

W/(m 2 °C);

Ang normalized na halaga ng index ng pagsipsip ng init ay tinutukoy ayon sa SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali":

12 W/(m 2 °C);

Konklusyon: ang kinakalkula na rate ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig ay tumutugma sa standardized na halaga.

5 . Proteksyon ng sobre ng gusali mula sa waterlogging

Mga parameter ng klima:

Talahanayan 3 - Average na buwanang temperatura at presyon ng singaw ng tubig ng hangin sa labas

Average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng panlabas na hangin sa isang taunang panahon

Figure 4 - Panlabas na disenyo ng dingding

Talahanayan 4 - Mga parameter ng mga panlabas na materyales sa dingding

Nahanap namin ang paglaban ng pagkamatagusin ng singaw ng mga layer ng istraktura gamit ang formula:

kung saan, ay ang kapal ng layer, m;

Ang koepisyent ng pagkamatagusin ng singaw, mg/(mchPa)

Tinutukoy namin ang paglaban sa pagpasok ng singaw ng mga layer ng istraktura mula sa panlabas at panloob na mga ibabaw hanggang sa eroplano ng posibleng paghalay (ang eroplano ng posibleng paghalay ay tumutugma sa panlabas na ibabaw pagkakabukod):

Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga layer ng dingding mula sa panloob na ibabaw hanggang sa eroplano ng posibleng paghalay ay tinutukoy ng formula (4.2):

kung saan, ay ang paglaban sa paglipat ng init sa panloob na ibabaw, na tinutukoy ng formula (1.8)

Haba ng mga panahon at average na buwanang temperatura:

taglamig (Enero, Pebrero, Marso, Disyembre):

tag-araw (Mayo, Hunyo, Hulyo, Agosto, Setyembre):

tagsibol, taglagas (Abril, Oktubre, Nobyembre):

kung saan, ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na pader, ;

kinakalkula ang temperatura ng silid, .

Nahanap namin ang kaukulang halaga ng presyon ng singaw ng tubig:

Nahanap namin ang average na halaga ng presyon ng singaw ng tubig bawat taon gamit ang formula (4.4):

kung saan ang E 1, E 2, E 3 ay ang mga halaga ng presyon ng singaw ng tubig ayon sa panahon, Pa;

tagal ng mga panahon, buwan

Ang bahagyang presyon ng singaw ng panloob na hangin ay tinutukoy ng formula (4.5):

kung saan, bahagyang presyon ng puspos na singaw ng tubig, Pa, sa temperatura ng panloob na hangin sa silid; para sa 21: 2488 Pa;

relatibong halumigmig ng panloob na hangin,%

Nahanap namin ang kinakailangang paglaban sa vapor permeation gamit ang formula (4.6):

kung saan, ang average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng hangin sa labas sa taunang panahon, Pa; tanggapin = 6.4 hPa

Mula sa kondisyon ng hindi pagtanggap ng akumulasyon ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura sa taunang panahon ng operasyon, sinusuri namin ang kondisyon:

Nakikita namin ang presyon ng singaw ng tubig ng hangin sa labas para sa isang panahon na may negatibong average na buwanang temperatura:

Nakikita namin ang average na temperatura sa labas ng hangin para sa isang panahon na may negatibong average na buwanang temperatura:

Tinutukoy namin ang halaga ng temperatura sa eroplano ng posibleng condensation gamit ang formula (4.3):

Ang temperatura na ito ay tumutugma sa

Tinutukoy namin ang kinakailangang paglaban sa vapor permeation gamit ang formula (4.7):

kung saan, ang tagal ng panahon ng pag-iipon ng moisture, mga araw, na kinuha na katumbas ng panahon na may negatibong average na buwanang temperatura; tumagal =176 araw;

density ng wetted layer material, kg/m 3;

kapal ng wetted layer, m;

maximum na pinahihintulutang pagtaas ng kahalumigmigan sa materyal ng wetted layer, % ayon sa timbang, sa panahon ng akumulasyon ng kahalumigmigan, na kinuha ayon sa talahanayan 10 SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali"; tanggapin para sa pinalawak na polystyrene = 25%;

koepisyent na tinutukoy ng formula (4.8):

kung saan, ang average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng hangin sa labas para sa panahon na may negatibong average na buwanang temperatura, Pa;

pareho sa formula (4.7)

Mula dito kinakalkula namin gamit ang formula (4.7):

Mula sa kondisyon ng paglilimita ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura para sa isang panahon na may negatibong average na buwanang panlabas na temperatura, sinusuri namin ang kundisyon:

Konklusyon: dahil sa katuparan ng kondisyon ng paglilimita sa dami ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura sa panahon ng akumulasyon ng kahalumigmigan, ang isang karagdagang aparato ng singaw na hadlang ay hindi kinakailangan.

Konklusyon

Ang mga thermal na katangian ng panlabas na mga enclosure ng gusali ay nakasalalay sa: kanais-nais na microclimate mga gusali, iyon ay, tinitiyak na ang temperatura at halumigmig sa silid ay hindi mas mababa kaysa sa mga kinakailangan sa regulasyon; ang dami ng init na nawala ng isang gusali sa panahon ng taglamig; ang temperatura ng panloob na ibabaw ng bakod, na ginagarantiyahan laban sa pagbuo ng condensation dito; ang rehimen ng halumigmig ng disenyo ng fencing, na nakakaapekto sa mga katangian at tibay ng init-proteksiyon nito.

Ang gawain ng pagtiyak ng mga kinakailangang thermal teknikal na katangian ng mga panlabas na nakapaloob na mga istraktura ay malulutas sa pamamagitan ng pagbibigay sa kanila ng kinakailangang paglaban sa init at paglaban sa paglipat ng init. Ang pinahihintulutang pagkamatagusin ng mga istraktura ay limitado sa pamamagitan ng isang ibinigay na paglaban sa air permeation. Ang normal na estado ng kahalumigmigan ng mga istraktura ay nakakamit sa pamamagitan ng pagbabawas ng paunang nilalaman ng kahalumigmigan ng materyal at pag-install ng pagkakabukod ng kahalumigmigan, at sa mga layered na istraktura, bilang karagdagan, sa pamamagitan ng naaangkop na pag-aayos ng mga istrukturang layer na gawa sa mga materyales na may iba't ibang mga katangian.

Sa panahon ng proyekto ng kurso, ang mga kalkulasyon na may kaugnayan sa thermal protection ng mga gusali ay isinagawa, na isinagawa alinsunod sa mga code ng pagsasanay.

Listahan pinagmumulan na ginamit at panitikan

1. SP 50.13330.2012. Thermal na proteksyon ng mga gusali (Na-update na edisyon ng SNiP 23-02-2003) [Text] /Ministry of Regional Development of Russia - M.: 2012. - 96 p.

2. SP 131.13330.2012. Construction climatology (Na-update na bersyon ng SNiP 23-01-99*) [Text] / Ministry of Regional Development of Russia - M.: 2012. - 109 p.

3. Kupriyanov V.N. Disenyo ng thermal protection ng mga nakapaloob na istruktura: Textbook [Text]. - Kazan: KGASU, 2011. - 161 p..

4. SP 23-101-2004 Disenyo ng thermal protection ng mga gusali [Text]. - M.: Federal State Unitary Enterprise TsPP, 2004.

5. T.I. Abasheva. Album ng mga teknikal na solusyon para sa pagtaas ng thermal protection ng mga gusali, insulating structural units sa panahon ng mga pangunahing pag-aayos ng housing stock [Text]/ T.I. Abasheva, L.V. Bulgakov. N.M. Vavulo et al.: 1996. - 46 na pahina.

Apendiks A

Pasaporte ng enerhiya ng gusali

Pangkalahatang Impormasyon

Mga kondisyon sa disenyo

Functional na layunin, uri at nakabubuo na solusyon gusali

Geometric at thermal energy indicator

Logro

Mga komprehensibong tagapagpahiwatig

Mga katulad na dokumento

Ang mga kalkulasyon ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura, panlabas na dingding, attic at basement na sahig, mga bintana. Pagkalkula ng pagkawala ng init at mga sistema ng pag-init. Thermal na pagkalkula ng mga heating device. Indibidwal na sistema ng pagpainit at bentilasyon.

course work, idinagdag noong 07/12/2011


Pagkalkula ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura batay sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng taglamig. Pagpili ng mga translucent na sobre ng gusali. Pagkalkula mga kondisyon ng kahalumigmigan(graphoanalytical na pamamaraan ng Fokin-Vlasov). Pagpapasiya ng mga pinainit na lugar ng gusali.

manwal ng pagsasanay, idinagdag noong 01/11/2011


Thermal protection at thermal insulation ng mga istruktura ng gusali ng mga gusali at istruktura, ang kanilang kahalagahan sa modernong konstruksiyon. Pagkuha ng mga thermal na katangian ng isang multilayer na nakapaloob na istraktura gamit ang pisikal at mga modelo ng computer sa programa ng Ansys.

thesis, idinagdag noong 03/20/2017


Pag-init ng limang palapag na residential building na may Patag na bubong at may hindi pinainit na basement sa lungsod ng Irkutsk. Kinakalkula ang mga parameter ng panlabas at panloob na hangin. Pagkalkula ng thermal engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Thermal na pagkalkula ng mga heating device.

course work, idinagdag 02/06/2009


Ang mga thermal na kondisyon ng gusali. Kinakalkula ang mga parameter ng panlabas at panloob na hangin. Pagkalkula ng thermal engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Pagpapasiya ng antas-araw ng panahon ng pag-init at mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura. Pagkalkula ng sistema ng pag-init.

course work, idinagdag noong 10/15/2013


Mga kalkulasyon ng thermal engineering ng mga panlabas na dingding, sahig ng attic, mga sahig sa mga hindi naiinit na basement. Sinusuri ang istraktura ng panlabas na dingding sa panlabas na sulok. Air mode ng pagpapatakbo ng mga panlabas na bakod. Ang pagsipsip ng init ng mga ibabaw ng sahig.

course work, idinagdag noong 11/14/2014


Pagpili ng mga disenyo ng bintana at panlabas na pinto. Pagkalkula ng pagkawala ng init sa mga silid at gusali. Pagpapasiya ng mga thermal insulation na materyales na kinakailangan upang matiyak kanais-nais na mga kondisyon, na may mga pagbabago sa klima gamit ang pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura.

course work, idinagdag noong 01/22/2010


Ang mga thermal na kondisyon ng gusali, mga parameter ng panlabas at panloob na hangin. Pagkalkula ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura, thermal balanse ng mga lugar. Pagpili ng mga sistema ng pagpainit at bentilasyon, uri ng mga kagamitan sa pag-init. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init.

course work, idinagdag noong 10/15/2013


Mga kinakailangan sa mga istruktura ng gusali panlabas na bakod ng pinainit na tirahan at mga pampublikong gusali. Pagkawala ng init ng silid. Pagpili ng thermal insulation para sa mga dingding. Paglaban sa air permeation ng nakapaloob na mga istraktura. Pagkalkula at pagpili ng mga heating device.

course work, idinagdag noong 03/06/2010


Ang pagkalkula ng thermal engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura, pagbuo ng pagkawala ng init, mga aparato sa pag-init. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init ng gusali. Pagkalkula ng mga thermal load ng isang gusali ng tirahan. Mga kinakailangan para sa mga sistema ng pag-init at ang kanilang operasyon.

THERMAL PROTECTION NG MGA GUSALI

THERMAL PERFORMANCE NG MGA BUILDING

Petsa ng pagpapakilala 2003-10-01

PAUNANG-TAO

1 BINUO ng Research Institute of Building Physics Russian Academy arkitektura at mga agham sa konstruksiyon, TsNIIEPzhilishcha, Association of Engineers for Heating, Ventilation, Air Conditioning, Heat Supply at Building Thermal Physics, Moscow State Expertise at isang grupo ng mga espesyalista

IPINAGPILALA ng Department of Technical Standardization, Standardization at Certification sa Construction at Housing at Communal Services ng Gosstroy ng Russia

2 PINAG-APAN AT NAG-EPEKTO noong Oktubre 1, 2003 sa pamamagitan ng Resolusyon ng State Construction Committee ng Russia na may petsang Hunyo 26, 2003 N 113

3 SA HALIP SNiP II-3-79*

PANIMULA

Ang mga code at regulasyon ng gusali na ito ay nagtatatag ng mga kinakailangan para sa thermal protection ng mga gusali upang makatipid ng enerhiya habang tinitiyak ang sanitary at hygienic at pinakamainam na mga parameter ng microclimate ng mga lugar at ang tibay ng mga nakapaloob na istruktura ng mga gusali at istruktura.

Ang mga kinakailangan para sa pagtaas ng thermal protection ng mga gusali at istruktura, ang pangunahing mga mamimili ng enerhiya, ay isang mahalagang paksa regulasyon ng pamahalaan sa karamihan ng mga bansa sa mundo. Ang mga kinakailangang ito ay isinasaalang-alang din mula sa punto ng view ng pangangalaga sa kapaligiran, makatuwirang paggamit ng hindi nababagong likas na yaman at pagbabawas ng epekto ng greenhouse effect at pagbabawas ng mga emisyon ng carbon dioxide at iba pang mga nakakapinsalang sangkap sa kapaligiran.

Tinutugunan ng mga pamantayang ito ang bahagi ng pangkalahatang layunin ng pagtitipid ng enerhiya sa mga gusali. Kasabay ng paglikha ng epektibong thermal protection, alinsunod sa iba pang mga dokumento ng regulasyon, ang mga hakbang ay isinasagawa upang madagdagan ang kahusayan ng mga kagamitan sa engineering ng mga gusali, bawasan ang pagkalugi ng enerhiya sa panahon ng pagbuo at transportasyon nito, pati na rin upang mabawasan ang pagkonsumo ng thermal at elektrikal na enerhiya sa pamamagitan ng awtomatikong pagkontrol at pag-regulate ng mga kagamitan at mga sistema ng engineering sa pangkalahatan.

Ang mga pamantayan para sa thermal protection ng mga gusali ay naaayon sa mga katulad na pamantayang dayuhan sa mga binuo na bansa. Ang mga pamantayang ito, tulad ng mga pamantayan para sa kagamitang pang-inhinyero, ay naglalaman ng mga minimum na kinakailangan, at ang pagtatayo ng maraming gusali ay maaaring isagawa sa batayan ng ekonomiya na may makabuluhang mas mataas na mga tagapagpahiwatig ng proteksyon ng thermal na ibinigay para sa pag-uuri ng mga gusali ayon sa kahusayan ng enerhiya.

Ang mga pamantayang ito ay nagbibigay para sa pagpapakilala ng mga bagong tagapagpahiwatig ng kahusayan ng enerhiya ng mga gusali - ang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit sa panahon ng pag-init, isinasaalang-alang ang palitan ng hangin, pag-input ng init at oryentasyon ng mga gusali, itatag ang kanilang mga panuntunan sa pag-uuri at pagsusuri batay sa mga tagapagpahiwatig ng kahusayan ng enerhiya sa panahon ng disenyo at konstruksiyon, at sa hinaharap sa panahon ng operasyon . Ang mga pamantayan ay nagbibigay ng parehong antas ng pangangailangan para sa thermal energy, na nakamit sa pamamagitan ng pagsunod sa ikalawang yugto ng pagtaas ng thermal protection ayon sa SNiP II-3 na may mga susog No. 3 at 4, ngunit nagbibigay ng mas malaking pagkakataon sa pagpili ng mga teknikal na solusyon at pamamaraan ng pagsunod sa standardized na mga parameter.

Ang mga kinakailangan ng mga tuntunin at regulasyong ito ay nasubok sa karamihan ng mga rehiyon Pederasyon ng Russia sa anyo ng mga territorial building code (TSN) sa kahusayan ng enerhiya ng mga tirahan at pampublikong gusali.

Ang mga inirerekumendang pamamaraan para sa pagkalkula ng mga thermal na katangian ng nakapaloob na mga istraktura upang sumunod sa mga pamantayang pinagtibay sa dokumentong ito, mga materyales sa sanggunian at mga rekomendasyon sa disenyo ay itinakda sa hanay ng mga patakaran na "Disenyo ng thermal protection ng mga gusali".

Ang mga sumusunod na tao ay nakibahagi sa pagbuo ng dokumentong ito: Yu.A Matrosov at I.N. Yu.A. Tabunshchikov (NP "ABOK"); V.S. Belyaev (JSC TsNIIEPzhilishcha); V.I.Livchak (Mosgosexpertiza); V.A. Glukharev (Gosstroy ng Russia); L.S. Vasilyeva (FSUE CNS).

1 LUGAR NG PAGGAMIT

Ang mga pamantayan at panuntunang ito ay nalalapat sa thermal protection ng mga gusali at istruktura ng tirahan, pampubliko, pang-industriya, agrikultura at bodega (mula rito ay tinutukoy bilang mga gusali) kung saan kinakailangang mapanatili isang tiyak na temperatura at panloob na kahalumigmigan ng hangin.

Ang mga pamantayan ay hindi nalalapat sa thermal protection:

residential at pampublikong mga gusali na pana-panahong pinainit (mas mababa sa 5 araw sa isang linggo) o pana-panahon (patuloy na mas mababa sa tatlong buwan sa isang taon);

pansamantalang mga gusali na gumagana nang hindi hihigit sa dalawang panahon ng pag-init;

mga greenhouse, hotbed at cold storage na mga gusali.

Ang antas ng thermal protection ng mga gusaling ito ay itinatag ng may-katuturang mga pamantayan, at sa kanilang kawalan - sa pamamagitan ng desisyon ng may-ari (customer) na napapailalim sa pagsunod sa mga sanitary at hygienic na pamantayan.

Ang mga pamantayang ito para sa pagtatayo at muling pagtatayo ng mga umiiral na gusali ng arkitektura at makasaysayang kahalagahan ay inilalapat sa bawat partikular na kaso, na isinasaalang-alang ang kanilang makasaysayang halaga, batay sa mga desisyon ng mga awtoridad at koordinasyon sa mga katawan ng kontrol ng estado sa larangan ng proteksyon ng kasaysayan at kultura. mga monumento.

2 REGULATORYONG SANGGUNIAN

Ang mga tuntunin at regulasyong ito ay gumagamit ng mga sanggunian sa mga regulasyon, isang listahan kung saan ibinibigay sa Appendix A.

3 MGA TERMINO AT DEPINISYON

Ginagamit ng dokumentong ito ang mga termino at kahulugang ibinigay sa Appendix B.

4 PANGKALAHATANG PROBISYON, PAG-UURI

4.1 Ang pagtatayo ng mga gusali ay dapat isagawa alinsunod sa mga kinakailangan para sa thermal protection ng mga gusali upang matiyak ang microclimate na itinatag para sa mga tao na manirahan at magtrabaho sa gusali, ang kinakailangang pagiging maaasahan at tibay ng mga istraktura, mga kondisyong pangklima trabaho mga teknikal na kagamitan na may pinakamababang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit at bentilasyon ng mga gusali sa panahon ng pag-init (mula dito ay tinutukoy bilang pag-init).

Ang tibay ng nakapaloob na mga istraktura ay dapat matiyak sa pamamagitan ng paggamit ng mga materyales na may wastong pagtutol (frost resistance, moisture resistance, biostability, paglaban sa kaagnasan, mataas na temperatura, cyclical na pagbabago-bago ng temperatura at iba pang mapanirang impluwensya sa kapaligiran), na nagbibigay, kung kinakailangan, ng espesyal na proteksyon para sa mga elemento ng istruktura na ginawa mula sa hindi sapat na lumalaban na mga materyales.

4.2 Ang mga pamantayan ay nagtatatag ng mga kinakailangan para sa:

nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga sobre ng gusali;

nililimitahan ang temperatura at pinipigilan ang paghalay ng kahalumigmigan sa panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura, maliban sa mga bintana na may vertical glazing;

tiyak na tagapagpahiwatig ng pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali;

paglaban sa init ng nakapaloob na mga istraktura sa mainit-init na panahon at ng gusali ng mga lugar sa malamig na panahon;

air permeability ng pagbuo ng mga sobre at lugar;

proteksyon laban sa waterlogging ng nakapaloob na mga istraktura;

pagsipsip ng init ng mga ibabaw ng sahig;

pag-uuri, pagpapasiya at pagpapabuti ng kahusayan ng enerhiya ng mga dinisenyo at umiiral na mga gusali;

kontrol ng mga pamantayang tagapagpahiwatig, kabilang ang pasaporte ng enerhiya ng gusali.

4.3 Ang rehimen ng halumigmig ng mga gusali sa panahon ng malamig na panahon, depende sa kamag-anak na kahalumigmigan at temperatura ng panloob na hangin, ay dapat itakda ayon sa Talahanayan 1.
Talahanayan 1 - Mga kondisyon ng kahalumigmigan sa mga lugar ng gusali

4.4 Ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng nakapaloob na mga istraktura A o B, depende sa mga kondisyon ng halumigmig ng mga lugar at ang mga humidity zone ng lugar ng konstruksiyon, para sa pagpili ng mga thermal performance indicator ng mga panlabas na materyales sa fencing ay dapat itatag ayon sa Talahanayan 2. Ang mga humidity zone ng ang teritoryo ng Russia ay dapat kunin ayon sa Appendix B.

Talahanayan 2 - Mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura

4.5 Ang kahusayan ng enerhiya ng mga tirahan at pampublikong gusali ay dapat na maitatag alinsunod sa pag-uuri ayon sa Talahanayan 3. Ang pagtatalaga ng mga klase D, E sa yugto ng disenyo ay hindi pinapayagan. Ang mga klase A at B ay itinatag para sa mga bagong itinayo at muling itinayong mga gusali sa yugto ng pag-unlad ng proyekto at pagkatapos ay pinino batay sa mga resulta ng operasyon. Upang makamit ang mga klase A, B, ang mga administratibong katawan ng mga nasasakupang entidad ng Russian Federation ay inirerekomenda na gumawa ng mga hakbang upang masigla ang ekonomiya ng mga kalahok sa disenyo at konstruksyon. Ang Class C ay itinatag para sa pagpapatakbo ng mga bagong itinayo at muling itinayong mga gusali alinsunod sa Seksyon 11. Ang mga Klase D, E ay itinatag para sa pagpapatakbo ng mga gusaling itinayo bago ang 2000 upang mabuo ang priyoridad at mga hakbang para sa muling pagtatayo ng mga gusaling ito ng administratibo mga katawan ng mga nasasakupang entidad ng Russian Federation. Ang mga klase para sa mga pinapatakbong gusali ay dapat itatag batay sa mga sukat ng pagkonsumo ng enerhiya para sa panahon ng pag-init alinsunod sa

Talahanayan 3 - Mga klase sa kahusayan ng enerhiya ng mga gusali

5 THERMAL PROTECTION NG MGA GUSALI

5.1 Ang mga pamantayan ay nagtatatag ng tatlong tagapagpahiwatig ng thermal protection ng isang gusali:

a) nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga indibidwal na elemento ng sobre ng gusali;

b) sanitary at hygienic, kabilang ang pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng mga temperatura ng panloob na hangin at sa ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura at ang temperatura sa panloob na ibabaw sa itaas ng temperatura ng dew point;

c) tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali, na ginagawang posible na pag-iba-iba ang mga halaga ng mga katangian ng proteksyon ng init ng iba't ibang uri ng mga sobre ng gusali, na isinasaalang-alang ang mga solusyon sa pagpaplano ng espasyo ng gusali at ang pagpili ng microclimate maintenance system upang makamit ang standardized na halaga ng indicator na ito.

Ang mga kinakailangan para sa thermal protection ng isang gusali ay matutugunan kung ang mga kinakailangan ng mga tagapagpahiwatig na "a" at "b" o "b" at "c" ay natutugunan sa mga tirahan at pampublikong gusali. Sa mga gusaling pang-industriya, kinakailangan na sumunod sa mga kinakailangan ng mga tagapagpahiwatig na "a" at "b".

5.2 Upang masubaybayan ang pagsunod sa mga tagapagpahiwatig na na-standardize ng mga pamantayang ito sa iba't ibang yugto ang paglikha at pagpapatakbo ng gusali ay dapat punan alinsunod sa mga tagubilin sa seksyon 12 ng pasaporte ng enerhiya ng gusali. Sa kasong ito, pinapayagan na lumampas sa standardized na tiyak na pagkonsumo ng enerhiya para sa pagpainit, napapailalim sa mga kinakailangan ng 5.3.

Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga elemento ng sobre ng gusali

5.3 Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init, m °C/W, ng mga nakapaloob na istruktura, pati na rin ang mga bintana at parol (na may vertical glazing o may anggulo ng pagkahilig na higit sa 45°) ay dapat kunin nang hindi bababa sa standardized na mga halaga, m °C /W, tinutukoy ayon sa Talahanayan 4 sa depende sa antas-araw ng lugar ng pagtatayo, °C araw.

Talahanayan 4 - Mga pamantayang halaga ng paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura

Ang antas-araw ng panahon ng pag-init, °C araw, ay tinutukoy ng formula

, (2)

kung saan ang tinantyang average na temperatura ng panloob na hangin ng gusali, °C, tinatanggap para sa pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura ng isang pangkat ng mga gusali ayon sa item 1 ng Talahanayan 4 ayon sa pinakamababang halaga ng pinakamainam na temperatura ng kaukulang mga gusali ayon sa GOST 30494 (sa saklaw ng 20-22 °C), para sa isang pangkat ng mga gusali ayon sa item .2 ng talahanayan 4 - ayon sa pag-uuri ng mga lugar at pinakamababang halaga ng pinakamainam na temperatura ayon sa GOST 30494 (sa hanay ng 16-21 °C), mga gusali ayon sa aytem 3 ng talahanayan 4 - ayon sa mga pamantayan ng disenyo ng kaukulang mga gusali;

Average na temperatura sa labas ng hangin, °C, at tagal, araw, ng panahon ng pag-init, na pinagtibay ayon sa SNiP 23-01 para sa isang panahon na may average na pang-araw-araw na temperatura sa labas ng hangin na hindi hihigit sa 10 °C - kapag nagdidisenyo ng medikal at preventive na pangangalaga, mga institusyon ng mga bata at mga boarding home para sa mga matatanda , at hindi hihigit sa 8 °C - sa ibang mga kaso.

5.4 Para sa mga gusaling pang-industriya na may labis na matinong init na higit sa 23 W/m at mga gusaling inilaan para sa pana-panahong operasyon (taglagas o tagsibol), pati na rin ang mga gusaling may disenyong panloob na temperatura ng hangin na 12 °C at mas mababa, ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng nakapaloob mga istruktura (maliban sa mga translucent), m °C/W, ay dapat kunin nang hindi bababa sa mga halaga na tinutukoy ng formula

, (3)

kung saan ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pag-asa ng posisyon ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura na may kaugnayan sa panlabas na hangin at ibinibigay sa Talahanayan 6;

Standardized na pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ng temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura, °C, na kinuha ayon sa Talahanayan 5;

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istruktura, W/(m °C), na kinuha ayon sa Talahanayan 7;

Disenyo ng temperatura ng hangin sa labas sa panahon ng malamig na panahon ng taon, °C, para sa lahat ng mga gusali, maliban sa mga gusaling pang-industriya na inilaan para sa pana-panahong operasyon, na kinuha na katumbas ng average na temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon na may posibilidad na 0.92 ayon sa sa SNiP 23-01.

Sa mga gusaling pang-industriya na inilaan para sa pana-panahong operasyon, ang pinakamababang temperatura ng pinakamalamig na buwan, na tinukoy bilang ang average na buwanang temperatura ng Enero ayon sa Talahanayan 3* SNiP 23-01, ay dapat kunin bilang temperatura ng disenyo ng hangin sa labas sa panahon ng malamig na panahon ng taon, °C

Binabawasan ng average na pang-araw-araw na amplitude ng temperatura ng hangin ng pinakamalamig na buwan (Talahanayan 1* SNiP 23-01).

Ang karaniwang halaga ng heat transfer resistance ng mga sahig sa itaas ng mga ventilated underground ay dapat kunin ayon sa SNiP 2.11.02.

5.5 Upang matukoy ang normalized na paglaban sa paglipat ng init ng mga panloob na nakapaloob na mga istraktura kapag ang pagkakaiba sa disenyo ng temperatura ng hangin sa pagitan ng mga silid ay 6 °C at mas mataas, sa formula (3) ang kinakalkula na temperatura ng hangin ng isang mas malamig na silid ay dapat kunin sa halip.

Para sa mainit na attics at teknikal na mga subfloor, pati na rin sa mga unheated stairwell ng mga gusaling tirahan gamit ang isang apartment heating system, ang kinakalkula na temperatura ng hangin sa mga silid na ito ay dapat kunin batay sa mga kalkulasyon ng balanse ng init, ngunit hindi bababa sa 2 °C para sa mga teknikal na subfloor at 5 °C para sa mga hindi pinainit na hagdanan.

5.6 Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init, m·°C/W, para sa mga panlabas na pader ay dapat kalkulahin para sa harapan ng gusali o para sa isang intermediate na palapag, na isinasaalang-alang ang mga slope ng mga pagbubukas nang hindi isinasaalang-alang ang kanilang mga pagpuno.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura na nakikipag-ugnay sa lupa ay dapat matukoy ayon sa SNiP 41-01.

Ang ibinigay na heat transfer resistance ng translucent structures (windows, balcony doors, lanterns) ay tinatanggap batay sa certification tests; sa kawalan ng mga resulta ng pagsubok sa sertipikasyon, ang mga halaga ayon sa hanay ng mga patakaran ay dapat kunin.

5.7 Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init, m·°C/W, ng mga pintuan at pintuan ng pasukan (walang vestibule) ng mga apartment sa unang palapag at pintuan, pati na rin ang mga pinto ng mga apartment na may mga hagdanang hindi pinainit ay dapat na hindi bababa sa produkto (ang produkto para sa mga pintuan ng pasukan sa mga gusali ng single-apartment), kung saan - nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga pader, na tinutukoy ng formula (3); para sa mga pinto sa mga apartment sa itaas ng unang palapag ng mga gusaling may pinainit na hagdanan - hindi bababa sa 0.55 m °C/W.

Nililimitahan ang temperatura at moisture condensation sa panloob na ibabaw ng sobre ng gusali

5.8 Ang kinakalkula na pagkakaiba sa temperatura, °C, sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ng temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay hindi dapat lumampas sa mga pamantayang halaga, °C, na itinatag sa Talahanayan 5, at tinutukoy ng formula

, (4)

kung saan ay pareho sa formula (3);

Kapareho ng sa formula (2);

Pareho sa formula (3).

Nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura, m·°C/W;

Heat transfer coefficient ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istruktura, W/(m °C), na kinuha ayon sa Talahanayan 7.

Talahanayan 5 - Standardized temperatura pagkakaiba sa pagitan ng panloob na temperatura ng hangin at ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura

Talahanayan 6 - Ang koepisyent na isinasaalang-alang ang pag-asa ng posisyon ng nakapaloob na istraktura na may kaugnayan sa hangin sa labas

Talahanayan 7 - Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura

5.9 Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura (maliban sa mga vertical na translucent na istruktura) sa lugar ng mga heat-conducting inclusions (diaphragms, sa pamamagitan ng mortar joints, panel joints, ribs, dowels at flexible na koneksyon sa multilayer panels, matibay mga koneksyon ng magaan na pagmamason, atbp.), sa mga sulok at mga dalisdis ng bintana, pati na rin ang mga skylight, ay hindi dapat mas mababa kaysa sa temperatura ng dew point ng panloob na hangin sa temperatura ng disenyo ng panlabas na hangin sa panahon ng malamig na panahon.

Tandaan - Ang kamag-anak na halumigmig ng panloob na hangin upang matukoy ang temperatura ng dew point sa mga lugar na may heat-conducting inclusions ng mga nakapaloob na istruktura, sa mga sulok at mga slope ng bintana, pati na rin sa mga skylight ay dapat kunin:

para sa mga lugar ng residential building, ospital, dispensaryo, outpatient clinic, maternity hospital, boarding home para sa mga matatanda at may kapansanan, komprehensibong paaralan ng mga bata, kindergarten, nursery, kindergarten (halaman) at orphanage - 55%, para sa mga kusina sa lugar - 60%, para sa banyo - 65%, para sa mainit na basement at underground na lugar na may mga komunikasyon - 75%;

para sa mainit na attics ng mga gusali ng tirahan - 55%;

para sa mga lugar ng mga pampublikong gusali (maliban sa itaas) - 50%.

5.10 Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng mga elemento ng istruktura ng glazing ng mga bintana ng mga gusali (maliban sa mga pang-industriya) ay dapat na hindi mas mababa sa plus 3 ° C, at ng mga opaque na elemento ng window - hindi mas mababa kaysa sa temperatura ng dew point sa temperatura ng disenyo ng hangin sa labas sa malamig na panahon, para sa mga gusaling pang-industriya - hindi mas mababa sa 0 ° C .

5.11 Sa mga gusali ng tirahan, ang façade glazing coefficient ay dapat na hindi hihigit sa 18% (para sa mga pampublikong gusali - hindi hihigit sa 25%), kung ang pinababang heat transfer resistance ng mga bintana (maliban sa mga attic window) ay mas mababa sa: 0.51 m °C/ W sa isang degree na araw na 3500 at mas mababa; 0.56 m·°C/W sa mga degree na araw sa itaas ng 3500 hanggang 5200; 0.65 m °C/W para sa mga degree na araw sa itaas ng 5200 hanggang 7000 at 0.81 m °C/W para sa mga degree na araw sa itaas ng 7000. Kapag tinutukoy ang façade glazing coefficient, ang kabuuang lugar ng mga nakapaloob na istruktura ay dapat isama ang lahat ng longitudinal at end wall. Ang lugar ng mga light opening ng skylights ay hindi dapat lumampas sa 15% ng floor area ng iluminado na lugar, mga skylight - 10%.

Tukoy na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali

5.12 Tukoy (bawat 1 m ng heated floor area ng mga apartment o magagamit na lugar ng mga lugar [o per 1 m of heated volume]) pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali, kJ/(m °C day) o [kJ /(m °C day )], na tinutukoy ayon sa Appendix D, ay dapat na mas mababa sa o katumbas ng standardized value, kJ/(m °C day) o [kJ/(m °C day)], at tinutukoy ng pagpili ng mga katangian ng heat-insulating ng sobre ng gusali, mga desisyon sa pagpaplano ng espasyo, oryentasyon at uri ng gusali, kahusayan at paraan ng regulasyon ng sistema ng pag-init na ginagamit hanggang sa matugunan ang mga kondisyon

kung saan ang standardized specific heat energy consumption para sa pagpainit ng gusali, kJ/(m °C day) o [kJ/(m °C day)], na tinutukoy para sa iba't ibang uri tirahan at pampublikong gusali:

a) kapag ikinonekta ang mga ito sa mga sentralisadong sistema ng supply ng init ayon sa Talahanayan 8 o 9;

b) kapag nag-i-install ng apartment-by-apartment at autonomous (rooftop, built-in o naka-attach na mga boiler room) mga sistema ng supply ng init o nakatigil na pagpainit ng kuryente sa isang gusali - ang halaga na kinuha ayon sa Talahanayan 8 o 9, na pinarami ng koepisyent na kinakalkula ng pormula

Kinakalkula ang mga koepisyent ng kahusayan ng enerhiya para sa apartment-by-apartment at mga autonomous na sistema ng supply ng init o nakatigil na pagpainit ng kuryente at sentralisadong sistema supply ng init, ayon sa pagkakabanggit, na kinuha ayon sa data ng disenyo na na-average sa panahon ng pag-init. Ang pagkalkula ng mga coefficient na ito ay ibinibigay sa hanay ng mga panuntunan.

Talahanayan 8 - Standardized specific heat energy consumption para sa pagpainitsingle-apartment detached at semi-detached residential buildings, kJ/(m°C araw)

Talahanayan 9 - Standardized specific heat energy consumption para sa mga heating building, kJ/(m°C araw) o [kJ/(m°С araw)]

5.13 Kapag kinakalkula ang isang gusali ayon sa tiyak na tagapagpahiwatig ng pagkonsumo ng thermal energy, ang mga paunang halaga ng mga katangian ng proteksiyon ng init ng mga nakapaloob na istruktura ay dapat itakda sa mga normalized na halaga ng paglaban sa paglipat ng init, m ° C/W, ng indibidwal mga elemento ng mga panlabas na bakod ayon sa Talahanayan 4. Pagkatapos, ang pagsunod sa tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ay sinusuri, na kinakalkula ayon sa paraan ng Appendix D, ang normalized na halaga . Kung, bilang isang resulta ng pagkalkula, ang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali ay lumalabas na mas mababa kaysa sa pamantayang halaga, kung gayon pinapayagan na bawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga indibidwal na elemento ng sobre ng gusali (translucent ayon sa Tandaan 4 hanggang Talahanayan 4) kung ihahambing sa normalized na halaga ayon sa Talahanayan 4, ngunit hindi mas mababa kaysa sa pinakamababang halaga na tinutukoy ayon sa formula (8) para sa mga dingding ng mga grupo ng mga gusali na ipinahiwatig sa mga posisyon 1 at 2 ng Talahanayan 4, at ayon sa formula (9) para sa natitirang nakapaloob na mga istraktura:

; (8)

. (9)

5.14 Ang kinakalkula na tagapagpahiwatig ng pagiging compactness ng mga gusali ng tirahan, bilang panuntunan, ay hindi dapat lumampas sa mga sumusunod na pamantayang halaga:

0.25 - para sa 16 na palapag na mga gusali at pataas;

0.29 - para sa mga gusali mula 10 hanggang 15 palapag kasama;

0.32 - para sa mga gusali mula 6 hanggang 9 na palapag kasama;

0.36 - para sa 5-palapag na mga gusali;

0.43 - para sa 4 na palapag na mga gusali;

0.54 - para sa 3-palapag na mga gusali;

0.61; 0.54; 0.46 - para sa dalawa-, tatlo- at apat na palapag na naka-block at sectional na mga bahay, ayon sa pagkakabanggit;

0.9 - para sa dalawa at isang palapag na bahay na may attic;

1.1 - para sa isang palapag na bahay.

5.15 Ang kinakalkula na tagapagpahiwatig ng pagiging compactness ng gusali ay dapat matukoy ng formula

, (10)

kung saan ang kabuuang lugar ng mga panloob na ibabaw ng mga panlabas na nakapaloob na mga istraktura, kabilang ang pantakip (nagpapatong) sa itaas na palapag at ang pantakip ng sahig ng mas mababang pinainit na silid, m;

Pinainit na dami ng gusali, katumbas ng dami na limitado ng mga panloob na ibabaw ng mga panlabas na bakod ng gusali, m.

6 PAGTATAAS NG ENERGY EFFICIENCY NG KANILANG MGA BUILDING

6.1 Ang pagtaas ng kahusayan ng enerhiya ng mga umiiral na gusali ay dapat isagawa sa panahon ng muling pagtatayo, paggawa ng makabago at malaking pagsasaayos mga gusaling ito. Sa kaso ng bahagyang muling pagtatayo ng isang gusali (kabilang ang kapag binabago ang mga sukat ng gusali dahil sa mga nakakabit at superstructured na volume), pinapayagan itong ilapat ang mga kinakailangan ng mga pamantayang ito sa binagong bahagi ng gusali.

6.2 Kapag pinapalitan ang mga translucent na istruktura ng mas matipid sa enerhiya, ang mga karagdagang hakbang ay dapat gawin upang matiyak ang kinakailangang air permeability ng mga istrukturang ito alinsunod sa Seksyon 8.

7 HEAT RESISTANCE NG ENLOSING STRUCTURES

Sa panahon ng mainit na panahon

7.1 Sa mga lugar na may average na buwanang temperatura ng Hulyo na 21 °C pataas, ang tinantyang amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura (mga panlabas na pader at kisame/takip), °C, mga gusali ng tirahan, mga institusyon ng ospital (mga ospital, klinika, mga ospital at klinika), mga dispensaryo, mga outpatient polyclinics, mga maternity hospital, mga tahanan ng mga bata, mga boarding home para sa mga matatanda at may kapansanan, mga kindergarten, nursery, kindergarten (halaman) at mga tahanan ng mga bata, pati na rin ang mga gusaling pang-industriya kung saan kinakailangan upang mapanatili ang pinakamainam na mga parameter ng temperatura at kamag-anak na halumigmig sa lugar ng kapaligiran sa pagtatrabaho sa panahon ng mainit na panahon ng taon o, ayon sa mga kondisyon ng teknolohiya, upang mapanatili ang pare-pareho ang temperatura o temperatura at kamag-anak na halumigmig ng hangin, hindi dapat higit sa normalized na amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura, °C, na tinutukoy ng formula

, (11)

kung saan ang average na buwanang panlabas na temperatura para sa Hulyo, °C, na kinunan ayon sa talahanayan 3* ng SNiP 23-01.

Ang kinakalkula na amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay dapat matukoy ayon sa isang hanay ng mga patakaran.

7.2 Dapat na ibigay ang mga aparatong proteksyon sa araw para sa mga bintana at skylight sa mga lugar at gusali na tinukoy sa 7.1. Ang thermal transmittance coefficient ng isang sun protection device ay dapat na hindi hihigit sa standardized value na itinatag ng Table 10. Ang thermal transmittance coefficient ng mga sun protection device ay dapat na matukoy ayon sa isang hanay ng mga panuntunan.

Talahanayan 10 - Standardized na mga halaga ng thermal transmittance coefficient ng isang sun protection device

Sa panahon ng malamig na panahon

7.4 Ang kinakalkula na amplitude ng mga pagbabago sa resultang temperatura ng silid, °C, tirahan, pati na rin ang mga pampublikong gusali (mga ospital, klinika, kindergarten at paaralan) sa panahon ng malamig na panahon ng taon ay hindi dapat lumampas sa normalized na halaga nito sa araw: kung magagamit sentral na pag-init at mga hurno na may tuluy-tuloy na pagkasunog - 1.5 °C; na may nakatigil na electric-heat-accumulation heating - 2.5 °C, sa pag-init ng kalan na may panaka-nakang pagpapaputok - 3 °C.

Kung ang gusali ay may heating na may awtomatikong kontrol ng panloob na temperatura ng hangin, ang thermal stability ng mga lugar sa panahon ng malamig na panahon ay hindi standardized.

7.5 Ang kinakalkula na amplitude ng mga pagbabago sa nagresultang temperatura ng silid sa panahon ng malamig na panahon, °C, ay dapat matukoy ayon sa isang hanay ng mga panuntunan.

8 AIR PERMEABILITY NG ENCLOSING STRUCTURES AND PREMISES

8.1 Ang resistensya ng air permeability ng mga nakapaloob na istruktura, maliban sa pagpuno ng mga bukas na ilaw (mga bintana, pintuan ng balkonahe at mga parol), mga gusali at istruktura ay dapat na hindi bababa sa standardized air permeation resistance, m h Pa/kg, na tinutukoy ng formula

kung saan ang pagkakaiba sa presyon ng hangin sa panlabas at panloob na mga ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura, Pa, ay tinutukoy alinsunod sa 8.2;

Standardized air permeability ng mga nakapaloob na istruktura, kg/(m h), na pinagtibay alinsunod sa 8.3.

8.2 Ang pagkakaiba sa presyon ng hangin sa panlabas at panloob na mga ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura, Pa, ay dapat matukoy ng formula

kung saan ang taas ng gusali (mula sa antas ng sahig ng unang palapag hanggang sa tuktok ng baras ng tambutso), m;

Ang tiyak na gravity ng panlabas at panloob na hangin, ayon sa pagkakabanggit, N/m, na tinutukoy ng formula

, (14)

Temperatura ng hangin: panloob (upang matukoy) - kinuha ayon sa pinakamainam na mga parameter ayon sa GOST 12.1.005, GOST 30494

at SanPiN 2.1.2.1002; panlabas (upang matukoy ) - ay kinuha na katumbas ng average na temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon na may seguridad na 0.92 ayon sa SNiP 23-01;

Ang maximum ng average na bilis ng hangin ayon sa direksyon para sa Enero, ang dalas nito ay 16% o higit pa, na kinuha ayon sa talahanayan 1* SNiP 23-01; para sa mga gusali na may taas na higit sa 60 m ay dapat isaalang-alang ang koepisyent ng pagbabago sa bilis ng hangin na may taas (ayon sa hanay ng mga patakaran).

8.3 Ang normalized air permeability, kg/(m h), ng building envelope ay dapat kunin ayon sa Talahanayan 11.

Talahanayan 11 - Standardized air permeability ng mga nakapaloob na istruktura

8.4 Ang air permeability resistance ng mga bintana at pintuan ng balkonahe ng mga residential at pampublikong gusali, pati na rin ang mga bintana at skylight ng mga pang-industriyang gusali ay dapat na hindi bababa sa standardized air permeability resistance, m h/kg, na tinutukoy ng formula

, (15)

kung saan ay pareho sa formula (12);

Kapareho ng sa formula (13);

Ang Pa ay ang pagkakaiba sa presyur ng hangin sa panlabas at panloob na mga ibabaw ng light-transparent na nakapaloob na mga istraktura, kung saan natutukoy ang paglaban sa air permeation.

8.5 Ang paglaban sa air permeation ng mga multi-layer na nakapaloob na mga istraktura ay dapat gawin ayon sa isang hanay ng mga patakaran.

8.6 Ang mga bloke ng bintana at mga pintuan ng balkonahe sa mga tirahan at pampublikong gusali ay dapat mapili ayon sa pag-uuri ng air permeability ng vestibules ayon sa GOST 26602.2: 3-palapag at mas mataas - hindi mas mababa kaysa sa klase B; 2-palapag at mas mababa - sa loob ng mga klase V-D.

8.7 Ang average na air permeability ng residential apartments at premises ng mga pampublikong gusali (na may saradong supply at exhaust ventilation openings) ay dapat tiyakin sa panahon ng pagsubok ng air exchange rate na , h, sa isang pressure difference na 50 Pa ng panlabas at panloob na hangin sa panahon ng bentilasyon:

na may likas na pagnanasa h;

may mekanikal na pagnanasa h.

Ang air exchange rate ng mga gusali at lugar sa isang pagkakaiba sa presyon na 50 Pa at ang kanilang average na air permeability ay tinutukoy ayon sa GOST 31167.

9 PROTEKSYON LABAN SA OVERHUMIDIFICATION NG MGA STRUCTURE NA KASAMA

9.1 Ang vapor permeation resistance, m h Pa/mg, ng nakapaloob na istraktura (mula sa panloob na ibabaw hanggang sa plane ng posibleng condensation) ay dapat na hindi bababa sa pinakamalaki sa mga sumusunod na standardized vapor permeation resistance:

a) normalized na pagtutol sa vapor permeation, m h Pa/mg (batay sa kondisyon ng hindi pagkatanggap ng akumulasyon ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura sa taunang panahon ng operasyon), na tinutukoy ng formula

b) na-rate na vapor permeability resistance, m h Pa/mg (batay sa kondisyon ng paglilimita ng kahalumigmigan sa envelope ng gusali para sa isang panahon na may negatibong average na buwanang panlabas na temperatura), na tinutukoy ng formula

, (17)

kung saan ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng panloob na hangin, Pa, sa temperatura ng disenyo at kamag-anak na kahalumigmigan ng hangin na ito, na tinutukoy ng formula

, (18)

kung saan ang bahagyang presyon ng puspos na singaw ng tubig, Pa, sa temperatura, ay tinatanggap ayon sa isang hanay ng mga patakaran;

Relatibong halumigmig ng panloob na hangin, %, tinatanggap para sa iba't ibang mga gusali alinsunod sa tala sa 5.9;

Paglaban sa vapor permeation, m·h·Pa/mg, ng bahagi ng nakapaloob na istraktura na matatagpuan sa pagitan ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na istraktura at ang eroplano ng posibleng paghalay, na tinutukoy ayon sa isang hanay ng mga panuntunan;

Average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng panlabas na hangin, Pa, para sa isang taunang panahon, na tinutukoy ayon sa talahanayan 5a* SNiP 23-01;

Tagal, araw, ng panahon ng pag-iipon ng moisture, kinuha katumbas ng panahon na may negatibong average na buwanang panlabas na temperatura ayon sa SNiP 23-01;

Ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig, Pa, sa eroplano ng posibleng paghalay, na tinutukoy sa average na temperatura ng hangin sa labas ng panahon ng mga buwan na may negatibong average na buwanang temperatura ayon sa mga tagubilin sa mga tala sa talatang ito;

Densidad ng materyal ng wetted layer, kg / m, kinuha pantay ayon sa hanay ng mga patakaran;

Ang kapal ng wetted layer ng nakapaloob na istraktura, m, ay itinuturing na katumbas ng 2/3 ng kapal ng isang homogenous (single-layer) na pader o ang kapal ng heat-insulating layer (insulating) ng isang multi- layer na nakapaloob na istraktura;

Pinakamataas na pinahihintulutang pagtaas sa kinakalkula na mass ratio ng kahalumigmigan sa materyal ng moistened layer, %, sa panahon ng pag-iipon ng kahalumigmigan, na kinuha ayon sa talahanayan 12;

Talahanayan 12 - Pinakamataas na pinahihintulutang mga halaga ng coefficient

Ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig, Pa, sa eroplano ng posibleng paghalay sa taunang panahon ng operasyon, na tinutukoy ng formula

kung saan ang , , ay ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig, Pa, na kinuha ayon sa temperatura sa eroplano ng posibleng paghalay, na itinakda sa average na temperatura ng hangin sa labas para sa taglamig, tagsibol-taglagas at tag-araw, ayon sa pagkakabanggit, tinutukoy ayon sa mga tagubilin sa mga tala sa talatang ito;

Tagal, buwan, ng taglamig, tagsibol-taglagas at tag-araw ng taon, na tinutukoy ayon sa talahanayan 3* ng SNiP 23-01, na isinasaalang-alang ang mga sumusunod na kondisyon:

a) sa panahon ng taglamig Kabilang dito ang mga buwan na may average na panlabas na temperatura sa ibaba ng minus 5 °C;

b) ang panahon ng tagsibol-taglagas ay kinabibilangan ng mga buwan na may average na panlabas na temperatura mula minus 5 hanggang plus 5 ° C;

c) ang panahon ng tag-araw ay kinabibilangan ng mga buwan na may average na temperatura ng hangin sa itaas at 5 °C;

Ang koepisyent na tinutukoy ng formula

kung saan ang average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng hangin sa labas, Pa, para sa panahon ng mga buwan na may negatibong average na buwanang temperatura, na tinutukoy ayon sa isang hanay ng mga patakaran.

Mga Tala:

1 Ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig , , at para sa mga nakapaloob na istruktura ng mga silid na may agresibong kapaligiran ay dapat isaalang-alang ang agresibong kapaligiran.

2 Kapag tinutukoy ang bahagyang presyon para sa panahon ng tag-araw, ang temperatura sa eroplano ng posibleng paghalay sa lahat ng mga kaso ay dapat kunin nang hindi mas mababa kaysa sa average na temperatura ng panlabas na hangin sa tag-araw, ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng panloob na hangin - hindi mas mababa kaysa sa average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng panlabas na hangin para sa panahong ito.

3 Ang eroplano ng posibleng condensation sa isang homogenous (single-layer) na nakapaloob na istraktura ay matatagpuan sa layo na katumbas ng 2/3 ng kapal ng istraktura mula sa panloob na ibabaw nito, at sa multilayer construction tumutugma sa panlabas na ibabaw ng pagkakabukod.

9.2 Ang resistensya ng vapor permeability, m h Pa/mg, ng attic floor o bahagi ng ventilated covering structure na matatagpuan sa pagitan ng panloob na ibabaw ng coating at ng air gap, sa mga gusaling may mga slope ng bubong na hanggang 24 m ang lapad, ay dapat na hindi bababa sa standardized vapor permeability resistance, m h Pa /mg, na tinutukoy ng formula

, (21)

kung saan , ay pareho sa mga formula (16) at (20).

9.3 Hindi kinakailangang suriin ang mga sumusunod na sobre ng gusali para sa pagsunod sa mga pamantayan ng vapor permeability na ito:

a) homogenous (single-layer) panlabas na mga dingding ng mga silid na may tuyo at normal na mga kondisyon;

b) dalawang-layer na panlabas na mga dingding ng mga silid na may tuyo at normal na mga kondisyon, kung ang panloob na layer ng dingding ay may paglaban ng singaw na permeation na higit sa 1.6 m h Pa/mg.

9.4 Upang maprotektahan ang layer ng thermal insulation (pagkakabukod) mula sa kahalumigmigan sa mga coatings ng mga gusali na may mahalumigmig o basa na mga kondisyon, ang isang vapor barrier ay dapat ibigay sa ibaba ng thermal insulation layer, na dapat isaalang-alang kapag tinutukoy ang vapor permeability resistance ng coating sa alinsunod sa hanay ng mga patakaran.

10 HEAT ASSUMATION NG FLOOR SURFACES

10.1 Ang ibabaw ng sahig ng mga residential at pampublikong gusali, mga auxiliary na gusali at lugar ng mga pang-industriyang negosyo at pinainit na lugar ng mga pang-industriyang gusali (sa mga lugar na may permanenteng lugar ng trabaho) ay dapat na may kinakalkula na rate ng pagsipsip ng init, W/(m °C), hindi hihigit sa standardized halaga na itinatag sa Talahanayan 13 .

Talahanayan 13 - Standardized indicator values

10.2 Ang kinakalkula na halaga ng index ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig ay dapat matukoy ayon sa isang hanay ng mga panuntunan.

10.3 Ang rate ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig ay hindi pamantayan:

a) pagkakaroon ng temperatura sa ibabaw na higit sa 23 °C;

b) sa mga pinainit na silid ng mga pang-industriyang gusali kung saan isinasagawa ang mabibigat na pisikal na trabaho (kategorya III);

c) sa mga pang-industriyang gusali, sa kondisyon na ang mga kahoy na panel o heat-insulating mat ay inilalagay sa lugar ng mga permanenteng lugar ng trabaho;

d) mga lugar ng mga pampublikong gusali, ang pagpapatakbo nito ay hindi nauugnay sa patuloy na pagkakaroon ng mga tao sa kanila (mga bulwagan ng mga museo at eksibisyon, sa mga pasilyo ng mga sinehan, sinehan, atbp.).

10.4 Ang mga kalkulasyon ng thermal engineering ng mga sahig ng mga gusali ng pagsasaka ng hayop, manok at balahibo ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng SNiP 2.10.03.

11 KONTROL NG MGA NORMALIZED INDICATORS

11.1 Ang pagsubaybay sa mga standardized indicator sa panahon ng disenyo at pagsusuri ng mga thermal protection projects para sa mga gusali at ang kanilang energy efficiency indicator para sa pagsunod sa mga pamantayang ito ay dapat isagawa sa seksyong "Energy Efficiency" ng proyekto, kabilang ang energy passport alinsunod sa Seksyon 12 at Appendix D.

11.2 Ang pagsubaybay sa mga pamantayang tagapagpahiwatig ng thermal protection at ang mga indibidwal na elemento ng mga gusali na ginagamit at pagtatasa ng kanilang kahusayan sa enerhiya ay dapat isagawa sa pamamagitan ng buong-scale na mga pagsubok, at ang mga resulta na nakuha ay dapat na naitala sa isang pasaporte ng enerhiya. Ang mga thermal at energy indicator ng isang gusali ay tinutukoy ayon sa GOST 31166, GOST 31167 at GOST 31168.

11.3 Ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura, depende sa mga kondisyon ng halumigmig ng mga lugar at ang mga humidity zone ng lugar ng konstruksiyon, kapag sinusubaybayan ang mga thermal teknikal na tagapagpahiwatig ng mga panlabas na materyales sa enclosure, ay dapat na maitatag ayon sa Talahanayan 2.

Ang kinakalkula na mga thermophysical na parameter ng mga materyales ng nakapaloob na mga istraktura ay tinutukoy ayon sa isang hanay ng mga patakaran.

11.4 Kapag tumatanggap ng mga gusali para sa operasyon, ang mga sumusunod ay dapat isagawa:

pumipili na kontrol ng air exchange rate sa 2-3 mga silid (apartment) o sa isang gusali na may pagkakaiba sa presyon na 50 Pa alinsunod sa Seksyon 8 at GOST 31167 at, sa kaso ng hindi pagsunod sa mga pamantayang ito, gumawa ng mga hakbang upang mabawasan ang air permeability ng nakapaloob na mga istraktura sa buong gusali;

ayon sa GOST 26629 thermal imaging quality control ng thermal protection ng isang gusali upang makita ang mga nakatagong depekto at maalis ang mga ito.

12 ENERGY PASSPORT NG BUILDING

12.1 Ang pasaporte ng enerhiya ng mga tirahan at pampublikong gusali ay inilaan upang kumpirmahin ang pagsunod sa kahusayan ng enerhiya at mga tagapagpahiwatig ng pagganap ng thermal ng gusali sa mga tagapagpahiwatig na itinatag sa mga pamantayang ito.

12.2 Ang pasaporte ng enerhiya ay dapat punan kapag bumubuo ng mga proyekto para sa bago, muling itinayo, at inayos na mga tirahan at pampublikong gusali, kapag tumatanggap ng mga gusali para sa operasyon, gayundin sa panahon ng pagpapatakbo ng mga itinayong gusali.

Ang mga pasaporte ng enerhiya para sa mga apartment na inilaan para sa hiwalay na paggamit sa mga semi-detached na gusali ay maaaring makuha batay sa pangkalahatang pasaporte ng enerhiya ng gusali sa kabuuan para sa mga semi-detached na gusali na may karaniwang sistema ng pag-init.

12.3 Ang pasaporte ng enerhiya ng isang gusali ay hindi inilaan para sa mga kalkulasyon para sa mga pampublikong kagamitan mga serbisyong ibinibigay sa mga nangungupahan at may-ari ng apartment, gayundin sa mga may-ari ng gusali.

12.4 Ang pasaporte ng enerhiya ng gusali ay dapat makumpleto:

a) sa yugto ng pag-unlad ng proyekto at sa yugto ng pag-uugnay sa mga kondisyon ng isang tiyak na site - ng organisasyon ng disenyo;

b) sa yugto ng paghahatid lugar ng pagtatayo sa operasyon - ng organisasyon ng disenyo batay sa isang pagsusuri ng mga paglihis mula sa orihinal na disenyo na ginawa sa panahon ng pagtatayo ng gusali. Isinasaalang-alang nito ang:

data ng teknikal na dokumentasyon (as-built na mga guhit, mga gawa para sa nakatagong trabaho, mga pasaporte, mga sertipiko na ibinigay sa mga komite sa pagtanggap, atbp.);

mga pagbabagong ginawa sa proyekto at pinahintulutan (napagkasunduan) na mga paglihis mula sa proyekto sa panahon ng pagtatayo;

mga resulta ng kasalukuyan at naka-target na mga inspeksyon ng pagsunod sa mga thermal na katangian ng pasilidad at mga sistema ng engineering sa pamamagitan ng teknikal at arkitektura na pangangasiwa.

Kung kinakailangan (uncoordinated deviation mula sa proyekto, kakulangan ng kinakailangang teknikal na dokumentasyon, mga depekto), ang customer at ang inspeksyon ng GASN ay may karapatang humiling ng pagsubok ng mga nakapaloob na istruktura;

c) sa yugto ng pagpapatakbo ng isang site ng konstruksiyon - pili at pagkatapos ng isang taon ng pagpapatakbo ng gusali. Ang pagsasama ng isang operating building sa listahan para sa pagpuno ng isang pasaporte ng enerhiya, pagsusuri ng nakumpletong pasaporte at paggawa ng desisyon sa mga kinakailangang hakbang ay isinasagawa sa paraang tinutukoy ng mga desisyon ng mga administrasyon ng mga nasasakupang entidad ng Russian Federation.

12.5 Ang pasaporte ng enerhiya ng gusali ay dapat maglaman ng:

pangkalahatang impormasyon tungkol sa proyekto;

mga kondisyon ng disenyo;

impormasyon tungkol sa functional na layunin at uri ng gusali;

volumetric na pagpaplano at mga tagapagpahiwatig ng layout ng gusali;

kinakalkula ang mga tagapagpahiwatig ng enerhiya ng gusali, kabilang ang: mga tagapagpahiwatig ng kahusayan ng enerhiya, mga tagapagpahiwatig ng pagganap ng thermal;

impormasyon sa paghahambing sa mga pamantayang tagapagpahiwatig;

mga resulta ng pagsukat ng kahusayan ng enerhiya at antas ng thermal protection ng isang gusali pagkatapos ng isang taong panahon ng operasyon nito;

klase ng kahusayan ng enerhiya ng gusali.

12.6 Ang kontrol sa mga pinapatakbong gusali para sa pagsunod sa mga pamantayang ito alinsunod sa 11.2 ay isinasagawa sa pamamagitan ng eksperimento na pagtukoy sa mga pangunahing tagapagpahiwatig ng kahusayan ng enerhiya at mga tagapagpahiwatig ng pagganap ng thermal alinsunod sa mga kinakailangan ng mga pamantayan ng estado at iba pang mga pamantayan na naaprubahan sa inireseta na paraan, para sa mga pamamaraan ng pagsubok ng mga materyales sa gusali, istruktura at mga bagay sa pangkalahatan.

Kasabay nito, para sa mga gusali kung saan hindi napanatili ang as-built na dokumentasyon para sa pagtatayo, ang mga pasaporte ng enerhiya ng gusali ay pinagsama-sama sa batayan ng mga materyales mula sa technical inventory bureau, full-scale teknikal na mga survey at mga sukat na isinagawa ng mga kwalipikadong espesyalista na lisensyado. upang maisagawa ang kaugnay na gawain.

12.7 Ang responsibilidad para sa katumpakan ng data ng pasaporte ng enerhiya ng gusali ay nakasalalay sa organisasyon na pumupuno dito.

12.8 Ang form para sa pagpuno ng pasaporte ng enerhiya ng isang gusali ay ibinibigay sa Appendix D.

Ang pamamaraan para sa pagkalkula ng kahusayan ng enerhiya at mga thermal parameter at isang halimbawa ng pagpuno ng isang pasaporte ng enerhiya ay ibinibigay sa hanay ng mga patakaran.

APENDIKS A
(kailangan)

LISTAHAN NG MGA REGULATIBONG DOKUMENTO,
NA TINUTUKOY SA TEKSTO

SNiP 2.09.04-87* Administrative at domestic na mga gusali

SNiP 2.10.03-84 Mga gusali at lugar ng pagsasaka ng hayop, manok at balahibo

SNiP 2.11.02-87 Mga Refrigerator

SNiP 23-01-99* Klimatolohiya ng konstruksiyon

SNiP 05/31/2003 Mga pampublikong gusali para sa mga layuning pang-administratibo

SNiP 41-01-2003 Pag-init, bentilasyon at air conditioning

SanPiN 2.1.2.1002-00 Mga kinakailangan sa sanitary at epidemiological para sa mga gusali at lugar ng tirahan

SanPiN 2.2.4.548-96 Mga kinakailangan sa kalinisan para sa microclimate ng mga pang-industriyang lugar

GOST 12.1.005-88 SSBT. Pangkalahatang sanitary at hygienic na kinakailangan para sa hangin sa lugar ng pagtatrabaho

GOST 26602.2-99 Mga bloke ng bintana at pinto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng air at water permeability

GOST 26629-85 Mga gusali at istruktura. Paraan ng thermal imaging quality control ng thermal insulation ng mga nakapaloob na istruktura

GOST 30494-96 Mga tirahan at pampublikong gusali. Mga parameter ng panloob na microclimate

GOST 31166-2003 Mga nakapaloob na istruktura para sa mga gusali at istruktura. Paraan para sa calorimetric determination ng heat transfer coefficient

GOST 31167-2003 Mga gusali at istruktura. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng air permeability ng nakapaloob na mga istraktura sa ilalim ng natural na mga kondisyon

GOST 31168-2003 Mga gusali ng tirahan. Paraan para sa pagtukoy ng tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit

APENDIKS B
(kailangan)

MGA TERMINO AT DEPINISYON

APENDIKS B
(kailangan)

HUMIDITY ZONE MAPA

APENDIKS D
(kailangan)

PAGKUKULALA NG TIYAK NA THERMAL ENERGY CONSUMPTION PARA SA PAG-INIT NG RESIDENTIAL AT PUBLIC BUILDINGS SA PANAHON NG PAG-INIT

D.1 Ang tinantyang partikular na pagkonsumo ng thermal energy para sa mga gusali ng pagpainit sa panahon ng pag-init, kJ/(m °C araw) o kJ/(m °C araw), ay dapat matukoy ng formula

o , (D.1)

nasaan ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init, MJ;

Kabuuan ng mga lugar sa sahig ng mga apartment o magagamit na lugar ng mga gusali, hindi kasama ang mga teknikal na sahig at garahe, m;

Pinainit na dami ng gusali, katumbas ng dami na limitado ng mga panloob na ibabaw ng mga panlabas na bakod ng mga gusali, m;

Pareho sa formula (1).

D.2 Ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init, MJ, ay dapat matukoy ng formula

kung saan ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali sa pamamagitan ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura, MJ, ay tinutukoy ayon sa G.3;

Input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init, MJ, na tinutukoy ayon sa G.6;

Heat gain sa pamamagitan ng mga bintana at lantern mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init, MJ, na tinutukoy ayon sa G.7;

Heat gain reduction coefficient dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura; inirerekomendang halaga;

SA solong sistema ng tubo na may mga thermostat at may facade na awtomatikong kontrol sa input o apartment-by-apartment na pahalang na mga kable;

Sa isang dalawang-pipe na sistema ng pag-init na may mga thermostat at sentral na awtomatikong kontrol sa input;

Isang single-pipe system na may mga thermostat at may sentral na awtomatikong kontrol sa pumapasok o sa isang single-pipe system na walang mga thermostat at may per-facade na awtomatikong kontrol sa pumapasok, pati na rin sa isang two-pipe heating system na may mga thermostat at walang awtomatikong kontrol sa pasukan;

Sa isang one-pipe heating system na may mga thermostat at walang awtomatikong kontrol sa input;

Sa isang sistema na walang mga thermostat at may sentral na awtomatikong kontrol sa input na may pagwawasto para sa panloob na temperatura ng hangin;

Ang isang koepisyent na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal na daloy ng init ng hanay ng mga heating device, ang kanilang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga behind-the-radiator na seksyon ng mga bakod, pagtaas ng temperatura ng hangin sa mga silid sa sulok, pagkawala ng init ng mga pipeline na dumadaan sa mga hindi pinainit na silid para sa:

multi-section at iba pang pinahabang gusali = 1.13;

mga gusaling uri ng tore =1.11;

mga gusaling may pinainit na basement =1.07;

mga gusali na may pinainit na attics, pati na rin sa mga generator ng init ng apartment = 1.05.

D.3 Ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali, MJ, sa panahon ng pag-init ay dapat matukoy gamit ang formula

, (D.3)

kung saan ang kabuuang koepisyent ng paglipat ng init ng gusali, W/(m °C), na tinutukoy ng formula

, (D.4)

Nabawasan ang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na sobre ng gusali, W/(m

°C), na tinutukoy ng formula

Lugar, m, at pinababang paglaban sa paglipat ng init, m·°C/W, ng mga panlabas na pader (hindi kasama ang mga bakanteng);

Ang parehong, pagpuno ng liwanag openings (windows, stained glass, lantern);

Ang parehong para sa mga panlabas na pinto at gate;

Ang parehong, pinagsamang mga takip (kabilang ang mga over bay window);

Ang parehong, attic sahig;

Ang parehong, basement sahig;

Ang parehong naaangkop sa mga kisame sa itaas ng mga driveway at sa ilalim ng bay window.

Kapag nagdidisenyo ng mga sahig sa lupa o pinainit na mga basement sa halip na at mga sahig sa itaas ground floor sa formula (D.5) palitan ang mga lugar at nabawasan ang mga resistensya ng paglipat ng init ng mga pader na nakikipag-ugnay sa lupa, at ang mga sahig sa lupa ay nahahati sa mga zone ayon sa SNiP 41-01 at matukoy ang kaukulang at;

Pareho sa 5.4; para sa mga attic floor ng mainit na attics at basement floor ng mga teknikal na subfloors at basement na may pamamahagi ng mga pipeline para sa pagpainit at mainit na mga sistema ng supply ng tubig sa kanila ayon sa formula (5);

Kapareho ng sa formula (1), °C araw;

Kapareho ng sa formula (10), m;

Conditional heat transfer coefficient ng isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa infiltration at ventilation, W/(m °C), na tinutukoy ng formula

kung saan ang tiyak na kapasidad ng init ng hangin, katumbas ng 1 kJ/(kg °C);

Ang koepisyent ng pagbawas ng dami ng hangin sa isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na istrukturang nakapaloob. Kung walang data, kunin ang =0.85;

At - kapareho ng sa formula (10), m at m, ayon sa pagkakabanggit;

Average na density ng supply ng hangin sa panahon ng pag-init, kg/m

Ang average na rate ng air exchange ng isang gusali sa panahon ng pag-init, h, na tinutukoy ayon sa G.4;

Kapareho ng sa formula (2), °C;

Pareho sa formula (3), °C.

D.4 Ang average na air exchange rate ng isang gusali sa panahon ng pag-init, h, ay kinakalkula mula sa kabuuang air exchange dahil sa bentilasyon at paglusot gamit ang formula

nasaan ang dami ng supply ng hangin sa gusali na may hindi organisadong pag-agos o ang standardized na halaga na may mekanikal na bentilasyon, m/h, katumbas ng:

a) mga gusali ng tirahan na inilaan para sa mga mamamayan na isinasaalang-alang ang mga pamantayan sa lipunan (na may tinatayang occupancy ng isang apartment na 20 m ng kabuuang lugar o mas mababa bawat tao) -;

b) iba pang mga gusali ng tirahan - ngunit hindi bababa sa;

nasaan ang tinatayang bilang ng mga residente sa gusali;

c) ang mga pampubliko at administratibong gusali ay tinatanggap nang may kondisyon para sa mga opisina at pasilidad serbisyo- , para sa pangangalagang pangkalusugan at mga institusyong pang-edukasyon - , para sa mga institusyong pampalakasan, libangan at preschool - ;

Para sa mga gusali ng tirahan - ang lugar ng mga lugar ng tirahan, para sa mga pampublikong gusali - ang tinantyang lugar, na tinutukoy ayon sa SNiP 31-05 bilang kabuuan ng mga lugar ng lahat ng mga lugar, maliban sa mga corridors, vestibules, mga sipi, hagdanan, elevator shaft, panloob na bukas na hagdan at rampa, pati na rin ang mga lugar , na nilayon para sa paglalagay ng mga kagamitan sa engineering at mga network, m;

Bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mekanikal na bentilasyon sa isang linggo;

Bilang ng oras sa isang linggo;

Ang dami ng hangin na nakapasok sa gusali sa pamamagitan ng mga nakapaloob na istruktura, kg/h: para sa mga gusali ng tirahan - hangin na pumapasok sa mga hagdanan sa panahon ng pag-init, na tinutukoy alinsunod sa G.5; para sa mga pampublikong gusali - pumapasok ang hangin sa pamamagitan ng mga pagtagas sa mga translucent na istruktura at pintuan; maaaring tanggapin para sa mga pampublikong gusali sa mga oras na walang pasok;

Ang koepisyent para sa pagsasaalang-alang sa impluwensya ng paparating na daloy ng init sa mga translucent na istruktura ay katumbas ng: mga joints ng mga panel ng dingding - 0.7; mga bintana at pintuan ng balkonahe na may triple hiwalay na mga sintas - 0.7; pareho, na may double hiwalay na bindings - 0.8; pareho, na may mga ipinares na sobrang bayad - 0.9; ang parehong, na may solong bindings - 1.0;

Ang bilang ng mga oras ng infiltration accounting sa loob ng isang linggo, h, ay katumbas ng para sa mga gusaling may balanse supply at maubos na bentilasyon at () para sa mga gusali sa lugar kung saan pinananatili ang presyon ng hangin sa panahon ng pagpapatakbo ng sapilitang mekanikal na bentilasyon;

At - katulad ng sa formula (D.6).

D.5 Ang dami ng hangin na pumapasok sa hagdanan ng isang gusali ng tirahan sa pamamagitan ng mga pagtagas sa pagpuno ng mga pagbubukas ay dapat matukoy ng formula

Thermal engineering pagkalkula ng teknikal sa ilalim ng lupa

Mga kalkulasyon ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura

Ang mga lugar ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura, ang pinainit na lugar at dami ng gusali, na kinakailangan para sa pagkalkula ng pasaporte ng enerhiya, at mga katangian ng thermal Ang mga istruktura ng sobre ng gusali ay tinutukoy alinsunod sa pinagtibay na mga desisyon sa disenyo alinsunod sa mga rekomendasyon ng SNiP 23-02 at TSN 23 - 329 - 2002.

Ang paglaban ng paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ay tinutukoy depende sa bilang at mga materyales ng mga layer, pati na rin pisikal na katangian mga materyales sa gusali ayon sa mga rekomendasyon ng SNiP 23-02 at TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Mga panlabas na pader ng gusali

May tatlong uri ng panlabas na pader sa isang gusali ng tirahan.

Ang unang uri ay brickwork na may floor support na 120 mm ang kapal, insulated na may polystyrene concrete na 280 mm ang kapal, na may nakaharap na layer ng silicate brick. Ang pangalawang uri ay isang 200 mm reinforced concrete panel, insulated na may 280 mm thick polystyrene concrete, na may nakaharap na layer ng sand-lime brick. Ang ikatlong uri, tingnan ang Fig. 1. Ang mga kalkulasyon ng thermal engineering ay ibinibigay para sa dalawang uri ng mga pader, ayon sa pagkakabanggit.

1). Komposisyon ng mga layer ng panlabas na dingding ng gusali: proteksiyon na takip- cement-lime mortar na 30 mm ang kapal, λ = 0.84 W/(m× o C). Ang panlabas na layer ay 120 mm - gawa sa sand-lime brick M 100 na may frost resistance grade F 50, λ = 0.76 W/(m× o C); pagpuno 280 mm – pagkakabukod – polystyrene concrete D200, GOST R 51263-99, λ = 0.075 W/(m× o C); ang panloob na layer ay 120 mm - gawa sa sand-lime brick, M 100, λ = 0.76 W/(m× o C). Ang mga panloob na dingding ay nilagyan ng lime-sand mortar M 75, 15 mm ang kapal, λ = 0.84 W/(m× o C).

R w= 1/8.7+0.030/0.84+0.120/0.76+0.280/0.075+0.120/0.76+0.015/0.84+1/23 = 4.26 m 2 × o C/W.

Heat transfer resistance ng mga pader ng gusali, na may facade area
Aw= 4989.6 m2, katumbas ng: 4.26 m 2 × o C/W.

Thermal uniformity coefficient ng mga panlabas na pader r, tinutukoy ng formula 12 SP 23-101:

a i– lapad ng pagsasama ng heat-conducting, a i = 0.120 m;

L i- haba ng pagsasama ng heat-conducting, L i= 197.6 m (perimeter ng gusali);

k i – koepisyent depende sa pagsasama ng heat-conducting, na tinutukoy ayon sa adj. N SP 23-101:

k i = 1.01 para sa heat-conducting connection at ratios λm/λ= 2.3 at a/b= 0,23.

Pagkatapos ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga pader ng gusali ay katumbas ng: 0.83 × 4.26 = 3.54 m 2 × o C/W.

2). Komposisyon ng mga layer ng panlabas na dingding ng gusali: protective coating - cement-lime mortar M 75, 30 mm makapal, λ = 0.84 W/(m× o C). Ang panlabas na layer ay 120 mm - gawa sa sand-lime brick M 100 na may frost resistance grade F 50, λ = 0.76 W/(m× o C); pagpuno 280 mm – pagkakabukod – polystyrene concrete D200, GOST R 51263-99, λ = 0.075 W/(m× o C); panloob na layer 200 mm – reinforced concrete wall panel, λ= 2.04 W/(m× o C).

Ang paglaban sa paglipat ng init ng dingding ay katumbas ng:

R w= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0.20/2.04+1/23 = 4.2 m 2 × o C/W.

Dahil ang mga dingding ng gusali ay may isang homogenous na multilayer na istraktura, ang koepisyent ng thermal pagkakapareho ng mga panlabas na pader ay tinatanggap r= 0,7.

Pagkatapos ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga pader ng gusali ay katumbas ng: 0.7 × 4.2 = 2.9 m 2 × o C/W.

Ang uri ng gusali ay isang ordinaryong seksyon ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan na may mas mababang pamamahagi ng mga tubo para sa mga sistema ng pag-init at mainit na supply ng tubig.

A b= 342 m2.

teknikal na lugar ng sahig ilalim ng lupa - 342 m2.

Lugar ng mga panlabas na pader sa itaas ng antas ng lupa A b, w= 60.5 m2.

Ang mga temperatura ng disenyo ng mas mababang sistema ng pag-init ay 95 °C, supply ng mainit na tubig 60 °C. Ang haba ng mga pipeline ng sistema ng pag-init na may mga kable sa ibaba ay 80 m Ang haba ng mga pipeline ng mainit na tubig ay 30 m. Walang underground, kaya ang dalas ng air exchange sa mga iyon. sa ilalim ng lupa ako= 0.5 h -1 .

t int= 20 °C.

Lugar ng basement (sa itaas ng teknikal na ilalim ng lupa) - 1024.95 m2.

Ang lapad ng basement ay 17.6 m Ang taas ng panlabas na pader ay teknikal. sa ilalim ng lupa, inilibing sa lupa - 1.6 m Kabuuang haba l cross section teknikal na bakod sa ilalim ng lupa, nakabaon sa lupa,

l= 17.6 + 2×1.6 = 20.8 m.

Temperatura ng hangin sa lugar ng unang palapag t int= 20 °C.

Paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na pader. ang mga espasyo sa ilalim ng lupa sa itaas ng antas ng lupa ay tinatanggap alinsunod sa SP 23-101 sugnay 9.3.2. katumbas ng paglaban ng paglipat ng init ng mga panlabas na pader R o b . w= 3.03 m 2 ×°C/W.

Nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng nakapaloob na mga istraktura ng inilibing na bahagi ng teknikal na lugar. ang mga lugar sa ilalim ng lupa ay tutukuyin alinsunod sa SP 23-101 clause 9.3.3. tulad ng para sa mga di-insulated na sahig sa lupa sa kaso kung saan ang mga materyales sa sahig at dingding ay kinakalkula ang mga koepisyent ng thermal conductivity λ≥ 1.2 W/(m o C). Nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga teknikal na bakod. sa ilalim ng lupa, ibinaon sa lupa ay natukoy ayon sa talahanayan 13 SP 23-101 at umabot sa R o rs= 4.52 m 2 ×°C/W.

Ang mga dingding ng basement ay binubuo ng: isang bloke ng dingding, 600 mm ang kapal, λ = 2.04 W/(m× o C).

Tukuyin natin ang temperatura ng hangin sa mga iyon. sa ilalim ng lupa t int b

Para sa pagkalkula ginagamit namin ang data mula sa Talahanayan 12 [SP 23-101]. Sa temperatura ng hangin sa mga. underground 2 °C ang heat flux density mula sa mga pipeline ay tataas kumpara sa mga value na ibinigay sa Table 12 sa pamamagitan ng halaga ng coefficient na nakuha mula sa equation 34 [SP 23-101]: para sa mga pipeline ng sistema ng pag-init - sa pamamagitan ng coefficient [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1.283 = 1.41; para sa mga pipeline ng supply ng mainit na tubig - [(60 - 2)/(60 - 18) 1.283 = 1.51. Pagkatapos ay kinakalkula namin ang halaga ng temperatura t int b mula sa equation ng balanse ng init sa isang itinalagang temperatura sa ilalim ng lupa na 2 °C

t int b= (20×342/1.55 ​​​​+ (1.41 25 80 + 1.51 14.9 30) - 0.28×823×0.5×1.2×26 - 26×430/4.52 - 26×60.5/3.03)/

/(342/1.55 ​​​​+ 0.28×823×0.5×1.2 + 430/4.52 +60.5/3.03) = 1316/473 = 2.78 °C.

Ang daloy ng init sa sahig ng basement ay

q b . c= (20 – 2.78)/1.55 ​​​​= 11.1 W/m2.

Kaya, sa mga sa ilalim ng lupa, ang thermal protection na katumbas ng mga pamantayan ay ibinibigay hindi lamang ng mga hadlang (mga pader at sahig), kundi pati na rin ng init mula sa mga pipeline ng mga sistema ng pag-init at mainit na supply ng tubig.

1.2.3 Nagpapatong sa teknikal. sa ilalim ng lupa

May lugar ang bakod A f= 1024.95 m2.

Sa istruktura, ang overlap ay ginawa tulad ng sumusunod.

2.04 W/(m× o C). Simento-buhangin screed 20 mm makapal, λ =
0.84 W/(m× o C). Insulation extruded polystyrene foam "Rufmat", ρ o= 32 kg/m 3, λ = 0.029 W/(m× o C), kapal 60 mm ayon sa GOST 16381. agwat ng hangin, λ = 0.005 W/(m× o C), kapal 10 mm. Mga board para sa sahig, λ = 0.18 W/(m× o C), 20 mm ang kapal ayon sa GOST 8242.

R f= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0.010/0.005+0.020/0.180+1/17 = 4.35 m 2 × o C/W.

Ayon sa clause 9.3.4 SP 23-101, tutukuyin namin ang halaga ng kinakailangang heat transfer resistance ng basement floor sa itaas ng teknikal na underground Rс ayon sa pormula

R o = nR req,

saan n- koepisyent na tinutukoy sa tinatanggap na minimum na temperatura ng hangin sa ilalim ng lupa t int b= 2°C.

n = (t int - t int b)/(t int - t ext) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Pagkatapos R kasama= 0.39 × 4.35 = 1.74 m 2 × ° C / W.

Suriin natin kung ang thermal protection ng kisame sa itaas ng teknikal na underground ay nakakatugon sa kinakailangan ng standard differential D tn= 2 °C para sa sahig ng unang palapag.

Gamit ang formula (3) SNiP 23 - 02, tinutukoy namin ang pinakamababang pinahihintulutang paglaban sa paglipat ng init

R o min =(20 - 2)/(2×8.7) = 1.03 m 2 ×°C/W< R c = 1.74 m 2 ×°C/W.

1.2.4 Attic floor

Lugar sa sahig A c= 1024.95 m2.

Reinforced concrete floor slab, kapal 220 mm, λ =
2.04 W/(m× o C). Insulation ng mini-slabs JSC " Mineral na lana», r =140-
175 kg/m 3, λ = 0.046 W/(m× o C), 200 mm ang kapal ayon sa GOST 4640. Sa itaas, ang coating ay may cement-sand screed na 40 mm ang kapal, λ = 0.84 W/(m× o C).

Kung gayon ang paglaban sa paglipat ng init ay katumbas ng:

R c= 1/8.7+0.22/2.04+0.200/0.046+0.04/0.84+1/23=4.66 m 2 × o C/W.

1.2.5 Takip sa attic

Reinforced concrete floor slab, kapal 220 mm, λ =
2.04 W/(m× o C). Pinalawak na clay gravel insulation, r=600 kg/m 3, λ =
0.190 W/(m× o C), kapal 150 mm ayon sa GOST 9757; Mineral slab ng Mineral Wool JSC, 140-175 kg/m3, λ = 0.046 W/(m×oC), 120 mm ang kapal ayon sa GOST 4640. Ang coating sa itaas ay may cement-sand screed na 40 mm ang kapal, λ = 0.84 W/ (m×o C).

Kung gayon ang paglaban sa paglipat ng init ay katumbas ng:

R c= 1/8.7+0.22/2.04+0.150/0.190+0.12/0.046+0.04/0.84+1/17=3.37 m 2 × o C/W.

1.2.6 Windows

Sa modernong translucent na disenyo ng mga heat-insulating windows, ginagamit ang double-glazed windows, at para sa paggawa ng mga window frame at sashes, pangunahin Mga profile ng PVC o mga kumbinasyon nito. Kapag gumagawa ng mga double-glazed na bintana gamit ang float glass, ang mga bintana ay nagbibigay ng kinakalkula na pinababang heat transfer resistance na hindi hihigit sa 0.56 m 2 × o C/W, na nakakatugon sa mga kinakailangan sa regulasyon para sa kanilang sertipikasyon.

Square mga pagbubukas ng bintana A F= 1002.24 m2.

Ang paglaban sa paglipat ng init ng bintana ay tinatanggap R F= 0.56 m 2 × o C/W.

1.2.7 Nabawasang heat transfer coefficient

Ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na sobre ng gusali, W/(m 2 ×°C), ay tinutukoy ng formula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002] na isinasaalang-alang ang mga istrukturang pinagtibay sa proyekto:

1.13(4989.6 / 2.9+1002.24 / 0.56+1024.95 / 4.66+1024.95 / 4.35) / 8056.9 = 0.54 W/(m 2 × °C).

1.2.8 Conditional heat transfer coefficient

Ang conditional heat transfer coefficient ng isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W/(m 2 ×°C), ay tinutukoy ng formula G.6 [SNiP 23 - 02] na isinasaalang-alang ang mga disenyo na pinagtibay sa ang proyekto:

saan Sa– tiyak na kapasidad ng init ng hangin na katumbas ng 1 kJ/(kg×°C);

β ν - koepisyent ng pagbawas ng dami ng hangin sa gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na nakapaloob na mga istraktura, katumbas ng β ν = 0,85.

0.28×1×0.472×0.85×25026.57×1.305×0.9/8056.9 = 0.41 W/(m 2 ×°C).

Ang average na air exchange rate ng isang gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula mula sa kabuuang air exchange dahil sa bentilasyon at paglusot gamit ang formula

n a= [(3×1714.32) × 168/168+(95×0.9×

×168)/(168×1.305)] / (0.85×12984) = 0.479 h -1 .

– ang dami ng infiltrated air, kg/h, na pumapasok sa gusali sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura sa araw ng panahon ng pag-init, ay tinutukoy ng formula G.9 [SNiP 23-02-2003]:

19.68/0.53×(35.981/10) 2/3 + (2.1×1.31)/0.53×(56.55/10) 1/2 = 95 kg/h.

– ayon sa pagkakabanggit, para sa hagdanan, ang kinakalkula na pagkakaiba sa presyon ng panlabas at panloob na hangin para sa mga bintana at mga pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan sa pasukan ay tinutukoy ng formula 13 [SNiP 23-02-2003] para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe na may halagang 0.55 na pinalitan ng 0, 28 at sa pagkalkula ng tiyak na gravity ayon sa formula 14 [SNiP 23-02-2003] sa kaukulang temperatura ng hangin, Pa.

∆р e d= 0.55× Η ×( γ ext -γ int) + 0.03× γ ext×ν 2 .

saan Η = 30.4 m - taas ng gusali;

– tiyak na gravity ng panlabas at panloob na hangin, ayon sa pagkakabanggit, N/m 3.

γ ext = 3463/(273-26) = 14.02 N/m 3,

γ int = 3463/(273+21) = 11.78 N/m 3 .

∆р F= 0.28×30.4×(14.02-11.78)+0.03×14.02×5.9 2 = 35.98 Pa.

∆р ed= 0.55×30.4×(14.02-11.78)+0.03×14.02×5.9 2 = 56.55 Pa.

– average na density ng supply ng hangin sa panahon ng pag-init, kg/m3, ,

353/ = 1.31 kg/m3.

Vh= 25026.57 m3.

1.2.9 Pangkalahatang heat transfer coefficient

Ang conditional heat transfer coefficient ng isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W/(m 2 ×°C), ay tinutukoy ng formula G.6 [SNiP 23-02-2003] na isinasaalang-alang ang mga disenyo pinagtibay sa proyekto:

0.54 + 0.41 = 0.95 W/(m 2 ×°C).

1.2.10 Paghahambing ng na-normalize at pinababang mga resistensya sa paglipat ng init

Ang mga resulta ng mga kalkulasyon ay inihambing sa talahanayan. 2 standardized at pinababang heat transfer resistances.

Talahanayan 2 - Standardized Rreg at binigay R r o paglaban sa paglipat ng init ng mga enclosure ng gusali

1.2.11 Proteksyon laban sa waterlogging ng mga nakapaloob na istruktura

Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura ay dapat na mas mataas kaysa sa temperatura ng dew point t d=11.6 o C (3 o C para sa mga bintana).

Temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura τ int, ay kinakalkula gamit ang formula Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = t int-(t int-t ext)/(R r× α int),

para sa pagtatayo ng mga pader:

τ int=20-(20+26)/(3.37×8.7)=19.4 o C > t d=11.6 o C;

para sa pagtakip sa teknikal na sahig:

τ int=2-(2+26)/(4.35×8.7)=1.3 o C<t d=1.5 o C, (φ=75%);

para sa mga bintana:

τ int=20-(20+26)/(0.56×8.0)=9.9 o C > t d=3 o C.

Ang temperatura ng paghalay sa panloob na ibabaw ng istraktura ay tinutukoy ng I-d diagram ng mahalumigmig na hangin.

Ang mga temperatura ng panloob na structural surface ay nakakatugon sa mga kondisyon para maiwasan ang moisture condensation, maliban sa mga teknikal na istruktura ng kisame sa sahig.

1.2.12 Mga katangian ng pagpaplano ng espasyo ng gusali

Ang mga katangian ng pagpaplano ng espasyo ng gusali ay itinatag alinsunod sa SNiP 23-02.

Glazing coefficient ng mga facade ng gusali f:

f = A F /A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Tagapahiwatig ng pagiging compact ng gusali, 1/m:

8056.9 / 25026.57 = 0.32 m -1 .

1.3.3 Pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali

Ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init Q h y, MJ, tinutukoy ng formula G.2 [SNiP 23 - 02]:

0.8 - koepisyent ng pagbabawas ng init dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura (inirerekomenda);

1.11 - koepisyent na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal na daloy ng init ng hanay ng mga aparato sa pag-init, ang kanilang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga seksyon sa likod ng radiator ng mga bakod, pagtaas ng temperatura ng hangin sa mga silid sa sulok, pagkawala ng init ng mga pipeline na dumadaan sa mga hindi pinainit na silid.

Pangkalahatang pagkawala ng init ng gusali Qh, MJ, para sa panahon ng pag-init ay tinutukoy ng formula G.3 [SNiP 23 - 02]:

Qh= 0.0864×0.95×4858.5×8056.9 = 3212976 MJ.

Nadaragdagan ang init ng sambahayan sa panahon ng pag-init Q int, MJ, ay tinutukoy ng formula G.10 [SNiP 23 - 02]:

saan q int= 10 W/m2 – ang dami ng nabubuong init ng sambahayan bawat 1 m2 ng residential area o ang tinantyang lugar ng isang pampublikong gusali.

Q int= 0.0864×10×205×3940= 697853 MJ.

Nakuha ang init sa mga bintana mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init Q s, MJ, ay tinutukoy ng formula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ scy× k scy ×A scy ×I hor ,

Q s = 0.76×0.78×(425.25×587+25.15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.

Q h y= ×1.11 = 2,566917 MJ.

1.3.4 Tinantyang tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init

Ang tinantyang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali sa panahon ng pag-init, kJ/(m 2 × o S×day), ay tinutukoy ng formula
D.1:

10 3 × 2 566917 /(7258 × 4858.5) = 72.8 kJ/(m 2 × o S×araw)

Ayon sa talahanayan. 3.6 b [TSN 23 – 329 – 2002] normalized specific heat energy consumption para sa pagpainit ng siyam na palapag na residential building ay 80 kJ/(m 2 × o S×day) o 29 kJ/(m 3 × o S×day).

KONGKLUSYON

Sa proyekto ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan, ang mga espesyal na pamamaraan ay ginamit upang madagdagan ang kahusayan ng enerhiya ng gusali, tulad ng:

¾ isang nakabubuo na solusyon ay inilapat na nagbibigay-daan hindi lamang upang ipatupad mabilis na konstruksyon bagay, ngunit gumamit din ng iba't ibang mga materyales sa istruktura at insulating at mga anyo ng arkitektura sa panlabas na nakapaloob na istraktura sa kahilingan ng customer at isinasaalang-alang ang umiiral na mga kakayahan ng industriya ng konstruksiyon ng rehiyon,

¾ kasama sa proyekto ang thermal insulation ng heating at hot water supply pipelines,

¾ moderno ang ginagamit mga materyales sa thermal insulation, sa partikular, polystyrene concrete D200, GOST R 51263-99,

¾ sa mga modernong translucent na disenyo ng mga heat-insulating windows, ang mga double-glazed na bintana ay ginagamit, at para sa paggawa ng mga window frame at sashes, pangunahin ang PVC profile o ang kanilang mga kumbinasyon ay ginagamit. Kapag gumagawa ng mga double-glazed na bintana gamit ang float glass, ang mga bintana ay nagbibigay ng kalkuladong pinababang heat transfer resistance na 0.56 W/(m×oC).

Ang kahusayan ng enerhiya ng dinisenyong gusali ng tirahan ay tinutukoy ng mga sumusunod pangunahing pamantayan:

¾ tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit sa panahon ng pag-init q h des,kJ/(m 2 ×°C×araw) [kJ/(m 3 ×°C×araw)];

¾ indicator ng pagiging compactness ng gusali k e,1m;

¾ glazing coefficient ng facade ng gusali f.

Bilang resulta ng mga kalkulasyon, ang mga sumusunod na konklusyon ay maaaring iguguhit:

1. Ang mga nakapaloob na istruktura ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan ay sumusunod sa mga kinakailangan ng SNiP 23-02 para sa kahusayan ng enerhiya.

2. Ang gusali ay idinisenyo upang suportahan pinakamainam na temperatura at kahalumigmigan ng hangin habang tinitiyak ang pinakamababang gastos sa pagkonsumo ng enerhiya.

3. Kinakalkula ang index ng compactness ng gusali k e= 0.32 ay katumbas ng normatibo.

4. Ang glazing coefficient ng façade ng gusali f=0.17 ay malapit sa karaniwang halaga f=0.18.

5. Ang antas ng pagbawas sa pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali mula sa karaniwang halaga ay minus 9%. Ang halaga ng parameter na ito ay tumutugma normal klase ng thermal energy efficiency ng gusali ayon sa Table 3 SNiP 02/23/2003 Thermal na proteksyon ng mga gusali.

ENERGY PASSPORT NG BUILDING