Sekiranya anda perlu mengambil kira banyak faktor. Perhatian khusus harus dibayar kepada komposisi dan beberapa jenisnya mampu meningkatkan kelembapan dalam tegang di bawah jisimnya sendiri atau dari beban luar. Oleh itu, nama itu tanah - "Merayakan". Pertimbangkan lagi ciri-ciri mereka.

Pandangan.

Kategori yang sedang dipertimbangkan merujuk:

• Tanah Ledroom (sedutan dan hutan).
• Tanah liat dan loam.
• Jenis Penggantungan Salutan dan Loam yang berasingan.
• Sisa pengeluaran pukal. Mereka, khususnya, termasuk abu, mengisar habuk.
• Tanah tanah liat dengan kekuatan struktur yang tinggi.

Spesifik

Pada peringkat awal organisasi pembinaan. Adalah perlu untuk menjalankan kajian komposisi tanah tapak untuk mengenal pasti kemungkinan ubah bentuk. Kemunculan mereka Ciri-ciri proses pembentukan tanah ditentukan. Lapisan berada dalam keadaan tidak cukup dipadatkan. Di dalam tanah yang lebih rendah seperti negeri dapat dikekalkan sepanjang kewujudannya.

Peningkatan beban dan penyebab kelembapan, sebagai peraturan, meterai tambahan di lapisan bawah. Walau bagaimanapun, kerana ubah bentuk akan bergantung kepada daya pengaruh luaran, pengedap yang tidak mencukupi ketebalan berbanding dengan tekanan luaran yang melebihi voltan dari jisimnya sendiri akan diselamatkan.

Kemungkinan untuk mengikat tanah lemah ditentukan di bawah ujian makmal oleh nisbah pengurangan kekuatan dalam membasahi penunjuk tekanan aktif.

Sifat

Sebagai tambahan kepada bukan sisa, kelembapan semula jadi yang rendah, komposisi berdebu, kekuatan struktur yang tinggi dicirikan untuk tanah yang tidak aktif.

Ketepuan tanah dengan air di kawasan selatan biasanya 0.04-0.12. Di kawasan Siberia, penunjuk jalur tengah berada dalam lingkungan 0.12-0.20. Tahap kelembapan dalam kes pertama ialah 0.1-0.3, dalam kedua - 0.3-0.6.

Kekuatan struktur

Ia ditentukan terutamanya oleh klac simen. Lebih banyak kelembapan memasuki tanah, semakin rendah kekuatan.

Keputusan penyelidikan telah menunjukkan bahawa filem-filem air nipis mempunyai kesan penyebaran pada lapisan. Mereka bertindak sebagai pelinciran, menjadikannya lebih mudah untuk melepaskan zarah tanah sedimen. Filem menyediakan lebih banyak lapisan yang padat di bawah pengaruh luar.

Cengkaman kelembapan tepu seluar tanah Ditentukan oleh kesan daya tarikan molekul. Nilai ini bergantung kepada kepadatan kepadatan dan komposisi bumi.

Proses ciri

Laci adalah proses fizikokimia yang kompleks. Ia memperlihatkan dirinya dalam bentuk meterai tanah akibat pergerakan dan lebih padat (padat) meletakkan zarah dan agregat. Oleh kerana ini, keliangan keseluruhan lapisan dikurangkan kepada keadaan yang sepadan dengan tahap tekanan aktif.

Peningkatan ketumpatan membawa kepada perubahan tertentu dalam ciri individu. Seterusnya, di bawah pengaruh tekanan, meterai itu berterusan, masing-masing, terus meningkatkan kekuatan.

Keadaan

Untuk pengeluaran, adalah perlu:

• Beban dari asas atau jisimnya sendiri, yang semasa kelembapan akan mengatasi cengkaman zarah.
• Tahap kelembapan yang mencukupi. Ia membantu mengurangkan kekuatan.

Faktor-faktor ini harus bekerjasama.

Kelembapan menentukan tempoh ubah bentuk meraikan tanah. Sebagai peraturan, ia berlaku untuk masa yang agak singkat. Ini disebabkan oleh penemuan Bumi terutamanya dalam keadaan alignmental.

Deformasi dalam keadaan tepu air terus lebih lama, kerana penapisan air berlaku melalui ketebalan tanah.

Kaedah untuk menentukan ketumpatan tanah

Sedelion relatif ditentukan oleh sampel struktur yang tidak terganggu. Ini menggunakan peranti mampatan - doyman untuk tanah. Kajian ini menggunakan kaedah berikut:

• Satu lengkung dengan analisis satu sampel dan perendamannya di peringkat akhir beban semasa. Dengan kaedah ini, adalah mungkin untuk menentukan kemampatan tanah pada kelembapan yang diberikan atau semula jadi, serta kecenderungan relatif untuk ubah bentuk pada tekanan tertentu.
• Dua lengkung dengan ujian 2 sampel dengan ketumpatan yang sama. Satu disiasat semasa kelembapan semula jadi, yang kedua adalah dalam keadaan tepu. Kaedah ini membolehkan untuk menentukan kemampatan dengan kelembapan penuh dan semula jadi, kecenderungan relatif untuk ubah bentuk apabila beban berubah dari sifar ke final.
• Digabungkan. Kaedah ini adalah kombinasi yang diubah suai dari dua yang sebelumnya. Ujian dijalankan pada satu sampel. Ia pertama kali disiasat dalam keadaan semula jadi kepada penunjuk tekanan 0.1 MPa. Penggunaan kaedah gabungan membolehkan anda menganalisis sifat yang sama dengan kaedah 2 dari lengkung.

Momen penting.

Semasa ujian di densemakers untuk tanah Apabila menggunakan mana-mana pilihan di atas, adalah perlu untuk mempertimbangkan bahawa hasil kajian dicirikan oleh kebolehubahan yang ketara. Dalam hal ini, beberapa petunjuk walaupun ujian satu sampel mungkin berbeza dalam 1.5-3, dan dalam beberapa kes, 5 kali.

Oscillations penting sedemikian dikaitkan dengan saiz kecil sampel, ketidakhadiran bahan akibat karbonat dan kemasukan lain atau kehadiran liang besar. Nilai untuk keputusan juga mempunyai kesilapan yang tidak dapat dielakkan dalam kajian ini.

Faktor pengaruh

Semasa banyak kajian, didapati bahawa eksponen tanah bersandar untuk menghantar bergantung terutamanya dari:

• Tekanan.
• Tahap ketumpatan tanah semasa kelembapan semula jadi.
• Komposisi seluar tanah.
• Tahap kelembapan kelembapan.

Ketergantungan beban dicerminkan dalam lengkung di mana, dengan peningkatan penunjuk, nilai kecenderungan relatif kepada perubahan pertama juga mencapai nilai maksimumnya. Dengan peningkatan tekanan yang berikutnya, ia mula mendekati tanda sifar.

Sebagai peraturan, tekanan adalah 0.2-0.5 MPa, dan untuk tanah liat Lesid - 0.4-0.6 MPa.

Ketergantungan disebabkan oleh fakta bahawa semasa beban tanah sedimen semasa tepu semula jadi pada tahap tertentu, pemusnahan struktur bermula. Ini menandakan pemampatan yang tajam tanpa mengubah tepu air. Deformasi dalam proses meningkatkan tekanan akan berterusan sehingga lapisan akan mencapai keadaan padat maksimum.

Pergantungan pada komposisi tanah

Ia dinyatakan dalam fakta bahawa dengan meningkatkan bilangan keplastikan kecenderungan untuk ubah bentuk menurun. Ringkasnya, tahap besar variabiliti struktur adalah ciri penggantungan, lebih kecil - untuk tanah liat. Sememangnya, untuk melaksanakan peraturan ini, keadaan lain harus sama.

Tekanan utama.

Untuk reka bentuk bangunan dan struktur Beban kerja struktur di atas tanah dikira. Pada masa yang sama, tekanan awal (minimum) di mana ubah bentuk bermula dengan tepu penuh dengan air bermula. Ia mengganggu kekuatan struktur semula jadi tanah. Ini membawa kepada hakikat bahawa proses pemadatan normal dipecahkan. Perubahan ini, pada gilirannya, diiringi oleh penstrukturan semula struktur dan meterai intensif.

Memandangkan yang disebut terdahulu, nampaknya pada peringkat reka bentuk, ketika menganjurkan pembinaan, magnitud tekanan awal harus diambil dekat dengan sifar. Walau bagaimanapun, dalam praktiknya tidak. Parameter yang ditentukan harus digunakan di mana ketebalannya dipertimbangkan oleh peraturan umum bukan kecemasan.

Tujuan penunjuk

Tekanan utama digunakan dalam pembangunan projek asas pada subsurence. Untuk menentukan:

• Beban penyelesaian di mana tidak akan ada perubahan.
• Saiz zon, dalam sempadan yang akan berlaku pada jisim asas.
• Kedalaman yang diperlukan dalam ubah bentuk tanah atau ketebalan bantal tanah, tidak termasuk ubah bentuk sepenuhnya.
• Kedalaman dari mana perubahan dari tanah tanah bermula.

Kelembapan awal

Ia dipanggil penunjuk di mana tanah dalam keadaan tegang mula melihat. Untuk kepentingan biasa dalam menentukan kelembapan awal, komponen 0.01 diguna pakai.

Kaedah untuk menentukan parameter adalah berdasarkan ujian makmal mampatan. Untuk penyelidikan, 4-6 sampel diperlukan. Kaedah dua lengkung digunakan.

Satu sampel diuji dengan kelembapan semula jadi dengan memuatkan tekanan maksimum dengan langkah yang berasingan. Dengan itu, tanah itu direndam sebelum menstabilkan pengunduran itu.

Sampel kedua adalah yang pertama tepu dengan air, dan kemudian dengan beban yang berterusan untuk memuatkan tekanan dengan langkah yang sama.

Pelembap Sisa sampel dijalankan kepada petunjuk yang berkongsi had kelembapan dari percambahan awal kepada selang yang agak sama. Kemudian mereka disiasat dalam peranti mampatan.

Peningkatan ini dicapai dengan mengisi sampel jumlah air yang dikira dengan selanjutnya bertahan selama 1-3 hari sebelum menstabilkan tahap tepu.

Ciri-ciri ubah bentuk

Kerana mereka adalah pekali kemampatan dan kebolehubahannya, modul ubah bentuk, mampatan relatif.

Modul ubah bentuk digunakan untuk mengira petunjuk kemungkinan had asas dan ketidaksamaan mereka. Sebagai peraturan, ia ditentukan di lapangan. Untuk ini, sampel tanah mengalami beban statik. Nilai modul ubah bentuk dipengaruhi oleh kelembapan, tahap kepadatan, keterkaitan struktur dan kekuatan tanah.

Dengan peningkatan dalam jisim tanah, penunjuk ini bertambah, dengan tepu yang lebih besar dengan air berkurangan.

Pekali variabiliti kemampatan

Ia ditakrifkan sebagai nisbah keupayaan untuk memampatkan dengan kelembapan yang mantap atau semula jadi dan ciri-ciri tanah di dalam keadaan air tepu.

Perbandingan koefisien yang diperoleh semasa kajian lapangan dan makmal menunjukkan bahawa perbezaan di antara mereka tidak penting. Ia berada dalam lingkungan 0.65-2 kali. Oleh itu, untuk digunakan dalam amalan, ia cukup untuk menentukan penunjuk dalam keadaan makmal.

Koefisien kebolehubahan bergantung terutamanya kepada tekanan, kelembapan, tahap peningkatannya. Dengan peningkatan tekanan, penunjuk meningkat, dengan peningkatan kelembapan semula jadi - berkurangan. Dalam ketepuan penuh dengan air, koefisien mendekati 1.

Ciri kekuatan

Mereka adalah sudut geseran dalaman dan cengkaman tertentu. Mereka bergantung kepada kekuatan struktur, tahap tepu dengan air dan (sedikit sebanyak) dari ketumpatan. Dengan kelembapan yang semakin meningkat, lekatan berkurangan 2-10 kali, dan sudut adalah 1.05-1.2. Dengan peningkatan kekuatan struktur, lekatan dipertingkatkan.

Jenis tanah sedentari

Kesemua mereka ada 2:

1. Pengeluaran ini berlaku terutamanya di dalam zon yang cacat asas di bawah tindakan beban asas atau faktor luar yang lain. Pada masa yang sama, ubah bentuk pada beratnya hampir tidak hadir atau tidak lebih daripada 5 cm.
2. Pengeluaran tanah mungkin dari jisimnya. Ia berlaku terutamanya di lapisan bawah strata dan melebihi 5 cm. Di bawah tindakan beban luaran, mungkin ada pengambilan dan di bahagian atas dalam sempadan zon yang cacat.

Jenis pengunduran digunakan dalam menilai keadaan pembinaan, pembangunan kontrausser, reka bentuk asas, asas, bangunan itu sendiri.

Maklumat tambahan

Laci boleh berlaku di mana-mana peringkat pembinaan atau operasi struktur. Ia boleh menunjukkan diri mereka selepas meningkatkan bukti awal.

Dalam kes rendaman kecemasan, kerusi tanah dalam sempadan zon yang cacat dengan cepat - dalam julat 1-5 cm / hari. Selepas menghentikan penerimaan kelembapan selepas beberapa hari, pengunduran itu menstabilkan.

Sekiranya perendaman utama berlaku di dalam sempadan zon ubah bentuk, dengan setiap tepu air yang berikutnya, pengeluaran akan berlaku sehingga seluruh zon akan menjadi sangat lembap. Oleh itu, ia akan meningkat apabila meningkatkan beban di atas tanah.

Dengan merendam pengambilan tanah yang intensif dan berterusan bergantung kepada pergerakan lapisan kelembapan dan pembentukan zon tepu air. Dalam kes ini, pengambilan akan bermula, sebaik sahaja depan pelembap mencapai kedalaman, di mana tanah dihantar dari berat sendiri.

Mata: 1/1.

Pengiraan pangkalan baseband Jika ia tidak dapat dilakukan secara analitik, ia dibenarkan menghasilkan kaedah grafoanalytic menggunakan permukaan slip silinder atau pecah, jika:

Pilih satu jawapan.

Mata: 1/1.

Adakah nilai ujian koefisien meterai tanah bergantung kepada ketebalan jumlah lambakan?

Pilih satu jawapan.

Mata: 0.9 / 1

Adakah perlu untuk mengira mengenai ubah bentuk asas-asas struktur dari beban luar dan berat tanah mereka sendiri apabila menilai keadaan had kumpulan pertama?

Pilih satu jawapan.

Mata: 0.9 / 1

Bagaimanakah peralihan dari satu tanda ke mark yang lain untuk asas papak bersebelahan yang terletak pada tanda yang berbeza?

Pilih satu jawapan.

Mata: 1/1.

Adakah perlu untuk mengira kekuatan bahan-bahan asas dalam penilaian keadaan had kumpulan pertama?

Pilih satu jawapan.

Mata: 1/1.

Apakah gabungan beban yang perlu dikira dengan asas keupayaan galas?

Pilih satu jawapan.

Konsep asas kursus. Matlamat dan tugas kursus. Komposisi, struktur, keadaan dan sifat fizikal tanah.

Konsep asas kursus.

Mekanik tanah Ia mengkaji sifat fizikal dan mekanikal tanah, kaedah untuk mengira keadaan dan ubah bentuk yang sengit dari pangkalan, penilaian kepada kestabilan array tanah, tekanan tanah pada struktur.

Tanah Mereka memanggil mana-mana batu yang digunakan dalam pembinaan sebagai asas struktur, medium di mana strukturnya didirikan, atau bahan untuk struktur.

Baka gunung Mereka memanggil satu set mineral yang dibina secara semulajadi, yang dicirikan oleh struktur dan tekstur.

Di bawah komposisi Mesej senarai mineral yang membentuk baka. Struktur - Ini adalah saiz, bentuk dan nisbah kuantitatif kumpulan zarah. Tekstur - Lokasi spatial unsur-unsur tanah, menentukan strukturnya.

Semua tanah dibahagikan kepada semulajadi - igneous, sedimen, metamorf - dan tiruan - dipadatkan, ditetapkan dalam keadaan semula jadi, pukal dan tenunan.

Tugas mekanik tanah.

Tugas utama kursus ini adalah untuk melatih pelajar:

Undang-undang asas dan peruntukan prinsip mekanik tanah;

Sifat tanah dan ciri-ciri mereka - fizikal, ubah bentuk, kekuatan;

Kaedah untuk mengira keadaan yang sengit pelbagai tanah;

Kaedah untuk mengira kekuatan tanah dan mendakan.

Komposisi dan struktur tanah.

Tanah adalah medium tiga komponen yang terdiri daripada pepejal, cecair dan gas Komponen. Kadang-kadang di tanah memperuntukkan biota- Bahan hidup. Komponen pepejal, cecair dan gas berada dalam interaksi yang berterusan, yang diaktifkan hasil daripada pembinaan.

Zarah pepejal. Tanah terdiri daripada mineral pembiakan dengan pelbagai sifat:

Mineral lengai berhubung dengan air;

Mineral larut dalam air;

Mineral tanah liat.

Cecair Komponen ini terdapat di dalam tanah di 3 negeri:

Penghabluran;

Dikaitkan;

Percuma.

Gas Komponen di lapisan paling atas tanah diwakili oleh udara atmosfera, di bawah - nitrogen, metana, hidrogen sulfida dan gas lain.

Struktur dan tekstur tanah, kekuatan struktur dan komunikasi di dalam tanah.

Gabungan zarah pepejal membentuk rangka tanah. Bentuk zarah boleh menjadi sudut dan bulat. Ciri utama struktur tanah adalah menggred,yang menunjukkan nisbah kuantitatif pecahan zarah pelbagai saiz.

Tekstur tanah bergantung kepada keadaan pembentukan dan sejarah geologi dan mencirikan heterogenitas strata tanah dalam pembentukannya. Jenis utama yang berikut penambahan tanah liat semula jadi diterangkan: berlapis, gabungan dan kompleks.

Jenis utama sambungan struktur di dalam tanah:

1) penghabluran Komunikasi adalah wujud oleh tanah batu. Tenaga bon kristal sepadan dengan tenaga intracrystalline ikatan kimia atom individu.

2) Air-colloidal.komunikasi disebabkan oleh daya elektromolekul interaksi antara zarah mineral, dalam satu tangan, dan filem air dan kerang koloid di pihak yang lain. Besarnya kuasa-kuasa ini bergantung kepada ketebalan filem dan cengkerang. Hubungan air-koloid adalah plastik dan boleh diterbalikkan; Dengan kelembapan yang semakin meningkat, mereka dengan cepat berkurangan kepada nilai-nilai yang dekat dengan sifar.

Kerja ini ditumpukan kepada ciri-ciri keadaan awal tanah yang tersebar - kekuatan struktur mereka. Pengetahuan tentang kebolehubahannya membolehkan menentukan tahap pengedap tanah dan, mungkin, ciri-ciri sejarah pembentukannya di rantau ini. Penilaian dan perakaunan penunjuk ini dalam ujian tanah adalah penting dalam menentukan ciri-ciri sifat fizikomekanik mereka, serta dalam pengiraan selanjutnya pemendakan pesat struktur, yang kurang tercermin dalam dokumen pengawalseliaan dan sedikit digunakan dalam amalan Kejuruteraan dan kaji selidik geologi. Kerja meringkaskan kaedah grafik yang paling biasa untuk menentukan penunjuk mengenai hasil ujian mampatan, keputusan yang diperolehi oleh hasil kajian makmal kekuatan struktur tanah yang tersebar di wilayah rantau Tomsk. Hubungan antara kekuatan struktur tanah dan kedalaman kejadian mereka, tahap penyatuan mereka diturunkan. Cadangan ringkas untuk penerapan penunjuk diberikan.

Kekuatan struktur tanah

tekanan Pra-Seal

1. Bellandir E.N., Velina Tyu., Ermolaeva A.N., Castle O.A. Kaedah menilai tahap kelebihan tanah liat di lounge semula jadi // Paten Rusia No. 2405083

2. GOST 12248-2010. Tanah. Kaedah penentuan makmal ciri-ciri kekuatan dan kecacatan.

3. GOST 30416-2012. Tanah. Ujian makmal. Umum.

4. Kudryashova e.b. Corak pembentukan tanah liat yang terlalu tinggi: DIS. Cand. Sains Geologi dan Mineralogical: 25.00.08. - M., 2002.- 149 p.

5. MHSN 2.07-01 asas, asas dan kemudahan bawah tanah. - m.: Kerajaan Moscow, 2003. - 41 p.

6. SP 47.13330.2012 (SNIP Edisi Sebenar 11-02-96). Survei kejuruteraan untuk pembinaan. Peruntukan asas. - m.: Gosstroy Rusia, 2012.

7. TSYTOVICH N.A. // Bahan-bahan mesyuarat semua kesatuan mengenai pembinaan tanah tepu air yang lemah. - Tallinn, 1965. - P. 5-17.

8. Akai, K. iaitu Structurellen Eigenshaften von Schluff. Mitteilungen Heft 22 // Die Technishe Hochchule, Aachen. - 1960.

9. Becker, D.B., Crooks, J.H.A., Telah, K., dan Jefferies, M.G. Bekerja sebagai kriteria untuk menentukan in situ dan menghasilkan tekanan dalam tanah liat // jurnal geoteknik Kanada. - 1987. - Vol. 24., №4. - ms. 549-564.

10. Boone J. Reappraisal kritikal dari '' Tekanan Preconsolidation '' 'tafsiran menggunakan ujian oedometer // boleh. Geotech. J. - 2010. - Vol. 47. -P. 281-296.

11. Boone S.J. & Luenegger a.j. Carbonates dan Reectation of Glass Deried Cohesive Tanah di New York State dan Ontario Selatan // boleh. Geotech.- 1997. - Vol 34. - ms. 534-550.

12. Burland, J.B. Kuliah Rankine Thirtieth: Pada kemampatan dan kekuatan ricih tanah liat // Géotechnique. - 1990. - Vol 40, №3. - ms. 327-378.

13. Burmister, D.M. Penggunaan kaedah ujian terkawal dalam ujian penyatuan. Symfosium pada ujian penyatuan tanah // astm. STP 126. - 1951. - P. 83-98.

14. Butterfield, R. Undang-undang pemampatan semulajadi untuk tanah (pendahuluan di e-log P ') // Geotechnique. - 1979. - Vol 24, №4. - ms. 469-479.

15. Casagrande, A. Penentuan beban preconsolidation dan kepentingan praktikalnya. // Dalam prosiding persidangan antarabangsa pertama mengenai mekanik tanah dan kejuruteraan asas. Pejabat Percetakan Harvard, Cambridge, Massa. - 1936. - Vol. 3. - ms. 60-64.

16. Chen, B.S.y., Mayne, P.W. Hubungan statistik antara pengukuran piezocone dan sejarah tekanan tanah liat // Jurnal Geoteknik Kanada. - 1996. - Vol. 33 - ms. 488-498.

17. Chetia M, Bora P K. Anggaran mengenai nisbah yang disatukan bagi tanah liat yang tidak tepu daripada parameter mudah // Jurnal Geoteknik India. - 1998. - Vol. 28, №2. - ms. 177-194.

18. Christensen S., JANBU N. Ujian Oedometer - Keperluan utama dalam mekanik tanah praktikal. // Prosiding Nordisk Geoteknikermodode NGM-92. - 1992. - Vol. 2, №9. - ms. 449-454.

19. Conte, O., Rust, S., GE, L., dan Stephenson, R. Penilaian kaedah penentuan tekanan pra-penyatuan // Instrumentasi, ujian, dan pemodelan tingkah laku tanah dan batu. - 2011. - ms. 147-154.

20. Dias J. et al. Kesan lalu lintas ke atas tekanan preconsolidation Tekanan disebabkan oleh operasi penuaian Eucalyptus // SCI. Agric. - 2005. - Vol. 62, №3. - ms. 248-255.

21. Dias Junior, M.S; Pierce, F.J. Prosedur mudah untuk menganggarkan tekanan preconsolidation dari lengkung pemampatan tanah. // teknologi tanah. - Amsterdam, 1995. - Vol.8, №2. - ms. 139-151.

22. EINAV, I; Carter, JP. Mengenai konvensyen, normal, tekanan pra-penyatuan, dan singulariti dalam pemodelan bahan berbutir // perkara butiran. - 2007. - Vol. 9, №1-2. - ms. 87-96.

23. Gregory, A.S. et al. Pengiraan indeks mampatan dan tekanan precompresi daripada data ujian mampatan tanah // Penyelidikan tanah dan tanah, Amsterdam. - 2006. - Vol. 89, №1. - ms. 45-57.

24. Grozic J. L. H., Lunne T. & Pande S. Kajian Ujian Odeometer mengenai tekanan prasangka tanah glasiomarine. // Jurnal Geoteknik Kanada. - 200. - Vol. 40. - ms. 857-87.

25. Iori, Piero et al. Perbandingan kapasiti galas beban di ladang kopi // ciênc. Agrotec. - 2013. Vol. 2, №2. - ms. 130-137.

26. Jacobsen, H.M. Bestemmelse AF Forgelastningstryk i Laboratoriet // Dalam Prosiding Nordiske Geotechnikmmonde NGM-92, Mei 1992. Aalborg, Denmark. Buletin Persatuan Geoteknik Denmark. - 1992. Vol. 2, № 9. - ms. 455-460.

27. Janbu, N. Konsep rintangan yang digunakan untuk ubah bentuk tanah / dalam prosiding Persidangan Antarabangsa ke-7 mengenai Mekanik Tanah dan Kejuruteraan Yayasan, Mexico City, 25-29 Ogos 1969. A.a. Balkema, Rotterdam, Belanda. - 1969. - Vol. 1. - ms. 191-196.

28. Jolanda L. Pencirian Stress-Strain Seebodenlehm // 250 Seiten, Broschier. - 2005. - 234 p.

29. Jose Babu T.; Sridharan Asur; Abraham Benny Mathews: kaedah log log untuk menentukan tekanan preconsolidation // Astm Geotechnical Testing Journal. - 1989. - Vol.12, №3. - ms. 230-237.

30. Kaufmann K. L., Nielsen B. N., Augis A. H. Kekuatan dan ubah bentuk Sifat-sifat tanah liat di Moesgaard // Aalborg University Jabatan Kejuruteraan Awam Sohngaardsholmsvej 57 DK-9000 Aalborg, Denmark. - 2010. - ms. 1-13.

31. Kontopoulos, Nikolaos S. Kesan gangguan sampel pada tekanan prefonsolidation untuk tanah liat yang biasa disatukan dan terlebih lasak Massachusetts Institute of Technology. // dept. Kejuruteraan Awam dan Alam Sekitar. - 2012. - 285p.

32. Ladd, C. C. Analisis penyelesaian tanah yang padat // penerbitan tanah 272, MIT, Jabatan Kejuruteraan Awam, Cambridge, Massa. - 1971. - 92p.

33. MAYNE, P.W., Koperasi, M.R., Springman, S., Huang, A-B., Dan Zornberg, J. // Geomericater Filling and Testing // Proc. Intl ke-17. Conf. Mekanik tanah & kejuruteraan geoteknik. - 2009. - Vol. 4. -p. 2777-2872.

34. Mesri, G. dan A. Castro. Konsep CK / CC dan KO semasa mampatan sekunder // Asce J. Geotechnical Engineering. - 1987. Vol. 113, №3. - ms. 230-247.

35. Nagaraj T. S., Shrinivasa Murthy B. R., Vatsala A. Ramalan tingkah laku tanah -Part II-tepu tanah untuated // Journal Geotechnical Canadian. - 1991. - Vol. 21, №1. - ms. 137-163.

36. Oikawa, H. Curve Mampatan Tanah Lembut // Jurnal Persatuan Geoteknik Jepun, Tanah dan Asas. - 1987. - Vol. 27, №3. - ms. 99-104.

37. Onitsuka, K., Hong, Z., Hara, Y., Shigeki, Y. Tafsiran data ujian oedometer untuk tanah liat // Jurnal masyarakat geoteknik, tanah dan asas Jepun. - 1995. - Vol. 35, №3.

38. Pacheco Silva, F. pembinaan grafik baru untuk penentuan tekanan preconsolidation sampel tanah // Dalam prosiding Persidangan Brazil ke-4 mengenai Mekanik Tanah dan Kejuruteraan Yayasan, Rio de Janeiro, Ogos 1970. - Vol. 2, №1. - ms. 225-232.

39. Paul W. Mayne, Barry R. Christopher, dan Jason de Jong. Manual mengenai Penyiasatan Subsurface // Institut Lebuhraya Kebangsaan, Pentadbiran Lebuhraya Persekutuan Washington, DC. - 2001. - 305p.

40. Sallfors, G. Tekanan preconsolidation dari tanah liat yang lembut dan tinggi. - Goteborg. Jabatan Geoteknik Chalmers University of Technology. - 231p.

41. Schmertmann, J. H., tingkah laku penyatuan yang tidak terganggu bagi Transaksi Clay //, ASCE. - 1953. - Vol. 120. - ms. 1201.

42. Schmertmann, J., H. Garis Panduan untuk ujian penembusan kon, prestasi dan reka bentuk. // Pentadbiran Lebuhraya Persekutuan AS, Washington, DC, Laporan, FHWATS-78-209. - 1978. - ms. 145.

43. Semet C., Ozcan T. Penentuan tekanan preconsolidation dengan rangkaian saraf tiruan // Kejuruteraan awam dan sistem persekitaran. - 2005. - Vol. 22, No. 4. - ms. 217-231.

44. Senol A., Saglamer A. Penentuan tekanan preconsolidation dengan kaedah stres log tenaga baru // Jurnal elektronik kejuruteraan geoteknik. - 2000. - Vol. lima.

45. Senol, A. Zeminlerde pada. Penentuan Tekanan Preconsolidation: Disertasi PhD, Institut Sains dan Teknologi. - Istanbul, Turki. - 1997. - ms. 123.

46. \u200b\u200bSolanki c.h., Desai M.D. Tekanan preconsolidation dari Indeks Tanah dan Properties Plastik // Persidangan Antarabangsa Persatuan Antarabangsa untuk kaedah dan kemajuan komputer dalam geomekanik. - Goa, India. - 2008.

47. Sully, J.P., Campella, R.g. dan Robertson, P.K. Tafsiran tekanan penembusan untuk menilai stressi Simposium Antarabangsa penumbuk pada ujian penembusan. - Orlando. - 1988. -Vol.2 - P. 993-999.

48. Tavenas F., Des Rosier J.P., Leroueil S. et al. Penggunaan tenaga terikan sebagai hasil dan kriteria rayap untuk tanah liat berlebihan // Géotechnique. - 1979. - Vol. 29. - ms. 285-303.

49. Thøgerseen, L. Kesan teknik eksperimen dan tekanan osmotik pada tingkah laku yang diukur tanah liat yang luas: pH. D. Thesesis, Makmal Mekanik Tanah, Universiti Aalborg. - 2001. - Vol. satu.

50. Wang, L. B., Frost, J. D. Kaedah tenaga terikan hilang untuk menentukan tekanan prefendidasi // Jurnal Geoteknik Kanada. - 2004. - Vol. 41, №4. - ms. 760-768.

Kekuatan struktur p str.kekuatan yang disebabkan oleh kehadiran bon struktur dan dicirikan oleh voltan, yang mana sampel tanah pada pemuatan beban menegak secara praktikal tidak cacat. Oleh kerana meterai itu bermula pada tekanan di dalam tanah, melebihi kekuatan strukturnya dan semasa ujian tanah, penunjuk penunjuk ini memerlukan kesilapan dalam definisi nilai-nilai ciri-ciri lain sifat mekanik. Pentingnya menentukan penunjuk p str. Ia telah diraikan lama dahulu, seperti n.a menulis Tsytovich - "... Sebagai tambahan kepada petunjuk biasa sifat-sifat yang cacat dan kekuatan tanah liat yang lemah, untuk menilai tingkah laku tanah ini di bawah beban dan mewujudkan ramalan yang betul dari mendakan kemudahan kekuatan struktur struktur struktur kekuatan kekuatan struktur p str." Fenomena dalam keadaan indah dari tahap pengedap tanah adalah penting untuk ramalan mendakan struktur yang dirancang, kerana sedimen boleh berada dalam empat atau lebih kali kurang daripada pada tanah yang dipadatkan secara normal. Dengan nilai-nilai OCR OCR\u003e Pekali 6, pekali tekanan sampingan tanah sahaja K O. Ia mungkin melebihi 2, yang mesti diambil kira apabila mengira struktur bawah tanah.

Seperti yang dinyatakan dalam kerja: "Pada mulanya, syarat-syarat pemadatan biasa berlaku semasa proses pemendapan dan pembentukan dan pengedap seterusnya, tasik, aluvial, delta, ol dan deposit sungai, ilu dan tanah liat. Walau bagaimanapun, kebanyakan alasan di atas tanah telah menjadi sedikit / sederhana / sangat mengatasi akibat daripada kesan pelbagai proses fizikal, alam sekitar, iklim dan haba di beribu-ribu hingga berjuta-juta tahun. Mekanisme ganjaran dan / atau pra-voltan yang kelihatan termasuk: hakisan permukaan, cuaca, kenaikan paras laut, peningkatan dalam paras air bawah tanah, glasiasi, kitaran pembekuan, pembasahan berulang / penyejatan, pengeringan, kehilangan jisim, beban seismik, kitaran kehilangan pasang surut dan kesan geokimia . " Topik menentukan keadaan kedap tanah masih sangat relevan dan dijumpai dalam penerbitan, praktikal, dari semua benua. Faktor dan penunjuk yang menentukan keadaan tanah liat yang berlebihan atau tidak berani, menyebabkan dan pengaruh terhadap penunjuk fizikal dan mekanikal seperti penjimatan yang tahan lama dipertimbangkan dalam kerja-kerja. Keputusan penentuan penunjuk juga mempunyai pelbagai aplikasi dalam amalan, mulai dari mengira pendamakan asas-asas struktur; memelihara struktur semulajadi sampel yang direka untuk ujian makmal; Sehingga topik yang sangat spesifik, menurut ramalan pemadatan tanah eucalyptus dan ladang kopi, dengan membandingkan kekuatan struktur mereka dengan beban dari teknik.

Pengetahuan tentang nilai penunjuk p str. Dan kebolehubahan mereka dengan mendalam mencirikan ciri-ciri komposisi, pautan dan struktur tanah, keadaan pembentukan mereka, termasuk sejarah pemuatan. Dalam hal ini, penyelidikan adalah kepentingan saintifik dan praktikal khas p str. di dalam kawasan yang berbeza, kajian-kajian ini di wilayah Siberia Barat dengan kes sedimen yang kuat adalah sangat penting. Di rantau Tomsk, kajian terperinci tentang komposisi dan sifat-sifat tanah telah dijalankan, sebagai hasil dari mana wilayah Tomsk, dan kawasan sekitarnya dikaji secara terperinci dengan kedudukan kejuruteraan dan geologi. Pada masa yang sama, perlu diperhatikan bahawa tanah telah dikaji secara khusus di bawah pembinaan objek tertentu mengikut dokumen pengawalseliaan semasa yang tidak mengandungi cadangan untuk kegunaan selanjutnya p str. Dan, dengan itu, jangan masukkannya dalam senarai ciri-ciri tanah yang diperlukan. Oleh itu, tujuan kerja ini adalah untuk menentukan kekuatan struktur tanah yang tersebar dan perubahannya dalam pemotongan di kawasan yang paling aktif dan mengusahakan di rantau Tomsk.

Objektif kajian ini termasuk kajian semula dan sistematisasi kaedah untuk mendapatkan p str., definisi makmal komposisi tanah dan ciri-ciri sifat fizikal dan mekanikal utama, kajian kebolehubahan p str. Dengan kedalaman, perbandingan kekuatan struktur domestik.

Kerja itu dijalankan semasa tinjauan kejuruteraan dan geologi di bawah beberapa objek besar yang terletak di kawasan tengah dan barat laut di rantau Tomsk, di mana bahagian atas potongan diwakili oleh pelbagai kompleks genetik stratigrapho dari baka sistem kuarnya , Paleogen dan kapur. Keadaan untuk kejadian mereka, pengedaran, komposisi, keadaan bergantung kepada umur dan genesis dan mencipta gambar yang agak heterogen, hanya menyebarkan tanah yang dikaji mengikut komposisi, di mana jenis tanah liat semi pepejal, pepejal dan ketegangan konsisten berlaku. Untuk menyelesaikan tugas-tugas, sumur dan shurts telah diuji dalam 40 mata, lebih daripada 200 sampel tanah tersebar dipilih dari kedalaman hingga 230 m. Ujian tanah telah dijalankan mengikut kaedah yang diberikan dalam dokumen pengawalseliaan semasa. Komposisi granulometrik, kepadatan (ρ) , ketumpatan zarah pepejal ( ρ S.) , ketumpatan tanah kering ( ρ D.) , kelembapan ( w.), kelembapan tanah liat, di sempadan rolling dan cecair ( w L. dan w P.), penunjuk sifat ubah bentuk dan sifat kekuatan; Dipanggil parameter negara, seperti pekali porositi (E)keliangan, keamatan kelembapan yang lengkap, untuk tanah liat - bilangan kepekaan dan kadar aliran, pekali pengurangan tanah OCR. (sebagai nisbah tekanan pra-meterai ( Σ p ")kepada tekanan domestik di titik pensampelan) dan ciri-ciri lain.

Apabila memilih kaedah grafik untuk menentukan penunjuk p str., Selain itu kaedahCasagrande. Kaedah menentukan penentuan tekanan pra-meterai yang digunakan di luar negara Σ p.Perlu diingat bahawa dalam istilah istilah jurutera geologi "Tekanan Pengubahsuaian Awal" ( Preconsolidation. Tekanan) , Mula menolak konsep biasa dari "kekuatan struktur tanah", walaupun kaedah definisi mereka adalah sama. Dengan definisi, kekuatan struktur tanah dipanggil voltan menegak dalam sampel tanah, sepadan dengan permulaan peralihan dari ubah bentuk elastik pemampatan kepada plastik, yang sepadan dengan istilah Hasil. Tekanan. Dalam pengertian ini, ciri yang ditentukan dalam ujian mampatan tidak boleh diambil sebagai tekanan maksimum dalam rangka kerja "ingatan sejarah" sampel. Burland percaya bahawa istilah itu hasil tekanan adalah lebih tepat dan istilah preconsolidation. tekanan Ia harus digunakan untuk situasi di mana nilai tekanan ini dapat diwujudkan oleh kaedah geologi. Begitu juga, istilah itu Lebih Penyatuan Nisbah. (OCR.) mesti digunakan untuk menggambarkan sejarah tekanan yang diketahui, dan sebaliknya istilah itu harus digunakan Hasil. Tekanan Nisbah. (YSR.) . Dalam banyak kes. Hasil. Tekanan ia diambil sebagai voltan berkesan pra-meterai, walaupun secara teknikal yang kedua dikaitkan dengan pemunggahan mekanikal tekanan, sementara yang pertama termasuk kesan tambahan yang disebabkan oleh diagenesis, klac kerana organik, nisbah komponen tanah dan strukturnya , iaitu Ia adalah kekuatan struktur tanah.

Oleh itu, langkah pertama ke arah mengenal pasti ciri-ciri pembentukan tanah harus menjadi definisi kuantitatif profil Hasil. TekananYang merupakan parameter utama untuk mengasingkan tanah yang dipadatkan secara normal (dengan reaksi plastik yang kebanyakannya) dari jumlah tanah overdraf (dikaitkan dengan tindak balas pseudo-elastik). Dan kekuatan struktur p str., dan tekanan pra-meterai Σ P.mereka ditentukan sama, seperti yang dinyatakan, terutamanya kaedah makmal berdasarkan keputusan ujian mampatan (GOST 12248, ASTM D 2435 dan ASTM D 4186). Terdapat banyak karya menarik untuk meneroka keadaan tanah, tekanan pra-meterai Σ P. dan kaedah untuk definisi dalam bidang. Pemprosesan grafik hasil ujian mampatan juga sangat pelbagai, yang berikut adalah penerangan ringkas tentang kaedah penentuan yang paling kerap digunakan. Σ P. yang perlu digunakan untuk mendapatkannya p str..

KaedahCasagrande.(1936) adalah kaedah tertua untuk mengira kekuatan struktur dan tekanan pra-meterai. Ia didasarkan pada andaian bahawa tanah mengalami perubahan dalam kekuatan, bergerak dari reaksi elastik ke beban ke plastik, pada satu titik dekat dengan tekanan pra-meterai. Kaedah ini memberikan hasil yang baik dengan kehadiran titik infleksi yang tepat pada grafik lengkung mampatan. Lihat e - log σ "(Rajah 1 a), di mana garis tangen dan mendatar dari pekali keliangan, kemudian di antara mereka Bisector. Barisan lurus penyempurnaan lengkung pemampatan diekstrapolasi ke persimpangan dengan Bisector dan dapatkan satu titik , Nilai ia apabila unjuran pada paksi log σ "sepadan dengan tekanan overpower Σ P.(atau kekuatan struktur). Kaedah ini masih kerap digunakan berbanding dengan yang lain.

Kaedah burmister. (1951) - mewakili pergantungan spesies ε - log. σ", di mana sahaja ε - ubah bentuk relatif. Nilai Σ P. ditentukan apabila melintasi serenjang paksi yang datang dari paksi Log. σ" Selepas titik gelung histerisis semasa beban semula sampel, dengan tangen ke bahagian akhir lengkung mampatan (Rajah 1 B).

Kaedah Schemertmann.(1953), terdapat juga lengkung pemampatan spesies e - log σ "(Rajah 1 C). Ujian mampatan dijalankan sebelum mendapat bahagian langsung yang berbeza pada lengkung, kemudian keluar ke tekanan domestik dan tambah nilai. Grafik memegang garis selari dengan garis tengah kurva penyahmampatan melalui titik tekanan domestik. Nilai Σ P.tentukan dengan membelanjakan serenjang dari paksi log σ "melalui titik pelepasan, sebelum persimpangan dengan garis lurus selari. Dari titik itu Σ P. Melakukan garis ke persimpangan dengan titik pada garis lurus lengkung mampatan yang mempunyai pekali keliangan e.\u003d 0.42. Kurva mampatan percubaan digunakan untuk mengira pekali pemampatan atau pekali meterai. Kaedah ini boleh digunakan untuk tanah yang konsistensi.

KaedahAkai.(1960 g), mewakili pergantungan koefisien rayapan ε S.dari σ" (Rajah 1 g) digunakan, masing-masing, kerana terdedah kepada tanah rayuan. Keluk penyatuan adalah pergantungan ketegangan relatif dari logaritma masa dan dibahagikan kepada sebahagian penyatuan penapisan dan penyatuan rayapan. Akai menyatakan bahawa kadar rayapan meningkat dalam perkadaran σ" untuk makna Σ P.dan selepasnya. Σ P.berkadar Log σ ".

Kaedah Janbu. (1969) adalah berdasarkan kepada andaian bahawa tekanan pra-meterai boleh ditentukan dari graf ε - σ" . Dalam kaedah Janbu untuk tanah liat dengan sensitiviti yang tinggi dan rendah OCR. Tekanan pra-meterai boleh ditentukan apabila membina jadual "beban - ubah bentuk" menggunakan skala linear. Cara kedua Janbu. mewakili graf ketergantungan modul ubah bentuk yang menjamin E. atau E 50. dari tekanan yang cekap σ" (Rajah.1 e). Dan satu lagi pilihan kaedah Christensen-Janbu (1969), mewakili pergantungan spesies r. - σ", cOMPOLIDATION CURVE. , di mana sahaja t -masa , R \u003d dr / dt, R.= dt./ Dε.

Kaedah süllfors.(1975) mewakili pergantungan jenis itu ε - σ" (Rajah 1 e), digunakan terutamanya untuk kaedah CRS. Deformasi voltan paksi dipilih dalam nisbah tetap dalam skala linear, biasanya dalam nisbah 10/1 untuk nisbah nisbah (KPA) kepada ubah bentuk (%). Kesimpulan sedemikian dibuat selepas satu siri ujian lapangan, di mana tekanan liang liang dan mendakan diukur. Ini bermakna kaedah Sallfors untuk menganggarkan tekanan pemulihan memberikan nilai yang lebih sesuai dengan nilai berbanding dengan anggaran yang dijalankan semasa ujian lapangan.

Kaedah Pacheco Silva.(1970), nampaknya sangat mudah mengenai pembinaan jadual, juga e - log σ "(Rajah 1 g) , memberikan hasil yang tepat semasa menguji tanah lembut. Kaedah ini tidak memerlukan tafsiran subjektif hasilnya, dan juga tidak bergantung pada skala. Digunakan secara meluas di Brazil.

KaedahButterfield. (1979) adalah berdasarkan analisis dimensi jumlah sampel dari voltan berkesan jenis log (1 + e) \u200b\u200b- log σ "atau ln (1 + e) \u200b\u200b- ln σ "(Rajah 1 S). Kaedah ini termasuk beberapa versi yang berbeza, di mana tekanan pra-meterai ditakrifkan sebagai titik persimpangan dua baris.

Kaedah Tavenas. (1979), menganggap pergantungan linear antara tenaga ubah bentuk dan voltan yang berkesan untuk pengiktirafan ujian pada jenis grafik σ"ε - σ" (Rajah 1 h, di bahagian atas graf). Ia digunakan secara langsung berdasarkan keluk pemampatan tanpa mengambil kira bahagian reboot ujian. Untuk sampel yang lebih disatukan, graf voltan / ubah bentuk terdiri daripada dua bahagian: bahagian pertama lengkung meningkat lebih mendadak daripada yang kedua. Titik persimpangan dua baris ditakrifkan sebagai tekanan pra-meterai.

Kaedah oikawa. (1987), mewakili persimpangan langsung pada carta pergantungan log (1 + e)dari σ" -

Kaedah Jose. (1989), mewakili pergantungan spesies log e - log σ " Kaedah yang sangat mudah untuk anggaran anggaran tekanan pra-meterai, kaedah ini digunakan dalam kaedah dua baris lurus. Ia adalah kaedah langsung dan tidak ada kesilapan untuk menentukan lokasi titik maksimum kelengkungan. KaedahSridharan.et.al.. (1989), juga mewakili jadual keputusan log (1 + e) \u200b\u200b- log σ "untuk menentukankekuatan struktur tanah yang padat, oleh itu tangen melintasi garis mendatar yang bersamaan dengan pekali porositi awal, yang memberikan hasil yang baik.

KaedahBurland. (1990) mewakili graf pergantungan porositas Indeks.Saya V. dari tekanan σ" (Rajah 1 dan). Indeks Porosity ditentukan oleh formula Saya V.= (e.- * 100) / (E * 100th * 1000), atau untuk saya lemah tanah: Saya V.= (e.- * 10) / (e * 10th * 100)di mana sahaja E * 10, e * 100 dan E * 1000koefisien porositi dengan beban 10, 100 dan 1000 kPa (Rajah B) .

Kaedah Jacobsen. (1992), kekuatan struktur diambil sama dengan 2.5 Σ K. di mana sahaja Σ K. C - titik kelengkungan maksimum pada graf Kazagrand, masing-masing, juga pergantungan spesies e - log. σ" (Rajah.1 l).

Kaedah onitsuka. (1995), mewakili persimpangan langsung pada carta pergantungan ln (1 + e) dari σ" - tekanan yang berkesan digunakan pada skala logaritma (logaritma perpuluhan).

Kaedah Van Zelst. (1997), pada graf pergantungan bentuk ε - log σ ", Garis baris (AB) garis slopling paralelen ( cd.). Titik abscissa ( b.) Ia adalah kekuatan struktur tanah (Rajah 1 m).

KaedahBecker.(1987), serta kaedah tavenas, menentukan tenaga ubah bentuk pada setiap peringkat ujian mampatan, menggunakan ketagihan W.- Σ ", di mana . Tenaga ubah bentuk (atau, sebaliknya, kerja daya) secara beransur-ansur sama dengan separuh produk nilai faktor kuasa pada nilai pergerakan yang sepadan dengan kuasa ini. Besarnya voltan yang sepadan dengan jumlah kerja ditentukan pada akhir setiap kenaikan voltan. Ketergantungan pada carta mempunyai dua kawasan lurus, tekanan overproofing akan menjadi titik persimpangan langsung ini.

KaedahStrain Tenaga Log Tekanan(1997),Senol dan Saglamer.(2000 g (Rajah 1 H)), mengubah kaedah Becker dan / atau Tavenas, adalah pergantungan jenisnya σ" ε - log σ ", 1 dan 3 bahagian adalah garis lurus, yang titik persimpangan ketika memperbaharuinya adalah kekuatan struktur tanah.

KaedahNagaraj & Shrinivasa Murthy (1991, 1994), penulis mencadangkan hubungan umum log σ "ε - log σ"- Untuk meramalkan tekanan meterai awal untuk tanah yang tidak disemat tepu yang terlalu banyak. Kaedah ini berdasarkan kaedah tavenas dan dibandingkan dengan senol. et al. (2000), kaedah ini memberikan koefisien korelasi yang lebih tinggi dalam kes tertentu.

Kaedah Chetia dan Bora(1998), terutamanya menganggap sejarah beban di atas tanah, ciri-ciri dan anggaran mereka dari sudut pandangan Pekali yang lebih berkuasa (OCR), tujuan utama kajian ini adalah untuk mewujudkan pergantungan empirikal antara OCR dan sikap bELUT.

KaedahThøgesen.(2001 g), adalah pergantungan dari koefisien penyatuan daripada tekanan yang cekap (Rajah 1 O).

KaedahWang.dan.Frost., Hilang.Ketegangan.TenagaKaedah. DSEM (2004) juga berkaitan dengan kaedah tenaga untuk mengira ubah bentuk. Berbanding dengan Tenaga Strain. Kaedah, DSEM menggunakan tenaga ubah bentuk yang bertaburan dan cerun pemunggahan-reboot kitaran mampatan untuk meminimumkan kesan struktur sampel yang terjejas dan menghapuskan kesan ubah bentuk anjal. Menyebarkan tenaga ubah bentuk, dari sudut pandangan micromechanics, secara langsung berkaitan dengan ketidakpatuhan proses penyatuan. Penggunaan lereng lengkung pemampatan pada tapak reboot-reboot mensimulasikan reboot elastik pada tahap pengulangan dan dapat meminimumkan kesan kesan sampel. Kaedah ini kurang bergantung kepada pengendali daripada kebanyakan yang sedia ada.

Kaedah EINAV.dan.Carter. (2007 g), juga merupakan jadual jenis e.-log σ ", Tetapi Σ P.menyatakan ketagihan eksponen yang lebih rumit .

Kes peralihan tanah ke dalam langkah penyatuan merayap selepas mengatasi Σ P.yang diterangkan dalam karya-karya jika akhir operasi peringkat seterusnya beban bertepatan dengan akhir penyatuan utama dan pekali keliangan pada jadual pergantungan e - log σ " Ia jatuh secara menegak, lengkung dimasukkan ke dalam peringkat penyatuan sekunder. Apabila memunggah lengkung kembali ke titik akhir penyatuan utama, mewujudkan kesan melepaskan tekanan. Terdapat beberapa karya yang menawarkan kaedah penyelesaian untuk menentukan penunjuk Σ P..

a) b) dalam)

d) e) e)

g) h) dan)

ke) l) m)

n) kira-kira)

Kaedah:

tetapi)Casagrande.b)Burmister, c) Schemertmann, d)Akai., e)Janbu, E) Sullfors, G) Pacheco Silva, S)Butterfield, dan)Burland.k)Jacobsen.l)Van zelst, m)Becker., n)Senol. dan. Saglamer., kira-kira)Th.ø gersen.

Rajah. 1. Skim pemprosesan grafik hasil ujian mampatan yang digunakan dalam menentukan kekuatan struktur tanah, pelbagai kaedah

Secara umum, kaedah grafik untuk menentukan tekanan ujian mampatan terhadap keputusan ujian mampatan boleh dibahagikan kepada empat kumpulan utama. Kumpulan pertama Penyelesaian termasuk ketergantungan pekali porositi ( e.) / ketumpatan (ρ) / ubah bentuk relatif ( ε ) / Perubahan volum ( 1 + E.) dari tekanan yang cekap (σ" ). Grafik diselaraskan menggunakan logaritmen satu atau dua ciri yang disenaraikan, yang membawa kepada pembetulan plot lengkung pemampatan, dan hasil yang diinginkan ( Σ p ")ternyata apabila menyeberangi kawasan meluruskan ekstrapolasi. Kumpulan ini termasuk Casagrande, Burmister, Schemertmann, Janbu, Butterfield, Oikawa, Jose, Sridharan et al., Onitsuka, dll. Kumpulan kedua Mengikat penunjuk penyatuan dengan tekanan yang cekap, ini adalah kaedah: Akai, Christensen-Janbu dan Thøgerseen. Yang paling mudah dan tepat dipertimbangkan kaedah kumpulan ketiga - Kaedah Tenaga untuk Mengira Deformasi: Tavenas, Becker, Strain Tenaga Log Tekanan, Nagaraj & Shrinivasa Murthy, Senol dan Saglamer, Frost dan Wang, dan lain-lain. Kaedah tenaga untuk mengira ubah bentuk juga berdasarkan ikatan yang unik antara pekali porositi di peringkat penyiapan penyatuan utama, dan voltan yang berkesan, pemeriksa dan lain-lain menilai hubungan linear antara jumlah tenaga ubah bentuk W. dan voltan berkesan tanpa pelepasan dan tambah nilai. Malah, semua kaedah tenaga dipaparkan di ruang angkasa. W.- σ" , serta kaedah Butterfield diterbitkan semula di lapangan log. (1 + E) -log. σ". Sekiranya kaedah Casagrande memberi tumpuan kepada tekanan pemulihan, terutamanya di bahagian yang paling melengkung graf, kaedah tenaga disesuaikan dengan tengah-tengah lengkung mampatan ke Σ P.. Pengiktirafan sebahagian daripada keunggulan kaedah-kaedah ini ditentukan oleh kebaruan mereka yang relatif dan sebaliknya dalam pembangunan dan penambahbaikan kaedah baru kumpulan ini yang aktif. Kumpulan keempat.ia menggabungkan kaedah dengan pelbagai pendekatan yang tidak standard untuk pemprosesan grafik lengkung, di sini boleh dikaitkan dengan Jacobsen, Sillfors, Pacheco Silva, Einav dan Carter et al. Berdasarkan analisis yang diberikan dalam sumber 10, 19, 22-24 , 30, 31, 43-46] Perhatikan bahawa yang paling biasa adalah kaedah grafik Casagrande, Butterfield, Becker, Strain Tenaga Log Tekanan, Sillfors dan Pacheco Silva, di Rusia, terutamanya kaedah Casagrande digunakan.

Perlu diingat bahawa jika hendak menentukan YSR. (atau OCR.) hanya satu maksud p str. atau Σ P. , kemudian apabila menonjolkan bahagian langsung lengkung mampatan sebelum dan selepas p str. Setelah menerima ciri-ciri ubah bentuk, adalah dinasihatkan untuk menerima dua perkara utama: Minimal p str. / min. dan maksimum p str. / M. Kapak. Kekuatan struktur (Rajah 1 A). Di sini adalah mungkin untuk menggunakan titik penunjuk tangen ke laman awal dan akhir, atau penggunaan kaedah Casagrande, Sillfors dan Pacheco Silva. Sebagai garis panduan metodologi dalam kajian parameter mampatan, ia juga disyorkan untuk menentukan penunjuk kekuatan struktur minimum dan maksimum yang sepadan dengan sifat-sifat fizikal tanah: terutamanya koefisien porositi dan kelembapan.

Dalam makalah ini, penunjuk p str. Adalahditerima mengikut kaedah standard yang diterangkan dalam GOST 12248 di Kompleks Asis Geote. Untuk menentukan p str. tahap tekanan pertama dan seterusnya telah diambil sama dengan 0.0025 MPa sehingga permulaan mampatan sampel tanah, yang mana ubah bentuk menegak relatif sampel tanah diambil e. >0,005. Kekuatan struktur Ditentukan oleh bahagian awal lengkung mampatan e. I. = f.(lg. σ" ), di mana sahaja e. I. - Pekali porositi dengan beban Σ I.. Titik fraktur yang jelas dari lengkung selepas garis lurus awal sepadan dengan kekuatan struktur tanah untuk mampatan. Pemprosesan grafik hasil juga dijalankan oleh kaedah klasik Casagrande dan Becker . Hasil penunjuk penunjuk mengikut GOST 12248 dan Casagrande dan kaedah Becker baik berkorelasi antara diri mereka (koefisien korelasi r.\u003d 0.97). Tidak dinafikan, terlebih dahulu mengetahui nilai-nilai, anda boleh mendapatkan hasil yang paling tepat menggunakan kedua-dua kaedah. Dalam realiti, kaedah Becker seolah-olah agak rumit apabila memilih tangen pada permulaan graf (Rajah 1 m).

Mengenai data makmal, nilai berubah p str. dari 0 hingga 188 KPa di Suglinka, dalam klausa kepada 170, dalam sup hingga 177.Nilai maksimum dicatatkan, secara semula jadi, dalam sampel yang dipilih dari kedalaman yang besar. Juga mengenal pasti pergantungan perubahan dalam penunjuk dengan kedalaman h (R. = 0,79):

p str. = 19,6 + 0,62· h..

Analisis variabiliti. O.DariR. (Rajah 2) menunjukkan bahawa tanah di bawah 20 m biasanya dipadatkan, iaitu .e. Kekuatan struktur tidak melebihi atau melampaui tekanan domestik ( OCR. ≤1 ). Di sebelah kiri bank r. Obi dalam selang 150-250m, metital, klorit, klorit, leptochlorite, separa yang digerakkan dan tanah batu, serta tanah yang tersebar dengan kekuatan struktur yang tinggi lebih daripada 0.3 MPa, varieti yang kurang tahan lasak dan diterjemahkan, yang umumnya mengesahkan Penting kesan penyimalan pada kekuatan struktur tanah, yang disahkan oleh sistematisasi bahan sebenar yang sama dalam kerja. Kehadiran tanah yang lebih tahan lama membawa kepada variasi yang besar nilai-nilai dalam selang ini, jadi penunjuk mereka tidak termasuk dalam jadual ketergantungan O.DariR. Dari kedalaman, kerana tidak tipikal seluruh kawasan. Untuk bahagian atas pemotongan, adalah perlu untuk memperhatikan hakikat bahawa penyebaran nilai penunjuk adalah jauh lebih luas - sehingga sangat dipadatkan (Rajah 2), kerana tanah zon pengudara sering dijumpai keadaan tiga fasa separa pepejal dan pepejal, dan dengan peningkatan kelembapan mereka ( r. \u003d -0.47), keamatan kelembapan lengkap ( r. \u003d -0.43) dan ketepuan air ( r. \u003d -0.32) Kekuatan struktur yang menurun. Terdapat juga yang dinyatakan di atas, variasi peralihan kepada penyatuan merayap (dan bukan sahaja di bahagian atas potongan). Di sini harus diperhatikan bahawa mempunyai tanah kekuatan struktur sangat pelbagai: Ada yang mungkin berada dalam keadaan dua fasa yang tidak biasa, yang lain mungkin mempunyai pekali kepekaan yang sangat tinggi untuk kesan mekanikal dan kecenderungan untuk merayap, yang lain mempunyai klac yang signifikan Untuk simen, keempat - hanya tanah liat penuh tepu sepenuhnya yang berlaku di kedalaman kecil.

Hasil kajian telah memungkinkan untuk kali pertama untuk menghargai salah satu petunjuk yang paling penting dalam keadaan awal tanah rantau Tomsk - kekuatan strukturnya, yang berada di atas zon pengudaraan berbeza-beza dalam batas yang sangat luas, jadi Ia mesti ditentukan di setiap tapak kerja sebelum menguji untuk definisi petunjuk sifat fizikomekanik tanah. Analisis data menunjukkan bahawa perubahan dalam penunjuk OCR. Pada kedalaman di bawah 20-30 meter kurang penting, tanah adalah normal, tetapi kekuatan struktur mereka juga harus diambil kira apabila menentukan ciri-ciri mekanikal tanah. Keputusan penyelidikan disyorkan untuk ujian mampatan dan ricih, serta menentukan keadaan yang terganggu sampel dengan struktur semulajadi.

Pengulas:

Savichev og, d.g.n., Profesor Jabatan Hidrogeologi, Geologi Kejuruteraan dan Hidrogeekologi Institut Sumber Asli Universiti Politeknik Tomsk, Tomsk.

Popov v.k., dt.-m.n., Profesor Jabatan Hidrogeologi, Geologi Kejuruteraan dan Institut HidroGeoecology Institut Sumber Asli Universiti Politeknik Tomsk, Tomsk.

Rujukan bibliografi

Di atas ubah bentuk tanah, yang tidak mempunyai kekuatan struktur, iaitu, padat di bawah tindakan walaupun tekanan kecil. Fenomena sedemikian biasanya dicirikan oleh tanah yang sangat lemah.

Dalam kebanyakan kes, tanah tambahan semulajadi dipadatkan oleh tekanan lapisan yang lebih tinggi. Hasil daripada pengedap zarah tanah, hubungan air-koloid terbentuk di antara mereka. Dalam proses kewujudan tanah yang panjang di bawah keadaan tertentu, bon penghabluran yang rapuh dapat meningkat di dalamnya. Jumlah hubungan ini memberikan tanah beberapa kekuatan yang dipanggil kekuatan struktur Tanah p str..

Dengan tekanan kekuatan struktur yang lebih kecil ( p.

) Apabila ia dilihat oleh bon-colloid dan penghabluran, meterai itu tidak dapat berkembang. Hanya as p\u003e p str Meterai tanah berlaku. Tetapkan nilai sebenar kekuatan struktur yang sukar, kerana pelanggaran separa struktur tanah berlaku sudah dalam pemilihan sampel, di samping itu, apabila memampatkan sampel, pemusnahan struktur pada mulanya berlaku dalam titik yang paling tekanan individu zarah, walaupun dengan tekanan kecil. Apabila tekanan meningkat, kemusnahan di titik-titik kenalan meningkat dengan cepat, dan proses itu masuk ke dalam pementasan kedap tanah dalam keseluruhan jumlah sampel (Rajah 3.4.a).