4.1. Pengiraan unsur-unsur yang diregangkan secara berpusat harus dibuat oleh formula

di mana sahaja N. - Anggaran Angkatan Longitudinal;

R. P adalah rintangan kayu yang dikira untuk meregangkan di sepanjang gentian;

F. NT - kawasan keratan rentas unsur bersih.

Apabila menentukan F. NT pelemahan, yang terletak di atas plot sehingga 200 mm panjang, harus dibuat dalam satu bahagian yang digabungkan.

4.2. Pengiraan unsur-unsur yang dikompresi dari bahagian satu keping tetap harus dibuat oleh Formula:

a) untuk kekuatan

b) pada kestabilan

di mana sahaja R. C - Rintangan kayu yang dikira kepada pemampatan sepanjang gentian;

j - pekali lenturan membujur, ditentukan mengikut klausa 4.3;

F. NT - seksyen silang bersih elemen;

F. RAC - Kawasan keratan rentas yang dikira unsur yang diambil sama:

dengan ketiadaan melemahkan atau melemahkan bahagian-bahagian berbahaya yang tidak meninggalkan di tepi (Rajah 1, tetapi) Jika kawasan lemah tidak melebihi 25% E. BR, E. Calc \u003d F. BR, di mana sahaja F. BR - kawasan seksyen salib; Dengan melemahkan tidak meninggalkan tepi, jika kawasan kelemahan melebihi 25% F. BR, F. RAC \u003d 4/3. F. Nt; dengan simetri lemah yang menghadap ke tepi (Rajah 1, b.), F. Ras \u003d F. Nt.

4.3. Koefisien Bend Longitudinal J harus ditentukan oleh Formula (7) dan (8);

dengan fleksibiliti elemen l £ 70

; (7)

dengan fleksibiliti elemen l\u003e 70

di mana pekali a \u003d 0.8 untuk kayu dan a \u003d 1 untuk papan lapis;

pekali A \u003d 3000 untuk kayu dan A \u003d 2500 untuk papan lapis.

4.4. Fleksibiliti elemen seksyen pepejal ditentukan oleh formula

di mana sahaja l. o - Anggaran panjang elemen;

r. - Radius bahagian silang inersia elemen dengan saiz maksimum kasar, masing-masing, berbanding dengan paksi H. dan W..

4.5. Panjang yang dikira panjang unsur l. Oh harus menentukan pendaraban panjangnya percuma l. pada pekali m 0

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

menurut PP. 4.21 dan 6.25.

4.6. Unsur-unsur komposit pada sebatian yang stabil, dibuka oleh semua bahagian silang, harus dikira atas kekuatan dan kestabilan mengikut formula (5) dan (6), sementara F. NT I. F. Secara timbulnya sebagai jumlah kawasan semua cawangan. Fleksibiliti elemen komponen saya harus ditentukan dengan mengambil kira sebatian sebatian oleh formula

, (11)

di mana l y adalah fleksibiliti seluruh unsur berbanding dengan paksi W. (Rajah 2) Dikira dengan anggaran panjang elemen l. o tanpa mengambil kesempatan;

l 1 - Fleksibiliti cawangan berasingan berbanding dengan saya - saya paksi (lihat Rajah 2), dikira dalam panjang yang dikira di cawangan l. satu; untuk l. 1 kurang daripada tujuh ketebalan ( h. 1) Cawangan diterima oleh L 1 \u003d 0;

m y - pekali fleksibiliti yang ditentukan oleh formula

, (12)

di mana sahaja b. dan h. - Lebar dan ketinggian bahagian rentas elemen, lihat:

n. W - jumlah jahitan yang dikira dalam elemen yang ditentukan oleh bilangan lipit, mengikut mana peralihan bersama elemen disimpulkan (dalam Rajah 2, tetapi - 4 jahitan, dalam Rajah. 2, b. - 5 jahitan);

l. O - Anggaran panjang elemen, m;

n. C - bilangan yang dikira bahagian pautan dalam satu jahitan setiap 1 m unsur (dengan beberapa jahitan dengan bilangan kepingan yang berbeza, bilangan irisan harus diambil antara semua jahitan);

k. C - Pekali kompaun, yang harus ditentukan oleh formula meja. 12.

Jadual 12.

Nota. Diameter kuku dan copily d., unsur ketebalan tetapi, lebar B. Ploves dan ketebalan D dari Lamellar Copiers harus diambil dalam cm.

Apabila menentukan k. Dengan diameter kuku, tidak lebih daripada 0.1 ketebalan unsur-unsur yang berkaitan harus diambil. Jika saiz hujung kuku adalah kurang daripada 4 d., Luka di jahitan bersebelahan dengan mereka tidak mengambil kira. Nilai k. Dari sebatian pada kecaman silinder keluli harus ditentukan oleh ketebalan tetapi Nipis unsur-unsur yang berkaitan.

Apabila menentukan k. Dengan diameter penyui silinder oak, tidak lebih daripada 0.25 ketebalan yang lebih nipis dari unsur-unsur yang berkaitan harus diambil.

Komunikasi di jahitan harus seragam pada panjang elemen. Dalam unsur-unsur yang dibuka, ia dibenarkan di tengah-tengah panjang panjang komunikasi dalam separuh kuantiti, yang bertanggungjawab terhadap nilai formula (12) n. dengan, diterima untuk suku yang melampau panjang elemen.

Fleksibiliti elemen kompaun yang dikira oleh Formula (11) harus diambil lebih daripada fleksibiliti cawangan-cawangan individu yang ditentukan oleh formula

, (13)

di mana å. Saya I. BR - jumlah detik-detik bahagian silang kasar inersia dari cawangan individu berbanding paksi mereka selari dengan paksi W. (Lihat Rajah 2);

F. BR - bahagian silang unsur kasar;

l. O adalah panjang anggaran elemen.

Fleksibiliti unsur komponen berbanding dengan paksi yang melewati pusat-pusat keparahan bahagian semua cawangan (paksi H. Dalam Rajah. 2), ia harus ditentukan sebagai elemen satu keping, iaitu, tanpa mengambil kira kelebihan bon, jika cawangan dimuatkan secara merata. Dalam hal cawangan yang tidak rata, perenggan 4.7 harus dibimbing.

Sekiranya cawangan elemen kompaun mempunyai bahagian yang berbeza, maka anggaran fleksibiliti l 1 cawangan dalam Formula (11) harus diambil sama dengan:

, (14)

definisi l. 1 ditunjukkan dalam Rajah. 2.

4.7. Unsur-unsur komposit pada sambungan bahan api, sebahagian daripada cawangan yang tidak dikendalikan di hujung, dibenarkan untuk mengira kekuatan dan kestabilan oleh formula (5), (6) tertakluk kepada syarat-syarat berikut:

a) unsur kawasan keratan rentas F. NT I. F. perlumbaan harus ditentukan oleh bahagian rentas cawangan yang dibuka;

b) Fleksibiliti unsur relatif kepada paksi W. (Lihat Rajah 2) ditentukan oleh Formula (11); Pada masa yang sama, saat inersia diterima pakai dengan mengambil kira semua cawangan, dan kawasan itu hanya dibuka;

c) Apabila menentukan fleksibiliti berbanding dengan paksi H. (Lihat Rajah 2) Masa inersia harus ditentukan oleh formula

I. = I. O + 0.5. I. Tetapi, (15)

di mana sahaja I. Mengenai I. I. Tetapi momen-momen inersia bahagian silang, masing-masing, sokongan dan cawangan yang kurang berkembang.

4.8. Pengiraan pada kestabilan unsur-unsur yang dimampatkan dari pembolehubah dalam ketinggian bahagian harus dilakukan oleh formula

, (16)

di mana sahaja F. Max - kawasan rentas rentas kawasan dengan dimensi maksimum;

k. J. N. - Pekali, dengan mengambil kira ketinggian bahagian, yang ditentukan oleh jadual. 1 ARR. 4 (untuk bahagian yang berterusan k. J. N. = 1);

j adalah pekali lenturan membujur, ditentukan oleh klausa 4.3 untuk fleksibiliti yang sepadan dengan bahagian silang dengan dimensi maksimum.

Bend elemen

4.9. Pengiraan elemen lenturan yang diberikan atas kehilangan kestabilan bentuk ubah bentuk yang rata (lihat perenggan 4.14 dan 4.15), untuk kekuatan pada voltan biasa perlu dibuat oleh formula

di mana sahaja M. - Anggaran momen lentur;

R. dan - rintangan anggaran lenturan;

W. RAC - anggaran masa rintangan bahagian rentas elemen. Untuk elemen satu keping W. Ras \u003d W. Nt; Untuk komponen lenturan pada sambungan bahan api, anggaran jumlah rintangan harus diambil ke tork yang sama rintangan bersih W. NT didarabkan oleh pekali k. w; Nilai. k. W untuk elemen yang terdiri daripada lapisan yang sama ditunjukkan dalam jadual. 13. Apabila menentukan W. NT Penolakan bahagian, yang terletak di bahagian elemen sehingga 200 mm panjang, diambil dengan digabungkan dalam satu bahagian.

Jadual 13.

Nota. Untuk nilai-nilai perantaraan nilai rentang dan bilangan lapisan, koefisien ditentukan oleh interpolasi.

4.10. Pengiraan elemen lenturan pada ketahanan goyang perlu dijalankan oleh formula

di mana sahaja T. - dikira daya melintang;

S. BR - momen statik peralihan kasar bahagian bahagian rentas unsur relatif kepada paksi neutral;

I. BR adalah saat bahagian silang kasar inersia unsur relatif kepada paksi neutral;

b. Lebar pengiraan bahagian elemen;

R. SC - Rintangan yang dikira terhadap celah semasa membongkok.

4.11. Bilangan bahagian sambungan n. C, secara seragam diletakkan di setiap jahitan elemen komposit pada plot dengan garis yang tidak jelas terhadap pasukan melintang, mesti memenuhi syarat

, (19)

di mana sahaja T. - Kapasiti dibawa komunikasi yang dikira dalam jahitan ini;

M. Tetapi, M. B - Momen lentur pada awal A dan terhingga di bahagian bahagian yang sedang dipertimbangkan.

Nota. Sekiranya terdapat sambungan dalam jahitan bon keupayaan yang berbeza, tetapi sama dengan sifat kerja (contohnya, penuaan dan kuku), kebolehan galas harus disimpulkan.

4.12. Pengiraan unsur-unsur satu bahagian untuk kekuatan dalam lenturan serong perlu dibuat oleh formula

, (20)

di mana sahaja M. X I. M. Y - komponen anggaran momen lenturan untuk paksi utama seksyen H. dan W.;

W. X I. W. U - detik-detik rintangan bahagian rentas relatif bersih kepada paksi utama seksyen H. dan W..

4.13. Elemen Curvilinear terpaku selekoh M.Mengurangkan kelengkungan mereka, perlu diperiksa untuk tegangan tegangan radial oleh formula

, (21)

di mana s 0 adalah voltan biasa dalam zon yang melampau yang melampau;

s. I. - Voltan biasa di bahagian serat perantaraan, yang mana tekanan tegangan radial ditentukan;

h I. - jarak antara serat yang melampau dan dianggap;

r I. - Radius kelengkungan garis yang melalui pusat graviti bahagian plot tegangan tegangan biasa yang disimpulkan di antara serat yang melampau dan dianggap;

R. P.90 adalah rintangan kayu yang dikira untuk meregangkan merentasi serat yang diambil mengikut Tab Klausa 7. 3.

4.14. Pengiraan kestabilan bentuk ubah bentuk yang rata bagi elemen lenturan bahagian pemalar segi empat tepat hendaklah dibuat oleh formula

di mana sahaja M. - Masa lenturan maksimum di laman web yang dipertimbangkan l. R;

W. BR - momen maksimum rintangan brutate di laman web yang dipertimbangkan l. p.

Pekali J m untuk unsur-unsur lenturan bahagian silang tetap segi empat tepat, berengsel-tetap dari offset dari pesawat lentur dan tetap dari putaran di sekitar paksi membujur di bahagian sokongan, harus ditentukan oleh formula

, (23)

di mana sahaja l. P adalah jarak antara bahagian-bahagian sokongan elemen, dan apabila menetapkan kelebihan termampat elemen di titik perantaraan dari anjakan dari pesawat Bend - jarak antara titik-titik ini;

b. - Lebar bahagian rentas;

h. - Ketinggian maksimum bahagian silang di laman web ini l. P;

k. F - pekali bergantung kepada bentuk gabungan momen lentur di laman web ini l. P, ditakrifkan oleh jadual. 2 ARR. 4 Piawaian ini.

Apabila mengira elemen lenturan dengan garis linear berubah panjang ketinggian dan lebar tetap keratan rentas, tidak mempunyai pengikat dari kapal terbang yang terbentang dari saat ini M. kelebihan, atau bila m. < 4 коэффициент j M. Oleh Formula (23) harus didarabkan dengan pekali tambahan k. J. M. . Nilai. k. J. M. LED dalam jadual. 2 ARR. 4. Ply. m.³ 4. k. J. M. = 1.

Apabila menguatkan dari pesawat lentur di titik perantaraan pinggir yang terbentang dari elemen di laman web ini l. P Pekali J. M. Ditakrifkan oleh Formula (23), harus didarabkan oleh pekali k. P. M. :

, (24)

di mana p adalah sudut tengah dalam radian yang menentukan laman web ini l. el elemen garis panduan pekeliling (untuk elemen lurus p \u003d 0);

m. - bilangan diperkuat (dengan langkah yang sama) titik tepi yang diregangkan di laman web ini l. P (as m. ³ 4 Magnitud harus diambil sama dengan 1).

4.15. Memeriksa kestabilan bentuk ubah bentuk yang rata dari unsur-unsur lenturan dari bahagian dua tingkat atau kotak salib yang tetap harus dibuat dalam kes di mana

l. P ³ 7. b., (25)

di mana sahaja b. - Lebar tali pinggang keratan yang dimampatkan.

Pengiraan hendaklah dibuat oleh formula

di mana j adalah pekali membongkok longitudinal dari satah lentur tali pinggang yang dimampatkan elemen, yang ditakrifkan oleh klausa 4.3;

R. C - Rintangan mampatan yang dikira;

W. BR ialah saat rintangan keratan rentetan yang brutate; Dalam kes dinding papan lapis - masa rintangan sekarang dalam satah lentur elemen.

Tetapi - Kawasan keratan rentas;

BN. - Seksyen Cross Bolt Bersih;

A D. - seksyen rentas seksyen;

A F. - bahagian rentas dari rak (tali pinggang);

A N. - kawasan seksyen bersih bersih;

A W. - bahagian rentas kawasan dinding;

WF. - kawasan keratan rentas jahitan sudut;

Wz. - kawasan keratan rentas sempadan perpaduan;

E. - Modulus elastik;

F. - Force;

G. - Modul Shift;

J b -momen inersia bahagian cawangan;

J M.; J D. - Moments dari bahagian silang inersia dari tali pinggang dan berpecah ladang;

J S. - saat inersia bahagian rentetan tulang rusuk, papan;

J sl. - saat bahagian inersia di tulang rusuk membujur;

J T. - saat inersia rasuk berpusing, kereta api;

J x.; J y. - Moments of inersia rentas seksyen relatif kasar kepada paksi, masing-masing x-X. dan y-y.;

J xn.; J yn. - bahagian silang bersih yang sama;

M. - saat, momen lentur;

M x.; M Y. - Moments relatif kepada paksi, masing-masing x-X. dan y-y.;

N. - Pasukan longitudinal;

N AD. - usaha tambahan;

N bm. - kuasa longitudinal dari saat di cawangan lajur;

T. - Pasukan melintang, daya ricih;

Q FIC. - Pasukan melintang konvensional untuk menghubungkan elemen;

Q S. - Insiden daya melintang bersyarat kepada sistem papan yang terletak di satah yang sama;

R ba. - Rintangan yang dianggarkan terhadap peregangan bolt asas;

R BH. - Rintangan yang dikira terhadap regangan bolt kekuatan tinggi;

R bp. - rintangan yang dikira dari sebatian bolted;

R bs. - rintangan yang dikira dari potong bolt;

R bt. - rintangan yang dikira dari bolt regangan;

R bun. - Rintangan pengawalseliaan bolt keluli yang diambil sama dengan rintangan sementara Σ B. Mengikut piawaian negeri dan keadaan teknikal pada bolt;

R bv. - Rintangan yang dikira terhadap regangan bolt berbentuk U;

R CD. - Rintangan yang dikira terhadap pemampatan diametrik rinks (dengan sentuhan bebas dalam pembinaan dengan mobiliti terhad);

R dh. - Rintangan yang dikira terhadap regangan wayar kekuatan tinggi;

R lp. - Rintangan yang dianggarkan kepada kusut tempatan dalam engsel silinder (pinch) dengan sentuhan yang ketat;

R p. - Rintangan yang dikira adalah berdasarkan permukaan akhir (di hadapan FIT);

R S. - Rintangan yang dikira telah menjadi peralihan;

R th. - Rintangan yang dianggarkan terhadap peregangan keluli ke arah ketebalan yang dilancarkan;

R u. - Rintangan yang dikira telah menjadi regangan, mampatan, lenturan dengan rintangan sementara;

R un. - Rintangan sementara telah menjadi penghentian yang diambil sama dengan nilai minimum Σ B. Menurut standard negeri dan spesifikasi teknikal;

R wf. - Rintangan anggaran jahitan sudut potongan (bersyarat) untuk jahitan logam;

R wu. - rintangan yang dikira dari pemampatan sendi yang dikimpal, regangan, lenturan dengan rintangan sementara;

R wun. - Rintangan pengawalseliaan logam jahitan pada rintangan sementara;

R ws. - Rintangan yang dikira dari sambungan anjakan yang dikimpal;

R wy. - Rintangan yang dikira dari mampatan sendi yang dikimpal punggung, meregangkan dan membongkok kekuatan hasil;

R wz. - rintangan yang dikira dari jahitan sudut pemotongan (bersyarat) pada logam sempadan gabungan;

R y. - Rintangan yang dikira telah menjadi regangan, mampatan, membongkok kekuatan hasil;

R yn -kekuatan hasil keluli, diambil sama dengan nilai kekuatan hasil σ t mengikut piawaian negeri dan keadaan teknikal untuk keluli;

S. - momen statik bahagian peralihan bahagian rentas relatif kasar kepada paksi neutral;

W x.; W y. - Momen rintangan bahagian rentas relatif kasar kepada paksi, masing-masing x-X. dan y-y;

W xn.; W yn.- Momen rintangan bahagian rentas relatif bersih kepada paksi, masing-masing x-X. dan y-y.;

b. - Lebar;

b ef. - Lebar dikira;

bf. - lebar rak (tali pinggang);

b. - Lebar bahagian yang menonjol dari tulang rusuk, menyapu;

c.; c X.; c y. - Koefisien untuk mengira kekuatan Mengambil kira pembangunan ubah bentuk plastik semasa membongkok relatif kepada paksi, masing-masing x - X, Y-Y;

e. - Eccentricity of Power;

h. - Ketinggian;

h ef. - Ketinggian anggaran dinding;

h W. - Ketinggian dinding;

i. - Radius bahagian inersia;

saya ikut. - Radius terkecil inersia bahagian;

i X.; saya y. - Bahagian Radii inersia berbanding dengan paksi, masing-masing x-X.dan y-y.;

k F. - catat jahitan sudut;

l. - Panjang, span;

l C. - Panjang berdiri, lajur, struts;

l D. - panjang warna;

l ef. - dikira, panjang bersyarat;

l M. - Panjang panel ladang atau lajur;

l S. - Panjang plank;

l W. - panjang kimpalan;

l x.; l u. - panjang yang dikira elemen dalam pesawat berserenjang dengan paksi, masing-masing x-X.dan y-y.;

m -eksentrik relatif ( m. = eA. / W C.);

m ef. - membentangkan eksentrik relatif ( m ef. = m².);

r. - Radius;

t. - ketebalan;

t F. - Ketebalan rak (Belt);

t W. - ketebalan dinding;

β F. dan β Z. - Koefisien untuk mengira jahitan sudut, masing-masing, pada logam jahitan dan logam sempadan gabungan;

Γ B. - pekali keadaan operasi;

Γ C. - pekali keadaan kerja;

Γ N. - pekali kebolehpercayaan untuk tujuan yang dimaksudkan;

γ M. - Pekali kebolehpercayaan oleh bahan;

Γ U. - pekali kebolehpercayaan dalam pengiraan mengenai rintangan sementara;

η - pekali pengaruh bahagian seksyen;

λ - Fleksibiliti ( λ = l ef. / i.);

Fleksibiliti bersyarat ();

λ Ef. - Fleksibiliti pengurangan rod keratan rentas;

Fleksibiliti tersenarai bersyarat bagi rod keratan rentas ( );

Fleksibiliti dinding bersyarat ( );

Fleksibiliti bersyarat yang paling besar dari dinding;

λ X.; λ Y. - Anggaran fleksibiliti elemen dalam pesawat serenjang dengan paksi, masing-masing x-X dan Y-Y;

v. - pekali ubah bentuk melintang keluli (Poisson);

Σ loc. - Tekanan tempatan;

Σ X.; Σ y. - Tekanan biasa selari dengan paksi, masing-masing x-X.dan y-y;

τ xy. - Tekanan tangen;

φ (h., y.) - pekali lenturan longitudinal;

φ B. - pekali mengurangkan rintangan yang dikira dalam bentuk kehilangan kestabilan fleksibel yang fleksibel;

φ E. - Pekali mengurangkan rintangan yang dikira semasa pemampatan luar centrular.

Gabungan metalurgi Siberia Barat telah dikuasai oleh pengeluaran keluli yang dilancarkan (sudut penyamaan, chawllers, saluran) dengan ketebalan rak kepada 10 mm secara inklusif oleh TU 14-11-302-94 "Sewa berbentuk C345 dari karbon Keluli diubahsuai Niobium, yang dibangunkan oleh Gabungan, JSC "Institut Institut Ural" dan dipersetujui oleh CNII. Kucherenko.

Headsethnorming melaporkan bahawa rolling berbentuk dari keluli C345 kategori 1 dan 3 untuk TU 14-11-302-94 boleh digunakan mengikut SNIP II-23-81 "struktur keluli" (Jadual 50) dalam struktur yang sama yang disediakan Sewa Keluli C345 Kategori 1 dan 3 Menurut GOST 27772-88.

Ketua Headsethnorming V.V. Tishchenko.

Pengenalan

Industri metalurgi dikuasai oleh pengeluaran sewa untuk struktur logam pembinaan dan keluli doped ekonomi C315. Pengukuhan, sebagai peraturan, dicapai oleh microallion yang rendah karbon, salah satu unsur: titanium, niobium, vanadium atau nitrides. Penggalian boleh digabungkan dengan rawatan rolling atau haba.

Jumlah pengeluaran volum yang dicapai dan profil berbentuk dari keluli baru C315 menjadikannya mungkin untuk memenuhi keperluan pembinaan di pejabat kotak dengan ciri-ciri kekuatan dan rintangan sejuk dekat dengan standard untuk keluli aloi rendah mengikut GOST 27772-88.

1. Dokumentasi Pengawalseliaan Sewa

Pada masa ini, satu siri spesifikasi teknikal untuk disewa dari keluli C315 telah dibangunkan.

TU 14-102-132-92 "dilancarkan berbentuk dari keluli C315". Pengendali dan pengilang sewa - Nizhne-Tagil Metalurgical menggabungkan, penyortiran - saluran mengikut GOST 8240, profil sudut yang sama, profil sudut bukan keseimbangan, biasa dan dengan tepi selari rak.

Tu 14-1-5140-92 "Sewa untuk membina struktur keluli. Spesifikasi umum. " Pengendali - Tsniychm, Pengilang Rolled - Nizhne-Tagil Metallurgical Combine, Berbagai - Lowaves Menurut Gost 26020, Tu 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Sewa kekuatan tinggi untuk membina struktur keluli". Pengendali dan Pengeluar Sewa - Orsko-Khalilovsky Metalurgi menggabungkan, lembaran penyortiran dengan ketebalan 6 hingga 50 mm.

Tu 14-1-5143-92 "Sewa lembaran dan melancarkan kekuatan yang semakin meningkat dan rintangan sejuk." Pemegang asal - Tsniychm, Pengilang Rolled - New Lipetsk Metallurgical Combine, Reaturent - Sheat Rental mengikut GOST 19903 Ketebalan sehingga 14 mm inklusif.

Tu 14-105-554-92 "Penyewaan Lembaran Kekuatan Tinggi dan Rintangan Dingin". Pemegang Skrip dan Pengeluar Produk Rolled - Cherepovets Loji Metalurgi, pelbagai sewa Menurut Ketebalan GOST 19903 sehingga 12 mm termasuk.

2. Peruntukan am

2.1. Sewa Keluli C315 Adalah dinasihatkan untuk memohon dan bukannya dilancarkan dari keluli karbon rendah C255, C285 Menurut GOST 27772-88 untuk kumpulan struktur di SNIP II-23-8i, penggunaannya di kawasan cuaca pembinaan dengan penyelesaian Suhu minus 40 ° C tidak dibenarkan. Dalam kes ini, adalah perlu untuk menggunakan peningkatan kekuatan yang meningkat dari keluli C315.

3. Bahan untuk reka bentuk

3.1. Sewa Keluli C315 datang empat kategori, bergantung kepada ujian untuk ujian lenturan kesan (kategori diterima pakai sama dengan dilancarkan dari keluli C345 mengikut GOST 27772-88).

3.2. Sewa keluli C315 boleh digunakan dalam pembinaan, dipandu oleh jadual data. satu.

Jadual 1.

* Dengan ketebalan yang dilancarkan tidak lebih daripada 10 mm.

4. Ciri pengiraan yang dilancarkan dan sebatian

4.1. Rintangan rolled yang dikira dan dikira dari keluli C315 diterima mengikut jadual. 2.

Jadual 2.

4.2. Rintangan yang dikira dari sendi dikimpal keluli C315 keluli untuk pelbagai jenis sebatian dan sebatian tekanan harus ditentukan oleh SNIP II-23-81 * (ms 3.4, Jadual 3).

4.3. Anggaran rintangan terhadap unsur-unsur yang dihubungkan oleh bolt harus ditentukan oleh SNIP II-23-81 * (ms 3.5, Jadual 5 *).

5. Pengiraan sebatian

5.1. Pengiraan sendi dikimpal dan bolted Steel C315 dilakukan mengikut keperluan SNIP II-23-81.

6. Pengeluaran struktur

6.1. Dalam pembuatan struktur bangunan dari keluli C315, teknologi yang sama harus digunakan untuk keluli C255 dan C285 mengikut GOST 27772-88.

6.2. Bahan untuk keluli kimpalan C315 perlu diambil mengikut keperluan SNIP II-23-81 * (Jadual 55 *) untuk Rolled Steel C255, C285 dan C345 - Menurut GOST 27772-88, memandangkan rintangan yang dikira dari keluli rolled C315 untuk ketebalan yang berbeza.

Pada aplikasi dalam pembinaan ketebalan kekuatan tinggi kekuatan keseluruhan pada TU 14-104-133-92

Minstroy Rusia menghantar kementerian dan jabatan Persekutuan Rusia, republik republik di Persekutuan Rusia, Projek dan Institut Penyelidikan No. 13-227 dari 11 November 1992 daripada kandungan berikut.

Gabungan metalurgi Orsko-Khalilovsky dikuasai oleh pengeluaran keluli yang dilancarkan berdinding tebal dengan ketebalan 6-50 mm untuk keadaan teknikal TU 14-104-133-92 "Sewa kekuatan yang meningkat untuk membina struktur keluli", dibangunkan Dengan tumbuhan, ITMT Tsnichelete dan CNII. Kucherenko.

Gabungkan disebabkan oleh penyambungan mikro titanium keluli tahan lama atau vanadium (atau lain-lain) dengan kemungkinan penggunaan rawatan haba dan mod rolling yang dikawal yang sangat berkesan jenis logam dari keluli C315 dan C345E diperolehi, yang sifatnya tidak kalah Kadar sewa dari keluli aloi rendah mengikut GOST 27772-88. Kaedah Microlation, jenis rawatan haba dan mod rolling memilih pengeluar. Sewa itu datang empat kategori, bergantung kepada keperluan untuk ujian lenturan kesan, yang diterima pakai dalam GOST 27772-88 dan SNIP II-23-81 *, serta dalam standard FRG DIN 17100 (pada sampel dengan potongan tajam). Kategori dan jenis ujian impak ditunjukkan oleh pengguna dalam urutan untuk rolling logam.

Minstroy Russia melaporkan bahawa sewa keluli C345e menurut TU 14-104-133-92 boleh digunakan bersama dan bukannya dilancarkan dari keluli C345 Menurut GOST 27772-88 dalam reka bentuk yang dirancang oleh SNIP II-23-81 * "Struktur Steel ", tanpa pengiraan semula bahagian-bahagian unsur-unsur dan sebatian mereka. Skop, pengawalseliaan dan pengiraan rolling rolling dari keluli C315 untuk TU 14-104-133-92, serta bahan-bahan yang digunakan untuk kimpalan, rintangan yang dikira sendi dikimpal dan unsur-unsur yang dihubungkan yang dihubungkan dengan bolt harus diambil atas cadangan CNII. Kucherenko, yang diterbitkan di bawah.

Gabungan metalurgi Nizhnyagil telah dikuasai oleh pengeluaran keluli yang dibentuk - saluran mengikut GOST 8240, Sudut Menurut GOST 8509 dan GOST 8510, mengikut GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, luas - Selaras dengan GOST 26020 untuk keadaan teknikal TU 14-1--5140-82 "Sewa kekuatan tinggi yang berbentuk untuk membina struktur keluli", yang dibangunkan oleh tumbuhan, tsnnifermem mereka. Bardina dan Tsnieisk mereka. Kucherenko.

Gabungan disebabkan oleh pemilihan rasional komposisi kimia keluli karbon kecil, microlation dan ketepuan dengan nitrida dan karbonitrida dengan pengisaran bijirin semasa proses rolling, jenis keluli bergulung yang sangat berkesan dari keluli C315, C345 dan C375 diperolehi, Sifat-sifat yang tidak kalah dengan kadar sewa dari keluli rendah di aloi mengikut GOST 27772.

Sewa itu datang empat kategori, bergantung kepada keperluan untuk ujian lenturan kesan, yang diterima pakai dalam GOST 27772-88 dan SNIP II-23-81 *, serta dalam standard FRG DIN 17100 (pada sampel dengan potongan tajam) . Kategori dan jenis ujian impak ditunjukkan oleh pengguna dalam urutan untuk rolling logam.

Gosstroy Rusia melaporkan bahawa sewa Steel C345 dan C375 Menurut TU 14-1-5140-92 boleh digunakan bersama dan bukannya keluli yang dilancarkan dari keluli C345 dan C375 Menurut GOST 27772-88 dalam struktur yang dirancang oleh SNIP II-23 -81 * "Reka bentuk keluli", tanpa pengiraan semula bahagian-bahagian unsur-unsur dan sambungan mereka. Skop, pengawalseliaan dan mengira rolling rollances dari keluli C315 untuk TU 14-1-3140-92, serta bahan yang digunakan untuk kimpalan, rintangan yang dikira sendi dikimpal, unsur-unsur yang dihubungkan yang dihubungkan dengan bolt harus diambil mengikut "cadangan" CNII . Kucherenko, yang diterbitkan dalam majalah "Buletin Peralatan Pembinaan" No. 1 untuk tahun 1993

Timbalan Pengerusi v.a. Alekseev

Span. Poddubny v.p.

Peruntukan am

1.1. Piawaian ini harus diperhatikan dalam reka bentuk struktur bangunan keluli bangunan dan struktur pelbagai tujuan.

Norma tidak terpakai kepada reka bentuk struktur keluli jambatan, terowong pengangkutan dan paip di bawah perkasa.

Apabila merancang struktur keluli di bawah keadaan operasi khas (contohnya, reka bentuk relau domain, saluran paip utama dan teknologi, tangki tujuan khas, pembinaan pembinaan yang tertakluk kepada kesan suhu seismik, intensif atau kesan media yang agresif, pembinaan struktur hidraulik marin), Pembinaan bangunan dan pembinaan yang unik, serta jenis struktur khas (contohnya, pra-tegang, spatial, tergantung), keperluan tambahan harus diperhatikan, mencerminkan keunikan kerja-kerja struktur yang disediakan oleh dokumen pengawalseliaan yang berkaitan yang diluluskan atau dipersetujui oleh Bangunan Negeri USSR.

1.2. Apabila merancang struktur keluli, adalah perlu untuk memerhatikan piawaian untuk perlindungan struktur bangunan dari kakisan dan piawaian tahan api untuk mereka bentuk bangunan dan struktur. Peningkatan ketebalan yang dilancarkan dan dinding paip untuk melindungi struktur dari kakisan dan meningkatkan had rintangan kebakaran struktur tidak dibenarkan.

Semua reka bentuk mesti tersedia untuk pemerhatian, pembersihan, warna, dan juga tidak boleh melambatkan kelembapan dan menghalang pengudaraan. Profil tertutup mesti dimeteraikan.

1.3 *. Apabila merancang struktur hamil:

pilih optimum dalam skim kemungkinan struktur dan bahagian rentas unsur;

sapukan profil sewa ekonomi dan keluli yang cekap;

memohon bangunan dan struktur, sebagai peraturan, struktur biasa atau standard bersatu;

sapukan struktur progresif (sistem spatial dari unsur-unsur standard; pembinaan yang menggabungkan pembawa dan melampirkan fungsi; precompanied, lelaki, daun nipis dan gabungan dari keluli yang berbeza);

menyediakan pembuatan pembuatan dan pemasangan struktur;

memohon struktur yang memastikan keamatan buruh terkecil pembuatan, pengangkutan dan pemasangan mereka;

menyediakan, sebagai peraturan, pengeluaran struktur dan penghantar mereka atau pemasangan besar-membosankan;

menyediakan penggunaan sebatian kilang jenis progresif (kimpalan automatik dan separa automatik, sebatian bebibir, dengan hujung yang dimulakan, pada bolt, termasuk kekuatan tinggi, dan lain-lain);

membayangkan, sebagai peraturan, sebatian pemasangan pada bolt, termasuk kekuatan tinggi; Sambungan pemasangan yang dikimpal dibenarkan dengan pengesahan yang sesuai;

lakukan keperluan standard negeri mengenai reka bentuk spesies yang sama.

1.4. Apabila merancang bangunan dan struktur, adalah perlu untuk mengambil skim yang membina yang memastikan kekuatan, kestabilan dan ketangkasan spasial bangunan dan struktur secara umum, serta unsur-unsur individu mereka semasa pengangkutan, pemasangan dan operasi.

1.5 *. Keluli dan bahan-bahan sebatian, sekatan ke atas penggunaan keluli C345T dan C375T, serta keperluan tambahan untuk keluli yang dibekalkan, yang disediakan oleh piawaian negeri dan piawaian CEA atau keadaan teknikal harus ditunjukkan dalam kerja (km) dan terperinci (KMD ) Struktur keluli dan dalam dokumentasi untuk bahan pesanan.

Bergantung kepada ciri-ciri struktur dan nod mereka, adalah perlu apabila pesanan mula menunjukkan kelas yang lebih kecil mengikut GOST 27772-88.

1.6 *. Struktur keluli dan pengiraan mereka harus memenuhi kehendak GOST 27751-88 "kebolehpercayaan struktur bangunan dan alasan. Peruntukan utama untuk pengiraan "dan Sv 3972-83" kebolehpercayaan struktur dan alasan bangunan. Reka bentuk keluli. Peruntukan asas untuk pengiraan. "

1.7. Skim yang dikira dan prasyarat utama harus mencerminkan keadaan kerja yang sebenarnya untuk struktur keluli.

Struktur keluli sepatutnya, sebagai peraturan, mengira kedua-dua sistem spatial tunggal.

Apabila membahagikan sistem spatial tunggal ke dalam reka bentuk rata yang berasingan, interaksi unsur-unsur antara mereka harus diambil kira dengan asas.

Pilihan skim pengiraan, serta kaedah untuk mengira struktur keluli, mesti dibuat berkenaan dengan penggunaan komputer yang berkesan.

1.8. Pengiraan struktur keluli hendaklah, sebagai peraturan, dijalankan berkenaan dengan ubah bentuk keluli yang tidak kelihatan.

Untuk struktur yang tidak boleh ditentukan secara statik, kaedah pengiraan yang, dengan mengambil kira ubah bentuk yang tidak kelihatan, keluli tidak dibangunkan, usaha yang dikira (membongkok dan tork, membujur dan melintang) harus ditentukan di bawah andaian ubah bentuk anjal keluli pada satu skim yang tidak diformasi.

Dengan justifikasi teknikal dan ekonomi yang sesuai, pengiraan dibenarkan untuk menghasilkan mengikut skim yang cacat, yang mengambil kira kesan pergerakan struktur yang di bawah beban.

1.9. Unsur-unsur struktur keluli harus mempunyai bahagian yang minimum yang memenuhi keperluan piawaian ini, dengan mengambil kira penyisihan untuk sewa dan paip. Dalam bahagian komposit yang ditubuhkan oleh pengiraan, peristiwa tidak boleh melebihi 5%.

Lajur adalah elemen menegak struktur sokongan bangunan yang menghantar beban dari struktur yang dinyatakan di atas pada asas.

Apabila mengira lajur keluli, perlu dipandu oleh sp 16.13330 "struktur keluli".

Untuk lajur keluli, dua hala, paip, profil persegi, bahagian komposit saluran, sudut, lembaran biasanya digunakan.

Untuk lajur yang dimampatkan secara berpusat, ia adalah optimum untuk menggunakan paip atau profil persegi - mereka ekonomi dengan jisim logam dan mempunyai penampilan estetika yang indah, tetapi rongga dalaman tidak boleh dicat, jadi profil ini harus rapat.

Penggunaan dandang yang luas untuk lajur meluas - apabila mencubit lajur dalam satu satah, profil jenis ini optimum.

Kaedah untuk menetapkan lajur dalam asas adalah sangat penting. Lajur mungkin mempunyai pengikat engsel, tegar dalam satu satah dan berengsel lain atau tegar dalam 2 pesawat. Pemilihan Gunung bergantung kepada bangunan bangunan dan mempunyai lebih banyak nilai apabila mengira kerana Panjang yang dikira dari lajur bergantung kepada kaedah pengikat.

Ia juga perlu mengambil kira kaedah pengikat jalan, panel dinding, balok atau ladang di lajur, jika beban dihantar dari sisi lajur, sifat eksentrik mesti diambil kira.

Apabila mencubit lajur dalam asas dan pengikat tegar rasuk ke lajur, panjang dikira adalah 0.5L, tetapi 0.7L biasanya dipertimbangkan dalam pengiraan. Rasuk di bawah tindakan beban dibengkokkan dan tidak ada cubit lengkap.

Dalam amalan, lajur tidak dianggap secara berasingan, dan model bangunan atau model bangunan 3 dimensi dalam program, memuatkannya dan mengira lajur dalam perhimpunan dan memilih profil yang diperlukan, tetapi dalam program itu sukar untuk mempertimbangkan Melemahkan bahagian rentas bolt dari bolt, oleh itu adalah perlu untuk memeriksa bahagian secara manual.

Untuk mengira lajur, kita perlu mengetahui tekanan mampatan / tegangan maksimum dan momen yang berlaku di bahagian utama, plot voltan dibina untuk ini. Dalam kajian ini, kami akan mempertimbangkan hanya pengiraan kekuatan lajur tanpa membina ePur.

Hitung lajur Kami menjalankan parameter berikut:

1. Kekuatan dengan ketegangan / pemampatan pusat

2. Kestabilan di bawah pemampatan pusat (dalam 2 pesawat)

3. Kekuatan dengan tindakan bersama pasukan membujur dan momen lenturan

4. Periksa kelenturan had rod (dalam 2 pesawat)

1. Kekuatan dengan ketegangan / pemampatan pusat

Menurut SP 16.13330 ms. 7.1.1 Pengiraan kekuatan unsur dari keluli dengan rintangan pengawalseliaan R.yn ≤ 440 n / mm2 dengan ketegangan atau pemampatan pusat oleh kekerasan n perlu dilakukan menggunakan formula

A.n ialah bahagian rentas profil bersih, iaitu. dengan mengambil kira melemahkannya dengan lubang;

R.y - rintangan dikira keluli yang dilancarkan (bergantung kepada jenama keluli, lihat Jadual v.5 SP 16.13330);

γ c - Pekali Syarat Kerja (lihat Jadual 1 SP 16.13330).

Menurut formula ini, anda boleh mengira kawasan minimum yang diperlukan di bahagian silang profil dan menetapkan profil. Pada masa akan datang, dalam pengiraan pengesahan, pemilihan bahagian silang lajur boleh dibuat hanya dengan memilih bahagian, jadi di sini kita boleh menetapkan titik permulaan, kurang yang tidak boleh menjadi bahagian silang.

2. Kemapanan di bawah pemampatan pusat

Pengiraan kestabilan dibuat mengikut SP 16.13330 ms. 7.1.3 oleh Formula

A. - Kawasan Sentral Cross Profil, I.e. Mengambil kira melemahkannya dengan lubang;

R.

γ

φ - Kekal kemapanan dalam pemampatan pusat.

Seperti yang anda dapat lihat formula ini, ia sangat mirip dengan yang sebelumnya, tetapi pekali muncul di sini. φ Untuk mengira pada mulanya, ia perlu untuk mengira fleksibiliti bersyarat rod. λ (Denoted dengan ciri dari atas).

di mana sahaja R.y - menyelesaikan rintangan keluli;

E. - Modulus elastik;

λ - Fleksibiliti rod yang dikira oleh formula:

di mana sahaja l.eF - panjang anggaran rod;

i. - Radius bahagian inersia.

Anggaran panjang L.lajur EF (rak) seksyen rentas yang berterusan atau bahagian individu lajur melangkah mengikut SP 16.13330 ms. 10.3.1 harus ditentukan oleh formula

di mana sahaja l. - Panjang lajur;

μ - Pekali panjang yang dikira.

Koefisien Panjang Penyelesaian μ Lajur (rak) seksyen kekal harus ditentukan bergantung kepada syarat untuk menetapkan hujung mereka dan jenis beban. Untuk sesetengah kes menetapkan hujung dan jenis nilai beban μ Senaraikan dalam jadual berikut:

Radius inersia boleh didapati dalam gulling yang sama di profil, iaitu. Pra-profil mesti ditetapkan dan pengiraan dikurangkan ke bahagian silang.

Kerana. Radius inersia dalam 2 pesawat untuk kebanyakan profil mempunyai nilai yang berbeza pada 2 pesawat (hanya paip dan profil persegi) dan penekanan itu boleh berbeza, dan oleh itu, dan panjang yang dikira juga boleh berbeza, maka pengiraan kestabilan mesti dibuat untuk 2 pesawat.

Jadi sekarang kita mempunyai semua data untuk mengira fleksibiliti bersyarat.

Sekiranya kelonggaran had lebih besar daripada atau sama dengan 0.4, maka pekali kestabilan φ Dikira oleh formula:

nilai pekali δ Ia harus dikira oleh formula:

faktor α dan β lihat jadual

Nilai-nilai pekali φ dikira oleh formula ini tidak perlu diambil lebih (7.6 / λ 2) dengan nilai-nilai fleksibiliti bersyarat di atas 3.8; 4.4 dan 5.8 untuk jenis bahagian silang, masing-masing, A, B dan C.

Pada nilai-nilai. λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Nilai-nilai pekali φ LED IN LAMPIRAN D SP 16.13330.

Sekarang apabila semua data sumber diketahui membuat pengiraan oleh formula yang dibentangkan pada mulanya:

Seperti yang dinyatakan di atas, adalah perlu untuk membuat 2-pengiraan untuk 2 pesawat. Sekiranya pengiraan tidak memenuhi syarat, maka pilih profil baru dengan nilai yang lebih besar dari inersia bahagian silang. Anda juga boleh menukar skema yang dikira, contohnya, mengubah engsel yang meneliti yang tegar atau menetapkan lajur dalam rentang, anda boleh mengurangkan panjang rod yang dikira.

Unsur-unsur yang dimampatkan dengan dinding pepejal bahagian berbentuk P terbuka disyorkan untuk menguatkan tali atau gril. Jika papan tidak hadir, maka kestabilan harus diperiksa untuk kestabilan dalam bentuk kerugian kestabilan yang fleksibel mengikut P.7.1.5 SP 16.13330.

3. Kekuatan dengan tindakan bersama pasukan membujur dan momen lenturan

Sebagai peraturan, lajur dimuatkan bukan sahaja oleh beban mampatan paksi, tetapi juga membongkok saat ini, contohnya dari angin. Masa ini juga terbentuk jika beban menegak tidak digunakan di tengah lajur, dan di sebelah. Dalam kes ini, adalah perlu untuk membuat perhitungan cek mengikut Klausa 9.1.1 SP 16.13330 oleh formula

di mana sahaja N. - daya mampatan longitudinal;

A.n adalah kawasan bersih (dengan mengambil kira kelemahan lubang);

R.y - rintangan yang dikira keluli;

γ c - Pekali Syarat Kerja (lihat Jadual 1 SP 16.13330);

n, cx.dan SY. - Koefisien diterima mengikut Jadual E.1 SP 16.13330

Mx. dan Saya. - Moments relatif kepada paksi X-X dan Y-Y;

W.xn, min dan W.yn, min - detik-detik rintangan seksyen berbanding paksi X-X dan Y-Y (boleh didapati di GOST pada profil atau dalam direktori);

B. - Bimoment, dalam SNIP II-23-81 * Parameter ini tidak dalam pengiraan, parameter ini diperkenalkan untuk menyumbang untuk mengecewakan;

W.ω, Min - saat sektor rintangan seksyen.

Sekiranya tidak ada yang pertama untuk menjadi isu dengan 3 komponen pertama, maka perakaunan Bimome menyebabkan beberapa kesulitan.

Bimoment mencirikan perubahan yang dibuat kepada zon pengedaran linear pemisahan bahagian rentas dan, sebenarnya, adalah sepasang saat yang bertujuan untuk pihak yang bertentangan

Perlu diingat bahawa banyak program tidak dapat mengira Bimoment, termasuk SCAD tidak mengambil kira.

4. Periksa kelenturan had rod

Fleksibiliti elemen termampat λ \u003d LEF / I, sebagai peraturan, tidak boleh melebihi nilai had λ anda ditunjukkan dalam jadual

Pekali α dalam formula ini adalah pekali penggunaan profil, mengikut pengiraan konsistensi dalam pemampatan pusat.

Serta pengiraan untuk kestabilan, pengiraan ini mesti dibuat untuk 2 pesawat.

Sekiranya profil itu tidak sesuai, perlu mengubah seksyen salib dengan meningkatkan jejari inersia bahagian rentas atau mengubah skim yang dikira (mengubah penyatuan atau menggabungkan dengan sambungan untuk mengurangkan panjang dikira).

Jika faktor kritikal adalah kelonggaran had, jenama keluli boleh diambil yang terkecil kerana Pada kelenturan had, jenama keluli tidak menjejaskan. Pilihan optimum boleh dikira dengan kaedah pemilihan.

Pada mulanya, logam sebagai bahan yang paling tahan lama berkhidmat sebagai matlamat perlindungan - pagar, pintu, gril. Kemudian mereka mula menggunakan tiang besi dan gerbang. Pertumbuhan lanjutan pengeluaran perindustrian memerlukan pembinaan struktur dengan rentang besar, yang merangsang penampilan rasuk dan ladang rolling. Akibatnya, bingkai logam telah menjadi faktor utama dalam pembangunan bentuk seni bina, kerana ia dibenarkan membebaskan dinding dari fungsi struktur sokongan.

Unsur-unsur keluli yang terbentang dan berpusat. Pengiraan kekuatan unsur-unsur tertakluk kepada peregangan tengah atau pemampatan dengan kekerasan N, perlu dilakukan oleh formula

di mana - rintangan yang dikira telah menjadi regangan, mampatan, membongkok sepanjang kekuatan hasil; - kawasan seksyen bersih bersih, iaitu. Kawasan ini tolak kelemahan seksyen; - pekali keadaan kerja yang diterima oleh jadual SNIP H-23-81 * "struktur keluli".

Contoh 3.1. Di dinding heateur keluli nombor 20 memotong lubang dengan diameter d. \u003d \u003d 10 cm (Rajah 3.7). Ketebalan dinding timbunan - s - 5.2 mm, kawasan keratan rentas kasar - cm2.

Ia dikehendaki untuk menentukan beban yang dibenarkan, yang boleh digunakan di sepanjang paksi membujur dari saluran yang lemah. Rintangan yang dikira mula mengambil kg / cm2, dan.

Keputusan

Kami mengira kawasan seksyen bersih bersih:

di mana bahagian salib kasar, iaitu. Kawasan keseluruhan seksyen salib tidak termasuk kelemahan, ia diterima mengikut GOST 8239-89 "Steel Hot-Rolled 2.

Tentukan beban yang dibenarkan:

Penentuan pemanjangan mutlak rod keluli pusat yang diregangkan

Untuk rod dengan perubahan yang melangkah di kawasan keratan rentas dan daya normal, jumlah pemanjangan dipanjangkan oleh penjumlahan algebra pemanjangan setiap tapak:

di mana sahaja p - bilangan bahagian; i. - Nombor plot. (I \u003d. 1, 2,..., p).

Pemanjangan beratnya sendiri bahagian rentas berterusan ditentukan oleh formula

di mana γ adalah bahagian bahan rod.

Pengiraan kestabilan

Pengiraan kestabilan unsur-unsur yang dipotong pepejal tertakluk kepada pemampatan pusat dengan kekerasan N.perlu dijalankan oleh formula

di mana A adalah bahagian salib kasar; φ - pekali lenturan membujur yang diambil bergantung kepada fleksibiliti

Rajah. 3.7.

dan rintangan reka bentuk meja stalipo dalam SNIP H-23-81 * "struktur keluli"; μ adalah pekali membawa panjang; - yang minimum jejari inersia. keratan rentas; Fleksibiliti λ elemen termampat atau diregangkan tidak boleh melebihi nilai-nilai yang ditunjukkan dalam "struktur keluli".

Pengiraan unsur-unsur komposit dari sudut, saluran (Rajah 3.8), dan lain-lain, disambungkan rapat atau melalui gasket, harus dilakukan sebagai soloshy, dengan syarat jarak yang terbesar dalam cahaya di bahagian-bahagian di antara papan yang dikimpal atau di antara pusat-pusat Bolt melampau tidak melebihi elemen termampat dan untuk elemen yang diregangkan.

Rajah. 3.8.

Bend elemen keluli

Pengiraan selekoh di salah satu pesawat utama rasuk dilakukan oleh formula

di mana sahaja M - Momen lentur maksimum; - saat rintangan bahagian silang bersih.

Nilai-nilai tekanan tangen τ di tengah-tengah elemen lenturan mesti memenuhi syarat

di mana sahaja Q - Pasukan melintang di bahagian rentas; - Momen statik separuh bahagian berbanding dengan paksi utama z; - momen paksi inersia; t. - ketebalan dinding; - Rintangan yang dikira telah menjadi peralihan; - Kekuatan hasil keluli, yang diterima pakai pada standard negeri dan keadaan teknikal untuk keluli; - Koefisien kebolehpercayaan oleh bahan yang diambil oleh SNIP 11-23-81 * "struktur keluli".

Contoh 3.2. Ia adalah perlu untuk memilih bahagian silang rasuk keluli tunggal yang dimuatkan beban yang diedarkan secara seragam t. \u003d 16 kn / m, panjang bank l.\u003d 4 m ,, MPa. Bahagian silang rasuk adalah segi empat tepat dengan sikap ketinggian h. Untuk lebar b. rasuk sama dengan 3 ( h / b \u003d 3).

4.5. Panjang yang dikira unsur-unsur harus ditentukan dengan mendarabkan panjang bebas mereka ke pekali

menurut PP.4.21 dan 6.25.

4.6. Unsur-unsur komposit pada sebatian yang stabil, yang dibuka oleh semua bahagian silang, harus dikira atas kekuatan dan kestabilan mengikut formula (5) dan (6), sambil menentukan kedua-dua kawasan keseluruhan cawangan. Fleksibiliti unsur-unsur komposit harus ditentukan dengan mengambil kira sebatian sebatian oleh formula

(11)

(12)

Apabila menentukan diameter kuku, tidak lebih daripada 0.1 ketebalan unsur-unsur yang berkaitan harus diambil. Jika saiz hujung kuku yang mencubit kurang dari 4, maka bahagian-bahagian dalam lipit bersebelahan dengan mereka tidak mengambil kira. Nilai sebatian pada kecaman silinder keluli harus ditentukan oleh ketebalan yang lebih nipis dari unsur-unsur yang disambungkan.

Rajah. 2. Elemen komposit

a - dengan gasket; B - Tanpa gasket

Jadual 12.

Apabila menentukan diameter penyui silinder oak, tidak lebih daripada 0.25 ketebalan yang lebih nipis dari unsur-unsur yang berkaitan harus diambil.

Komunikasi di jahitan harus seragam pada panjang elemen. Dalam unsur-unsur lurus yang dibuka, ia dibenarkan di kawasan purata panjang panjang komunikasi dalam separuh kuantiti, yang bertanggungjawab terhadap formula (12), jumlah yang diterima untuk suku yang melampau panjang elemen.

Fleksibiliti elemen komponen yang dikira oleh Formula (11) harus diambil lebih daripada fleksibiliti cawangan individu yang ditentukan oleh formula

(13)

Fleksibiliti unsur komposit berbanding dengan paksi yang melalui pusat keparahan bahagian semua cawangan (paksi dalam Rajah.2), harus ditakrifkan untuk elemen satu keping, iaitu. Tanpa mengambil kira kelebihan pautan, jika cawangan dimuatkan secara seragam. Dalam hal cawangan yang tidak rata, perenggan 4.7 harus dibimbing.

Sekiranya cawangan elemen komponen mempunyai bahagian yang berbeza, maka anggaran fleksibiliti cawangan dalam formula (11) harus diambil sama dengan:

(14)

takrifan ini ditunjukkan dalam Rajah 2.

4.7. Unsur-unsur komposit pada sambungan bahan api, sebahagian daripada cawangan yang tidak dikendalikan di hujung, dibenarkan untuk mengira kekuatan dan kestabilan oleh formula (5), (6) tertakluk kepada syarat-syarat berikut:

a) kawasan keratan rentas unsur dan harus ditentukan oleh bahagian rentas cawangan yang dibuka;

b) fleksibiliti unsur relatif kepada paksi (lihat cris.2) ditentukan oleh formula (11); Pada masa yang sama, saat inersia diterima pakai dengan mengambil kira semua cawangan, dan kawasan itu hanya dibuka;

c) Apabila menentukan fleksibiliti berbanding paksi (lihat cris.2), saat inersia harus ditentukan oleh formula

4.8. Pengiraan pada kestabilan unsur-unsur yang dimampatkan dari pembolehubah dalam ketinggian bahagian harus dilakukan oleh formula

Bend elemen

4.9. Pengiraan elemen lenturan yang disediakan pada kehilangan kestabilan bentuk ubah bentuk rata (lihat PP.4.14 dan 4.15), untuk kekuatan pada voltan biasa perlu dibuat oleh formula

Jadual 13.

4.10. Pengiraan elemen lenturan pada ketahanan goyang perlu dijalankan oleh formula

4.11. Bilangan bahagian yang sama rata diatur dalam setiap jahitan elemen komposit pada plot dengan garis yang tidak jelas terhadap pasukan melintang mesti memenuhi syarat

(19)

Nota. Di hadapan dalam jahitan pautan keupayaan galas yang berbeza, tetapi

sama dengan sifat kerja (contohnya, brazing dan kuku)

kebolehan harus disimpulkan.

4.12. Pengiraan unsur-unsur satu bahagian untuk kekuatan dalam lenturan serong perlu dibuat oleh formula

(20)

4.13. Unsur-unsur curvilinear terpaku yang dilekatkan oleh seketika yang mengurangkan kelengkungan mereka harus diperiksa untuk tekanan tegangan radial oleh formula

(21)

4.14. Pengiraan kestabilan bentuk ubah bentuk yang rata dari unsur-unsur lenturan seksyen segi empat tepat harus dibuat oleh formula

Koefisien untuk unsur-unsur yang membongkok bahagian rentas segi empat tepat, yang dihidupkan dari offset dari pesawat lentur dan tetap dari putaran di sekitar paksi membujur dalam bahagian rujukan, harus ditentukan oleh formula

Apabila mengira momen yang bengkok dengan garis linear yang berubah panjang dan lebar keratan rentas yang berterusan, yang tidak mempunyai pemutar dari pesawat untuk tepi yang terbentang, atau dengan pekali oleh Formula (23), didarabkan kepada faktor tambahan, yang Nilai ditunjukkan dalam Jadual 2. Pada \u003d 1.

Apabila mengukuhkan pesawat lentur di titik perantaraan pinggir yang terbentang dari unsur di kawasan pekali yang ditakrifkan oleh Formula (23), pekali harus didarabkan oleh pekali:

:= (24)

4.15. Memeriksa kestabilan bentuk yang rata ubah bentuk elemen lenturan dari bahagian silang asing atau kotak harus dilakukan dalam kes di mana

Pengiraan hendaklah dibuat oleh formula

Unsur-unsur tertakluk kepada kuasa paksi dengan Bend

4.16. Pengiraan unsur-unsur lenturan yang tidak diregangkan dan diregangkan harus dibuat oleh formula

(27)

4.17. Pengiraan kekuatan unsur-unsur yang termampat dan termampat harus dibuat oleh formula

(28)

NOTA: 1. Bagi unsur-unsur yang dibuka dengan Eporas simetri

momen lenturan sinusoidal, parabola, poligon

dan dekat dengan mereka menggariskan, serta untuk unsur konsol yang berikut

tentukan formula

2. Dalam kes di mana, dalam unsur-unsur yang dikendalikan oleh gabungan momen lenturan, mempunyai garis segi tiga atau segi empat tepat, pekali formula (30) harus didarabkan oleh faktor pembetulan:

(31)

3. Dengan pemuatan asimetris elemen yang dibuka, nilai momen lentur harus ditentukan oleh formula

(32)

4. Untuk unsur-unsur pembolehubah dalam ketinggian bahagian, kawasan dalam formula (30) harus diambil untuk memaksimumkan dalam ketinggian bahagian, dan pekali harus didarab dengan pekali yang diterima oleh Jadual 1.

5. Dengan nisbah selekoh untuk menekankan dari pemampatan kurang daripada 0.1, elemen-elemen yang membongkok juga harus diperiksa untuk kestabilan oleh Formula (6) tanpa mengambil kira masa lenturan.

4.18. Pengiraan kestabilan bentuk flat ubah bentuk elemen lenturan yang dimampatkan harus dibuat oleh formula

(33)

Di hadapan dalam elemen di plot lekapan dari pesawat ubah bentuk dari sisi yang terbentang dari pinggir tepi, pekali harus didarab dengan pekali formula (24), dan pekali - pekali oleh formula

(34)

Apabila mengira unsur-unsur pembolehubah di ketinggian bahagian, tidak mempunyai pengikat dari pesawat untuk tepi yang terbentang atau dengan pekali dan ditentukan oleh formula (8) dan (23), ia harus didarabkan lagi oleh koefisien dan ditunjukkan dalam jadual 1 dan 2 .four. Untuk

4.19. Dalam unsur-unsur yang dikompensasi komposit, kestabilan cawangan yang paling sengit perlu diperiksa jika panjang yang dikira melebihi tujuh ketebalan cawangan, menurut formula itu

(35)

Kestabilan unsur komponen yang dimampatkan dari pesawat Bend hendaklah diperiksa oleh Formula (6) tanpa mengambil kira masa lenturan.

4.20. Bilangan bahagian pautan yang sama rata ditempatkan di setiap jahitan komponen lentur yang dimampatkan dalam plot dengan meletakkan daya melintang yang tidak jelas apabila daya mampatan digunakan di seluruh bahagian silang mesti memenuhi syarat

Jumlahnya perlu diambil sekurang-kurangnya 0.5;

c) Dalam kes persimpangan elemen termampat dengan yang terbentang yang sama dalam magnitud daya - panjang terbesar elemen termampat yang diukur dari pusat nod ke titik persimpangan unsur-unsur.

Sekiranya elemen berpotongan mempunyai bahagian komposit, maka dalam Formula (37), nilai fleksibiliti yang sesuai yang ditentukan oleh Formula (11) harus diganti.

4.22. Fleksibiliti unsur-unsur dan cawangan masing-masing dalam struktur kayu tidak boleh melebihi nilai yang ditunjukkan dalam Jadual. 14.

Ciri pengiraan unsur-unsur terpaku

dari papan lapis dengan kayu

4.23. Pengiraan unsur-unsur terpaku dari papan lapis dengan kayu harus dilakukan mengikut kaedah seksyen salib melintang.

4.24. Kekuatan plat lapis yang diregangkan (Rajah 3) dan panel perlu diperiksa oleh formula

masa rintangan bahagian rentas yang ditunjukkan dalam papan lapis, yang harus ditentukan mengikut tanda-tanda Klausa 4.25.