Jeriji pengudaraan Kms. Pengiraan aerodinamik saluran udara. Pembangunan gambar rajah sistem pengudaraan

Mewujudkan keadaan hidup yang selesa di dalam premis adalah mustahil tanpa pengiraan aerodinamik saluran udara. Berdasarkan data yang diperoleh, diameter keratan rentas paip, kuasa kipas, bilangan dan ciri cawangan ditentukan. Selain itu, kuasa pemanas dan parameter bukaan masuk dan keluar boleh dikira. Bergantung pada tujuan khusus bilik, tahap hingar maksimum yang dibenarkan, kadar pertukaran udara, arah dan kelajuan aliran di dalam bilik diambil kira. Keperluan moden dinyatakan dalam Kod Peraturan SP 60.13330.2012. Parameter normal penunjuk iklim mikro dalaman untuk pelbagai tujuan diberikan dalam GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 dan SanPiN 2.1.2.2645. Semasa pengiraan penunjuk sistem pengudaraan semua peruntukan mesti diambil kira. Pengiraan aerodinamik saluran udara - algoritma tindakan Kerja ini merangkumi beberapa peringkat berturut-turut, setiap satu daripadanya menyelesaikan masalah tempatan. Data yang diperolehi diformatkan dalam bentuk jadual, dan rajah skematik dan graf disediakan berdasarkannya. Kerja dibahagikan kepada peringkat berikut: Pembangunan gambar rajah aksonometri pengedaran udara di seluruh sistem. Berdasarkan rajah, metodologi pengiraan khusus ditentukan, dengan mengambil kira ciri dan tugas sistem pengudaraan. Pengiraan aerodinamik saluran udara dilakukan di sepanjang laluan utama dan semua cawangan. Berdasarkan data yang diperoleh, bentuk geometri dan luas keratan rentas saluran udara dipilih, dan parameter teknikal kipas dan pemanas udara ditentukan. Selain itu, kemungkinan memasang penderia pemadam api, mencegah penyebaran asap, dan kemungkinan melaraskan kuasa pengudaraan secara automatik dengan mengambil kira program yang disusun oleh pengguna diambil kira. Pembangunan gambar rajah sistem pengudaraan Bergantung pada parameter linear rajah, skala dipilih, rajah menunjukkan kedudukan spatial saluran udara, titik sambungan tambahan peranti teknikal, cawangan sedia ada, bekalan udara dan titik masuk. Rajah menunjukkan lebuh raya utama, lokasi dan parameternya, titik sambungan dan spesifikasi cawangan. Lokasi saluran udara mengambil kira ciri-ciri seni bina premis dan bangunan secara keseluruhan. Apabila membuat litar bekalan, prosedur pengiraan bermula dari titik paling jauh dari kipas atau dari bilik yang memerlukan kadar pertukaran udara maksimum. Semasa penyusunan pengudaraan ekzos Kriteria utama ialah kadar aliran udara maksimum. Semasa pengiraan, garisan umum dibahagikan kepada bahagian yang berasingan, dan setiap bahagian mesti mempunyai keratan rentas saluran udara yang sama, penggunaan udara yang stabil, bahan pembuatan yang sama dan geometri paip. Segmen dinomborkan mengikut turutan dari bahagian dengan kadar aliran terendah dan dalam susunan yang meningkat kepada yang tertinggi. Seterusnya, panjang sebenar setiap bahagian individu ditentukan, bahagian individu disimpulkan dan ditentukan jumlah panjang sistem pengudaraan. Apabila merancang skim pengudaraan, ia boleh dianggap biasa untuk premis berikut: kediaman atau awam dalam sebarang kombinasi; industri, jika mereka tergolong dalam kumpulan A atau B mengikut kategori keselamatan kebakaran dan terletak tidak lebih daripada tiga tingkat; salah satu kategori bangunan industri kategori B1 - B4; kategori bangunan industri B1 m B2 dibenarkan disambungkan kepada satu sistem pengudaraan dalam sebarang kombinasi. Jika sistem pengudaraan benar-benar kekurangan kemungkinan pengudaraan semula jadi, maka rajah mesti menyediakan sambungan mandatori peralatan kecemasan. Kuasa dan lokasi pemasangan kipas tambahan dikira mengikut peraturan umum. Bagi bilik yang mempunyai bukaan yang sentiasa terbuka atau terbuka apabila perlu, rajah boleh dibuat tanpa kemungkinan sambungan kecemasan sandaran. Sistem untuk menyedut udara tercemar terus dari kawasan teknologi atau kerja mesti mempunyai satu kipas sandaran untuk menghidupkan peranti boleh secara automatik atau manual. Keperluan tersebut digunakan untuk kawasan kerja kelas bahaya 1 dan 2. Ia dibenarkan untuk tidak memasukkan kipas sandaran dalam rajah pemasangan hanya dalam kes berikut: Hentian segerak proses pengeluaran berbahaya sekiranya berlaku gangguan kefungsian sistem pengudaraan. DALAM premis pengeluaran Pengudaraan kecemasan yang berasingan dengan saluran udaranya sendiri disediakan. Parameter pengudaraan sedemikian mesti mengeluarkan sekurang-kurangnya 10% daripada isipadu udara yang dibekalkan oleh sistem pegun. Skim pengudaraan mesti menyediakan kemungkinan berasingan untuk mandi tempat kerja dengan peningkatan tahap pencemaran udara. Semua bahagian dan titik sambungan ditunjukkan pada rajah dan dimasukkan dalam algoritma pengiraan umum. Dilarang meletakkan peranti penerima udara lebih dekat daripada lapan meter secara mendatar dari tempat pembuangan sampah, kawasan tempat letak kereta, jalan raya dengan lalu lintas padat, paip ekzos dan cerobong asap. Penyambut tetamu peranti udara tertakluk kepada perlindungan peranti khas di bahagian angin. Penunjuk rintangan alat pelindung diambil kira semasa pengiraan aerodinamik sistem biasa pengudaraan. Pengiraan kehilangan tekanan aliran udara Pengiraan aerodinamik saluran udara berdasarkan kehilangan udara dilakukan dengan tujuan pilihan yang tepat bahagian untuk memastikan keperluan teknikal sistem dan pemilihan kuasa kipas. Kerugian ditentukan oleh formula: R yd ialah nilai kehilangan tekanan tertentu dalam semua bahagian saluran udara; P gr – tekanan udara graviti dalam saluran menegak; Σ l – jumlah bahagian individu sistem pengudaraan. Kehilangan tekanan diperoleh dalam Pa, panjang bahagian ditentukan dalam meter. Jika pergerakan aliran udara dalam sistem pengudaraan berlaku disebabkan oleh perbezaan tekanan semula jadi, maka anggaran pengurangan tekanan Σ = (Rln + Z) untuk setiap bahagian individu. Untuk mengira tekanan graviti anda perlu menggunakan formula: P gr – tekanan graviti, Pa; h – ketinggian lajur udara, m; ρ n – ketumpatan udara di luar bilik, kg/m3; ρ dalam – ketumpatan udara dalaman, kg/m3. Pengiraan lanjut untuk sistem pengudaraan semula jadi dilakukan mengikut formula: Definisi keratan rentas saluran udara Penentuan kelajuan pergerakan jisim udara dalam saluran gas Pengiraan kerugian berdasarkan rintangan tempatan sistem pengudaraan Penentuan kehilangan geseran Penentuan kelajuan aliran udara dalam saluran Pengiraan bermula dengan bahagian terpanjang dan terpencil dalam sistem pengudaraan. Hasil daripada pengiraan aerodinamik saluran udara, mod pengudaraan yang diperlukan di dalam bilik mesti dipastikan. Luas keratan rentas ditentukan oleh formula: F P = L P /V T . F P - kawasan keratan rentas saluran udara; L P – aliran udara sebenar dalam bahagian sistem pengudaraan yang dikira; V T – kelajuan aliran udara untuk memastikan kekerapan pertukaran udara yang diperlukan dalam jumlah yang diperlukan. Dengan mengambil kira keputusan yang diperoleh, kehilangan tekanan semasa pergerakan paksa jisim udara melalui saluran udara ditentukan. Untuk setiap bahan saluran udara, faktor pembetulan digunakan, bergantung pada penunjuk kekasaran permukaan dan kelajuan pergerakan aliran udara. Untuk memudahkan pengiraan aerodinamik saluran udara, anda boleh menggunakan jadual. Jadual No 1. Pengiraan saluran udara logam profil bulat. Jadual No. 2. Nilai faktor pembetulan dengan mengambil kira bahan saluran udara dan kelajuan aliran udara. Pekali kekasaran yang digunakan untuk pengiraan bagi setiap bahan bergantung bukan sahaja padanya ciri fizikal, tetapi juga pada kelajuan aliran udara. Semakin cepat udara bergerak, semakin banyak rintangan yang dialaminya. Ciri ini mesti diambil kira semasa memilih pekali tertentu. Pengiraan aerodinamik untuk aliran udara dalam saluran udara persegi dan bulat menunjukkan kadar aliran yang berbeza untuk luas keratan rentas yang sama lubang nominal. Ini dijelaskan oleh perbezaan dalam sifat vorteks, makna dan keupayaan mereka untuk menahan pergerakan. Syarat utama untuk pengiraan ialah kelajuan pergerakan udara sentiasa meningkat apabila kawasan menghampiri kipas. Dengan mengambil kira ini, keperluan dikenakan pada diameter saluran. Dalam kes ini, parameter pertukaran udara di dalam premis mesti diambil kira. Lokasi aliran masuk dan keluar dipilih sedemikian rupa sehingga orang yang tinggal di dalam bilik tidak merasa draf. Jika tidak mungkin untuk mencapai hasil terkawal menggunakan bahagian lurus, maka diafragma dengan melalui lubang. Dengan menukar diameter lubang, peraturan aliran udara yang optimum dicapai. Rintangan diafragma dikira menggunakan formula: Pengiraan umum sistem pengudaraan harus mengambil kira: Tekanan udara dinamik semasa pergerakan. Data adalah konsisten dengan terma rujukan dan berfungsi sebagai kriteria utama apabila memilih kipas tertentu, lokasi dan prinsip operasinya. Sekiranya mustahil untuk memastikan mod operasi yang dirancang bagi sistem pengudaraan dengan satu unit, pemasangan beberapa disediakan. Lokasi khusus pemasangan mereka bergantung pada ciri gambarajah skematik saluran udara dan parameter yang dibenarkan. Isipadu (kadar aliran) jisim udara yang diangkut dalam konteks setiap cawangan dan bilik per unit masa. Data awal - keperluan pihak berkuasa kebersihan untuk kebersihan premis dan ciri proses teknologi perusahaan industri. Kehilangan tekanan yang tidak dapat dielakkan akibat fenomena pusaran semasa pergerakan udara mengalir pada pelbagai kelajuan. Sebagai tambahan kepada parameter ini, keratan rentas sebenar saluran udara dan bentuk geometrinya diambil kira. Kelajuan pergerakan udara optimum di saluran utama dan secara berasingan untuk setiap cawangan. Penunjuk mempengaruhi pilihan kuasa kipas dan lokasi pemasangannya. Untuk memudahkan pengiraan, ia dibenarkan menggunakan skim yang dipermudahkan untuk semua premis dengan keperluan yang tidak kritikal. Untuk menjamin parameter yang diperlukan, pemilihan kipas dari segi kuasa dan kuantiti dilakukan dengan margin sehingga 15%. Pengiraan aerodinamik sistem pengudaraan yang dipermudahkan dilakukan menggunakan algoritma berikut: Penentuan luas keratan rentas saluran bergantung pada kelajuan optimum aliran udara. Memilih keratan rentas saluran standard yang hampir dengan reka bentuk. Penunjuk khusus hendaklah sentiasa dipilih ke arah atas. Saluran udara mungkin telah meningkatkan penunjuk teknikal; Jika mustahil untuk memilih saluran standard masuk keadaan teknikal Adalah dijangkakan bahawa ia akan dihasilkan mengikut lakaran individu. Memeriksa penunjuk kelajuan udara dengan mengambil kira nilai sebenar keratan rentas konvensional saluran utama dan semua cawangan. Tugas pengiraan aerodinamik saluran udara adalah untuk memastikan kadar pengudaraan yang dirancang premis dengan kerugian minimum sumber kewangan. Pada masa yang sama, adalah perlu untuk berusaha untuk mengurangkan keamatan buruh dan penggunaan logam kerja pembinaan dan pemasangan, untuk memastikan operasi yang boleh dipercayai bagi peralatan yang dipasang dalam pelbagai mod. Peralatan khas mesti dipasang di tempat yang boleh diakses akses tanpa halangan kepadanya dipastikan untuk pengeluaran berjadual pemeriksaan teknikal dan kerja lain untuk mengekalkan sistem dalam keadaan berfungsi. Mengikut peruntukan GOST R EN 13779-2007 untuk mengira kecekapan pengudaraan ε v anda perlu menggunakan formula: dengan ENA– penunjuk kepekatan sebatian berbahaya dan bahan terampai dalam udara yang dikeluarkan; Dengan IDA– kepekatan berbahaya sebatian kimia dan bahan terampai di dalam bilik atau kawasan kerja; c sup– penunjuk bahan cemar yang masuk bersama udara bekalan. Kecekapan sistem pengudaraan bergantung bukan sahaja pada kuasa peranti ekzos atau blower yang disambungkan, tetapi juga pada lokasi sumber pencemaran udara. Semasa pengiraan aerodinamik, penunjuk prestasi minimum sistem mesti diambil kira. Kuasa khusus (P Sfp > W∙s / m 3) kipas dikira menggunakan formula: de P – kuasa motor elektrik, dipasang pada kipas, W; q v – kadar aliran udara yang dibekalkan oleh kipas semasa operasi optimum, m 3 / s; ∆ p – penunjuk penurunan tekanan pada saluran masuk dan keluar udara kipas; η tot ialah jumlah kecekapan untuk motor elektrik, kipas udara dan saluran udara. Semasa pengiraan, jenis aliran udara berikut diambil kira mengikut penomboran dalam rajah: Rajah 1. Jenis aliran udara dalam sistem pengudaraan. Luaran, memasuki sistem penghawa dingin dari persekitaran luaran. Bekalan. Udara mengalir memasuki sistem saluran selepas persiapan awal(pemanasan atau pembersihan). Udara di dalam bilik. Arus udara yang mengalir. Udara bergerak dari satu bilik ke bilik lain. ekzos. Udara habis dari bilik ke luar atau ke dalam sistem. Edaran semula. Bahagian aliran dikembalikan ke sistem untuk mengekalkan suhu dalaman dalam nilai yang ditentukan. Boleh dipadam. Udara yang dikeluarkan dari premis tidak boleh ditarik balik. Udara sekunder. Kembali ke bilik selepas pembersihan, pemanasan, penyejukan, dll. Kehilangan udara. Kemungkinan kebocoran disebabkan oleh sambungan saluran udara yang bocor. penyusupan. Proses udara masuk ke dalam rumah secara semula jadi. Exfiltration. Kebocoran udara semula jadi dari bilik. Campuran udara. Penindasan serentak berbilang benang. Setiap jenis udara mempunyai sendiri piawaian negeri. Semua pengiraan sistem pengudaraan mesti mengambil kiranya. Program ini boleh berguna kepada pereka bentuk, pengurus dan jurutera. Pada asasnya, Microsoft Excel sudah cukup untuk menggunakan program. Ramai pengarang program tidak diketahui. Saya ingin menghargai kerja mereka ini, yang dapat menyediakan program pengiraan yang berguna menggunakan Excel. Program pengiraan untuk pengudaraan dan penyaman udara adalah percuma untuk dimuat turun. Tetapi, jangan lupa! Anda tidak boleh mempercayai sepenuhnya program itu; Yang benar, pentadbiran tapak Ia amat berguna untuk jurutera dan pereka bentuk dalam bidang mereka bentuk struktur kejuruteraan dan sistem kebersihan. Pembangun Vlad Volkov Kalkulator yang dikemas kini telah dihantar oleh pengguna ok, yang mana Ventportal mengucapkan terima kasih kepadanya! Satu program untuk mengira parameter termodinamik udara lembap atau campuran dua aliran. Antara muka yang mudah dan intuitif program ini tidak memerlukan pemasangan. Program ini menukar nilai daripada satu skala pengukuran kepada skala pengukuran yang lain. "Pengubah" mengetahui langkah yang paling biasa digunakan, kurang biasa dan lapuk. Secara keseluruhan, pangkalan data program mengandungi maklumat tentang 800 langkah, kebanyakannya mempunyai maklumat ringkas. Terdapat kemungkinan untuk mencari pangkalan data, menyusun dan menapis rekod. Program Vent-Calc dicipta untuk pengiraan dan reka bentuk sistem pengudaraan. Program ini adalah berdasarkan kaedah pengiraan hidraulik saluran udara menggunakan formula Altschul yang diberikan dalam Program untuk menukar pelbagai unit ukuran. Bahasa program - Rusia/Inggeris. Algoritma program adalah berdasarkan penggunaan kaedah analisis anggaran untuk mengira perubahan dalam keadaan udara. Ralat pengiraan tidak melebihi 3% Pengiraan aerodinamik saluran udara bermula dengan melukis gambarajah aksonometrik M 1:100, meletakkan nombor bahagian, bebannya b m / j, dan panjang 1 m Arah pengiraan aerodinamik ditentukan - dari yang paling jauh dan dimuatkan bahagian ke kipas. Apabila ragu-ragu semasa menentukan arah, semua pilihan yang mungkin dikira. Pengiraan bermula dengan kawasan terpencil, diameter D, m, atau luasnya dikira. Luas keratan rentas saluran udara segi empat tepat P, m: Mulakan sistem pada kipas Bangunan pentadbiran 4-5 m/s 8-12 m/s Bangunan perindustrian 5-6 m/s 10-16 m/s, Bertambah saiz apabila menghampiri kipas. Menggunakan Lampiran 21, kami menerima nilai standard terdekat Dst atau (a x b)st Kemudian kita mengira kelajuan sebenar: 2830 *h; Atau———————— ———— - , m/s. FAKTA 3660*(a*6)hb Untuk pengiraan lanjut, kami menentukan jejari hidraulik saluran udara segi empat tepat: £>1 =--,m. a + b Untuk mengelak daripada menggunakan jadual dan menginterpolasi nilai kehilangan geseran tertentu, kami menggunakan penyelesaian langsung kepada masalah: Kami mentakrifkan kriteria Reynolds: Rae = 64 100 * Ost * Ufact (untuk Ost segi empat tepat = Ob) (14.6) Dan pekali geseran hidraulik: 0.3164*Rae 0 25 at Rae< 60 ООО (14.7) 0.1266 *Nе 0167 at Rе > 60 000. (14.8) Kehilangan tekanan di kawasan reka bentuk ialah: D. Di mana KMR ialah jumlah pekali rintangan tempatan pada bahagian saluran udara. Rintangan tempatan yang terletak di sempadan dua bahagian (tee, salib) harus dikaitkan dengan bahagian dengan aliran yang lebih rendah. Pekali rintangan tempatan diberikan dalam lampiran. Data awal: Bahan saluran udara adalah keluli lembaran tergalvani, ketebalan dan dimensi mengikut App. 21. Bahan aci pengambilan udara adalah bata. Jeriji boleh laras jenis PP dengan kemungkinan keratan rentas digunakan sebagai pengedar udara: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 dan 600 x 200 mm, pekali teduhan 0.8 dan kelajuan keluar udara maksimum sehingga 3 m/s. Rintangan injap pengambilan bertebat dengan bilah terbuka sepenuhnya ialah 10 Pa. Rintangan hidraulik pemasangan pemanas ialah 132 Pa (mengikut pengiraan berasingan). Rintangan penapis 0-4 250 Pa. Rintangan hidraulik peredam ialah 36 Pa (mengikut pengiraan akustik). Berdasarkan keperluan seni bina, saluran udara direka bentuk dengan keratan rentas segi empat tepat. Penghantaran L, m3/j Panjang 1, m Bahagian a * b, m Kerugian di kawasan p, Pa Grid PP di alur keluar

250×250 b =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0.5 *0.5 /s 0.6 *0.5

Ph.D. S.B. Gorunovich, jurutera PTO, Ust-Ilimskaya CHPP, cawangan OJSC Irkutskenergo, Ust-Ilimsk, wilayah Irkutsk.

Pernyataan soalan

Adalah diketahui bahawa di banyak perusahaan yang pada masa lalu baru-baru ini mempunyai rizab haba dan tenaga elektrik, perhatian yang tidak mencukupi diberikan kepada kerugiannya semasa pengangkutan. Sebagai contoh, pelbagai pam dimasukkan ke dalam projek itu, sebagai peraturan, dengan rizab kuasa yang besar, kehilangan tekanan dalam saluran paip telah dikompensasikan oleh peningkatan bekalan. Saluran paip stim utama direka bentuk dengan pelompat dan garisan panjang, membenarkan, jika perlu, mengangkut stim berlebihan ke unit turbin jiran. Apabila membina semula dan membaiki rangkaian pengangkutan, keutamaan diberikan kepada fleksibiliti skema, yang membawa kepada tambahan ikatan (kelengkapan) dan pelompat, pemasangan tee tambahan dan, sebagai akibatnya, kerugian tempatan tambahan bagi jumlah tekanan. Pada masa yang sama, diketahui bahawa dalam saluran paip yang panjang pada halaju sederhana yang ketara, kehilangan jumlah tekanan tempatan (rintangan tempatan) boleh menyebabkan kerugian besar dalam kos untuk pengguna.

Pada masa ini, keperluan untuk kecekapan, penjimatan tenaga dan pengoptimuman jumlah pengeluaran memaksa kami untuk melihat semula banyak isu dan aspek reka bentuk, pembinaan semula dan pengendalian saluran paip dan saluran paip wap, jadi dengan mengambil kira rintangan tempatan dalam tee, garpu dan kelengkapan dalam pengiraan hidraulik saluran paip menjadi tugas yang mendesak.

Tujuan kerja ini adalah untuk menerangkan tee dan kelengkapan yang paling biasa digunakan di perusahaan tenaga, bertukar pengalaman dalam bidang cara mengurangkan pekali rintangan tempatan, dan kaedah untuk penilaian perbandingan keberkesanan langkah tersebut.

Untuk menganggarkan rintangan tempatan dalam pengiraan hidraulik moden, mereka beroperasi dengan pekali rintangan hidraulik tanpa dimensi, yang sangat mudah kerana dalam aliran yang serupa secara dinamik, di mana persamaan geometri bahagian dan kesamaan nombor Reynolds diperhatikan, ia mempunyai nilai yang sama, tanpa mengira. jenis cecair (gas), serta pada kelajuan aliran dan dimensi melintang bahagian yang dikira.

Pekali rintangan hidraulik ialah nisbah jumlah tenaga (kuasa) yang hilang dalam bahagian tertentu kepada tenaga kinetik (kuasa) dalam bahagian yang diterima atau nisbah jumlah tekanan yang hilang dalam bahagian yang sama kepada tekanan dinamik dalam bahagian yang diterima. bahagian:

di mana  p jumlah ialah jumlah tekanan yang hilang (dalam kawasan tertentu); p - ketumpatan cecair (gas); w, - kelajuan dalam bahagian ke-i.

Nilai pekali seret bergantung pada kelajuan reka bentuk dan, oleh itu, bahagian mana ia dikurangkan.

Ekzos dan membekalkan tee

Adalah diketahui bahawa sebahagian besar kerugian tempatan dalam saluran paip bercabang terdiri daripada rintangan tempatan dalam tee. Sebagai objek yang mewakili rintangan tempatan, tee dicirikan oleh sudut cawangan a dan nisbah kawasan keratan rentas cawangan (sisi dan langsung) F b /F q, Fh/Fq dan F B /Fn. Dalam tee, nisbah aliran Q b /Q q, Q n /Q c dan, dengan itu, nisbah kelajuan w B / w Q, w n / w Q boleh berubah. Tee boleh dipasang di kedua-dua bahagian sedutan (tee ekzos) dan di bahagian pelepasan (tee bekalan) apabila membahagikan aliran (Gamb. 1).

Pekali rintangan tee ekzos bergantung pada parameter yang disenaraikan di atas, dan tee bekalan berbentuk konvensional bergantung hampir hanya pada sudut cawangan dan nisbah kelajuan w n / w Q dan w n / w Q, masing-masing.

Pekali rintangan tee ekzos berbentuk konvensional (tanpa pembulatan dan pelebaran atau penyempitan cawangan sisi atau laluan lurus) boleh dikira menggunakan formula berikut.

Rintangan di cawangan sisi (dalam bahagian B):

di mana Q B =F B w B, Q q =F q w q - kadar aliran isipadu dalam bahagian B dan C, masing-masing.

Untuk tee jenis F n =F c dan untuk semua a, nilai A diberikan dalam jadual. 1.

Apabila nisbah Q b /Q q berubah daripada 0 kepada 1, pekali rintangan berubah daripada -0.9 kepada 1.1 (F q =F b, a = 90 O). Nilai negatif dijelaskan oleh kesan sedutan dalam garisan pada Q B rendah.

Daripada struktur formula (1) ia mengikuti bahawa pekali rintangan akan meningkat dengan cepat dengan penurunan dalam luas keratan rentas muncung (dengan peningkatan F c / F b). Contohnya, dengan Q b /Q c =1, F q/F b =2, a = 90 O, pekalinya ialah 2.75.

Jelas sekali, pengurangan rintangan boleh dicapai dengan mengurangkan sudut cawangan sisi (muncung). Sebagai contoh, apabila F c =F b , α = 45 O, apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 kepada 1, pekali berubah dari -0.9 kepada 0.322, i.e. miliknya nilai positif berkurangan hampir 3 kali ganda.

Rintangan dalam laluan langsung harus ditentukan oleh formula:

Untuk tee jenis Fn=F c, nilai KP diberikan dalam jadual. 2.

Adalah mudah untuk mengesahkan bahawa julat perubahan dalam pekali rintangan dalam laluan langsung

di mana, apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 hingga 1, ia berada dalam julat dari 0 hingga 0.6 (F c =F b, α = 90 O).

Mengurangkan sudut cawangan sisi (muncung) juga membawa kepada pengurangan rintangan yang ketara. Sebagai contoh, apabila F c =F b, α =45 O, apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 kepada 1, pekali berubah dari 0 kepada -0.414, i.e. Apabila Q B meningkat, "sedutan" muncul dalam laluan hadapan, seterusnya mengurangkan rintangan. Perlu diingatkan bahawa pergantungan (2) mempunyai maksimum yang jelas, i.e. nilai maksimum pekali rintangan jatuh pada nilai Q b /Q c = 0.41 dan bersamaan dengan 0.244 (pada F c = F b , α = 45 O).

Pekali rintangan tee masuk bentuk normal dalam aliran gelora boleh dikira menggunakan formula.

Rintangan cawangan sisi:

di mana K B ialah nisbah mampatan aliran.

Untuk tee jenis Fn=F c nilai A 1 diberikan dalam jadual. 3, K B =0.

Jika kita mengambil F c =F b , a = 90 O, maka apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 hingga 1, kita memperoleh nilai pekali dalam julat dari 1 hingga 1.2.

Perlu diingatkan bahawa sumber menyediakan data lain untuk pekali A 1 . Mengikut data, anda perlu mengambil A 1 =1 pada w B / w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Jika kita menggunakan data daripada , maka apabila nisbah Q B /Q C berubah dari 0 hingga 1, kita memperoleh nilai pekali dalam julat dari 1 hingga 1.8 (F c = F b). Secara umum, kami akan memperoleh nilai yang lebih tinggi sedikit untuk pekali rintangan dalam semua julat.

Pengaruh yang menentukan pada pertumbuhan pekali rintangan, seperti dalam formula (1), dikenakan oleh kawasan keratan rentas B (muncung) - dengan peningkatan F g / F b, pekali rintangan meningkat dengan cepat.

Rintangan dalam laluan terus untuk tee bekalan jenis Fn=Fc dalam

Nilai t P ditunjukkan dalam jadual. 4.

Apabila nisbah Q B /Qc(3) berubah dari 0 hingga 1 (Fc=F B, α=90 O), kita memperoleh nilai pekali dalam julat dari 0 hingga 0.3.

Rintangan tee berbentuk konvensional juga boleh dikurangkan dengan ketara dengan membulatkan persimpangan cawangan sisi dengan lengan pasang siap. Dalam kes ini, untuk tee ekzos, sudut putaran aliran hendaklah dibulatkan (R 1 dalam Rajah 16). Untuk tee bekalan, pembundaran juga perlu dilakukan pada tepi pembahagi (R 2 dalam Rajah 16); ia menjadikan aliran lebih stabil dan mengurangkan kemungkinan ia dipisahkan dari tepi ini.

Dalam amalan, pembulatan tepi persimpangan penjanaan cawangan sisi dan saluran paip utama adalah mencukupi pada R/D(3=0.2-0.3.

Formula yang dicadangkan di atas untuk mengira pekali rintangan tee dan data jadual yang sepadan merujuk kepada tee yang dibuat dengan teliti (berpusing). Kecacatan pembuatan dalam tee, kesilapan yang dibuat semasa pembuatannya ("penurunan" cawangan sisi dan "bertindih" keratan rentasnya dengan potongan dinding yang salah di bahagian lurus - saluran paip utama) menjadi punca peningkatan mendadak dalam rintangan hidraulik. Dalam amalan, ini berlaku apabila pemasangan dimasukkan ke dalam saluran paip utama dengan buruk, yang berlaku agak kerap, kerana Tee "kilang" agak mahal.

Pengembangan beransur-ansur (penyebar) cawangan sisi berkesan mengurangkan rintangan kedua-dua ekzos dan tee bekalan. Gabungan fillet, bevel dan sambungan cawangan sisi mengurangkan lagi rintangan tee. Pekali rintangan tee yang dipertingkatkan boleh ditentukan menggunakan formula dan gambar rajah yang diberikan dalam sumber. Tee dengan cawangan sisi dalam bentuk selekoh licin juga mempunyai rintangan yang paling rendah, dan jika praktikal, tee dengan sudut cawangan kecil (sehingga 60 O) harus digunakan.

Dalam aliran gelora (Re>4.10 3), pekali rintangan tee bergantung sedikit pada nombor Reynolds. Semasa peralihan daripada gelora ke lamina, terdapat peningkatan mendadak dalam pekali rintangan cawangan sisi dalam kedua-dua ekzos dan tee bekalan (kira-kira 2-3 kali).

Dalam pengiraan, adalah penting untuk mengambil kira bahagian mana ia dikurangkan kepada kelajuan purata. Dalam sumber terdapat pautan tentang ini sebelum setiap formula. Sumber menyediakan formula umum yang menunjukkan kelajuan pengurangan dengan indeks yang sepadan.

Tee simetri untuk bergabung dan membahagi

Pekali rintangan setiap cabang tee simetri apabila bergabung (Rajah 2a) boleh dikira menggunakan formula:

Apabila nisbah Q b /Q c berubah dari 0 hingga 0.5, pekali berubah dari 2 hingga 1.25, dan kemudian apabila Q b /Q c meningkat dari 0.5 hingga 1, pekali memperoleh nilai dari 1.25 hingga 2 (untuk kes itu). F c =F b). Adalah jelas bahawa kebergantungan (5) mempunyai bentuk parabola terbalik dengan minimum pada titik Q b /Q c =0.5.

Pekali rintangan bagi tee simetri (Rajah 2a) yang terletak di bahagian suntikan (pemisahan) juga boleh dikira menggunakan formula:

di mana K 1 =0.3 - untuk tee yang dikimpal.

Apabila nisbah w B /w c berubah daripada 0 kepada 1, pekali berubah daripada 1 kepada 1.3 (F c =F b).

Dengan menganalisis struktur formula (5, 6) (serta (1) dan (3)), seseorang boleh diyakinkan bahawa mengurangkan keratan rentas (diameter) cawangan sisi (bahagian B) memberi kesan negatif terhadap rintangan tee.

Rintangan aliran boleh dikurangkan sebanyak 2-3 kali apabila menggunakan garpu (Gamb. 26, 2c).

Pekali rintangan tee garpu apabila membahagikan aliran (Rajah 2b) boleh dikira menggunakan formula:

Apabila nisbah Q 2 /Q 1 berubah dari 0 kepada 1, pekali berubah dari 0.32 kepada 0.6.

Pekali rintangan garpu tee semasa penggabungan (Rajah 2b) boleh dikira menggunakan formula:

Apabila nisbah Q 2 /Q 1 berubah dari 0 kepada 1, pekali berubah dari 0.33 kepada -0.4.

Tee simetri boleh dibuat dengan selekoh licin (Rajah 2c), maka rintangannya boleh dikurangkan lagi.

Pembuatan. Piawaian

Piawaian tenaga industri memerlukan paip loji kuasa haba tekanan rendah(pada tekanan kerja hamba P.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Untuk parameter persekitaran yang lebih tinggi (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Reka bentuk tee yang dihasilkan mengikut piawaian sedia ada (disenaraikan di atas) tidak selalunya optimum dari sudut kerugian hidraulik. Pengurangan dalam pekali rintangan tempatan hanya difasilitasi oleh bentuk tee yang dicap dengan leher yang memanjang, di mana jejari pembundaran disediakan di cawangan sisi mengikut jenis yang ditunjukkan dalam Rajah. 1b dan rajah. 3c, serta dengan pemampatan hujung, apabila diameter saluran paip utama adalah lebih kecil sedikit daripada diameter tee (mengikut jenis yang ditunjukkan dalam Rajah 3b). Tee garpu jelas dibuat mengikut pesanan berasingan mengikut piawaian "kilang". Dalam RD 10-249-98 terdapat perenggan yang dikhaskan untuk pengiraan kekuatan tee-garpu dan kelengkapan.

Apabila mereka bentuk dan membina semula rangkaian, adalah penting untuk mengambil kira arah pergerakan media dan kemungkinan julat perubahan dalam kadar aliran dalam tee. Jika arah medium yang diangkut ditakrifkan dengan jelas, adalah dinasihatkan untuk menggunakan kelengkapan condong (cawangan sisi) dan tee garpu. Walau bagaimanapun, masalah kehilangan hidraulik yang ketara kekal dalam kes tee universal, yang menggabungkan sifat bekalan dan ekzos, di mana kedua-dua penggabungan dan pembahagian aliran adalah mungkin dalam mod operasi yang dikaitkan dengan perubahan ketara dalam kadar aliran. Kualiti yang disebutkan di atas adalah ciri, sebagai contoh, unit pensuisan untuk saluran paip air suapan atau saluran paip wap utama di loji kuasa terma dengan "jumper".

Perlu diambil kira bahawa untuk saluran paip wap dan air panas, reka bentuk dan dimensi geometri tee paip yang dikimpal, serta kelengkapan (paip, paip cawangan) yang dikimpal pada bahagian lurus saluran paip, mesti memenuhi keperluan piawaian industri, normal. dan spesifikasi teknikal. Dalam erti kata lain, untuk saluran paip kritikal adalah perlu untuk memesan tee yang dibuat mengikut spesifikasi teknikal daripada pengilang yang disahkan. Pada praktiknya, disebabkan kos tee "kilang" yang relatif tinggi, penorehan kelengkapan sering dilakukan oleh kontraktor tempatan menggunakan piawaian industri atau kilang.

Secara umum, adalah dinasihatkan untuk membuat keputusan muktamad mengenai kaedah penyisipan selepas analisis teknikal dan ekonomi perbandingan. Jika keputusan dibuat untuk melakukan penorehan "sendiri", kakitangan kejuruteraan dan teknikal perlu menyediakan templat pemasangan, melakukan pengiraan kekuatan (jika perlu), mengawal kualiti penorehan (elakkan "kegagalan" pemasangan dan "bertindih" keratan rentasnya dengan potongan dinding yang salah di bahagian lurus) . Adalah dinasihatkan untuk membuat sambungan dalaman antara logam pemasangan dan saluran paip utama dengan pembulatan (Rajah 3c).

Terdapat beberapa penyelesaian reka bentuk untuk mengurangkan rintangan hidraulik dalam tee standard dan unit pensuisan talian. Salah satu yang paling mudah ialah meningkatkan saiz tee itu sendiri untuk mengurangkan halaju relatif medium di dalamnya (Rajah 3a, 3b). Dalam kes ini, tee mesti dilengkapi dengan peralihan, sudut pengembangan (penyempitan) yang juga dinasihatkan untuk dipilih daripada beberapa yang optimum secara hidraulik. Sebagai tee universal dengan kehilangan hidraulik yang dikurangkan, anda juga boleh menggunakan tee garpu dengan pelompat (Gamb. 3d). Penggunaan garpu tee untuk unit pensuisan utama juga akan merumitkan sedikit reka bentuk unit, tetapi akan memberi kesan positif ke atas kehilangan hidraulik (Rajah 3d, 3f).

Adalah penting untuk ambil perhatian bahawa dengan lokasi yang agak dekat bagi rintangan tempatan (L=(10-20)d) pelbagai jenis, fenomena gangguan rintangan tempatan berlaku. Menurut beberapa penyelidik, dengan pendekatan maksimum rintangan tempatan, adalah mungkin untuk mengurangkan jumlahnya, manakala pada jarak tertentu (L = (5-7)d), jumlah rintangan mempunyai maksimum (3-7% lebih tinggi daripada jumlah mudah). Kesan pengurangan mungkin menarik minat pengeluar besar yang bersedia untuk mengeluarkan dan membekalkan unit pensuisan dengan rintangan tempatan yang berkurangan, tetapi untuk mencapai hasil yang baik, penyelidikan makmal gunaan adalah perlu.

Kajian kebolehlaksanaan

Apabila membuat satu atau satu lagi keputusan yang membina, adalah penting untuk memberi perhatian kepada bahagian ekonomi masalah. Seperti yang dinyatakan di atas, tee "kilang" reka bentuk konvensional, dan lebih-lebih lagi yang dibuat mengikut tempahan khas (optimum secara hidraulik), akan menelan kos lebih tinggi daripada memasukkan pemasangan. Pada masa yang sama, adalah penting untuk menganggarkan secara kasar faedah sekiranya mengurangkan kerugian hidraulik dalam tee baharu dan tempoh bayaran baliknya.

Adalah diketahui bahawa kehilangan tekanan dalam saluran paip stesen dengan kelajuan bendalir normal (untuk Re>2.10 5) boleh dianggarkan dengan formula berikut:

di mana p - kehilangan tekanan, kgf/cm 2; w - kelajuan sederhana, m/s; L - panjang saluran paip yang diperluas, m; g - pecutan jatuh bebas, m/s 2 ; d - diameter reka bentuk saluran paip, m; k - pekali rintangan geseran; ∑ἐ m – jumlah pekali rintangan tempatan; v - isipadu tentu medium, m 3 /kg

Kebergantungan (7) biasanya dipanggil ciri hidraulik saluran paip.

Jika kita mengambil kira pergantungan: w=10Gv/9nd 2, dengan G ialah kadar aliran, t/j.

Kemudian (7) boleh diwakili sebagai:

Jika adalah mungkin untuk mengurangkan rintangan tempatan (tee, pemasangan, unit pensuisan), maka, jelas, formula (9) boleh dibentangkan sebagai:

Di sini ∑ἐ m ialah perbezaan antara pekali rintangan tempatan nod lama dan baru.

Mari kita anggap bahawa sistem saluran paip pam hidraulik beroperasi dalam mod nominal (atau dalam mod yang hampir dengan nominal). Kemudian:

di mana Р n - tekanan nominal (mengikut ciri aliran pam / dandang), kgf / cm 2; G h - kadar aliran nominal (mengikut ciri aliran pam / dandang), t / h.

Jika kita mengandaikan bahawa selepas menggantikan rintangan lama, sistem "talian pam" akan kekal beroperasi (Р«Рн), maka dari (10), menggunakan (12), kita boleh menentukan kadar aliran baru (selepas mengurangkan rintangan) :

Operasi sistem "talian pam" dan perubahan dalam ciri-cirinya boleh diwakili dengan jelas dalam Rajah. 4.

Jelas sekali bahawa G 1 >G M . Jika kita bercakap tentang saluran paip stim utama yang mengangkut wap dari dandang ke turbin, maka dengan perbezaan kadar aliran LG = G 1 -G n seseorang boleh menentukan keuntungan dalam jumlah haba (dari pengekstrakan turbin) dan/ atau dalam jumlah tenaga elektrik yang dijana mengikut ciri-ciri operasi turbin tertentu.

Dengan membandingkan kos unit baharu dan jumlah haba (elektrik), anda boleh menganggarkan secara kasar keuntungan pemasangannya.

Contoh pengiraan

Sebagai contoh, adalah perlu untuk menilai keberkesanan kos menggantikan tee sama lubang saluran paip stim utama pada pertemuan aliran (Rajah 2a) dengan tee garpu dengan pelompat jenis yang ditunjukkan dalam Rajah. 3g. Pengguna wap ialah turbin pemanas yang dihasilkan oleh TMZ, jenis T-100/120-130. Stim masuk melalui satu benang saluran paip stim (melalui tee, bahagian B, C).

Kami mempunyai data awal berikut:

■ diameter reka bentuk saluran paip stim d=0.287 m;

■ penggunaan wap nominal G h =Q(3=Q^420 t/j;

■ tekanan dandang nominal P n =140 kgf/cm 2 ;

■ isipadu stim tertentu (pada P pa = 140 kgf/cm 2, t = 560 O C) n = 0.026 m 3 /kg.

Mari kita hitung pekali rintangan bagi tee piawai pada pertemuan aliran (Rajah 2a) menggunakan formula (5) - ^ SB1 =2.

Untuk mengira pekali rintangan garpu tee dengan pelompat, kita andaikan:

■ pembahagian aliran dalam cawangan berlaku dalam perkadaran Q b /Q c “0.5;

■ jumlah pekali rintangan adalah sama dengan jumlah rintangan tee bekalan (dengan alur keluar 45 O, lihat Rajah 1a) dan tee garpu semasa bercantum (Rajah 2b), i.e. Kami mengabaikan gangguan itu.

Kami menggunakan formula (11, 13) dan memperoleh jangkaan peningkatan dalam kadar aliran sebanyak  G=G 1 -G n =0.789 t/j.

Menurut gambarajah mod turbin T-100/120-130, kadar aliran 420 t/j boleh sepadan dengan beban elektrik 100 MW dan beban terma 400 GJ/j. Hubungan antara kadar aliran dan beban elektrik adalah hampir berkadar terus.

Keuntungan dalam beban elektrik boleh: P e =100AG/Q n =0.188 MW.

Keuntungan dari segi beban haba boleh: T e =400AG/4.19Q n =0.179 Gcal/j.

Harga untuk produk yang diperbuat daripada keluli krom-molibdenum-vanadium (untuk tee-garpu 377x50) boleh berbeza-beza secara meluas dari 200 hingga 600 ribu rubel, oleh itu, tempoh bayaran balik boleh dinilai hanya selepas penyelidikan pasaran yang teliti pada masa membuat keputusan.

1. Artikel ini menerangkan pelbagai jenis tee dan kelengkapan, dan menyediakan ciri ringkas tee yang digunakan dalam saluran paip loji kuasa. Formula diberikan untuk menentukan pekali rintangan hidraulik, dan cara dan cara untuk mengurangkannya ditunjukkan.

2. Reka bentuk yang menjanjikan bagi tee-garpu dan unit pensuisan untuk saluran paip utama dengan pekali rintangan tempatan yang dikurangkan telah dicadangkan.

3. Formula, contoh diberikan dan kebolehlaksanaan analisis teknikal dan ekonomi ditunjukkan semasa memilih atau menggantikan tee, apabila membina semula unit pensuisan.

kesusasteraan

1. Idelchik I.E. Buku panduan rintangan hidraulik. M.: Kejuruteraan Mekanikal, 1992.

2. Nikitina I.K. Buku panduan saluran paip untuk loji kuasa haba. M.: Energoatomizdat, 1983.

3. Buku panduan pengiraan sistem hidraulik dan pengudaraan / Ed. A.S. Yuryeva. St. Petersburg: ANO NPO "Peace and Family", 2001.

4. Rabinovich E.Z. Hidraulik. M.: Nedra, 1978.

5. Benson E.I., Ioffe L.S. Turbin stim penjanaan bersama / Ed. D.P. Orang tua. M: Energoizdat, 1986.

Anda juga boleh menggunakan formula anggaran:

0.195 v 1.8

R f . (10) d 100 1 , 2

Kesilapannya tidak melebihi 3-5%, yang mencukupi untuk pengiraan kejuruteraan.

Jumlah kehilangan tekanan akibat geseran untuk keseluruhan bahagian diperoleh dengan mendarabkan kerugian spesifik R dengan panjang bahagian l, Rl, Pa. Jika saluran udara atau saluran yang diperbuat daripada bahan lain digunakan, adalah perlu untuk memperkenalkan pembetulan untuk kekasaran βsh mengikut jadual. 2. Ia bergantung kepada kekasaran setara mutlak bahan saluran udara K e (Jadual 3) dan nilai v f .

					jadual 2
		Nilai pembetulan βsh
v f , m/s			βsh pada nilai K e, mm

Jadual 3 Kekasaran setara mutlak bahan saluran udara

						tukang plaster-
						pada grid
K e, mm

Untuk saluran udara keluli βsh = 1. Nilai lebih terperinci βsh boleh didapati dalam jadual. 22.12. Dengan mengambil kira pindaan ini, kehilangan tekanan geseran yang dikemas kini Rl βsh, Pa, diperoleh dengan mendarab Rl dengan nilai βsh. Kemudian tekanan dinamik ke atas peserta ditentukan

di bawah keadaan piawai ρw = 1.2 kg/m3.

Seterusnya, rintangan tempatan dikenal pasti di kawasan tersebut, pekali rintangan tempatan (LRC) ξ ditentukan, dan jumlah IMR di kawasan ini (Σξ) dikira. Semua rintangan tempatan direkodkan dalam bentuk berikut.

SISTEM PENGUDARAAN KMS LEMBARAN

Dan lain-lain.

DALAM dalam lajur "rintangan tempatan", tuliskan nama rintangan (bengkok, tee, silang, siku, gril, pengedar udara, payung, dll.) yang terdapat di kawasan ini. Di samping itu, kuantiti dan ciri mereka diperhatikan, yang mana nilai CMR ditentukan untuk unsur-unsur ini. Sebagai contoh, untuk alur keluar bulat ini ialah sudut putaran dan nisbah jejari putaran kepada diameter saluran r / d, untuk alur keluar segi empat tepat - sudut putaran dan dimensi sisi saluran udara a dan b. Untuk bukaan sisi dalam saluran atau saluran udara (contohnya, di lokasi di mana gril masuk udara dipasang) - nisbah kawasan bukaan kepada keratan rentas saluran udara

f otv / f o . Untuk tee dan salib pada laluan, nisbah luas keratan rentas laluan dan batang f p/f s dan kadar alir dalam cawangan dan dalam batang L o /L s diambil kira, untuk tee dan salib pada dahan - nisbah luas keratan rentas cawangan dan batang f p /f s dan sekali lagi nilai L o / L c . Perlu diingat bahawa setiap tee atau salib menghubungkan dua bahagian bersebelahan, tetapi ia berkaitan dengan salah satu bahagian ini dengan aliran udara kurang L. Perbezaan antara tee dan silang pada hantaran dan pada dahan mempunyai kaitan dengan cara arah reka bentuk dijalankan. Ini ditunjukkan dalam Rajah. 11. Di sini arah yang dikira digambarkan oleh garis tebal, dan arah aliran udara digambarkan oleh anak panah nipis. Di samping itu, ia ditandatangani di mana betul-betul dalam setiap pilihan tong, laluan dan pembukaan terletak.

percabangan tee untuk pilihan nisbah yang betul fп/fс, fo/fс dan Lо/Lс. Ambil perhatian bahawa dalam sistem pengudaraan bekalan pengiraan biasanya dilakukan terhadap pergerakan udara, dan dalam sistem pengudaraan ekzos - sepanjang pergerakan ini. Kawasan kepunyaan tee yang dimaksudkan ditunjukkan dengan tanda semak. Perkara yang sama berlaku untuk salib. Sebagai peraturan, walaupun tidak selalu, tee dan salib pada laluan muncul apabila mengira arah utama, dan pada cawangan ia muncul apabila secara aerodinamik menghubungkan bahagian sekunder (lihat di bawah). Dalam kes ini, tee yang sama dalam arah utama boleh diambil kira sebagai tee untuk laluan, dan dalam arah sekunder

– sebagai cawangan dengan pekali yang berbeza. KMS untuk salib

diterima dalam saiz yang sama seperti untuk tee yang sepadan.

nasi. 11. Gambarajah pengiraan Tee

Nilai anggaran ξ untuk rintangan yang biasa ditemui diberikan dalam Jadual. 4.

			Jadual 4
Nilai ξ beberapa rintangan tempatan
Nama		Nama
rintangan		rintangan
Selekoh bulat 90o,		Jeriji tidak boleh laras
r/d = 1		Boleh RS-G (ekzos atau
Bengkok segi empat tepat 90°		pengambilan udara)
Tee pada laluan (pada-		Pengembangan mendadak
penindasan)
Tee di cawangan		Penguncupan mengejut
Tee pada laluan (semua-		Lubang sisi pertama
		sity (masuk ke dalam pengambilan udara
Tee di cawangan	–0.5* …	lombong boron)
Lampu lampu (anemostat) ST-KR,		Siku segi empat tepat
		90o
Gril boleh laras RS-		Payung atas ekzos
VG (bekalan)

*) CMR negatif boleh berlaku pada Lo/Lс rendah disebabkan oleh penyemburan (sedutan) udara dari dahan oleh aliran utama.

Data yang lebih terperinci untuk KMS ditunjukkan dalam jadual. 22.16 – 22.43. Untuk rintangan tempatan yang paling biasa -

tee dalam petikan - KMS juga boleh dikira lebih kurang menggunakan formula berikut:

	0.41 f "25 L" 0.2 4			0.25 pada		0.7 dan	f "0.5 (11)
– untuk tee semasa pelepasan (bekalan);
di L"	0.4 anda boleh menggunakan formula yang dipermudahkan
			prox pr 0. 425 0. 25 f p ";
		0.2 1.7 f"		0.35 0.25f"		2.4L"		0. 2 2

– untuk tee sedutan (ekzos).

sini L"						f o	dan f"		f p
						f dengan

Selepas menentukan nilai Σξ, hitung kehilangan tekanan pada rintangan tempatan Z P d , Pa, dan jumlah kehilangan tekanan

leniya di kawasan Rl βш + Z, Pa.

Keputusan pengiraan dimasukkan ke dalam jadual dalam bentuk berikut.

PENGIRAAN AERODINAMIK SISTEM PENGUDARAAN

Dikira

Dimensi saluran

tekanan

untuk geseran

Rlβ w

Jalan,

βsh

d atau

f op,

ff,

Vf,

d eq

l, m

a×b,

Apabila pengiraan semua bahagian arah utama selesai, nilai Rl βш + Z untuknya dijumlahkan dan jumlah rintangan ditentukan.

rangkaian pengudaraan rangkaian P = Σ(Rl βш + Z ).

Selepas mengira arah utama, satu atau dua cawangan dipautkan. Jika sistem menyediakan beberapa tingkat, anda boleh memilih cawangan lantai di tingkat perantaraan untuk dipautkan. Jika sistem berfungsi satu tingkat, cawangan dari garisan utama yang tidak termasuk dalam arah utama dipautkan (lihat contoh dalam perenggan 4.3). Pengiraan bahagian yang dipautkan dijalankan dalam urutan yang sama seperti arah utama, dan direkodkan dalam jadual dalam bentuk yang sama. Pautan dianggap selesai jika jumlahnya

kehilangan tekanan Σ(Rl βш + Z) di sepanjang bahagian yang dipautkan menyimpang daripada jumlah Σ(Rl βш + Z) di sepanjang bahagian bersambung selari dari arah utama tidak lebih daripada 10%. Bahagian bersambung selari dianggap sebagai bahagian sepanjang arah utama dan bersambung dari titik cawangannya ke pengedar udara hujung. Jika litar kelihatan seperti ditunjukkan dalam Rajah. 12 (arah utama diserlahkan dengan garis tebal), kemudian memautkan arah 2 memerlukan nilai Rl βш + Z untuk bahagian 2 bersamaan dengan Rl βш + Z untuk bahagian 1, diperoleh daripada pengiraan arah utama, dengan ketepatan 10%. Pemautan dicapai dengan memilih diameter bulat atau saiz bahagian saluran udara segi empat tepat di kawasan bersambung, dan jika ini tidak mungkin, dengan memasang injap pendikit atau diafragma pada dahan.

Pemilihan kipas hendaklah dibuat mengikut katalog atau data pengeluar. Tekanan kipas adalah sama dengan jumlah kehilangan tekanan dalam rangkaian pengudaraan ke arah utama, ditentukan semasa pengiraan aerodinamik sistem pengudaraan, dan jumlah kehilangan tekanan dalam elemen unit pengudaraan (injap udara, penapis , pemanas udara, penyenyap, dsb.).

nasi. 12. Serpihan rajah sistem pengudaraan dengan pilihan cawangan untuk disambungkan

Ia adalah mungkin untuk akhirnya memilih kipas hanya selepas pengiraan akustik, apabila isu memasang penahan bunyi telah diputuskan. Pengiraan akustik hanya boleh dilakukan selepas pemilihan awal kipas, kerana data awal untuknya ialah tahap kuasa bunyi yang dipancarkan oleh kipas ke dalam saluran udara. Pengiraan akustik dilakukan mengikut arahan dalam Bab 12. Jika perlu, kira dan tentukan saiz piawai penyenyap, kemudian akhirnya pilih kipas.

4.3. Contoh pengiraan sistem pengudaraan bekalan

Sistem pengudaraan bekalan untuk ruang makan sedang dipertimbangkan. Lukisan saluran udara dan pengedar udara pada pelan diberikan dalam perenggan 3.1 dalam versi pertama (rajah standard untuk dewan).

Gambar rajah sistem

1000x400 5 8310 m3/j

	2772 m3/j2

Butiran lanjut tentang metodologi pengiraan dan data awal yang diperlukan boleh didapati di. Terminologi yang sepadan diberikan dalam.

HELAIAN SISTEM KMS P1

		Rintangan tempatan
		924 m3/j
		1. Lengkok bulat 90o r /d =1
		2. Tee pada laluan (discharge)
		fп/fc		Lo/Lc
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Tee pada laluan (discharge)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Tee pada laluan (discharge)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Bengkok segi empat tepat 1000×400 90o 4 pcs.
		1. Aci pengambilan udara dengan payung
		(lubang sisi pertama)
		1. Jeriji masuk udara louvered
	LEMBARAN SISTEM KMS P1 (CAWANGAN No. 1)
		Rintangan tempatan
		1. Pengedar udara PRM3 pada kadar aliran
		924 m3/j
		1. Lengkok bulat 90o r /d =1
		2. Cawangan tee (pelepasan)
		fo/fc		Lo/Lc

LAMPIRAN Ciri-ciri jeriji pengudaraan dan warna

I. Keratan rentas yang jelas, m2, jeriji louver bekalan dan ekzos RS-VG dan RS-G

Panjang, mm			Ketinggian, mm

Pekali kelajuan m = 6.3, pekali suhu n = 5.1.

II. Ciri-ciri penudung lampu ST-KR dan ST-KV

Nama		Dimensi, mm		f fakta, m 2
		Berdimensi	Dalaman
Lampu ST-KR
(bulat)
Lampu ST-KV
(persegi)

Pekali kelajuan m = 2.5, pekali suhu n = 3.

SENARAI BIBLIOGRAFI

1. Samarin O.D. Pemilihan peralatan untuk bekalan unit pengudaraan (penghawa dingin) jenis KTsKP. Garis panduan untuk menyiapkan kerja kursus dan projek diploma untuk pelajar kepakaran 270109 “Bekalan dan pengudaraan haba dan gas.” – M.: MGSU, 2009. – 32 p.

2. Belova E.M. Sistem penghawa dingin pusat dalam bangunan. – M.: Euroclimate, 2006. – 640 p.

3. SNiP 41-01-2003 "Pemanasan, pengudaraan dan penyaman udara". – M.: TsPP Perusahaan Perpaduan Negeri, 2004.

4. Katalog peralatan Arktos.

5. kemudahan kebersihan. Bahagian 3. Pengudaraan dan penghawa dingin. Buku 2. / Ed. N.N. Pavlov dan Yu.I. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 hlm.

6. GOST 21.602-2003. Sistem dokumen reka bentuk untuk pembinaan. Peraturan untuk pelaksanaan dokumentasi kerja untuk pemanasan, pengudaraan dan penyaman udara. – M.: TsPP Perusahaan Perpaduan Negeri, 2004.

7. Samarin O.D. Mengenai cara pergerakan udara dalam saluran udara keluli.

// SOK, 2006, No 7, hlm. 90 – 91.

8. Buku Panduan Pereka. Dalam negeri kemudahan kebersihan. Bahagian 3. Pengudaraan dan penghawa dingin. Buku 1. / Ed. N.N. Pavlov dan Yu.I. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 p.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Pengudaraan. – M.: ASV, 2006. – 616 p.

10. Krupnov B.A. Terminologi membina fizik terma, pemanasan, pengudaraan dan penghawa dingin: garis panduan untuk pelajar pengkhususan "Bekalan dan Pengudaraan Haba dan Gas".

 

---

Baca:
Mengapa anda bermimpi ribut di ombak laut? Perakaunan untuk penyelesaian dengan belanjawan Kek keju dari keju kotej dalam kuali - resipi klasik untuk kek keju gebu Kek keju dari 500 g keju kotej Salad mutiara hitam dengan prun Salad mutiara hitam dengan prun Lecho dengan resipi pes tomato