L'adhérence du coffrage au béton est influencée par l'adhésion et la cohésion du béton, son retrait, la rugosité et la porosité de la surface de formage du coffrage. Le taux d'adhérence peut atteindre plusieurs kg/cm2, ce qui complique les travaux de décoffrage, détériore la qualité de surface du produit en béton armé et entraîne une usure prématurée des panneaux de coffrage.

Le béton adhère au bois et surfaces en acier les coffrages sont plus résistants que ceux en plastique en raison de la faible mouillabilité de ces derniers.

Types de lubrifiants :

1) suspensions aqueuses de substances pulvérulentes inertes vis-à-vis du béton. Lorsque l'eau s'évapore de la suspension, une fine couche se forme à la surface du coffrage, ce qui empêche l'adhérence du béton. le plus souvent, une suspension de : CaSO 4 × 0,5H 2 O 0,6...0,9 en poids est utilisée. h., pâte à la chaux 0,4...0,6 parties en poids, LST 0,8...1,2 parties en poids, eau 4...6 parties en poids. Ces lubrifiants sont effacés par le mélange de béton et contaminent les surfaces en béton, ils sont donc rarement utilisés ;

2) les lubrifiants hydrophobes sont les plus courants à base d'huiles minérales, d'émulsol ou de sels Les acides gras(savon). Après leur application, un film hydrophobe se forme à partir d'un certain nombre de molécules orientées, ce qui altère l'adhérence du coffrage au béton. Leur inconvénient : contamination de la surface du béton, coût élevé et risque d'incendie ;

3) lubrifiants - retardateurs de prise du béton en fines couches bout à bout. Mélasse, tanin, etc. Leur inconvénient est la difficulté de réguler l'épaisseur de la couche de béton, dans laquelle la prise ralentit.

4) combiné - les propriétés des surfaces de formage du coffrage sont utilisées en combinaison avec le retardement de la prise du béton dans les couches bout à bout. Ils sont préparés sous la forme émulsions inverses En plus des hydrofuges et des retardateurs, des additifs plastifiants peuvent être introduits : LST, savon naft, etc., qui réduisent la porosité superficielle du béton dans les couches bout à bout. Ces lubrifiants ne se délaminent pas pendant 7 à 10 jours, adhèrent bien aux surfaces verticales et ne contaminent pas le béton.

Pose de coffrage .

L'assemblage des coffrages à partir d'éléments du coffrage d'inventaire, ainsi que la mise en place des coffrages volumétriques, coulissants, tunnels et roulants en position de travail doivent être effectués conformément aux règles technologiques de leur assemblage. Les surfaces de formage du coffrage doivent être collées avec un lubrifiant antiadhésif.

Lors de l'installation des structures supportant le coffrage, les exigences suivantes sont remplies :

1) les rayonnages doivent être installés sur des fondations ayant une surface d'appui suffisante pour protéger la structure bétonnée d'un affaissement inacceptable ;

2) les attaches, chapes et autres éléments de fixation ne doivent pas gêner le bétonnage ;

3) la fixation des attaches et des contreventements aux structures en béton armé préalablement bétonnées doit être effectuée en tenant compte de la résistance du béton au moment où les charges de ces fixations lui sont transférées ;

4) la base du coffrage doit être vérifiée avant son installation.

Coffrage et arrondi d'arches et voûtes en béton armé, ainsi que coffrages poutres en béton armé d'une portée supérieure à 4 m doivent être installés avec un ascenseur de chantier. La portance de construction doit être d'au moins 5 mm par 1 m de portée pour les arcs et les voûtes, et pour les structures à poutres, d'au moins 3 mm par 1 m de portée.

Pour installer le coffrage de poutre, une pince extensible est placée sur l'extrémité supérieure de la crémaillère. Le long des crémaillères, des pannes sont installées sur des supports à fourche fixés à l'extrémité supérieure de la crémaillère, sur lesquels sont installés les panneaux de coffrage. Des traverses coulissantes prennent également appui sur les pannes. Ils peuvent également être supportés directement sur les murs, mais dans ce cas, des douilles de support doivent être réalisées dans les murs.

Avant d'installer le coffrage pliable, des balises sont placées sur lesquelles des marquages ​​sont appliqués avec de la peinture rouge, fixant la position du plan de travail des panneaux de coffrage et des éléments de support. Les éléments de coffrage, d'échafaudages de support et d'échafaudages doivent être stockés le plus près possible du lieu de travail en piles ne dépassant pas 1 à 1,2 m par niveau afin de garantir un accès facile à tout élément.

Les boucliers, poignées, crémaillères et autres éléments doivent être soulevés, ainsi que livrés sur le lieu de travail sur un échafaudage, dans des sacs à l'aide de mécanismes de levage, et les éléments de fixation doivent être fournis et stockés dans des conteneurs spéciaux.

Le coffrage est assemblé par une équipe spécialisée et réceptionné par le contremaître.

Il est conseillé d'installer et de démonter les coffrages à l'aide de panneaux et de blocs de grandes dimensions en utilisant au maximum la mécanisation. Le montage s'effectue sur des plates-formes de montage à surface dure. Le panneau et le bloc sont installés strictement position verticaleà l'aide de vérins à vis montés sur entretoises. Après l'installation, si nécessaire, installez des attaches fixées avec un verrou à coin sur les contractions.

Les coffrages pour structures de plus de 4 m de haut sont assemblés en plusieurs niveaux de hauteur. Les panneaux des étages supérieurs prennent appui sur ceux du bas ou sont installés sur des supports installés dans le béton après démontage du coffrage des étages inférieurs.

Lors de l'assemblage de coffrages à contour incurvé, des chapes tubulaires spéciales sont utilisées. Après assemblage du coffrage, celui-ci est redressé en tassant des cales séquentiellement dans des directions diamétralement opposées.

Questions de contrôle

1. Quel est le but principal du coffrage pour le bétonnage monolithique ? 2. Quels types de coffrages connaissez-vous ? 3. À partir de quels matériaux le coffrage peut-il être fabriqué ?

13. Renfort structures en béton armé

Informations générales. L'armature en acier pour structures en béton armé est le type de produits laminés à haute résistance le plus répandu avec une résistance à la traction de 525 à 1900 MPa. Au cours des 20 dernières années, le volume de la production mondiale de renforts a été multiplié par trois environ et a atteint plus de 90 millions de tonnes par an, soit environ 10 % de tout l'acier laminé produit.

En Russie, en 2005, 78 millions de m 3 de béton et de béton armé ont été produits, le volume d'utilisation d'armatures en acier était d'environ 4 millions de tonnes, avec le même rythme de développement de la construction et une transition complète du béton armé conventionnel vers le renforcement des classes A500. et B500 dans notre pays en 2010, une consommation d'environ 4,7 millions de tonnes d'acier d'armature est attendue pour 93,6 millions de m 3 de béton et de béton armé.

Consommation moyenne d'acier d'armature pour 1 m 3 de béton armé différents pays dans le monde est de l'ordre de 40 à 65 kg, pour les structures en béton armé fabriquées en URSS, la consommation moyenne d'acier d'armature était de 62,5 kg/m 3. Les économies réalisées en passant à l'acier A500C au lieu de l'A400 devraient être d'environ 23 %, tandis que la fiabilité des structures en béton armé augmente en raison de l'élimination de la rupture fragile des armatures et des joints soudés.

Dans la fabrication de structures préfabriquées et monolithiques en béton armé, l'acier laminé est utilisé pour la fabrication de renforts, de pièces encastrées pour l'assemblage d'éléments individuels, ainsi que pour le montage et d'autres dispositifs. La consommation d'acier dans la fabrication de structures en béton armé représente environ 40 % du volume total de métal utilisé dans la construction. La part du renfort en tiges est de 79,7 % du volume total, dont : renfort ordinaire - 24,7 %, haute résistance - 47,8 %, haute résistance - 7,2 % ; la part du fil de renfort est de 15,9%, dont fil ordinaire 10,1%, fil à haute résistance - 1,5%, fil laminé à chaud - 1%, fil à haute résistance - 3,3%, la part du fil laminé pour pièces encastrées est de 4,4% .

Les renforts installés selon des calculs pour absorber les contraintes lors de la fabrication, du transport, de l'installation et de l'exploitation d'une structure sont appelés travaux, et installés pour des raisons structurelles et technologiques sont appelés assemblage. Le renforcement de travail et d'installation est le plus souvent combiné en produits de renforcement - treillis et cadres soudés ou tricotés, qui sont placés dans le coffrage strictement dans la position de conception en fonction de la nature du fonctionnement de la structure en béton armé sous charge.

L'une des principales tâches résolues dans la production de structures en béton armé est de réduire la consommation d'acier, obtenue grâce à l'utilisation d'armatures à haute résistance. De nouveaux types d'aciers d'armature sont introduits pour les structures en béton armé conventionnel et précontraint, qui remplacent les aciers à faible performance.

Pour la fabrication de raccords, on utilise des aciers à foyer ouvert et de conversion à faible teneur en carbone, faiblement ou moyennement alliés de différentes qualités et structures et, par conséquent, de propriétés physiques et mécaniques d'un diamètre de 2,5 à 90 mm.

Le renforcement des structures en béton armé est classé selon 4 critères :

– Selon la technologie de fabrication, on distingue les barres d'acier laminées à chaud, fournies en barres ou en bobines selon le diamètre, et les fils étirés à froid (réalisés par tréfilage).

– Selon le mode de renforcement, le renfort en tige peut être renforcé thermiquement et thermomécaniquement ou à froid.

– Selon la forme de la surface, le renfort peut être lisse, de profil périodique (avec nervures longitudinales et transversales) ou ondulé (avec bosses elliptiques).

– Selon la méthode d'application, on distingue le ferraillage sans précontrainte et avec précontrainte.

Types d'acier d'armature. Pour le renforcement des structures en béton armé, on utilise : des barres d'acier répondant aux exigences des normes : tige laminée à chaud - GOST 5781, les classes de ces armatures sont désignées par la lettre A ; tige renforcée thermomécaniquement - GOST 10884, les classes sont désignées At; fil en acier à faible teneur en carbone - GOST 6727, lisse est désigné B, ondulé - BP; fil d'acier au carbone pour le renforcement des structures en béton armé précontraint - GOST 7348, lisse est désigné par B, ondulé - BP, les câbles conformes à GOST 13840 sont désignés par la lettre K.

Dans la fabrication de structures en béton armé, il est conseillé d'utiliser des aciers d'armature présentant les propriétés mécaniques les plus élevées pour économiser le métal. Le type d'acier d'armature est choisi en fonction du type de structure, de la présence de précontrainte, des conditions de fabrication, d'installation et d'exploitation. Tous les types d'armatures domestiques non précontraintes sont bien soudées, mais un nombre limité de types d'armatures soudables ou non soudables sont produits en particulier pour les structures en béton armé précontraint.

Renfort de tige laminée à chaud. Actuellement, deux méthodes sont utilisées pour désigner les classes de barres d'armature : A-I, A-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI et, par conséquent, A240, A300, A400 et A500, A600, A800, A1000. Avec la première méthode de désignation, une classe peut inclure différents aciers d'armature ayant les mêmes propriétés, à mesure que la classe d'acier d'armature augmente, ses propriétés augmentent ; caractéristiques de résistance(limite élastique conditionnelle, limite d'élasticité conditionnelle, résistance temporaire) et les indicateurs de déformabilité diminuent (allongement relatif après rupture, allongement relatif uniforme après rupture, rétrécissement relatif après rupture, etc.). Dans la deuxième méthode de désignation des classes de barres d'armature, l'indice numérique désigne la valeur minimale garantie de la limite d'élasticité conditionnelle en MPa.

Indices complémentaires utilisés pour désigner les armatures en tiges : Ac-II - armature de deuxième classe, destinée aux structures en béton armé exploitées en régions du nord, A-IIIb – renfort de troisième classe, renforcé par étirage, At-IVK – renfort thermique de quatrième classe, avec une résistance accrue à la fissuration par corrosion, At-IIIC – renfort thermique de classe III, soudable.

Le renfort de tige est disponible dans des diamètres de 6 à 80 mm, renfort classes A-I et A-II d'un diamètre allant jusqu'à 12 mm et classe A-III d'un diamètre allant jusqu'à 10 mm inclus peuvent être fournis en tiges ou en bobines, le reste des raccords est fourni uniquement en tiges d'une longueur de 6 à 12 m, longueur mesurée ou non. La courbure des tiges ne doit pas dépasser 0,6 % de la longueur mesurée. L'acier de classe A-I est lisse, le reste est réalisé avec un profil périodique : le renfort de classe A-II présente deux nervures longitudinales et des saillies transversales s'étendant le long d'une ligne hélicoïdale à trois voies. Avec un diamètre de renfort de 6 mm, les saillies sont autorisées le long d'une ligne de vis à simple tête, et avec un diamètre de 8 mm, les saillies le long d'une ligne de vis à double tête sont autorisées. Les renforts de classe A-III et supérieures comportent également deux nervures longitudinales et des saillies transversales en forme de chevron. La surface du profilé, y compris la surface des nervures et des saillies, doit être exempte de fissures, de coquilles, de films roulants et de couchers de soleil. Afin de distinguer la classe d'acier A-III et supérieure, ils sont peints en Couleurs variées surfaces d'extrémité des tiges ou marquer l'acier avec des marques convexes appliquées lors du laminage.

Actuellement, l'acier est également produit avec un profil de vis spécial - Europrofile (sans nervures longitudinales, et nervures transversales en forme de ligne hélicoïdale, continue ou intermittente), qui permet de visser des éléments de liaison - accouplements, écrous - sur des tiges. . Avec leur aide, les renforts peuvent être assemblés sans soudure nulle part et former des ancrages temporaires ou permanents.

Riz. 46. ​​​​​​Renforcement en barres laminées à chaud de profil périodique :

a – classe A-II, b – classe A-III et supérieure.

Pour la fabrication des renforts, on utilise des aciers au carbone (principalement St3kp, St3ps, St3sp, St5ps, St5sp), des aciers faiblement et moyennement alliés (10GT, 18G2S, 25G2S, 32G2Rps, 35GS, 80S, 20KhG2Ts, 23Kh2G2T, 22Kh2G2AYu, 22Kh2G2R, 20 Х2Г2СР), la modification de la teneur en carbone et des éléments d'alliage régule les propriétés de l'acier. La soudabilité des aciers d'armature de toutes nuances (sauf 80C) est assurée composition chimique et la technologie. Valeur équivalente carbone :

Séqu = C + Mn/6 + Si/10

pour l'acier soudé en acier faiblement allié A-III (A400), il ne doit pas dépasser 0,62.

Le renforcement thermomécanique des tiges est également divisé en classes en fonction des propriétés mécaniques et caractéristiques opérationnelles: At-IIIC (At400C et At500C), At-IV (At600), At-IVC (At600C), At-IVK (At600K), At-V (At800), At-VK (At800K), At-VI (At1000 ), At-VIK(At1000K), At-VII(At1200). L'acier est constitué d'un profil périodique, qui peut ressembler à une tige laminée à chaud de classe A-Sh, ou comme le montre la Fig. 46 avec ou sans nervures longitudinales et transversales en forme de croissant, un renfort lisse peut être réalisé sur demande.

L'acier d'armature d'un diamètre de 10 mm ou plus est fourni sous forme de barres de longueur mesurée ; l'acier soudé peut être fourni en barres de longueur non mesurée. L'acier d'un diamètre de 6 et 8 mm est fourni en bobines ; la livraison en bobines d'acier At400S, At500S, At600S d'un diamètre de 10 mm est autorisée.

Pour l’acier d’armature soudé At400C équivalent carbone :

Séqu = C + Mn/8 + Si/7

doit être d'au moins 0,32, pour l'acier At500S - d'au moins 0,40, pour l'acier At600S - d'au moins 0,44.

Pour les aciers d'armature des classes At800, At1000, At1200, la relaxation des contraintes ne doit pas dépasser 4 % pour 1 000 heures d'exposition à une force initiale de 70 % de la force maximale correspondant à la résistance temporaire.

Riz. 47. Tige en acier trempé thermomécaniquement à profil périodique

a) – profil en forme de croissant avec nervures longitudinales, b) – profil en forme de croissant sans nervures longitudinales.

Les aciers d'armature des classes At800, At1000, At1200 doivent résister sans destruction à 2 millions de cycles de contraintes, soit 70 % de la résistance à la traction. La plage de contraintes pour l'acier lisse doit être de 245 MPa, pour l'acier périodique de 195 MPa.

Pour les aciers d'armature des classes At800, At1000, At1200, la limite élastique conditionnelle doit être d'au moins 80 % de la limite d'élasticité conditionnelle.

Fil de renfort fabriqué par étirage à froid d'un diamètre de 3 à 8 mm ou en acier à faible teneur en carbone (St3kp ou St5ps) - classe V-1, Vr-1 (Vr400, Vr600), fil de classe Vrp-1 avec un profil en croissant est également produit , ou à partir de nuances d'acier au carbone 65... 85 classe V-P, Vr-P (V1200, Vr 1200, V1300, Vr 1300, V1400, Vr 1400, V1500, Vr 1500). Les indices numériques de la classe de fil d'armature portant la dernière désignation correspondent à la valeur garantie de la limite d'élasticité conditionnelle du fil en MPa avec une probabilité de confiance de 0,95.

Exemple symbole fil : 5Вр1400 – le diamètre du fil est de 5 mm, sa surface est ondulée, la limite d'élasticité nominale n'est pas inférieure à 1400 MPa.

Actuellement, l'industrie nationale de la quincaillerie maîtrise la production de fil lisse stabilisé à haute résistance d'un diamètre de 5 mm avec une capacité de relaxation accrue et de fil à faible teneur en carbone d'un diamètre de 4...6 mm de classe BP600. le fil à haute résistance est fabriqué avec une valeur de rectitude standardisée et ne peut pas être redressé. Le fil est considéré comme droit si, lors de la pose libre d'un segment d'au moins 1,3 m de long sur un plan, un segment est formé avec une base de 1 m et une hauteur ne dépassant pas 9 cm.

Tableau 3. Exigences réglementaires relatives aux propriétés mécaniques des câbles à haute résistance et des câbles d'armature

Notes : 1 – 5 1 et 2,5 1 font référence à un fil stabilisé d'un diamètre de 5 mm,

2 – – la valeur de relaxation des contraintes est donnée après 1000 heures d'exposition à une tension = 0,7% de la contrainte initiale.

Cordes de renfort fabriqué à partir de fil étiré à froid à haute résistance. Pour meilleure utilisation propriétés de résistance du fil dans le câble, le pas de pose est considéré comme maximum, garantissant le non-déroulement du câble - généralement entre 10 et 16 diamètres de câble. On réalise des cordes K7 (à partir de 7 fils de même diamètre : 3,4,5 ou 6 mm) et K19 (10 fils d'un diamètre de 6 mm et 9 fils d'un diamètre de 3 mm), de plus, plusieurs cordes peuvent être torsadé : K2×7 – jeux de 2 câbles à sept fils, K3×7, K3×19.

Les exigences réglementaires concernant les propriétés mécaniques des fils à haute résistance et des câbles d'armature sont indiquées dans le tableau.

Les barres laminées à chaud des fils des classes A-III, At-III, At-IVC et BP-I sont utilisées comme armature de travail non contrainte. Il est possible d'utiliser un renfort A-II si les propriétés de résistance des renforts de classes supérieures ne sont pas pleinement utilisées en raison de déformations excessives ou d'ouverture de fissures.

Pour le montage de charnières d'éléments préfabriqués, en acier laminé à chaud de classe Ac-II grade 10GT et Marques A-I VSt3sp2, VSt3ps2. Si l'installation de structures en béton armé a lieu à des températures inférieures à moins 40 0 ​​​​​​C, l'utilisation d'acier semi-silencieux n'est pas autorisée en raison de sa fragilité accrue à froid. L'acier au carbone laminé est utilisé pour les pièces encastrées et les revêtements de connexion.

Pour le renforcement précontraint des structures jusqu'à 12 m de longueur, il est recommandé d'utiliser des barres d'acier des classes A-IV, A-V, A-VI, renforcées par le dessin A-IIIb, et des classes renforcées thermomécaniquement At-IIIC, At-IVC, At-IVK, At-V, At-VI, At-VII. Pour les éléments et structures en béton armé d'une longueur supérieure à 12 m, il est conseillé d'utiliser des fils métalliques et des câbles d'armature à haute résistance. Pour les structures longues, il est permis d'utiliser des renforts en tiges soudées, assemblés par soudage, cours A-V et A-VI. Les renforts non soudables (grade A-IV 80C, ainsi que classes At-IVK, At-V, At-VI, At-VII) ne peuvent être utilisés que dans des longueurs mesurées sans joints soudés. Le renfort de tige avec un profil de vis est assemblé par vissage de raccords filetés, à l'aide desquels des ancrages temporaires et permanents sont également installés.

Dans les structures en béton armé destinées à fonctionner à basses températures négatives, l'utilisation d'aciers d'armature sujets à la fragilité à froid n'est pas autorisée : à des températures de fonctionnement inférieures à moins 30 0 C, la nuance d'acier de classe A-II VSt5ps2 et la nuance d'acier de classe A-IV 80C ne peuvent pas être utilisé, et à des températures inférieures à moins 40 0 ​​C, l'utilisation de l'acier A-III grade 35GS est en outre interdite.

Pour la fabrication de treillis et de cadres soudés, fil étiré à froid de classe BP-I d'un diamètre de 3 à 5 mm et acier laminé à chaud des classes A-I, A-II, A-III, A-IV d'un diamètre de 6 à 40 mm sont utilisés.

L'acier d'armature utilisé doit répondre aux exigences suivantes :

– ont des propriétés mécaniques garanties sous des charges à court et à long terme, conservent leurs propriétés de résistance et de ductilité lorsqu'ils sont exposés à des charges dynamiques, vibratoires et alternées,

– assurer des dimensions géométriques constantes de la section, du profil sur la longueur,

– se soude bien avec tous types de soudures,

– avoir une bonne adhérence au béton – avoir une surface propre pendant le transport, l'entreposage et le stockage, des mesures doivent être prises pour éviter que l'acier ne se salisse et ne soit mouillé. Si nécessaire, la surface des armatures en acier doit être nettoyée par des moyens mécaniques,

– les fils et câbles en acier à haute résistance doivent être fournis en bobines de grand diamètre, de sorte que l'armature de déroulement soit droite, le redressage mécanique de cet acier n'est pas autorisé,

– l'acier d'armature doit être résistant à la corrosion et doit être bien protégé des influences agressives extérieures par une couche de béton dense de l'épaisseur requise. La résistance à la corrosion de l'acier augmente avec une diminution de sa teneur en carbone et l'introduction d'additifs d'alliage. L'acier trempé thermomécaniquement est sujet à la fissuration par corrosion et ne peut donc pas être utilisé dans des structures exploitées dans des conditions agressives.

Préparation des armatures sans précontrainte .

La qualité du renforcement dans les structures monolithiques en béton armé et son emplacement sont déterminés par les propriétés de résistance et de déformation requises. Les structures en béton armé sont renforcées par des tiges individuelles droites ou courbées, des treillis, des cadres plats ou spatiaux, ainsi qu'en introduisant des fibres dispersées dans le mélange de béton. L'armature doit être située exactement dans la position de conception dans la masse de béton ou à l'extérieur du contour du béton avec revêtement ultérieur mortier ciment-sable. Les connexions des armatures en acier sont principalement réalisées par soudage électrique ou par torsion avec du fil à tricoter.

Composé travaux de renforcement comprend la fabrication, l'assemblage agrandi, l'installation dans le coffrage et la fixation des armatures. L'essentiel du renfort est fabriqué de manière centralisée dans des entreprises spécialisées ; il est conseillé d'organiser la production de renfort dans les conditions d'un chantier de construction dans des stations de renfort mobiles. La production d'armatures comprend les opérations suivantes : transport, réception et stockage des aciers d'armature, dressage, nettoyage et découpe des armatures fournies en bobines (à l'exception des fils et câbles à haute résistance, qui ne sont pas redressés), assemblage, découpe et pliage des armatures. tiges, soudage des treillis et des cadres, si nécessaire – pliage des treillis et des cadres, assemblage des cadres spatiaux et transport jusqu'au coffrage.

Les joints bout à bout sont réalisés par sertissage de raccords à froid (et aciers à haute résistance - à une température de 900...1200 0 C) ou par soudage : soudage bout à bout par contact, arc semi-automatique sous couche de flux, arc-électrode ou le soudage multi-électrodes sous forme d'inventaire. Lorsque le diamètre des tiges est supérieur à 25 mm, elles sont fixées par soudage à l'arc.

Les cadres spatiaux sont réalisés sur gabarits pour assemblage vertical et soudage. La formation de cadres spatiaux à partir de maillages courbés nécessite moins de main d'œuvre, de métal et d'électricité, et garantit une fiabilité et une précision de fabrication élevées.

Le renfort est posé après vérification du coffrage ; la pose est réalisée par des unités spécialisées. Pour installer une couche protectrice de béton, des joints en béton, plastique et métal sont installés.

Lors du renforcement de structures préfabriquées monolithiques en béton armé, pour une connexion fiable, le renforcement des pièces préfabriquées et monolithiques est relié par des sorties.

L'utilisation d'armatures dispersées dans la production de béton fibré permet d'augmenter la résistance, la résistance aux fissures, la résistance aux chocs, la résistance au gel, la résistance à l'usure et la résistance à l'eau.

Texte du rapport présenté à la conférence par le chef du laboratoire d'essais matériaux de construction et structures de Dmitry Nikolaevich Abramov « Les principales causes des défauts des structures en béton »

Dans mon rapport, je voudrais parler des principales violations de la technologie de production de fer travail concret que les employés de notre laboratoire rencontrent sur les chantiers de construction à Moscou.

- démoulage précoce des structures.

En raison du coût élevé du coffrage, afin d'augmenter le nombre de cycles de son chiffre d'affaires, les constructeurs ne respectent souvent pas les modes de durcissement du béton dans le coffrage et procèdent au décapage des structures pendant plus de temps. stade précoce que cela répond aux exigences du projet cartes technologiques et SNiP 3-03-01-87. Lors du démontage du coffrage important a le degré d'adhérence entre le béton et le coffrage lorsque : une adhérence élevée rend le retrait du coffrage difficile. Détérioration de la qualité surfaces en béton, conduit à l’apparition de défauts.

- réalisation de coffrages insuffisamment rigides, se déformant lors de la pose du béton et pas assez denses.

Un tel coffrage subit une déformation lors de la pose du mélange de béton, ce qui entraîne une modification de la forme des éléments en béton armé. La déformation du coffrage peut entraîner un déplacement et une déformation cages de renfort et des murs, des modifications de la capacité portante des éléments structurels, la formation de saillies et d'affaissements. La violation des dimensions de conception des structures entraîne :

S'ils diminuent

Pour réduire la capacité portante

En cas d'augmentation, leur propre poids augmente.

Ce type de violation de la technologie d'observation lors de la fabrication de coffrages dans des conditions de construction sans contrôle technique approprié.

- épaisseur insuffisante ou absence de couche protectrice.

Observé lorsque le coffrage ou le cadre renforcé est mal installé ou déplacé, ou lorsque les joints sont manquants.

Un mauvais contrôle de la qualité du renforcement des structures peut entraîner de graves défauts dans les structures monolithiques en béton armé. Les violations les plus courantes sont :

- non-respect du dimensionnement des renforts structurels ;

- soudure de mauvaise qualité des éléments structurels et des joints de renfort ;

- utilisation de renforts fortement corrodés.

- mauvais compactage du mélange de béton lors de la pose dans le coffrage entraîne la formation de cavités et de cavités, peut provoquer une diminution significative de la capacité portante des éléments, augmente la perméabilité des structures et favorise la corrosion des armatures situées dans la zone de défaut ;

-pose du mélange de béton lamellé ne permet pas d'obtenir une résistance et une densité uniformes du béton dans tout le volume de la structure ;

- utilisation d'un mélange de béton trop dur conduit à la formation de creux et de cavités autour des barres d'armature, ce qui réduit l'adhérence de l'armature au béton et entraîne des risques de corrosion de l'armature.

Il existe des cas de mélange de béton collant aux armatures et aux coffrages, ce qui provoque la formation de cavités dans le corps des structures en béton.

- un mauvais entretien du béton pendant son processus de durcissement.

Lors de l'entretien du béton, il est nécessaire de créer des conditions de température et d'humidité permettant de garantir que l'eau nécessaire à l'hydratation du ciment soit retenue dans le béton. Si le processus de durcissement a lieu à une température et une humidité relativement constantes, les contraintes apparaissant dans le béton en raison des changements de volume et provoquées par le retrait et les déformations thermiques seront insignifiantes. Généralement, le béton est recouvert d'un film plastique ou d'un autre revêtement protecteur. Afin d'éviter qu'il ne se dessèche. Le béton trop séché a une résistance et une résistance au gel nettement inférieures à celles du béton normalement durci ; de nombreuses fissures de retrait y apparaissent.

Lors du bétonnage dans des conditions hivernales avec une isolation ou un traitement thermique insuffisant, un gel précoce du béton peut se produire. Après décongélation, un tel béton ne pourra pas acquérir la résistance nécessaire.

Les dommages aux structures en béton armé sont divisés en trois groupes selon la nature de l'impact sur la capacité portante.

Groupe I - dommages qui ne réduisent pratiquement pas la résistance et la durabilité de la structure (cavités superficielles, vides ; fissures, y compris celles de retrait, avec une ouverture ne dépassant pas 0,2 mm, et également dans lesquels, sous l'influence de charges temporaires et température, l'ouverture n'augmente pas de plus de 0,1 mm ; éclats de béton sans exposer les armatures, etc.) ;

Groupe II - dommages réduisant la durabilité de la structure (fissures dangereuses pour la corrosion avec une ouverture supérieure à 0,2 mm et fissures avec une ouverture supérieure à 0,1 mm, dans la zone de l'armature de travail des travées précontraintes, y compris le long zones soumises à une charge constante ; fissures avec une ouverture de plus de 0,3 mm sous une charge temporaire ; vides de coque et éclats avec surface d'armature exposée et corrosion profonde du béton, etc.) ;

Groupe III - dommages réduisant la capacité portante de la structure (fissures non incluses dans les calculs ni en termes de résistance ni d'endurance ; fissures inclinées dans les parois des poutres ; fissures horizontales aux interfaces de la dalle et des travées ; grandes cavités et vides dans le béton de la zone comprimée, etc.).

Les dommages du groupe I ne nécessitent pas de mesures urgentes ; ils peuvent être éliminés en appliquant des revêtements lors de l'entretien de routine à des fins préventives. L'objectif principal des revêtements pour les dommages du groupe I est d'arrêter le développement des petites fissures, empêchent la formation de nouveaux, améliorent les propriétés protectrices du béton et protègent les structures de la corrosion atmosphérique et chimique.

En cas de dommages du groupe II, la réparation assure une augmentation de la durabilité de la structure. Les matériaux utilisés doivent donc avoir une durabilité suffisante. Les fissures dans la zone où se trouvent les faisceaux d'armatures précontraintes et les fissures le long des armatures sont soumises à un colmatage obligatoire.

En cas de dommage du groupe III, la capacité portante de la structure est restaurée selon une particularité. Les matériaux et technologies utilisés doivent garantir les caractéristiques de résistance et de durabilité de la structure.

En règle générale, pour éliminer les dommages du groupe III, des projets individuels doivent être développés.

Croissance constante des volumes construction monolithique C'est l'une des principales tendances qui caractérisent la période moderne de la construction russe. Cependant, à l'heure actuelle, une transition massive vers une construction en béton armé monolithique peut avoir des conséquences négatives liées au niveau de qualité plutôt faible des objets individuels. Parmi les principales raisons de la faible qualité des bâtiments monolithiques construits, il convient de souligner les suivantes.

Premièrement, la plupart des documents réglementaires actuellement en vigueur en Russie ont été créés à l'ère du développement prioritaire de la construction en béton armé préfabriqué, de sorte que leur concentration sur les technologies d'usine et leur élaboration insuffisante des problèmes de construction en béton armé monolithique sont tout à fait naturelles.

Deuxièmement, la plupart des organisations de construction ne disposent pas d'une expérience suffisante et de la culture technologique nécessaire à la construction monolithique, ainsi que d'un équipement technique de mauvaise qualité.

Troisièmement, non créé système efficace gestion de la qualité de la construction monolithique, y compris un système de contrôle de qualité technologique fiable des travaux.

La qualité du béton est avant tout la conformité de ses caractéristiques avec les paramètres de documents réglementaires. Rosstandart a approuvé et est en vigueur de nouvelles normes : GOST 7473 « Mélanges de béton. Caractéristiques", GOST 18195 "Béton. Règles de contrôle et d'évaluation de la force." GOST 31914 « Béton lourd et à grains fins à haute résistance pour structures monolithiques » devrait entrer en vigueur et la norme relative aux produits de renforcement et d'encastrement devrait devenir valide.

Les nouvelles normes ne contiennent malheureusement pas de questions liées aux spécificités des relations juridiques entre les maîtres d'ouvrage et les entrepreneurs généraux, les fabricants de matériaux de construction et les constructeurs, même si la qualité du bétonnage dépend de chaque étape de la chaîne technique : préparation des matières premières pour la production, la conception du béton, la production et le transport du mélange, la pose et l'entretien du béton dans les structures.

Assurer la qualité du béton pendant le processus de production est obtenu grâce à un complexe diverses conditions: ici et moderne équipement technologique, et la présence de laboratoires d'essais accrédités et de personnel qualifié, et la mise en œuvre inconditionnelle exigences réglementaires et la mise en œuvre de processus de gestion de la qualité.

Le degré d'adhérence entre le béton et le coffrage atteint plusieurs kgf/cm2. Cela complique les travaux de décoffrage, détériore la qualité des surfaces en béton et entraîne une usure prématurée des panneaux de coffrage.
L'adhérence du béton au coffrage est influencée par l'adhésion et la cohésion du béton, son retrait, la rugosité et la porosité de la surface de formage du coffrage.
L'adhésion (collage) est comprise comme une liaison provoquée par des forces moléculaires entre les surfaces de deux corps dissemblables ou liquides en contact. Pendant la période de contact entre le béton et le coffrage, Conditions favorables pour démontrer l’adhésion. Un adhésif (adhésif) qui dans ce cas est en béton, pendant la période de pose il est dans un état plastique. De plus, lors du processus de compactage vibratoire du béton, sa plasticité augmente encore plus, ce qui fait que le béton se rapproche de la surface du coffrage et que la continuité de contact entre eux augmente.
Le béton adhère plus fortement aux surfaces des coffrages en bois et en acier qu'aux surfaces en plastique en raison de la mauvaise mouillabilité de ces dernières. Valeurs Kc pour différents types les coffrages sont égaux à : petit panneau - 0,15, bois - 0,35, acier - 0,40, grand panneau (panneaux constitués de petits panneaux) - 0,25, grand panneau - 0,30, volumétrique réglable - 0,45, pour bloc - coffrages - 0,55 .
Le bois, le contreplaqué, l'acier non traité et la fibre de verre sont bien mouillés et l'adhérence du béton sur eux est assez importante ; le béton a peu d'adhérence au getinax et au textolite faiblement mouillables (hydrophobes).
L'angle de contact de l'acier rectifié est supérieur à celui de l'acier non traité. Cependant, l’adhérence du béton sur l’acier poli est légèrement réduite. Ceci s'explique par le fait qu'à l'interface entre le béton et les surfaces bien traitées, la continuité de contact est plus élevée.
Lorsqu'un film d'huile est appliqué sur la surface, il devient hydrophobe, ce qui réduit considérablement l'adhérence.
La rugosité de la surface du coffrage augmente son adhérence au béton. Cela se produit parce qu’une surface rugueuse a une surface de contact réelle plus grande qu’une surface lisse.
Un matériau de coffrage très poreux augmente également l'adhérence, car mortier de ciment, pénétrant dans les pores, lors du compactage vibratoire, il forme des points de connexion fiables. Lors du retrait du coffrage, il peut y avoir trois options de déchirure. Dans la première option, l’adhésion est très faible et la cohésion est assez élevée.
Dans ce cas, le coffrage est arraché exactement le long du plan de contact. La deuxième option est que l’adhésion est supérieure à la cohésion. Dans ce cas, le coffrage est arraché le long du matériau adhésif (béton).
La troisième option est que l’adhésion et la cohésion ont à peu près la même ampleur. Le coffrage se détache en partie selon le plan de contact entre le béton et le coffrage, et en partie le long du béton lui-même (déchirure mixte ou combinée).
Grâce à la séparation adhésive, le coffrage s'enlève facilement, sa surface reste propre et la surface du béton est bonne qualité. De ce fait, il faut s’efforcer d’assurer la séparation des adhésifs. Pour ce faire, les surfaces de formage du coffrage sont constituées de matériaux ou lubrifiants lisses et mal humidifiés et des revêtements anti-adhésifs spéciaux leur sont appliqués.
Les lubrifiants de coffrage, selon leur composition, leur principe de fonctionnement et leurs propriétés opérationnelles, peuvent être divisés en quatre groupes : les suspensions aqueuses ; lubrifiants hydrophobes; lubrifiants - retardateurs de prise du béton ; lubrifiants combinés.
Les suspensions aqueuses de substances pulvérulentes, inertes vis-à-vis du béton, sont simples et bon marché, mais pas toujours des moyens efficaces pour éliminer l'adhérence du béton au coffrage. Le principe de fonctionnement repose sur le fait qu'à la suite de l'évaporation de l'eau des suspensions avant le bétonnage, un mince film protecteur se forme sur la surface de formage du coffrage, ce qui empêche l'adhérence du béton.
Le plus souvent, une suspension de chaux et de gypse est utilisée pour lubrifier les coffrages, qui sont préparés à partir de gypse semi-aqueux (0,6 à 0,9 parties en poids), de pâte de chaux (0,4 à 0,6 parties en poids), de vinasse sulfite-alcool (0,8 à 1,2 parties en poids) et de l'eau (4 à 6 parties en poids).
Les lubrifiants de suspension sont effacés par le mélange de béton lors du compactage vibratoire et contaminent les surfaces en béton, de sorte qu'ils sont rarement utilisés.
Les lubrifiants hydrofuges les plus courants sont à base d'huiles minérales, d'émulsol EX ou de sels d'acides gras (savons). Après leur application sur la surface du coffrage, un film hydrophobe se forme à partir d'un certain nombre de molécules orientées, ce qui altère l'adhérence du matériau de coffrage au béton. Les inconvénients de ces lubrifiants sont la contamination de la surface du béton, leur coût élevé et le risque d'incendie.
Le troisième groupe de lubrifiants utilise les propriétés du béton pour prendre lentement en fines couches bout à bout. Pour ralentir la prise, de la mélasse, des tanins, etc. sont ajoutés aux lubrifiants. L'inconvénient de tels lubrifiants est la difficulté de réguler l'épaisseur de la couche de béton.
Les plus efficaces sont les lubrifiants combinés qui utilisent les propriétés de formage des surfaces en combinaison avec le retardement de la prise du béton en fines couches bout à bout. De tels lubrifiants sont préparés sous forme d'émulsions dites inverses. Dans certains d'entre eux, en plus des hydrofuges et des retardateurs de prise, des additifs plastifiants sont introduits : vinasse sulfite-levure (SYD), savon naft ou additif TsNIPS. Lors du compactage vibratoire, ces substances plastifient le béton dans les couches bout à bout et réduisent sa porosité superficielle.
Les lubrifiants ESO-GISI sont préparés dans des mélangeurs hydrodynamiques à ultrasons, dans lesquels le mélange mécanique des composants est combiné avec un mélange par ultrasons. Pour ce faire, versez les composants dans le réservoir du mélangeur et allumez le mélangeur.
L'unité de mélange à ultrasons se compose d'une pompe de circulation, de conduites d'aspiration et de pression, boîte de distribution et trois vibrateurs hydrodynamiques à ultrasons - des sifflets à ultrasons avec cales résonnantes. Le liquide fourni par la pompe sous une surpression de 3,5 à 5 kgf/cm2 s'écoule à grande vitesse de la buse du vibrateur et frappe la plaque en forme de coin. Dans ce cas, la plaque commence à vibrer à une fréquence de 25 à 30 kHz. En conséquence, des zones de mélange ultrasonique intense se forment dans le liquide avec la division simultanée des composants en minuscules gouttelettes. La durée du mélange est de 3 à 5 minutes.
Les lubrifiants en émulsion sont stables ; ils ne se séparent pas en 7 à 10 jours. Leur utilisation supprime totalement l'adhérence du béton au coffrage ; ils adhèrent bien à la surface de formage et ne contaminent pas le béton.
Ces lubrifiants peuvent être appliqués sur le coffrage à l'aide de pinceaux, de rouleaux et de lances de pulvérisation. S'il y a un grand nombre de boucliers, un dispositif spécial doit être utilisé pour les lubrifier.
L'utilisation de lubrifiants efficaces réduit effets nuisibles sur le coffrage de certains facteurs. Dans certains cas, les lubrifiants ne peuvent pas être utilisés. Ainsi, lors du bétonnage en coffrage glissant ou grimpant, l'utilisation de tels lubrifiants est interdite en raison de leur pénétration dans le béton et d'une diminution de sa qualité.
Les agents antiadhésifs ont un bon effet des revêtements protecteurs A base de polymères. Ils sont appliqués sur les surfaces de formation des boucliers lors de leur fabrication et résistent à 20 à 35 cycles sans réapplication ni réparation.
Un revêtement à base de phénol-formaldéhyde a été développé pour les coffrages en planches et en contreplaqué. Il est pressé sur la surface des planches à une pression allant jusqu'à 3 kgf/cm2 et à une température de + 80° C. Ce revêtement élimine complètement l'adhérence du béton au coffrage et peut résister jusqu'à 35 cycles sans réparation.
Malgré leur coût assez élevé, les revêtements de protection antiadhésifs sont plus rentables que les lubrifiants en raison de leur chiffre d'affaires multiple.
Il est conseillé d'utiliser des panneaux dont les tabliers sont en getinax, fibre de verre lisse ou textolite, et la charpente est en coins métalliques. Ce coffrage est résistant à l'usure, facile à démonter et permet d'obtenir des surfaces en béton de bonne qualité

Candidats techniques Sciences Y. P. BONDAR (logement TSNIIEP) Y. S. OSTRINSKY (NIIES)

Pour trouver des méthodes de bétonnage en coffrage glissant pour des murs d'épaisseur inférieure à 12-15 ohms, les forces d'interaction entre le coffrage et les mélanges de béton préparés avec des granulats denses, de l'argile expansée et de la pierre ponce de laitier ont été étudiés. Avec la technologie existante de bétonnage en coffrage glissant, il s'agit de l'épaisseur de paroi minimale autorisée. Pour le béton moulé, du gravier d'argile expansé de l'usine de Beskudnikovsky avec du sable concassé de la même argile expansée et de la pierre ponce de laitier fabriqué à partir de fontes de l'usine métallurgique de Novo-Lipetsk avec une ligne obtenue par concassage de laitier lemza ont été utilisés.

Le béton d'argile expansée de qualité 100 avait un compactage vibratoire, mesuré sur l'appareil de N. Ya Spivak, 12-15 s ; facteur de structure 0,45 ; masse volumétrique 1170 kg/m3. Le béton ponce de laitier de qualité 200 avait un temps de compactage par vibration de 15 à 20 s, un facteur de structure de 0,5 et une masse volumétrique de 2 170 kg/m3. Béton lourd grade 200 à masse volumétrique 2400 kg/m3 était caractérisé par un tirant d'eau de cône standard de 7 cm.

Les forces d'interaction entre le coffrage glissant et les mélanges de béton ont été mesurées sur un montage d'essai, qui est une modification du dispositif Casarande pour mesurer les forces de cisaillement monoplan. L'installation est réalisée sous la forme d'un bac horizontal rempli de mélange de béton. Des lattes d'essai constituées de blocs de bois, recouvertes le long de la surface de contact avec le mélange de béton de bandes d'acier de toiture, ont été posées sur le plateau. Ainsi, les lattes d'essai simulaient un coffrage glissant en acier. Les lattes étaient maintenues sur le mélange de béton sous des poids de différentes tailles, simulant la pression du béton sur le coffrage, après quoi les forces provoquant le mouvement horizontal des lattes sur le béton étaient enregistrées. Forme générale l'installation est donnée sur la Fig. 1.

Sur la base des résultats des tests, la dépendance des forces d'interaction entre le coffrage glissant en acier et le mélange de béton m sur l'ampleur de la pression du béton sur le coffrage a (Fig. 2), qui est de nature linéaire, a été obtenue. L'angle d'inclinaison de la ligne graphique par rapport à l'axe des abscisses caractérise l'angle de frottement du coffrage sur le béton, ce qui permet de calculer les forces de frottement. La valeur coupée par la ligne graphique sur l'axe des ordonnées caractérise les forces d'adhérence du mélange de béton et du coffrage m, indépendamment de la pression. L'angle de frottement du coffrage sur le béton ne change pas lorsque la durée du contact fixe augmente de 15 à 60 minutes, l'ampleur des forces d'adhérence augmente de 1,5 à 2 fois. La principale augmentation des forces d’adhésion se produit au cours des 30 à 40 premières minutes, avec une diminution rapide de l’incrément au cours des 50 à 60 minutes suivantes.

La force d'adhésion des coffrages lourds en béton et en acier 15 minutes après le compactage du mélange ne dépasse pas 2,5 g/m2, soit 25 kg/m2 de surface de contact. Cela représente 15 à 20 % de la valeur généralement acceptée de la force d'interaction totale entre le béton lourd et le coffrage en acier (120 à 150 kg/m2). L’essentiel de l’effort provient des forces de friction.

La lente croissance des forces d'adhésion au cours de la première heure et demie après le compactage du béton s'explique par le nombre insignifiant de nouvelles formations lors de la prise du mélange de béton. Selon les recherches, pendant la période allant du début à la fin de la prise du mélange de béton, une redistribution de l'eau de gâchage s'y produit entre le liant et les granulats. Les néoplasmes se développent principalement une fois la prise terminée. Une augmentation rapide de l'adhérence du coffrage glissant au mélange de béton commence 2 à 2,5 heures après le compactage du mélange de béton.

Densité spécifique Les forces d'adhérence dans les forces d'interaction totales entre le béton lourd et le coffrage glissant en acier sont d'environ 35 %. La majeure partie des efforts provient des forces de frottement, déterminées par la pression du mélange, qui évolue dans le temps dans les conditions de bétonnage. Pour tester cette hypothèse, le retrait ou le gonflement d’échantillons de béton fraîchement moulés a été mesuré immédiatement après le compactage vibratoire. Lors de la formation de cubes de béton d'une dimension de bord de 150 mm, une plaque de textolite a été placée sur l'une de ses faces verticales, dont la surface lisse était dans le même plan que le bord vertical. Après avoir compacté le béton et retiré l'échantillon de la table vibrante, les faces verticales du cube ont été libérées des parois latérales du moule et, en 60 à 70 minutes, les distances entre les faces verticales opposées ont été mesurées à l'aide d'un messager. Les résultats des mesures ont montré que le béton fraîchement moulé, immédiatement après le compactage, se contracte, dont la valeur est d'autant plus élevée que la mobilité du mélange est grande. La valeur totale du tassement bilatéral atteint 0,6 mm, soit 0,4 % de l'épaisseur de l'échantillon. Dans la période initiale suivant le formage, le béton fraîchement posé ne gonfle pas. Ceci s'explique par la contraction au stade initial de la prise du béton au cours du processus de redistribution de l'eau, accompagnée de la formation de films d'hydrates qui créent d'importantes forces de tension superficielle.

Le principe de fonctionnement de cet appareil est similaire à celui d'un plastomètre conique. Cependant, la forme en forme de coin du pénétrateur permet l'utilisation schéma de conception masse visqueuse et fluide. Les résultats d'expérimentations avec un pénétrateur en forme de coin ont montré que To varie de 37 à 120 g/cm2 selon le type de béton.

Les calculs analytiques de la pression d'une couche de mélange de béton de 25 ohms d'épaisseur dans un coffrage glissant ont montré que les mélanges des compositions adoptées, après avoir été compactés par vibration, n'exercent pas de pression active sur la peau du coffrage. La pression dans le système « coffrage glissant - mélange béton » est provoquée par les déformations élastiques des panneaux sous l'influence de la pression hydrostatique du mélange lors de son compactage par vibration.

L'interaction des panneaux de coffrage glissant et du béton compacté au stade de leur assemblage est assez bien modélisée par la résistance passive d'un corps viscoplastique sous l'influence de la pression d'un mur de soutènement vertical. Les calculs ont montré qu'avec l'action unilatérale du bouclier de coffrage sur la masse de béton, afin de déplacer une partie de la masse le long des plans de glissement principaux, une pression accrue est nécessaire, dépassant largement la pression qui se produit dans la combinaison de conditions la plus défavorable pour poser et compacter le mélange. Lorsque des panneaux de coffrage sont pressés des deux côtés d'une couche verticale de béton d'épaisseur limitée, les forces de pression nécessaires pour déplacer le béton compacté le long des plans de glissement principaux acquièrent le signe opposé et dépassent largement la pression nécessaire pour modifier les caractéristiques de compression du mélange . Le relâchement inverse du mélange compacté sous l'action d'une compression bilatérale nécessite un tel haute pression, ce qui est inaccessible lors du bétonnage en coffrage glissant.

Ainsi, le mélange de béton, posé selon les règles de bétonnage en coffrage glissant en couches de 25 à 30 cm d'épaisseur, n'exerce pas de pression sur les panneaux de coffrage et est capable d'absorber de leur part la pression élastique qui se produit lors du compactage par vibration.

Pour déterminer les forces d'interaction apparaissant lors du processus de bétonnage, des mesures ont été effectuées sur un modèle grandeur nature du coffrage glissant. Un capteur doté d'une membrane en bronze phosphoreux à haute résistance a été installé dans la cavité de moulage. Les pressions et efforts sur les tiges de levage en position statique de l'installation ont été mesurés compteur automatique pression (AID-6M) lors de la vibration et du levage du coffrage à l'aide d'un photooscilloscope N-700 avec un amplificateur 8-ANCh. Les caractéristiques réelles de l'interaction des coffrages glissants en acier avec différents types de béton sont données dans le tableau.

Durant la période comprise entre la fin de la vibration et la première remontée du coffrage, une diminution spontanée de la pression s'est produite. qui est resté inchangé jusqu'à ce que le coffrage commence à monter. Cela est dû au retrait intense du mélange fraîchement moulé.

Pour réduire les forces d'interaction entre le coffrage glissant et le mélange de béton, il est nécessaire de réduire ou d'éliminer complètement la pression entre les panneaux de coffrage et le béton compacté. Ce problème est résolu par la technologie de bétonnage proposée utilisant des panneaux intermédiaires amovibles (« liners ») constitués de minces (jusqu'à 2 mm) matériau en feuille. La hauteur des doublures est supérieure à la hauteur de la cavité de moulage (30-35 ohms). Les revêtements sont installés dans la cavité de moulage à proximité des panneaux du coffrage glissant (Fig. 5) et immédiatement après la pose et le compactage du béton, ils en sont retirés un à un.

L'espace (2 mm) restant entre le béton et le coffrage, après retrait des boucliers, protège le bouclier de coffrage, qui se redresse après une déformation élastique (généralement ne dépassant pas 1-1,5 mm) du contact avec la surface verticale du béton. Ainsi, les bords verticaux des murs, libérés des revêtements, conservent leur forme donnée. Cela permet de bétonner des parois minces en coffrage glissant.

La possibilité fondamentale de former des murs minces à l'aide de revêtements a été testée lors de la construction de fragments de murs grandeur nature de 7 cm d'épaisseur en béton d'argile expansée, béton de laitier ponce et béton lourd. Les résultats des essais de moulage ont montré que les mélanges de béton léger correspondent mieux aux caractéristiques de la technologie proposée que les mélanges utilisant des granulats denses. Cela est dû aux propriétés de sorption élevées des granulats poreux, ainsi qu'à la structure cohésive du béton léger et à la présence d'un composant dispersé hydrauliquement actif dans le sable léger.

Le béton lourd (bien que dans une moindre mesure) présente également la capacité de maintenir la verticalité des surfaces fraîchement formées avec sa mobilité ne dépassant pas 8 cm. Lors du bétonnage de bâtiments civils avec des murs intérieurs et des cloisons minces en utilisant la technologie proposée, deux à quatre paires de revêtements. d'une longueur de 1,2 à 1,6 m, assurant le bétonnage de murs d'une longueur de 150 à 200 m. Cela réduira considérablement la consommation de béton par rapport aux bâtiments érigés à l'aide de la technologie acceptée et augmentera l'efficacité économique de leur construction.

La force d'adhésion du béton au coffrage est influencée par l'adhérence (collage) et le retrait du béton, la rugosité et la porosité de la surface. Avec une force d'adhésion élevée entre le béton et le coffrage, le travail de décoffrage devient plus compliqué, l'intensité du travail augmente, la qualité des surfaces en béton se détériore et les panneaux de coffrage s'usent prématurément.

Le béton adhère beaucoup plus fortement aux surfaces des coffrages en bois et en acier qu'aux surfaces en plastique. Cela est dû aux propriétés du matériau. Le bois, le contreplaqué, l'acier et la fibre de verre sont bien mouillés, donc l'adhérence du béton sur eux est assez élevée ; avec des matériaux faiblement mouillés (par exemple, textolite, getinax, polypropylène), l'adhérence du béton est plusieurs fois inférieure.

Donc pour obtenir des surfaces Haute qualité vous devez utiliser un revêtement en textolite, getinax, polypropylène ou utiliser du contreplaqué imperméable, traité composés spéciaux. Lorsque l’adhérence est faible, la surface du béton n’est pas perturbée et le coffrage se détache facilement. À mesure que l'adhérence augmente, la couche de béton adjacente au coffrage est détruite. Cela n'affecte pas les caractéristiques de résistance de la structure, mais la qualité des surfaces est considérablement réduite. L'adhérence peut être réduite en appliquant des suspensions aqueuses, des lubrifiants hydrofuges, des lubrifiants combinés et des lubrifiants retardateurs de béton sur la surface du coffrage. Le principe de fonctionnement des suspensions aqueuses et des lubrifiants hydrofuges repose sur le fait qu'un film protecteur se forme à la surface du coffrage, ce qui réduit l'adhérence du béton au coffrage.

Les lubrifiants combinés sont un mélange de retardateurs de prise du béton et d'émulsions hydrofuges. Lors de la fabrication des lubrifiants, on y ajoute de la vinasse de levure sulfite (SYD) et du savon. De tels lubrifiants plastifient le béton de la zone adjacente et celui-ci ne s'effondre pas.

Des lubrifiants – retardateurs de prise du béton – sont utilisés pour obtenir une bonne texture de surface. Au moment du coffrage, la résistance de ces couches est légèrement inférieure à celle de la masse du béton. Immédiatement après le décapage, la structure du béton est mise à nu en la lavant avec un jet d'eau. Après un tel lavage, une belle surface est obtenue avec une exposition uniforme des gros granulats. Des lubrifiants sont appliqués sur les panneaux de coffrage avant l'installation dans la position de conception par pulvérisation pneumatique. Cette méthode d'application garantit l'uniformité et l'épaisseur constante de la couche appliquée, et réduit également la consommation de lubrifiant.

Pour l'application pneumatique, des pulvérisateurs ou des tiges de pulvérisation sont utilisés. Des lubrifiants plus visqueux sont appliqués avec des rouleaux ou des pinceaux.