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Articles de construction

L'article décrit les propriétés et les capacités du béton en poudre à haute résistance, ainsi que les domaines et technologies de leur application.

Des taux élevés de construction de logements et bâtiments industriels avec des formes architecturales nouvelles et uniques et surtout des structures particulières et très chargées (telles que des ponts à longue portée, des gratte-ciel, des plates-formes pétrolières offshore, des réservoirs de stockage de gaz et de liquides sous pression, etc.) ont nécessité le développement de nouveaux bétons efficaces. Des progrès significatifs dans ce domaine ont été particulièrement constatés depuis la fin des années 80 du siècle dernier. La classification moderne des bétons de haute qualité (VKB) combine une large gamme de bétons à des fins diverses : bétons à haute et ultra haute résistance [voir. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. dix; Schmidt M. Bornemann R. Mäglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], béton autoplaçant, béton hautement résistant à la corrosion. Ces types de béton répondent à des exigences élevées en matière de résistance à la compression et à la traction, de résistance aux fissures, de résistance aux chocs, de résistance à l'usure, de résistance à la corrosion et de résistance au gel.

Bien entendu, la transition vers de nouveaux types de béton a été facilitée, d'une part, par des réalisations révolutionnaires dans le domaine de la plastification du béton et mélanges de mortier, et d'autre part, l'apparition des additifs pouzzolaniques les plus actifs - microsilice, kaolins déshydratés et cendres hautement dispersées. Des combinaisons de superplastifiants et d'hyperplastifiants particulièrement respectueux de l'environnement sur base polycarboxylate, polyacrylate et polyglycolique permettent d'obtenir des systèmes dispersés ciment-minéraux superfluides et des mélanges de béton. Grâce à ces réalisations, le nombre de composants dans le béton avec additifs chimiques a atteint 6 à 8, le rapport eau-ciment a diminué à 0,24 à 0,28 tout en maintenant la plasticité, caractérisée par un tassement conique de 4 à 10 cm dans le béton autoplaçant (. Selbstverdichtender Beton-SVB) avec ou sans ajout de farine de pierre (CM), mais avec l'ajout de MC dans des bétons hautement maniables (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) sur des hyperplastifiants, contrairement à ceux coulés sur des SP traditionnels, le parfait la fluidité des mélanges de béton est combinée à une faible sédimentation et à un autocompactage avec élimination spontanée de l'air.

La « haute » rhéologie avec une réduction significative de l'eau dans les mélanges de béton superplastifiés est assurée par une matrice rhéologique fluide, qui présente différents niveaux de tartre des éléments structurels qui la composent. Dans le béton de pierre concassée, la matrice rhéologique à différents niveaux micro-méso est un mortier ciment-sable. Dans les mélanges de béton plastifié pour béton à haute résistance pour la pierre concassée en tant qu'élément macrostructural, la matrice rhéologique, dont la proportion doit être nettement plus élevée que dans le béton conventionnel, est une dispersion plus complexe composée de sable, de ciment, de farine de pierre, de microsilice et d'eau. À son tour, pour le sable dans les mélanges de béton conventionnels, la matrice rhéologique au niveau micro est une pâte ciment-eau dont la proportion peut être augmentée pour assurer la fluidité en augmentant la quantité de ciment. Mais cela, d'une part, n'est pas économique (surtout pour les classes de béton B10 - B30) ; d'autre part, paradoxalement, les superplastifiants sont de mauvais additifs réducteurs d'eau pour le ciment Portland, bien qu'ils aient tous été créés et soient créés pour cela. Presque tous les superplastifiants, comme nous l'avons montré depuis 1979, « fonctionnent » bien mieux sur de nombreuses poudres minérales ou sur leur mélange avec du ciment [voir. Kalachnikov V.I. Fondements de la plastification des systèmes minéraux dispersés pour la production de matériaux de construction : Une thèse sous forme de rapport scientifique pour le diplôme de docteur en sciences. technologie. Sci. – Voronezh, 1996] que sur le ciment pur. Le ciment est un système hydratant instable à l’eau qui forme des particules colloïdales immédiatement après contact avec l’eau et s’épaissit rapidement. Et les particules colloïdales présentes dans l’eau sont difficiles à disperser avec les superplastifiants. Un exemple est celui des suspensions d'argile peu sensibles à la super-liquéfaction.

Ainsi, la conclusion s'impose : il faut ajouter de la farine de pierre au ciment, et cela augmentera non seulement l'effet rhéologique du SP sur le mélange, mais aussi la part de la matrice rhéologique elle-même. En conséquence, il devient possible de réduire considérablement la quantité d'eau, d'augmenter la densité et d'augmenter la résistance du béton. L'ajout de farine de pierre équivaudra pratiquement à une augmentation de ciment (si les effets réducteurs d'eau sont nettement plus élevés que lors de l'ajout de ciment).

Il est important ici de concentrer l'attention non pas sur le remplacement d'une partie du ciment par de la farine de pierre, mais sur son ajout (et une proportion importante - 40 à 60 %) au ciment Portland. Basé sur la théorie polystructurale de 1985 à 2000. Tous les travaux de modification de la polystructure avaient pour objectif de remplacer 30 à 50 % du ciment Portland par des charges minérales pour le conserver dans le béton [voir. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. Matériaux et structures de construction composites à consommation de matériaux réduite. – Kyiv : Budivelnik, 1991 ; Aganin S.P. Bétons à faible demande en eau avec filler de quartz modifié : Résumé pour le concours académique. Diplômes de doctorat technologie. Sci. – M, 1996 ; Fadel I. M. Technologie séparée intensive du béton rempli de basalte : Résumé de thèse. doctorat technologie. Sciences - M, 1993]. La stratégie consistant à économiser le ciment Portland dans un béton de même résistance cédera la place à la stratégie consistant à économiser du béton avec une résistance 2 à 3 fois supérieure non seulement à la compression, mais également à la flexion et à la traction axiale, ainsi qu'à l'impact. Économiser du béton dans des structures plus ajourées donnera un effet économique plus élevé que l'économie de ciment.

En considérant les compositions des matrices rhéologiques à différents niveaux d'échelle, nous établissons que pour le sable dans le béton à haute résistance, la matrice rhéologique au niveau micro est un mélange complexe de ciment, farine, silice, superplastifiant et eau. À son tour, pour le béton à haute résistance avec microsilice, pour un mélange de ciment et de farine de pierre (dispersion égale) comme éléments structurels, une autre matrice rhéologique apparaît avec un niveau d'échelle plus petit - un mélange de microsilice, d'eau et de superplastifiant.

Pour le béton de pierre concassée, ces échelles d'éléments structuraux des matrices rhéologiques correspondent à l'échelle de granulométrie optimale des composants secs du béton pour obtenir sa haute densité.

Ainsi, l'ajout de farine de pierre remplit à la fois une fonction structurale-rhéologique et une fonction de remplissage de la matrice. Pour le béton à haute résistance, la fonction réactionnelle chimique de la farine de pierre n'est pas moins importante, qui est réalisée avec un effet plus élevé par la microsilice réactive et le kaolin microdéshydraté.

Les effets rhéologiques et réducteurs d'eau maximaux provoqués par l'adsorption de SP à la surface de la phase solide sont génétiquement caractéristiques des systèmes finement dispersés avec une surface d'interface élevée.

Tableau 1.

Effet rhéologique et réducteur d'eau du SP dans les systèmes eau-minéraux

Le tableau 1 montre que dans les suspensions de ciment Portland contenant du SP, l'effet réducteur d'eau de ce dernier est 1,5 à 7,0 fois (sic !) plus élevé que dans les poudres minérales. Pour les roches, cet excès peut atteindre 2 à 3 fois.

Ainsi, la combinaison d'hyperplastifiants avec de la microsilice, de la farine de pierre ou des cendres a permis d'augmenter le niveau de résistance à la compression jusqu'à 130-150, et dans certains cas jusqu'à 180-200 MPa ou plus. Cependant, une augmentation significative de la résistance entraîne une augmentation intensive de la fragilité et une diminution du coefficient de Poisson jusqu'à 0,14-0,17, ce qui entraîne un risque de destruction soudaine des structures dans les situations d'urgence. L'élimination de cette propriété négative du béton s'effectue non seulement en renforçant ce dernier avec des tiges d'armature, mais en combinant le renforcement en tiges avec l'introduction de fibres de polymères, de verre et d'acier.

Les bases de la plastification et de la réduction de l'eau des systèmes dispersés de minéraux et de ciment ont été formulées dans la thèse de doctorat de V.I. Kalachnikov. [cm. Kalachnikov V.I. Fondements de la plastification des systèmes minéraux dispersés pour la production de matériaux de construction : Une thèse sous forme de rapport scientifique pour le diplôme de docteur en sciences. technologie. Sci. – Voronezh, 1996] en 1996 sur la base de travaux déjà réalisés entre 1979 et 1996. [Kalachnikov V.I., Ivanov I.A. Sur l'état structurel et rhéologique des systèmes dispersés hautement concentrés extrêmement liquéfiés. // Actes de la IVe Conférence nationale sur la mécanique et la technologie des matériaux composites. –Sofia : BAN, 1985 ; Ivanov I. A., Kalachnikov V. I. Efficacité de la plastification des compositions minérales dispersées en fonction de la concentration de la phase solide qu'elles contiennent. // Rhéologie des mélanges de béton et ses tâches technologiques. Abstrait. Rapport du IIIe Symposium de toute l'Union. -Riga. – SAPIN, 1979 ; Kalachnikov V.I., Ivanov I.A. Sur la nature de la plastification des compositions minérales dispersées en fonction de la concentration de la phase solide qu'elles contiennent // Mécanique et technologie des matériaux composites. Documents de la IIe Conférence Nationale. –Sofia : BAN, 1979 ; Kalachnikov V.I. Sur la réaction de diverses compositions minérales avec les superplastifiants de l'acide naphtalène-sulfonique et l'influence des alcalis instantanés sur ceux-ci. // Mécanique et technologie des matériaux composites. Documents de la IIIe Conférence nationale avec la participation de représentants étrangers. –Sofia : BAN, 1982 ; Kalachnikov V.I. Comptabilisation des changements rhéologiques dans les mélanges de béton avec des superplastifiants. // Matériaux de la IXe Conférence pan-syndicale sur le béton et le béton armé (Tachkent, 1983). -Penza. – 1983 ; Kalachnikov V.I., Ivanov I.A. Caractéristiques des changements rhéologiques dans les compositions de ciment sous l'influence de plastifiants stabilisateurs d'ions. // Recueil d'ouvrages « Mécanique technologique du béton ». – Riga : RPI, 1984]. Il s'agit des perspectives d'utilisation ciblée de l'activité réductrice d'eau la plus élevée du SP dans des systèmes finement dispersés, des caractéristiques des changements rhéologiques quantitatifs et mécaniques structurels dans les systèmes superplastifiés, qui consistent en leur transition en forme d'avalanche de la phase solide à la phase liquide. États avec un ajout d’eau très faible. Il s'agit de critères développés pour l'étalement gravitationnel et la ressource d'écoulement post-thixotropique de systèmes plastifiés hautement dispersés (sous l'influence de leur propre poids) et le nivellement spontané de la surface diurne. Il s'agit d'un concept avancé de concentration extrême de systèmes de ciment avec de fines poudres provenant de roches d'origine sédimentaire, ignée et métamorphique, sélectives pour les niveaux de réduction élevée de l'eau en SP. Les résultats les plus importants obtenus dans ces travaux sont la possibilité de réduire de 5 à 15 fois la consommation d'eau dans les dispersions tout en maintenant la capacité d'épandage gravitationnelle. Il a été démontré qu'en combinant des poudres rhéologiquement actives avec du ciment, il est possible d'améliorer l'effet du SP et d'obtenir des pièces coulées à haute densité. Ce sont ces principes qui sont mis en œuvre dans les bétons à poudre réactionnelle avec une augmentation de leur densité et de leur résistance (Béton Reaktionspulver - RPB ou Reactive Powder Concrete - RPC [voir Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nouveau genre ciment : la structure de la pierre de ciment. // Matériaux de construction. – 1994. – n° 115]). Un autre résultat est une augmentation de l'effet réducteur du SP avec une dispersion croissante des poudres [voir. Kalachnikov V.I. Fondements de la plastification des systèmes minéraux dispersés pour la production de matériaux de construction : Une thèse sous forme de rapport scientifique pour le diplôme de docteur en sciences. technologie. Sci. – Voronej, 1996]. Il est également utilisé dans le béton fin en poudre en augmentant la proportion de constituants fins par ajout de fumée de silice au ciment. Ce qui est nouveau dans la théorie et la pratique du béton en poudre, c'est l'utilisation de sable fin d'une fraction de 0,1 à 0,5 mm, qui rend le béton à grain fin contrairement au sable ordinaire sur du sable d'une fraction de 0 à 5 mm. Notre calcul de la surface spécifique moyenne de la partie dispersée du béton en poudre (composition : ciment - 700 kg ; sable fin fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg, farine de basalte Ssp = 380 m2/kg - 350 kg, microsilice Svd = 3200 m2/ kg - 140 kg) avec une teneur de 49 % du mélange total avec une fraction de sable à grains fins de 0,125 à 0,5 mm montre qu'avec la finesse de MK Smk = 3000 m2/kg, la surface moyenne de la partie en poudre est Svd = 1060 m2/kg, et avec Smk = 2000 m2 /kg – Svd = 785 m2/kg. C'est à partir de ces composants finement dispersés que sont fabriqués les bétons de poudre réactionnelle à grains fins, dans lesquels la concentration volumétrique de la phase solide sans sable atteint 58 à 64 %, et avec du sable – 76 à 77 % et est légèrement inférieure à la concentration de la phase solide dans le béton lourd superplastifié (Cv = 0, 80–0,85). Cependant, dans le béton de pierre concassée, la concentration volumétrique de la phase solide moins la pierre concassée et le sable est beaucoup plus faible, ce qui détermine la densité élevée de la matrice dispersée.

La haute résistance est assurée par la présence non seulement de microsilice ou de kaolin déshydraté, mais également de poudre réactive issue de roche broyée. Selon la littérature, les cendres volantes, la farine baltique, calcaire ou de quartz sont principalement introduites. De larges opportunités dans la production de béton en poudre réactive se sont ouvertes en URSS et en Russie dans le cadre du développement et de la recherche de liants composites à faible demande en eau par Yu M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Il a été prouvé que le remplacement du ciment dans le processus de broyage du VNV par de la farine de carbonate, de granit et de quartz jusqu'à 50 % augmente considérablement l'effet réducteur d'eau. Le rapport W/T, qui assure l'étalement gravitationnel du béton de pierre concassée, est réduit à 13-15 % par rapport à l'introduction habituelle du SP, la résistance du béton sur un tel VNV-50 atteint 90-100 MPa ; Essentiellement, le béton en poudre moderne peut être obtenu à base de VNV, de microsilice, de sable fin et d'armatures dispersées.

Le béton en poudre à renfort dispersé est très efficace non seulement pour structures porteuses avec renfort combiné avec renfort précontraint, mais aussi pour la réalisation de pièces architecturales à parois très fines, y compris spatiales.

Selon les dernières données, le renforcement textile des structures est possible. C'est le développement de la production de fibres textiles de cadres volumétriques (tissus) à partir de polymères à haute résistance et de fils résistants aux alcalis dans les pays étrangers développés qui a motivé le développement, il y a plus de 10 ans en France et au Canada, du béton à poudre réactionnelle avec SP sans gros granulats avec granulats de quartz particulièrement fins, remplis de poudres de pierre et de microsilice. Les mélanges de béton fabriqués à partir de mélanges à grains fins se répandent sous l'influence de leur propre poids, remplissant complètement la structure maillée dense du cadre tissé et tous les joints en forme de filigrane.

La rhéologie « élevée » des mélanges de béton en poudre (PBC) fournit une limite d'élasticité de 0 = 5 à 15 Pa à une teneur en eau de 10 à 12 % de la masse des composants secs, c'est-à-dire seulement 5 à 10 fois plus élevé qu'en Peinture à l'huile. Avec ce ?0, pour le déterminer, vous pouvez utiliser la méthode mini-hydrométrique, développée par nos soins en 1995. La faible limite d'élasticité est assurée épaisseur optimale couches de matrice rhéologique. A partir d'une considération de la structure topologique du PBS, l'épaisseur moyenne de la couche X est déterminée par la formule :

où est le diamètre moyen des particules de sable ; – concentration volumique.

Pour la composition donnée ci-dessous à W/T = 0,103, l'épaisseur de l'intercalaire sera de 0,056 mm. De Larrard et Sedran ont constaté que pour les sables plus fins (d = 0,125–0,4 mm), l'épaisseur varie de 48 à 88 μm.

L'augmentation de la couche intermédiaire de particules réduit la viscosité et la contrainte de cisaillement ultime et augmente la fluidité. La fluidité peut augmenter en ajoutant de l'eau et en introduisant du SP. DANS vue générale l'influence de l'eau et du SP sur l'évolution de la viscosité, tension ultime le cisaillement et le rendement sont ambigus (Fig. 1).

Le superplastifiant réduit la viscosité dans une bien moindre mesure que l'ajout d'eau, tandis que la diminution de la limite d'élasticité due au SP est beaucoup plus importante que sous l'influence de l'eau.

Riz. 1. Effet du SP et de l'eau sur la viscosité, la limite d'élasticité et la fluidité

Les principales propriétés des systèmes superplastifiés extrêmement chargés sont que la viscosité peut être assez élevée et que le système peut s'écouler lentement si la limite d'élasticité est faible. Pour les systèmes conventionnels sans SP, la viscosité peut être faible, mais la limite d'élasticité accrue les empêche de se propager, car ils ne disposent pas de ressource d'écoulement post-thixotrope [voir. Kalachnikov V.I., Ivanov I.A. Caractéristiques des changements rhéologiques dans les compositions de ciment sous l'influence de plastifiants stabilisateurs d'ions. // Recueil d'ouvrages « Mécanique technologique du béton ». – Riga : RPI, 1984].

Les propriétés rhéologiques dépendent du type et du dosage de SP. L’influence de trois types de SP est illustrée sur la Fig. 2. La coentreprise la plus efficace est Woerment 794.

Riz. 2 Influence du type et du dosage de SP sur?o : 1 – Woerment 794 ; 2-S-3 ; 3 – Melment F10

Dans le même temps, ce n'est pas le SP S-3 national qui s'est avéré moins sélectif, mais le SP étranger à base de mélamine Melment F10.

L'aptitude à l'étalement des mélanges de béton en poudre est extrêmement importante lors de la formation de produits en béton avec des cadres en treillis volumétriques tissés posés dans un moule.

De tels cadres volumétriques en tissu ajouré sous forme de poutre en T, de poutre en I, de canal et d'autres configurations permettent un renforcement rapide, qui consiste à installer et à fixer le cadre dans un moule, suivi du coulage du béton de suspension, qui pénètre facilement à travers cellules du cadre mesurant 2 à 5 mm (Fig. 3) . Les cadres en tissu peuvent augmenter radicalement la résistance aux fissures du béton lorsqu'il est exposé à des fluctuations alternées de température et réduire considérablement les déformations.

Le mélange de béton doit non seulement s'écouler facilement localement à travers le cadre grillagé, mais également se répandre lors du remplissage du coffrage par pénétration « inverse » à travers le cadre à mesure que le volume du mélange dans le coffrage augmente. Pour évaluer la fluidité, des mélanges de poudres de même composition en termes de teneur en composants secs ont été utilisés, et la capacité d'étalement à partir du cône (pour la table à secousses) a été régulée par la quantité de SP et (partiellement) d'eau. L'épandage était bloqué par un anneau grillagé d'un diamètre de 175 mm.

Riz. 3 échantillons de cadre en tissu

Riz. 4 Mélanges à tartiner avec épandage libre et bloqué

Le maillage avait une taille claire de 2,8 × 2,8 mm avec un diamètre de fil de 0,3 × 0,3 mm (Fig. 4). Des mélanges témoins ont été préparés avec des spreads de 25,0 ; 26,5 ; 28,2 et 29,8 cm À la suite d'expériences, il a été constaté qu'avec l'augmentation de la fluidité du mélange, le rapport des diamètres de dc libre et de propagation bloquée d diminue. En figue. La figure 5 montre l'évolution de dc/dbotdc.

Riz. 5 Changer dc/db à partir de la valeur de propagation libre dc

Comme il ressort de la figure, la différence d'étalement du mélange dc et db disparaît avec la fluidité, caractérisée par un étalement libre de 29,8 cm. À dc = 28,2, l'étalement à travers le maillage diminue de 5 %. Le mélange avec une épaisseur de 25 cm subit un freinage particulièrement important lors de l'épandage à travers le treillis.

À cet égard, lors de l'utilisation de cadres grillagés avec une cellule de 3 à 3 mm, il est nécessaire d'utiliser des mélanges avec un écart d'au moins 28 à 30 cm.

Les propriétés physiques et techniques du béton en poudre à armature dispersée, renforcé par 1% en volume de fibres d'acier d'un diamètre de 0,15 mm et d'une longueur de 6 mm, sont présentées dans le tableau 2.

Tableau 2.

Propriétés physiques et techniques du béton en poudre avec liant à faible demande en eau utilisant du SP S-3 domestique

Selon des données étrangères, avec 3 % de renforcement, la résistance à la compression atteint 180 à 200 MPa et la résistance à la traction axiale – 8 à 10 MPa. La résistance aux chocs est plus que décuplée.

Les possibilités du béton en poudre sont loin d'être épuisées, compte tenu de l'efficacité du traitement hydrothermal et de son influence sur l'augmentation de la proportion de tobermorite, et donc de xonotlite.

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Béton en poudre de réaction

Dernière mise à jour de l'encyclopédie : 17/12/2017 - 17h30

Le béton en poudre réactive est un béton fabriqué à partir de matériaux réactifs finement broyés avec une granulométrie de 0,2 à 300 microns et caractérisé par une résistance élevée (plus de 120 MPa) et une résistance élevée à l'eau.

[GOST 25192-2012. Béton. Classification et exigences techniques générales]

Béton en poudre de réaction béton en poudre réactive-RPC] - un matériau composite avec une résistance à la compression élevée de 200 à 800 MPa, à la flexion >45 MPa, comprenant une quantité importante de composants minéraux hautement dispersés - sable de quartz, microsilice, superplastifiant, ainsi que fibre d'acier à faible W /T (~0,2), utilisant un traitement thermique et humide des produits à une température de 90-200°C.

[Usherov-Marshak A.V. Science concrète : lexique. M. : RIF Matériaux de Construction. - 2009. – 112 p.]

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Les scientifiques ne cessent d’étonner par le développement de technologies révolutionnaires. Un mélange aux propriétés améliorées a été obtenu il n'y a pas si longtemps - au début des années 90 du 20e siècle. En Russie, son utilisation dans la construction de bâtiments n'est pas si courante ; l'application principale est la production de sols autonivelants et de produits décoratifs : plans de travail, arcs ajourés et cloisons.

Identifiez les avantages de plus matériel de qualité Le RPB permettra de considérer les paramètres suivants :

• Composé.
• Propriétés.
• Domaine d'utilisation.
• Justification économique des avantages.

Composé

Le béton est un matériau de construction moulé à partir d'un mélange compacté de diverses compositions :

1. La base est une substance astringente qui « colle » la charge ensemble. La capacité de combiner de manière fiable des composants en un seul tout garantit les principales exigences du domaine d'application. Types de liant :

• Ciment.
• Gypse.
• Citron vert.
• Polymères.
• Bitume.

2. Le mastic est un composant qui détermine la densité, le poids et la résistance. Types et tailles de grains :

• Sable – jusqu'à 5 mm.
• Argile expansée - jusqu'à 40.
• Scories - jusqu'à 15.
• Pierre concassée - jusqu'à 40.

3. Additifs - modificateurs qui améliorent les propriétés et modifient les processus de prise du mélange résultant. Types :

• Plastifiant.
• Renforcement.
• Porisation.
• Régulation de la résistance au gel et/ou de la vitesse de réglage.

4. L'eau est un composant qui réagit avec le liant (non utilisé dans le béton bitumineux). Le pourcentage de liquide par rapport à la masse de la base détermine la plasticité et le temps de prise, la résistance au gel et la résistance du produit.

L'utilisation de diverses combinaisons de base, de filler, d'additifs, de leurs ratios et proportions permet d'obtenir des bétons aux caractéristiques variées.

La différence entre le RPB et les autres types de matériaux réside dans la fraction de granulats fins. La réduction du pourcentage de ciment et son remplacement par de la farine de pierre et de la microsilice ont permis de créer des mélanges à haute fluidité et des compositions autocompactantes.

Le RRP ultra-résistant est obtenu en mélangeant de l'eau (7-11%) et de la poudre réactive. Proportions (%) :

• Ciment Portland grade M500 gris ou blanc – 30~34.
• Farine de microquartz ou de pierre - 12-17%.
• Microsilice – 3,2 ~ 6,8.
• Sable de quartz à grains fins (fraction 0,1~0,63 mm).
• Superplastifiant à base d'éther polycarboxylate – 0,2~0,5.
• Accélérateur de gain de force – 0,2.

Technologie de production:

• Les composants sont préparés selon un pourcentage.
• De l'eau et du plastifiant sont fournis au mélangeur. Le processus de mélange commence.
• Ajouter le ciment, la farine de pierre, la microsilice.
• Pour ajouter de la couleur, des colorants (oxyde de fer) peuvent être ajoutés.
• En remuant pendant 3 minutes.
• Compléter avec du sable (pour béton armé).
• Processus de mélange 2-3 minutes. Pendant cette période, un accélérateur de prise est introduit à raison de 0,2 de la masse totale.
• La surface du moule est humidifiée avec de l'eau.
• Versez le mélange.
• Pulvériser avec de l'eau la surface de la solution répartie dans le moule.
• Couvrez le récipient de coulée.

Toutes les opérations prendront jusqu'à 15 minutes.

Propriétés du béton en poudre réactionnelle

Traits positifs :

1. L'utilisation de fumée de silice et de farine de pierre a entraîné une diminution de la proportion de ciment et de superplastifiants coûteux dans le RPM, ce qui a entraîné une baisse des coûts.

2. Une composition de béton résistant en poudre autoplaçante avec haut degré fluidité:

• Il n’est pas nécessaire d’utiliser une table vibrante.
• La surface avant des produits résultants ne nécessite pratiquement aucune modification mécanique
• Possibilité de fabriquer des éléments avec différentes textures et rugosités de surface.

3. Le renforcement avec de l'acier, de la fibre de cellulose et l'utilisation de cadres en tissu ajouré augmentent la qualité jusqu'à M2000 et la résistance à la compression jusqu'à 200 MPa.

4. Haute résistance à la corrosion des carbonates et des sulfates.

5. L'utilisation d'un mélange réactionnel de poudre permet de créer des structures ultra résistantes (˃40-50 MPa) et légères (densité 1 400 ~ 1 650 kg/m3). La réduction de la masse réduit la charge sur les fondations des structures. La résistance permet de réduire l'épaisseur des éléments porteurs de la charpente du bâtiment, ce qui réduit la consommation.

Caractéristiques

Au stade de la conception, les ingénieurs effectuent des calculs et établissent un certain nombre de recommandations et d'exigences concernant les matériaux et paramètres de construction. Indicateurs de base :

1. Qualité du béton - le chiffre après la lettre « M » (M100) dans le marquage indique la plage de charge de compression statique (kg/cm2) au-delà de laquelle la destruction se produit.
2. Résistance : résistance à la compression – quantité de pression de pression fixée expérimentalement sur un échantillon avant qu'il ne se déforme, unité de mesure : MPa. Pliage – appuyer sur le centre de l’échantillon monté sur deux supports.
3. Densité - la masse d'un produit d'un volume de 1 mètre cube, unité de mesure : kg/m3.
4. Résistance au gel – le nombre de cycles de congélation et le processus inverse avec destruction des échantillons inférieur à 5 %.
5. Coefficient de retrait - pourcentage de réduction du volume, dimensions linéaires dessins quand ils sont prêts.
6. L'absorption d'eau est le rapport de la masse ou du volume d'eau absorbé par un échantillon lorsqu'il est immergé dans un récipient rempli de liquide. Caractérise la porosité ouverte du béton.

Champ d'application

Une nouvelle technologie basée sur un mélange réaction-poudre permet de créer des bétons aux caractéristiques améliorées et à une large gamme d’utilisations :

• 1. Sols autonivelants à haute résistance à l’abrasion avec une épaisseur minimale de couche appliquée.
• 2. Production de bordures à longue durée de vie.
• 3. Divers dans la proportion requise les additifs peuvent réduire considérablement le processus d’absorption d’eau, ce qui permet au matériau d’être utilisé dans la construction de plates-formes pétrolières offshore.
• 4. Dans la construction civile et industrielle.
• 5. Construction de ponts et de tunnels.
• 6. Pour plans de travail à haute résistance, surfaces de structures et rugosités diverses.
• 7. Panneaux décoratifs.
• 8. Création de cloisons et de produits artistiques en béton transparent. Lors du versement progressif, des fibres photosensibles sont placées dans le moule.
• 9. Production de pièces architecturales à parois minces utilisant un renfort en tissu.
• 10. Utiliser pour une utilisation durable compositions adhésives et des mélanges de réparation.
• 11. Solution d'isolation thermique utilisant des sphères de verre.
• 12. Béton à haute résistance sur pierre concassée de granit.
• 13. Bas-reliefs, monuments.
• 14. Béton coloré.

Prix

Le prix élevé induit les développeurs en erreur quant à l’opportunité de l’utilisation. La réduction des coûts de transport, l'augmentation de la durée de vie des structures et des sols autonivelants ainsi que d'autres propriétés positives du matériau rentabilisent l'investissement financier. Trouver et acheter du RPB est assez difficile. Le problème est lié à la faible demande.

Prix ​​auxquels vous pouvez acheter du RPB en Russie :

Malheureusement, il est difficile de donner des exemples d'installations civiles ou industrielles construites en Russie à l'aide du RPB. Le béton en poudre est principalement utilisé dans la fabrication de pierre artificielle, de comptoirs, ainsi que comme sols autonivelants et composés de réparation.

Résumé de la thèse sur ce sujet ""

En tant que manuscrit

BÉTON ARMÉ PAR DISPERSION À GRAINS FINS DE POUDRE RÉACTIVE À L'AIDE DE ROCHES

Spécialité 05.23.05 - Matériaux et produits de construction

Les travaux ont été réalisés au département de « Technologie du béton, de la céramique et des liants » de l'établissement public d'enseignement supérieur. enseignement professionnel"Penza Université d'État architecture et construction" et à l'Institut des matériaux et structures de construction de l'Université technique de Munich.

Conseiller scientifique -

Docteur en Sciences Techniques, Professeur Valentina Serafimovna Demyanova

Adversaires officiels :

Scientifique émérite de la Fédération de Russie, membre correspondant du RAASN, docteur en sciences techniques, professeur Vladimir Pavlovich Selyaev

Docteur en sciences techniques, professeur Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Organisation leader - OJSC "Penzastroy", Penza

La soutenance aura lieu le 7 juillet 2006 à 16h00 lors d'une réunion du conseil de thèse D 212.184.01 à l'établissement d'enseignement public d'enseignement professionnel supérieur « Université d'État d'architecture et de construction de Penza » à l'adresse : 440028, Penza , St. G. Titova, 28 ans, bâtiment 1, salle de conférence.

La thèse se trouve à la bibliothèque de l'État établissement d'enseignement enseignement professionnel supérieur "Université d'État d'architecture et de construction de Penza"

Secrétaire scientifique du conseil de thèse

V.A. Khudiakov

DESCRIPTION GÉNÉRALE DES TRAVAUX

Avec une augmentation significative de la résistance du béton sous compression uniaxiale, la résistance aux fissures diminue inévitablement et le risque de rupture fragile des structures augmente. Le renforcement dispersé du béton avec des fibres élimine ces propriétés négatives, ce qui permet de produire du béton de classes supérieures à 80-100 avec une résistance de 150-200 MPa, qui a une nouvelle qualité - un caractère visqueux de destruction.

Une analyse des travaux scientifiques dans le domaine du béton armé dispersé et de leur production dans la pratique nationale montre que l'orientation principale ne poursuit pas l'objectif d'utiliser des matrices à haute résistance dans un tel béton. La classe du béton armé dispersé en termes de résistance à la compression reste extrêmement faible et se limite à B30-B50. Ceci ne permet pas une bonne adhérence de la fibre à la matrice ni une utilisation complète de la fibre d'acier même avec une faible résistance à la traction. De plus, en théorie, des produits en béton à fibres lâches avec un taux de renforcement volumétrique de 59 % sont développés et fabriqués en pratique. Les fibres soumises à l'influence des vibrations sont éliminées avec des mortiers ciment-sable à retrait élevé non plastifiés « gras » de composition ciment-sable - 14-I : 2,0 à W/C = 0,4, ce qui est extrêmement inutile et répète le niveau de travail de 1974. Important les avancées scientifiques dans la création de VNV superplastifiés, mélanges microdispersés avec de la microsilice, avec des poudres réactives issues de roches à haute résistance, ont permis d'augmenter l'effet réducteur d'eau jusqu'à 60 % grâce à des superplastifiants de composition oligomère et des hyperplastifiants composition polymère. Ces réalisations ne sont pas devenues la base de la création de béton armé dispersé à haute résistance ou de béton en poudre à grains fins à partir de mélanges autoplaçants coulés. Pendant ce temps, les pays avancés développent activement de nouvelles générations de béton en poudre réactionnelle renforcé de fibres dispersées. Des mélanges de béton en poudre sont utilisés

pour le remplissage de moules dans lesquels sont posés des cadres volumétriques tissés à mailles fines et leur combinaison avec un renfort de tige.

Identifier le contexte théorique et la motivation pour la création de béton en poudre multicomposant à grains fins avec une matrice très dense et à haute résistance, obtenu par coulée à très faible teneur en eau, garantissant la production de béton à caractère visqueux lors de la destruction et à haute teneur en eau. résistance à la traction en flexion ;

Identifier la topologie structurale des liants composites et des compositions dispersées-renforcées à grains fins, obtenir des modèles mathématiques de leur structure pour estimer les distances entre les particules de charge et les centres géométriques des fibres de renfort ;

Pour optimiser les compositions de mélanges de béton armé dispersé à grains fins avec des fibres c1 = 0,1 mm et I = 6 mm avec une teneur minimale suffisante pour augmenter la résistance à la traction du béton, la technologie de préparation et établir l'influence de la formulation sur la fluidité, la densité , teneur en air, résistance et autres propriétés physiques et techniques du béton.

Nouveauté scientifique de l'ouvrage.

1. La possibilité de produire du béton de poudre de ciment à grains fins à haute résistance, y compris du béton armé dispersé, fabriqué à partir de mélanges de béton sans pierre concassée avec des fractions fines de sable de quartz, avec des poudres de roche réactives et de la microsilice, avec une augmentation significative de l'efficacité de superplastifiants a été scientifiquement étayé et confirmé expérimentalement jusqu'à ce que la teneur en eau dans le mélange autocompactant coulé atteigne 10-11% (correspondant à un mélange semi-sec pour pressage sans SP) en poids des composants secs.

4. Le mécanisme de durcissement par diffusion ionique principalement à travers la solution des liants de ciment composites a été théoriquement prédit et prouvé expérimentalement, augmentant à mesure que la teneur en charge augmente ou que sa dispersité augmente de manière significative par rapport à la dispersion du ciment.

5. Les processus de formation de la structure du béton en poudre à grains fins ont été étudiés. Il a été démontré que le béton en poudre fabriqué à partir de mélanges de béton autoplaçants coulés superplastifiés est beaucoup plus dense, la cinétique d'augmentation de sa résistance est plus intense et sa résistance moyenne est nettement supérieure à celle du béton sans SP, pressé à la même teneur en eau sous un pression de 40 à 50 MPa. Des critères d'évaluation de l'activité réactionnelle chimique des poudres ont été développés.

6. Les compositions de mélanges de béton armé dispersé à grains fins avec de fines fibres d'acier d'un diamètre de 0,15 et d'une longueur de 6 mm ont été optimisées,

la technologie de leur préparation, l'ordre d'introduction des composants et la durée du mélange ; L'influence de la composition sur la fluidité, la densité, la teneur en air des mélanges de béton et la résistance à la compression du béton a été établie.

L'importance pratique du travail réside dans le développement de nouveaux mélanges de béton en poudre à grains fins coulés avec des fibres pour les moules de coulée de produits et de structures, à la fois sans et avec armature combinée de tiges. En utilisant des mélanges de béton à haute densité, il est possible de produire des bétons de flexion ou de compression hautement résistants aux fissures. structures en béton armé avec un caractère visqueux de destruction sous l'action de charges extrêmes.

Une matrice composite haute densité et haute résistance avec une résistance à la compression de 120 à 150 MPa a été obtenue pour augmenter l'adhérence au métal afin d'utiliser des fibres fines et courtes à haute résistance d'un diamètre de 0,04 à 0,15 mm et d'une longueur de 6-9 mm, permettant de réduire sa consommation et sa résistance à l'écoulement des mélanges de béton pour la technologie de coulée pour la production de produits en filigrane à paroi mince à haute résistance à la traction lors du pliage.

Approbation des travaux. Les principales dispositions et résultats des travaux de thèse ont été présentés et rapportés aux conférences internationales et panrusse

Conférences scientifiques et techniques de Siysk : « La jeune science pour le nouveau millénaire » (Naberezhnye Chelny, 1996), « Questions d'urbanisme et de développement » (Penza, 1996, 1997, 1999), « Enjeux contemporains science des matériaux de construction" (Penza, 1998), " Construction moderne» (1998), Conférences scientifiques et techniques internationales « Matériaux de construction composites. Théorie et pratique", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Les économies de ressources et d'énergie comme motivation pour la créativité dans le processus de construction architecturale" (Moscou-Kazan, 2003), "Questions de construction pertinentes" (Saransk, 2004 ), « Nouvelles technologies scientifiques à forte intensité énergétique et économes en ressources dans la production de matériaux de construction » (Penza, 2005), Conférence scientifique et pratique panrusse « Planification urbaine, reconstruction et soutien technique au développement durable des villes de la région de la Volga " (Togliatti, 2004), Lectures académiques du RAASN « Réalisations, problèmes et orientations prometteuses pour le développement de la théorie et de la pratique de la science des matériaux de construction » (Kazan, 2006).

Publications. Sur la base des résultats de la recherche, 27 ouvrages ont été publiés (3 ouvrages dans des revues inscrites sur la liste de la Commission Supérieure d'Attestation).

L'introduction justifie la pertinence de l'orientation de recherche choisie, formule le but et les objectifs de la recherche et montre sa signification scientifique et pratique.

Dans le premier chapitre, consacré à une revue analytique de la littérature, une analyse de l'expérience étrangère et nationale dans l'utilisation de béton de haute qualité et de béton fibré est réalisée. Il est démontré que dans la pratique étrangère, du béton à haute résistance avec une résistance allant jusqu'à 120 à 140 MPa a commencé à être produit, principalement après 1990. Au cours des six dernières années, de larges perspectives ont été identifiées dans l'augmentation de la résistance du béton à haute résistance. béton de 130-150 MPa et les transférant dans la catégorie des bétons particulièrement à haute résistance avec une résistance de 210 250 MPa, grâce au traitement thermique du béton élaboré au fil des années, atteignant une résistance de 60-70 MPa.

Il existe une tendance à diviser le béton particulièrement à haute résistance en fonction de la granularité des granulats en 2 types : le béton à grains fins avec une granulométrie maximale allant jusqu'à 8 à 16 mm et le béton à grains fins avec des grains allant jusqu'à 0,5 à 1,0 mm. . Les deux contiennent nécessairement de la microsilice ou du microdéhyde. Béton en poudre réactive) avec une granulométrie maximale de 0,3 à 0,6 mm. Il a été démontré que de tels bétons, avec une résistance à la compression axiale de 200 à 250 MPa avec un coefficient de renforcement de maximum 3 à 3,5 % en volume, ont une résistance à la traction. résistance à la flexion jusqu'à 50 MPa. Ces propriétés sont assurées, tout d'abord, par la sélection d'une matrice haute densité et haute résistance, qui permet une adhérence accrue à la fibre et une pleine utilisation de sa haute résistance à la traction.

L'état de la recherche et de l'expérience dans la production de béton fibré en Russie est analysé. Contrairement aux développements étrangers, la recherche russe ne se concentre pas sur l'utilisation de béton fibré avec une matrice à haute résistance, mais sur l'augmentation du pourcentage de renforcement à 5-9 % en volume dans les bétons à trois et quatre composants à faible résistance de classes B30-B50 pour augmenter la résistance à la traction en flexion jusqu'à 17-28 MPa. Tout cela n’est que répétition. expérience à l'étranger 1970-1976, c'est-à-dire ces années où des superplastifiants efficaces et de la microsilice n'étaient pas utilisés et où le béton fibré était principalement à trois composants (sableux). Il est recommandé pour la production de béton fibré avec une consommation de ciment Portland de 700 à 1 400 kg/m3, de sable - de 560 à 1 400 kg/m3, de fibres - de 390 à 1 360 kg/m3, ce qui est extrêmement inutile et ne génère pas de gaspillage. prendre en compte les progrès réalisés dans le développement de bétons de haute qualité.

Une analyse de l'évolution du développement des bétons multicomposants à différentes étapes révolutionnaires de l'émergence de composants particuliers déterminants fonctionnels : fibres, superplastifiants, microsilice a été réalisée. Il est démontré que les bétons à six ou sept composants constituent la base d'une matrice à haute résistance pour l'utilisation efficace de la fonction principale des fibres. Ce sont précisément ces bétons qui deviennent multifonctionnels.

Les principales motivations de l'émergence de bétons à poudres réactionnelles à haute résistance et surtout à haute résistance, la possibilité d'obtenir des valeurs « records » de réduction d'eau dans les mélanges de béton et leur état rhéologique particulier sont formulées. Exigences relatives aux poudres et

leur prévalence en tant que déchets technogènes de l’industrie minière.

Sur la base de l'analyse, le but et les objectifs de la recherche sont formulés.

Le deuxième chapitre présente les caractéristiques des matériaux utilisés et décrit les méthodes de recherche. Des matières premières de production allemande et russe ont été utilisées : ciments CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO. , Stary Oskolsky PC 500 DO; sable Surskiy classé fr. 0,14-0,63, Balasheysky (Syzran) classé fr. 0,1-0,5 mm, sable Halle fr. 0,125-0,5 "mm ; microsilice : Eikern Microsilica 940 avec teneur en Si02 > 98,0 %, Silia Staub RW Fuller avec teneur en Si02 > 94,7 %, BS-100 (association soude) avec ZO2 > 98,3 %, Chelyabinsk EMC avec teneur en SiO = 84- 90%, fibres de production allemande et russe avec d = 0,15 mm, 7 = 6 mm avec une résistance à la traction de 1700-3100 MPa ;

Pour préparer des mélanges de béton, un malaxeur à grande vitesse d'Eirich et un malaxeur turbulent de Kaf. TBKiV, appareils modernes et des équipements de production allemande et nationale. L'analyse structurale aux rayons X a été réalisée sur un analyseur Seifert, l'analyse au microscope électronique sur un microscope Philips ESEM.

Le troisième chapitre examine la structure topologique des liants composites et du béton en poudre, y compris le béton armé dispersé. Topologie structurale des liants composites, dans laquelle fraction volumique les charges dépassent la proportion du liant principal, prédétermine le mécanisme et la vitesse des processus de réaction. Pour calculer les distances moyennes entre les particules de sable dans le béton en poudre (ou entre les particules de ciment Portland dans les liants fortement chargés), une cellule cubique élémentaire de taille de face A et de volume A3 égal au volume du composite a été adoptée.

Compte tenu de la concentration volumétrique du ciment C4V, de la taille moyenne des particules de ciment<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

pour la distance centre à centre entre les particules de ciment dans un liant composite :

Ac =^-3/i-/b-Sy =0,806-^-3/1/^ "(1)

pour la distance entre les particules de sable dans le béton en poudre :

Z/tg/6 -St = 0,806 ap-shust (2)

En prenant la fraction volumique de sable avec une fraction de 0,14-0,63 mm dans un mélange de béton en poudre à grains fins égale à 350-370 litres (débit massique de sable 950-1000 kg), la distance moyenne minimale entre les centres géométriques des particules a été obtenu égal à 428-434 microns. La distance minimale entre les surfaces des particules est de 43 à 55 microns et avec une taille de sable de 0,1 à 0,5 mm, de 37 à 44 microns. Avec un tassement hexagonal de particules, cette distance augmente d'un facteur K = 0,74/0,52 = 1,42.

Ainsi, lors de l'écoulement du mélange de béton en poudre, la taille de l'interstice dans lequel est placée la matrice rhéologique d'une suspension de ciment, farine de pierre et microsilice variera de 43-55 microns à 61-78 microns, avec une diminution de la fraction de sable jusqu'à la couche intermédiaire de matrice de 0,1 à 0,5 mm passera de 37 à 44 microns à 52 à 62 microns.

Topologie des fibres à fibres dispersées de longueur/et diamètre c? détermine les propriétés rhéologiques des mélanges de béton avec fibres, leur fluidité, la distance moyenne entre les centres géométriques des fibres, et détermine la résistance à la traction du béton armé. Les distances moyennes calculées sont utilisées dans les documents réglementaires et dans de nombreux travaux scientifiques sur le renforcement dispersé. Il est démontré que ces formules sont contradictoires et que les calculs basés sur elles diffèrent considérablement.

À partir de la considération d'une cellule cubique (Fig. 1) avec une longueur de face / avec des fibres placées à l'intérieur

fibres de diamètre b/, avec une teneur totale de 11 fibres /V, le nombre de fibres sur la face est déterminé

P = et distance o =

en tenant compte du volume de toutes les fibres У„ = fE.iL. /. dg et coefficient Fig. 14

facteur de renforcement /l = (100-l s11 s)/4 ■ I1, la distance moyenne est déterminée :

5 = (/ - th?) / 0,113 ■ l/ts -1 (3)

Les calculs 5 ont été effectués en utilisant les formules de Romuapdi I.R. et Mendel I.A. et selon la formule Mak Kee. Les valeurs de distance sont présentées dans le tableau 1. Comme le montre le tableau 1, la formule Mak Kee ne peut pas être utilisée. Ainsi, la distance 5 augmente avec l'augmentation du volume cellulaire de 0,216 cm3 (/ = 6 mm) à 1 000 m3 (/ = 10 000 mm).

fond 15 à 30 fois en même temps, ce qui prive cette formule de sens géométrique et physique. La formule de Romuapdi peut être utilisée en tenant compte du coefficient de 0,64 :

Ainsi, la formule (3) résultant de constructions géométriques strictes est une réalité objective, ce qui est vérifié sur la Fig. 1. Le traitement des résultats de nos recherches propres et étrangères à l'aide de cette formule a permis d'identifier des options de renforcement inefficace, essentiellement peu économique et de renforcement optimal.

Tableau 1

Valeurs des distances 8 entre les centres géométriques des _ fibres dispersées, calculées à l'aide de diverses formules_

Diamètre, c), mm B mm pour différents c et / selon les formules Rapport des distances ZA^M, calculé selon la formule de l'auteur et McKee Rapport des distances calculé selon la formule de l'auteur et Romualdi

1=6 mm 1 = 6 mm Du tout / = 0-*"

ts-0,5 ts-1,0 ts-3,0 ts=0,5 et -1,0 ts-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 ts=3,0 (1-0,5 (1-1,0 c-3,0 (»=0,5 c=1,0 (1*3,0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 mm /= 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Valeurs de distance inchangées 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10 000 mm 1= 10 000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64

Le quatrième chapitre est consacré à l'étude de l'état rhéologique des systèmes dispersés superplastifiés, des mélanges de béton en poudre (PBC) et à la méthodologie pour son évaluation.

Le PBS doit avoir une grande fluidité, garantissant un étalement complet du mélange dans les moules jusqu'à la formation d'une surface horizontale avec libération de l'air entraîné et auto-compactage des mélanges. Étant donné que le mélange de poudre de béton pour la production de béton fibré doit avoir des armatures dispersées, l'étalement d'un tel mélange doit être légèrement inférieur à l'étalement d'un mélange sans fibres.

Le mélange de béton destiné au coulage des coffrages avec un cadre tissé tridimensionnel à plusieurs rangées à mailles fines avec un maillage clair de 2 à 5 mm doit s'écouler facilement vers le bas du coffrage à travers le cadre, s'étaler le long du coffrage, garantissant que après remplissage, il forme une surface horizontale.

Pour différencier les systèmes dispersés comparés par rhéologie, des méthodes simples d'évaluation de la contrainte de cisaillement ultime et du rendement ont été développées.

On considère un diagramme des forces agissant sur un densimètre situé dans une suspension superplastifiée. Si le liquide a une limite d'élasticité m0, l'hydromètre n'y est pas complètement immergé. Pour m„, l’équation suivante est obtenue :

où ¿/ est le diamètre du cylindre ; t est la masse du cylindre ; p est la densité de la suspension ; ^-accélération gravitationnelle.

La simplicité de dérivation des équations pour déterminer r0 est démontrée lorsque le liquide est en équilibre dans un capillaire (tuyau), dans l'espace entre deux plaques, sur une paroi verticale.

L'invariance des méthodes de détermination de t0 pour les suspensions de ciment, de basalte, de calcédoine et de PBS a été établie. Un ensemble de méthodes a déterminé la valeur optimale de t0 pour le PBS, égale à 5-8 Pa, qui doit bien s'étaler lorsqu'il est versé dans des moules. Il a été démontré que la méthode de précision la plus simple pour déterminer ta est l’hydrométrie.

Une condition a été identifiée pour l'étalement du mélange de béton en poudre et l'autonivellement de sa surface, dans laquelle toutes les irrégularités de la surface hémisphérique sont lissées. Sans prendre en compte les forces de tension superficielle, à angle de contact nul des gouttes à la surface d'un liquide en vrac, t0 doit être :

Te

où d est le diamètre des irrégularités hémisphériques.

Les raisons de la très faible limite d'élasticité et des bonnes propriétés rhéotechnologiques du PBS ont été identifiées, qui consistent dans le choix optimal de la granulométrie du sable 0,14-0,6 mm ou 0,1-0,5 mm et de sa quantité. Cela améliore la rhéologie du mélange par rapport au béton sableux à grains fins, dans lequel les gros grains de sable sont séparés par de fines couches de ciment, ce qui augmente considérablement le r" et la viscosité des mélanges.

L'influence du type et du dosage de diverses classes de SP sur t" a été révélée (Fig. 4), où 1-Woerment 794 ; 2-SPS-3 ; 3-Melment FIO. L'aptitude à l'étalement des mélanges de poudres a été déterminée à l'aide d'un cône provenant d'une table à secousses montée sur du verre. Il a été révélé que l'étendue du cône doit être comprise entre 25 et 30 cm. Elle diminue avec l'augmentation de la teneur en air entraîné, dont la part peut atteindre 4 à 5 % en volume.

À la suite d'un mélange turbulent, les pores résultants ont une taille principalement de 0,51,2 mm et à r0 = 5-7 Pa et un étalement de 2730 cm, ils peuvent être éliminés jusqu'à une teneur résiduelle de 2,5-3,0 %. Lors de l'utilisation de mélangeurs sous vide, la teneur en pores d'air est réduite à 0,8-1,2 %.

L'influence d'un obstacle grillagé sur la modification de l'étalement du mélange de béton en poudre a été révélée. Lors du blocage de l'épandage des mélanges avec un anneau de maille d'un diamètre de 175 mm avec une maille d'un diamètre libre de 2,8x2,8 mm, il a été constaté que le degré de réduction de l'épandage

niya augmente de manière significative avec l'augmentation de la limite d'élasticité et avec la diminution de l'écart de contrôle en dessous de 26,5 cm.

Modification du rapport des diamètres de c1c libre et de distribution bloquée.

naviguant à partir de Ls, illustré sur la Fig. 5.

Pour les mélanges de béton en poudre coulés dans des moules à cadres tissés, l'étalement doit être d'au moins 27 à 28 cm.

L'influence du type de fibre sur la réduction de la propagation des particules dispersées

mélange renforcé.

¿с, cm Pour les trois types utilisés

^ fibres avec facteur géométrique

égal : 40 (sI), 15 mm ; 1=6 mm ; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zigzag c = 1%), 150 (c1- 0,04 mm; / =6 mm - microfibre avec revêtement en verre c - 0,7%) et les valeurs du spread de contrôle c1n sur l'évolution du spread du mélange renforcé c1a sont indiquées dans le tableau. 2.

La plus forte réduction de l'aptitude à l'étalement a été constatée dans les mélanges avec des microfibres avec d = 40 µm, malgré le pourcentage plus faible de renforcement d en volume. À mesure que le degré de renforcement augmente, la fluidité diminue encore plus. Avec coefficient de renfort //=2,0% fibre avec<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Le cinquième chapitre est consacré à l'étude de l'activité réactionnelle des roches et à l'étude des propriétés des mélanges réaction-poudres et du béton.

La réactivité des roches (Rs) : sable quartzeux, grès siliceux, polymorphes 5/02 - silex, calcédoine, graviers d'origine sédimentaire et volcanique - diabase et basalte a été étudiée en basse cimenterie (C:Gp = 1:9-4 :4), mélanges enrichis en ciment

Tableau 2

Contrôle. se brouiller<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syah (C:Gp). Des poudres de roche grossières avec Syd = 100-160 m2/kg et hautement dispersées avec Syo = 900-1100 m2/kg ont été utilisées.

Il a été établi que les meilleurs indicateurs comparatifs de résistance, caractérisant l'activité réactionnelle des roches, ont été obtenus avec des mélanges composites à faible teneur en ciment de composition C:Gp = 1:9,5 lors de l'utilisation de roches très dispersées après 28 jours et sur de longues périodes de durcissement pendant 1,0-1 5 ans. Des valeurs de résistance élevées de 43 à 45 MPa ont été obtenues sur plusieurs roches - gravier broyé, grès, basalte, diabase. Cependant, pour le béton en poudre à haute résistance, il est nécessaire d'utiliser uniquement des poudres provenant de roches à haute résistance.

L'analyse structurale aux rayons X a établi la composition des phases de certaines roches, à la fois pures et d'échantillons fabriqués à partir d'un mélange de ciment avec celles-ci. La formation de nouvelles formations minérales conjointes dans la plupart des mélanges ayant une si faible teneur en ciment n'a pas été détectée ; la présence de CjS, de tobermorite et de portlandite est clairement identifiée. Les micrographies de la substance intermédiaire montrent clairement une phase gélatineuse d'hydrosilicates de calcium de type tobermorite.

Les principes de base pour le choix de la composition du RPB consistaient à choisir le rapport entre les volumes réels de la matrice cimentaire et le volume de sable, qui garantit les meilleures propriétés rhéologiques du mélange et la résistance maximale du béton. Sur la base de la couche moyenne précédemment établie x = 0,05-0,06 mm entre les particules de sable de diamètre moyen dcp, le volume de la matrice, conformément à la cellule cubique et à la formule (2), sera :

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

En prenant la couche* = 0,05 mm et dcp = 0,30 mm, on obtient la relation Vu ¡Vп = 2 et les volumes de matrice et de sable pour 1 m3 de mélange seront respectivement de 666 l et 334 l. En prenant la masse de sable constante et en faisant varier le rapport ciment, farine de basalte, MC, eau et SP, la fluidité du mélange et la résistance du béton ont été déterminées. Par la suite, la taille des particules de sable et la taille de la couche intermédiaire ont été modifiées, et des variations similaires ont été apportées à la composition des composants de la matrice. La surface spécifique de la farine de basalte a été considérée comme proche de celle du ciment, en fonction des conditions de remplissage des vides dans le sable avec des particules de ciment et de basalte avec leurs tailles prédominantes

15-50 microns. Les vides entre les particules de basalte et de ciment étaient remplis de particules MC d'une taille de 0,1 à 1 microns.

Une procédure rationnelle pour la préparation du RPBS a été développée avec une séquence strictement réglementée d'introduction des composants, la durée de l'homogénéisation, le « repos » du mélange et l'homogénéisation finale pour la distribution uniforme des particules MC et du renforcement dispersé dans le mélange.

L'optimisation finale de la composition du RPBS a été réalisée à teneur constante en quantité de sable en faisant varier la teneur de tous les autres composants. Au total, 22 compositions de 12 échantillons chacune ont été fabriquées, 3 d'entre elles utilisant des ciments domestiques avec remplacement du polycarboxylate GP par du SP S-3. Dans tous les mélanges, les écarts, les densités et la teneur en air entraîné ont été déterminés, et dans le béton, la résistance à la compression après 2,7 et 28 jours de durcissement normal, la résistance à la traction lors de la flexion et du fendage.

Il a été constaté que l'étendue variait de 21 à 30 cm, la teneur en air entraîné de 2 à 5 %, et pour les mélanges sous vide - de 0,8 à 1,2 %, la densité du mélange variait de 2 390 à 2 420 kg/m3.

Il a été révélé que pendant les premières minutes après la coulée, soit après 1020 minutes, la majeure partie de l'air entraîné est éliminée du mélange et le volume du mélange diminue. Pour mieux évacuer l'air, il est nécessaire de recouvrir le béton d'un film qui empêche la formation rapide d'une croûte dense à sa surface.

En figue. Les figures 6, 7, 8, 9 montrent l'effet du type de SP et de son dosage sur l'écoulement du mélange et la résistance du béton à 7 et 28 jours d'âge. Les meilleurs résultats ont été obtenus en utilisant GP Woerment 794 à des doses de 1,3 à 1,35 % de la masse de ciment et de MC. Il a été révélé qu'avec la quantité optimale de MK = 18-20%, la fluidité du mélange et la résistance du béton sont maximales. Les schémas établis persistent à l'âge de 28 jours.

FM794 FM787 S-3

Le SP domestique a une capacité réductrice plus faible, en particulier lors de l'utilisation des qualités MK très pures BS - 100 et BS - 120 et

Lors de l'utilisation de VNV composites spécialement fabriqués avec une consommation similaire de matières premières, une fusion à court terme-o.9 ¡,1 1.z),5 1,7 lot avec C-3, dispersé [hedts+mk)1 loo béton armé avec résistance a été obtenu

Fig.7 121-137 MPa.

L'effet du dosage HP sur la fluidité du RPBS (Fig. 7) et la résistance du béton après 7 jours (Fig. 8) et 28 jours (Fig. 9) a été révélé.

[GShTsNIKYAO [GShTs+MK)] 100

Riz. 8 Fig. 9

La dépendance généralisée du changement aux facteurs étudiés, obtenue par la méthode de planification mathématique des expériences, avec traitement ultérieur des données à l'aide du programme "Gradient", est approchée sous la forme : D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ où x est le rapport MK/C ; xs - rapport [GP/(MK+C)]-100. De plus, sur la base de l'essence du flux de processus physiques et chimiques et de l'utilisation de méthodes étape par étape, il a été possible de réduire considérablement le nombre de facteurs variables dans le modèle mathématique sans détériorer sa qualité estimée.

Le sixième chapitre présente les résultats d'une étude de certaines propriétés physiques et techniques du béton et leur évaluation économique. Les résultats d'essais statiques de prismes en béton armé et non armé de poudre sont présentés.

Il a été établi que le module d'élasticité, en fonction de la résistance, varie dans la plage (440-^470)-102 MPa, le coefficient de Poisson du béton non armé est de 0,17-0,19 et pour le béton armé dispersé il est de 0,31-0,33, qui caractérise le comportement visqueux du béton sous charge par rapport à la rupture fragile du béton non armé. La résistance du béton lors de la fissuration augmente de 1,8 fois.

Le retrait à l'air des échantillons pour les RRP non renforcés est de 0,60,7 mm/m, pour les échantillons renforcés dispersés, il diminue de 1,3 à 1,5 fois. L'absorption d'eau du béton dans les 72 heures ne dépasse pas 2,5 à 3,0 %.

Les tests de résistance au gel du béton en poudre selon une méthode accélérée ont montré qu'après 400 cycles de gel et de dégel alternés, le coefficient de résistance au gel était de 0,96 à 0,98. Tous les tests effectués indiquent que les propriétés performantes du béton en poudre sont élevées. Ils ont fait leurs preuves dans les supports de balcons de petite section au lieu de l'acier, dans les dalles de balcon et les loggias lors de la construction de maisons à Munich. Malgré le fait que le béton armé dispersé soit 1,5 à 1,6 fois plus cher que le béton conventionnel de qualité 500 à 600, toute une gamme de produits et de structures fabriqués à partir de celui-ci sont 30 à 50 % moins chers en raison d'une réduction significative du volume de béton.

Les tests de production dans la fabrication de linteaux, de semelles sur pieux et de regards en béton armé dispersé à l'usine de béton armé de Penza LLC et à la base de production de produits en béton armé d'Energoservice CJSC ont confirmé la haute efficacité de l'utilisation de ce béton.

PRINCIPALES CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS 1. L'analyse de la composition et des propriétés du béton armé dispersé produit en Russie indique qu'ils ne répondent pas pleinement aux exigences techniques et économiques en raison de la faible résistance à la compression du béton (M 400-600). Dans de tels bétons à trois, quatre et rarement cinq composants, non seulement les armatures dispersées à haute résistance, mais aussi à résistance normale sont sous-utilisées.

2. Sur la base d'idées théoriques sur la possibilité d'obtenir des effets réducteurs d'eau maximaux des superplastifiants dans des systèmes dispersés qui ne contiennent pas d'agrégats à gros grains, une réactivité élevée de la microsilice et des poudres de roche, qui renforcent conjointement l'effet rhéologique de la coentreprise, le création d'une matrice de béton à poudre réactionnelle à grains fins et à haute résistance à sept composants pour armatures dispersées minces et relativement courtes c1 = 0,15-0,20 μm et / = 6 mm, qui ne forme pas de « hérissons » dans la production de béton et ne ne réduit pas significativement la fluidité du PBS.

4. La topologie structurelle des liants composites et du béton armé dispersé est révélée et leurs modèles mathématiques de structure sont donnés. Un mécanisme de diffusion d'ions à travers la solution pour durcir les liants chargés de composites a été établi. Des méthodes de calcul des distances moyennes entre les particules de sable dans le PBS et les centres géométriques des fibres dans le béton en poudre à l'aide de diverses formules et pour différents paramètres ¡1, 1, c1 sont systématisées. L'objectivité de la formule de l'auteur se démarque de celles traditionnellement utilisées. La distance et l'épaisseur optimales de la couche de suspension de ciment dans le PBS doivent être comprises entre

37-44^43-55 avec une consommation de sable de 950-1000 kg et ses fractions de 0,1-0,5 et 0,140,63 mm, respectivement.

5. Les propriétés rhéotechnologiques du PBS dispersé-renforcé et non renforcé ont été établies à l'aide de méthodes développées. Etalement optimal du PBS à partir d'un cône de dimensions £> = 100 ; g!= 70 ; A = 60 mm doit être de 25 à 30 cm. Des coefficients de réduction de l'étalement ont été identifiés en fonction des paramètres géométriques de la fibre et d'une réduction de l'étalement du PBS lorsqu'il est bloqué par une clôture grillagée. Il a été démontré que pour verser du PBS dans des moules dotés de cadres tissés à mailles volumétriques, l'étalement doit être d'au moins 28 à 30 cm.

6. Une méthode a été développée pour évaluer l'activité réactionnelle chimique des poudres de roche dans des mélanges à faible teneur en ciment (C:P -1:10) dans des échantillons pressés sous pression de moulage par extrusion. Il a été établi qu'avec la même activité, évaluée par la force après 28 jours et à long terme

taux de durcissement (1-1,5 ans), la préférence, lorsqu'elle est utilisée dans le RPBS, doit être donnée aux poudres de roches à haute résistance : basalte, diabase, dacite, quartz.

7. Les processus de formation de la structure du béton en poudre ont été étudiés. Il a été établi que les mélanges coulés dans les 10 à 20 premières minutes après le versement libèrent jusqu'à 40 à 50 % d'air entraîné et nécessitent un revêtement avec un film qui empêche la formation d'une croûte dense. Les mélanges commencent à prendre activement 7 à 10 heures après le versement et gagnent en résistance après 1 jour 30-40 MPa, après 2 jours - 50-60 MPa.

8. Les principes expérimentaux et théoriques de base pour la sélection de la composition du béton d'une résistance de 130 à 150 MPa ont été formulés. Pour assurer une grande fluidité du PBS, le sable de quartz doit être à grains fins avec une fraction de 0,14 à 0,63 ou 0,1 à 0,5 mm avec une densité apparente de 1 400 à 1 500 kg/m3 à un débit de 950 à 1 000 kg/m3. L'épaisseur de la couche de suspension de farine de ciment et de MC entre les grains de sable doit être comprise respectivement entre 43-55 et 37-44 microns, avec une teneur en eau et SP assurant un étalement des mélanges de 25-30 cm. La dispersion du PC et de la farine de pierre doit être approximativement la même, teneur en MC 15-20%, teneur en farine de pierre 40-55% en poids de ciment. En faisant varier la teneur de ces facteurs, la composition optimale est sélectionnée en fonction de l'étalement requis du mélange et de la résistance maximale à la compression après 2, 7 et 28 jours.

9. Les compositions de béton armé dispersé à grains fins avec une résistance à la compression de 130-150 MPa utilisant de la fibre d'acier avec un coefficient de renforcement /4=1% ont été optimisées. Des paramètres technologiques optimaux ont été identifiés : le mélange doit être effectué dans des mélangeurs à grande vitesse de conception spéciale, de préférence sous vide ; La séquence de chargement des composants et les modes de mélange et de « repos » sont strictement réglementés.

10. L'influence de la composition sur la fluidité, la densité, la teneur en air du PBS renforcé dispersé et sur la résistance à la compression du béton a été étudiée. Il a été révélé que la détartrage des mélanges, ainsi que la résistance du béton, dépendent d'un certain nombre de facteurs de recette et technologiques. Au cours de l'optimisation, des dépendances mathématiques de la fluidité et de la résistance sur les facteurs individuels les plus significatifs ont été établies.

11. Certaines propriétés physiques et techniques du béton armé dispersé ont été étudiées. Il est démontré que le béton ayant une résistance à la compression de 120-150 MPa a un module élastique de (44-47)-103 MPa, un coefficient de Poisson de 0,31-0,34 (0,17-0,19 pour le béton non armé). Distraction du retrait à l'air

le béton armé persan est 1,3 à 1,5 fois inférieur à celui du béton non armé. Une résistance élevée au gel, une faible absorption d'eau et un retrait à l'air indiquent les propriétés de haute performance d'un tel béton.

LES PRINCIPALES DISPOSITIONS ET RÉSULTATS DU TRAVAIL DE THÈSE SONT EXPOSÉS DANS LES PUBLICATIONS SUIVANTES

1. Kalachnikov, S-V. Développement d'un algorithme et d'un logiciel de traitement des dépendances exponentielles asymptotiques [Texte] / S.B. Kalachnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Documents des rapports de la 29e conférence scientifique et technique. - Penza : Maison d'édition d'État de Penza. Université d'Architecture. et pp., 1996. - pp. 60-61.

2. Kalachnikov, S.B. Analyse des dépendances cinétiques et asymptotiques par la méthode d'itération cyclique [Texte] / A.N. Bobryshev, S.B. Kalachnikov, V.N Kozomazov, R.I. Avdeev // Bulletin du RAASN. Département des Sciences de la Construction, 1999. - Numéro. 2. - pp. 58-62.

3. Kalachnikov, S.B. Quelques aspects méthodologiques et technologiques de l'obtention de charges ultrafines [Texte] / E.Yu. Selivanova, S.B. Kalachnikov N Matériaux de construction composites. Théorie et pratique : recueil. scientifique travaille à l'international conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2002. - P. 307-309.

4. Kalachnikov, S.B. Sur la question de l'évaluation de la fonction bloquante d'un superplastifiant sur la cinétique de durcissement des ciments [Texte] / B.C. Demyanova, A.S. Mishin, Yu.S. Kouznetsov, S.B. Kalachnikov N Matériaux de construction composites. Théorie et pratique : sam., scientifique. travaille à l'international conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2003. - pp.

5. Kalachnikov, S.B. Évaluation de la fonction bloquante d'un superplastifiant sur la cinétique de durcissement du ciment [Texte] / V.I. Kalachnikov, Colombie-Britannique Demyanova, S.B. Kalachnikov, c'est à dire. Ilyina // Actes de la réunion annuelle du RAASN « Les économies de ressources et d'énergie comme motivation pour la créativité dans le processus architectural et de construction ». - Moscou-Kazan, 2003. - P. 476-481.

6. Kalachnikov, S.B. Idées modernes sur l'autodestruction de la pierre de ciment super dense et du béton à faible teneur en cheveux [Texte] / V.I. Kalachnikov, Colombie-Britannique Demyanova, S.B. Kalachnikov // Bulletin. Ser. Branche régionale Volga du RAASN, - 2003. Numéro. 6. - pp. 108-110.

7. Kalachnikov, S.B. Stabilisation des mélanges de béton contre le délaminage avec des additifs polymères [Texte] / V.I. Kalachnikov, Colombie-Britannique Demyanova, N.M. Duboshina, S.B. Kalachnikov // Masses plastiques. - 2003. - N°4. - p. 38-39.

8. Kalachnikov, S.B. Caractéristiques des processus d'hydratation et de durcissement de la pierre de ciment avec additifs modificateurs [Texte] / V.I. Kalachnikov, Colombie-Britannique Demyanova, c'est-à-dire Ilyina, S.B. Kalachnikov // Actualités des universités. Construction, - Novossibirsk : 2003. - N° 6 - P. 26-29.

9. Kalachnikov, S.B. Sur la question de l'évaluation de la résistance au retrait et aux fissures de retrait du béton de ciment modifié avec des charges ultrafines [Texte] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, I.O.M. Bajenov, E.Yu. Minenko, S.B. Kalachnikov // Matériaux de construction composites. Théorie et pratique : recueil. scientifique travaille à l'international conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2004. - pp.

10. Kalachnikov, S.B. Activité réactionnelle des roches silicitées dans les compositions de ciment [Texte] / B.C. Demyanova, S.B. Kalachnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Matériaux de construction composites. Théorie et pratique : recueil. scientifique travaille à l'international conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2004. - pp.

11. Kalachnikov, S.B. Sur la théorie du durcissement des liants cimentaires composites [Texte] / S.B. Kalachnikov, V.I. Kalachnikov // Documents de la conférence scientifique et technique internationale « Enjeux actuels de la construction ». - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalachnikov, S.B. Activité réactionnelle des roches concassées dans les compositions de ciment [Texte] / V.I. Kalachnikov, Colombie-Britannique Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, S.B. Kalachnikov // Izvestia. Université d'État de Toula. Série « Matériaux, structures et structures de construction ». - Toula. -2004. - Vol. 7. - pp. 26-34.

13. Kalachnikov, S.B. Sur la théorie de l'hydratation des liants composites ciment et laitier [Texte] / V.I. Kalachnikov, Yu.S. Kouznetsov, V.L. Khvastounov, S.B. Kalachnikov et "Vestnik". Série Département des Sciences du Bâtiment. - Belgorod : - 2005. -N° 9-S. 216-221.

14. Kalachnikov, S.B. La multicomposante comme facteur garantissant les propriétés multifonctionnelles du béton [Texte] / Yu.M. Bajenov, B.S. Demyanova, S.B. Kalachnikov, G.V. Loukianenko. V.N. Grinkov // Nouvelles technologies scientifiques à forte intensité énergétique et économes en ressources dans la production de matériaux de construction : collection d'articles. articles internationaux. conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2005. - P. 4-8.

15. Kalachnikov, S.B. Résistance aux chocs du béton armé dispersé à haute résistance [Texte] / B.C. Demyanova, S.B. Kalachnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Nouvelles technologies scientifiques à forte intensité énergétique et économes en ressources dans la production de matériaux de construction : collection d'articles. articles internationaux conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2005. - pp.

16. Kalachnikov, S.B. Topologie des liants mixtes avec charges et mécanisme de leur durcissement [Texte] / Jurgen Schubert, C.B. Kalachnikov // Nouvelles technologies scientifiques à forte intensité énergétique et économes en ressources dans la production de matériaux de construction : collection d'articles. articles internationaux conférence scientifique et technique. - Penza : PDNTP, 2005. - P. 208-214.

17. Kalachnikov, S.B. Béton armé dispersé en poudre à grains fins [Texte] I V.I. Kalachnikov, S.B. Kalachnikov // Réalisations. Problèmes et orientations de développement prometteuses. Théorie et pratique de la science des matériaux de construction. Dixièmes lectures académiques du RAASN. - Kazan : Maison d'édition d'État de Kazan. arch.-stroitel. Univ., 2006. - pp. 193-196.

18. Kalachnikov, S.B. Béton armé dispersé multicomposants aux propriétés de performance améliorées [Texte] / B.C. Demyanova, S.B. Kalachnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Réalisations. Problèmes et orientations de développement prometteuses. Théorie et pratique de la science des matériaux de construction. Dixièmes lectures académiques du RAASN. - Kazan : Maison d'édition d'État de Kazan. arch.-stroitel. Université, 2006.-S. 161-163.

Kalachnikov Sergueï Vladimirovitch

BÉTON ARMÉ PAR DISPERSION À GRAINS FINS DE POUDRE RÉACTIVE À L'AIDE DE ROCHES

23.05.05 - Matériaux et produits de construction Résumé d'un mémoire pour le diplôme de candidat en sciences techniques

Signé pour publication le 5 juin 2006. Format 60x84/16. Papier offset. Impression risographique. Euh. éd. l. 1 . Tirage 100 exemplaires.

N° de commande 114 _

Maison d'édition PGUAS.

Imprimé dans l'atelier d'impression opérationnel du PGUAS.

440028. Penza, st. G.Titova, 28 ans.

4 INTRODUCTION.

CHAPITRE 1 CONCEPTS MODERNES ET BASIQUES

PRINCIPES D'OBTENTION DE BÉTON EN POUDRE DE HAUTE QUALITÉ.

1.1 Expérience étrangère et nationale dans l'utilisation de béton de haute qualité et de béton fibré.

1.2 Nature multicomposant du béton comme facteur garantissant les propriétés fonctionnelles.

1.3 Motivation pour l'émergence du béton à poudre de réaction à haute résistance et particulièrement à haute résistance et du béton fibré.

1.4 La réactivité élevée des poudres dispersées est la base de la production d'un béton de haute qualité.

CONCLUSIONS POUR LE CHAPITRE 1.

CHAPITRE 2 MATÉRIAUX SOURCES, MÉTHODES DE RECHERCHE,

DISPOSITIFS ET ÉQUIPEMENT.

2.1 Caractéristiques des matières premières.

2.2 Méthodes, instruments et équipements de recherche.

2.2.1 Technologie de préparation des matières premières et évaluation de leur activité de réaction.

2.2.2 Technologie de production de mélanges et de matériaux de béton en poudre

Les résultats de leurs tests.

2.2.3 Méthodes de recherche. Instruments et équipements.

CHAPITRE 3 TOPOLOGIE DES SYSTÈMES DISPERSÉS, DISPERSÉS

BÉTON EN POUDRE ARMÉ ET

LE MÉCANISME DE LEUR DURCISSEMENT.

3.1 Topologie des liants composites et leur mécanisme de durcissement.

3.1.1 Analyse structurale et topologique des liants composites. 59 R 3.1.2 Le mécanisme d'hydratation et de durcissement des liants composites - du fait de la topologie structurale des compositions.

3.1.3 Topologie du béton à grains fins armé et dispersé.

CONCLUSIONS POUR LE CHAPITRE 3.

CHAPITRE 4 ÉTAT RHÉOLOGIQUE DES SYSTÈMES DISPERSÉS SUPERPLASTIFIÉS, DES MÉLANGES DE BÉTON EN POUDRE ET MÉTHODOLOGIE POUR SON ÉVALUATION.

4.1 Développement d'une méthodologie pour évaluer la contrainte de cisaillement ultime et la fluidité des systèmes dispersés et des mélanges de béton en poudre à grains fins.

4.2 Détermination expérimentale des propriétés rhéologiques des systèmes dispersés et des mélanges de poudres à grains fins.

CONCLUSIONS POUR LE CHAPITRE 4.

CHAPITRE 5 ÉVALUATION DE L'ACTIVITÉ RÉACTIVE DES ROCHES ET ÉTUDE DES MÉLANGES DE POUDRES RÉACTIVES ET DU BÉTON.

5.1 Activité réactionnelle des roches mélangées au ciment.- ■.

5.2 Principes de sélection de la composition du béton armé dispersé en poudre, en tenant compte des exigences relatives aux matériaux.

5.3 Recette pour béton armé dispersé en poudre à grains fins.

5.4 Préparation du mélange de béton.

5.5 Influence des compositions des mélanges de béton en poudre sur leurs propriétés et résistance sous compression axiale.

5.5.1 Influence du type de superplastifiants sur l'étalement du mélange de béton et la résistance du béton.

5.5.2 Effet du dosage du superplastifiant.

5.5.3 Effet du dosage de microsilice.

5.5.4 Influence de la proportion de basalte et de sable sur la résistance.

CONCLUSIONS POUR LE CHAPITRE 5.

CHAPITRE 6 PROPRIÉTÉS PHYSIQUES ET TECHNIQUES DU BÉTON ET LEURS

ÉVALUATION TECHNIQUE ET ÉCONOMIQUE.

6.1 Caractéristiques cinétiques de la formation de la force du RPB et du fibro-RPB.

6.2 Propriétés déformantes du fibro-RPB.

6.3 Modifications volumétriques du béton en poudre.

6.4 Absorption d'eau du béton en poudre armé dispersé.

6.5 Évaluation technique et économique et mise en œuvre de la production du RPB.

Introduction 2006, thèse sur la construction, Kalachnikov, Sergueï Vladimirovitch

Pertinence du sujet. Chaque année, dans la pratique mondiale de la production de béton et de béton armé, la production de béton de haute qualité, à haute résistance et surtout à haute résistance, augmente rapidement, et ce progrès est devenu une réalité objective, grâce à des économies importantes de ressources matérielles et énergétiques.

Avec une augmentation significative de la résistance à la compression du béton, la résistance aux fissures diminue inévitablement et le risque de rupture fragile des structures augmente. Le renforcement dispersé du béton avec des fibres élimine ces propriétés négatives, ce qui permet de produire du béton de classes supérieures à 80-100 avec une résistance de 150-200 MPa, qui a une nouvelle qualité - un caractère visqueux de destruction.

Une analyse des travaux scientifiques dans le domaine du béton armé dispersé et de leur production dans la pratique nationale montre que l'orientation principale ne poursuit pas l'objectif d'utiliser des matrices à haute résistance dans un tel béton. La classe du béton armé dispersé en termes de résistance à la compression reste extrêmement faible et se limite à B30-B50. Ceci ne permet pas une bonne adhérence de la fibre à la matrice ni une utilisation complète de la fibre d'acier même avec une faible résistance à la traction. De plus, en théorie, des produits en béton avec des fibres lâches avec un degré de renforcement volumétrique de 5 à 9 % sont développés et fabriqués en pratique ; ils sont déversés sous l'influence de vibrations avec des mortiers ciment-sable à fort retrait non plastifiés « gras » de composition : ciment-sable -1:0,4+1:2,0 à W/C = 0,4, ce qui est extrêmement inutile et répète le niveau de travaux en 1974 Des réalisations scientifiques importantes dans le domaine de la création de VNV superplastifiés, mélanges microdispersés avec de la microsilice, avec des poudres réactives issues de roches à haute résistance, ont permis d'augmenter l'effet réducteur d'eau jusqu'à 60 % à l'aide de superplastifiants de composition oligomère et d'hyperplastifiants de composition polymère. Ces réalisations ne sont pas devenues la base de la création de béton armé à haute résistance ou de béton en poudre à grains fins à partir de mélanges autoplaçants coulés. Pendant ce temps, les pays avancés développent activement de nouvelles générations de béton à poudre réactionnelle, renforcés de fibres dispersées, de cadres tissés volumétriques à mailles fines, leur combinaison avec une tige ou une tige à renfort dispersé.

Tout cela détermine la pertinence de créer une poudre de réaction à grains fins et à haute résistance, des classes de béton armé dispersé 1000-1500, qui sont très économiques non seulement dans la construction de bâtiments et de structures uniques et critiques, mais également pour des produits à usage général et structures.

Le travail de thèse a été réalisé conformément aux programmes de l'Institut des matériaux et structures de construction de l'Université technique de Munich (Allemagne) et au travail d'initiative du Département TBKiV PSUAS et au programme scientifique et technique du ministère de l'Éducation de Russie "Recherche scientifique de l'enseignement supérieur dans les domaines prioritaires de la science et de la technologie" dans le sous-programme "Architecture et construction" 2000-2004

But et objectifs de l'étude. L'objectif du travail de thèse est de développer des compositions de béton de poudre de réaction à grains fins à haute résistance, y compris du béton armé dispersé, à l'aide de roches concassées.

Pour atteindre cet objectif, il était nécessaire de résoudre un ensemble de tâches suivantes :

Identifier le contexte théorique et la motivation pour la création de béton en poudre multicomposant à grains fins avec une matrice très dense et à haute résistance, obtenu par coulée à très faible teneur en eau, garantissant la production de béton à caractère visqueux lors de la destruction et à haute teneur en eau. résistance à la traction en flexion ;

Identifier la topologie structurale des liants composites et des compositions à grains fins dispersés-renforcés, obtenir des modèles mathématiques de leur structure pour estimer les distances entre les particules de charge grossières et entre les centres géométriques des fibres de renforcement ;

Développer une méthodologie pour évaluer les propriétés rhéologiques des systèmes dispersés dans l'eau, des compositions dispersées-renforcées en poudre à grains fins ; étudier leurs propriétés rhéologiques ;

Identifier le mécanisme de durcissement des liants mixtes, étudier les processus de formation de la structure ;

Établir la fluidité requise des mélanges de béton en poudre multicomposants à grains fins, assurant le remplissage des coffrages avec un mélange à faible viscosité et à limite d'élasticité ultra-faible ;

Pour optimiser les compositions de mélanges de béton armé dispersé à grains fins avec des fibres d = 0,1 mm et / = 6 mm avec une teneur minimale suffisante pour augmenter la résistance à la traction du béton, la technologie de préparation et établir l'influence de la formulation sur la fluidité, la densité , teneur en air, résistance et autres propriétés physiques et techniques du béton.

Nouveauté scientifique de l'ouvrage.

1. La possibilité de produire du béton en poudre de ciment à grains fins à haute résistance, y compris du béton armé dispersé, fabriqué à partir de mélanges de béton sans pierre concassée avec de fines fractions de sable de quartz, avec des poudres de roche réactives et de la microsilice, avec une augmentation significative de l'efficacité des superplastifiants jusqu'à ce que la teneur en eau du mélange autocompactant coulé atteigne 10-11 % (correspondant à un mélange semi-sec pour pressage sans SP) en poids des composants secs.

2. Les fondements théoriques des méthodes de détermination de la limite d'élasticité des systèmes dispersés liquides superplastifiés ont été développés et des méthodes d'évaluation de l'étalement des mélanges de béton en poudre à épandage libre et bloqués par une clôture grillagée ont été proposées.

3. La structure topologique des liants composites et des bétons en poudre, y compris les bétons armés dispersés, a été révélée. Des modèles mathématiques de leur structure ont été obtenus, qui déterminent les distances entre les grosses particules et entre les centres géométriques des fibres dans le corps en béton.

4. Le mécanisme de durcissement par diffusion ionique principalement à travers la solution des liants de ciment composites a été théoriquement prédit et prouvé expérimentalement, augmentant à mesure que la teneur en charge augmente ou que sa dispersité augmente de manière significative par rapport à la dispersion du ciment.

5. Les processus de formation de la structure du béton en poudre à grains fins ont été étudiés. Il a été démontré que le béton en poudre fabriqué à partir de mélanges de béton autoplaçants coulés superplastifiés est beaucoup plus dense, la cinétique d'augmentation de sa résistance est plus intense et la résistance standard est nettement supérieure à celle du béton sans SP, pressé à la même teneur en eau sous un pression de 40 à 50 MPa. Des critères d'évaluation de l'activité réactionnelle chimique des poudres ont été développés.

6. Les compositions de mélanges de béton armé dispersé à grains fins avec de fines fibres d'acier d'un diamètre de 0,15 et d'une longueur de 6 mm, la technologie de leur préparation, l'ordre d'introduction des composants et la durée du malaxage ont été optimisés ; L'influence de la composition sur la densité du fluide, la teneur en air des mélanges de béton et la résistance à la compression du béton a été établie.

7. Certaines propriétés physiques et techniques du béton en poudre à renfort dispersé et les principaux modèles d'influence de divers facteurs de formulation sur celles-ci ont été étudiés.

L'importance pratique du travail réside dans le développement de nouveaux mélanges de béton en poudre à grains fins coulés avec des fibres pour les moules de coulage de produits et de structures, à la fois sans et avec armature combinée de tiges ou sans fibres pour les moules de coulage avec un maillage fin tissé volumétrique prêt à l'emploi. cadres. En utilisant des mélanges de béton à haute densité, il est possible de produire des structures en béton armé pliables ou comprimées hautement résistantes aux fissures avec un motif de fracture visqueux sous des charges extrêmes.

Une matrice composite haute densité et haute résistance avec une résistance à la compression de 120-150 MPa a été obtenue pour augmenter l'adhérence au métal afin d'utiliser des fibres fines et courtes à haute résistance 0 0,040,15 mm et une longueur de 6-9 mm, permettant de réduire sa consommation et la résistance à l'écoulement des mélanges de béton pour les technologies de coulée pour la fabrication de produits filigranes à parois minces à haute résistance à la traction lors du pliage.

De nouveaux types de béton armé dispersé en poudre à grains fins élargissent la gamme de produits et de structures à haute résistance pour différents types de construction.

La base de matières premières composée de charges naturelles provenant des criblures de concassage de pierre, de la séparation magnétique sèche et humide lors de l'extraction et de l'enrichissement du minerai et des minéraux non métalliques a été élargie.

L'efficacité économique des bétons développés consiste en une réduction significative de la consommation de matière en réduisant la consommation de mélanges de béton pour la fabrication de produits et de structures à haute résistance.

Mise en œuvre des résultats de la recherche. Les compositions développées ont subi des tests de production à Penza Reinforced Concrete Plant LLC et à la base de production de béton préfabriqué d'Energoservice JSC et sont utilisées à Munich dans la fabrication de supports de balcon, de dalles et d'autres produits dans la construction résidentielle.

Approbation des travaux. Les principales dispositions et résultats des travaux de thèse ont été présentés et rapportés lors de conférences scientifiques et techniques internationales et panrusses : « La jeune science pour le nouveau millénaire » (Naberezhnye Chelny, 1996), « Questions d'urbanisme et de développement » (Penza, 1996, 1997, 1999 d), « Problèmes modernes de la science des matériaux de construction » (Penza, 1998), « Construction moderne » (1998), Conférences scientifiques et techniques internationales « Matériaux de construction composites. Théorie et pratique", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), « Les économies de ressources et d'énergie comme motivation pour la créativité dans le processus de construction architecturale » (Moscou-Kazan, 2003), « Problèmes actuels de la construction » (Saransk, 2004), « Nouvelle science de l'énergie et de l'économie de ressources -technologies intensives dans la production de matériaux de construction » (Penza, 2005), la conférence scientifique et pratique panrusse « Planification urbaine, reconstruction et soutien technique pour le développement durable des villes de la région de la Volga » (Togliatti, 2004), les lectures académiques du RAASN « Réalisations, problèmes et orientations prometteuses développement de la théorie et de la pratique de la science des matériaux de construction » (Kazan, 2006).

Publications. Sur la base des résultats de la recherche, 27 ouvrages ont été publiés (2 ouvrages dans des revues inscrites sur la liste de la Commission Supérieure d'Attestation).

Structure et portée du travail. Le travail de thèse se compose d'une introduction, de 6 chapitres, de conclusions principales, d'annexes et d'une liste de références de 160 titres, présentés sur 175 pages de texte dactylographié, contient 64 figures, 33 tableaux.

Conclusion thèse sur le thème "Béton armé dispersé à poudre de réaction à grains fins utilisant des roches"

1. Une analyse de la composition et des propriétés du béton armé dispersé produit en Russie indique qu'il ne répond pas pleinement aux exigences techniques et économiques en raison de la faible résistance à la compression du béton (M 400-600). Dans de tels bétons à trois, quatre et rarement cinq composants, non seulement les armatures dispersées à haute résistance, mais aussi à résistance normale sont sous-utilisées.

2. Sur la base d'idées théoriques sur la possibilité d'obtenir des effets réducteurs d'eau maximaux des superplastifiants dans des systèmes dispersés ne contenant pas d'agrégats à gros grains, la haute réactivité de la microsilice et des poudres de roche, qui renforcent conjointement l'effet rhéologique de la coentreprise, la création d'une matrice de béton de poudre de réaction à grains fins à haute résistance à sept composants pour des armatures dispersées minces et relativement courtes d = 0,15-0,20 μm et / = 6 mm, qui ne forme pas de « hérissons » dans la production de béton et réduit peu la fluidité du PBS.

3. Il a été démontré que le principal critère d'obtention de PBS haute densité est la grande fluidité d'un mélange cimentaire très dense de ciment, MC, poudre de roche et eau, apportée par l'ajout de SP. À cet égard, une méthodologie a été développée pour évaluer les propriétés rhéologiques des systèmes dispersés et du PBS. Il a été établi qu'une fluidité élevée du PBS est assurée à une contrainte de cisaillement maximale de 5 à 10 Pa et à une teneur en eau de 10 à 11 % en poids de composants secs.

4. La topologie structurelle des liants composites et du béton armé dispersé est révélée et leurs modèles mathématiques de structure sont donnés. Un mécanisme de diffusion d'ions à travers la solution pour durcir les liants chargés de composites a été établi. Méthodes systématisées de calcul des distances moyennes entre les particules de sable dans le PBS, les centres géométriques des fibres dans le béton en poudre à l'aide de diverses formules et pour divers paramètres //, /, d. L'objectivité de la formule de l'auteur se démarque de celles traditionnellement utilisées. La distance et l'épaisseur optimales de la couche de suspension de ciment en PBS doivent être comprises entre 37-44 + 43-55 microns avec une consommation de sable de 950-1000 kg et ses fractions de 0,1-0,5 et 0,14-0,63 mm, respectivement.

5. Les propriétés rhéotechnologiques du PBS dispersé-renforcé et non renforcé ont été établies à l'aide de méthodes développées. Etalement optimal du PBS à partir d'un cône de dimensions D = 100 ; d = 70 ; h = 60 mm doit être de 25 à 30 cm. Des coefficients de réduction de l'étalement ont été identifiés en fonction des paramètres géométriques de la fibre et d'une réduction de l'étalement du PBS lorsqu'il est bloqué par une clôture grillagée. Il a été démontré que pour verser du PBS dans des moules dotés de cadres tissés en maille tridimensionnelle, l'étalement doit être d'au moins 28 à 30 cm.

6. Une méthode a été développée pour évaluer l'activité réactionnelle chimique des poudres de roche dans des mélanges à faible teneur en ciment (C:P - 1:10) dans des échantillons pressés sous pression de moulage par extrusion. Il a été établi qu'avec la même activité, évaluée par la résistance après 28 jours et pendant de longues périodes de durcissement (1 à 1,5 ans), la préférence, lorsqu'elle est utilisée dans le RPBS, doit être donnée aux poudres de roches à haute résistance : basalte, diabase, dacite, quartz.

7. Les processus de formation de la structure du béton en poudre ont été étudiés. Il a été établi que les mélanges coulés dans les 10 à 20 premières minutes après le versement libèrent jusqu'à 40 à 50 % d'air entraîné et nécessitent un revêtement avec un film qui empêche la formation d'une croûte dense. Les mélanges commencent à prendre activement 7 à 10 heures après le versement et gagnent en résistance après 1 jour 30-40 MPa, après 2 jours - 50-60 MPa.

8. Les principes expérimentaux et théoriques de base pour la sélection de la composition du béton d'une résistance de 130 à 150 MPa ont été formulés. Pour assurer une grande fluidité du PBS, le sable de quartz doit être d'une fraction à grains fins

0,14-0,63 ou 0,1-0,5 mm avec une densité apparente de 1400-1500 kg/m3 à un débit de 950-1000 kg/m3. L'épaisseur de la couche de suspension de farine de ciment et de MC entre les grains de sable doit être comprise respectivement entre 43 et 55 et 37 et 44 microns, avec une teneur en eau et en SP fournissant une répartition du mélange de 2 530 cm. de PC et de farine de pierre doivent être à peu près les mêmes, la teneur en MK 15-20%, la teneur en farine de pierre 40-55% en poids de ciment. En faisant varier la teneur de ces facteurs, la composition optimale est sélectionnée en fonction de la répartition requise du mélange et des valeurs maximales de résistance à la compression après 2,7 et 28 jours.

9. Les compositions de béton armé dispersé à grains fins avec une résistance à la compression de 130-150 MPa ont été optimisées à l'aide de fibres d'acier avec un coefficient de renforcement // = 1 %. Des paramètres technologiques optimaux ont été identifiés : le mélange doit être effectué dans des mélangeurs à grande vitesse de conception spéciale, de préférence sous vide ; La séquence de chargement des composants et les modes de mélange et de « repos » sont strictement réglementés.

10. L'influence de la composition sur la fluidité, la densité, la teneur en air du PBS renforcé dispersé et sur la résistance à la compression du béton a été étudiée. Il a été révélé que l'étalement des mélanges, ainsi que la résistance du béton, dépendent d'un certain nombre de facteurs de recette et technologiques. Au cours de l'optimisation, des dépendances mathématiques de la fluidité et de la résistance sur les facteurs individuels les plus significatifs ont été établies.

11. Certaines propriétés physiques et techniques du béton armé dispersé ont été étudiées. Il a été démontré que les bétons ayant une résistance à la compression de 120 l

150 MPa ont un module élastique de (44-47) -10 MPa, coefficient de Poisson -0,31-0,34 (0,17-0,19 pour non renforcé). Le retrait à l'air du béton armé dispersé est 1,3 à 1,5 fois inférieur à celui du béton non armé. Une résistance élevée au gel, une faible absorption d'eau et un retrait à l'air indiquent les propriétés de haute performance d'un tel béton.

12. Les tests de production et l'évaluation technique et économique indiquent la nécessité d'organiser la production et l'introduction généralisée de béton armé dispersé en poudre réactionnelle à grains fins dans la construction.

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