Betonin tarttuvuus ja koheesio, sen kutistuminen, karheus ja muotin muodostavan pinnan huokoisuus vaikuttavat muotin tarttumiseen betoniin. Tarttuvuus voi saavuttaa useita kg / cm2, mikä vaikeuttaa muotin muodostumista, vaikuttaa teräsbetonituotteen pinnan laatuun ja johtaa muottipaneelien ennenaikaiseen kulumiseen.

Betoni tarttuu puu- ja teräsmuottipintoihin voimakkaammin kuin muovipinnoitteisiin viimeisten huonon kostutettavuuden vuoksi.

Voiteluainetyypit:

1) jauhemaisten aineiden vesisuspensiot, jotka ovat inerttejä betonin suhteen. Kun vesi haihtuu suspensiosta, muotin pinnalle muodostuu ohut kerros, joka estää betonin tarttumisen. useammin suspensio, jonka paino on CaSO 4x0,5H20 0,6 ... 0,9. tuntia, kalkkitaikina 0,4 ... 0,6 paino-osaa, LST 0,8 ... 1,2 paino-osaa, vettä 4 ... 6 paino-osaa Nämä rasvat poistetaan betonilla, saastuttavat betonipinnat, joten niitä käytetään harvoin;

2) hydrofobiset voiteluaineet ovat yleisimmin mineraaliöljyihin, emulsoleihin tai rasvahappojen suoloihin (saippuat) perustuvia. Niiden käytön jälkeen useista orientoiduista molekyyleistä muodostetaan hydrofobinen kalvo, mikä heikentää muotin tarttumista betoniin. Heidän haittansa: betonipinnan saastuminen, korkeat kustannukset ja palovaarat;

3) voiteluaineet - hidastimet betonin asettamiseen ohuisiin pussein kerroksiin. Melassi, tanniinit jne. Niiden haittapuoli on vaikeus säätää betonikerroksen paksuutta, jolloin asettuminen hidastuu.

4) yhdistetty - muottien muovauspintojen ominaisuuksia käytetään yhdessä viivästyksen kanssa betonin asettamisessa maalikerroksiin. Ne valmistetaan käänteisten emulsioiden muodossa. Vettä hylkivien aineiden ja moderaattoreiden lisäksi voidaan lisätä pehmittäviä lisäaineita: LST, soaponaft jne., Jotka vähentävät betonin pintahuokoisuutta maalipinnoissa. Nämä rasvat eivät kuori 7 ... 10 vuorokautta, niitä pidetään hyvin pystysuorilla pinnoilla eivätkä ne saastuta betonia.

Muotin asennus .

Muotin kokoaminen varastomuotojen osista, samoin kuin tilavuus-, liuku-, tunneli- ja vieritysmuotien asennus työasentoon tulisi suorittaa niiden kokoamista koskevien teknisten sääntöjen mukaisesti. Muotin muottipinnat on sidottava irrotusaineella.

Asennettaessa muotteja tukevia rakenteita seuraavat vaatimukset täyttyvät:

1) telineet on asennettava alustoille, joiden tukipinta-ala on riittävä suojaamaan betonirakennetta kohtuuttomalta vajoamiselta;

2) narut, kytkimet ja muut kiinnityselementit eivät saa estää betonimista;

3) narujen ja pidikkeiden kiinnitys aiemmin betoniteräsbetonirakenteisiin olisi tehtävä ottaen huomioon betonin lujuus siirtäessä kuormitusta näistä kiinnittimistä siihen;

4) muotin pohja on tarkistettava ennen asennusta.

Muottirakenne ja teräsbetonikaarejen ja holvien ympyrä, samoin kuin yli 4 m: n teräsbetonipalkkien muotit tulisi asentaa rakennusnostimella. Rakennuksen hissin on oltava vähintään 5 mm / 1 m kaareiden ja kaarejen jänneväliä kohti, ja palkkirakenteissa - vähintään 3 mm / 1 m jänneväliä.

Asenna palkkien muotti telineen yläpäähän asettamalla liukukappale. Telineen yläosaan kiinnitetyillä haarukkatuilla oleviin telineisiin asennetaan runot, joihin muottilevyt asennetaan. Liukuvat poikkipalkit luottavat myös ajoihin. Ne voidaan myös tukea suoraan seiniin, mutta tässä tapauksessa seiniin tulisi tehdä tukipesi.

Ennen kokoontaitettavan muotin asentamista majakat asetetaan paikoilleen, joihin kohdistetaan vaarat punaisella maalilla, muottipaneelien ja tukielementtien työtason asettamiseksi. Rakennustelineitä ja rakennustelineitä tukevat muottielementit tulee varastoida mahdollisimman lähelle työpaikkaa enintään 1 ... 1,2 m: n pinoina merkkeinä, jotta kaikkiin elementteihin pääsee vapaasti.

Nosta suojat, supistukset, telineet ja muut osat ja toimita ne työpaikalla lavalle nostolaitteilla varustetuissa pakkauksissa. Kiinnittimet tulee syöttää ja varastoida erityisissä astioissa.

Muotit kootaan erikoistuneella linkillä, jonka päällikkö hyväksyy.

Muotin asennus ja purkaminen on suositeltavaa suorittaa suurikokoisilla paneeleilla ja lohkoilla mekanisointivälineiden avulla. Kokoonpano suoritetaan kovapinnoitetuilla kokoonpanopaikoilla. Paneeli ja yksikkö asennetaan tiukasti pystysuoraan asentoon ruuveilla, jotka on kiinnitetty tukiin. Asenna asennuksen jälkeen tarvittaessa kiilalukolla kiinni olevat tasoitteet supistuksissa.

Muotit rakenteille, joiden korkeus on yli 4 m, kerätään useaan kerrokseen. Ylemmän kerroksen paneelit tuetaan alempiin tai kiinnitetään betoniin asennettuihin tukikannattimiin, kun alempien kerrosten muotit on purettu.

Kokoontamalla kaarevan muodon muotteja käytetään erityisiä putkimaisia ​​supistumia. Muotin kokoamisen jälkeen se suoristetaan oikaisemalla kiilat peräkkäin halkaisijaltaan vastakkaisiin suuntiin.

Turvallisuuskysymykset

1. Mikä on muottien päätarkoitus monoliittisessa betoninnassa? 2. Millaisia ​​muotteja tiedät? 3. Mistä materiaaleista muotit voidaan tehdä?

13. Teräsbetonirakenteiden vahvistaminen

Yleistä tietoa. Teräsvahvikkeet teräsbetonirakenteisiin on yleisin tyyppi korkealujuutta terästä, jonka väliaikainen vastus on 525 - 1900 MPa. Viimeisen 20 vuoden aikana teräslevyjen maailmanlaajuinen tuotantomäärä on kasvanut noin kolme kertaa ja saavuttanut yli 90 miljoonaa tonnia vuodessa, mikä on noin 10% kaikista valssattujen terästuotteiden määrästä.

Venäjällä vuonna 2005 tuotettiin 78 miljoonaa kuutiometriä betonia ja teräsbetonia, teräsvahvisteen määrä oli noin 4 miljoonaa tonnia samalla rakentamisen kehitysvauhdilla ja normaalissa teräsbetonissa tapahtui täydellinen siirtyminen maamme A500- ja B500-luokan vahvistamiseen vuonna 2010. odotettavissa oleva noin 4,7 miljoonan tonnin raudoitusteräksen kulutus 93,6 miljoonalle m 3 betonille ja teräsbetonille.

Raudoitusteräksen keskimääräinen kulutus teräsbetonin 1 m 3: aa kohti maailman eri maissa on välillä 40 ... 65 kg, Neuvostoliitossa valmistettujen teräsbetonirakenteiden keskimääräinen raudoitusteräksen kulutus oli 62,5 kg / m 3. Säästöjen, jotka johtuvat siirtymisestä A500C-teräkseen A400: n sijasta, odotetaan olevan noin 23%, kun taas teräsbetonirakenteiden luotettavuus kasvaa johtuen raudoituksen ja hitsattujen liitosten hauraan murtuman poissulkemisesta.

Valmiiden ja monoliittisten teräsbetonirakenteiden valmistuksessa valssattua terästä käytetään liitososien, upotettujen osien valmistukseen yksittäisten elementtien kokoamiseksi, samoin kuin kokoonpanoon ja muihin laitteisiin. Teräksen kulutus teräsbetonirakenteiden valmistuksessa on noin 40% rakennuksessa käytetyn metallin kokonaismäärästä. Tankovahvistuksen osuus on 79,7% kokonaistilavuudesta, mukaan lukien: perinteinen raudoitus - 24,7%, lisääntynyt lujuus - 47,8%, korkea lujuus - 7,2%; langanvahvistusten osuus on 15,9%, mukaan lukien tavallinen lanka 10,1%, lisääntynyt lujuus - 1,5%, kuumavalssattu - 1%, korkea lujuus - 3,3%, upotettujen osien valssattujen tuotteiden osuus on 4,4%.

Rakenteen valmistuksen, kuljetuksen, asennuksen ja käytön aikana tapahtuvien jännitysten havaitsemislaskelman mukaan asennettuja varusteita kutsutaan toimiviksi ja asennetaan rakenteellisista ja teknisistä syistä, - kokoonpano. Työ- ja asennusvahvikkeet yhdistetään useimmiten vahvikkeisiin - hitsattuihin tai neulottuihin verkkoihin ja runkoihin, jotka asetetaan muottiin tiukasti suunnitteluasentoon teräsbetonirakenteen työn luonteen mukaisesti kuormituksen alla.

Yksi päätehtävistä, jotka on ratkaistava teräsbetonirakenteiden valmistuksessa, on vähentää teräksen kulutusta, mikä saavutetaan lisääntyneellä lujuudella varustettujen raudoitustankojen avulla. Tavanomaisille ja jännitetyille teräsbetonirakenteille tuodaan käyttöön uudenlaisia ​​raudoitusteräksiä, jotka syrjäyttävät tehottomat teräkset.

Liitososien valmistukseen käytetään vähähiilisiä, vähän tai keskimäärin seostettuja avotuli- ja muuntajateräksiä, joilla on erityyppisiä ja -rakenteisia ja siten fysikaalis-mekaanisia ominaisuuksia, joiden halkaisija on 2,5 - 90 mm.

Teräsbetonirakenteiden raudoitus luokitellaan 4 merkin perusteella:

- Valmistustekniikan mukaan on erotettu kuumavalssatusta teräksestä, jota toimitetaan tankoina tai keloina halkaisijan mukaan, ja kylmävedetyksi (valmistettu vetämällä) lankaksi.

- Kovetusmenetelmän mukaan tankovahvistus voidaan kovettaa termisesti ja termomekaanisesti tai kylmässä tilassa.

- Pinnan muodon mukaan raudoitus voi olla sileä, jaksollisen profiilin (pitkittäisillä ja poikittaisilla reunoilla) tai aaltopahvisella (ellipsisävyillä).

- Levitysmenetelmän mukaan venttiilit erotetaan ilman esijännitystä ja esijännityksellä.

Lajikkeet lujiteterästä. Raudoitetun betonirakenteen vahvistamiseen käytetään seuraavaa: tankkiteräs, joka täyttää standardien vaatimukset: kuumavalssattu tanko - GOST 5781, tämän raudoituksen luokat on merkitty kirjaimella A; termomekaanisesti kovetettu sauva - GOST 10884, luokkia merkitään At; vaijeri mietoa terästä - GOST 6727, sileä on merkitty B, aallotettu - Bp; hiiliteräslanka jännitetyn betonirakenteen vahvistamiseksi - GOST 7348, sileä on merkitty B, aaltopahvis - Вр, köydet GOST 13840: n mukaan, merkitty kirjaimella K.

Teräsbetonirakenteiden valmistuksessa on suositeltavaa käyttää teräslevyä, jolla on korkeimmat mekaaniset ominaisuudet metallin säästämiseksi. Raudoitusteräksen tyyppi valitaan rakenteiden tyypin, esijännityksen olemassaolon, valmistusolosuhteiden, asennuksen ja toiminnan mukaan. Kaikentyyppiset kotimaiset vetovahvistukset ovat hyvin hitsattuja, mutta niitä on saatavana erityisesti esijännitetyihin betonirakenteisiin ja rajoitettuihin hitsattuihin tai hitsaamattomiin vahvistustyyppeihin.

Kuumavalssattu sauva. Tällä hetkellä on kaksi tapaa osoittaa tankovahvistusluokat: A-I, A-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI ja A240, A300, A400 ja A500, A600, A800. A1000. Ensimmäisessä nimitysmenetelmässä voidaan luokitella samoilla ominaisuuksilla varustetut erilaiset raudoitusteräkset luokkaan kasvamalla, jolloin vahvistusteräksen luokkaa kasvatetaan, sen lujuusominaisuudet kasvavat (ehdolliset elastiset rajat, ehdollinen saantolujuus, väliaikainen vastus) ja muodonmuutosindikaattorit vähenevät (suhteellinen venymä repeämän jälkeen, suhteellisen tasainen venymä). aukon jälkeen suhteellinen kapenee aukon jälkeen jne.). Toisessa menetelmässä tankovahvistusluokkien nimeämiseksi numeerinen indeksi osoittaa ehdollisen myötölujuuden taatun vähimmäisarvon MPa: na.

Lisäindeksit, joita käytetään tankovahvistuksen osoittamiseen: Ac-II - toisen luokan vahvistus, joka on suunniteltu pohjoisilla alueilla toimiville teräsbetonirakenteille, A-IIIv - kolmannen luokan vahvistus, kovetettu konepellillä, At-IVK - vahvistettu lämpövahvistettu neljäs luokka, lisääntyneellä vastuksella korroosiohalkeiluun, At-IIIС - luokan III lämpövahvistettu ankkuri hitsattu.

Tankojen liitososia on saatavana halkaisijaltaan 6 - 80 mm, luokkien A-I ja A-II rebaareja, joiden halkaisija on enintään 12 mm ja luokkia A-III, joiden halkaisija on jopa 10 mm, voidaan toimittaa sauvoina tai keloina, loput kiinnikkeet ovat saatavana vain sauvoissa 6 - 80 12 m, mitattu tai mittaamaton pituus. Tankojen kaarevuus ei saisi ylittää 0,6% mitatusta pituudesta. Luokan A-I teräs tehdään sileäksi, loppuosa on jaksollista profiilia: luokan A-II vahvikkeessa on kaksi pituussuuntaista kylkiluuta ja poikittaisia ​​ulkonemia, jotka kulkevat kolmisuuntaista kierukkaa pitkin. Vahvisteen halkaisijan ollessa 6 mm sallitaan ulkonemat yhden käynnistyksen kierrettä pitkin ja halkaisijan 8 mm kahden käynnistyksen pitkin. Luokan A-III tai sitä korkeammissa liittimissä on myös kaksi pitkittäistä kylkiluuta ja poikittaisia ​​ulkonemia "kalanruunun" muodossa. Profiilin pinnalla, mukaan lukien kylkiluiden ja ulkonemien pinta, ei saa olla halkeamia, kuoria, liikkuvia vankeja ja auringonlaskuja. Luokan A-III ja sitä korkeampien terästen erottamiseksi tankojen päätypinnat maalataan eri väreillä tai ne on merkitty kuperoilla, jotka on kiinnitetty valssauksen aikana.

Tällä hetkellä terästä valmistetaan myös erityisellä ruuviprofiililla - Europrofilella (ilman pitkittäisiä kylkiluita ja kierteisen viivan muodossa olevat poikittaiset raajat ovat jatkuvia tai jaksollisia), mikä mahdollistaa ruuvien kiinnityselementtien - kytkinten, mutterien - kiinnittämisen sauvoihin. Heidän avullaan raudoitus voidaan yhdistää hitsamatta missään paikassa ja muodostaa väliaikaisia ​​tai pysyviä ankkureita.

Kuva 46. ​​Jaksollisen profiilin kuumavalssattu sauvavahvistus:

a - luokka A-II, b - luokka A-III ja uudempi.

Tuotantoon joka on vahvistettu, hiili (pääasiassa St3kp, St3ps, St3sp, St5ps, St5sp), matala ja srednelegirovannye teräs (10GT, 18G2S, 25G2S, 32G2Rps, 35GS, 80S, 20HG2TS, 23H2G2T, 22H2G2AYU, 22H2G2R, 20H2G2SR) muutetaan hiilipitoisuus ja seostavia elementtejä säätelevät teräksen ominaisuudet. Kaikkien laatuluokkien (paitsi 80C) terästerästen hitsattavuus varmistetaan kemiallisella koostumuksella ja tekniikalla. Hiiliekvivalentin arvo:

Seq = C + Mn / 6 + Si / 10

hitsatulle teräkselle matalametalliseoksesta valmistetusta teräksestä A-III (A400) saa olla enintään 0,62.

Tankojen termomekaanisesti kovetettu lujitus jaetaan myös luokkiin mekaanisten ominaisuuksien ja toimintaominaisuuksien mukaan: At-IIIC (At400C ja At500C), At-IV (At600), At-IVC (At600C), At-IVK (At600K), At-V (At800 ), At-VK (At800K), At-VI (At1000), At-VIK (At1000K), At-VII (At1200). Teräs on valmistettu jaksollisesta profiilista, joka voi olla samanlainen kuin kuumavalssattu tanko, luokka A-Sh, tai kuten kuvassa 1 esitetään. 46, joissa on pitkittäiset tai ilman ja poikittain sirppimaisia ​​kylkiluita, sileä vahvistus voidaan valmistaa tilauksesta.

Vahvistettu teräs, jonka halkaisija on vähintään 10 mm, toimitetaan tankoina, joiden pituus on mitattu, hitsattua terästä saa toimittaa mittattoman pituisina tankoina. Teräs, jonka halkaisija on 6 ja 8 mm, toimitetaan kelana; toimitus keloissa At400C, At500C, At600C on terästä, jonka halkaisija on 10 mm.

Hitsatuille raudoitusteräksille At400C hiiliekvivalentti:

Seq = C + Mn / 8 + Si / 7

on oltava vähintään 0,32, At500C-teräs - vähintään 0,40, At600C-teräkselle - vähintään 0,44.

Luokkien AT800, AT1000, AT1200 raudoitusteräksissä jännityksen relaksaatio ei saisi ylittää 4% 1000 tunnin altistumisen aikana, kun lähtövoima on 70% väliaikaista vastustusta vastaavasta maksimivoimasta.

Kuva 47. Teräsvarsi termomekaanisesti karkaistu jaksollinen profiili

a) sirppin muotoinen profiili, jossa on pitkittäiset kylkiluut, b) sirppin muotoinen profiili, jossa ei ole pitkittäisiä kylkiluita.

Luokkien At800, At1000, At1200 lujitetun teräksen on kestettävä 2 miljoonaa jännityssykliä ilman häiriöitä, mikä vastaa 70% väliaikaisesta vastuskyvystä. Jännitysvälin sileälle teräkselle tulisi olla 245 MPa, jaksollisen profiilin teräkselle - 195 MPa.

Luokkien At800, At1000, At1200 lujiteteräksessä ehdollisen elastisen rajan tulisi olla vähintään 80% ehdollisesta saantolujuudesta.

Vahvistuslanka se valmistetaan kylmävetimellä, jonka halkaisija on 3–8 mm, tai vähähiilisestä teräksestä (St3kp tai St5ps) - luokka V-1, VR-1 (VR400, VR600), luokan VRP-1 lanka sirppiprofiililla tai luokan 65 hiiliteräs ... 85 luokan В-П, Вр-П (В1200, Вр 1200, В1300, Вр 1300, В1400, Вр 1400, В1500, Вр 1500). Raudoituslangan luokan numeeriset indeksit viimeisessä nimityksessä vastaavat langan ehdollisen myötölujuuden taattua arvoa MPa: ssa luottamustodennäköisyydellä 0,95.

Esimerkki johtosymbolista: 5В1414 - viiran halkaisija 5 mm, sen pinta on aaltopahvis, virtauslujuus vähintään 1400 MPa.

Kotimainen rautateollisuus on tällä hetkellä hallinnut luokan BP600 stabiloidun sileän erittäin lujan langan, jonka halkaisija on 5 mm, lisää rentoutumiskykyä, ja vähähiilisen langan, jonka halkaisija on 4 ... 6 mm, tuotannon. korkea lujuuslanka on valmistettu normalisoidulla suoruusarvolla, eikä sitä voida muokata. Lankaa pidetään suoraviivaisena, jos levitettäessä vähintään 1,3 m pituutta vapaasti tasoon muodostuu segmentti, jonka pohja on 1 m ja korkeus enintään 9 cm.

Pöytä. 3. Erittäin lujan vaijerin ja vahvistusköysien mekaanisia ominaisuuksia koskevat vaatimukset

Huomautuksia: 1 - 5 1 ja 2,5 1 tarkoittavat stabiloitua lankaa, jonka halkaisija on 5 mm,

2 - - jännitteen relaksaation arvo annetaan 1000 tunnin altistumisen jälkeen jännitteellä = 0,7% alkuperäisestä jännitteestä.

Vahvistusköydet valmistettu erittäin lujasta kylmävedetystä langasta. Köyden vaijerin lujuusominaisuuksien paremman hyödyntämisen kannalta kierrevaihe otetaan maksimiksi, mikä varmistaa köyden kiertymisen - yleensä 10-16 köyden halkaisijan sisällä. Valmistetaan K7-köydet (7 lankaa, joiden halkaisija on sama: 3,4,5 tai 6 mm) ja K19 (10 lankaa, joiden halkaisija on 6 mm ja 9 lankaa, joiden halkaisija on 3 mm), lisäksi useita köyksiä voidaan kiertää: K2 × 7 - 2 seitsemän lankaa, K3 × 7, K3 × 19.

Korkean lujuuden johtimien ja vahvistusköysien mekaanisia ominaisuuksia koskevat vaatimukset on esitetty taulukossa.

Kuumavalssattuja sauvaluokkia A-III, At-III, At-IVC ja vaijeria VR-I käytetään kiristämättöminä työvälineinä. Voidaan käyttää vahvistusta A-II, jos korkeampien luokkien raudoituksen lujuusominaisuuksia ei käytetä kokonaan liiallisen muodonmuutoksen tai halkeaman aukon vuoksi.

Valmiiden elementtien kokoonpanosilmukoissa on käytettävä luokan Ac-II luokan 10GT kuumavalssattua terästä ja luokan VSt3sp2, VSt3ps2 kuumavalssattua terästä. Jos teräsbetonirakenteiden asentaminen tapahtuu lämpötilassa alle miinus 40 0 ​​С, puoliksi hiljaista terästä ei saa käyttää lisääntyneen kylmän haurauden vuoksi. Upotettuihin osiin ja liitäntälevyihin käytetään valssattua hiiliterästä.

Korkeintaan 12 m pitkien rakenteiden vetolujitukseen suositellaan käytettäväksi luokkien A-IV, A-V, A-VI tankkiterästä, kovetettua kuorella A-IIIb ja termomekaanisesti karkaistua luokkaa At-IIIC, At-IVC, At-IVK, At-V At-VI, At-VII. Elementeissä ja teräsbetonirakenteissa, joiden pituus on yli 12 m, on suositeltavaa käyttää erittäin lujaa vaijeria ja raudoitusköysiä. Pitkissä rakenteissa käytetään sauvahitsattua, paksuhitsattua luokkaa A-V ja A-VI. Hitsaamattomia liitososia (A-IV-luokka 80C, samoin kuin luokat At-IVK, At-V, At-VI, At-VII) voidaan käyttää vain mitattuina pituuksina ilman hitsattuja liitoksia. Tankovahvistus ruuviprofiililla yhdistetään ruuvaamalla kierteitetyt kytkimet, joiden kanssa myös väliaikaiset ja pysyvät ankkurit on järjestetty.

Matalissa negatiivisissa lämpötiloissa käytettäviksi tarkoitettuihin teräsbetonirakenteisiin ei saa käyttää teräsrakenteita, jotka ovat alttiita kylmälle hauraudelle: käyttölämpötilassa alle miinus 30 0 C, luokan A-II terästä, luokan BCt5ps2 ja luokkaa A-IV, ei voida käyttää, ja lämpötilassa alle miinus. 40 0 C: n lämpötilassa A-III-luokan 35GS teräksen käyttö on lisäksi kielletty.

Hitsatujen verkkojen ja kehysten valmistukseen käytetään luokan Bp-I kylmävedettyä lankaa, jonka halkaisija on 3–5 mm, ja luokan A-I, A-II, A-III, A-IV kuumavalssattua terästä, jonka halkaisija on 6–40 mm.

Käytetyn raudoitusteräksen on täytettävä seuraavat vaatimukset:

- niillä on oltava taatut mekaaniset ominaisuudet sekä lyhytaikaisille että pitkäaikaisille kuormituksille lujuusominaisuuksien ja taipuisuuden ylläpitämiseksi dynaamisten, värähtelevien, vaihtuvien kuormitusten vaikutuksesta,

- poikkileikkauksen profiilin vakiomittaisten geometristen mittojen aikaansaamiseksi,

- on hyvä hitsata kaikenlaisilla hitsauksilla,

- hyvä tarttuvuus betoniin - oltava puhdas pinta; kuljetuksen, varastoinnin ja varastoinnin aikana on toteutettava toimenpiteitä teräksen saastumisen ja kosteuden estämiseksi. Teräsvahvisteen pinta tulisi tarvittaessa puhdistaa mekaanisesti,

- erittäin luja teräslanka ja köydet on toimitettava suurikokoisissa käämeissä, jotta kelausvahvistus on suoraviivaista, tämän teräksen mekaaninen suoristaminen ei ole sallittua,

- raudoitusteräksen on oltava korroosionkestävä ja suojattu hyvin ulkoisilta aggressiivisilta vaikutuksilta tiheällä betonikerroksella, jonka paksuus on välttämätöntä. Teräksen korroosionkestävyys kasvaa, kun sen hiilipitoisuus vähenee ja seostavia lisäaineita otetaan käyttöön. Termomekaanisesti karkaistu teräs on alttiina korroosiohalkeilulle, joten sitä ei voida käyttää rakenteissa, jotka toimivat aggressiivisissa olosuhteissa.

Rasittamattomien liitososien valmistelu .

Monoliittisten teräsbetonirakenteiden raudoituksen laatu ja sen sijainti määräytyvät vaadittujen lujuus- ja muodonmuutosominaisuuksien perusteella. Raudoitetut betonirakenteet vahvistetaan erillisillä suorilla tai taivutetuilla tankoilla, verkoilla, litteillä tai alueellisilla kehyksillä, samoin kuin hajotetun kuidun johtamisella betoniseokseen. Raudoituksen tulee olla tarkalleen suunnitellussa asennossa betonimassassa tai betonipiirin ulkopuolella, minkä jälkeen pinnoitus on tehtävä sementti-hiekkalaastilla. Teräsvahvistusliitokset tehdään pääasiassa sähköhitsauksella tai kiertämällä neulontalangalla.

Raudoitustyöhön sisältyy raudoituksen valmistus, esiasennus, asennus muottiin ja raudoituksen kiinnitys. Vahvistuksen pääosa valmistetaan keskitetysti erikoistuneissa yrityksissä, ja on suositeltavaa järjestää raudoituksen valmistus rakennustyömaalla liikkuvilla raudoitusasemilla. Ankkurivalmistukseen sisältyy operaatioita: raudoitusteräksen kuljetus, hyväksyminen ja varastointi, käämeissä toimitetun ankkurin suoristaminen, puhdistaminen ja leikkaaminen (paitsi lujalanka ja köydet, joita ei suoristeta), telakointi-, leikkaus- ja taivutustangot, hitsausverkot ja -kehykset tarvittaessa - se on joustavia ristikkoja ja runkorakenteita, avaruuskehysten kokoamista ja niiden kuljettamista puutavaraan.

Takapuoleiset liitokset tehdään puristamalla kytkimet kylmässä tilassa (ja lujat teräkset - lämpötilassa 900 ... 1200 0 C) tai hitsaamalla: kosketusputki, puoliautomaattinen valokaari fluksikerroksen alla, kaarielektrodi tai monielektrodihitsaus varastomuodossa. Kun tankojen halkaisija on yli 25 mm, ne suljetaan valokaarihitsauksella.

Johtimille tehdään tilaruuat pystysuoraa kokoonpanoa ja hitsausta varten. Taivutettujen ristikkojen alueellisten kehysten muodostaminen vaatii vähemmän työvoimaa, metallia ja sähköä, tarjoaa korkean luotettavuuden ja tarkkuuden valmistuksen.

Asenna raudoitus muotin tarkistamisen jälkeen, asennus on erikoistunut yksikkö. Asenna betonin suojakerroksen laitteeseen betonimuovi, metalli.

Kun betonielementtejä vahvistetaan monoliittisistä teräsbetonirakenteista luotettavan liitännän aikaansaamiseksi, betonielementtien ja monoliittisten osien vahvistus yhdistetään erilaisten kysymysten kautta.

Hajautettujen raudoitusten käyttö kuitubetonin saamiseksi mahdollistaa lujuuden, halkeamankestävyyden, iskunkestävyyden, pakkaskestävyyden, kulutuskestävyyden, vedenkestävyyden lisäämisen.

Konferenssissa rakennusmateriaalien ja rakenteiden testauslaboratorion päällikkö Dmitry Nikolaevich Abramovin esittelemän raportin teksti ”Betonirakenteiden virheiden tärkeimmät syyt”

Haluan kertoa mietinnössäni teräsbetonityön tuotantotekniikan tärkeimmistä rikkomuksista, jotka laboratorion henkilökunta kohtaa Moskovan kaupungin rakennustyömailla.

- rakenteiden varhainen purku.

Muottien kalliiden kustannusten vuoksi, jotta voidaan kasvattaa sen liikevaihtosyklien lukumäärää, rakentajat eivät usein noudata muotissa olevan betonin kovetusolosuhteita ja purkavat rakenteita aikaisemmassa vaiheessa kuin mitä projektin vaatimuksissa säädetään teknisillä kartoilla ja SNiP 3-03-01-87. Muottia purettaessa on tärkeätä betonin tarttuvuus muottiin seuraavissa tapauksissa: jos suuri tarttuvuus on vaikea purkaa työtä. Betonipintojen laadun heikkeneminen johtaa virheisiin.

- tuotanto ei ole tarpeeksi jäykkä, epämuodostunut betonin asettamisessa eikä tiheä muotti.

Tällainen muotti saa muodonmuutoksen betoniseoksen asettamisen aikana, mikä johtaa teräsbetonielementtien muodon muutokseen. Muotin muodonmuutos voi johtaa raudoituskorien ja seinien siirtymiseen ja muodonmuutokseen, rakenneosien kantokyvyn muutoksiin, ulkoneiden muodostumiseen ja putoamiseen. Rakenteiden suunnittelun mittojen rikkominen johtaa tuloksiin:

Niiden vähentämisen tapauksessa

Kantokyvyn vähentämiseksi

Jos kyse on kasvattaa lisätä omaa painoaan.

Tällainen havainnointitekniikan rikkomus muottien valmistuksessa rakennusolosuhteissa ilman asianmukaista teknistä valvontaa.

- riittämätön paksuus tai suojakerroksen puute.

Tarkkailtu väärän asennuksen tai murskatun muotin tai vahvistetun kehyksen kanssa, ei tiivisteitä.

Rakenteiden raudoituksen laadun huono hallinta voi johtaa vakaviin virheisiin monoliittisissa teräsbetonirakenteissa. Yleisimmät ovat rikkomukset:

- epäjohdonmukaisuus rakenteiden vahvistamishankkeen kanssa;

- rakenneosien ja varusteiden heikkolaatuinen hitsaus

- erittäin syövyttävän vahvistuksen käyttö.

- betoniseoksen huono tiivistys asennuksen aikana   muottirakenteessa johtaa onteloiden ja onteloiden muodostumiseen, voi aiheuttaa elementtien kantokyvyn merkittävän laskun, lisää rakenteiden läpäisevyyttä, myötävaikuttaa raudoituksen korroosioon vikojen alueella;

- kerrostuneen betoniseoksen asettaminen   ei salli betonin tasaisen lujuuden ja tiheyden saavuttamista koko rakenteessa;

- käytä liian kovaa betoniseosta   johtaa nielujen ja onteloiden muodostumiseen raudoitustankojen ympärille, mikä vähentää raudoituksen tarttuvuutta betoniin ja aiheuttaa raudoituksen korroosion riskin.

On tapauksia, joissa betoniseos tarttuu raudoitukseen ja muottiin, mikä aiheuttaa onteloiden muodostumisen betonirakenteiden runkoon.

- betonin huono hoito karkaisuvaiheessa.

Betonin hoidon aikana on välttämätöntä luoda sellaiset lämpötila-märät olosuhteet, jotka varmistavat sementin hydratoimiseksi tarvittavan veden säilymisen betonissa. Jos kovetusprosessi tapahtuu suhteellisen vakiona lämpötilassa ja kosteudessa, jännitykset, joita betonissa esiintyy tilavuusmuutoksista ja jotka johtuvat kutistumisesta ja lämpötilan vääristymistä, ovat merkityksettömiä. Tyypillisesti betoni on päällystetty muovikalvolla tai muulla suojaavalla pinnoitteella. Suojauksen estäminen kuivumisen estämiseksi. Yli kuivatulla betonilla on paljon alhaisempi lujuus ja pakkaskestävyys kuin normaalisti kovettuneena, siihen syntyy monia kutistumishalkeamia.

Betonistellessa talviolosuhteissa ja riittämättömällä eristyksellä tai lämpökäsittelyllä voi tapahtua betonin varhainen jäätyminen. Sulatettuaan tällaista betonia hän ei pysty saavuttamaan tarvittavaa voimaa.

Teräsbetonirakenteiden vauriot jaetaan kolmeen ryhmään kantavuuteen kohdistuvan vaikutuksen luonteen mukaan.

Ryhmä I - vauriot, jotka käytännössä eivät vähennä rakenteen lujuutta ja kestävyyttä (pinnan nielu, tyhjät alueet; halkeamat, mukaan lukien kutistuminen, joiden paljastumisaste on enintään 0,2 mm, ja jotka myös tilapäisen kuormituksen ja lämpötilan vaikutuksesta paljastuvat enintään 0: lla) , 1mm; halkaistu betoni altistamatta raudoitusta jne.);

Ryhmä II - vauriot, mikä vähentää rakenteen kestävyyttä (yli 0,2 mm avoimia korroosion vaarallisia halkeamia ja yli 0,1 mm halkeamia halkeamia, jännitettyjen jännelevyjen työvahvistuksen alueella, myös jatkuvan kuormituksen alaisilla osilla; yli 0,3 mm: n halkeamia avoinna väliaikaisesti kuori, kuoren ja lastujen tyhjyys paljaalla palkilla, betonin pinta- ja syväkorroosio jne.);

Ryhmä III - vaurioita, mikä vähentää rakenteen kantavuutta (halkeamia, joita ei edellytetä lujuuden tai kestävyyden laskemisessa; kaltevat halkeamiset palkkien seinämissä; vaakasuuntaiset halkeamat laatan ja tukirakenteiden liitoksissa; suuret kuoret ja tyhjät alueet puristetun alueen betonissa jne. ) ..

Ryhmän I vauriot eivät vaadi kiireellisten toimenpiteiden toteuttamista, ne voidaan poistaa päällystämällä nykyisellä kunnossapidolla ennalta ehkäiseviä tarkoituksia varten. Ryhmän I vaurioiden päällysteiden päätarkoitus on pysäyttää olemassa olevien pienten halkeamien muodostuminen, estää uusien muodostumien muodostuminen, parantaa betonin suojaavia ominaisuuksia ja suojata rakenteita ilmakehän ja kemialliselta korroosiolta.

Ryhmän II vaurioissa korjaus parantaa rakenteen kestävyyttä Siksi käytettyjen materiaalien on oltava riittävän kestäviä. Esijännitetyn raudoituksen kimppujen alueella olevat halkeamat, raudoituksen pitkiä halkeamia pakotetaan tiivistämään.

III-ryhmän vaurioilla palautetaan mallin kantokyky tiettyyn merkkiin. Käytettyjen materiaalien ja tekniikoiden tulisi tarjota rakenteen lujuusominaisuudet ja kestävyys.

Ryhmän III vahinkojen poistamiseksi on pääsääntöisesti kehitettävä yksittäisiä hankkeita.

Monoliittisen rakentamisen jatkuva kasvu on yksi tärkeimmistä suuntauksista, jotka kuvaavat Venäjän rakentamisen nykyaikaa. Tällä hetkellä massiivisella siirtymisellä monoliittisen teräsbetonin rakentamiseen voi kuitenkin olla negatiivisia seurauksia, jotka liittyvät yksittäisten esineiden melko heikkoon laatutasoon. Seuraavia on syytä korostaa tärkeimmistä syistä pystytettyjen monoliittisten rakennusten heikkoon laatuun.

Ensinnäkin suurin osa Venäjällä tällä hetkellä voimassa olevista säädöksistä luotiin betonielementtien rakentamisen ensisijaisen kehityksen aikakaudella, joten niiden keskittyminen tehdastekniikkaan ja monoliittisen lujitetun rakenteen riittämätön kehitys ovat luonnollisia.

Toiseksi useimmista rakennusyrityksistä puuttuu riittävä kokemus ja tarvittava monoliittisen rakennustekniikan kulttuuri sekä heikkolaatuiset tekniset laitteet.

Kolmanneksi, monoliittisen rakentamisen tehokasta laadunhallintajärjestelmää, mukaan lukien rakennusten luotettavan teknisen laadunvalvontajärjestelmän, ei ole luotu.

Betonin laatu on ensinnäkin sen ominaisuuksien yhdenmukaisuus sääntelyasiakirjojen parametrien kanssa. Rosstandart hyväksyi ja uudet standardit ovat voimassa: GOST 7473 “Betoniseokset. Tekniset ehdot ", GOST 18195" Betonit. Hallinnan ja lujuuden arvioinnin säännöt. GOST 31914: n "Erittäin lujat raskas- ja hienorakeiset betonit monoliittisille rakenteille" pitäisi tulla voimaan. Vahvistus- ja upotettujen tuotteiden standardin tulee tulla nykyinen.

Valitettavasti uudet standardit eivät sisällä kysymyksiä, jotka liittyvät rakennusasiakkaiden ja pääurakoitsijoiden, rakennusmateriaalien valmistajien ja rakentajien välisiin oikeussuhteisiin, vaikka betonityön laatu riippuu teknisen ketjun jokaisesta vaiheesta: raaka-aineiden valmistelu tuotantoon, betonin suunnittelu, seoksen tuotanto ja kuljetus, betonin asettaminen ja ylläpito rakenteessa.

Betonin laadun varmistaminen tuotantoprosessissa saavutetaan monenlaisten olosuhteiden ansiosta: täällä on nykyaikaisia ​​teknologialaitteita, akkreditoitujen testauslaboratorioiden saatavuus, pätevä henkilöstö, lakisääteisten ehtojen ehdoton täyttäminen ja laadunhallintaprosessien toteuttaminen.

Betonin tarttuvuus muottiin saavuttaa useita kgf / cm2. Tämä vaikeuttaa purkutöitä, heikentää betonipintojen laatua ja johtaa muottipaneelien ennenaikaiseen kulumiseen.
  Betonin tarttuvuus ja koheesio, sen kutistuminen, karheus ja muotin muodostavan pinnan huokoisuus vaikuttavat betonin tarttumiseen muottiin.
  Tarttuvuuden (tarttumisen) alla ymmärrä sidos, joka johtuu molekyylisistä voimista kahden erilaisen tai nestemäisen vierekkäisen kappaleen pintojen välillä. Betonin kosketuksen aikana muottiin luodaan suotuisat olosuhteet tarttuvuuden ilmenemiselle. Liima (liima), joka tässä tapauksessa on betoni, on taipuisassa tilassa muninnan aikana. Lisäksi betonin vibrokompaktioprosessissa sen plastisuus kasvaa vielä enemmän, minkä seurauksena betoni lähestyy muotin pintaa ja niiden välisen kosketuksen jatkuvuus kasvaa.
  Betoni tarttuu muotin puu- ja teräspintoihin vahvemmin kuin muoviin, johtuen viimeksi mainitun heikosta kostuvuudesta. Eri muotityyppien Ks-arvot ovat: pieni suoja - 0,15, puinen - 0,35, teräs - 0,40, iso paneeli (pienten paneelien paneeli) - 0,25, iso paneeli - 0,30, palautuva - 0, 45, lohkomuodoille - 0,55.
  Puu, vaneri, teräs ilman käsittelyä ja lasikuitu ovat hyvin kostutettuja ja betonin tarttuvuus niihin on melko suuri, betonin ollessa hieman kostutettu heikosti kostutuvalla (hydrofobisella) getinaksilla ja tekstoliitilla.
  Kostutuskulmahiottua terästä enemmän kuin käsittelemätöntä. Betonin tarttuminen hiomateräkseen on kuitenkin heikentynyt hieman. Tämä selitetään sillä, että betonin ja hyvin käsiteltyjen pintojen rajalla kosketuksen jatkuvuus on suurempi.
Levitettäessä öljykalvon pintaan se on vettä hylkivä, mikä vähentää tuntuvasti tarttuvuutta.
  Muotin pinnan karheus lisää sen tarttuvuutta betoniin. Tämä johtuu siitä, että karhealla pinnalla on suurempi todellinen kosketuspinta verrattuna sileään.
  Erittäin huokoinen muottimateriaali lisää myös tarttuvuutta, koska huokosiin tunkeutuva sementtilaasti muodostaa luotettavan liitoskohdan värähtelyssä. Muotin poistamisessa voi olla kolme vaihtoehtoa erottamiseen. Ensimmäisessä suoritusmuodossa tarttuvuus on hyvin pieni ja koheesio on melko suuri.
  Muotti tulee tässä tapauksessa irti täsmällisesti kosketustasolta. Silti tarttuvuus on suurempi kuin koheesio. Tässä tapauksessa muotti irtoaa liima-aineesta (betonista).
  Kolmas vaihtoehto - tarttuvuus ja koheesio niiden arvoissa ovat suunnilleen samat. Muotti irtoaa osittain betonin ja muotin välisen kosketuksen tasoa pitkin, osittain itse betonia (sekoitettu tai yhdistetty erotus).
  Liimarepiällä muotti poistetaan helposti, sen pinta pysyy puhtaana ja betonin pinta on hyvälaatuista. Seurauksena on tarpeen pyrkiä varmistamaan liiman erottuminen. Tätä varten muotin muodostavat pinnat on valmistettu sileistä, huonosti kostutuvista materiaaleista tai niihin levitetään voiteluaineita ja erityisiä tarttuvuuden estäviä päällysteitä.
  Muottien voiteluaineet voidaan koostumuksesta, toimintaperiaatteesta ja suorituskykyominaisuuksista riippuen jakaa neljään ryhmään: vesisuspensiot; vettä hylkivät rasvat; voiteluaineet - betonin hidastimet; yhdistetyt voiteluaineet.
  Jauhemaisten aineiden vesisuspensiot, jotka ovat inerttejä betonille, ovat yksinkertaisia ​​ja halpoja, mutta eivät aina tehokkaita keinoja estää betonin tarttumista muottiin. Toimintaperiaate perustuu siihen tosiseikkaan, että veden haihtumisesta suspensioista ennen betonistamista muodostuu ohut suojakalvo muotin muodostuspintaan estäen betonin tarttumista.
  Kalkki-kipsi-liete, joka on valmistettu puolivettäisestä kipsistä (0,6-0,9 painoprosenttia), kalkkitaikasta (0,4-0,6 painoprosenttia H.), sulfiitti-alkoholi-tyre (0,8 - 1,2 paino-osaa) ja vettä (4 - 6 paino-osaa).
  Ripustusvoiteluaineet poistavat betoniseoksen värähtelyn aikana ja saastuttavat betonipinnat, minkä seurauksena niitä käytetään harvoin.
Yleisimmät mineraaliöljyihin, emulsol EX: ään tai rasvahappojen suoloihin (saippuat) perustuvat hydrofobiset voiteluaineet. Sen jälkeen kun ne on levitetty muotin pinnalle, useista orientoiduista molekyyleistä muodostuu hydrofobinen kalvo, joka heikentää muotimateriaalin tarttuvuutta betoniin. Tällaisten voiteluaineiden haittoja ovat betonipinnan likaantuminen, korkeat kustannukset ja palovaarat.
  Kolmannessa voiteluaineryhmässä betonin ominaisuuksia käytetään asettamaan hitaasti ohuisiin peitekerroksiin. Asettelun hidastamiseksi melaseja, tanniinia jne. Lisätään voiteluaineiden koostumukseen.Sellaisten voiteluaineiden haittana on vaikeus hallita betonikerroksen paksuutta.
  Tehokkaimmat yhdistelmävoiteluaineet, joissa käytetään muodostuspintojen ominaisuuksia yhdessä hitaan betonin asettumisen kanssa ohuissa peitekerroksissa. Tällaisia ​​voiteluaineita valmistetaan ns. Käänteisten emulsioiden muodossa. Vettä hylkivien ja hidastavien aineiden lisäksi joihinkin niistä lisätään pehmitteitä: sulfiitti-hiivalaudan (SDB), mylonafien tai TsNIPS-lisäaineen. Nämä materiaalit plastisen tiivistyksen aikana plastisoivat betonin maalikerroksissa ja vähentävät sen pintahuokoisuutta.
  ESO-GISI-voiteluaineet valmistetaan ultraäänihydraamisissa sekoittimissa, joissa komponenttien mekaaninen sekoittaminen yhdistetään ultraääniin. Tätä tarkoitusta varten komponentit kaadetaan sekoittimen säiliöön ja sekoitin kytketään päälle.
  Ultraäänisekoitusta varten tarkoitettu asennus koostuu kiertovesipumpusta, imu- ja paineputkista, kytkentärasiasta ja kolmesta ultraäänihydrodynaamisesta vibraattorista - ultraäänipilleistä, joilla on resonoivat kiilat. Pumpun toimittama neste 3,5-5 kgf / cm2 ylipaineessa, poistuu suurella nopeudella täryttimen suuttimesta ja osuu kiilamaiseen levyyn. Tässä tapauksessa levy alkaa värähtellä taajuudella 25-30 kHz. Seurauksena nesteeseen muodostuu voimakkaan ultraäänisekoittumisen vyöhykkeitä jakamalla komponentit samanaikaisesti pienimpiin pisaroihin. Sekoituksen kesto 3-5 minuuttia
  Emulsiovoiteluaineet ovat stabiileja, niitä ei stratifioida 7-10 päivän kuluessa. Niiden käyttö poistaa kokonaan betonin tarttumisen muottiin; ne pitävät hyvin muodostuspinnalla eivätkä saastuta betonia.
  Nämä voiteluaineet on mahdollista levittää muottiin harjoilla, teloilla ja ruiskutankojen avulla. Jos suojat ovat suuret, niiden voiteluun tulisi käyttää erityistä laitetta.
Tehokkaiden voiteluaineiden käyttö vähentää joidenkin tekijöiden haitallisia vaikutuksia muottiin. Joissakin tapauksissa voiteluaineiden käyttö on mahdotonta. Siksi betonoidessaan liukuvassa tai muotoon taitettavassa muotissa on kielletty käyttää sellaisia ​​voiteluaineita, koska ne tunkeutuvat betoniin ja sen laatu heikkenee.
  Hyvän vaikutuksen tuottavat polymeerien pohjalta syntyvät tarttumattomat suojapinnoitteet. Ne levitetään levyjen muodostaville pinnoille niiden valmistuksen aikana, ja ne kestävät 20-35 jaksoa ilman uudelleenasentamista ja korjaamista.
  Kartonki- ja vanerimuotteille kehitettiin fenoliformaldehydiin perustuva pinnoite. Se puristetaan laudojen pinnalle korkeintaan 3 kgf / cm2: n paineessa ja lämpötilassa + 80 ° C. Tämä pinnoite eliminoi betonin tarttumisen muottiin ja kestää jopa 35 jaksoa ilman korjausta.
  Huolimatta suhteellisen korkeista kustannuksista, tarttumattomat suojapinnoitteet ovat moninkertaisen kääntymisen vuoksi kannattavampia kuin voiteluaineet.
  On suositeltavaa käyttää suojauksia, joiden kannet on valmistettu getinaksista, sileästä lasikuitusta tai tekstoliitista ja runko on valmistettu metallisista kulmista. Tällainen muotti on kulutusta kestävä, helppo poistaa ja tarjoaa laadukkaita betonipintoja.

Ehdokkaat tehn. YaPP BONDAR (TsNIIEP-asunto) Y. S. OSTRINSKIY (NIIES)

Selvittääkseen, kuinka betonin suorittaminen tapahtuu liukuvien muottien valmistuksessa seinille, joiden paksuus on alle 12–15 ohmia, tutkittiin muottien ja tiheälle kiviainekselle valmistettujen betoniseosten vuorovaikutusvoimia, paisutettua savea ja kuonapummea. Nykyisellä betoniteknologialla liukuvaan muottiin on pienin sallittu seinämän paksuus. Valetulle betonille käytetyn seramsiitti-sora-Beskudnikovsky -tehtaan kanssa murskattua hiekkaa samasta paisutettua savea ja kuonan hohkakiviä, joka on valmistettu sulatetuista Novo-Lipetskin metallurgisista laitoksista, joissa on siima, ja jotka on saatu murskaamalla kuona-lemzat.

Keramzitobeton-tuotemerkillä 100 oli vibrolevy mitattuna laitteessa N. Ya. Spivak, 12-15 s; rakennekerroin 0,45; irtotiheys 1170 kg / m3. Kuonan piteumbrändin 200 värähtelytiheys oli 15–20 s, rakennekerroin 0,5 ja irtotiheys 2170 kg / m3. Raskaalle betonilaadulle 200, jonka massatiheys oli 2400 kg / m3, karakterisoitiin standardikartion syväys 7 cm.

Liukuvan muotin vuorovaikutusvoimat betoniseosten kanssa mitattiin koelaitoksella, joka on Kaza-Rande-laitteen muunnos yksitasoisen leikkauksen voimien mittaamiseksi. Asennus tehdään vaakatasossa, joka on täytetty betoniseoksella. Puupalkkien koeliuskat, jotka oli päällystetty betoniseoksen ja kattoteräsliuskojen kanssa kosketukseen joutuvalle pinnalle, asetettiin alustan poikki. Siksi testisäleet matkivat terästä liukuvaa muottia. Säleet pidettiin betoniseoksessa erikokoisten prigruzamien alla, jäljittelemällä betonin painetta muottiin, minkä jälkeen ne kiinnittivät ponnistelut, jotka aiheuttavat kiskojen vaakasuuntaisen liikkeen betonia pitkin. Yleiskuva asennuksesta on esitetty kuvassa. 1.

Testien tulosten mukaan saatiin teräsliukuvan muotin ja betoniseoksen vuorovaikutusvoimien riippuvuus lineaarisesta muotin a betonipaineesta (kuva 2). Graafin viivan kulma suhteessa x-akseliin kuvaa muotin kitkakulmaa betonin yli, mikä mahdollistaa kitkavoimien laskemisen. Arvo, leikattu ordinaattiakselin kuvaajan viivalla, kuvaa betoniseoksen ja muotin tarttumisvoimia m paineesta riippumatta. Muotin kitkakulma betonin yli ei muutu, kun kiinteän kosketuksen kesto kasvaa 15 minuutista 60 minuuttiin, tartuntavoimien suuruus kasvaa 1,5-2 kertaa. Pääasiallinen tarttuvuus lisääntyy ensimmäisen 30–40 minuutin aikana lisääntymisen nopeuden pienentyessä nopeasti seuraavien 50–60 minuutin aikana.

Raskaan betonin ja teräksen muottien tartuntalujuus 15 minuuttia seoksen tiivistämisen jälkeen ei ylitä 2,5 g / ohm2 tai 25 kg / m2 kosketuspinnasta. Tämä on 15–20% raskasbetonin ja teräsmuotin välisestä kokonaisvuorovaikutusvoimasta (120–150 kg / m2). Suurin osa vaivasta tulee kitkavoimista.

Tarttuvuusvoimien hidas kasvu ensimmäisen 1,5 tunnin aikana betonin tiivistämisen jälkeen selittyy merkityksettömällä määrällä uusia kasvua betoniseoksen asettamisprosessissa. Tutkimuksen mukaan betoniseoksen asettamisen alusta loppuun lopussa sekoitusvesi jakautuu uudelleen sideaineen ja aggregaattien välillä. Neoplasmat kehittyvät lähinnä asettamisen jälkeen. Liukuvan muotin tarttumisen nopea kasvu betoniseokseen alkaa 2–2,5 tuntia betoniseoksen tiivistämisen jälkeen.

Tarttuvuusvoimien osuus raskaan betonin ja teräksen liukuvien muottien yhteisvaikutuksen kokonaismäärästä on noin 35%. Suurin osa työstä tulee kitkavoimista, jotka määritetään seoksen paineella, joka vaihtelee ajan mukaan betoniolosuhteissa. Tämän oletuksen testaamiseksi vastavalutuotettujen betoninäytteiden kutistuminen tai turpoaminen mitattiin heti tärinän kanssa tiivistämisen jälkeen. Betonikuutioiden muovauksen aikana, joiden kylkikoko oli 150 mm, yhdelle sen pystypinnoista asetettiin tekstoliittilevy, jonka sileä pinta oli samassa tasossa kuin pystysuora pinta. Betonin tiivistämisen ja näytteen poistamisen jälkeen tärypöydästä kuution pystysuorat pinnat vapautettiin muotin sivuseinämistä ja 60-70 minuutin ajan massan avulla mitattiin etäisyydet vastakkaisten pystysuorien reunojen välillä. Mittaustulokset osoittivat, että juuri muodostunut betoni kutistuu heti tiivistymisen jälkeen, jonka arvo on sitä suurempi, mitä suurempi on omegan liikkuvuus. Kahdenvälinen kokonaissademäärä saavuttaa 0,6 mm, ts. 0,4% näytteen paksuudesta. Alkuvaiheessa muovauksen jälkeen tuoretta betonia ei turpoa. Tämä johtuu betonin kovettumisen alkuvaiheen supistumisesta veden uudelleenjakautumisprosessissa, johon liittyy hydraattikalvojen muodostuminen, jolloin syntyy suuria pintajännitysvoimia.

Tämän laitteen toimintaperiaate on samanlainen kuin kartiomaisen plastometrin. Kolojen kiilamainen muoto sallii kuitenkin käyttää suunnittelutapaa viskoosina irtotavarana. Kiilamaisella sisennyksellä tehtyjen kokeiden tulokset osoittivat, että To vaihtelee välillä 37 - 120 g / cm2 betonityypistä riippuen.

Analyyttiset laskelmat betoniseoksen kerroksesta, jonka paksuus on 25 ohmia liukuvassa muotissa, osoittivat, että hyväksyttyjen koostumusten seokset tärinän avulla tiivistämisen jälkeen eivät aiheuta aktiivista painetta vaipan päälle. Paine "liukuvan muotti - betoniseos" -järjestelmässä johtuu suojausten joustavista muodonmuutoksista seoksen hydrostaattisen paineen vaikutuksesta sen tiivistyessä värähtelyprosessissa.

Liukuvien muotolevyjen ja tiivistetyn betonin vuorovaikutus niiden yhteisen työn vaiheessa on riittävän mallinnettu viskoplastisen kappaleen passiivisella vastuksella, joka on paineenalainen pystysuorasta tukiseinästä. Laskelmat ovat osoittaneet, että muottipaneelin yksipuolisella vaikutuksella betonimassalle) osan ryhmän siirtyminen, mutta pääliukutasot vaativat lisääntyneen paineen, joka on paljon suurempi kuin paine, joka tapahtuu seoksen asettamisen ja tiivistämisen olosuhteiden epäsuotuisimmassa yhdistelmässä. Kun muottipaneelien puristaminen tapahtuu kaksipuolisesti rajoitetun paksuuden pystysuoraan betonikerrokseen, puristustyöt, jotka ovat tarpeen tiivistetyn betonin ps siirtämiseksi pääliukutasoille, saavat vastakkaisen merkin ja ylittävät huomattavasti paineen, jota tarvitaan seoksen puristusominaisuuksien muuttamiseksi. Tiivistetyn seoksen käänteinen löysääminen molemminpuolisen puristuksen vaikutuksesta vaatii niin suuren paineen, jota ei voida saavuttaa betonittaessa liukuvaksi muotiksi.

Siten betoniseos, joka on betoniehtojen mukaisesti asetettu liukuviin muotteihin, joiden kerros on paksuus 25-30 cm, ei aiheuta painetta muottipaneeleille ja pystyy havaitsemaan niiden puolelta elastisen paineen, joka tapahtuu tiivistysprosessin aikana värähtelyllä.

Betonointiprosessissa syntyvien vuorovaikutusvoimien määrittämiseksi suoritettiin mittaukset täysikokoisessa liukuva muotimalli. Muoviaukkoon asennettiin anturi, jolla oli kalvo erittäin lujasta fosforipronssista. Nostotankojen paineet ja voimat staattisessa asennusasennossa mitattiin automaattisella painemittarilla (AID-6M) muotin värähtely- ja korotusprosessissa käyttäen H-700-valosyklografia, jossa oli 8-ANC-vahvistin. Teräksen liukuvien muottien vuorovaikutuksen erityyppisten betonityyppien kanssa on esitetty taulukossa.

Tärinän loppumisen ja muotin ensimmäisen nousun välillä tapahtui spontaani paineen lasku. jota pidettiin muuttumattomana, kunnes muotti alkoi liikkua ylöspäin. Tämä johtuu juuri muodostuneen seoksen voimakkaasta kutistumisesta.

Liukuvan muotin vuorovaikutusvoimien vähentämiseksi betoniseoksen kanssa on tarpeen vähentää tai poistaa kokonaan muottipaneelien ja tiivistetyn betonin välinen paine. Tämä ongelma ratkaistaan ​​ehdotetulla betoniteknologialla käyttämällä välituotteita, joita voidaan uuttaa ohuesta (korkeintaan 2 mm) levystä valmistettuihin levyihin ("vuorauksiin"). Vuorauksen korkeus on suurempi kuin onkalon muovauksen korkeus (30-35 ohmia). Vuoraukset asennetaan muottionteloon lähelle liukuva muotolevyä (kuva 5) ja heti asennuksen ja tiivistyksen jälkeen. Betoni poistetaan vuorotellen siitä.

Betonin ja muotin väliin jäävä rako (2 mm) suojaa suojausten poiston jälkeen muotin suojaa, joka suoristuu joustavan taipuman (yleensä enintään 1-1,5 mm) jälkeen kosketuksesta betonin pystysuoran pinnan kanssa. Siksi seinien pystysuorat reunat, jotka on vapautettu vuorauksista, säilyttävät muodonsa. Tämä mahdollistaa betoniseinien betonimisen liukuvassa muotissa.

Pääasiallinen mahdollisuus muodostaa ohuita seiniä vuorausten avulla testattiin rakennettaessa täysimittaisia ​​seinämäpalasia, joiden paksuus oli 7 cm ja jotka oli valmistettu paisutetusta savibetonista, kuona-maa-betonista ja raskasbetonista. Koevalujen tulokset osoittivat, että kevytbetoniseokset vastaavat paremmin ehdotetun tekniikan ominaisuuksia kuin tiheillä kiviaineksilla tehdyt seokset. Tämä johtuu huokoisten kiviainesten korkeista imeytymisominaisuuksista, samoin kuin kevyen betonin sileästä rakenteesta ja hydraulikäyttöisen dispergoidun komponentin läsnäolosta kevyessä hiekassa.

Raskas betoni (tosin vähäisemmässä määrin) osoittaa myös kyvyn ylläpitää vasta muotoillun pinnan pystysuoraa liikkuvuudeltaan enintään 8 cm. Betonoidessaan siviilirakennuksia ohuilla sisäseinillä ja väliseinillä ehdotetulla tekniikalla kaksi tai neljä paria vuorauksia välillä 1,2 - 1,6 m, mikä antaa aikaan betoniseinän seiniin, joiden pituus on 150-200 m. Tämä vähentää merkittävästi betonin kulutusta verrattuna hyväksytyn tekniikan mukaisesti rakennettuihin rakennuksiin ja lisää taloudellista tehokkuutta olla heidän rakenteensa.

Betonin tarttuvuus (tarttuminen) ja kutistuminen, pinnan epätasaisuus ja huokoisuus vaikuttavat betonin tarttuvuusvoimaan muottiin. Suurella betonin tarttumisvoimalla muottiin purkutyöt monimutkaistuvat, työn työintensiteetti kasvaa, betonipintojen laatu huononee ja muottivaijerit kuluvat ennenaikaisesti.

Betoni tarttuu muotin puu- ja teräspintoihin paljon vahvemmin kuin muoviin. Tämä johtuu materiaalin ominaisuuksista. Puu, vaneri, teräs ja lasikuitu ovat hyvin kostutettuja, joten betonin tarttuvuus niihin on melko korkea, huonosti kostutuvilla materiaaleilla (esimerkiksi tekstoliitti, getinaksi, polypropeeni) betonin tarttuvuus on useita kertoja heikompi.

Siksi korkealaatuisten pintojen saamiseksi on käytettävä piirilevyä, joka on valmistettu piirilevyistä, getinakkeista, polypropeenista tai vesitiivistä vaneria, joka on käsitelty erityisillä yhdisteillä. Kun tarttuvuus on heikko, betonin pinta ei ole rikki ja muotti lähtee helposti. Tarttuvuuden lisääntyessä muotin vieressä oleva betonikerros romahtaa. Tämä ei vaikuta rakenteen lujuusominaisuuksiin, mutta pintojen laatu heikkenee huomattavasti. Tarttuvuuden vähentämiseksi voidaan levittää muotin pintaan vesisuspensioilla, vettä hylkivillä voiteluaineilla, yhdistetyillä voiteluaineilla, voiteluaineilla - hidastavilla betonilla. Vesipitoisten suspensioiden ja vettä hylkivien voiteluaineiden toimintaperiaate perustuu siihen, että muotin pinnalle muodostuu suojakalvo, joka vähentää betonin tarttumista muottiin.

Yhdistetyt voiteluaineet ovat sekoitus betonin hidastajia ja vettä hylkiviä emulsioita. Voiteluaineiden valmistuksessa ne lisäävät sulfiitti-hiivalaudan (SDB), mylonaph. Tällaiset voiteluaineet pehmittävät viereisen vyöhykkeen betonia, ja se ei romahdu.

Voiteluaineita - betonin hidastajia - käytetään hyvän pintarakenteen saamiseksi. Poistamisen aikaan näiden kerrosten lujuus on jonkin verran alhaisempi kuin betonin suurimman osan. Välittömästi strippauksen jälkeen betonirakenne paljastetaan pesemällä se vesivirralla. Tällaisen pesun jälkeen saadaan kaunis pinta tasaisella altistuksella karkealle kiviainekselle. Voiteluaineet levitetään muottipaneeleihin ennen asennusta suunnitteluasentoon pneumaattisella ruiskutuksella. Tämä levitysmenetelmä varmistaa levitetyn kerroksen tasaisuuden ja vakiopaksuuden, samoin kuin vähentää voiteluaineen kulutusta.

Levitä pneumaattisia ruiskuja tai kalastusvarsien ruiskuttimia. Suurempia viskooseja rasvoja levitetään teloilla tai harjoilla.