тест

4. Изчисляване на дебита на безводен кладенец, зависимостта на дебита от степента на отваряне на формацията, параметър на анизотропия

В повечето газоносни образувания вертикалната и хоризонталната пропускливост се различават и като правило вертикалната пропускливост k in е значително по-малка от хоризонталната пропускливост k g намалява риска от наводняване на газови кладенци, които са били изложени анизотропни образувания с дънни води по време на тяхната експлоатация. Въпреки това, при ниска вертикална пропускливост, потокът газ отдолу в зоната, повлияна от несъвършенството на кладенеца по отношение на степента на проникване, също е затруднен. Не е установена точната математическа връзка между параметъра на анизотропията и размера на допустимото изтегляне, когато кладенецът проникне в анизотропна формация с дънна вода. Използването на методи за определяне на Qpr, разработени за изотропни образувания, води до значителни грешки.

Алгоритъм за решение:

1. Определете критичните параметри на газа:

2. Определете коефициента на свръхсвиваемост при условия на резервоара:

3. Определете плътността на газа при стандартни условияи по-нататък за резервоари:

4. Намерете височината на водния стълб на формацията, необходима за създаване на налягане от 0,1 MPa:

5. Определете коефициентите a* и b*:

6. Определете средния радиус:

7. Намерете коефициент D:

8. Определете коефициентите K o , Q * и максималния безводен дебит Q pr. в зависимост от степента на формиране h и за две различни значенияпараметър на анизотропия:

Първоначални данни:

Таблица 1 - Изходни данни за изчисляване на безводен режим.

Таблица 4 - Изчисляване на безводен режим.

Анализ на производствените възможности на кладенци в находището Озерное, оборудвани с ESP

Къде е коефициентът на производителност, ; - налягане в резервоара, ; - минимално допустимо налягане на дъното,...

2. Намиране на разпределението на налягането по лъча, минаващ през горната част на сектора и центъра на кладенеца. 2. Анализ на работата на газов кладенец в сектор с ъгъл p/2, ограничен от разломи, при стационарна филтрация на газ съгласно закона на Дарси 2...

Анализ на работата на газови кладенци в сектор с ъгъл π/2, ограничен от разломи, при стационарна филтрация на газ съгласно закона на Дарси

Влиянието на промените в дебелината на газоносната формация при разработването на газово находище

Създаването на технологичен режим за експлоатация на газови кладенци, които са проникнали в пластове с дънни води, е задача с най-висока сложност. Точно решение на този проблем, като се вземе предвид нестационарният характер на процеса на образуване на конуса...

Геоложка структура и развитие на Чекмагушевското нефтено находище

Дебитът е основна характеристикакладенец, който показва максималното количество вода, което може да произведе за единица време. Дебитът се измерва в m3/час, m3/ден, l/min. Колкото по-голям е дебитът на кладенеца, толкова по-висока е неговата производителност...

Хидродинамични изследвания на кладенци на Ямсовейското газово кондензатно находище

Уравнението на притока на газ към кладенеца се изчислява по формулата: ,... (1) Формулата на Г. А. Адамов за тръбопровод: ,... (2) уравнение на движението на газ в струята: ,... (3) където Ppl е налягането в резервоара, MPa; Рвх - входно налягане в колектора...

Изследване на движението на течност и газ в пореста среда

1) Изследване на зависимостта на дебита на газов кладенец от ъгъла b между непропускливата граница и посоката към кладенеца на фиксирано разстояние от горната част на сектора до центъра на кладенеца ...

Методи за наводняване на резервоари

В момента. Ако GZU е оборудван с турбинен обемен измервателен уред, тогава неговите показания се влияят от наличието на течна фаза в цялото напречно сечение на потока, стойността на вискозитета, качеството на отделяне на газа, наличието на структура на пяна в измервания продукт ...

Оценка на производителността на хоризонтални нефтени кладенци

дренаж на производителността на нефтени кладенци. За това ще ни помогне Excel файл, където прилагаме формулата на Джоши. Попълнете жълтите клетки с коефициент 0,05432...

Подземна механика на флуидите

Определяме дебита на всеки кладенец и общия дебит, ако дадено кръгло образувание се развива от пет кладенеца, от които 4 са разположени във върховете на квадрат със страна А = 500 m, а петият е в центъра. ..

Подземна механика на флуидите

В случай на плоско-радиално изместване на нефт от вода, дебитът на кладенеца се определя по формулата: (17) където: rn е координатата (радиусът) на границата нефт-вода в момент t...

Прилагане на нови технологии при извършване на ремонтни и изолационни работи

В момента повечето петролни находища са в последния етап на разработка, при който производствените процеси са значително сложни, по-специално поради високото водно съотношение на произведените продукти...

Нека разгледаме сложния потенциал. Уравнението определя група от еквипотенциали, които съвпадат с изобари: , (5) където е коефициентът на пропускливост на пласта, е динамичният коефициент на вискозитет на течността, насищаща пласта...

Поток на флуид към кладенеца с частично изолирана захранваща верига

Нека разгледаме дебита при различни ъглиотваряне на пропускливия контур на образуванието (фиг. 10), получено по описания метод с помощта на теорията на комплексния потенциал. ориз. 10 Зависимост на дебита на кладенеца от ъгъл Графиката показва...

Проект за хоризонтален добив маслен кладенецдълбочина 2910 m в находището Vyngapurovskoye

В момента има няколко начина за отваряне на продуктивни хоризонти: с репресия (Rpl< Рз), депрессии (Рпл >Рz) и равновесие. Сондиране в депресия и равновесие се извършва само с напълно проучен участък...

Методите за определяне на максималните безводни дебити на газови кладенци при наличие на екран и интерпретация на резултатите от изследването на такива кладенци не са достатъчно разработени. Досега въпросът за възможността за увеличаване на максималните безводни дебити на кладенци, извличащи газоносни образувания с дънна вода чрез създаване на изкуствен екран, също не е напълно проучен. Тук представяме аналитично решение на този проблем и разглеждаме случая, когато несъвършен кладенец е проникнал в равномерно анизотропно кръгло образувание с дънна вода и се експлоатира в присъствието на непропусклив екран. Разработен е приблизителен метод за изчисляване на максималните безводни дебити на вертикални газови кладенци при нелинеен закон за филтриране, поради наличието на непроницаем екран в дъното на отвора. Установено е, че стойността на максималния безводен дебит зависи не само от размера на екрана, но и от вертикалното му положение на газонаситения пласт; беше определена оптималната позиция на екрана, характеризираща най-високия максимален дебит. Направени са практически изчисления с конкретни примери.

метод на изчисление

безводен дебит

вертикален кладенец

газов кладенец

1. Карпов В.П., Шерстняков В.Ф. Естеството на фазовите пропускливости по теренни данни. НТС за производство на масло. – М.: GTTI. – № 18. – С. 36-42.

2. Телков А.П. Подземна динамика на флуидите. – Уфа, 1974. – 224 с.

3. Телков А.П., Грачев С.И. и др.. Характеристики на разработването на нефтени и газови находища (Част II). – Тюмен: от УНОПИКБС-Т, 2001. – 482 с.

4. Телков А.П., Стклянин Ю.И. Образуване на водни конуси по време на добив на нефт и газ. – М.: Недра, 1965.

5. Стклянин Ю.И., Телков А.П. Приток към хоризонтален дренаж и несъвършен кладенец в лентовиден анизотропен резервоар. Изчисляване на максималните дебити на безводен поток. PMTF AS СССР. – No 1. – 1962.

Тази статия предоставя аналитично решение на този проблем и разглежда случая, когато несъвършен кладенец е проникнал в равномерно анизотропна кръгла формация с дънна вода и се експлоатира в присъствието на непропусклив екран (Фигура 1). Вярваме, че газът е реален, движението на газа е стабилно и се подчинява на закона за нелинейна филтрация.

Фиг.1. Тризонна схема на газовия поток към несъвършен кладенец с екран

Въз основа на приетите условия уравненията за притока на газ към кладенеца съответно в зони I, II, III ще приемат формата:

; ; (2)

; ; , (3)

където a и b се определят по формулите. Останалите символи са показани на диаграмата (вижте Фигура 1). Уравнения (2) и (3) в в този случайописват притока към разширени кладенци, съответно с радиуси rе и (rе+ho).

Условието за стабилност на границата газ-вода (виж ред CD) съгласно закона на Паскал ще бъде записано от уравнението

където ρв е плътността на водата, е капилярното налягане като функция на насищането с вода на границата газ-вода.

Решавайки съвместно (1)-(3), след серия от трансформации, получаваме уравнението на входящия поток

От съвместното решение на (2) и (4) получаваме квадратно уравнениеспрямо безразмерния граничен дебит, един от корените на който, като се вземе предвид (7) и след серия от трансформации, е представен от израза:

Къде (7)

(8)

Преходът към граничния размер безводен дебит се извършва по формулите:

(9)

където е среднопретегленото налягане в газовия резервоар.

Таблица 1

Стойности на съпротивление на филтриране поради екрана в долната част

Допълнителни съпротивления на филтриране и , поради екрана, се изчисляват на компютър с помощта на формули (6), таблично (Таблица 1) и представени в графики (Фигура 2). Функция (6) се изчислява на компютър и е представена графично на (Фигура 3). Максималната депресия може да бъде установена с помощта на уравнението на входящия поток (4.4.4) при Q=Qpr.

Фиг.2. Устойчивост на филтриране и , причинено от екрана при стабилен интерфейс газ-вода

Фиг.3. Зависимост на безразмерния граничен дебит qpr от относителния отвор при параметри , ρ=1/æ* и α

Фигура 3 показва зависимостта на безразмерния максимален дебит q от степента на отваряне при параметри Re и α. Кривите показват, че с увеличаване на размера на екрана (<20) безводные дебиты увеличиваются. Максимум на кривых соответствует оптимальному вскрытию пласта, при котором можно получить наибольший предельный безводный дебит для заданного размера экрана. С увеличением параметра ρ=1/æ* (уменьшением анизотропии) предельный безводный дебит увеличивается, а уменьшение безводного дебита для малых вскрытий объясняется увеличением фильтрационных сопротивлений, обусловленных экраном на забое.

Пример. Газовата капачка в контакт с долната вода се източва. Необходимо е да се определят: максималния дебит на газов кладенец, ограничаващ пробива на GWK до дъното и максималния дебит при наличие на непробиваем екран.

Изходни данни: Rpl=26,7 MPa; K=35.1·10-3 µm2; Ro=300 м; ho=7,2 m; =0,3; =978 kg/m3; =210 kg/m3 (в резервоарни условия); æ*=6,88; =0,02265 MPa s (в резервоарни условия); Tm=346 K; Tst=293 K; Rat=0.1013 MPa; rе=ho=7,2 m и rе=0,5ho=3,6 m.

Определяне на параметъра на разположение

От графиките намираме безразмерния пределен дебит на безводна течност q(ρо,)q(6.1;0.3)=0.15.

Използвайки формула (9), изчисляваме:

Qo=52,016 хил.м3/ден; хиляди m3/ден

Определяме безразмерни параметри при наличие на екран:

Използвайки графиките (виж Фигура 2) или таблицата намираме допълнителни филтрационни съпротивления: C1= C1(0.15;0.3;1)=0.6; C2= C2(0,15;0,3;1)=3,0.

По формула (7) намираме безразмерния параметър α=394,75.

Използвайки формула (9), изчисляваме дебита, който възлиза на Qo47,9 хиляди m3/ден.

Изчисленията по формули (7) и (8) дават: X=51,489 и Y=5,773·10-2.

Безразмерният граничен дебит, изчислен по формула (6), е равен на q=1,465.

Определяме размерния граничен дебит, дължащ се на екрана, от съотношението Qpr=qQo=1,465·47,970,188 хиляди m3/ден.

Изчисленият максимален дебит без решетка с подобни изходни параметри е 7,8 хил. м3/ден. Така в разглеждания случай наличието на екран увеличава максималния дебит почти 10 пъти.

Ако приемем rе=3,6 m; тези. наполовина по-малък от газонаситената дебелина, тогава получаваме следните проектни параметри:

2; C1=1.30; С2=5,20; Х=52,45; Y=1.703·10-2; q=0,445 и Qпр=21,3 хил.м3/ден. В този случай максималният дебит се увеличава само 2,73 пъти.

Трябва да се отбележи, че максималният дебит зависи не само от размера на екрана, но и от неговата вертикална позиция на газонаситената формация, т.е. от относително отваряне на формацията, ако екранът е разположен непосредствено пред дъното. Изследването на решение (6) показа, че има оптимална позиция на екрана, в зависимост от параметрите ρ, α, Re, която съответства на най-високия максимален дебит. В разглежданата задача оптималният отвор е =0,6.

Приемаме ρ=0,145 и =1. Използвайки описания метод, получаваме изчислените параметри: C1 = 0,1; С2=0,5; X=24.672; Y=0,478.

Определяме безразмерния дебит:

q=24,672(-1) 5,323.

Размерният граничен дебит се намира по формула (9)

Qpr=qQo=5.323·103=254.94 хил.м3/ден.

Така дебитът в сравнение с относителния отвор =0,3 се увеличава с 3,6 пъти.

Очертаният тук метод за определяне на максималния безводен дебит е приблизителен, тъй като отчита стабилността на конуса, чийто връх вече е достигнал радиуса на екрана rе.

С горните решения получаваме формули за определяне на q() за несъвършен газов кладенец при условията на нелинеен закон за филтриране, като се вземат предвид допълнителни съпротивления на филтриране. Тези формули също ще бъдат приблизителни и от тях се изчислява надценена стойност на максималния безводен дебит.

За да се състави двучленно уравнение за притока на газ при условия на изключително стабилен конус на дънната вода, е необходимо да се знае съпротивлението на филтриране при тези условия. Те могат да бъдат определени въз основа на теорията на Маскет-Чарни за стабилното конусиране. Уравнението на линията на потока, ограничаващо зоната на пространствено движение до несъвършен кладенец в хомогенно анизотропна формация, когато върхът на конуса вече е пробит до дъното на кладенеца, в съответствие с теорията за движението на свободния поток , ще пишем във формата

(10)

където q= е безразмерният максимален безводен дебит, определен чрез дадените (известни) приблизителни формули и графики; - безразмерен параметър.

Изразявайки скоростта на филтриране чрез скоростта на потока, замествайки уравнението на интерфейса (10) в диференциалното уравнение (1), като вземаме предвид закона за газовото състояние и интегрираме върху налягането P и радиуса r в съответните граници, получаваме уравнение на входящия поток на формата (12) и формулата (13), в които се приемат:

; , (11)

(12)

където Li(x) е интегралният логаритъм, който е свързан с интегралната функция чрез зависимостта .

(13)

За x>1 интеграл (13) се разминава в точка t=1. В този случай Li(x) трябва да се разбира като стойността на неправилния интеграл. Тъй като методите за определяне на безразмерни гранични дебити на безводен поток са добре известни, очевидно няма нужда да се таблицират функции (11) и (12).

1. Разработен е приблизителен метод за изчисляване на максималните безводни дебити на вертикални газови кладенци при нелинеен закон за филтриране, поради наличието на непроницаем екран в дъното на отвора. Безразмерните максимални дебити и съответните допълнителни филтрационни съпротивления бяха изчислени на компютър, резултатите бяха таблични и съответните графични зависимости бяха представени.

2. Установено е, че стойността на максималния безводен дебит зависи не само от размера на екрана, но и от вертикалното му положение на газонаситения пласт; беше определена оптималната позиция на екрана, характеризираща най-високия максимален дебит.

3. Направени са практически изчисления с помощта на конкретен пример.

Рецензенти:

Грачев S.I., доктор на техническите науки, професор, ръководител на отдел „Разработване и експлоатация на нефтени и газови находища“, Институт по геология и производство на нефт и газ, Федерална държавна бюджетна образователна институция Тюменски държавен университет за нефт и газ, Тюмен;

Сохошко С. К., доктор на техническите науки, професор, професор в катедрата по разработване и експлоатация на нефтени и газови находища, Институт по геология и производство на нефт и газ, Федерална държавна бюджетна образователна институция Тюменски държавен университет за нефт и газ, Тюмен.

Библиографска връзка

Министерство на образованието и науката на Руската федерация

руски държавен университетнефт и газ на името на I.M. Губкина

Факултет по разработване на нефт и газ

Отдел за разработване и експлоатация на газови и газокондензатни находища

ТЕСТ

по курса „Разработване и експлоатация на газови и газови кондензатни находища”

по темата: „Изчисляване на технологичния режим на работа - максималния безводен дебит на примера на кладенец в газовото находище Комсомолское.“

Попълнено от Кибишев А.А.

Проверен от: Тимашев А.Н.

Москва, 2014 г

• 1. Кратка геоложка и полева характеристика на находището
• 5. Анализ на резултатите от изчисленията

1. Кратка геоложка и полева характеристика на находището

Газовото кондензатно-нефтено находище Комсомолское се намира в Пуровски район на Ямало-Ненецкия автономен окръг, на 45 км южно от областния център село Тарко-Сале и на 40 км източно от село Пурпе.

Най-близките находища с петролни запаси, одобрени от Комитета по държавните резерви на СССР, са Уст-Харампурское (10-15 км на изток). Ново-Пурпейское (100 км на запад).

Находището е открито през 1967 г., първоначално като газово находище (S "Enomanskaya zatezh). Открито е като нефтено находище през 1975 г. През 1980 г. технологична схемаразработка, чиято реализация започва през 1986г.

На 30 км западно от находището се намира съществуващият газопровод Уренгой – Новополоцк. Железопътната линия Сургут - Уренгой минава на 35 - 40 км на запад.

Територията е леко хълмиста (абсолютни кота плюс 33, плюс 80 м), заблатена равнина с множество езера. Хидрографската мрежа е представена от реките Пякупур и Айваседапур (притоци на река Пур). Реките са плавателни само през пролетното пълноводие (юни), което продължава един месец.

Комсомолското находище се намира в рамките на структурата от порядък P - Пякупуровското куполообразно издигане, което е част от Северния мегазвук.

Пякупуровското куполообразно издигане представлява повдигната зона неправилна форма, ориентиран в посока югозапад-североизток, усложнен от няколко локални издигания от трети порядък.

Анализът на физичните и химичните свойства на нефта, газа и водата ви позволява да изберете най-оптималното оборудване за дъно, режим на работа, технология за съхранение и транспортиране, тип операция за обработка на дънната зона на формацията, обем на инжектирана течност и много повече.

Физикохимичните свойства на нефта и разтворения газ от Комсомолското поле са изследвани въз основа на данни от изследвания на повърхностни и дълбоки проби.

Някои параметри бяха определени директно в кладенците (измервания на налягания, температури и др.) Анализът на пробите беше извършен в лабораторни условия в TCL. Geokhim LLC, Reagent LLC, Тюмен.

Повърхностни проби са взети от тръбопровода, когато кладенците работят в определен режим. Всички изследвания на повърхностни проби от нефт и газ са извършени съгласно методите, предвидени от държавните стандарти.

По време на изследването е изследван компонентният състав на нефтения газ, резултатите са показани в таблица 1.

Таблица 1 - Компонентен състав на нефтен газ.

За изчисляване на запасите се препоръчва да се използват параметри, определени при стандартни условия и метод, близък до условията на дегазация на нефт в находището, т.е. със стъпаловидно разделяне. В тази връзка резултатите от изследването на проби с помощта на метода за диференциална дегазация на маслото не са използвани при изчисляването на средните стойности.

Свойствата на маслата също варират по протежение на разреза. Анализът на резултатите от лабораторните изследвания на пробите от масло не ни позволява да идентифицираме строги закономерности, но можем да проследим основните тенденции в промените в свойствата на маслата. С увеличаване на дълбочината, плътността и вискозитетът на маслото са склонни да намаляват и същата тенденция се запазва за съдържанието на смола.

Разтворимостта на газовете във вода е много по-ниска, отколкото в нефта. С увеличаване на минерализацията на водата, разтворимостта на газовете във водата намалява.

Таблица 2 - Химичен съставпластова вода.

2. Проектиране на кладенци за находища, разкрили пластова вода

В газовите кладенци може да възникне кондензация на парообразна вода от газа и водата може да изтече към дъното на кладенеца от образуванието. В газови кондензни кладенци въглеводородният кондензат, идващ от формацията и образуван в сондажа, се добавя към тази течност. През началния период на развитие на резервоара, с високи скорости на газовия поток на дъното на кладенците и малко количество течност, той почти напълно се изнася на повърхността. Тъй като скоростта на газовия поток на дъното намалява и скоростта на потока на течността, навлизаща в дъното на кладенеца, се увеличава поради напояване на пропускливите слоеве и увеличаване на обемното насищане с кондензат на порестата среда, пълното отстраняване на течността от кладенеца не е осигурено и на дъното се натрупва колона течност. Той увеличава противоналягането върху формацията, води до значително намаляване на дебита, спиране на газовия поток от слоеве с ниска пропускливост и дори пълно спиране на кладенеца.

Възможно е да се предотврати изтичането на течност в кладенеца чрез поддържане на условия за вземане на газови проби на дъното на кладенеца, при които не се получава кондензация на вода и течни въглеводороди в дънната зона на формацията, и чрез предотвратяване на пробива на конус от дънна вода или език от маргинална вода в кладенеца. Освен това е възможно да се предотврати навлизането на вода в кладенеца чрез изолиране на чужди и пластови води.

Течността от дъното на кладенците се отстранява непрекъснато или периодично. Непрекъснатото отстраняване на течност от кладенец се извършва чрез работа при скорости, които осигуряват отстраняване на течността от дъното към повърхностните сепаратори, чрез изтегляне на течност през сифонни или фонтанни тръби, спуснати в кладенеца с помощта на газов лифт, повдигане на бутало или изпомпване течност чрез сондажни помпи.

Периодичното отстраняване на течността може да се извърши чрез спиране на кладенеца, за да абсорбира течност във формацията, чрез издухване на кладенеца в атмосферата през сифонни или фонтанни тръби без инжектиране или с инжектиране на повърхностно активни вещества (пенообразуватели) на дъното на кладенеца.

Изборът на метод за отстраняване на течност от дъното на кладенците зависи от геоложките и полеви характеристики на газонаситената формация, дизайна на кладенеца, качеството на циментиране на пръстеновидното пространство, периода на развитие на резервоара, както и количеството и причините за навлизането на течност в кладенеца. Минимално изпускане на течност в зоната около сондажа на формацията и на дъното на сондажа може да се осигури чрез регулиране на налягането и температурата на дъното на сондажа. Количеството вода и кондензат, освободени от газа на дъното на кладенеца при налягане и температура на дъното на отвора, се определя от кривите на капацитета на влагата на газа и изотермите на кондензация.

За да се предотврати пробивът на конус от дънна вода в газов кладенец, той се експлоатира при максимални безводни дебити, определени теоретично или чрез специални изследвания.

Външните и пластовите води се изолират чрез инжектиране циментов разтворпод натиск. При тези операции газонаситените пластове се изолират от водонаситените с пакери. В подземните газови хранилища е разработен метод за изолиране на пълни с вода междинни слоеве чрез инжектиране на повърхностноактивни вещества в тях, предотвратявайки изтичането на вода в кладенеца. Пилотните тестове показват, че за да се получи стабилна пяна, "концентрацията на пенообразувателя" (по отношение на активното вещество) трябва да се приеме равна на 1,5-2% от обема на инжектираната течност, а стабилизаторът на пяната - 0,5-1%. За да смесите повърхностноактивни вещества и въздух на повърхността, използвайте специално устройство- аератор (тип "перфорирана тръба в тръба"). Въздухът се изпомпва през перфорираната тръба от компресор в съответствие с посочените a, b външна тръбапомпа във воден разтвор на ПАВ с помпа при дебит 2-3 l/s.

Ефективността на метода за отстраняване на течността е обоснована от специални проучвания на кладенци и технически и икономически изчисления. За да абсорбира течност във формацията, кладенецът се спира за 2-4 часа, след пускането в експлоатация, дебитът на кладенец се увеличава, но не винаги компенсира загубите в производството на газ поради престой. Тъй като течният стълб не винаги влиза във формацията и при ниско налягане газовият поток може да не се възобнови, този метод се използва рядко. Свързване на кладенеца към газосъбирателната мрежа ниско наляганеви позволява да управлявате наводнени кладенци, да отделяте вода от газ и да използвате газ с ниско налягане за дълго време. Ямките се изхвърлят в атмосферата за 15-30 минути. Скоростта на газа на дъното трябва да достигне 3-6 m/s. Методът е прост и се използва, ако дебитът се възстанови за дълъг период (няколко дни). Този метод обаче има много недостатъци: течността не се отстранява напълно от дъното, увеличаването на депресията върху пласта води до интензивен приток на нови порции вода, разрушаване на пласта, образуване на пясъчна тапа и замърсяване среда, загуби на газ.

Периодичното продухване на кладенци през тръби с диаметър 63-76 mm или чрез специално спуснати сифонни тръби с диаметър 25-37 mm се извършва по три начина: ръчно или чрез автоматични машини, монтирани на повърхността или на дъното на добре. Този метод се различава от атмосферното продухване по това, че се прилага само след като на дъното се натрупа определен стълб течност.

Газът от кладенеца, заедно с течността, навлиза в газосъбирателния колектор с ниско налягане, отделя се от водата в сепаратори и се компресира или изгаря във факел. Машината, инсталирана на устието на кладенеца, периодично отваря клапана на работната линия. Машината получава команда за това, когато разликата в налягането в пръстена и в работния тръбопровод се увеличи до зададено налягане. Големината на тази разлика зависи от височината на колоната течност в тръбата.

Автоматичните машини, инсталирани на дъното, също работят на определена височина на течния стълб. Инсталирайте един вентил на входа на тръбопровода или няколко пускови вентила за газлифт в долната част на тръбопровода.

За натрупване на течност на дъното може да се използва разделяне на потока газ-течност в сондажа. Този метод на разделяне, последван от нагнетяване на течност в подлежащия хоризонт, беше тестван след предварителни лабораторни тестове в кладенец. 408 и 328 от находището Коробковское. Този метод значително намалява загубите на хидравлично налягане в сондажа и разходите за събиране и изхвърляне на водата от пласта.

Периодично отстраняване на течността може също да се извършва, когато на дъното на кладенеца се подава повърхностно активно вещество. Когато водата влезе в контакт с пенообразувател и газовите мехурчета през течния стълб се образува пяна. Тъй като плътността на пяната е значително по-малка от плътността на водата, дори относително ниски скорости на газа (0,2-0,5 m/s) осигуряват отстраняването на подобна на пяна маса на повърхността.

При минерализация на водата под 3-4 g/l се използва 3-5% воден разтвор на сулфонол за висока минерализация (до 15-20 g/l), натриеви соли на сулфонови киселини. Течните повърхностноактивни вещества периодично се изпомпват в кладенеца, а твърдите повърхностноактивни вещества (прахове „Дон“, „Ладога“, Триалон и др.) се използват за получаване на гранули с диаметър 1,5-2 cm или пръчки с дължина 60-80 cm, които са след това се подава на дъното на ямките.

За кладенци с приток на вода до 200 l/ден се препоръчва въвеждането на до 4 g активно повърхностно активно вещество на 1 l вода; за кладенци с приток до 10 t/ден това количество се намалява.

Инжектирането на до 300-400 литра разтвори на сулфонол или прах на Novost в отделни кладенци на находището Майкоп доведе до увеличаване на дебита с 1,5-2,5 пъти в сравнение с първоначалните, продължителността на ефекта достигна 10-15 дни. Наличието на кондензат в течността намалява активността на повърхностно активното вещество с 10-30%, а ако има повече кондензат от вода, пяна не се образува. При тези условия се използват специални повърхностно активни вещества.

Непрекъснатото отстраняване на течността от дъното става при определени скорости на газа, осигурявайки образуването на капков двуфазен поток. Известно е, че тези условия се осигуряват при скорости на газа над 5 m/s в тръбни колони с диаметър 63-76 mm при дълбочина на кладенеца до 2500 m.

Непрекъснато отстраняване на течност се използва в случаите, когато водата от пласта се подава непрекъснато към дъното на кладенеца. Диаметърът на тръбната колона е избран така, че да се получат скорости на потока, които осигуряват отстраняване на течността от дъното. При преминаване към по-малък диаметър на тръбата хидравличното съпротивление се увеличава. Следователно преминаването към по-малък диаметър е ефективно, ако загубата на налягане поради триене е по-малка от обратното налягане при образуването на течния стълб, който не се отстранява от дъното.

Системите за газлифт с клапан в дупката се използват успешно за отстраняване на течност от дъното на дупката. Газът се поема през пръстена, а течността се отстранява през тръбопроводи, на които са монтирани газповдигащи и начални клапани в сондажа. Клапанът се въздейства от силата на натиск на пружината и разликата в налягането, създадена от колоните течност в тръбите и в пръстена (надолу), както и силата, причинена от налягането в пръстена (нагоре). При изчислено нивотечност в пръстена, съотношението на действащите сили става такова, че клапанът се отваря и течността навлиза в тръбите и след това в атмосферата или в сепаратора. След като нивото на течността в пръстена намалее до предварително определено ниво, входящият клапан се затваря. Течността се натрупва вътре в тръбите, докато не заработят пусковите клапани за газлифт. Когато последните се отворят, газът от пръстена навлиза в тръбата и носи течност към повърхността. След като нивото на течността в тръбата намалее, пусковите клапани се затварят и течността отново се натрупва вътре в тръбите поради нейния байпас от пръстена.

В газови и газови кондензни кладенци се използва бутален повдигач от типа "летящ клапан" В долната част на тръбната колона е монтиран амортисьор на буталото в коледните тръби, които служат като негов направляващ канал - "цилиндър", а самото бутало действа като "бутало".

Експлоатационната практика е установила оптималните скорости на издигане (1-3 m/s) и падане (2-5 m/s) на буталото. Когато скоростите на газа при обувката са повече от 2 m/s, се използва непрекъснат бутален елеватор.

При ниски резервоарни налягания в кладенци с дълбочина до 2500 m, в дупка помпени агрегати. В този случай отстраняването на течността не зависи от скоростта на газа * и може да се извърши до самия край на разработката на резервоара, когато налягането на устието на кладенеца намалее до 0,2-0,4 MPa. По този начин помпените агрегати в дупки се използват в условия, при които други методи за отстраняване на течност изобщо не могат да се използват или тяхната ефективност рязко пада.

На тръбопровода се монтират помпи за спускане в дупки и газът се поема през пръстеновидното пространство. За да се предотврати навлизането на газ във всмукателния отвор на помпата, той се поставя под зоната на перфорация под нивото на буферната течност или над клапана в отвора, който пропуска само течност в тръбата.

анизотропия на дебита на промишлен кладенец

3. Технологични режими на работа на кладенеца, причини за ограничаване на дебита

Технологичният режим на работа на проектните кладенци е едно от най-важните решения, взети от проектанта. Технологичният режим на работа, заедно с вида на кладенеца (вертикален или хоризонтален), определя техния брой, следователно, повърхностните тръбопроводи и в крайна сметка капиталовите инвестиции за разработване на находище за даден добив от находището. Трудно е да се намери дизайнерски проблем, който като технологичен режим да има многовариантно и чисто субективно решение.

Технологичният режим е специфичните условия на движение на газ в пласта, дънната зона и кладенеца, характеризиращи се със стойността на дебита и дънното налягане (градиент на налягането) и определени от определени естествени ограничения.

Към днешна дата са идентифицирани 6 критерия, спазването на които позволява да се контролира стабилната работа на кладенеца. Тези критерии са математически израз за отчитане на влиянието различни групифактори върху режима на работа. Най-голямо влияниережимът на работа на кладенците се влияе от:

Деформация на порестата среда при създаване на значителни вдлъбнатини върху формацията, което води до намаляване на пропускливостта на дънната зона на дупката, особено в фрактурно-порести формации;

Разрушаване на дънната зона при разкриване на нестабилни, слабо стабилни и слабо циментирани резервоари;

Образуване на пясъчно-течни тапи при експлоатация на кладенеца и влиянието им върху избрания режим на работа;

Образуване на хидрати в дънната зона и в кладенеца;

Напоителни кладенци с дънна вода;

Корозия на сондажно оборудване по време на работа;

Свързване на кладенци към обществения колектор;

Разкриване на слой от многослойни полета, като се вземе предвид наличието на хидродинамична връзка между слоевете и др.

Всички тези и други фактори се изразяват чрез следните критерии, които имат формата:

dP/dR = Const -- постоянен градиент, с който трябва да се експлоатират кладенци;

ДP=Ppl(t) - Pз(t) = Const - постоянна депресия на резервоара;

Pз(t) = Const -- постоянно дънно налягане;

Q(t) = Const -- постоянен дебит;

Py(t) = Const -- постоянно налягане на кладенеца;

x(t) = Const -- постоянен дебит.

За всяко поле, когато се обосновава технологичният режим на работа, трябва да се избере един (много рядко два) от тези критерии.

При избора на технологични режими на работа на кладенци в проектирано поле, независимо от това какви критерии са приети като основни, определящи режима на работа, трябва да се спазват следните принципи:

Пълнотата на отчитане на геоложките характеристики на находището, свойствата на течностите, насищащи порестата среда;

Спазване на изискванията на закона за опазване на околната среда и природните ресурси на въглеводороди, газ, кондензат и нефт;

Пълна гаранция за надеждността на системата „резервоар – начало на газопровода” по време на разработването на находището;

Максимално отчитане на възможността за отстраняване на всички фактори, ограничаващи производителността на сондажа;

Навременна промяна на предварително установени режими, които не са подходящи на този етап от разработването на находището;

Осигуряване на планирания обем добив на газ, кондензат и нефт с минимални капиталови инвестиции и експлоатационни разходи и стабилна работа на цялата резервоарно-газопроводна система.

За да изберете критерии за технологичния режим на работа на кладенците, първо трябва да установите определящ фактор или група фактори, за да обосновете режима на работа на проектните кладенци. Специално вниманиев този случай проектантът трябва да обърне внимание на наличието на дънна вода, многопластовост и наличието на хидродинамична връзка между слоевете, на параметъра на анизотропията, на наличието на литоложки екрани над зоната на находището, на близостта на контурните води , на запасите и пропускливостта на тънки, силно пропускливи междинни пластове (супер резервоари), на стабилността на междинните пластове, на големината на ограничаващите градиенти, от които започва разрушаването на формацията, на налягането и температурата в системата резервоар-GPP, на промените в свойствата на газа и течността от налягане, на тръбопроводите и условията на изсушаване на газа и др.

4. Изчисляване на дебита на безводен кладенец, зависимостта на дебита от степента на отваряне на формацията, параметър на анизотропия

В повечето газоносни образувания вертикалната и хоризонталната пропускливост се различават и като правило вертикалната пропускливост k in е значително по-малка от хоризонталната пропускливост k g намалява риска от наводняване на газови кладенци, които са били изложени анизотропни образувания с дънни води по време на тяхната експлоатация. Въпреки това, при ниска вертикална пропускливост, потокът газ отдолу в зоната, повлияна от несъвършенството на кладенеца по отношение на степента на проникване, също е затруднен. Не е установена точната математическа връзка между параметъра на анизотропията и размера на допустимото изтегляне, когато кладенецът проникне в анизотропна формация с дънна вода. Използването на методи за определяне на Qpr, разработени за изотропни образувания, води до значителни грешки.

Алгоритъм за решение:

1. Определете критичните параметри на газа:

2. Определете коефициента на свръхсвиваемост при условия на резервоара:

3. Определете плътността на газа при стандартни условия и след това при условия на резервоара:

4. Намерете височината на водния стълб на формацията, необходима за създаване на налягане от 0,1 MPa:

5. Определете коефициентите a* и b*:

6. Определете средния радиус:

7. Намерете коефициент D:

8. Определете коефициентите K o , Q * и максималния безводен дебит Q pr. в зависимост от степента на образуване h и за две различни стойности на параметъра на анизотропията:

Първоначални данни:

Таблица 1 - Изходни данни за изчисляване на безводен режим.

Таблица 4 - Изчисляване на безводен режим.

5. Анализ на резултатите от изчисленията

В резултат на изчисляване на безводния режим за различни степени на отваряне на пласта и за стойности на параметъра на анизотропията, равни на 0,03 и 0,003, получих следните зависимости:

Фигура 1 - Зависимост на максималния безводен дебит от степента на отваряне за две стойности на параметъра на анизотропията: 0,03 и 0,003.

Може да се заключи, че оптимална стойностаутопсията е 0,72 и в двата случая. В този случай по-високият дебит ще бъде при по-висока стойностанизотропия, тоест с по-голямо съотношение на вертикална към хоризонтална пропускливост.

Списък на използваната литература

1. „Инструкции за цялостно изследване на кладенци за газ и газов конденз.“ М: Недра, 1980. Под редакцията на Зотов Г.А. Алиев З.С.

2. Ермилов О.М., Ремизов В.В., Ширковски А.И., Чугунов Л.С. „Физика на резервоара, производство на газ и подземно съхранение.“ М. Наука, 1996

3. Алиев Z.S., Бондаренко V.V. Ръководство за проектиране на разработването на газови и нефтени и газови находища. Печора: Печорско време, 2002 г. - 896 с.

Подобни документи

Географско положение, геоложки строеж, газовост на находището. Анализ на показателите за ефективност на запаса от кладенци. Изчисляване температурен режимза идентифициране на дебита, при който хидратите няма да се образуват на дъното и по протежение на сондажа.

дисертация, добавена на 13.04.2015 г


Диаграма на производствения кладенец. Работа, извършена по време на неговото развитие. Източници на резервоарна енергия и режими на дрениране на газовия резервоар. Средни дебити по методи на експлоатация на кладенци. Потопяемо и надводно оборудване. Търговски стандарти за масло.

тест, добавен на 06/05/2013


Геоложки и физически характеристики на обекта. Проект за развитие на участък от формацията на находището Суторминское по метода Гипровосток-нефт. Диаграми на разположение на кладенци, моментни дебити на кладенци. Изчисляване на зависимостта на дела на нефта в добива на кладенец.

курсова работа, добавена на 13.01.2011 г


Анализ на надеждността на запасите от газ; кладенец, годишни изтегляния от полето, условия за поливане. Изчисляване на показателите за развитие на находището за изчерпване при технологичен режим на работа на кладенци с постоянна депресия на резервоара.

курсова работа, добавена на 27.11.2013 г


Определяне на необходимия брой кладенци за газово находище. Метод на източник и поглъщане. Анализ на зависимостта на дебита на газов кладенец от неговите координати в рамките на сектора. Разпределение на налягането по протежение на лъча, минаващ през горната част на сектора, центъра на кладенеца.

курсова работа, добавена на 03/12/2015


Описание на геоложкия строеж на находището. Физикохимични свойства и състав на свободния газ. Изчисляване на количеството инхибитор за образуване на хидрат за процеса на екстракция. Технологичен режим на работа на кладенеца. Изчисляване на запасите от газ в резервоара.

дипломна работа, добавена на 29.09.2014 г


Методи за изчисляване на безводния период на работа на кладенеца, като се вземат предвид реалните свойства на газа и хетерогенността на образуването. Добив на газов кондензат от находища с дънни води. Динамика на натрупаното производство на газ и проникване на вода в резервоара на Среднеботуобинското находище.

курсова работа, добавена на 17.06.2014 г


Геоложки и полеви характеристики на нефтеното находище Самотлор. Тектоника и стратиграфия на разреза. Състав и свойства на скалите в продуктивни формации. Етапи на разработване на находище, методи на експлоатация и измерване на кладенци. Подготовка на полеви масла.

доклад от практиката, добавен на 12/08/2015


Избор на оборудване и избор на помпени компоненти на центробежна инсталация за експлоатация на кладенец в полето. Проверка на диаметралните размери на потопяемото оборудване, параметрите на трансформатора и контролната станция. Описание на конструкцията на електродвигателя.

курсова работа, добавена на 24.06.2011 г


Разпределение на налягането в газовата част. Уравнение на Бернули за поток на вискозен флуид. Графики на зависимостта на дебита на кладенеца и налягането в корпуса от пропускливостта на вътрешната пръстеновидна зона. Формула на Dupuis за постоянна филтрация в хомогенна формация.

Работете по създаването на кладенец при местна областосигуряват пробиване и укрепване на главата. След завършване фирмата изпълнител на поръчката изготвя документ за сондажа. В паспорта са посочени параметрите на конструкцията, характеристиките, измерванията и изчисленията на кладенеца.

Процедура за изчисляване на кладенеца

Служителите на фирмата съставят протокол за проверка и акт за предаване за ползване.

Процедурите са задължителни, тъй като позволяват да се получат документални доказателства за годността на конструкцията и възможността за въвеждането й в експлоатация.

Документацията включва геоложки параметри и технологични характеристики:

За да проверите правилността на изчислението, започнете пробно изпомпване на вода при висока мощност на помпата. Това позволява подобрена динамика

На практика втората формула се използва за точност на изчислението. След получаване на стойностите на дебита се определя средният индикатор, който дава възможност да се определи точно увеличението на производителността с увеличаване на динамиката с 1 m.

Формула за изчисление:

гпобеди= D2 – D1/H2 – H1

• Dsp – специфичен дебит;
• D1, H1 - показатели на първия тест;
• D2, H2 - показатели на втория тест.

Само чрез изчисления може да се потвърди правилността на проучването и сондажа на водохващането.

Характеристики на дизайна на практика

Запознаването с методите за изчисляване на водоприемния кладенец провокира въпроса - защо обикновеният водоприемник се нуждае от това знание? Тук е важно да се разбере, че добивът на вода е единственият начин за оценка на работата на кладенеца, за да се задоволят нуждите на жителите от вода, преди да се подпише сертификатът за приемане.

За да избегнете проблеми в бъдеще, продължете както следва:

1. Изчислението се извършва, като се вземе предвид броят на жителите на къщата. Средноразход на вода – 200 литра на човек. Това включва разходите за икономически нуждии техническа употреба. При изчисление за семейство от 4 души получаваме най-високия разход на вода от 2,3 кубически метра/час.
2. В процеса на изготвяне на споразумение в проекта стойността на производителността на водоприемника се приема на ниво най-малко 2,5 - 3 m 3 / h.
3. След приключване на работата и изчисляване на нивото на кладенеца, водата се изпомпва, измерва се динамиката и се определя добивът на вода при най-високия дебит на домашната помпа.

Проблеми могат да възникнат на ниво изчисляване на дебита на кладенец по време на процеса на контролно изпомпване с помпа, собственост на изпълняващата компания.

Моменти, които определят скоростта на пълнене на кладенеца с вода:

1. Обем на водния слой;
2. Скоростта на намаляването му;
3. Дълбочина подземни водии промени в нивото в зависимост от сезона.

Кладенци с производителност на водовземане под 20 m 3 / ден се считат за непродуктивни.

Причини за нисък дебит:

• характеристики на хидрогеоложката обстановка на района;
• промени в зависимост от времето на годината;
• запушване на филтри;
• запушвания в тръбите, които подават вода нагоре или тяхното обезцветяване;
• естествено износване на помпата.

Ако проблемите бъдат открити след пускането на кладенеца в експлоатация, това означава, че е имало грешки на етапа на изчисляване на параметрите. Затова този етап е един от най-важните и не трябва да се пренебрегва.

За да се увеличи производителността на водовземането, дълбочината на кладенеца се увеличава, за да се разкрие допълнителен слой вода.

Те също така използват експериментални методи за изпомпване на вода, прилагат химически и механични ефекти върху водните слоеве или преместват кладенеца на друго място.

Основният елемент на водоснабдителната система е източникът на водоснабдяване. За автономни системив частни домакинства, дачи или ферми, кладенци или сондажи се използват като източници. Принципът на водоснабдяване е прост: водоносният хоризонт ги запълва с вода, която се доставя на потребителите с помощта на помпа. Когато помпата работи продължително време, независимо от мощността си, тя не може да подаде повече вода, отколкото водоноската изпуска в тръбата.

Всеки източник има ограничен обем вода, който може да даде на потребителя за единица време.

Дефиниции на потока

След пробиване организацията, извършила работата, предоставя протокол от изпитване или паспорт за кладенеца, в който са въведени всички необходими параметри. Въпреки това, при сондиране за домакинства, изпълнителите често въвеждат приблизителни стойности в паспорта.

Можете да проверите отново точността на информацията или сами да изчислите дебита на вашия кладенец.

Динамика, статика и височина на водния стълб

Преди да започнете да правите измервания, трябва да разберете какво е статичното и динамично ниво на водата в кладенеца, както и височината на водния стълб в колоната на кладенеца. Измерването на тези параметри е необходимо не само за изчисляване на производителността на кладенеца, но и за правилният изборпомпен агрегат за водоснабдителната система.

• Статичното ниво е височината на водния стълб при липса на водоприемник. Зависи от налягането на място и се задава по време на престой (обикновено най-малко един час);
• Динамично ниво – стабилно нивовода по време на приема на вода, т.е. когато притокът на течност е равен на изтичането;
• Височината на колоната е разликата между дълбочината на кладенеца и статичното ниво.

Динамиката и статиката се измерват в метри от земята, а височината на колоната от дъното на кладенеца

Можете да направите измерване, като използвате:

• Електрически нивомер;
• Електрод, който осъществява контакт при взаимодействие с вода;
• Обикновена тежест, вързана на въже.

Определяне на производителността на помпата

При изчисляване на дебита е необходимо да се знае производителността на помпата по време на изпомпване. За да направите това, можете да използвате следните методи:

• Преглед на разходомера или данните от измервателния уред;
• Прочетете паспорта на помпата и разберете производителността по работни точки;
• Изчислете приблизителния дебит въз основа на водното налягане.

В последния случай е необходимо да се фиксира тръба с по-малък диаметър в хоризонтално положение на изхода на водоподемната тръба. И направете следните измервания:

• Дължина на тръбата (мин. 1,5 m) и нейния диаметър;
• Височина от земята до центъра на тръбата;
• Дължината на струята от края на тръбата до точката на удара в земята.

След като получите данните, трябва да ги сравните с помощта на диаграма.

Измерването на динамичното ниво и дебита на кладенец трябва да се извършва с помпа с капацитет не по-малкопрогнозния ви пиков воден поток.

Опростено изчисление

Дебитът на кладенеца е съотношението на произведението на интензивността на изпомпване на водата и височината на водния стълб към разликата между динамичните и статични водни нива. За да се определи дебитът на кладенец, се използва следната формула:

Dt = (V/(Hdin-Nst))*Hv, Къде

• Dt – необходим дебит;
• V – обем на изпомпваната течност;
• Hdin – динамично ниво;
• Hst – статично ниво;
• Hv – височина на водния стълб.

Например имаме кладенец с дълбочина 60 метра; чиято статика е 40 метра; динамичното ниво при работа на помпа с производителност 3 кубични метра на час е установено на около 47 метра.

Общо дебитът ще бъде: Dt = (3/(47-40))*20= 8,57 кубични метра/час.

Опростеният метод за измерване включва измерване на динамичното ниво, когато помпата работи с един капацитет; за частния сектор това може да е достатъчно, но не и за определяне на точната картина.

Специфичен дебит

С увеличаване на производителността на помпата динамичното ниво и следователно действителният дебит намаляват. Поради това приемането на вода се характеризира по-точно с коефициента на производителност и специфичния дебит.

За да се изчисли последното, трябва да се направят не едно, а две измервания на динамичното ниво при различни скорости на прием на вода.

Специфичният дебит на кладенец е обемът на освободената вода, когато нивото му намалява за всеки метър.

Формулата го определя като съотношението на разликата между по-големите и по-малките стойности на интензивността на приема на вода към разликата между стойностите на спада във водния стълб.

Dsp=(V2-V1)/(h2-h1),Къде

• Dsp – специфичен дебит
• V2 – обемът на изпомпваната вода при второто водовземане
• V1 – първичен изпомпван обем
• h2 – понижение на водното ниво при второто водохващане
• h1 – намаляване на нивото при първото водозахващане

Връщайки се към нашия условен кладенец: с водовземане с интензивност 3 кубически метра на час, разликата между динамиката и статиката беше 7 m; при повторно измерване с капацитет на помпата 6 куб.м./час разликата беше 15м.

Общо специфичният дебит ще бъде: Dsp = (6-3)/(15-7)= 0,375 кубични метра/час

Реален дебит

Изчислението се основава на конкретния показател и разстоянието от земната повърхност до горната точка на филтърната зона, като се вземе предвид условието, че помпения агрегат няма да бъде потопен отдолу. Това изчисление е възможно най-близо до реалността.

гТ= (Hе-зул) * гуд,Къде

• Dt – дебит на сондажа;
• Hf – разстоянието до началото на филтрационната зона (в нашия случай ще го приемем 57 m);
• Hst – статично ниво;
• Dsp – специфичен дебит.

Общо реалният дебит ще бъде: Dt = (57-40)*0,375= 6,375 кубични метра/час.

Както можете да видите, в случая на нашия въображаем кладенец, разликата между опростените и последващите измервания беше почти 2,2 кубични метра на час в посока на намаляване на производителността.

Намаляване на скоростта на потока

По време на работа производителността на кладенеца може да намалее; основната причина за намаляване на дебита е запушването и увеличаването му предишно нивофилтрите трябва да се почистят.

С течение на времето работните колела центробежна помпаможе да се износи, особено ако вашият кладенец е върху пясък, в който случай неговата производителност ще намалее.

Почистването обаче може да не помогне, ако първоначално имате кладенец с нисък дебит. Причините за това са различни: диаметърът на производствената тръба е недостатъчен, тя е преминала през водоносния хоризонт или съдържа малко влага.