Адхезията на кофража към бетона се влияе от адхезията и кохезията на бетона, неговото свиване, грапавостта и порьозността на оформящата повърхност на кофража. Степента на адхезия може да достигне няколко kg/cm2, което усложнява декофрирането, влошава качеството на повърхността на стоманобетонния продукт и води до преждевременно износване на кофражните панели.

Бетонът се залепва за дърво и стоманени повърхностикофражите са по-здрави от пластмасовите поради слабата омокряемост на последните.

Видове лубриканти:

1) водни суспензии на прахообразни вещества, които са инертни към бетона. Когато водата се изпари от суспензията, върху повърхността на кофража се образува тънък слой, който предотвратява адхезията на бетона. по-често се използва суспензия от: CaSO 4 × 0,5H 2 O 0,6...0,9 тегл. ч., варово тесто 0,4...0,6 тегловни части, LST 0,8...1,2 тегловни части, вода 4...6 тегловни части. Тези смазки се изтриват от бетонната смес и замърсяват бетонните повърхности, така че се използват рядко;

2) хидрофобните смазочни материали са най-често на базата на минерални масла, емулзол или соли мастни киселини(сапун). След полагането им се образува хидрофобен филм от множество ориентирани молекули, което нарушава адхезията на кофража към бетона. Техният недостатък: замърсяване на бетонната повърхност, висока цена и опасност от пожар;

3) смазочни материали - забавители на свързването на бетона в тънки челни слоеве. Меласа, танин и др. Недостатъкът им е трудното регулиране на дебелината на бетонния слой, при което втвърдяването се забавя.

4) комбинирани - свойствата на оформящите повърхности на кофража се използват в комбинация със забавяне на втвърдяването на бетона в челните слоеве. Приготвят се във формата обратни емулсииВ допълнение към водоотблъскващите и забавителите могат да се въведат пластифициращи добавки: LST, сапун нафт и др., Които намаляват повърхностната порьозност на бетона в задните слоеве. Тези смазки не се разслояват за 7...10 дни, прилепват добре към вертикални повърхности и не замърсяват бетона.

Монтаж на кофраж .

Сглобяването на кофражни форми от елементи на инвентарния кофраж, както и монтирането на обемно-регулируеми, плъзгащи се, тунелни и подвижни кофражи в работно положение трябва да се извършват в съответствие с технологичните правила за тяхното сглобяване. Оформящите повърхности на кофража трябва да бъдат залепени с антиадхезивна смазка.

При инсталиране на конструкции, поддържащи кофража, се спазват следните изисквания:

1) стелажите трябва да бъдат монтирани върху основи, които имат опорна площ, достатъчна за защита на бетонираната конструкция от неприемливо слягане;

2) връзките, замазките и другите закрепващи елементи не трябва да пречат на бетонирането;

3) закрепването на връзки и скоби към предварително бетонирани стоманобетонни конструкции трябва да се извършва, като се вземе предвид якостта на бетона в момента, в който товарите от тези закрепвания се прехвърлят върху него;

4) основата за кофража трябва да бъде проверена преди монтажа му.

Кофраж и заобляне на стоманобетонни арки и сводове, както и кофраж стоманобетонни гредис разстояние над 4 m трябва да се монтира със строителен асансьор. Степента на повдигане на конструкцията трябва да бъде най-малко 5 mm на 1 m участък от арки и сводове, а за греди конструкции - най-малко 3 mm на 1 m участък.

За да монтирате кофража на гредата, в горния край на стелажа се поставя разтегателна скоба. По стелажите са монтирани греди върху вилични опори, закрепени към горния край на стелажа, върху които са монтирани кофражните панели. Плъзгащи се напречни греди също се поддържат на греди. Те могат да се поддържат и директно на стени, но в този случай трябва да се направят опорни гнезда в стените.

Преди монтажа на сгъваемия кофраж се поставят маяци, върху които се нанасят маркировки с червена боя, фиксиращи позицията на работната равнина на кофражните панели и опорните елементи. Елементите на кофража, поддържащите скелета и скелетата трябва да се съхраняват възможно най-близо до работното място в купчини не повече от 1...1,2 m по степен, за да се осигури лесен достъп до всеки елемент.

Щитове, ръкохватки, стелажи и други елементи трябва да се повдигат, както и да се доставят до работното място на скеле, в торби с помощта на повдигащи механизми, а крепежните елементи трябва да се доставят и съхраняват в специални контейнери.

Кофражът се монтира от специализирана бригада и се приема от майстора.

Препоръчително е да монтирате и демонтирате кофража с помощта на големи панели и блокове с максимално използване на механизация. Монтажът се извършва на монтажни платформи с твърда повърхност. Панелът и блокът са монтирани в строг вертикално положениес помощта на винтови крикове, монтирани на подпори. След монтажа, ако е необходимо, монтирайте връзки, закрепени с клинова ключалка на контракциите.

Кофражът за конструкции с височина над 4 m се сглобява на няколко нива по височина. Панелите на горните нива се поддържат върху долните или се монтират върху опорни конзоли, монтирани в бетон след демонтиране на кофража на долните нива.

При сглобяване на кофраж с извит контур се използват специални тръбни замазки. След сглобяването на кофража той се изправя чрез последователно набиване на клинове в диаметрално противоположни посоки.

Въпроси за сигурност

1. Какво е основното предназначение на кофража за монолитно бетониране? 2. Какви видове кофраж познавате? 3. От какви материали може да се изработи кофраж?

13. Укрепване стоманобетонни конструкции

Обща информация. Стоманената армировка за стоманобетонни конструкции е най-разпространеният тип високоякостни валцувани продукти с якост на опън от 525 до 1900 MPa. През последните 20 години обемът на световното производство на армировка се е увеличил приблизително 3 пъти и е достигнал повече от 90 милиона тона годишно, което е около 10% от цялата произведена валцована стомана.

В Русия през 2005 г. са произведени 78 милиона m3 бетон и стоманобетон, обемът на използване на стоманена армировка е около 4 милиона тона, със същия темп на развитие на строителството и пълен преход от конвенционален стоманобетон към армировка от класове A500 и B500 в нашата страна през 2010 г. се очаква потребление на около 4,7 милиона тона армировъчна стомана за 93,6 милиона m 3 бетон и стоманобетон.

Средна консумация на армировъчна стомана на 1 m 3 стоманобетон различни държависвета е в диапазона от 40...65 kg, за стоманобетонни конструкции, произведени в СССР, средният разход на армировъчна стомана е 62,5 kg/m 3. Икономиите чрез преминаване към стомана A500C вместо A400 се очаква да бъдат около 23%, докато надеждността на стоманобетонните конструкции се увеличава поради елиминирането на крехкото счупване на армировката и заварените съединения.

При производството на сглобяеми и монолитни стоманобетонни конструкции валцуваната стомана се използва за производство на армировка, вградени части за сглобяване на отделни елементи, както и за монтаж и други устройства. Консумацията на стомана при производството на стоманобетонни конструкции е около 40% от общия обем метал, използван в строителството. Делът на прътовата армировка е 79,7% от общия обем, в това число: обикновена армировка - 24,7%, високоякостна - 47,8%, високоякостна - 7,2%; делът на армировъчната тел е 15,9%, включително обикновена тел 10,1%, тел с висока якост - 1,5%, горещо валцована тел - 1%, тел с висока якост - 3,3%, делът на валцована тел за вградени части е 4,4% .

Армировката, монтирана по изчисления за поемане на напрежението по време на производството, транспортирането, монтажа и експлоатацията на конструкцията, се нарича работна, а монтираната по конструктивни и технологични причини - монтажна. Работната и монтажна армировка най-често се комбинира в армировъчни продукти - заварени или плетени мрежи и рамки, които се поставят в кофража стриктно в проектното положение в съответствие с естеството на експлоатацията на стоманобетонната конструкция под натоварване.

Една от основните задачи, решени при производството на стоманобетонни конструкции, е намаляването на потреблението на стомана, което се постига чрез използване на високоякостна армировка. Въвеждат се нови видове армировъчни стомани за конвенционални и предварително напрегнати стоманобетонни конструкции, които заменят стоманите с ниска производителност.

За производството на фитинги се използват нисковъглеродни, ниско или средно легирани мартенови и конверторни стомани с различни степени и структури и, следователно, физични и механични свойства, с диаметър от 2,5 до 90 mm.

Армировката на стоманобетонните конструкции се класифицира по 4 критерия:

– Според технологията на производство се разграничава горещовалцована прътова стомана, доставяна на пръти или рулони в зависимост от диаметъра, и студено изтеглена (направена чрез изтегляне) тел.

– Според начина на укрепване прътовата армировка може да бъде укрепена термично и термомеханично или в студено състояние.

– Според формата на повърхността армировката може да бъде гладка, периодична по профил (с надлъжни и напречни ребра) или гофрирана (с елипсовидни вдлъбнатини).

– По начина на полагане се прави разлика между армировка без предварително напрягане и с предварително напрягане.

Видове армировъчна стомана. За армиране на стоманобетонни конструкции се използва: прътова стомана, която отговаря на изискванията на стандартите: горещо валцована пръчка - GOST 5781, класовете на тази армировка са обозначени с буквата А; термомеханично подсилен прът - GOST 10884, класовете са обозначени с At; тел от нисковъглеродна стомана - GOST 6727, гладка е обозначена с B, гофрирана - BP; въглеродна стоманена тел за армиране на предварително напрегнати стоманобетонни конструкции - GOST 7348, гладка е обозначена с B, гофрирана - BP, въжета съгласно GOST 13840 са обозначени с буквата K.

При производството на стоманобетонни конструкции е препоръчително да се използва армировъчна стомана с най-високи механични свойства, за да се спести метал. Видът на армировъчната стомана се избира в зависимост от вида на конструкцията, наличието на предварително напрежение, условията на производство, монтаж и експлоатация. Всички видове домашна ненапрегната армировка са добре заварени, но ограничени заваряеми или незаваряеми видове армировка се произвеждат специално за предварително напрегнати стоманобетонни конструкции.

Горещо валцувана армировка. Понастоящем се използват два метода за обозначаване на класове армировка на пръти: A-I, A-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI и съответно A240, A300, A400 и A500, A600, A800, A1000. При първия метод на обозначаване един клас може да включва различни армировъчни стомани с еднакви свойства; тъй като класът на армировъчната стомана се увеличава, нейните свойства се увеличават якостни характеристики(условна граница на еластичност, условна граница на провлачване, временно съпротивление) и показателите за деформируемост намаляват (относително удължение след разкъсване, относително равномерно удължение след разкъсване, относително стесняване след разкъсване и др.). При втория метод за обозначаване на класове на армировка от пръти цифровият индекс означава минималната гарантирана стойност на условната граница на провлачване в MPa.

Допълнителни индекси, използвани за обозначаване на прътова армировка: Ac-II - армировка от втори клас, предназначена за стоманобетонни конструкции, експлоатирани в северните райони, A-IIIb – армировка от трети клас, подсилена чрез изтегляне, At-IVK – термично усилена армировка от четвърти клас, с повишена устойчивост на корозионно напукване, At-IIIC – термично усилена армировка от III клас, заваряема.

Прътовата армировка се предлага в диаметри от 6 до 80 мм, армировка класове A-Iи A-II с диаметър до 12 mm и клас A-III с диаметър до 10 mm включително могат да се доставят на пръти или рулони, останалите фитинги се доставят само на пръти с дължина от 6 до 12 м, измерена или немерена дължина. Кривината на пръчките не трябва да надвишава 0,6% от измерената дължина. Стоманата от клас A-I е направена гладка, останалата част е направена с периодичен профил: армировката от клас A-II има две надлъжни ребра и напречни издатини, минаващи по трипосочна спирална линия. При диаметър на армировката 6 mm се допускат изпъкналости по линията на винт с един извод, а с диаметър 8 mm се допускат издатини по линия на винт с двойно извеждане. Армировката от клас A-III и по-висока също има две надлъжни ребра и напречни издатини под формата на рибена кост. Повърхността на профила, включително повърхността на ребрата и издатините, не трябва да съдържа пукнатини, черупки, ролкови филми и залези. За да се разграничи стоманата от клас A-III и по-висока, те са боядисани различни цветовекрайни повърхности на пръти или маркирайте стомана с изпъкнали маркировки, нанесени по време на валцуване.

Понастоящем стоманата се произвежда и със специален винтов профил - европрофил (без надлъжни ребра и напречни ребра във формата на спирална линия, непрекъсната или прекъсваща), което позволява да се завинтват винтови свързващи елементи - съединители, гайки - върху пръти . С тяхна помощ може да се съединява армировка без заваряване никъде и да се образуват временни или постоянни анкери.

ориз. 46. ​​​​Горещовалцувана армировка от периодичен профил:

a – клас A-II, b – клас A-III и по-висок.

За производството на армировка се използват въглеродни стомани (главно St3kp, St3ps, St3sp, St5ps, St5sp), ниско и средно легирани стомани (10GT, 18G2S, 25G2S, 32G2Rps, 35GS, 80S, 20KhG2Ts, 23Kh2G2T, 22Kh2G2AYu, 22Kh2G). 2R, 20 Х2Г2СР), промяната в съдържанието на въглерод и легиращите елементи регулират свойствата на стоманата. Осигурена е заваряемост на армировъчни стомани от всички класове (с изключение на 80C). химически състави технология. Стойност на въглероден еквивалент:

Sequ = C + Mn/6 + Si/10

за заварена стомана от нисколегирана стомана A-III (A400) трябва да бъде не повече от 0,62.

Термомеханично подсилената армировка на пръта също се разделя на класове според механичните свойства и експлоатационни характеристики: At-IIIC (At400C и At500C), At-IV (At600), At-IVC (At600C), At-IVK (At600K), At-V (At800), At-VK (At800K), At-VI (At1000) ), At-VIK(At1000K), At-VII(At1200). Стоманата е изработена от периодичен профил, който може да бъде като горещовалцуван прът от клас A-Sh или както е показано на фиг. 46 с или без надлъжни и напречни ребра във формата на полумесец, по желание може да се изработи гладка армировка.

Арматурната стомана с диаметър 10 mm или повече се доставя под формата на пръти с измерена дължина; заварената стомана може да се доставя в пръти с неизмерена дължина. Стоманата с диаметър 6 и 8 mm се доставя на рулони от стомана At400S, At500S, At600S с диаметър 10 mm.

За заварена армировъчна стомана At400C въглероден еквивалент:

Sequ = C + Mn/8 + Si/7

трябва да бъде най-малко 0,32, за стомана At500S - най-малко 0,40, за стомана At600S - най-малко 0,44.

За армировъчна стомана от класове At800, At1000, At1200 релаксацията на напрежението не трябва да надвишава 4% за 1000 часа експозиция при първоначална сила от 70% от максималната сила, съответстваща на временното съпротивление.

ориз. 47. Прътова стомана термомеханично закалена с периодичен профил

а) – сърповиден профил с надлъжни ребра, б) – полумесечен профил без надлъжни ребра.

Арматурната стомана от класове At800, At1000, At1200 трябва да издържа без разрушаване 2 милиона цикъла на напрежение, което е 70% от якостта на опън. Диапазонът на напрежение за гладка стомана трябва да бъде 245 MPa, за периодична стомана - 195 MPa.

За армировъчна стомана от класове At800, At1000, At1200 условната граница на еластичност трябва да бъде най-малко 80% от условната граница на провлачване.

Арматурна тел изработени чрез студено изтегляне с диаметър 3–8 mm или от нисковъглеродна стомана (St3kp или St5ps) - клас V-1, Vr-1 (Vr400, Vr600), произвежда се и тел от клас Vrp-1 с профил на полумесец , или от въглеродна стомана марки 65... 85 клас V-P, Vr-P (V1200, Vr 1200, V1300, Vr 1300, V1400, Vr 1400, V1500, Vr 1500). Числените индекси на класа на армировъчната тел с последното обозначение съответстват на гарантираната стойност на условната граница на провлачване на телта в MPa с доверителна вероятност от 0,95.

Пример символтел: 5Вр1400 - диаметърът на телта е 5 mm, повърхността му е гофрирана, номиналната граница на провлачване е не по-малка от 1400 MPa.

В момента местната хардуерна индустрия е усвоила производството на стабилизирана гладка тел с висока якост с диаметър 5 mm с повишена способност за релаксация и нисковъглеродна тел с диаметър 4...6 mm от клас BP600. телта с висока якост се произвежда със стандартизирана стойност за праволинейност и не може да бъде изправена. Жицата се счита за права, ако при свободно полагане на сегмент с дължина най-малко 1,3 m върху равнина се образува сегмент с основа 1 m и височина не повече от 9 cm.

Таблица 3. Нормативни изисквания към механичните свойства на високоякостни телове и армировъчни въжета

Забележки: 1 – 5 1 и 2,5 1 се отнася за стабилизиран проводник с диаметър 5 mm,

2 – – стойността на релаксация на напрежението е дадена след 1000 часа експозиция при напрежение = 0,7% от първоначалното напрежение.

Арматурни въжета изработени от студено изтеглена тел с висока якост. За най-добра употребаякостни свойства на жицата във въжето, стъпката на полагане се приема за максимална, осигуряваща неразвиване на въжето - обикновено в рамките на 10–16 диаметъра на въжето. Правят се въжета K7 (от 7 телове с еднакъв диаметър: 3,4,5 или 6 mm) и K19 (10 телта с диаметър 6 mm и 9 телта с диаметър 3 mm), освен това няколко въжета могат да бъдат усукани: K2×7 – комплекти от 2 седемтелни въжета, K3×7, K3×19.

Нормативните изисквания за механичните свойства на високоякостна тел и армировъчни въжета са дадени в табл.

Като ненапрегната работна армировка се използват горещовалцувани пръти от класове A-III, At-III, At-IVC и BP-I. Възможно е да се използва армировка A-II, ако якостните свойства на армировката от по-високи класове не се използват напълно поради прекомерни деформации или отваряне на пукнатини.

За монтаж на панти на сглобяеми елементи, горещовалцована стомана от клас Ac-II клас 10GT и A-I марки VSt3sp2, VSt3ps2. Ако монтажът на стоманобетонни конструкции се извършва при температури под минус 40 0 ​​​​C, тогава използването на полу-тиха стомана не е разрешено поради повишената й студена крехкост. Валцуваната въглеродна стомана се използва за вградени части и свързващи облицовки.

За предварително напрегната армировка на конструкции с дължина до 12 m се препоръчва използването на прътова стомана от класове A-IV, A-V, A-VI, подсилени по чертеж A-IIIb и термомеханично укрепени класове At-IIIC, At-IVC, Ат-IVK, Ат-V, Ат-VI, Ат-VII. За елементи и стоманобетонни конструкции с дължина над 12 m е препоръчително да се използват високоякостни телове и армировъчни въжета. За дълги конструкции е разрешено да се използва армировка от заварени пръти, свързани чрез заваряване, класове A-Vи A-VI. Незаваряема армировка (A-IV клас 80C, както и класове At-IVK, At-V, At-VI, At-VII) може да се използва само в измерени дължини без заварени съединения. Прътовата армировка с винтов профил се съединява чрез завинтване на резбови съединители, с помощта на които също се монтират временни и постоянни анкери.

В стоманобетонни конструкции, предназначени за работа при ниски отрицателни температури, не се допуска използването на армировъчни стомани, подложени на студена крехкост: при работни температури под минус 30 0 C, клас A-II стомана клас VSt5ps2 и клас A-IV клас 80C не могат да бъдат използвани, а при температури под минус 40 0 ​​С допълнително се забранява използването на стомана А-III клас 35ГС.

За производството на заварени мрежи и рамки, студено изтеглена тел от клас BP-I с диаметър 3-5 mm и горещовалцована стомана от класове A-I, A-II, A-III, A-IV с диаметър Използват се 6 до 40 мм.

Използваната армировъчна стомана трябва да отговаря на следните изисквания:

– имат гарантирани механични свойства както при краткотрайни, така и при дълготрайни натоварвания, запазват якостни свойства и пластичност при излагане на динамични, вибрационни, променливи натоварвания,

– осигуряване на постоянни геометрични размери на сечението, профил по дължина,

– заварява добре с всички видове заварки,

– имат добра адхезия към бетон – имат чиста повърхност при транспортиране, складиране и съхранение, трябва да се вземат мерки за предотвратяване на замърсяване и намокряне на стоманата; Ако е необходимо, повърхността на стоманената армировка трябва да се почисти чрез механични средства,

– високоякостната стоманена тел и въжета трябва да се доставят на рулони с голям диаметър, така че развиващата се армировка да е права; не се допуска механично изправяне на тази стомана,

– арматурната стомана трябва да е устойчива на корозия и да е добре защитена от външни агресивни въздействия чрез слой плътен бетон с необходимата дебелина. Корозионната устойчивост на стоманата се увеличава с намаляване на съдържанието на въглерод и въвеждането на легиращи добавки. Термомеханично укрепената стомана е склонна към корозионно напукване, така че не може да се използва в конструкции, експлоатирани в агресивни условия.

Подготовка на ненапрегната армировка .

Качеството на армировката в монолитни стоманобетонни конструкции и нейното местоположение се определят от необходимите якостни и деформационни свойства. Стоманобетонните конструкции са подсилени с отделни прави или огънати пръти, мрежи, плоски или пространствени рамки, както и въвеждането на диспергирани влакна в бетоновата смес. Армировката трябва да бъде разположена точно в проектното положение в бетонната маса или извън бетонния контур с последващо нанасяне циментово-пясъчен разтвор. Връзките на стоманената армировка се извършват главно чрез електрическо заваряване или усукване с плетачна тел.

Съединение укрепителни работивключва изработка, уголемен монтаж, монтаж в кофраж и фиксиране на армировка. Основният обем армировка се произвежда централизирано в специализирани предприятия, препоръчително е да се организира производството на армировка в условията на строителна площадка на мобилни армировъчни станции. Производството на армировка включва следните операции: транспортиране, получаване и съхранение на арматурна стомана, изправяне, почистване и рязане на армировката, доставяна на рулони (с изключение на високоякостна тел и въжета, които не са изправени), съединяване, рязане и огъване на пръти, заваряване на мрежи и рамки, при необходимост – огъване на мрежи и рамки, сглобяване на пространствени рамки и транспортирането им до кофража.

Челните съединения се извършват чрез кримпване на съединители в студено състояние (и високоякостни стомани - при температура от 900...1200 0 С) или заваряване: контактно челно заваряване, полуавтоматична дъга под слой от поток, електродъгов електрод или многоелектродно заваряване в описни форми. Когато диаметърът на прътите е повече от 25 mm, те се закрепват чрез дъгова заварка.

Пространствените рамки се изработват на шаблони за вертикален монтаж и заваряване. Оформянето на пространствени рамки от огънати мрежи изисква по-малко труд, метал и електричество и гарантира висока надеждност и точност на изработката.

Армировката се монтира след проверка на кофража; монтажът се извършва от специализирани звена. За монтиране на защитен слой от бетон се монтират уплътнения от бетон, пластмаса и метал.

При подсилване на сглобяеми монолитни стоманобетонни конструкции, за надеждна връзка, армировката на сглобяемите и монолитните части е свързана чрез изходи.

Използването на дисперсна армировка при производството на бетон, подсилен с влакна, позволява да се увеличи якостта, устойчивостта на пукнатини, якостта на удар, устойчивостта на замръзване, устойчивостта на износване и водоустойчивостта.

Текст на доклада, представен на конференцията от ръководителя на Изпитвателната лаборатория строителни материалии конструкции от Дмитрий Николаевич Абрамов „Основните причини за дефекти в бетонните конструкции“

В моя доклад бих искал да говоря за основните нарушения на технологията за производство на желязо бетонови работикоито служителите на нашата лаборатория срещат на строителни площадки в Москва.

- ранно деформиране на конструкции.

Поради високата цена на кофража, за да увеличат броя на циклите на неговия оборот, строителите често не спазват режимите на втвърдяване на бетона в кофража и извършват отстраняване на конструкции за повече ранен стадийотколкото това предвижда изискванията на проекта технологични картии SNiP 3-03-01-87. При демонтаж на кофража важноима степента на адхезия между бетона и кофража, когато: високата адхезия затруднява отстраняването на кофража. Влошаване на качеството бетонни повърхности, води до възникване на дефекти.

- производство на недостатъчно твърд кофраж, който се деформира при полагане на бетон и не е достатъчно плътен.

Такъв кофраж се деформира по време на полагането на бетонната смес, което води до промяна във формата на стоманобетонните елементи. Деформацията на кофража може да доведе до разместване и деформация армировъчни клеткии стени, промени в носещата способност на конструктивните елементи, образуване на издатини и провисване. Нарушаването на проектните размери на конструкциите води до:

Ако намалят

За намаляване на товароносимостта

В случай на увеличаване, собственото им тегло се увеличава.

Този вид нарушение на технологията за наблюдение по време на производството на кофраж в строителни условия без подходящ инженерен контрол.

- недостатъчна дебелина или липса на защитен слой.

Наблюдава се, когато кофражът или армираната рамка са неправилно монтирани или разместени, или когато липсват уплътнения.

Лошият контрол върху качеството на армировката на конструкциите може да доведе до сериозни дефекти в монолитните стоманобетонни конструкции. Най-честите нарушения са:

- неспазване на проекта за конструктивна армировка;

- некачествено заваряване на конструктивни възли и армировъчни фуги;

- използване на силно корозирала армировка.

- лошо уплътняване на бетонната смес по време на полаганев кофража води до образуване на кухини и кухини, може да причини значително намаляване на носещата способност на елементите, повишава пропускливостта на конструкциите и насърчава корозията на армировката, разположена в зоната на дефекта;

-полагане на ламинирана бетонова смесне позволява получаване на еднаква якост и плътност на бетона в целия обем на конструкцията;

- използване на твърде твърда бетонна смесводи до образуване на кухини и кухини около армировъчните пръти, което намалява адхезията на армировката към бетона и причинява опасност от корозия на армировката.

Има случаи на залепване на бетонна смес по армировка и кофраж, което води до образуване на кухини в тялото на бетонните конструкции.

- лоша грижа за бетона по време на процеса на втвърдяване.

Когато се грижите за бетона, е необходимо да създадете такива температурно-влажностни условия, които да гарантират, че водата, необходима за хидратация на цимента, се запазва в бетона. Ако процесът на втвърдяване протича при относително постоянна температура и влажност, напреженията, възникващи в бетона поради промени в обема и причинени от свиване и температурни деформации, ще бъдат незначителни. Обикновено бетонът е покрит с пластмасово фолио или друго защитно покритие. За да не изсъхне. Пресушеният бетон има значително по-малка якост и устойчивост на замръзване от нормално втвърдения бетон; в него се появяват много пукнатини от свиване.

При бетониране в зимни условия с недостатъчна изолация или термична обработка може да настъпи ранно замръзване на бетона. След размразяване такъв бетон няма да може да придобие необходимата якост.

Повредите на стоманобетонните конструкции се разделят на три групи според характера на въздействието върху носимоспособността.

Група I - повреди, които практически не намаляват здравината и издръжливостта на конструкцията (повърхностни кухини, кухини; пукнатини, включително свиване, с отвор не повече от 0,2 mm, както и в които под въздействието на временно натоварване и температура, отворът се увеличава с не повече от 0,1 mm; бетонни стърготини без излагане на армировка и др.);

Група II - повреди, които намаляват издръжливостта на конструкцията (опасни от корозия пукнатини с отвор над 0,2 mm и пукнатини с отвор над 0,1 mm, в зоната на работната армировка на предварително напрегнати участъци, включително по протежение на зони под постоянно натоварване; пукнатини с отвор над 0,3 mm при временно натоварване на обвивката и стружки с открита повърхностна и дълбока корозия на бетона и др.);

Група III - повреди, които намаляват носещата способност на конструкцията (пукнатини, които не са включени в изчисленията нито по отношение на якост, нито по издръжливост; наклонени пукнатини в стените на гредите; хоризонтални пукнатини в интерфейсите на плочата и участъците; големи кухини и кухини в бетона на компресираната зона и др.).

Повредите от група I не изискват спешни мерки; Основната цел на покритията за I група щети е да спрат развитието на съществуващите малки пукнатини, предотвратяват образуването на нови, подобряват защитните свойства на бетона и предпазват конструкциите от атмосферна и химическа корозия.

В случай на повреда от група II, ремонтът осигурява увеличаване на издръжливостта на конструкцията. Следователно използваните материали трябва да имат достатъчна издръжливост. Пукнатините в зоната на разполагане на снопове от предварително напрегната армировка и пукнатините по дължината на армировката подлежат на задължително запечатване.

При повреда от група III, носимоспособността на конструкцията се възстановява по специфичен признак. Използваните материали и технологии трябва да осигуряват якостните характеристики и дълготрайността на конструкцията.

За да се елиминират щетите от група III, като правило трябва да се разработят индивидуални проекти.

Постоянно нарастване на обемите монолитна конструкцияе една от основните тенденции, характеризиращи съвременния период на руското строителство. Понастоящем обаче масовият преход към строителство от монолитен стоманобетон може да има отрицателни последици, свързани с доста ниското ниво на качество на отделните обекти. Сред основните причини за ниското качество на изградените монолитни сгради трябва да се подчертае следното.

Първо, повечето от действащите в момента нормативни документи в Русия са създадени в ерата на приоритетното развитие на строителството от сглобяем стоманобетон, така че фокусът им върху фабричните технологии и недостатъчното разработване на въпросите на строителството от монолитен стоманобетон са напълно естествени.

Второ, повечето строителни организации нямат достатъчен опит и необходимата технологична култура на монолитно строителство, както и некачествено техническо оборудване.

Трето, не е създаден ефективна системауправление на качеството на монолитното строителство, включително система за надежден технологичен контрол на качеството на работата.

Качеството на бетона е преди всичко съответствието на неговите характеристики с параметрите в нормативни документи. Rosstandart одобри и е в сила нови стандарти: GOST 7473 „Бетонни смеси. Спецификации", GOST 18195 "Бетон. Правила за наблюдение и оценка на силата." GOST 31914 „Високоякостен тежък и финозърнест бетон за монолитни конструкции“ трябва да влезе в сила и стандартът за армировка и вградени продукти трябва да стане валиден.

Новите стандарти, за съжаление, не съдържат въпроси, свързани със спецификата на правните отношения между строителните клиенти и главните изпълнители, производителите на строителни материали и строителите, въпреки че качеството на бетонната работа зависи от всеки етап от техническата верига: подготовка на суровини за производство, проектиране на бетон, производство и транспорт на сместа, полагане и поддържане на бетон в конструкции.

Осигуряването на качеството на бетона по време на производствения процес се постига благодарение на комплекс различни условия: тук и модерен технологично оборудванеи наличие на акредитирани изпитвателни лаборатории и квалифициран персонал и безусловно изпълнение нормативни изискванияи внедряване на процеси за управление на качеството.

Степента на адхезия между бетона и кофража достига няколко kgf / cm2. Това усложнява декофрирането, влошава качеството на бетонните повърхности и води до преждевременно износване на кофражните плоскости.
Адхезията на бетона към кофража се влияе от адхезията и кохезията на бетона, неговото свиване, грапавостта и порьозността на оформящата повърхност на кофража.
Адхезията (залепването) се разбира като връзка, причинена от молекулярни сили между повърхностите на две различни или течни тела в контакт. По време на периода на контакт между бетон и кофраж, благоприятни условияза демонстриране на адхезия. Лепило (лепило), което в този случайе бетонна, в периода на полагане е в пластично състояние. Освен това, по време на процеса на вибрационно уплътняване на бетона, неговата пластичност се увеличава още повече, в резултат на което бетонът се приближава до повърхността на кофража и се увеличава непрекъснатостта на контакта между тях.
Бетонът се залепва по-силно за дървени и стоманени кофражни повърхности, отколкото за пластмасови, поради слабата омокряемост на последните. Kc стойности за различни видовекофражите се равняват на: дребнопанелни - 0,15, дървени - 0,35, стоманени - 0,40, едропанелни (панели от малки плоскости) - 0,25, едропанелни - 0,30, обемно-регулируеми - 0,45, за блокови форми - 0,55 .
Дърво, шперплат, необработена стомана и фибростъкло са добре намокрени и адхезията на бетона към тях е доста голяма;
Контактният ъгъл на шлайфаната стомана е по-голям от този на необработената стомана. Въпреки това, адхезията на бетон към полирана стомана е леко намалена. Това се обяснява с факта, че на границата между бетон и добре обработени повърхности непрекъснатостта на контакта е по-висока.
Когато върху повърхността се нанесе маслен филм, той се хидрофобизира, което рязко намалява адхезията.
Грапавостта на повърхността на кофража повишава адхезията му към бетона. Това се случва, защото грапавата повърхност има по-голяма действителна контактна площ в сравнение с гладката повърхност.
Силно порестият кофражен материал също увеличава адхезията, тъй като циментов разтвор, прониквайки в порите, по време на вибрационно уплътняване образува надеждни точки на свързване. При демонтиране на кофража може да има три варианта за разкъсване. При първия вариант адхезията е много малка, а кохезията е доста голяма.
В този случай кофражът се откъсва точно по контактната равнина. Вторият вариант е адхезията е по-голяма от кохезията. В този случай кофражът се откъсва по лепилния материал (бетон).
Третият вариант е, че адхезията и кохезията са приблизително еднакви по величина. Кофражът се разкъсва частично по равнината на контакт между бетон и кофраж и частично по самия бетон (смесено или комбинирано разкъсване).
С отделяне на лепило кофражът се отстранява лесно, повърхността му остава чиста, а бетонната повърхност има добро качество. В резултат на това е необходимо да се стремим да осигурим отделяне на лепилото. За да направите това, оформящите повърхности на кофража са направени от гладки, слабо намокрени материали или смазочни материали и върху тях са нанесени специални антиадхезивни покрития.
Кофражните смазки в зависимост от техния състав, принцип на действие и експлоатационни свойства могат да бъдат разделени на четири групи: водни суспензии; хидрофобни лубриканти; смазки - забавители на свързването на бетона; комбинирани смазки.
Водните суспензии на прахообразни вещества, инертни към бетона, са прости и евтини, но не винаги ефективни средстваза премахване на адхезията на бетона към кофража. Принципът на действие се основава на факта, че в резултат на изпаряването на водата от суспензиите преди бетонирането се образува тънък защитен филм върху оформящата повърхност на кофража, който предотвратява адхезията на бетона.
Най-често за смазване на кофраж се използва варо-гипсова суспензия, която се приготвя от полуводен гипс (0,6-0,9 тегловни части), варова паста (0,4-0,6 тегловни части), сулфитно-алкохолен дестилат (0,8-1,2 части тегловни) и вода (4-6 части тегловни).
Суспензионните смазки се изтриват от бетонната смес по време на вибрационно уплътняване и замърсяват бетонните повърхности, в резултат на което се използват рядко.
Най-разпространените водоотблъскващи лубриканти са на базата на минерални масла, EX емулсол или соли на мастни киселини (сапуни). След нанасянето им върху повърхността на кофража се образува хидрофобен филм от множество ориентирани молекули, който нарушава адхезията на кофражния материал към бетона. Недостатъците на такива смазочни материали са замърсяване на бетонната повърхност, висока цена и опасност от пожар.
Третата група смазочни материали използва свойствата на бетона да се втвърдява бавно в тънки челни слоеве. За да се забави втвърдяването, към смазките се добавят меласа, танин и др. Недостатъкът на такива смазки е трудността при регулиране на дебелината на бетонния слой.
Най-ефективни са комбинираните смазочни материали, които използват свойствата на оформяне на повърхности в комбинация със забавяне на свързването на бетона в тънки челни слоеве. Такива лубриканти се приготвят под формата на така наречените обратни емулсии. В някои от тях, в допълнение към водоотблъскващите средства и забавителите на втвърдяването, се въвеждат пластифициращи добавки: сулфитно-дрождева дистилация (SYD), сапунен нафт или добавка TsNIPS. По време на вибрационното уплътняване тези вещества пластифицират бетона в челните слоеве и намаляват повърхностната му порьозност.
Смазките ESO-GISI се приготвят в ултразвукови хидродинамични смесители, в които механичното смесване на компонентите се комбинира с ултразвуково смесване. За да направите това, изсипете компонентите в резервоара на миксера и включете миксера.
Ултразвуковият смесителен блок се състои от циркулационна помпа, смукателни и напорни тръбопроводи, разпределителна кутияи три ултразвукови хидродинамични вибратора - ултразвукови свирки с резонансни клинове. Течността, подадена от помпата под свръхналягане от 3,5-5 kgf / cm2, изтича с висока скорост от дюзата на вибратора и удря клиновидната плоча. В този случай плочата започва да вибрира с честота 25-30 kHz. В резултат на това в течността се образуват зони на интензивно ултразвуково смесване с едновременно разделяне на компонентите на малки капчици. Продължителността на смесването е 3-5 минути.
Емулсионните лубриканти са стабилни; те не се отделят в рамките на 7-10 дни. Използването им напълно елиминира адхезията на бетона към кофража; прилепват добре към оформящата повърхност и не замърсяват бетона.
Тези лубриканти могат да се нанасят върху кофража с помощта на четки, валяци и пръскачки. Ако има голям брой щитове, трябва да се използва специално устройство за тяхното смазване.
Използването на ефективни лубриканти намалява вредни ефективърху кофража на някои фактори. В някои случаи не могат да се използват лубриканти. По този начин, при бетониране в плъзгащ се или катерещ кофраж, използването на такива смазки е забранено поради проникването им в бетона и намаляване на качеството му.
Добър ефект имат антиадхезивните средства защитни покритияНа базата на полимери. Нанасят се върху оформящите повърхности на щитове по време на производството им и издържат 20-35 цикъла без повторно нанасяне и ремонт.
Разработено е покритие на основата на фенол-формалдехид за кофраж от дъски и шперплат. Притиска се върху повърхността на плочите при налягане до 3 kgf / cm2 и температура от + 80 ° C. Това покритие напълно премахва адхезията на бетона към кофража и може да издържи до 35 цикъла без ремонт.
Въпреки доста високата си цена, антиадхезивните защитни покрития са по-изгодни от смазочните материали поради многократния си оборот.
Препоръчително е да се използват панели, чиито палуби са изработени от гетинакс, гладко фибростъкло или текстолит, а рамката е от метални ъгли. Този кофраж е устойчив на износване, лесен за отстраняване и осигурява добро качество на бетонните повърхности

Кандидати за технически Науки Y. P. BONDAR (TSNIIEP жилища) Y. S. OSTRINSKY (NIIES)

За да се намерят методи за бетониране в плъзгащ се кофраж за стени с дебелина под 12-15 ома, бяха изследвани силите на взаимодействие между кофраж и бетонови смеси, приготвени с плътни добавъчни материали, експандирана глина и шлакова пемза. При съществуващата технология на бетониране в плъзгащ се кофраж това е минимално допустимата дебелина на стената. За формован бетон се използва експандиран глинен чакъл от завода в Бескудниковски с натрошен пясък от същата експандирана глина и шлакова пемза, направена от стопилки от Ново-Липецкия металургичен завод с линия, получена чрез раздробяване на шлакова лемза.

Степента на експандиран бетон 100 има вибрационно уплътняване, измерено на устройството на Н. Я. Спивак, 12-15 s; структурен фактор 0,45; обемна маса 1170 kg/m3. Бетонът от шлакова пемза марка 200 има време на вибрационно уплътняване 15-20 s, коефициент на структура 0,5 и обемна маса 2170 kg/m3. Тежък бетон клас 200 at обемна маса 2400 kg/m3 се характеризира със стандартно газене на конуса от 7 cm.

Силите на взаимодействие между плъзгащ се кофраж и бетонови смеси бяха измерени на тестова инсталация, която е модификация на уреда Casarande за измерване на едноравнинни срязващи сили. Инсталацията е изпълнена под формата на хоризонтална тава, пълна с бетонова смес. Тестовите летви, изработени от дървени блокове, облицовани по повърхността на контакт с бетонната смес с ленти от покривна стомана, бяха положени напречно на тавата. По този начин тестовите летви симулираха стоманен хлъзгащ кофраж. Ламелите се държат върху бетонната смес под тежести с различни размери, симулиращи натиска на бетона върху кофража, след което се записват силите, причиняващи хоризонтално движение на ламелите върху бетона. Общ изглединсталацията е дадена на фиг. 1.

Въз основа на резултатите от изпитанията е получена зависимостта на силите на взаимодействие между стоманения плъзгащ кофраж и бетоновата смес m от големината на натиска на бетона върху кофража a (фиг. 2), която има линеен характер. Ъгълът на наклона на линията на графиката спрямо абсцисната ос характеризира ъгъла на триене на кофража върху бетона, което позволява да се изчислят силите на триене. Стойността, отрязана от линията на графиката по ординатната ос, характеризира силите на сцепление на бетонната смес и кофража m, независимо от налягането. Ъгълът на триене на кофража върху бетона не се променя, когато продължителността на фиксирания контакт се увеличи от 15 до 60 минути, величината на адхезионните сили се увеличава с 1,5-2 пъти. Основното увеличение на адхезионните сили настъпва през първите 30-40 минути с бързо намаляване на нарастването през следващите 50-60 минути.

Адхезионната сила на тежък бетон и стоманен кофраж 15 минути след уплътняване на сместа не надвишава 2,5 g/m2, или 25 kg/m2 от контактната повърхност. Това възлиза на 15-20% от общоприетата стойност на общата сила на взаимодействие между тежък бетон и стоманен кофраж (120-150 kg/m2). Основната част от усилието идва от силите на триене.

Бавното нарастване на адхезионните сили през първите 1,5 часа след уплътняването на бетона се обяснява с незначителния брой новообразувания по време на втвърдяването на бетонната смес. Според изследванията в периода от началото до края на втвърдяването на бетоновата смес в нея се извършва преразпределение на смесителната вода между свързващото вещество и инертните материали. Неоплазмите се развиват главно след завършване на настройката. Бързото увеличаване на адхезията на плъзгащия се кофраж към бетонната смес започва 2-2,5 часа след уплътняването на бетонната смес.

Специфично теглоадхезионните сили в общите сили на взаимодействие между тежък бетон и стоманен плъзгащ се кофраж са около 35%. Основният дял от усилията идва от силите на триене, определени от налягането на сместа, което се променя във времето при условията на бетониране. За да се тества това предположение, свиването или подуването на прясно формовани бетонни проби беше измерено веднага след вибрационно уплътняване. При оформянето на бетонни кубове с размер на ръба 150 mm върху една от вертикалните му страни е поставена текстолитна плоча, чиято гладка повърхност е в една равнина с вертикалния ръб. След уплътняване на бетона и отстраняване на пробата от вибриращата маса, вертикалните стени на куба бяха освободени от страничните стени на матрицата и в рамките на 60-70 минути разстоянията между противоположните вертикални страни бяха измерени с помощта на месинджър. Резултатите от измерването показаха, че прясно формованият бетон веднага след уплътняването се свива, чиято стойност е толкова по-висока, колкото по-голяма е подвижността на сместа. Общата стойност на двустранното слягане достига 0,6 mm, т.е. 0,4% от дебелината на пробата. В началния период след формоването не се получава набъбване на прясно положен бетон. Това се обяснява със свиването в началния етап на втвърдяване на бетона по време на процеса на преразпределение на водата, придружено от образуването на хидратни филми, които създават големи сили на повърхностно напрежение.

Принципът на работа на това устройство е подобен на този на коничен пластометър. Въпреки това, клиновидната форма на индентора позволява използването схема за проектираневискозна течаща маса. Резултатите от експериментите с клиновиден индентор показват, че To варира от 37 до 120 g/cm2 в зависимост от вида на бетона.

Аналитични изчисления на налягането на слой от бетонова смес с дебелина 25 ома в плъзгащ се кофраж показаха, че смесите от приетите състави, след като са били уплътнени чрез вибрации, не упражняват активен натиск върху кофражната обшивка. Налягането в системата „плъзгащ кофраж - бетонова смес” се дължи на еластични деформации на панелите под въздействието на хидростатичното налягане на сместа по време на нейното уплътняване чрез вибрации.

Взаимодействието на плъзгащи се кофражни панели и уплътнен бетон на етапа на тяхната съвместна работа е доста добре моделирано от пасивното съпротивление на вископластично тяло под въздействието на натиск от вертикална подпорна стена. Изчисленията показват, че при едностранното действие на кофражния панел върху бетонната маса, за да се измести част от масата по основните равнини на плъзгане, е необходимо повишено налягане, което значително надвишава налягането, което възниква при най-неблагоприятната комбинация от условия за полагане и уплътняване на сместа. Когато кофражните панели се притискат от двете страни на вертикален слой бетон с ограничена дебелина, силите на натиск, необходими за изместване на уплътнения бетон по главните плъзгащи се равнини, придобиват обратен знак и значително надвишават налягането, необходимо за промяна на характеристиките на компресия на сместа . Обратното разрохкване на уплътнената смес под действието на двустранна компресия изисква такова високо налягане, което е непостижимо при бетониране в плъзгащ кофраж.

По този начин бетонната смес, положена съгласно правилата за бетониране в плъзгащ се кофраж на слоеве с дебелина 25-30 cm, не оказва натиск върху кофражните панели и е в състояние да поеме еластичното налягане от тях, което възниква по време на уплътняването чрез вибрации.

За определяне на силите на взаимодействие, възникващи по време на процеса на бетониране, бяха извършени измервания върху пълноразмерен модел на плъзгащия се кофраж. Във формовъчната кухина е монтиран сензор с мембрана от високоякостен фосфорен бронз. Измерени са наляганията и силите върху повдигателните пръти в статично положение на инсталацията автоматичен броячналягане (AID-6M) по време на вибрации и повдигане на кофража с помощта на фотоосцилоскоп N-700 с усилвател 8-ANCh. Действителните характеристики на взаимодействието на стоманен плъзгащ се кофраж с различни видове бетон са дадени в таблицата.

В периода между края на вибрациите и първото повдигане на кофража се наблюдава спонтанно намаляване на налягането. който се поддържа непроменен, докато кофражът започне да се движи нагоре. Това се дължи на интензивното свиване на прясно формованата смес.

За намаляване на силите на взаимодействие между плъзгащия се кофраж и бетонната смес е необходимо да се намали или напълно да се премахне налягането между кофражните панели и уплътнения бетон. Този проблем се решава чрез предложената технология за бетониране с помощта на междинни подвижни панели („лайнери“), изработени от тънки (до 2 mm) листов материал. Височината на обшивките е по-голяма от височината на формовъчната кухина (30-35 ома). Обшивките се монтират в формовъчната кухина близо до панелите на плъзгащия се кофраж (фиг. 5) и веднага след полагането и уплътняването на бетона се изваждат от него една по една.

Пролуката (2 mm), оставаща между бетона и кофража, след отстраняване на щитовете, предпазва кофражния щит, който се изправя след еластично отклонение (обикновено не повече от 1-1,5 mm) от контакт с вертикалната повърхност на бетона. Следователно вертикалните ръбове на стените, освободени от облицовките, запазват зададената им форма. Това позволява тънки стени да бъдат бетонирани в плъзгащ кофраж.

Фундаменталната възможност за формиране на тънки стени с помощта на облицовки беше тествана по време на изграждането на пълномащабни фрагменти от стени с дебелина 7 cm, изработени от експандиран глинен бетон, шлакова пемза и тежък бетон. Резултатите от пробните формовки показаха, че смесите от лек бетон отговарят по-добре на характеристиките на предложената технология, отколкото смесите, използващи плътни агрегати. Това се дължи на високите сорбционни свойства на порестите добавъчни материали, както и на кохезионната структура на лекия бетон и наличието на хидравлично активен дисперсен компонент в лекия пясък.

Тежкият бетон (макар и в по-малка степен) също показва способността да поддържа вертикалността на прясно оформените повърхности с подвижност, която не надвишава 8 см. При бетониране на граждански сгради с тънки вътрешни стени и прегради по предложената технология, две до четири двойки обшивки. с дължина от 1,2 до 1,6 м, осигурявайки бетониране на стени с дължина 150-200 м, което значително ще намали разхода на бетон в сравнение със сградите, издигнати по приетата технология, и ще повиши икономическата ефективност на тяхното строителство.

Адхезионната сила на бетона към кофража се влияе от адхезията (залепването) и свиването на бетона, грапавостта и порьозността на повърхността. При висока сила на сцепление между бетона и кофража работата по декофража се усложнява, трудоемкостта на работата се увеличава, качеството на бетонните повърхности се влошава и кофражните панели се износват преждевременно.

Бетонът се залепва много по-силно за дървени и стоманени кофражни повърхности, отколкото за пластмасови. Това се дължи на свойствата на материала. Дървото, шперплатът, стоманата и фибростъклото са добре намокрени, поради което адхезията на бетона към тях е доста висока със слабо намокрени материали (например текстолит, гетинакс, полипропилен) адхезията на бетона е няколко пъти по-ниска.

Следователно, за да се получат повърхности високо качествотрябва да използвате облицовка от текстолит, гетинакс, полипропилен или да използвате водоустойчив шперплат, обработен специални съединения. Когато адхезията е ниска, повърхността на бетона не се нарушава и кофражът се отделя лесно. Тъй като адхезията се увеличава, бетонният слой в съседство с кофража се разрушава. Това не засяга якостните характеристики на конструкцията, но качеството на повърхностите е значително намалено. Адхезията може да бъде намалена чрез нанасяне на водни суспензии, водоотблъскващи смазки, комбинирани смазки и смазки за забавяне на бетона върху повърхността на кофража. Принципът на действие на водни суспензии и водоотблъскващи смазки се основава на факта, че върху повърхността на кофража се образува защитен филм, който намалява адхезията на бетона към кофража.

Комбинираните смазочни материали са смес от забавители на свързването на бетона и водоотблъскващи емулсии. При производството на смазочни материали към тях се добавят сулфитни дрожди (SYD) и сапунен нафт. Такива смазочни материали пластифицират бетона на съседната зона и той не се срутва.

За получаване на добра текстура на повърхността се използват смазки - забавители на свързването на бетона. По време на кофража силата на тези слоеве е малко по-ниска от по-голямата част от бетона. Веднага след декофрирането структурата на бетона се разкрива чрез измиване с водна струя. След такова измиване се получава красива повърхност с равномерно излагане на груб агрегат. Смазките се нанасят върху кофражните плоскости преди монтаж в проектно положение чрез пневматично пръскане. Този метод на нанасяне осигурява равномерност и постоянна дебелина на нанесения слой, а също така намалява разхода на смазка.

За пневматично приложение се използват пръскачки или пръскачки. По-вискозните смазки се нанасят с валяци или четки.