Site bölümleri
Editörün Seçimi:
- Sayıların çekimine yönelik yetkin bir yaklaşımın altı örneği
- Kışın Yüzü Çocuklar için Şiirsel Sözler
- Rusça dersi "isimlerin tıslamasından sonra yumuşak işaret"
- Cömert Ağaç (mesel) Cömert Ağaç masalına mutlu son nasıl eklenir?
- “Yaz ne zaman gelecek?” Konulu çevremizdeki dünya hakkında ders planı.
- Doğu Asya: ülkeler, nüfus, dil, din, tarih İnsan ırklarını aşağı ve yukarı diye ayıran sahte bilimsel teorilerin rakibi olarak gerçeği kanıtladı
- Askerlik hizmetine uygunluk kategorilerinin sınıflandırılması
- Maloklüzyon ve ordu Maloklüzyon orduya kabul edilmiyor
- Neden ölü bir anneyi canlı hayal ediyorsun: rüya kitaplarının yorumları
- Nisan ayında doğan insanlar hangi burçlara sahiptir?
Reklam
| Kms havalandırma ızgarası. Hava kanallarının aerodinamik hesabı. Havalandırma sistemi diyagramının geliştirilmesi |
|
Hava kanallarının aerodinamik hesaplaması olmadan tesislerde konforlu yaşam koşulları yaratmak imkansızdır. Elde edilen verilere göre boruların kesit çapı, fanların gücü, branşman sayısı ve özellikleri belirlenir. Ayrıca ısıtıcıların gücü ve giriş ve çıkış açıklıklarının parametreleri de hesaplanabilmektedir. Odaların özel amacına bağlı olarak izin verilen maksimum gürültü seviyesi, hava değişim oranı, odadaki akış yönü ve hızı dikkate alınır. Modern gereksinimler SP 60.13330.2012 Kurallar Kanunu'nda belirtilmiştir. İç mekan mikro iklim göstergelerinin normalleştirilmiş parametreleri çeşitli amaçlar için GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 ve SanPiN 2.1.2.2645'te verilmiştir. Göstergelerin hesaplanması sırasında havalandırma sistemleri tüm hükümler dikkate alınmalıdır. Hava kanallarının aerodinamik hesaplanması - eylem algoritmasıÇalışma, her biri yerel sorunları çözen birbirini izleyen birkaç aşamadan oluşuyor. Elde edilen veriler tablolar halinde formatlanır ve bunlara dayanarak şematik diyagramlar ve grafikler hazırlanır. Çalışma aşağıdaki aşamalara ayrılmıştır:
Havalandırma sistemi diyagramının geliştirilmesiDiyagramın doğrusal parametrelerine bağlı olarak ölçek seçilir, diyagram hava kanallarının mekansal konumunu, ek bağlantı noktalarını gösterir. teknik cihazlar, mevcut şubeler, hava tedarik ve giriş noktaları.
Diyagram ana karayolunu, konumunu ve parametrelerini, bağlantı noktalarını ve teknik özellikler dallar. Hava kanallarının konumu, tesisin ve bir bütün olarak binanın mimari özelliklerini dikkate alır. Besleme devresini hazırlarken hesaplama işlemi, fandan veya maksimum hava değişim oranının gerekli olduğu odadan en uzaktaki noktadan başlar. Derleme sırasında egzoz havalandırması Ana kriter hava akışının maksimum değerleridir. Hesaplamalar sırasında genel hat ayrı bölümlere ayrılır ve her bölümün aynı hava kanalı kesitlerine, sabit hava tüketimine, aynı malzemeye ve boru geometrisine sahip olması gerekir.
Segmentler, en düşük akış hızına sahip bölümden başlayarak en yükseğe doğru artan sırada numaralandırılır. Daha sonra her bir bölümün gerçek uzunluğu belirlenir, ayrı bölümler toplanır ve belirlenir. toplam uzunluk havalandırma sistemleri.
Bir havalandırma şeması planlarken, aşağıdaki tesisler için ortak olarak alınabilirler:
Havalandırma sistemleri tamamen doğal havalandırma imkanından yoksunsa, şema acil durum ekipmanının zorunlu bağlantısını sağlamalıdır. İlave fanların gücü ve kurulum yeri aşağıdakilere göre hesaplanır: genel kurallar. Açıklıkları sürekli açık veya gerektiğinde açık olan odalar için yedek acil durum bağlantısı imkanı olmadan diyagram çizilebilir. Kirli havayı doğrudan teknolojik veya çalışma alanlarından emen sistemlerde bir adet yedek fan bulunmalıdır; cihazın çalıştırılması otomatik veya manuel olabilir. Gereklilikler, tehlike sınıfı 1 ve 2'deki çalışma alanları için geçerlidir. Yedek fanın kurulum şemasına dahil edilmemesine yalnızca aşağıdaki durumlarda izin verilir:
Havalandırma şeması ayrı bir duş imkanı sağlamalıdır. işyeri artan hava kirliliği seviyeleri ile. Tüm kesitler ve bağlantı noktaları diyagram üzerinde gösterilmiş ve genel hesaplama algoritmasına dahil edilmiştir. Çöplüklerden, otopark alanlarından, trafiğin yoğun olduğu yollardan, yatay olarak sekiz metreden daha yakına hava emme cihazları yerleştirilmesi yasaktır. egzoz boruları ve bacalar. Resepsiyonistler hava cihazları korumaya tabi özel cihazlar rüzgarlı tarafta. Direnç göstergeleri koruyucu cihazlar Aerodinamik hesaplamalar sırasında dikkate alınan ortak sistem havalandırma.
R yd - hava kanalının tüm bölümlerindeki spesifik basınç kayıplarının değeri; P gr – dikey kanallardaki yerçekimsel hava basıncı; Σ l – havalandırma sisteminin bireysel bölümlerinin toplamı. Basınç kaybı Pa cinsinden elde edilir, bölümlerin uzunluğu metre cinsinden belirlenir. Havalandırma sistemlerindeki hava akışlarının hareketi doğal basınç farklılıklarından kaynaklanıyorsa, o zaman tahmini azalma basınç Σ = (Rln + Z) her bir bölüm için. Yerçekimi basıncını hesaplamak için aşağıdaki formülü kullanmanız gerekir: P gr – yerçekimi basıncı, Pa; h – hava sütununun yüksekliği, m; ρ n – odanın dışındaki hava yoğunluğu, kg/m3; ρ in – iç mekan hava yoğunluğu, kg/m3. Sistemler için ilave hesaplamalar doğal havalandırma formüllere göre gerçekleştirilir: Tanım enine kesit hava kanalları Gaz kanallarındaki hava kütlelerinin hareket hızının belirlenmesi Havalandırma sisteminin yerel dirençlerine göre kayıpların hesaplanması Sürtünme kaybının belirlenmesi Kanallarda hava akış hızının belirlenmesi Hesaplama havalandırma sisteminin en uzun ve en uzak bölümüyle başlar. Hava kanallarının aerodinamik hesaplamaları sonucunda odada gerekli havalandırma modunun sağlanması gerekmektedir.
Kesit alanı aşağıdaki formülle belirlenir: F P = L P /V T . FP - hava kanalının kesit alanı; L P – havalandırma sisteminin hesaplanan bölümündeki gerçek hava akışı; V T – gerekli hacimde gerekli hava değişimi sıklığını sağlamak için hava akış hızı. Elde edilen sonuçlar dikkate alınarak hava kütlelerinin hava kanalları boyunca zorlanmış hareketi sırasındaki basınç kaybı belirlenir.
Her hava kanalı malzemesi için yüzey pürüzlülük göstergelerine ve hava akışlarının hareket hızına bağlı olarak düzeltme faktörleri uygulanır. Hava kanallarının aerodinamik hesaplamalarını kolaylaştırmak için tabloları kullanabilirsiniz. Masa 1 numara. Yuvarlak profilli metal hava kanallarının hesaplanması.
Tablo No.2. Hava kanallarının malzemesi ve hava akış hızı dikkate alınarak düzeltme faktörlerinin değerleri.
Her bir malzeme için hesaplamalarda kullanılan pürüzlülük katsayıları yalnızca malzemenin özelliklerine bağlı değildir. fiziksel özellikler ama aynı zamanda hava akış hızına da bağlıdır. Hava ne kadar hızlı hareket ederse, o kadar fazla dirençle karşılaşır. Belirli bir katsayı seçerken bu özellik dikkate alınmalıdır. Kare ve yuvarlak hava kanallarındaki hava akışına ilişkin aerodinamik hesaplamalar, nominal deliğin aynı kesit alanı için farklı akış hızlarını gösterir. Bu, girdapların doğasındaki farklılıklar, anlamları ve harekete direnme yetenekleriyle açıklanmaktadır. Hesaplamaların temel koşulu, alan fana yaklaştıkça hava hareket hızının sürekli artmasıdır. Bunu dikkate alarak kanalların çaplarına gereksinimler getirilir. Bu durumda, tesislerdeki hava değişiminin parametreleri dikkate alınmalıdır. Giriş ve çıkış akışlarının yerleri, odada kalan kişilerin hava cereyanını hissetmeyecekleri şekilde seçilir. Düzenlenmiş sonucu düz bir bölüm kullanarak elde etmek mümkün değilse, o zaman diyaframlar deliklerden. Deliklerin çapını değiştirerek hava akışının optimum düzenlenmesi sağlanır. Diyafram direnci aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:
Havalandırma sistemlerinin genel hesaplamasında aşağıdakiler dikkate alınmalıdır:
Hesaplamaları kolaylaştırmak için basitleştirilmiş bir şema kullanılmasına izin verilir; kritik olmayan gereksinimleri olan tüm tesisler için kullanılır. Gerekli parametreleri garanti etmek için fanların güç ve miktar açısından seçimi %15'e varan bir marjla yapılır. Havalandırma sistemlerinin basitleştirilmiş aerodinamik hesaplamaları aşağıdaki algoritma kullanılarak gerçekleştirilir:
Hava kanallarının aerodinamik hesaplamasının görevi, minimum finansal kaynak kaybıyla tesislerin planlanan havalandırma oranlarını sağlamaktır. Aynı zamanda, kurulu ekipmanın çeşitli modlarda güvenilir şekilde çalışmasını sağlamak için inşaat ve montaj işlerinde emek yoğunluğunu ve metal tüketimini azaltmaya çalışmak gerekir. Erişilebilir yerlere özel ekipman kurulmalı; planlı üretim için ona engelsiz erişim sağlanmalıdır; teknik denetimler ve sistemi çalışır durumda tutmak için yapılan diğer çalışmalar. Havalandırma verimliliğini hesaplamak için GOST R EN 13779-2007 hükümlerine göre ε v formülü uygulamanız gerekir:
ENA ile- uzaklaştırılan havadaki zararlı bileşiklerin ve asılı maddelerin konsantrasyonunun göstergeleri; İle IDA– zararlı konsantrasyonu kimyasal bileşikler ve odada veya çalışma alanında asılı maddeler; c destek– besleme havasıyla giren kirletici maddelerin göstergeleri. Havalandırma sistemlerinin verimliliği yalnızca bağlı egzoz veya üfleme cihazlarının gücüne değil aynı zamanda hava kirliliği kaynaklarının konumuna da bağlıdır. Aerodinamik hesaplamalar sırasında sistemin minimum performans göstergeleri dikkate alınmalıdır. Fanların özgül gücü (P Sfp > W∙s / m3) aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:
de P – güç elektrik motoru, fana takılı, W; q v – optimum çalışma sırasında fanlar tarafından sağlanan hava akış hızı, m3 /s; ∆ p – fanın hava giriş ve çıkışındaki basınç düşüşünün göstergesi; η tot elektrik motorunun, hava fanının ve hava kanallarının toplam verimliliğidir. Hesaplamalar sırasında şemadaki numaralandırmaya göre aşağıdaki hava akış türleri dikkate alınır: Diyagram 1. Havalandırma sistemindeki hava akış türleri.
Her hava tipinin kendine ait devlet standartları. Havalandırma sistemlerinin tüm hesaplamaları bunları dikkate almalıdır. Programlar tasarımcılara, yöneticilere ve mühendislere faydalı olabilir. Temel olarak Microsoft Excel programları kullanmak için yeterlidir. Birçok program yazarı bilinmiyor. Excel'i kullanarak bu kadar faydalı hesaplama programları hazırlayabilen bu kişilerin çalışmalarına teşekkür etmek isterim. Havalandırma ve iklimlendirme için hesaplama programlarını indirmek ücretsizdir. Ama unutma! Programa kesinlikle güvenemezsiniz; verilerini kontrol edin. Saygılarımla site yönetimi
Hava kanallarının aerodinamik hesaplaması, M 1:100 aksonometrik diyagramının çizilmesiyle başlar, bölümlerin sayıları, yükleri b m / s ve uzunlukları 1 m olarak belirlenir - en uzak ve yüklü olandan. fana giden bölüm. Yönü belirlerken şüpheye düştüğünüzde tüm olası seçenekler hesaplanır. Hesaplama uzak bir alanla başlar, çapı D, m veya alanı hesaplanır. Dikdörtgen hava kanalının kesit alanı P, m: Sistemin fandan başlatılması İdari binalar 4-5 m/s 8-12 m/s Endüstriyel binalar 5-6 m/s 10-16 m/s, Vantilatöre yaklaştıkça boyutu artar. Ek 21'i kullanarak en yakın standart değerleri Dst veya (a x b)st olarak kabul ediyoruz. Daha sonra gerçek hızı hesaplıyoruz: Veya———————— ———— - , m/s. GERÇEK 3660*(a*6)st Daha ileri hesaplamalar için dikdörtgen hava kanallarının hidrolik yarıçapını belirliyoruz: £>1 =--,m. a + b Tabloları kullanmaktan ve belirli sürtünme kaybı değerlerinin enterpolasyonunu yapmaktan kaçınmak için soruna doğrudan bir çözüm kullanıyoruz: Reynolds kriterini tanımlıyoruz: Rae = 64 100 * Ost * Ufact (dikdörtgen Ost için = Ob) (14,6) Ve hidrolik sürtünme katsayısı: 0,3164*Rae 0 25 Rae'de< 60 ООО (14.7) 0,1266 *Nе 0167, Rе > 60 000'de. (14,8) Tasarım alanındaki basınç kaybı: KMR, hava kanalı bölümündeki yerel direnç katsayılarının toplamıdır. İki bölümün (te'ler, çaprazlar) sınırında yer alan yerel dirençler, daha düşük akışlı bölüme atfedilmelidir. Yerel direnç katsayıları eklerde verilmiştir. İlk veriler: Hava kanalı malzemesi galvanizli çelik sac olup kalınlık ve ölçüleri EK'e uygundur. 21. Hava giriş milinin malzemesi tuğladır. Hava dağıtıcıları olarak, olası kesitlere sahip PP tipi ayarlanabilir ızgaralar kullanılır: 100x200; 200x200; 400 x 200 ve 600 x 200 mm, gölgeleme katsayısı 0,8 ve maksimum hava çıkış hızı 3 m/s'ye kadar. Tamamen açık kanatlara sahip yalıtımlı giriş valfinin direnci 10 Pa'dır. Isıtıcı tesisatının hidrolik direnci 132 Pa'dır (ayrı bir hesaplamaya göre). Filtre direnci 0-4 250 Pa. Susturucunun hidrolik direnci 36 Pa'dır (göre akustik hesaplama). Hava kanalları mimari gereksinimlere göre dikdörtgen kesitli olarak tasarlanmaktadır.
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Doktora S.B. Gorunovich, PTO mühendisi, Ust-Ilimskaya CHPP, OJSC Irkutskenergo şubesi, Ust-Ilimsk, Irkutsk bölgesi.
Sorunun açıklaması
Yakın geçmişte birçok işletmede termal ve termal rezervlerin bulunduğu bilinmektedir. elektrik enerjisi Taşıma sırasındaki kayıplarına yeterince dikkat edilmedi. Örneğin, çeşitli pompalar kural olarak büyük bir güç rezerviyle projeye dahil edildi; boru hatlarındaki basınç kayıpları arzdaki artışla telafi edildi; Ana buhar boru hatları, gerektiğinde fazla buharın komşu türbin ünitelerine taşınmasına olanak tanıyan jumperlar ve uzun hatlarla tasarlandı. Ulaşım ağlarını yeniden inşa ederken ve onarırken, ek bağlantılara (bağlantı parçaları) ve atlama tellerine, ek tees kurulumuna ve bunun sonucunda ek yerel toplam basınç kayıplarına yol açan şemaların çok yönlülüğü tercih edildi. Aynı zamanda, önemli orta hızlardaki uzun boru hatlarında, yerel toplam basınç kayıplarının (yerel direnç) tüketiciler açısından önemli maliyet kayıplarına yol açabileceği bilinmektedir.
Şu anda verimlilik, enerji tasarrufu ve üretimin toplam optimizasyonu gereklilikleri bizi boru hatları ve buhar boru hatlarının tasarımı, yeniden inşası ve işletimi ile ilgili birçok konuya ve yöne yeniden bakmaya zorluyor, böylece te'ler ve çatallardaki yerel direnci hesaba katıyor. Boru hatlarının hidrolik hesaplamalarında bağlantı parçaları ve bağlantı parçaları acil bir görev haline gelir.
Bu çalışmanın amacı, enerji işletmelerinde en sık kullanılan tees ve bağlantı parçalarını tanımlamak, yerel direnç katsayılarını azaltma yolları alanında deneyim alışverişinde bulunmak ve bu tür önlemlerin etkinliğinin karşılaştırmalı olarak değerlendirilmesine yönelik yöntemleri tanımlamaktır.
Modern hidrolik hesaplamalarda yerel direnci tahmin etmek için boyutsuz hidrolik direnç katsayısı ile çalışırlar; bu çok uygundur çünkü bölümlerin geometrik benzerliğinin ve Reynolds sayılarının eşitliğinin gözlendiği dinamik olarak benzer akışlarda, ne olursa olsun aynı değere sahiptir. sıvı (gaz) türünün yanı sıra hesaplanan bölümlerin akış hızı ve enine boyutları hakkında.
Hidrolik direnç katsayısı, belirli bir bölümde kaybedilen toplam enerjinin (gücün) kabul edilen bölümdeki kinetik enerjiye (gücüne) oranı veya aynı bölümde kaybedilen toplam basıncın kabul edilen bölümdeki dinamik basınca oranıdır. bölüm:
burada p toplam kaybedilen toplam basınçtır (belirli bir alanda); p - sıvının yoğunluğu (gaz); w, - i-inci bölümdeki hız.
Sürtünme katsayısının değeri, hangi tasarım hızına ve dolayısıyla hangi kesite indirgendiğine bağlıdır.
Egzoz ve besleme te'leri
Dallanmış boru hatlarındaki lokal kayıpların önemli bir kısmının te'lerdeki lokal dirençlerden oluştuğu bilinmektedir. Yerel direnci temsil eden bir nesne olarak T parçası, dallanma açısı a ve dalların (yanal ve doğrudan) Fb/Fq, Fh/Fq ve FB/Fn kesit alanlarının oranları ile karakterize edilir. Tee'de Q b /Q q, Q n /Q c akış oranları ve buna bağlı olarak w B /w Q, w n /w Q hız oranları değişebilir. Akışı bölerken T'ler hem emme bölümlerine (çıkış T'leri) hem de tahliye bölümlerine (besleme T'leri) monte edilebilir (Şekil 1).
Egzoz T bağlantılarının direnç katsayıları yukarıda sıralanan parametrelere bağlıdır ve geleneksel olarak şekillendirilmiş besleme T bağlantılarının direnç katsayıları neredeyse yalnızca dallanma açısına ve sırasıyla w n/w Q ve w n/w Q hız oranlarına bağlıdır.
Geleneksel şekilli egzoz T borularının direnç katsayıları (bir yan branşman veya düz geçit yuvarlatılmadan ve genişletilmeden veya daraltılmadan) aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanabilir.
Yan daldaki direnç (B bölümünde):
burada Q B =F B w B, Q q =F q w q - sırasıyla B ve C bölümündeki hacimsel akış hızları.
F n =F c tipi te'ler için ve tüm a'lar için A'nın değerleri tabloda verilmiştir. 1.
Q b/Q q oranı 0'dan 1'e değiştiğinde direnç katsayısı -0,9'dan 1,1'e değişir (F q =F b, a = 90 O). Negatif değerler düşük QB'deki hattaki emme etkisi ile açıklanmaktadır.
Formül (1)'in yapısından, memenin kesit alanında bir azalmayla (Fc /Fb'de bir artışla) direnç katsayısının hızla artacağı anlaşılmaktadır. Örneğin Q b /Q c =1, F q/F b =2, a = 90 O ile katsayı 2,75'tir.
Açıkçası, yan dalın (nozul) açısının azaltılmasıyla dirençte bir azalma elde edilebilir. Örneğin, Fc =Fb, α = 45 O olduğunda, Qb/Qc oranı 0'dan 1'e değiştiğinde katsayı -0,9'dan 0,322'ye değişir, yani. onun pozitif değerler neredeyse 3 kat azaldı.
Doğrudan geçişteki direnç aşağıdaki formülle belirlenmelidir:
Fn=Fc tipi te'ler için KP değerleri tabloda verilmiştir. 2.
Düz geçişte direnç katsayısındaki değişim aralığının doğrulandığını doğrulamak kolaydır.
burada Qb/Qc oranı 0'dan 1'e değiştiğinde, 0 ila 0,6 aralığındadır (Fc =Fb, α = 90 O).
Yan dalın (nozul) açısının azaltılması da dirençte önemli bir azalmaya yol açar. Örneğin, Fc =Fb, α =45 O olduğunda, Qb/Qc oranı 0'dan 1'e değiştiğinde katsayı 0'dan -0,414'e değişir; QB arttıkça ileri geçişte "emme" ortaya çıkar ve direnç daha da azalır. Bağımlılığın (2) belirgin bir maksimuma sahip olduğuna dikkat edilmelidir; maksimum değer direnç katsayısı Qb/Qc = 0,41 değerine düşer ve 0,244'e eşittir (Fc = Fb, α = 45 O'da).
Türbülanslı akışta normal şekilli girişlerin direnç katsayıları formüller kullanılarak hesaplanabilir.
Yan dal direnci:
burada K B akış sıkıştırma oranıdır.
Fn=Fc tipi te'ler için A 1 değerleri tabloda verilmiştir. 3, KB =0.
F c =F b , a = 90 O alırsak Q b /Q c oranı 0'dan 1'e değiştiğinde 1 ile 1,2 aralığında katsayı değerleri elde ederiz.
Kaynağın A 1 katsayısı için başka veriler sağladığına dikkat edilmelidir. Verilere göre w B /w c'de A 1 =1 almalısınız.<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Verileri kullanırsak Q B /Q C oranı 0'dan 1'e değiştiğinde 1 ila 1,8 aralığında katsayı değerleri elde ederiz (F c = F b). Genel olarak tüm aralıklarda direnç katsayıları için biraz daha yüksek değerler elde edeceğiz.
Direnç katsayısının büyümesi üzerindeki belirleyici etki, formül (1)'de olduğu gibi, kesit alanı B (nozul) tarafından uygulanır - F g /Fb arttıkça direnç katsayısı hızla artar.
Fn=Fc tipi besleme te'leri için doğrudan geçişte direnç
t P değerleri tabloda belirtilmiştir. 4.
Q B/Qc(3) oranı 0'dan 1'e değiştiğinde (Fc=F B, α=90 O), 0 ile 0,3 aralığında katsayı değerleri elde ederiz.
Geleneksel şekilli T-parçalarının direnci, yan dalın prefabrik manşonla birleşim yerinin yuvarlatılmasıyla da gözle görülür şekilde azaltılabilir. Bu durumda, egzoz te'leri için akışın dönme açısının yuvarlanması gerekir (Şekil 16'da R 1). Besleme T parçaları için, bölme kenarında da yuvarlama yapılmalıdır (Şekil 16'da R2); akışı daha stabil hale getirir ve bu kenardan ayrılma olasılığını azaltır.
Uygulamada, R/D(3=0.2-0.3.2)'de yan dalın generatrisleri ile ana boru hattının birleşim yerinin kenarlarının yuvarlatılması yeterlidir.
T-parçalarının direnç katsayılarını hesaplamak için yukarıda önerilen formüller ve karşılık gelen tablo verileri, dikkatlice üretilmiş (döndürülmüş) T-parçalarına atıfta bulunmaktadır. Üretim kusurları imalatları sırasında izin verilen tees'lerde (yan dalın "eğimleri" ve kesitinin düz kesitte yanlış duvar kesimi - ana boru hattı ile "örtüşmesi"), hidrolik dirençte keskin bir artışın kaynağı haline gelir. Uygulamada bu, bağlantı parçasının ana boru hattına kötü bir şekilde yerleştirilmesi durumunda meydana gelir, ki bu oldukça sık görülür, çünkü "fabrika" tişörtleri nispeten pahalıdır.
Yan dalın kademeli olarak genişlemesi (difüzör), hem egzoz hem de besleme T bağlantılarının direncini etkili bir şekilde azaltır. Radyus, eğim ve yan branşman uzantısının kombinasyonu T direncini daha da azaltır. Geliştirilmiş te'lerin direnç katsayıları kaynakta verilen formüller ve diyagramlar kullanılarak belirlenebilir. Pürüzsüz kıvrımlar şeklinde yan dallara sahip T'ler de en düşük dirence sahiptir ve pratik olduğunda küçük dallanma açılı (60 O'ye kadar) T'ler kullanılmalıdır.
Türbülanslı akışta (Re>4.10 3), T'lerin direnç katsayıları Reynolds sayılarına çok az bağlıdır. Türbülanstan laminere geçiş sırasında hem egzoz hem de besleme te'lerinde yan branşman direnç katsayısında ani bir artış olur (yaklaşık 2-3 kat).
Hesaplamalarda ortalama hızın hangi bölümde azaldığının dikkate alınması önemlidir. Kaynakta her formülden önce bununla ilgili bir bağlantı bulunmaktadır. Kaynaklar, karşılık gelen indeksle azalma hızını gösteren genel bir formül sağlar.
Birleştirme ve bölme için simetrik tişört
Birleştirme sırasında simetrik bir tişörtün her dalının direnç katsayısı (Şekil 2a), aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanabilir:
Q b /Q c oranı 0'dan 0,5'e değiştiğinde katsayı 2'den 1,25'e değişir ve ardından Q b /Q c 0,5'ten 1'e yükseldikçe katsayı 1,25'ten 2'ye kadar değerler alır (durum için) F c =F b). Bağımlılığın (5) Qb/Qc =0,5 noktasında minimumu olan ters bir parabol formuna sahip olduğu açıktır.
Enjeksiyon (ayırma) bölümünde bulunan simetrik bir tişörtün (Şekil 2a) direnç katsayısı aşağıdaki formül kullanılarak da hesaplanabilir:
burada K 1 =0,3 - kaynaklı te'ler için.
wB/wc oranı 0'dan 1'e değiştiğinde katsayı 1'den 1,3'e değişir (Fc =Fb).
Formüllerin (5, 6) (ayrıca (1) ve (3)) yapısını analiz ederek, yan dalların (bölüm B) kesitinin (çapının) azaltılmasının direncini olumsuz yönde etkilediği ikna edilebilir. tişört.
Çatal tees kullanıldığında akış direnci 2-3 kat azaltılabilir (Şekil 26, 2c).
Akışı bölerken çatal T'nin direnç katsayısı (Şekil 2b) aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanabilir:
Q2/Q1 oranı 0'dan 1'e değiştiğinde katsayı 0,32'den 0,6'ya değişir.
Birleştirme sırasında tişört çatalının direnç katsayısı (Şekil 2b) aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanabilir:
Q2/Q1 oranı 0'dan 1'e değiştiğinde katsayı 0,33'ten -0,4'e değişir.
Düzgün kıvrımlarla simetrik bir tişört yapılabilir (Şekil 2c), daha sonra direnci daha da azaltılabilir.
Üretme. Standartlar
Endüstri enerji standartları termik santral boru tesisatını gerektirir alçak basınç(çalışma basıncında P köle.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762
OST34-42-765-85. Daha yüksek çevresel parametreler için (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.
Mevcut (yukarıda listelenen) standartlara göre üretilen T parçalarının tasarımı, hidrolik kayıplar açısından her zaman optimal değildir. Yerel direnç katsayısındaki azalma, yalnızca uzun boyunlu damgalı tişörtlerin şekliyle kolaylaştırılır; burada, Şekil 2'de gösterilen tipe göre yan dalda bir yuvarlama yarıçapı sağlanır. 1b ve Şek. 3c'de olduğu gibi, ana boru hattının çapı tişörtün çapından biraz daha küçük olduğunda uçların sıkıştırılmasıyla (Şekil 3b'de gösterilen tipe göre). T-çatallar açıkça "fabrika" standartlarına göre ayrı bir siparişe göre üretilmektedir. RD 10-249-98'de T-çatal ve bağlantı parçalarının mukavemet hesaplamalarına ayrılmış bir paragraf bulunmaktadır.
Ağları tasarlarken ve yeniden yapılandırırken, medyanın hareket yönünü ve te'lerdeki akış hızlarındaki olası değişiklik aralıklarını hesaba katmak önemlidir. Taşınan ortamın yönü açıkça tanımlanmışsa, eğimli bağlantı elemanlarının (yan branşmanlar) ve çatal T bağlantılarının kullanılması tavsiye edilir. Bununla birlikte, akış hızlarındaki önemli değişikliklerle ilişkili çalışma modlarında akışı hem birleştirmenin hem de bölmenin mümkün olduğu, besleme ve egzoz özelliklerini birleştiren üniversal bir tee durumunda önemli hidrolik kayıp sorunu devam etmektedir. Yukarıda belirtilen nitelikler, örneğin termik santrallerdeki besleme suyu boru hatları veya ana buhar boru hatları için "atlama telleri" olan anahtarlama ünitelerinin karakteristiğidir.
Buhar ve sıcak su boru hatları için, kaynaklı boru teeslerinin tasarımı ve geometrik boyutlarının yanı sıra boru hatlarının düz bölümlerine kaynak yapılan bağlantı parçalarının (borular, branşman boruları) endüstri standartlarının, normallerin gerekliliklerini karşılaması gerektiği dikkate alınmalıdır. ve teknik özellikler. Başka bir deyişle, kritik boru hatları için sertifikalı üreticilerden teknik spesifikasyonlara uygun olarak yapılmış tees sipariş etmek gerekir. Uygulamada, "fabrika" T bağlantılarının göreceli olarak yüksek maliyeti nedeniyle, bağlantı parçalarının kılavuz çekme işlemleri genellikle endüstri veya fabrika standartlarını kullanan yerel yükleniciler tarafından gerçekleştirilir.
Genel olarak ekleme yöntemine ilişkin nihai kararın karşılaştırmalı teknik ve ekonomik analiz sonrasında verilmesi tavsiye edilir. Kılavuz çekmenin "kendi başına" yapılmasına karar verilirse, mühendislik ve teknik personelin bir bağlantı şablonu hazırlaması, bir mukavemet hesaplaması yapması (gerekirse), kılavuz çekmenin kalitesini kontrol etmesi (bağlantı parçasının "arızalarından" kaçınması) gerekir. ve enine kesitinin düz bir kesitte yanlış bir duvar kesimi ile “örtüşmesi” . Bağlantı parçasının metali ile ana boru hattı arasındaki iç bağlantının yuvarlatılarak yapılması tavsiye edilir (Şekil 3c).
Standart te'lerde ve hat anahtarlama ünitelerinde hidrolik direncin azaltılmasına yönelik bir dizi tasarım çözümü bulunmaktadır. En basitlerinden biri, içlerindeki ortamın göreceli hızlarını azaltmak için T-parçalarının boyutunu arttırmaktır (Şekil 3a, 3b). Bu durumda, teeslerin, genişleme (daralma) açılarının da hidrolik olarak en uygun olanlardan seçilmesi tavsiye edilen geçişlerle donatılması gerekir. Azaltılmış hidrolik kayıplara sahip üniversal bir T bağlantı parçası olarak, köprülü bir çatal T bağlantı parçasını da kullanabilirsiniz (Şekil 3d). Ana anahtarlama üniteleri için T-çatalların kullanılması da ünitenin tasarımını biraz karmaşıklaştıracak ancak hidrolik kayıplar üzerinde olumlu bir etkiye sahip olacaktır (Şekil 3d, 3f).
Çeşitli tiplerdeki yerel (L=(10-20)d) dirençlerin nispeten yakın konumuyla, yerel dirençlerin müdahalesi olgusunun ortaya çıktığına dikkat etmek önemlidir. Bazı araştırmacılara göre, yerel dirençlerin maksimum yakınsaması ile toplamlarını azaltmak mümkün olurken, belirli bir mesafede (L = (5-7)d) toplam direnç maksimuma (%3-7 daha yüksek) sahiptir. basit toplam). Azaltma etkisi, azaltılmış yerel dirençlere sahip anahtarlama üniteleri üretmeye ve tedarik etmeye hazır olan büyük üreticilerin ilgisini çekebilir, ancak iyi bir sonuç elde etmek için uygulamalı laboratuvar araştırması gereklidir.
Fizibilite çalışması
Şu veya bu yapıcı kararı verirken sorunun ekonomik yönüne dikkat etmek önemlidir. Yukarıda bahsedildiği gibi, geleneksel tasarımlı "fabrika" te'leri ve hatta özel siparişe göre (hidrolik olarak optimal) üretilenler, bir bağlantı parçasının takılmasından çok daha pahalıya mal olacaktır. Aynı zamanda, yeni T'deki hidrolik kayıpların azaltılması ve geri ödeme süresi durumunda sağlanacak faydaların kabaca tahmin edilmesi önemlidir.
Normal akışkan hızlarına (Re>2,10 5 için) sahip istasyon boru hatlarındaki basınç kayıplarının aşağıdaki formülle tahmin edilebileceği bilinmektedir:
burada p - basınç kaybı, kgf/cm2; w - orta hız, m/s; L - boru hattının genişletilmiş uzunluğu, m; g - serbest düşme ivmesi, m/s2; d - boru hattının tasarım çapı, m; k - sürtünme direnci katsayısı; ∑ἐ m – yerel direnç katsayılarının toplamı; v - ortamın özgül hacmi, m3 /kg
Bağımlılık (7) genellikle boru hattının hidrolik karakteristiği olarak adlandırılır.
Bağımlılığı dikkate alırsak: w=10Gv/9nd 2, burada G akış hızıdır, t/h.
O halde (7) şu şekilde temsil edilebilir:
Yerel direnci azaltmak mümkünse (t, bağlantı parçası, anahtarlama ünitesi), o zaman açıkça formül (9) şu şekilde sunulabilir:
Burada ∑ἐ m eski ve yeni düğümlerin yerel direnç katsayıları arasındaki farktır.
Pompa-boru hattı hidrolik sisteminin nominal modda (veya nominale yakın bir modda) çalıştığını varsayalım. Daha sonra:
burada Rn nominal basınçtır (pompanın/kazanın akış özelliklerine göre), kgf/cm2; G h - nominal akış hızı (pompanın/kazanın akış karakteristiğine göre), t/h.
Eski dirençleri değiştirdikten sonra “pompa-boru hattı” sisteminin çalışır durumda kalacağını varsayarsak (Р«Рн), o zaman (10)'dan, (12)'yi kullanarak yeni akış hızını belirleyebiliriz (direnç azaltıldıktan sonra) :
Pompa-boru hattı sisteminin çalışması ve özelliklerindeki değişiklikler Şekil 2'de açıkça gösterilebilir. 4.
G 1 >G M olduğu açıktır. Buharı kazandan türbine taşıyan ana buhar boru hattından bahsediyorsak, o zaman akış hızlarındaki farktan LG = G 1 -G n ısı miktarındaki kazancı (türbin ekstraksiyonundan) belirleyebilir ve/ veya belirli bir türbinin çalışma özelliklerine göre üretilen elektrik enerjisi miktarında.
Yeni bir ünitenin maliyetini ve ısı (elektrik) miktarını karşılaştırarak kurulumunun karlılığını kabaca tahmin edebilirsiniz.
Hesaplama örneği
Örneğin, akışların birleştiği noktada ana buhar boru hattının eşit delikli bir tişörtünü (Şekil 2a), Şekil 2'de gösterilen tipte bir atlayıcıya sahip bir çatal tişört ile değiştirmenin maliyet etkinliğini değerlendirmek gerekir. 3g. Buhar tüketicisi, TMZ tarafından üretilen, T-100/120-130 tipi bir ısıtma türbinidir. Buhar, buhar boru hattının bir dişinden girer (bir tişört aracılığıyla, B, C bölümleri).
Aşağıdaki başlangıç verilerine sahibiz:
■ buhar boru hattının tasarım çapı d=0,287 m;
■ nominal buhar tüketimi G h =Q(3=Q^420 t/h;
■ nominal kazan basıncı P n =140 kgf/cm2 ;
■ buharın özgül hacmi (P pa b = 140 kgf/cm2, t = 560 O C'de) n = 0,026 m3 /kg.
Akışların birleştiği noktada standart bir tişörtün direnç katsayısını (Şekil 2a) formül (5) - ^ SB1 =2 kullanarak hesaplayalım.
Bir tişört çatalının bir jumper ile direnç katsayısını hesaplamak için şunu varsayıyoruz:
■ akışların branşlara bölünmesi Q b /Q c “0,5” oranında gerçekleşir;
■ toplam direnç katsayısı besleme T'sinin (45 O çıkışlı, bkz. Şekil 1a) ve birleşme sırasındaki çatal T'nin (Şekil 2b) dirençlerinin toplamına eşittir, yani. Girişimi ihmal ediyoruz.
Formülleri (11, 13) kullanıyoruz ve akış hızında beklenen artışı G=G 1 -G n =0,789 t/h olarak elde ediyoruz.
T-100/120-130 türbin mod diyagramına göre 420 t/h'lik bir akış hızı, 100 MW'lık bir elektrik yüküne ve 400 GJ/h'lik bir termal yüke karşılık gelebilmektedir. Akış hızı ile elektrik yükü arasındaki ilişki doğru orantılıya yakındır.
Elektrik yükündeki kazanç şu şekilde olabilir: P e =100AG/Qn =0,188 MW.
Isı yükü cinsinden kazanç şu şekilde olabilir: T e =400AG/4,19Q n =0,179 Gcal/h.
Krom-molibden-vanadyum çeliklerinden (377x50 tees-çatallar için) üretilen ürünlerin fiyatları 200 ila 600 bin ruble arasında değişebilir, bu nedenle geri ödeme süresi ancak karar verme sırasında kapsamlı bir pazar araştırmasından sonra değerlendirilebilir.
1. Bu makalede çeşitli T bağlantı parçaları ve bağlantı parçaları açıklanmakta ve enerji santrali boru hatlarında kullanılan T bağlantı parçalarının kısa özellikleri verilmektedir. Hidrolik direnç katsayılarını belirlemek için formüller verilmiş ve bunları azaltmanın yolları ve araçları gösterilmiştir.
2. Yerel direnç katsayıları azaltılmış ana boru hatları için ümit verici T-çatal tasarımları ve bir anahtarlama ünitesi önerilmiştir.
3. Anahtarlama birimlerini yeniden yapılandırırken, te'leri seçerken veya değiştirirken formüller, bir örnek verilmiş ve teknik ve ekonomik analizin fizibilitesi gösterilmiştir.
Edebiyat
1. Idelchik I.E. Hidrolik direnç el kitabı. M.: Makine Mühendisliği, 1992.
2. Nikitina I.K. Termik santrallerin boru hatlarına ilişkin el kitabı. M.: Energoatomizdat, 1983.
3. Hidrolik ve havalandırma sistemlerinin hesaplamaları el kitabı / Ed. GİBİ. Yuryeva. St. Petersburg: ANO NPO "Barış ve Aile", 2001.
4. Rabinovich E.Z. Hidrolik. M.: Nedra, 1978.
5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Kojenerasyon buhar türbinleri / Ed. D.P. Yaşlı. M: Energoizdat, 1986.
Yaklaşık formülü de kullanabilirsiniz:
0,195'e karşı 1,8
Rf. (10) d 100 1 , 2
Hatası% 3-5'i geçmez, bu da mühendislik hesaplamaları için yeterlidir.
Tüm bölüm için sürtünmeden kaynaklanan toplam basınç kaybı, spesifik kayıplar R'nin bölümün uzunluğu l, Rl, Pa ile çarpılmasıyla elde edilir. Başka malzemelerden yapılmış hava kanalları veya kanalları kullanılıyorsa, pürüzlülük βsh için tabloya göre bir düzeltme yapılması gerekir. 2. Hava kanalı malzemesi Ke'nin mutlak eşdeğer pürüzlülüğüne (Tablo 3) ve v f değerine bağlıdır.
Tablo 2 |
|||||
Düzeltme değerleri βsh |
|||||
v f , m/sn |
K e, mm değerlerinde βsh |
||||
Tablo 3 Hava kanalı malzemesinin mutlak eşdeğer pürüzlülüğü
Sıvacı- |
||||||
ızgarada |
||||||
K e, mm |
Çelik hava kanalları için βsh = 1. βsh'nin daha detaylı değerleri tabloda bulunabilir. 22.12. Bu değişiklik dikkate alınarak güncellenmiş sürtünme basıncı kaybı Rl βsh, Pa, Rl'in βsh değeri ile çarpılmasıyla elde edilir. Daha sonra katılımcılar üzerindeki dinamik baskı belirlenir
standart koşullar altında ρw = 1,2 kg/m3.
Daha sonra bölgedeki yerel dirençler belirlenir, yerel direnç katsayıları (LRC) ξ belirlenir ve bu alandaki IMR'nin toplamı (Σξ) hesaplanır. Tüm yerel dirençler aşağıdaki formda kaydedilir.
SAC KMS HAVALANDIRMA SİSTEMLERİ
Vesaire.
İÇİNDE “yerel direnç” sütunu bu alanda mevcut olan dirençlerin (dirsek, tee, çapraz, dirsek, ızgara, hava dağıtıcı, şemsiye vb.) adlarını kaydeder. Ayrıca bu elementlerin CMR değerlerinin belirlendiği miktarları ve özellikleri de not edilmiştir. Örneğin, yuvarlak bir çıkış için bu, dönme açısı ve dönme yarıçapının kanalın çapına oranıdır. r /d, dikdörtgen bir çıkış için - a ve b hava kanalının yanlarının dönme açısı ve boyutları. Bir hava kanalındaki veya kanalındaki yan açıklıklar için (örneğin, hava giriş ızgarasının monte edildiği yerde) - açıklık alanının hava kanalının kesitine oranı
f otv / f o . Geçit üzerindeki te'ler ve haçlar için, te'ler için, geçidin kesit alanının ve gövde f p / f s'nin oranı ve daldaki ve gövdedeki L o / L s akış hızı dikkate alınır. ve daldaki haçlar - dalın ve gövdenin kesit alanının oranı f p /f s ve yine Lo / L c değeri. Her bir T veya çaprazın iki bitişik bölümü birbirine bağladığı, ancak bunların daha az hava akışı L olan bu bölümlerden biriyle ilişkili olduğu unutulmamalıdır. Bir geçişte ve dalda te'ler ve çaprazlar arasındaki fark tasarımın yönünden kaynaklanmaktadır. Bu, Şekil 2'de gösterilmektedir. 11. Burada hesaplanan yön kalın bir çizgiyle, hava akış yönleri ise ince oklarla gösterilmiştir. Ayrıca her seçenekte namlunun, geçidin ve açıklığın tam olarak nerede bulunduğu imzalanır.
fп/fс, fo/fс ve Lо/Lс oranlarının doğru seçimi için tee dallanma. Besleme havalandırma sistemlerinde hesaplamanın genellikle hava hareketine karşı ve egzoz havalandırma sistemlerinde bu hareket boyunca yapıldığını unutmayın. Söz konusu te'lerin ait olduğu alanlar onay işaretleriyle belirtilmektedir. Aynı şey haçlar için de geçerlidir. Kural olarak, her zaman olmasa da, ana yön hesaplanırken geçişteki tees ve haçlar görünür ve ikincil bölümleri aerodinamik olarak bağlarken dalda görünürler (aşağıya bakın). Bu durumda, ana yönde aynı tee, geçiş için bir tee olarak ve ikincil yönde dikkate alınabilir.
– farklı katsayıya sahip bir dal olarak. Haçlar için KMS
karşılık gelen tişörtlerle aynı boyutta kabul edilir.
Pirinç. 11. Tee hesaplama şeması
Yaygın olarak karşılaşılan dirençler için yaklaşık ξ değerleri Tablo'da verilmiştir. 4.
Tablo 4 |
||||
Bazı yerel dirençlerin ξ değerleri |
||||
İsim |
İsim |
|||
rezistans |
rezistans |
|||
90o yuvarlak viraj, |
Izgara ayarlanamaz |
|||
r/d = 1 |
Mayıs RS-G (egzoz veya |
|||
Dikdörtgen dirsek 90° |
hava girişi) |
|||
Geçitteki Tee (on- |
Ani genişleme |
|||
baskı) |
||||
Daldaki tişört |
Ani kasılma |
|||
Geçitteki tişört (tümü- |
İlk yan delik |
|||
şehir (hava girişine giriş |
||||
Daldaki tişört |
–0.5* … |
bor madeni) |
||
Lamba lambası (anemostat) ST-KR, |
Dikdörtgen dirsek |
|||
90 derece |
||||
Ayarlanabilir ızgara RS- |
Egzozun üzerinde şemsiye |
|||
VG (tedarik) |
||||
*) Ana akış tarafından koldan havanın atılması (emilmesi) nedeniyle düşük Lo/Lс'de negatif CMR meydana gelebilir.
KMS için daha ayrıntılı veriler tabloda gösterilmektedir. 22.16 – 22.43. En yaygın yerel dirençler için -
pasajdaki tees - KMS ayrıca aşağıdaki formüller kullanılarak yaklaşık olarak hesaplanabilir:
0,41 f "25 L" 0,2 4 |
0,25 saat |
0,7 ve |
f "0,5 (11) |
|||||||
– boşaltma sırasındaki te'ler için (tedarik); |
||||||||||
L'de" |
0.4 basitleştirilmiş bir formül kullanabilirsiniz |
|||||||||
yakın pr 0,425 0,25 f p "; |
||||||||||
0,2 1,7 f" |
0,35 0,25f" |
2,4 L" |
0. 2 2 |
|||||||
– emme (egzoz) T parçaları için.
İşte L" |
f o |
ve f" |
fp |
|||||||
f ile |
||||||||||
Σξ değerini belirledikten sonra, Z P d, Pa yerel dirençlerindeki basınç kaybını ve toplam basınç kaybını hesaplayın.
leniya Rl βш + Z, Pa bölgesindeki.
Hesaplama sonuçları aşağıdaki biçimde bir tabloya girilir.
HAVALANDIRMA SİSTEMİNİN AERODİNAMİK HESABI
Hesaplanmış |
|||||||||||||||
Kanal boyutları |
basınç |
||||||||||||||
sürtünme için |
Rlβ w |
cadde, |
|||||||||||||
βsh |
|||||||||||||||
d veya |
f op, |
ff, |
Vf, |
d eşitliği |
|||||||||||
ben, m |
a×b, |
||||||||||||||
Ana yönün tüm bölümlerinin hesaplanması tamamlandığında, bunlar için Rl βш + Z değerleri toplanır ve toplam direnç belirlenir.
havalandırma ağı P ağı = Σ(Rl βш + Z ).
Ana yön hesaplandıktan sonra bir veya iki kol birbirine bağlanır. Sistem birden fazla kata hizmet veriyorsa bağlantı için ara katlardaki kat branşmanlarını seçebilirsiniz. Sistem bir kata hizmet veriyorsa, ana hattan ana yöne dahil olmayan dallar bağlanır (paragraf 4.3'teki örneğe bakın). Bağlantılı bölümlerin hesaplanması ana yön ile aynı sırayla gerçekleştirilir ve aynı biçimde tabloya kaydedilir. Tutarın uygun olması halinde bağlantının tamamlanmış olduğu kabul edilir.
bağlantılı bölümler boyunca basınç kaybı Σ(Rl βш + Z), ana yönün paralel bağlı bölümleri boyunca Σ(Rl βш + Z) toplamından %10'dan fazla sapmaz. Paralel bağlantılı bölümler, dallanma noktalarından uç hava dağıtıcılarına kadar ana ve bağlantılı yönler boyunca uzanan bölümler olarak kabul edilir. Devre Şekil 2'deki gibi görünüyorsa. Şekil 12'de (ana yön kalın bir çizgiyle vurgulanmıştır), bu durumda yön 2'yi bağlamak, bölüm 2 için Rl βш + Z değerinin, ana yönün hesaplanmasından elde edilen bölüm 1 için Rl βш + Z'ye eşit olmasını gerektirir; %10 doğruluk. Bağlantı, bağlantılı alanlardaki yuvarlak veya kesitli dikdörtgen hava kanallarının çapları seçilerek, bu mümkün değilse branşmanlara kısma vanası veya diyafram takılarak sağlanır.
Fan seçimi üretici firmanın kataloglarına veya verilerine göre yapılmalıdır. Fan basıncı, havalandırma sisteminin aerodinamik hesaplaması sırasında belirlenen havalandırma ağındaki ana yöndeki basınç kayıplarının toplamına ve havalandırma ünitesi elemanlarındaki (hava valfi, filtre, hava) basınç kayıplarının toplamına eşittir. ısıtıcı, susturucu vb.).
Pirinç. 12. Bağlantı için dal seçimi ile havalandırma sistemi diyagramının parçası
Nihayet bir fanı ancak akustik hesaplamadan sonra, bir gürültü bastırıcı takma konusuna karar verildiğinde seçmek mümkündür. Akustik hesaplama ancak fanın ön seçiminden sonra gerçekleştirilebilir, çünkü bunun için ilk veriler fanın hava kanallarına yaydığı ses gücü seviyeleridir. Akustik hesaplamalar Bölüm 12'deki talimatlar takip edilerek gerçekleştirilir. Gerekirse susturucunun standart boyutunu hesaplayıp belirleyin ve son olarak fanı seçin.
4.3. Besleme havalandırma sisteminin hesaplanmasına bir örnek
Yemek odası için bir besleme havalandırma sistemi düşünülüyor. Hava kanallarının ve hava dağıtıcılarının plan üzerindeki çizimi ilk versiyonda paragraf 3.1'de verilmiştir (salonlar için standart diyagram).
Sistem diyagramı
1000x400 5 8310 m3/saat
2772 m3/saat2 |
|||||||
Hesaplama metodolojisi ve gerekli ilk veriler hakkında daha fazla ayrıntıyı adresinde bulabilirsiniz. İlgili terminoloji içinde verilmiştir.
SAC KMS SİSTEMİ P1
Yerel direnç |
||||||
924 m3/saat |
||||||
1. Yuvarlak büküm 90o r /d =1 |
||||||
2. Geçitteki Tee (deşarj) |
||||||
fп/fc |
Lo/Lc |
|||||
fп/fc |
Lo/Lc |
|||||
1. Geçitteki Tee (deşarj) |
||||||
fп/fc |
Lo/Lc |
|||||
1. Geçitteki Tee (deşarj) |
||||||
fп/fc |
Lo/Lc |
|||||
1. Dikdörtgen dirsek 1000×400 90o 4 adet. |
||||||
1. Şemsiyeli hava giriş mili |
||||||
(ilk yan delik) |
||||||
1. Panjurlu hava giriş ızgarası |
||||||
KMS SİSTEMİ P1 FORMU (ŞUBE NO: 1) |
||||||
Yerel direnç |
||||||
1. Akış hızında hava dağıtıcısı PRM3 |
||||||
924 m3/saat |
||||||
1. Yuvarlak büküm 90o r /d =1 |
||||||
2. Branş tişörtü (deşarj) |
||||||
fo/fc |
Lo/Lc |
|||||
EK Havalandırma ızgaralarının ve gölgeliklerin özellikleri
I. RS-VG ve RS-G besleme ve egzoz panjur ızgaralarının m2 net kesitleri
Uzunluk, mm |
Yükseklik, mm |
|||||
Hız katsayısı m = 6,3, sıcaklık katsayısı n = 5,1.
II. ST-KR ve ST-KV abajurların özellikleri
İsim |
Boyutlar, mm |
aslında m 2 |
||
Boyutlu |
İç mekan |
|||
Lamba ST-KR |
||||
(yuvarlak) |
||||
Lamba ST-KV |
||||
(kare) |
||||
Hız katsayısı m = 2,5, sıcaklık katsayısı n = 3.
BİBLİYOGRAFİK LİSTE
1. Samarin O.D. KTsKP tipi besleme havalandırma üniteleri (klima cihazları) için ekipman seçimi. Uzmanlık alanı öğrencileri için kurs ve diploma projelerini tamamlama yönergeleri 270109 "Isı ve gaz temini ve havalandırma." – M.: MGSU, 2009. – 32 s.
2. Belova E.M. Binalarda merkezi iklimlendirme sistemleri. – M.: Euroclimate, 2006. – 640 s.
3. SNiP 41-01-2003 “Isıtma, havalandırma ve iklimlendirme”. – M.: Devlet Üniter İşletmesi TsPP, 2004.
4. Arktos ekipmanlarının kataloğu.
5. sıhhi tesisler. Bölüm 3. Havalandırma ve iklimlendirme. 2. Kitap. / Ed. N.N. Pavlov ve Yu.I. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 s.
6. GOST 21.602-2003. İnşaat için tasarım dokümantasyon sistemi. Isıtma, havalandırma ve iklimlendirme için çalışma belgelerinin uygulanmasına ilişkin kurallar. – M.: Devlet Üniter İşletmesi TsPP, 2004.
7. Samarin O.D. Çelik hava kanallarında hava hareketinin modu hakkında.
// ŞOK, 2006, Sayı:7, s. 90 – 91.
8. Tasarımcının El Kitabı. Yerel sıhhi tesisler. Bölüm 3. Havalandırma ve iklimlendirme. 1. Kitap. / Ed. N.N. Pavlov ve Yu.I. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 s.
9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Havalandırma. – M.: ASV, 2006. – 616 s.
10. Krupnov B.A. Bina termal fiziği, ısıtma, havalandırma ve iklimlendirme terminolojisi: "Isı ve Gaz Temini ve Havalandırma" uzmanlık öğrencileri için yönergeler.
Yeni
- Kışın Yüzü Çocuklar için Şiirsel Sözler
- Rusça dersi "isimlerin tıslamasından sonra yumuşak işaret"
- Cömert Ağaç (mesel) Cömert Ağaç masalına mutlu son nasıl eklenir?
- “Yaz ne zaman gelecek?” Konulu çevremizdeki dünya hakkında ders planı.
- Doğu Asya: ülkeler, nüfus, dil, din, tarih İnsan ırklarını aşağı ve yukarı diye ayıran sahte bilimsel teorilerin rakibi olarak gerçeği kanıtladı
- Askerlik hizmetine uygunluk kategorilerinin sınıflandırılması
- Maloklüzyon ve ordu Maloklüzyon orduya kabul edilmiyor
- Neden ölü bir anneyi canlı hayal ediyorsun: rüya kitaplarının yorumları
- Nisan ayında doğan insanlar hangi burçlara sahiptir?
- Neden deniz dalgalarında bir fırtına hayal ediyorsunuz?
