Ramai pembaikan sering bertanya kepada kami soalan berikut: "Mengapa dalam litar anda bekalan kuasa Cth sentiasa dibekalkan kepada penyejat dari atas, adakah ini keperluan wajib apabila menyambungkan penyejat?" Bahagian ini memberikan kejelasan tentang isu ini.
A) Sedikit sejarah
Kita tahu bahawa apabila suhu dalam isipadu yang disejukkan berkurangan, tekanan didih turun pada masa yang sama, kerana perbezaan suhu keseluruhan kekal hampir malar (lihat bahagian 7. "Pengaruh suhu udara sejuk").

Beberapa tahun yang lalu, harta ini sering digunakan dalam penyejukan peralatan perdagangan dalam ruang dengan suhu positif untuk menghentikan pemampat apabila suhu ruang penyejukan telah mencapai nilai yang diperlukan.
Teknologi hartanah ini:
mempunyai dua pra-
Pengawal selia LP
Peraturan tekanan
nasi. 45.1.
Pertama, ia memungkinkan untuk dilakukan tanpa termostat induk, kerana geganti LP melakukan fungsi dwi - geganti induk dan keselamatan.
Kedua, untuk memastikan penyahbekuan penyejat semasa setiap kitaran, sudah cukup untuk mengkonfigurasi sistem supaya pemampat bermula pada tekanan yang sepadan dengan suhu melebihi 0 ° C, dan dengan itu menjimatkan sistem nyahbeku!
Walau bagaimanapun, apabila pemampat berhenti, agar tekanan mendidih betul-betul sepadan dengan suhu dalam petak peti sejuk, kehadiran cecair yang berterusan dalam penyejat diperlukan. Itulah sebabnya pada masa itu penyejat sering disuap dari bawah dan sentiasa diisi separuh dengan cecair penyejuk (lihat Rajah 45.1).
Pada masa kini, peraturan tekanan digunakan agak jarang, kerana ia mempunyai aspek negatif berikut:
Jika pemeluwap disejukkan udara (kes yang paling biasa), tekanan pemeluwapan sangat berbeza sepanjang tahun (lihat bahagian 2.1. "Kondenser sejukan udara - Operasi biasa"). Perubahan dalam tekanan pemeluwapan ini semestinya membawa kepada perubahan dalam tekanan penyejatan dan oleh itu perubahan dalam penurunan suhu keseluruhan merentasi penyejat. Oleh itu, suhu dalam petak peti sejuk tidak boleh dikekalkan stabil dan akan tertakluk kepada perubahan besar. Oleh itu, adalah perlu sama ada menggunakan kapasitor yang disejukkan air atau menggunakan sistem yang berkesan penstabilan tekanan pemeluwapan.
Sekiranya anomali kecil berlaku dalam operasi pemasangan (dari segi tekanan pendidihan atau pemeluwapan), yang membawa kepada perubahan dalam jumlah perbezaan suhu merentasi penyejat, walaupun sedikit, suhu dalam ruang penyejukan tidak dapat dikekalkan lagi dalam had yang ditetapkan.

Jika injap nyahcas pemampat tidak cukup ketat, maka apabila pemampat berhenti, tekanan didih meningkat dengan cepat dan terdapat bahaya meningkatkan kekerapan kitaran mula-henti pemampat.

Inilah sebabnya mengapa penderia suhu dalam isipadu peti sejuk paling kerap digunakan hari ini untuk menutup pemampat, dan geganti LP hanya menjalankan fungsi perlindungan (lihat Rajah 45.2).

Perhatikan bahawa dalam kes ini, kaedah menyuap penyejat (dari bawah atau dari atas) hampir tidak mempunyai kesan yang ketara terhadap kualiti peraturan.

B) Reka bentuk penyejat moden

Apabila kapasiti penyejatan penyejat meningkat, dimensinya, khususnya panjang tiub yang digunakan untuk pembuatannya, juga meningkat.
Jadi, dalam contoh dalam Rajah. 45.3, pereka bentuk, untuk mendapatkan prestasi 1 kW, mesti menyambung dua bahagian 0.5 kW setiap satu secara bersiri.
Tetapi teknologi sedemikian mempunyai aplikasi yang terhad. Sesungguhnya, apabila panjang saluran paip berganda, kehilangan tekanan juga berganda. Iaitu, kehilangan tekanan dalam penyejat besar dengan cepat menjadi terlalu besar.
Oleh itu, apabila kuasa meningkat, pengeluar tidak lagi menyusun bahagian individu secara bersiri, tetapi menyambungkannya secara selari untuk mengekalkan kehilangan tekanan serendah mungkin.
Walau bagaimanapun, ini memerlukan setiap penyejat dibekalkan dengan jumlah cecair yang sama, dan oleh itu pengeluar memasang pengedar cecair di salur masuk ke penyejat.

3 bahagian penyejat disambung secara selari
nasi. 45.3.
Untuk penyejat sedemikian, persoalan sama ada untuk menggerakkannya dari bawah atau dari atas tidak lagi berbaloi, kerana ia hanya dikuasakan melalui pengedar cecair khas.
Sekarang mari kita lihat kaedah untuk pemasangan saluran paip khas pelbagai jenis penyejat.

Sebagai contoh, sebagai contoh, mari kita ambil penyejat kecil, prestasi rendah yang tidak memerlukan penggunaan pengedar cecair (lihat Rajah 45.4).

Bahan pendingin memasuki salur masuk penyejat E dan kemudian turun melalui bahagian pertama (bengkok 1, 2, 3). Ia kemudian naik di bahagian kedua (lengkungan 4, 5, 6 dan 7) dan, sebelum meninggalkan penyejat di alur keluarnya S, turun semula melalui bahagian ketiga (lengkungan 8, 9, 10 dan 11). Perhatikan bahawa bahan pendingin jatuh, naik, kemudian jatuh semula, dan bergerak ke arah arah pergerakan udara yang disejukkan.
Sekarang mari kita pertimbangkan contoh penyejat yang lebih berkuasa, yang bersaiz besar dan dikuasakan oleh pengedar cecair.

Setiap pecahan daripada jumlah aliran penyejuk memasuki salur masuk bahagian Enya, naik pada baris pertama, kemudian jatuh pada baris kedua dan meninggalkan bahagian melalui saluran keluarnya S (lihat Rajah 45.5).
Dalam erti kata lain, bahan pendingin naik dan kemudian jatuh ke dalam paip, sentiasa bergerak melawan arah udara penyejuk. Jadi, walau apa pun jenis penyejat, penyejuk bergantian antara jatuh dan naik.
Akibatnya, konsep penyejat yang disuap dari atas atau dari bawah tidak wujud, terutamanya untuk kes yang paling biasa, apabila penyejat disuap melalui pengedar cecair.

Sebaliknya, dalam kedua-dua kes kita melihat bahawa udara dan penyejuk bergerak mengikut prinsip arus balas, iaitu ke arah satu sama lain. Adalah berguna untuk mengingati sebab-sebab memilih prinsip sedemikian (lihat Rajah 45.6).

Pos. 1: Penyejat ini dikuasakan oleh injap pengembangan, yang dikonfigurasikan untuk menyediakan haba lampau 7K. Untuk memastikan pemanasan lampau wap yang meninggalkan penyejat, ia berfungsi kawasan tertentu panjang saluran paip penyejat, ditiup dengan udara hangat.
Pos. 2: Kita bercakap tentang kawasan yang sama, tetapi dengan arah pergerakan udara bertepatan dengan arah pergerakan bahan pendingin. Ia boleh dinyatakan bahawa dalam kes ini, panjang bahagian saluran paip yang menyediakan pemanasan lampau wap meningkat, kerana ia ditiup dengan udara yang lebih sejuk daripada dalam kes sebelumnya. Ini bermakna penyejat mengandungi kurang cecair, oleh itu injap pengembangan lebih tertutup, iaitu, tekanan didih lebih rendah dan kapasiti penyejukan lebih rendah (lihat juga bahagian 8.4. "Injap pengembangan termostatik. Latihan").
Pos. 3 dan 4: Walaupun penyejat dikuasakan dari bawah, dan bukan dari atas, seperti dalam pos. 1 dan 2, fenomena yang sama diperhatikan.
Oleh itu, walaupun kebanyakan contoh penyejat pengembangan langsung yang dibincangkan dalam manual ini adalah yang terbaik, ini dilakukan semata-mata demi kesederhanaan dan kejelasan persembahan. Dalam amalan, pemasang penyejukan hampir tidak akan membuat kesilapan dalam menyambungkan pengedar cecair ke penyejat.
Sekiranya anda mempunyai keraguan, jika arah aliran udara melalui penyejat tidak ditunjukkan dengan jelas, dalam memilih kaedah menyambungkan paip ke penyejat, ikuti arahan pengeluar dengan ketat untuk mencapai prestasi penyejukan yang diisytiharkan dalam dokumentasi penyejat.

Salah satu yang paling elemen penting Untuk mesin pemampatan wap ialah . Ia melakukan proses utama kitaran penyejukan - pemilihan dari persekitaran yang disejukkan. Elemen lain litar penyejukan, seperti pemeluwap, peranti pengembangan, pemampat, dsb., hanya menyediakan operasi yang boleh dipercayai penyejat, oleh itu ia adalah pilihan yang kedua yang mesti diberi perhatian sewajarnya.

Oleh itu, apabila memilih peralatan untuk unit penyejukan, perlu bermula dengan penyejat. Ramai pembaikan pemula sering membuat kesilapan biasa dan mula menyelesaikan pemasangan dengan pemampat.

Dalam Rajah. Rajah 1 menunjukkan gambar rajah mesin penyejukan mampatan wap yang paling biasa. Kitarannya, dinyatakan dalam koordinat: tekanan R Dan i. Dalam Rajah. 1b mata 1-7 kitaran penyejukan ialah penunjuk keadaan penyejuk (tekanan, suhu, isipadu tertentu) dan bertepatan dengan yang sama dalam Rajah. 1a (fungsi parameter keadaan).

nasi. 1 – Gambar rajah dan dalam koordinat mesin pemampatan wap konvensional: RU peranti pengembangan, Pk- tekanan kondensasi, Ro– tekanan mendidih.

Perwakilan grafik rajah. 1b menunjukkan keadaan dan fungsi bahan pendingin, yang berbeza-beza bergantung pada tekanan dan entalpi. Segmen garisan AB pada lengkung dalam Rajah. 1b mencirikan bahan pendingin di negeri ini wap tepu. Suhunya sepadan dengan titik permulaan mendidih. Pecahan wap penyejuk adalah 100%, dan haba lampau hampir kepada sifar. Di sebelah kanan lengkung AB bahan pendingin mempunyai keadaan (suhu bahan pendingin lebih besar daripada takat didih).

titik DALAM adalah kritikal untuk penyejuk tertentu, kerana ia sepadan dengan suhu di mana bahan tidak boleh masuk ke dalam keadaan cecair, tidak kira berapa tinggi tekanannya. Pada segmen BC, penyejuk mempunyai keadaan cecair tepu, dan di sebelah kiri - cecair supercooled (suhu penyejuk kurang daripada takat didih).

Di dalam Curve ABC bahan pendingin berada dalam keadaan campuran wap-cecair (kadaran wap per unit isipadu adalah berubah-ubah). Proses yang berlaku dalam penyejat (Rajah 1b) sepadan dengan segmen 6-1 . Bahan pendingin memasuki penyejat (titik 6) dalam keadaan campuran wap-cecair yang mendidih. Dalam kes ini, bahagian stim bergantung pada kitaran penyejukan khusus dan adalah 10-30%.

Di pintu keluar dari penyejat, proses mendidih mungkin tidak selesai, tempoh 1 mungkin tidak bertepatan dengan maksudnya 7 . Jika suhu penyejuk di saluran keluar penyejat lebih tinggi daripada takat didih, maka kita mendapat penyejat yang terlalu panas. Saiznya ΔTerlalu panas mewakili perbezaan antara suhu penyejuk di alur keluar penyejat (titik 1) dan suhunya pada garis tepu AB (titik 7):

ΔPanas berlebihan=T1 – T7

Jika titik 1 dan 7 bertepatan, maka suhu penyejuk adalah sama dengan takat didih, dan haba lampau ΔTerlalu panas akan sama dengan sifar. Oleh itu, kita mendapat penyejat banjir. Oleh itu, apabila memilih penyejat, anda perlu terlebih dahulu membuat pilihan antara penyejat banjir dan penyejat yang terlalu panas.

Ambil perhatian bahawa, dalam keadaan yang sama, penyejat banjir adalah lebih berfaedah dari segi keamatan proses pengekstrakan haba berbanding dengan terlalu panas. Tetapi perlu diambil kira bahawa di saluran keluar penyejat yang dibanjiri penyejuk berada dalam keadaan wap tepu, dan adalah mustahil untuk membekalkan persekitaran lembap kepada pemampat. Jika tidak, terdapat kebarangkalian tinggi tukul air berlaku, yang akan disertai dengan kemusnahan mekanikal bahagian pemampat. Ternyata jika anda memilih penyejat banjir, maka perlu menyediakan perlindungan tambahan untuk pemampat daripada wap tepu memasukinya.

Jika anda memberi keutamaan kepada penyejat dengan terlalu panas, maka anda tidak perlu risau tentang melindungi pemampat dan memasukkan wap tepu ke dalamnya. Kemungkinan tukul air berlaku hanya akan berlaku jika nilai haba lampau menyimpang daripada nilai yang diperlukan. Di bawah keadaan operasi biasa unit penyejukan, jumlah haba lampau ΔTerlalu panas hendaklah dalam lingkungan 4-7 K.

Apabila penunjuk haba lampau berkurangan ΔTerlalu panas, keamatan pengekstrakan haba daripada persekitaran meningkat. Tetapi pada nilai yang sangat rendah ΔTerlalu panas(kurang daripada 3K) terdapat kemungkinan wap basah memasuki pemampat, yang boleh menyebabkan tukul air dan, akibatnya, kerosakan pada komponen mekanikal pemampat.

Jika tidak, dengan bacaan yang tinggi ΔTerlalu panas(lebih daripada 10 K), ini menunjukkan bahawa penyejuk tidak mencukupi memasuki penyejat. Keamatan pengekstrakan haba dari medium yang disejukkan berkurangan secara mendadak dan keadaan terma pemampat bertambah teruk.

Apabila memilih penyejat, persoalan lain timbul berkaitan dengan takat didih penyejuk dalam penyejat. Untuk menyelesaikannya, pertama sekali perlu menentukan suhu medium yang disejukkan harus dipastikan untuk operasi normal unit penyejukan. Jika udara digunakan sebagai medium yang disejukkan, maka sebagai tambahan kepada suhu di saluran keluar penyejat, ia juga perlu mengambil kira kelembapan di saluran keluar penyejat. Sekarang mari kita pertimbangkan kelakuan suhu medium yang disejukkan di sekeliling penyejat semasa operasi unit penyejukan konvensional (Rajah 1a).

Agar tidak masuk jauh ke dalam topik ini Kami akan mengabaikan kehilangan tekanan pada penyejat. Kami juga akan menganggap bahawa pertukaran haba yang berlaku antara bahan pendingin dan persekitaran dijalankan mengikut skema aliran langsung.

Dalam amalan, skim sedemikian tidak sering digunakan, kerana dari segi kecekapan pemindahan haba ia lebih rendah daripada skim aliran balas. Tetapi jika salah satu penyejuk mempunyai suhu malar, dan bacaan terlalu panas adalah kecil, maka aliran hadapan dan aliran balas akan bersamaan. Adalah diketahui bahawa perbezaan suhu purata tidak bergantung pada corak aliran. Pertimbangan litar aliran terus akan memberikan kita idea yang lebih jelas tentang pertukaran haba yang berlaku antara penyejuk dan medium yang disejukkan.

Mula-mula, mari kita perkenalkan kuantiti maya L, sama dengan panjang peranti pertukaran haba (kondenser atau penyejat). Nilainya boleh ditentukan daripada ungkapan berikut: L=W/S, Di mana W– sepadan dengan isipadu dalaman peranti pertukaran haba di mana penyejuk beredar, m3; S– luas permukaan pertukaran haba m2.

Jika kita bercakap tentang tentang mesin penyejukan, maka panjang penyejat yang setara adalah hampir sama dengan panjang tiub di mana proses itu berlaku 6-1 . Oleh itu, permukaan luarnya dibasuh oleh medium yang disejukkan.

Pertama, mari kita perhatikan penyejat, yang bertindak sebagai penyejuk udara. Di dalamnya, proses pengekstrakan haba dari udara berlaku akibat perolakan semula jadi atau dengan bantuan tiupan paksa penyejat. Perhatikan bahawa dalam unit penyejukan moden kaedah pertama secara praktikal tidak digunakan, kerana penyejukan udara melalui perolakan semula jadi tidak berkesan.

Oleh itu, kita akan menganggap bahawa penyejuk udara dilengkapi dengan kipas, yang menyediakan aliran udara paksa ke penyejat dan merupakan penukar haba sirip tiub (Rajah 2). Perwakilan skematiknya ditunjukkan dalam Rajah. 2b. Mari kita pertimbangkan kuantiti utama yang mencirikan proses meniup.

Perbezaan suhu

Perbezaan suhu merentasi penyejat dikira seperti berikut:

ΔT=Ta1-Ta2,

di mana ΔTa berada dalam julat dari 2 hingga 8 K (untuk penyejat sirip tiub dengan aliran udara paksa).

Dalam erti kata lain, semasa operasi biasa unit penyejukan, udara yang melalui penyejat mesti disejukkan tidak lebih rendah daripada 2 K dan tidak lebih tinggi daripada 8 K.

nasi. 2 – Skim dan parameter suhu penyejukan udara pada penyejuk udara:

Ta1 Dan Ta2– suhu udara di salur masuk dan keluar penyejuk udara;

• FF- suhu penyejuk;
• L– panjang bersamaan penyejat;
• Itu– takat didih bahan penyejuk dalam penyejat.

Perbezaan suhu maksimum

Tekanan suhu maksimum udara di salur masuk penyejat ditentukan seperti berikut:

DTmax=Ta1 – Kepada

Penunjuk ini digunakan apabila memilih penyejuk udara, kerana pengeluar asing teknologi penyejukan menyediakan kapasiti penyejukan penyejat Qsp bergantung pada saiz DTmax. Mari kita pertimbangkan kaedah untuk memilih penyejuk udara untuk unit penyejukan dan tentukan nilai yang dikira DTmax. Untuk melakukan ini, mari kita berikan sebagai contoh pengesyoran yang diterima umum untuk memilih nilai DTmax:

• Untuk peti sejuk beku DTmax berada dalam lingkungan 4-6 K;
• untuk bilik penyimpanan untuk produk yang tidak dibungkus - 7-9 K;
• untuk bilik penyimpanan untuk produk yang dibungkus secara hermetik - 10-14 K;
• untuk unit penyaman udara – 18-22 K.

Darjah kepanasan lampau wap di alur keluar penyejat

Untuk menentukan tahap kepanasan lampau stim pada alur keluar penyejat, gunakan bentuk berikut:

F=ΔTooverload/DTmax=(T1-T0)/(Ta1-T0),

di mana T1– suhu wap bahan pendingin di alur keluar penyejat.

Penunjuk ini praktikalnya tidak digunakan di negara kita, tetapi katalog asing menetapkan bahawa bacaan kapasiti penyejukan penyejuk udara Qsp sepadan dengan nilai F=0.65.

Semasa operasi nilai F Ia adalah kebiasaan untuk mengambil dari 0 hingga 1. Mari kita andaikan bahawa F=0, Kemudian ΔТoverload=0, dan bahan pendingin yang meninggalkan penyejat akan berada dalam keadaan wap tepu. Untuk model penyejuk udara ini, kapasiti penyejukan sebenar adalah 10-15% lebih besar daripada angka yang diberikan dalam katalog.

Jika F>0.65, maka kapasiti penyejukan untuk model penyejuk udara tertentu mestilah kurang daripada nilai yang diberikan dalam katalog. Mari kita anggap itu F>0.8, maka prestasi sebenar untuk model ini akan menjadi 25-30% lebih besar daripada nilai yang diberikan dalam katalog.

Jika F->1, maka kapasiti penyejukan penyejat Quse->0(Gamb. 3).

Rajah 3 – pergantungan kapasiti penyejukan penyejat Qsp daripada terlalu panas F

Proses yang digambarkan dalam Rajah 2b juga dicirikan oleh parameter lain:

• perbezaan suhu purata aritmetik DTsr=Tasr-T0;
• suhu purata udara yang melalui penyejat Tasp=(Ta1+Ta2)/2;
• perbezaan suhu minimum DTmin=Ta2-Kepada.

nasi. 4 – Rajah dan parameter suhu yang menunjukkan proses penyejukan air pada penyejat:

di mana Te1 Dan Te2 suhu air di salur masuk dan keluar penyejat;

• FF – suhu penyejuk;
• L – panjang bersamaan penyejat;
• T ialah takat didih bahan pendingin dalam penyejat.

Penyejat di mana medium penyejukan adalah cecair mempunyai parameter suhu yang sama seperti penyejuk udara. Nilai berangka bagi suhu cecair yang disejukkan yang diperlukan untuk operasi normal unit penyejukan akan berbeza daripada parameter yang sepadan untuk penyejuk udara.

Jika perbezaan suhu merentasi air ΔTe=Te1-Te2, kemudian untuk penyejat shell-and-tiub ΔTe harus dikekalkan dalam julat 5±1 K, dan untuk penyejat plat penunjuk ΔTe akan berada dalam lingkungan 5±1.5 K.

Tidak seperti penyejuk udara, dalam penyejuk cecair adalah perlu untuk mengekalkan bukan maksimum, tetapi tekanan suhu minimum DTmin=Te2-Kepada– perbezaan antara suhu medium yang disejukkan di alur keluar penyejat dan takat didih penyejuk dalam penyejat.

Untuk penyejat shell-and-tiub, perbezaan suhu minimum ialah DTmin=Te2-Kepada harus dikekalkan dalam 4-6 K, dan untuk penyejat plat - 3-5 K.

Julat yang ditentukan (perbezaan antara suhu medium yang disejukkan di alur keluar penyejat dan takat didih penyejuk dalam penyejat) mesti dikekalkan atas sebab-sebab berikut: apabila perbezaan meningkat, keamatan penyejukan mula berkurangan, dan apabila ia berkurangan, risiko pembekuan cecair yang disejukkan dalam penyejat meningkat, yang boleh menyebabkan kemusnahan mekanikalnya.

Penyelesaian reka bentuk penyejat

Terlepas dari kaedah menggunakan pelbagai penyejuk, proses pertukaran haba yang berlaku dalam penyejat adalah tertakluk kepada kitaran teknologi utama pengeluaran penggunaan penyejukan, mengikut mana unit penyejukan dan penukar haba dicipta. Oleh itu, untuk menyelesaikan masalah mengoptimumkan proses pertukaran haba, adalah perlu untuk mengambil kira syarat-syarat untuk organisasi rasional kitaran teknologi pengeluaran yang memakan penyejukan.

Seperti yang diketahui, penyejukan persekitaran tertentu boleh dilakukan menggunakan penukar haba. miliknya penyelesaian yang membina hendaklah dipilih mengikut keperluan teknologi, yang dibentangkan kepada peranti ini. terutamanya perkara penting ialah pematuhan peranti dengan proses teknologi rawatan haba persekitaran, yang mungkin dalam keadaan berikut:

• mengekalkan suhu tertentu proses kerja dan kawalan (peraturan) lebih keadaan suhu;
• pemilihan bahan peranti, mengikut sifat kimia persekitaran;
• mengawal tempoh masa medium kekal dalam peranti;
• korespondensi kelajuan dan tekanan operasi.

Satu lagi faktor yang bergantung kepada rasionaliti ekonomi peranti ialah produktiviti. Pertama sekali, ia dipengaruhi oleh keamatan pertukaran haba dan pematuhan dengan rintangan hidraulik peranti. Syarat-syarat ini mungkin dipenuhi dalam keadaan berikut:

• memastikan kelajuan media kerja yang diperlukan untuk melaksanakan keadaan bergelora;
• mewujudkan keadaan yang paling sesuai untuk mengeluarkan kondensat, skala, fros, dll.;
• Ciptaan keadaan yang menguntungkan untuk pergerakan media kerja;
• mencegah kemungkinan pencemaran peranti.

Keperluan penting lain juga adalah ringan, kekompakan, kesederhanaan reka bentuk, serta kemudahan pemasangan dan pembaikan peranti. Untuk mematuhi peraturan ini, faktor seperti konfigurasi permukaan pemanasan, kehadiran dan jenis partition, kaedah meletakkan dan mengikat tiub dalam kepingan tiub, dimensi keseluruhan, susunan ruang, bahagian bawah, dan lain-lain perlu diambil kira. .

Kemudahan penggunaan dan kebolehpercayaan peranti dipengaruhi oleh faktor seperti kekuatan dan ketat sambungan boleh tanggal, pampasan untuk ubah bentuk suhu, dan kemudahan penyelenggaraan dan pembaikan peranti. Keperluan ini menjadi asas untuk reka bentuk dan pemilihan unit pertukaran haba. Watak utama ini melibatkan memastikan yang diperlukan proses teknologi dalam pengeluaran penyejukan.

Untuk memilih penyelesaian reka bentuk yang betul untuk penyejat, anda mesti dipandu oleh peraturan berikut. 1) penyejukan cecair paling baik dilakukan menggunakan penukar haba tiub tegar atau yang padat penukar haba plat; 2) penggunaan peranti sirip tiub adalah disebabkan oleh keadaan berikut: pemindahan haba antara media kerja dan dinding pada kedua-dua belah permukaan pemanasan adalah berbeza dengan ketara. Dalam kes ini, sirip mesti dipasang pada sisi dengan pekali pemindahan haba terendah.

Untuk meningkatkan keamatan pertukaran haba dalam penukar haba, adalah perlu untuk mematuhi peraturan berikut:

• memastikan keadaan yang sesuai untuk penyingkiran kondensat dalam penyejuk udara;
• mengurangkan ketebalan lapisan sempadan hidrodinamik dengan meningkatkan kelajuan pergerakan cecair kerja (pemasangan sekatan antara tiub dan membahagikan berkas tiub kepada laluan);
• meningkatkan aliran bendalir kerja di sekeliling permukaan pertukaran haba (seluruh permukaan harus mengambil bahagian secara aktif dalam proses pertukaran haba);
• pematuhan dengan penunjuk suhu asas, rintangan haba, dsb.

Menganalisis individu rintangan haba anda boleh memilih yang paling banyak cara yang paling baik meningkatkan keamatan pertukaran haba (bergantung kepada jenis penukar haba dan sifat bendalir kerja). Dalam penukar haba cecair, adalah rasional untuk memasang partition melintang hanya dengan beberapa pukulan dalam ruang paip. Semasa pertukaran haba (gas dengan gas, cecair dengan cecair), jumlah cecair yang mengalir melalui ruang antara tiub boleh menjadi sangat besar, dan, akibatnya, penunjuk kelajuan akan mencapai had yang sama seperti di dalam tiub, iaitu mengapa pemasangan partition akan menjadi tidak rasional.

Meningkatkan proses pertukaran haba adalah salah satu proses utama untuk menambah baik peralatan pertukaran haba mesin penyejukan. Dalam hal ini, penyelidikan sedang dijalankan dalam bidang tenaga dan kejuruteraan kimia. Ini adalah kajian tentang ciri-ciri rejim aliran, pergolakan aliran dengan mencipta kekasaran buatan. Di samping itu, permukaan pertukaran haba baharu sedang dibangunkan, yang akan menjadikan penukar haba lebih padat.

Memilih pendekatan rasional untuk mengira penyejat

Apabila mereka bentuk penyejat, pengiraan struktur, hidraulik, kekuatan, haba dan teknikal dan ekonomi harus dilakukan. Mereka dilakukan dalam beberapa versi, pilihannya bergantung pada penunjuk prestasi: penunjuk teknikal dan ekonomi, kecekapan, dll.

Untuk membuat pengiraan haba penukar haba permukaan, adalah perlu untuk menyelesaikan persamaan keseimbangan haba, dengan mengambil kira keadaan operasi peranti tertentu (dimensi reka bentuk permukaan pemindahan haba, had perubahan suhu dan corak berbanding dengan pergerakan penyejukan. dan medium sejuk). Untuk mencari penyelesaian kepada masalah ini, anda perlu menggunakan peraturan yang membolehkan anda memperoleh hasil daripada data asal. Tetapi disebabkan banyak faktor, cari keputusan bersama tidak mungkin untuk penukar haba yang berbeza. Pada masa yang sama, terdapat banyak kaedah untuk pengiraan anggaran yang mudah dilakukan secara manual atau mesin.

Teknologi moden membolehkan anda memilih penyejat menggunakan program khas. Mereka terutamanya disediakan oleh pengeluar peralatan pertukaran haba dan membolehkan anda dengan cepat memilih model yang diperlukan. Apabila menggunakan program sedemikian, adalah perlu untuk mengambil kira bahawa ia memerlukan penyejat untuk beroperasi di keadaan piawai. Jika keadaan sebenar berbeza daripada keadaan standard, prestasi penyejat akan berbeza. Oleh itu, adalah dinasihatkan untuk sentiasa menjalankan pengiraan pengesahan reka bentuk penyejat yang telah anda pilih, berbanding dengan keadaan operasi sebenarnya.

Dalam kes apabila penggunaan fasa wap gas cecair melebihi kadar penyejatan semula jadi dalam bekas, adalah perlu untuk menggunakan penyejat, yang, disebabkan oleh pemanasan elektrik, mempercepatkan proses penyejatan fasa cecair ke dalam fasa wap. dan menjamin bekalan gas kepada pengguna dalam jumlah yang dikira.

Tujuan penyejat LPG ialah perubahan fasa cecair gas hidrokarbon cecair (LPG) kepada fasa wap, yang berlaku melalui penggunaan penyejat yang dipanaskan secara elektrik. Unit penyejatan boleh dilengkapi dengan satu, dua, tiga atau lebih penyejat elektrik.

Pemasangan penyejat membolehkan operasi kedua-dua satu penyejat dan beberapa secara selari. Oleh itu, produktiviti pemasangan mungkin berbeza bergantung pada bilangan penyejat yang beroperasi secara serentak.

Prinsip operasi unit penyejatan:

Apabila unit penyejatan dihidupkan, automasi memanaskan unit penyejatan kepada 55C. Injap solenoid pada salur masuk fasa cecair ke unit penyejatan akan ditutup sehingga suhu mencapai parameter ini. Sensor kawalan aras dalam injap tutup (jika terdapat tolok aras dalam injap tutup) memantau aras dan, apabila melimpah, menutup injap masuk.

Penyejat mula panas. Apabila 55°C dicapai, injap magnet masuk akan terbuka. Gas cecair memasuki daftar paip yang dipanaskan dan menyejat. Pada masa ini, penyejat terus menjadi panas, dan apabila suhu teras mencapai 70-75°C, gegelung pemanas akan dimatikan.

Proses penyejatan berterusan. Teras penyejat secara beransur-ansur menyejuk, dan apabila suhu turun kepada 65°C, gegelung pemanas akan dihidupkan semula. Kitaran berulang.

Set lengkap unit penyejatan:

Unit penyejatan boleh dilengkapi dengan satu atau dua kumpulan pengawalseliaan untuk menduplikasi sistem pengurangan, serta garisan pintasan fasa wap, memintas unit penyejatan untuk menggunakan fasa stim penyejatan semula jadi dalam pemegang gas.

Pengatur tekanan digunakan untuk memasang tetapkan tekanan di pintu keluar dari loji penyejatan kepada pengguna.

• Peringkat 1 - pelarasan tekanan sederhana (dari 16 hingga 1.5 bar).
• Peringkat ke-2 - pelarasan tekanan rendah daripada 1.5 bar kepada tekanan yang diperlukan apabila dibekalkan kepada pengguna (contohnya, kepada dandang gas atau loji kuasa omboh gas).

Kelebihan unit penyejatan PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Jerman)

1. Reka bentuk padat, ringan;
2. Operasi yang menjimatkan dan selamat;
3. Kuasa haba yang besar;
4. hayat perkhidmatan yang panjang;
5. Operasi yang stabil pada suhu rendah;
6. Sistem kawalan pendua untuk keluar fasa cecair daripada penyejat (mekanikal dan elektronik);
7. Anti-aising penapis dan injap solenoid (PP-TEC sahaja)

pakej termasuk:

Termostat dua kali untuk kawalan suhu gas,
- sensor kawalan paras cecair,
- injap solenoid pada salur masuk fasa cecair
- set kelengkapan keselamatan,
- termometer,
- injap bola untuk mengosongkan dan penyahudaraan,
- pemisah gas fasa cecair terbina dalam,
- kelengkapan salur masuk/ salur keluar,
- kotak terminal untuk sambungan kuasa,
- panel kawalan elektrik.

Kelebihan penyejat PP-TEC

Apabila mereka bentuk loji penyejatan, tiga elemen mesti sentiasa diambil kira:

1. Pastikan prestasi yang ditentukan,
2. Cipta perlindungan yang diperlukan terhadap hipotermia dan terlalu panas teras penyejat.
3. Kira dengan betul geometri lokasi penyejuk kepada konduktor gas dalam penyejat

Prestasi penyejat bergantung bukan sahaja pada jumlah voltan bekalan kuasa yang digunakan daripada rangkaian. Faktor penting ialah geometri lokasi.

Susunan yang dikira dengan betul memastikan penggunaan cermin pemindahan haba yang cekap dan, sebagai hasilnya, meningkatkan kecekapan penyejat.

Dalam penyejat “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Jerman), oleh pengiraan yang betul, jurutera syarikat telah mencapai peningkatan dalam pekali ini kepada 98%.

Pemasangan penyejatan syarikat "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman) kehilangan hanya dua peratus haba. Jumlah selebihnya digunakan untuk menyejat gas.

Hampir semua pengeluar peralatan penyejatan Eropah dan Amerika tersilap sepenuhnya mentafsir konsep "perlindungan berlebihan" (syarat untuk pelaksanaan penduaan fungsi perlindungan terhadap terlalu panas dan terlalu sejuk).

Konsep "perlindungan berlebihan" membayangkan pelaksanaan "jaring keselamatan" unit kerja individu dan unit atau keseluruhan peralatan, melalui penggunaan elemen pendua daripada pengeluar yang berbeza dan dengan prinsip operasi yang berbeza. Hanya dalam kes ini kemungkinan kegagalan peralatan boleh diminimumkan.

Banyak pengeluar cuba melaksanakan fungsi ini (sambil melindungi daripada hipotermia dan kemasukan pecahan cecair LPG kepada pengguna) dengan memasang dua injap magnet yang disambungkan secara bersiri daripada pengeluar yang sama pada talian bekalan input. Atau mereka menggunakan dua penderia suhu untuk menghidupkan/membuka injap yang disambungkan secara bersiri.

Bayangkan keadaannya. Satu injap solenoid tersekat terbuka. Bagaimanakah anda boleh menentukan bahawa injap telah gagal? TAK BOLEH! Pemasangan akan terus beroperasi, setelah kehilangan peluang untuk memastikan operasi selamat dalam masa semasa terlalu sejuk sekiranya berlaku kegagalan injap kedua.

Dalam penyejat PP-TEC fungsi ini dilaksanakan dengan cara yang berbeza sama sekali.

Dalam pemasangan penyejatan, syarikat "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman) menggunakan algoritma agregat kerja bertiga elemen perlindungan terhadap hipotermia:

1. Peranti elektronik
2. Injap magnetik
3. Injap tutup mekanikal dalam injap tutup.

Ketiga-tiga elemen mempunyai prinsip operasi yang sama sekali berbeza, yang membolehkan kita bercakap dengan yakin tentang kemustahilan keadaan di mana gas tidak sejat dalam bentuk cecair memasuki saluran paip pengguna.

Dalam pemasangan penyejatan syarikat "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman), perkara yang sama telah dilaksanakan apabila melindungi penyejat daripada terlalu panas. Unsur-unsur tersebut melibatkan kedua-dua elektronik dan mekanik.

Syarikat "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman) adalah yang pertama di dunia yang melaksanakan fungsi menyepadukan injap pemotong cecair ke dalam rongga penyejat itu sendiri dengan kemungkinan pemanasan berterusan pemotongan. injap.

Tiada pengeluar teknologi penyejatan menggunakan fungsi proprietari ini. Menggunakan pemotong yang dipanaskan, unit penyejatan “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Jerman) dapat menyejat komponen berat LPG.

Banyak pengeluar, menyalin antara satu sama lain, memasang injap potong di saluran keluar di hadapan pengawal selia. Merkaptan, sulfur dan gas berat yang terkandung dalam gas, yang mempunyai ketumpatan yang sangat tinggi, memasuki saluran paip sejuk, terkondensasi dan dimendapkan pada dinding paip, injap potong dan pengawal selia, yang mengurangkan hayat perkhidmatan dengan ketara. peralatan.

Dalam penyejat "Fluessiggas Technik Inovatif" (Jerman) PP-TEC, sedimen berat dalam keadaan cair disimpan dalam pemisah sehingga ia dikeluarkan melalui injap bebola nyahcas dalam unit penyejatan.

Dengan memotong mercaptans, syarikat "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman) dapat mencapai peningkatan ketara dalam hayat perkhidmatan pemasangan dan kumpulan kawal selia. Ini bermakna menjaga kos operasi yang tidak memerlukan penggantian berterusan membran pengawal selia, atau penggantian mahal sepenuhnya, yang membawa kepada masa henti unit penyejatan.

Dan fungsi yang dilaksanakan untuk memanaskan injap solenoid dan penapis di salur masuk ke unit penyejatan menghalang air daripada terkumpul di dalamnya dan, jika beku dalam injap solenoid, menyebabkan kerosakan apabila diaktifkan. Atau hadkan kemasukan fasa cecair ke dalam unit penyejatan.

Unit penyejatan syarikat Jerman "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Jerman) adalah operasi yang boleh dipercayai dan stabil untuk untuk tahun yang panjang operasi.

Kumpulan syarikat MEL ialah pembekal borong sistem penyaman udara kepada Mitsubishi Heavy Industries.

www.site alamat ini E-mel dilindungi daripada bot spam. Anda mesti mendayakan JavaScript untuk melihatnya.

Unit pemeluwapan pemampat (CCU) untuk penyejukan pengudaraan menjadi semakin biasa dalam reka bentuk sistem penyejukan pusat untuk bangunan. Kelebihan mereka adalah jelas:

Pertama, ini ialah harga satu kW sejuk. Berbanding dengan sistem penyejuk, penyejukan membekalkan udara dengan bantuan KKB tidak mengandungi penyejuk perantaraan, i.e. air atau larutan tidak beku, oleh itu ia lebih murah.

Kedua, kemudahan peraturan. Satu unit pemampat-kondenser beroperasi untuk satu unit penyaman udara, jadi logik kawalan adalah seragam dan dilaksanakan menggunakan pengawal kawalan unit penyaman udara standard.

Ketiga, kemudahan pemasangan KKB untuk menyejukkan sistem pengudaraan. Tiada saluran udara tambahan, kipas dan lain-lain diperlukan. Hanya penukar haba penyejat terbina dalam dan itu sahaja. Malah penebat tambahan saluran udara bekalan sering tidak diperlukan.

nasi. 1. KKB LENNOX dan gambar rajah sambungannya ke unit pengendalian udara.

Berlatarbelakangkan kelebihan yang luar biasa itu, dalam praktiknya, kami menjumpai banyak contoh sistem pengudaraan penghawa dingin di mana unit penghawa dingin sama ada tidak berfungsi sama sekali atau sangat cepat gagal semasa operasi. Analisis fakta ini menunjukkan bahawa selalunya sebabnya adalah pemilihan yang salah KKB dan penyejat untuk menyejukkan udara bekalan. Oleh itu, kami akan mempertimbangkan metodologi standard untuk memilih unit pemampat-kondenser dan cuba menunjukkan kesilapan yang dibuat dalam kes ini.

TIDAK BETUL, tetapi kaedah yang paling biasa, untuk memilih KKB dan penyejat untuk unit pengendalian udara aliran terus

1. Sebagai data awal, kita perlu mengetahui aliran udara unit pengendalian udara. Mari kita tetapkan 4500 m3/jam sebagai contoh.
2. Unit bekalan adalah aliran langsung, i.e. tiada peredaran semula, beroperasi pada 100% udara luar.
3. Mari tentukan kawasan pembinaan - sebagai contoh, Moscow. Parameter udara luar yang dikira untuk Moscow ialah +28C dan 45% kelembapan. Kami mengambil parameter ini sebagai parameter awal udara di pintu masuk ke penyejat sistem bekalan. Kadangkala parameter udara diambil "dengan rizab" dan ditetapkan pada +30C atau bahkan +32C.
4. Marilah kita tetapkan parameter udara yang diperlukan di saluran keluar sistem bekalan, i.e. di pintu masuk ke bilik. Selalunya parameter ini ditetapkan 5-10C lebih rendah daripada suhu udara bekalan yang diperlukan di dalam bilik. Sebagai contoh, +15C atau bahkan +10C. Kami akan menumpukan pada nilai purata +13C.
5. Lebih lanjut menggunakan carta i-d(Gamb. 2) kami membina proses penyejukan udara dalam sistem penyejukan pengudaraan. Kami menentukan aliran penyejukan yang diperlukan dalam keadaan tertentu. Dalam versi kami, aliran penyejukan yang diperlukan ialah 33.4 kW.
6. Kami memilih KKB mengikut aliran penyejukan yang diperlukan sebanyak 33.4 kW. Terdapat model besar dan kecil yang berdekatan dalam barisan KKB. Sebagai contoh, untuk pengeluar LENNOX ini ialah model: TSA090/380-3 untuk 28 kW sejuk dan TSA120/380-3 untuk 35.3 kW sejuk.

Kami menerima model dengan rizab 35.3 kW, i.e. TSA120/380-3.

Dan sekarang kami akan memberitahu anda apa yang akan berlaku di tapak apabila unit pengendalian udara dan unit pengendalian udara yang kami pilih berfungsi bersama mengikut kaedah yang diterangkan di atas.

Masalah pertama ialah produktiviti KKB yang terlalu tinggi.

Penghawa dingin pengudaraan dipilih untuk parameter udara luar +28C dan kelembapan 45%. Tetapi pelanggan merancang untuk mengendalikannya bukan sahaja apabila suhu +28C di luar; bilik selalunya sudah panas kerana lebihan haba dalaman bermula dari +15C di luar. Oleh itu, pengawal menetapkan suhu udara bekalan paling baik kepada +20C, dan paling teruk lebih rendah. KKB menghasilkan prestasi sama ada 100% atau 0% (dengan pengecualian yang jarang berlaku bagi kawalan lancar apabila menggunakan unit luar VRF dalam bentuk KKB). Apabila suhu udara luar (pengambilan) menurun, KKB tidak mengurangkan prestasinya (dan malah meningkat sedikit disebabkan penyejukan kecil yang lebih besar dalam pemeluwap). Oleh itu, apabila suhu udara di salur masuk ke penyejat menurun, KKB akan cenderung untuk menghasilkan suhu udara yang lebih rendah di alur keluar penyejat. Menggunakan data pengiraan kami, suhu udara keluaran ialah +3C. Tetapi ini tidak boleh, kerana... Takat didih freon dalam penyejat ialah +5C.

Akibatnya, menurunkan suhu udara di salur masuk penyejat kepada +22C dan ke bawah, dalam kes kami, membawa kepada prestasi KKB yang terlalu tinggi. Seterusnya, freon tidak cukup mendidih dalam penyejat, cecair penyejuk kembali ke sedutan pemampat dan, akibatnya, pemampat gagal kerana kerosakan mekanikal.

Tetapi masalah kita, anehnya, tidak berakhir di situ.

Masalah kedua ialah PENEAP RENDAH.

Mari kita lihat dengan lebih dekat pemilihan penyejat. Apabila memilih unit pengendalian udara, parameter khusus untuk operasi penyejat ditetapkan. Dalam kes kami, ini ialah suhu udara di salur masuk +28C dan kelembapan 45% dan di salur keluar +13C. Bermakna? penyejat dipilih TEPAT untuk parameter ini. Tetapi apa yang akan berlaku apabila suhu udara di salur masuk penyejat, sebagai contoh, bukan +28C, tetapi +25C? Jawapannya agak mudah jika anda melihat formula pemindahan haba mana-mana permukaan: Q=k*F*(Tv-Tph). k*F – pekali pemindahan haba dan kawasan pertukaran haba tidak akan berubah, nilai ini adalah malar. Tf - takat didih freon tidak akan berubah, kerana ia juga dikekalkan pada +5C malar (dalam operasi biasa). Tetapi TV - suhu udara purata telah menurun sebanyak tiga darjah. Akibatnya, jumlah haba yang dipindahkan akan menjadi kurang berkadar dengan perbezaan suhu. Tetapi KKB "tidak tahu tentang perkara ini" dan terus menyediakan produktiviti 100% yang diperlukan. Freon cecair kembali ke sedutan pemampat sekali lagi dan membawa kepada masalah yang diterangkan di atas. Itu. suhu penyejat yang dikira adalah MINIMUM Suhu Operasi KKB.

Di sini anda boleh membantah: "Tetapi bagaimana dengan kerja sistem split on-off?" Suhu reka bentuk dalam belahan ialah +27C di dalam bilik, tetapi sebenarnya mereka boleh beroperasi sehingga +18C. Hakikatnya ialah dalam sistem berpecah, luas permukaan penyejat dipilih dengan margin yang sangat besar, sekurang-kurangnya 30%, hanya untuk mengimbangi penurunan pemindahan haba apabila suhu di dalam bilik menurun atau kelajuan kipas unit dalaman berkurangan. Dan akhirnya,

Masalah ketiga – pemilihan KKB “Dengan RIZAB”...

Rizab produktiviti apabila memilih KKB adalah amat berbahaya, kerana Simpanan adalah freon cecair pada sedutan pemampat. Dan pada akhirnya kita mempunyai pemampat yang macet. Secara amnya, kapasiti penyejat maksimum hendaklah sentiasa lebih besar daripada kapasiti pemampat.

Kami akan cuba menjawab soalan - bagaimana untuk memilih KKB yang BETUL untuk sistem bekalan?

Pertama, adalah perlu untuk memahami bahawa sumber sejuk dalam bentuk unit pemeluwapan pemampat tidak boleh menjadi satu-satunya di dalam bangunan. Mengkondisikan sistem pengudaraan hanya boleh mengeluarkan sebahagian daripada beban puncak yang memasuki bilik udara pengudaraan. Dan dalam apa jua keadaan, mengekalkan suhu tertentu di dalam bilik jatuh pada penutup tempatan ( unit dalaman VRF atau gegelung kipas). Oleh itu, KKB tidak sepatutnya menyokong suhu tertentu apabila pengudaraan penyejukan (ini adalah mustahil kerana peraturan on-off), tetapi untuk mengurangkan input haba ke dalam premis apabila suhu luar tertentu melebihi.

Contoh sistem pengudaraan dan penghawa dingin:

Data awal: Bandar Moscow dengan parameter reka bentuk untuk penyaman udara +28C dan kelembapan 45%. Aliran udara bekalan 4500 m3/jam. Haba berlebihan di dalam bilik daripada komputer, orang, sinaran suria dan lain-lain. ialah 50 kW. Anggaran suhu bilik +22C.

Kapasiti penyaman udara mesti dipilih dengan cara yang mencukupi untuk keadaan paling teruk(suhu maksimum). Tetapi juga penghawa dingin pengudaraan harus berfungsi tanpa masalah walaupun dengan beberapa pilihan perantaraan. Lebih-lebih lagi, kebanyakan masa, sistem penghawa dingin pengudaraan beroperasi hanya pada beban 60-80%.

• Kami menetapkan suhu udara luaran yang dikira dan suhu udara dalaman yang dikira. Itu. Tugas utama KKB adalah untuk menyejukkan bekalan udara ke suhu bilik. Apabila suhu udara luar kurang daripada suhu udara dalaman yang diperlukan, KKB TIDAK DIHIDUPKAN. Untuk Moscow, dari +28C ke suhu bilik yang diperlukan +22C, kami mendapat perbezaan suhu 6C. Pada dasarnya, perbezaan suhu merentasi penyejat tidak boleh lebih daripada 10C, kerana suhu udara bekalan tidak boleh kurang daripada takat didih freon.

• Kami menentukan prestasi yang diperlukan KKB berdasarkan syarat untuk menyejukkan udara bekalan daripada suhu reka bentuk +28C hingga +22C. Hasilnya ialah 13.3 kW sejuk (rajah i-d).

• Kami memilih 13.3 KKB daripada barisan pengeluar popular LENNOX mengikut prestasi yang diperlukan. Kami pilih KKB KECIL yang terdekat T.S.A.036/380-3с dengan produktiviti 12.2 kW.

• Kami memilih penyejat bekalan daripada parameter yang paling teruk untuknya. Ini adalah suhu udara luar bersamaan dengan suhu dalaman yang diperlukan - dalam kes kami + 22C. Produktiviti sejuk penyejat adalah sama dengan produktiviti KKB, i.e. 12.2 kW. Ditambah rizab prestasi 10-20% sekiranya berlaku pencemaran penyejat, dsb.

• Kami menentukan suhu udara bekalan pada suhu luar +22C. kita dapat 15C. Di atas takat didih freon +5C dan di atas suhu takat embun +10C, ini bermakna penebat saluran udara bekalan tidak perlu dilakukan (secara teori).

• Kami menentukan baki haba berlebihan di dalam premis. Ternyata 50 kW lebihan haba dalaman ditambah sebahagian kecil dari bekalan udara 13.3-12.2 = 1.1 kW. Jumlah 51.1 kW – prestasi yang dikira untuk sistem kawalan tempatan.

Kesimpulan: Idea utama yang saya ingin menarik perhatian ialah keperluan untuk mereka bentuk unit pemampat-pemeluwap bukan untuk suhu udara luar maksimum, tetapi untuk minimum dalam julat operasi penghawa dingin pengudaraan. Pengiraan KKB dan penyejat yang dijalankan untuk suhu udara bekalan maksimum membawa kepada fakta bahawa operasi biasa hanya akan berlaku dalam julat suhu luaran dari suhu reka bentuk dan ke atas. Dan jika suhu luar lebih rendah daripada yang dikira, akan ada pendidihan freon yang tidak lengkap dalam penyejat dan kembalinya penyejuk cecair ke sedutan pemampat.

→ Pemasangan unit penyejukan

Pemasangan radas utama dan peralatan tambahan

Teknologi pemasangan ditentukan oleh tahap kesediaan kilang dan ciri reka bentuk peranti, berat dan reka bentuk pemasangannya. Pertama, peralatan utama dipasang, yang membolehkan anda mula meletakkan saluran paip. Untuk mengelakkan penebat haba daripada basah, lapisan kalis air digunakan pada permukaan sokongan peranti yang beroperasi pada suhu rendah, lapisan penebat haba diletakkan, dan kemudian lapisan kalis air diletakkan semula. Untuk mewujudkan keadaan yang menghalang pembentukan jambatan haba, semua bahagian logam(tali pinggang pengikat) digunakan pada peranti melalui bar antiseptik kayu atau gasket dengan ketebalan 100-250 mm.

Penukar haba. Kebanyakan penukar haba dibekalkan oleh kilang yang sedia untuk dipasang. Oleh itu, pemeluwap shell-dan-tiub, penyejat, penyejuk kecil dibekalkan dipasang, berunsur, semburan, pemeluwap penyejat dan panel, penyejat tenggelam - unit pemasangan. Penyejat tiub bersirip, gegelung terus dan penyejat air garam boleh dihasilkan organisasi pemasangan di tempat dari bahagian paip bersirip.

Peranti cangkerang dan tiub (serta peralatan kapasitif) dipasang dalam kaedah aliran gabungan. Apabila meletakkan radas yang dikimpal pada sokongan, pastikan semua kimpalan boleh diakses untuk pemeriksaan, mengetuk dengan tukul semasa pemeriksaan, dan juga untuk pembaikan.

Mendatar dan menegak peranti diperiksa mengikut aras dan garis paip atau menggunakan instrumen ukur. Penyimpangan peranti yang dibenarkan dari menegak adalah 0.2 mm, secara mendatar - 0.5 mm setiap 1 m Jika peranti mempunyai tangki pengumpulan atau pengendapan, cerun hanya ke arah mereka dibenarkan. Ketegakan pemeluwap menegak shell-and-tiub sangat disahkan dengan teliti, kerana ia adalah perlu untuk memastikan aliran filem air di sepanjang dinding paip.

Kapasitor unsur (disebabkan penggunaan logam yang tinggi, ia digunakan dalam kes yang jarang berlaku dalam pemasangan industri) dipasang pada Bingkai besi, di atas penerima, elemen demi elemen dari bawah ke atas, memeriksa mendatar elemen, satah seragam bebibir pemasangan dan menegak setiap bahagian.

Pemasangan pengairan dan pemeluwap penyejat terdiri daripada pemasangan berurutan kuali, paip pertukaran haba atau gegelung, kipas, pemisah minyak, pam dan kelengkapan.

Peranti sejukan udara yang digunakan sebagai pemeluwap dalam unit penyejukan dipasang pada alas. Untuk penjajaran kipas paksi berbanding dengan ram pemandu, terdapat slot dalam plat yang membolehkan plat gear digerakkan ke dua arah. Motor kipas dipusatkan ke kotak gear.

Penyejat air garam panel diletakkan pada lapisan penebat, pada pad konkrit. Tangki logam Penyejat dipasang pada rasuk kayu, pengaduk dan injap air garam dipasang, paip longkang disambungkan dan tangki diuji untuk ketumpatan dengan mengisinya dengan air. Paras air tidak boleh jatuh pada siang hari. Kemudian air disalirkan, bar dikeluarkan dan tangki diturunkan ke pangkalan. Sebelum pemasangan, bahagian panel diuji dengan udara pada tekanan 1.2 MPa. Kemudian bahagian dipasang di dalam tangki satu demi satu, manifold, kelengkapan, dan pemisah cecair dipasang, tangki diisi dengan air dan pemasangan penyejat sekali lagi diuji dengan udara pada tekanan 1.2 MPa.

nasi. 1. Pemasangan kapasitor mendatar dan penerima menggunakan kaedah aliran gabungan:
a, b - dalam bangunan dalam pembinaan; c - pada sokongan; g - di atas jejantas; I - kedudukan kapasitor sebelum anduh; II, III - kedudukan apabila menggerakkan ledakan kren; IV - pemasangan pada struktur sokongan

nasi. 2. Pemasangan kapasitor:
0 - unsur: 1 - struktur logam sokongan; 2 - penerima; 3 - elemen kapasitor; 4 - garis paip untuk memeriksa menegak bahagian; 5 - tahap untuk memeriksa horizontaliti elemen; 6 - pembaris untuk memeriksa lokasi bebibir dalam satah yang sama; b - pengairan: 1 - penyaliran air; 2 - palet; 3 - penerima; 4 - bahagian gegelung; 5 - menyokong struktur logam; 6 - dulang pengedaran air; 7 - bekalan air; 8 - corong limpahan; c - penyejatan: 1 - pengumpul air; 2 - penerima; 3, 4 - penunjuk tahap; 5 - muncung; 6 - penghapus drop; 7 - pemisah minyak; 8 - injap keselamatan; 9 - peminat; 10 - prakondenser; 11 - pengatur paras air terapung; 12 - corong limpahan; 13 - pam; g - udara: 1 - menyokong struktur logam; 2 - bingkai pemacu; 3 - ram pemandu; 4 - bahagian paip pertukaran haba bersirip; 5 - bebibir untuk menyambung bahagian ke pengumpul

Penyejat tenggelam dipasang dengan cara yang sama dan diuji pada tekanan gas lengai 1.0 MPa untuk sistem dengan R12 dan 1.6 MPa untuk sistem dengan R22.

nasi. 2. Pemasangan penyejat air garam panel:
a - menguji tangki dengan air; b - menguji bahagian panel dengan udara; c - pemasangan bahagian panel; d - ujian pemasangan penyejat dengan air dan udara; 1 - rasuk kayu; 2 - tangki; 3 - pengacau; 4 - bahagian panel; 5 - kambing; 6 - tanjakan bekalan udara untuk ujian; 7 - longkang air; 8 - bah minyak; 9-pemisah cecair; 10 - penebat haba

Peralatan kapasitif dan peranti tambahan. Penerima ammonia linear dipasang pada sisi tekanan tinggi di bawah pemeluwap (kadang-kadang di bawahnya) pada asas yang sama, dan zon wap peranti disambungkan oleh garis penyamaan, yang mewujudkan keadaan untuk mengalirkan cecair dari pemeluwap dengan graviti. Semasa pemasangan, kekalkan perbezaan ketinggian daripada paras cecair dalam pemeluwap (paras paip keluar dari pemeluwap menegak) ke paras paip cecair daripada cawan limpahan pemisah minyak I sekurang-kurangnya 1500 mm (Rajah 25). ). Bergantung pada jenama pemisah minyak dan penerima linear, perbezaan ketinggian pemeluwap, penerima dan pemisah minyak dikekalkan: Yar, Yar, Nm dan Ni, dinyatakan dalam literatur rujukan.

Pada bahagian tekanan rendah, penerima saliran dipasang untuk mengalirkan ammonia daripada peranti penyejuk apabila lapisan salji dicairkan oleh wap ammonia panas dan penerima pelindung dalam litar tanpa pam untuk menerima cecair sekiranya pelepasannya daripada bateri apabila beban haba meningkat , serta penerima edaran. Penerima peredaran mendatar dipasang bersama dengan pemisah cecair diletakkan di atasnya. Dalam penerima peredaran menegak, stim diasingkan daripada cecair dalam penerima.

nasi. 3. Gambar rajah pemasangan pemeluwap, penerima linear, pemisah minyak dan penyejuk udara dalam unit penyejukan ammonia: KD - pemeluwap; LR - penerima linear; DI SINI - pemisah udara; SP - kaca limpahan; MO - pemisah minyak

Dalam pemasangan freon agregat, penerima linear dipasang di atas pemeluwap (tanpa garis penyamaan), dan freon memasuki penerima dalam aliran berdenyut apabila pemeluwap diisi.

Semua penerima dilengkapi injap keselamatan, tolok tekanan, penunjuk aras dan injap tutup.

Kapal perantaraan dipasang pada struktur sokongan pada rasuk kayu, dengan mengambil kira ketebalan penebat haba.

Bateri penyejukan. Bateri freon penyejukan terus dibekalkan oleh pengeluar sedia untuk dipasang. Bateri air garam dan ammonia dihasilkan di tapak pemasangan. Bateri air garam diperbuat daripada keluli paip dikimpal elektrik. Untuk pembuatan bateri ammonia, paip keluli tergelek panas lancar (biasanya dengan diameter 38X3 mm) digunakan daripada keluli 20 untuk operasi pada suhu hingga -40 °C dan daripada keluli 10G2 untuk operasi pada suhu sehingga -70 ° C.

Untuk sirip lingkaran silang tiub bateri, jalur keluli gelek sejuk yang diperbuat daripada keluli karbon rendah digunakan. Paip disirip menggunakan peralatan separa automatik dalam keadaan bengkel perolehan dengan pemeriksaan rawak dengan probe untuk ketatnya sirip pada paip dan padang sirip yang ditentukan (biasanya 20 atau 30 mm). Bahagian paip yang telah siap adalah tergalvani celup panas. Dalam pembuatan bateri, kimpalan separa automatik dalam persekitaran karbon dioksida atau arka elektrik manual digunakan. Tiub bersirip menyambungkan bateri dengan pengumpul atau gegelung. Bateri pengumpul, rak dan gegelung dipasang dari bahagian piawai.

Selepas menguji bateri ammonia dengan udara selama 5 minit untuk kekuatan (1.6 MPa) dan selama 15 minit untuk ketumpatan (1 MPa) tempat itu sambungan dikimpal tergalvani dengan pistol penyaduran elektrik.

Bateri air garam diuji dengan air selepas pemasangan pada tekanan yang sama dengan 1.25 berfungsi.

Bateri dipasang pada bahagian tertanam atau struktur logam pada siling (bateri siling) atau pada dinding (bateri dinding). Bateri siling dipasang pada jarak 200-300 mm dari paksi paip ke siling, bateri dinding - pada jarak 130-150 mm dari paksi paip ke dinding dan sekurang-kurangnya 250 mm dari lantai ke bahagian bawah paip. Apabila memasang bateri ammonia, toleransi berikut dikekalkan: ketinggian ± 10 mm, sisihan daripada menegak bateri yang dipasang di dinding tidak lebih daripada 1 mm setiap 1 m ketinggian. Apabila memasang bateri, cerun tidak lebih daripada 0.002 dibenarkan, dan ke arah yang bertentangan dengan pergerakan wap penyejuk. Bateri dinding dipasang menggunakan kren sebelum memasang papak lantai atau menggunakan pemuat boom. Bateri siling dipasang menggunakan win melalui blok yang dipasang pada siling.

Penyejuk udara. Ia dipasang pada alas (penyejuk udara di atas alas) atau dilekatkan pada bahagian tertanam pada siling (penyejuk udara dipasang).

Penyejuk udara alas dipasang menggunakan kaedah gabungan aliran menggunakan kren jib. Sebelum pemasangan, penebat diletakkan pada alas dan lubang dibuat untuk menyambungkan saluran paip saliran, yang diletakkan dengan cerun sekurang-kurangnya 0.01 ke arah longkang di rangkaian pembetung. Penyejuk udara dipasang dipasang dengan cara yang sama seperti radiator siling.

nasi. 4. Pemasangan bateri:
a - bateri untuk forklift elektrik; b - bateri siling dengan win; 1 - bertindih; 2- bahagian tertanam; 3 - blok; 4 - anduh; 5 - bateri; 6 - win; 7 - forklift elektrik

Bateri penyejuk dan penyejuk udara diperbuat daripada paip kaca. Paip kaca digunakan untuk membuat bateri air garam jenis gegelung. Paip dipasang pada rak hanya di bahagian lurus (gulungan tidak diikat). Struktur logam sokongan bateri dilekatkan pada dinding atau digantung dari siling. Jarak antara tiang tidak boleh melebihi 2500 mm. Bateri dinding hingga ketinggian 1.5 m dilindungi dengan pagar jaringan. Paip kaca penyejuk udara juga dipasang dengan cara yang sama.

Untuk pembuatan bateri dan penyejuk udara, paip dengan hujung licin diambil, menyambungkannya dengan bebibir. Selepas pemasangan, bateri diuji dengan air pada tekanan yang sama dengan 1.25 berfungsi.

pam. Pam emparan digunakan untuk mengepam ammonia dan cecair penyejuk lain, penyejuk dan air sejuk, kondensat, serta mengosongkan telaga saliran dan mengedarkan air penyejuk. Untuk membekalkan bahan penyejuk cecair, hanya pam bermeterai, tanpa kedap jenis CG dengan motor elektrik yang dibina ke dalam perumah pam digunakan. Pemegun motor elektrik dimeterai, dan pemutar dipasang pada aci yang sama dengan pendesak. Galas aci disejukkan dan dilincirkan oleh penyejuk cecair yang diambil dari paip pelepasan dan kemudian dipindahkan ke bahagian sedutan. Pam tertutup dipasang di bawah titik pengambilan cecair pada suhu cecair di bawah -20 ° C (untuk mengelakkan gangguan pam, kepala sedutan ialah 3.5 m).

nasi. 5. Pemasangan dan penjajaran pam dan kipas:
a - pemasangan pam empar sepanjang gelegar menggunakan win; b - pemasangan kipas dengan win menggunakan tali lelaki

Sebelum memasang pam kotak pemadat, periksa kelengkapannya dan, jika perlu, lakukan pemeriksaan.

Pam emparan dipasang pada asas dengan kren, angkat, atau sepanjang gelegar pada penggelek atau kepingan logam menggunakan win atau tuil. Apabila memasang pam pada asas dengan bolt buta tertanam dalam jisimnya, rasuk kayu diletakkan berhampiran bolt supaya tidak menyekat benang (Rajah 5, a). Periksa ketinggian, mendatar, penjajaran, kehadiran minyak dalam sistem, putaran lancar pemutar dan pembungkusan kotak pemadat (pengedap minyak). Kotak sumbat

Kelenjar harus disumbat dengan teliti dan dibengkokkan secara merata tanpa herotan Pengetatan berlebihan kelenjar menyebabkan kepanasan berlebihan dan peningkatan penggunaan tenaga. Apabila memasang pam di atas tangki penerima, injap sehala dipasang pada paip sedutan.

Peminat. Kebanyakan peminat dibekalkan sebagai unit sedia untuk dipasang. Selepas memasang kipas dengan kren atau win dengan tali lelaki (Rajah 5, b) pada asas, kekaki atau struktur logam (melalui elemen pengasing getaran), ketinggian dan kedudukan mendatar pemasangan disahkan (Rajah 5, c). Kemudian keluarkan peranti pengunci pemutar, periksa pemutar dan perumah, pastikan tiada penyok atau kerosakan lain, periksa putaran lancar pemutar secara manual dan kebolehpercayaan pengikat semua bahagian. Semak jurang antara permukaan luar rotor dan perumah (tidak lebih daripada 0.01 diameter roda). Larian jejari dan paksi rotor diukur. Bergantung pada saiz kipas (nombornya), larian jejari maksimum ialah 1.5-3 mm, paksi 2-5 mm. Jika ukuran menunjukkan bahawa toleransi melebihi, pengimbangan statik dijalankan. Jurang antara bahagian berputar dan pegun kipas juga diukur, yang sepatutnya dalam 1 mm (Rajah 5, d).

Semasa ujian dijalankan, tahap hingar dan getaran diperiksa dalam masa 10 minit, dan selepas berhenti, kebolehpercayaan pengikat semua sambungan, pemanasan galas dan keadaan sistem minyak. Tempoh ujian beban ialah 4 jam, di mana kestabilan operasi kipas diperiksa di bawah keadaan operasi.

Pemasangan menara penyejuk. Menara penyejuk jenis filem kecil (I PV) dibekalkan untuk pemasangan dengan darjat tinggi siap kilang. Pemasangan mendatar menara penyejuk disahkan, disambungkan ke sistem saluran paip, dan selepas mengisi sistem peredaran air dengan air lembut, keseragaman pengairan muncung yang diperbuat daripada plat miplast atau polivinil klorida diselaraskan dengan menukar kedudukan air. muncung semburan.

Apabila memasang menara penyejuk yang lebih besar selepas pembinaan kolam renang dan struktur bangunan pasang kipas, periksa penjajarannya dengan penyebar menara penyejuk, laraskan kedudukan longkang pengagihan air atau pengumpul dan muncung untuk pengedaran seragam air di atas permukaan pengairan.

nasi. 6. Penjajaran pendesak kipas paksi menara penyejuk dengan ram pemandu:
a - dengan menggerakkan bingkai berbanding dengan struktur logam sokongan; b - ketegangan kabel: 1 - hab pendesak; 2 - bilah; 3 - ram pemandu; 4 - selongsong menara penyejuk; 5 - menyokong struktur logam; 6 - kotak gear; 7 - motor elektrik; 8 - kabel pusat

Penjajaran dilaraskan dengan menggerakkan rangka dan motor elektrik di dalam alur untuk bolt pengikat (Rajah 6, a), dan dalam kipas terbesar, keserasian dicapai dengan melaraskan ketegangan kabel yang dipasang pada ram pemandu dan struktur logam sokongan (Rajah 6, b). Kemudian semak arah putaran motor elektrik, kelancaran, kehabisan dan tahap getaran pada kelajuan putaran aci operasi.