وسیله نقلیه برای تحویل سیم پیچ و لوازم جانبی

دستگاه کلاف (حمل و نقل با کامیون)

یونیت هیدرولیک دستگاه کویلینگ (حمل و نقل با کامیون)

ژنراتور (حمل و نقل با کامیون)

لیفتراک چرخ

ابزار:

بلغاری

اسکنه، اسکنه، اسکنه

مواد پشتیبان (محصول Blitzd با نام تجاری Mmer®)

افزودنی نازک کننده (شوینده) و منافذ تشکیل دهنده

2. آماده سازی محل ساخت و ساز

آماده سازی محل شامل اقدامات ایمنی راه، تهیه مکان برای ماشین ابزار و انبار تجهیزات و مواد و همچنین تامین آب و برق است.

کنترل جریان

در طول فرآیند سیم پیچ، بسته به وضعیت خاصدر صورت پر کردن کلکتور ضدعفونی شده با آب تا 40٪ می توانید از انجام اقدامات ایمنی خودداری کنید.

برای جابجایی بهتر لوله در هنگام سیم پیچی و برای تثبیت لوله در حین پرکردن، می توان بعداً از جریان کمی استفاده کرد.

تمیز کردن کلکتور

تمیز کردن منیفولد با استفاده از روش سیم پیچی معمولاً با فلاشینگ با فشار بالا انجام می شود.

به کار مقدماتیریلینگ همچنین شامل حذف موانعی مانند رسوبات سخت شده، درج سایر ارتباطات، شن و ماسه و غیره است. از بین بردن آنها در صورت لزوم به صورت دستی با استفاده از برش ، پتک و اسکنه انجام می شود.

درج سایر ارتباطات

شاخه‌های کانال‌هایی که به کلکتور می‌روند باید قبل از شروع کار مرمت وصل شوند.

کنترل کیفیت و کمیت مواد و تجهیزات

با تحویل مصالح و تجهیزات لازم به محل ساخت و ساز، کامل بودن و کیفیت آنها بررسی می شود. در این مورد، به عنوان مثال، مشخصات مطابق با داده ها مطابق با گواهی کیفیت برای علامت گذاری، طول کافی و همچنین آسیب احتمالی ناشی از حمل و نقل بررسی می شود. مواد پشتیبان مارک Blitzd?mmer® نیز به نوبه خود مورد آزمایش قرار گرفته است کافیو شرایط نگهداری مناسب

قبل از نصب دستگاه کویلینگ، ممکن است لازم باشد که به طور جزئی یا کامل پایه محفظه را جدا کنید تا از تراز بین دستگاه و منیفولد مورد بازسازی اطمینان حاصل شود. برداشتن معمولاً با باز کردن پایه دوربین با استفاده از سوراخ کننده یا به صورت دستی با استفاده از پتک و اسکنه انجام می شود.

بسته به اندازه محفظه چاه و امکان دسترسی به آن، سیم پیچی لوله را می توان هم در بالادست و هم در بالادست انجام داد.

در مورد ما، سیم پیچ لوله در برابر جریان انجام می شود، زیرا محفظه چاه در پایین ترین نقطه بزرگ است، که نصب دستگاه سیم پیچ را بسیار تسهیل می کند.

3. نصب و راه اندازی دستگاه کلاف

تحویل دستگاه کویلینگ

دستگاه سیم پیچ هیدرولیکی مورد استفاده در مثال ما برای پوشش خطوط لوله با قطرهای DN 500 تا DN 1500 طراحی شده است. بسته به قطر خط لوله ای که لوله جدید در آن پیچیده شده است از جعبه های کویلینگ با قطرهای مختلف استفاده می شود.

ابتدا دستگاه کویلینگ که به اجزای سازنده آن جدا شده است به چاه شروع تحویل داده می شود. از یک مکانیزم درایو نوار و یک جعبه سیم پیچ تشکیل شده است.

پایین آوردن قطعات دستگاه در شفت و مونتاژ دستگاه سیم پیچ

اجزای جعبه سیم پیچ به صورت دستی در شفت شروع پایین می آیند و در آنجا نصب می شوند.

برای قطرهای تا 400 DN، دستگاه را می توان به طور کامل مونتاژ شده در شفت پایین آورد.

قبل از پایین آوردن درایو نوار هیدرولیکی در محور استارت، پایه های انتقال نوار درایو را بردارید.

تسمه نقاله هیدرولیکی روی جعبه سیم پیچی مستقیماً در محور شروع نصب می شود. در این حالت، قسمت دریافت کننده دستگاه کویلینگ باید زیر سطح گلوگاه چاه باشد تا از تامین بدون مانع پروفیل به مکانیسم محرک نوار اطمینان حاصل شود.

کار نصب با اتصال درایو هیدرولیک دستگاه سیم پیچ به یک واحد هیدرولیک واقع در نزدیکی شفت پرتاب تکمیل می شود.

سپس باید تراز بودن دستگاه کویلینگ و کلکتور را بررسی کرد تا ضدعفونی شود، در غیر این صورت ممکن است در طول فرآیند سیم پیچی، لوله سیم پیچی به دیواره های کلکتور گیر کند یا مقاومت شدیدی از آنها ایجاد کند که می تواند بر طول تأثیر منفی بگذارد. از بخش ضدعفونی شده

4. آماده سازی پروفایل

باز کردن و برش پروفیل

برای اینکه اولین دور لوله کلاف دار در زاویه صحیحی نسبت به محور لوله قرار گیرد، لازم است که پروفیل را با استفاده از "سنگ زنی" متناسب با قطر لوله برش دهید. برای انجام این کار، لازم است بخشی از پروفیل را از قرقره ای که روی تخت قرار دارد، باز کنید.

فید نمایه

پروفیل برش با استفاده از یک غلتک راهنما که روی بازوی دستکاری یا دستگاه دیگر ثابت شده است، به شفت شروع تغذیه می شود.

دور اول

پروفیل به مکانیزم درایو نوار وارد می شود، از امتداد قسمت داخلی جعبه سیم پیچ عبور می کند (مطمئن شوید که پروفیل در شیارهای روی غلطک ها می افتد، در صورت لزوم، پروفیل را به صورت دستی اصلاح کنید) و سپس با استفاده از یک دستگاه به یکدیگر متصل می شوند. به اصطلاح قفل چفت (کاهش قطر به دلیل ضخامت پروفیل حدود 1-2 سانتی متر).

نمایه موجود در انبار

محدوده قطر از 200 DN تا 1500 DN.

5. فرآیند سیم پیچی

یک جریان کوچک لوله سیم پیچ شده را بالا می برد و اصطکاک را در قسمت پایین کلکتوری که قرار است بازسازی شود کاهش می دهد.

پروفیل تشکیل دهنده لوله به تدریج از جعبه سیم پیچ با حرکات چرخشی در جهت کلکتوری که قرار است ضدعفونی شود تغذیه می شود. در این مورد، لازم است اطمینان حاصل شود که لوله زخمی در برابر دیواره های کانال قدیمی دچار اصطکاک شدید نمی شود و به اتصالات، اتصالات و غیره نمی چسبد.

خوراک چسب.

ضدآب بودن طولانی مدت لوله کویل دار با وارد کردن چسب مخصوص PVC در چفت های تک تک پیچ های پروفیل حاصل می شود.

تکنولوژی قفل کردن

چسب به شیار یک طرف پروفیل وارد می شود و پس از آن قفل سمت دیگر پروفیل بلافاصله در جای خود محکم می شود و بنابراین چسبندگی قابل اعتمادی از هر دو قسمت قفل چفت ایجاد می شود. این نوعاین اتصال را روش "جوشکاری سرد" نیز می نامند.

6. پشت پر کردن / همپوشانی فضای حلقوی با ملات

برچیدن دستگاه و تنظیم لوله.

با توجه به تصاویر مشخص شده در پشت پروفیل، طول لوله زخمی قابل محاسبه است. پس از سیم پیچی لوله به طول مورد نیاز، باید بررسی شود که آیا فاصله انتهای لوله تا چاه گیرنده با طول لوله بیرون زده از چاه شروع مطابقت دارد یا خیر.

اگر مطابقت داشته باشند، لوله زخم با استفاده از "سنگ زنی" در چاه شروع بریده می شود.

لوله سیم پیچی که توسط جریان در کلکتور پشتیبانی می شود، به راحتی توسط دو کارگر از چاه شروع به سمت چاه گیرنده رانده می شود، به طوری که لبه های لوله دقیقاً با لبه های هر دو چاه منطبق است.

این اقدامات به شما امکان می دهد در مصرف مواد صرفه جویی کنید، زیرا طول لوله زخم دقیقاً مطابق با طول کلکتوری است که باید بازسازی شود، با در نظر گرفتن بخشی از لوله که به داخل چاه شروع می شود و بعداً به کلکتور فشار می یابد.

سپس دستگاه کویلینگ مجدداً به قطعات جداگانه جدا شده و از چاه شروع خارج می شود.

همپوشانی فضای حلقوی

همپوشانی فضای حلقوی بین لوله قدیمی و لوله سیم پیچ شده با سیمان کاری داخلی با سولفات حاصل می شود. ملات سیمانفاصله حدود 20 سانتی متر از لبه چاه. بسته به سطح آب زیرزمینی و قطر لوله، ممکن است نیاز به تعداد بیشتری لوله برای پر کردن محلول و رهاسازی هوا وجود داشته باشد.

همپوشانی فضای حلقوی در بالاترین نقطه.

ابتدا فضای حلقوی در بالاترین نقطه همپوشانی دارد (در این حالت یک چاه دریافت کننده است). پس از بستن فضای حلقوی و وارد کردن لوله های خروجی هوا به پایه و بالای دال سیمانی، جریان زباله به طور موقت مسدود می شود (تنظیم جریان)، به طوری که کار در محفظه چاه بدون تأثیر فاضلاب انجام می شود. . آب فاضلابکه همچنان در فضای حلقوی قرار دارد به سمت پایین ترین نقطه جریان می یابد و بدین ترتیب فضای حلقوی خالی شده و آماده تزریق می شود. پس از اتمام کار برای بستن فضای حلقوی، فاضلاب از طریق لوله زخمی کلکتور ضدعفونی شده عبور می کند.

بالا بردن سطح آب در لوله کویل دار.

این فرآیند همچنین جریان زباله را تنظیم می کند که در طی آن لوله کویل دار با استفاده از یک به اصطلاح حباب با لوله ای شکل و یک لوله برای تنظیم سطح آب در لوله سیم پیچ بسته می شود. بدین ترتیب سطح آب در لوله کویل دار بالا رفته و در طی فرآیند پرکردن دو فازی فضای حلقوی، لوله در کف کانال قدیمی ثابت می شود. این تضمین می کند که زاویه شیب حفظ شده و از احتمال خمش جلوگیری می شود.

همپوشانی فضای حلقوی در پایین ترین نقطه

سپس، فضای حلقوی در پایین ترین نقطه همپوشانی دارد (در مورد ما، این چاه شروع است).

در صورت لزوم، لوله هایی برای ریختن محلول در طاق سقف و لوله های انشعاب برای تخلیه هوا به سقف و پایه سقف نصب می شود. لوله ادغام شده در حباب دارای یک پوشش بیرونی پروفیل شده است و سفتی کامل را ایجاد نمی کند، که اجازه می دهد مقدار معینی از فاضلاب خارج شود. با کمک یک لوله تشخیص سطح آب، همیشه می توان سطح فاضلاب را در لوله کویل دار کنترل کرد.
مرحله اول پر کردن.

در مورد ما، پر کردن فضای حلقوی از پایین ترین نقطه در دو مرحله انجام می شود. برای انجام این کار، یک مخزن برای مخلوط کردن مواد پشتیبان در لبه چاه نصب می شود که یک شیلنگ برای تامین محلول به آن متصل می شود. مخلوط کردن مواد پشتیبان برند Blitzd?Mmer طبق توصیه های سازنده در مخازن مخصوص با حجم های مختلف انجام می شود.

سپس دریچه مخزن میکسر باز می شود و محلول Blitzd-mmer بدون فشار خارجی آزادانه در فضای حلقوی بین کانال قدیمی و لوله زخمی جدید ریخته می شود. فاضلاب پر کردن لوله سیم پیچ از شناور شدن آن به سمت بالا جلوگیری می کند.

فرآیند اختلاط و تامین محلول تا جایی ادامه می یابد که محلول از لوله خروجی هوای نصب شده در زیره کف در پایین ترین نقطه شروع به خارج شدن کند.

با مقایسه مقدار محلول پرکننده استفاده شده با مقدار محاسبه شده، می توان بررسی کرد که آیا محلول در فضای حلقوی باقی می ماند یا از طریق فیستول های کانال قدیمی به داخل زمین می رود. اگر مقدار مصرفی محلول با مقدار محاسبه شده مطابقت داشته باشد، فرآیند پر کردن مجدد ادامه می‌یابد تا زمانی که محلول از خروجی هوا که در سقف در پایین‌ترین نقطه نصب شده است، خارج شود. مرحله اول پرکردن پشتی کامل در نظر گرفته می شود.

مرحله دوم پر کردن.

سخت شدن مواد پشتی 4 ساعت طول می کشد، در حالی که رسوب کمی از محلول در فضای حلقوی وجود دارد. پس از سخت شدن ملات، اختلاط مواد پرکننده Blitzd?Mmer برای مرحله دوم پر کردن شروع می شود. فرآیند پر کردن فضای حلقوی را می توان زمانی کامل در نظر گرفت که محلول از لوله خروجی هوای نصب شده در سقف سقف در بالاترین نقطه شروع به خارج شدن کند.

برای کنترل کیفیت، نمونه ای از محلول پرکننده که از خروجی هوا در چاه گیرنده جریان دارد، گرفته می شود.

سپس لوله های پر کردن محلول و لوله های خروجی هوا در چاه های شروع و گیرنده برچیده می شوند. از طریق سوراخ در اسلب سیمان شده است.

7. کار نهایی

ترمیم کف پا.

قسمت نیمه ترک خورده ته محفظه چاه در حال تعمیر است.

ادغام اتصالات در کانال جدید توسط یک ربات انجام می شود.

کنترل کیفیت

برای کنترل کیفیت کار نوسازی، بازرسی خود خط لوله و همچنین تست سفتی مطابق با DIN EN 1610 انجام می شود.

480 روبل | 150 UAH | 7.5 دلار ", MOUSEOFF, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> پایان نامه - 480 روبل، تحویل 10 دقیقه، شبانه روزی، هفت روز هفته

240 روبل | UAH 75 | 3.75 دلار ", MOUSEOFF, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> چکیده - 240 روبل، تحویل 1-3 ساعت، از 10-19 (به وقت مسکو)، به جز یکشنبه

بورتسف الکساندر کنستانتینوویچ. فن آوری ساخت و ساز و روش های محاسبه وضعیت تنش خطوط لوله لوله در لوله زیر آب: سیلت RSL OD 61: 85-5 / 1785

معرفی

1. ساخت خط لوله زیر دریا لوله در لوله با فضای حلقوی پر شده با سنگ سیمان 7

1.1. سازه های لوله کشی دو لوله 7

1.2. امکان سنجی عبور از زیر آب خط لوله لوله به لوله 17

1.3. تجزیه و تحلیل کارهای انجام شده و تدوین وظایف پژوهشی 22

2. فناوری سیمان کاری فضای حلقوی خطوط لوله "لوله در لوله" 25

2.1. مصالح سیمان کاری فضای حلقوی 25

2.2. انتخاب فرمول دوغاب سیمان 26

2.3. تجهیزات سیمان کاری 29

2.4. پر کردن فضای حلقوی 30

2.5. محاسبه سیمان کاری 32

2.6. تأیید تجربی فناوری سیمان 36

2.6.1. نصب و آزمایش اسب دو لوله مالش 36

2.6.2. سیمان کاری فضای حلقوی 40

2.6.3. تست مقاومت خط لوله 45

3. وضعیت تنش-کرنش لوله های سه لایه تحت اثر فشار داخلی 50

3.1. خواص مقاومت و تغییر شکل سنگ سیمانی 50

3.2. تنش در لوله های سه لایه در هنگام درک نیروهای کششی مماسی توسط سنگ سیمانی 51

4. مطالعات تجربی وضعیت تنش-کرنش لوله‌های سه لایه 66

4.1. روش تحقیق تجربی 66

4.2. فناوری ساخت مدل 68

4.3. میز تست 71

4.4. روش اندازه گیری تغییر شکل ها و آزمایش 75

4.5. تأثیر فشار بیش از حد سیمان کاری فضای مک لوله بر توزیع مجدد تنش ها 79

4.6. بررسی کفایت روابط نظری 85

4.6.1. تکنیک برنامه ریزی آزمایشی 85

4.6.2. پردازش آماری نتایج آزمون! ... 87

4.7. آزمایش لوله های سه لایه طبیعی 93

5. مطالعات تئوری و تجربی سفتی خمشی خطوط لوله لوله در لوله 100

5.1. محاسبه سفتی خمشی خطوط لوله 100

5.2. مطالعات تجربی سفتی خمشی 108

نتیجه گیری 113

نتیجه گیری کلی 114

ادبیات 116

ضمیمه 126

معرفی کار

طبق تصمیمات کنگره بیست و دوم CPSU در دوره پنج ساله جاری، صنایع نفت و گاز به ویژه در مناطق با سرعتی فزاینده در حال توسعه هستند. سیبری غربی، در SSR قزاقستان و در شمال بخش اروپایی این کشور.

تا پایان برنامه پنج ساله تولید نفت و گاز به ترتیب 620 تا 645 میلیون تن و 600 تا 640 میلیارد مترمکعب خواهد بود. متر

برای حمل و نقل آنها، لازم است ساخت خطوط لوله اصلی قدرتمند با درجه بالااتوماسیون و قابلیت اطمینان عملیاتی

یکی از وظایف اصلی در برنامه پنج ساله خیبر پختونخوا، توسعه تسریع بیشتر میادین نفت و گاز، ایجاد ظرفیت جدید و ظرفیت سازی سیستم های حمل و نقل گاز و نفت موجود از مناطق سیبری غربی به مکان های اصلی خواهد بود. مصرف نفت و گاز - به مناطق مرکزی و غربی کشور. خطوط لوله مسافت طولانی در مسیر خود از تعداد زیادی موانع آبی عبور می کند. عبور از روی موانع آب، سخت ترین و بحرانی ترین بخش از بخش خطی خطوط لوله اصلی است که قابلیت اطمینان عملکرد آنها بستگی دارد. در صورت خرابی گذرگاه های زیر آب، خسارت مادی هنگفتی وارد می شود که به عنوان میزان خسارت وارده به مصرف کننده، شرکت حمل و نقل و آلودگی تعریف می شود. محیط.

تعمیر و مرمت گذرگاه های زیر آب می باشد وظیفه چالش برانگیزنیاز به نیروها و منابع قابل توجهی دارد. گاهی اوقات هزینه تعمیر یک گذرگاه از هزینه ساخت آن بیشتر می شود.

بنابراین، توجه زیادی به اطمینان از قابلیت اطمینان بالای انتقال ها می شود. آنها باید در تمام طول عمر طراحی خطوط لوله بدون خرابی و تعمیر کار کنند.

در حال حاضر، برای بهبود قابلیت اطمینان، عبور خطوط لوله اصلی از طریق موانع آبی در یک طرح دو خطی ساخته می‌شود. به موازات خط اصلی در فاصله حداکثر 50 متر از آن، یک خط ذخیره اضافی گذاشته می شود. چنین افزونگی مستلزم سرمایه گذاری مضاعف است، اما، همانطور که تجربه عملیاتی نشان می دهد، همیشه قابلیت اطمینان عملیاتی مورد نیاز را فراهم نمی کند.

اخیراً طرح‌های طراحی جدیدی توسعه یافته‌اند که قابلیت اطمینان و قدرت انتقال تک رشته‌ای را افزایش می‌دهند.

یکی از این راه حل ها طراحی انتقال لوله در لوله زیر آب با فضای حلقوی پر از سنگ سیمان است. تعدادی از گذرگاه های لوله در لوله قبلاً در اتحاد جماهیر شوروی ساخته شده است. تجربه موفقیت آمیز در طراحی و ساخت چنین گذرگاه هایی نشان می دهد که دود تئوری و تصمیمات سازندهدر مورد فناوری نصب و تخمگذار، کنترل کیفیت اتصالات جوش داده شده، آزمایش خطوط لوله دو لوله به اندازه کافی توسعه یافته است. اما از آنجایی که فضای حلقوی تقاطع های ساخته شده با مایع یا گاز پر شده است، مسائل مربوط به ویژگی های ساخت گذرگاه های زیر آبی خطوط لوله لوله در لوله با فضای حلقوی پر شده از سنگ سیمان اساساً جدید و ضعیف است. .

بنابراین، هدف از این کار، اثبات علمی و توسعه یک فناوری برای ساخت خطوط لوله لوله در لوله زیر آب با فضای حلقوی پر از سنگ سیمان است.

برای رسیدن به این هدف برنامه بزرگی اجرا شد

تحقیقات نظری و تجربی. امکان استفاده برای پر کردن فضای حلقوی زیر

خطوط لوله آب "لوله در لوله" مواد، تجهیزات و روش های فن آوری مورد استفاده در سیمان چاه. یک بخش آزمایشی از این نوع خط لوله ساخته شده است. فرمول ها برای محاسبه تنش در لوله های سه لایه تحت اثر فشار داخلی به دست می آیند. مطالعات تجربی وضعیت تنش-کرنش لوله های سه لایه برای خطوط لوله اصلی انجام شده است. فرمولی برای محاسبه سفتی خمشی لوله های سه لایه به دست آمده است. سفتی خمشی خط لوله لوله در لوله به صورت تجربی تعیین شد.

بر اساس مطالعات انجام شده، «دستورالعمل موقتی برای طراحی و فناوری ساخت خطوط لوله پایلوت- صنعتی زیر آب گاز با فشار 10 مگاپاسکال یا بیشتر از نوع لوله در لوله با سیمان کاری فضای حلقوی» و "دستورالعمل طراحی و ساخت خطوط لوله زیردریایی بر اساس طرح ساختاری" تدوین شد.

نتایج پایان نامه عملاً در طراحی گذرگاه زیر آب خط لوله گاز Urengoy - Uzhgorod از طریق رودخانه Pravaya Khetta، طراحی و ساخت خطوط لوله فرآورده های نفتی Dragobych - Stryi و Kremenchug - Lubny - Kiev، خطوط لوله دریایی Strelka مورد استفاده قرار گرفت. 5 - Bereg و Golitsyno-Bereg.

نویسنده از رئیس ایستگاه ذخیره سازی گاز زیرزمینی مسکو تشکر می کند انجمن تولید"Mostransgaz" OM، Korabelnikov، رئیس آزمایشگاه مقاومت خطوط لوله گاز در VNIIGAZ، Cand. فن آوری علوم N.I. آننکوف، رئیس بخش پوشش چاه اکسپدیشن حفاری عمیق منطقه مسکو O.G. دروگالین برای کمک به سازماندهی و انجام تحقیقات تجربی.

مطالعه امکان سنجی عبور زیر آب خط لوله لوله به لوله

عبور خط لوله "لوله در لوله" عبور خطوط لوله اصلی از موانع آبی یکی از مهم ترین و مهم ترین موارد است. مناطق سختآهنگ های. شکست در چنین انتقالی می تواند باعث کاهش شدید بهره وری یا توقف کامل پمپاژ محصول حمل شده شود. تعمیر و بازسازی خطوط لوله زیر دریا پیچیده و پرهزینه است. اغلب، هزینه تعمیر یک گذرگاه با هزینه ساخت یک گذرگاه جدید قابل مقایسه است.

گذرگاه های زیر آب خطوط لوله اصلی مطابق با الزامات SNiP 11-45-75 [70] در دو خط با فاصله حداقل 50 متر از یکدیگر قرار می گیرند. با چنین افزونگی، احتمال عملکرد بدون خرابی گذرگاه به عنوان یک سیستم حمل و نقل به طور کلی افزایش می یابد. هزینه ساخت یک خط پشتیبان معمولاً مطابق یا حتی بیشتر از هزینه ساخت خط اصلی است. بنابراین، می توان فرض کرد که افزایش قابلیت اطمینان از طریق افزونگی مستلزم دو برابر شدن سرمایه گذاری است. در همین حال، تجربه عملیاتی نشان می دهد که این روش افزایش قابلیت اطمینان عملیاتی همیشه نتایج مثبتی به همراه ندارد.

نتایج مطالعه تغییر شکل‌های فرآیندهای کانال نشان داد که نواحی تغییر شکل کانال‌ها به طور قابل‌توجهی از فواصل بین رشته‌های انتقالی که گذاشته می‌شوند بیشتر است. بنابراین، فرسایش خطوط اصلی و ذخیره تقریباً به طور همزمان اتفاق می افتد. در نتیجه، افزایش قابلیت اطمینان گذرگاه‌های زیر آب باید در جهت بررسی دقیق هیدرولوژی مخزن و توسعه سازه‌های گذرگاه‌ها با قابلیت اطمینان افزایش یافته انجام شود، که در آن رویدادی منجر به نقض سفتی مخزن می‌شود. خط لوله به عنوان شکست گذرگاه زیر آب در نظر گرفته شد. در تجزیه و تحلیل، راه حل های طراحی زیر در نظر گرفته شد: ساختار تک لوله ای دو رشته ای - خطوط لوله به طور موازی در فاصله 20-50 متر از یکدیگر قرار می گیرند. خط لوله بتنی پیوسته زیر آب؛ طراحی خط لوله لوله در لوله بدون پر کردن فضای حلقوی و پر کردن با سنگ سیمان. گذرگاه ساخته شده توسط حفاری جهت دار.

از نمودارهای نشان داده شده در شکل. 1.10، نتیجه می شود که بیشترین احتمال مورد انتظار برای عملیات بدون خرابی در تقاطع زیر آب یک خط لوله لوله در لوله با فضای حلقوی پر شده از سنگ سیمان است، به استثنای تقاطع ساخته شده با روش حفاری جهت دار.

مطالعات تجربی این روش و توسعه راه حل های تکنولوژیکی اصلی آن در حال حاضر در حال انجام است. در ارتباط با پیچیدگی ایجاد دکل های حفاری برای حفاری جهت دار، انتظار معرفی گسترده این روش در عمل ساخت خط لوله در آینده نزدیک دشوار است. علاوه بر این، از این روش می توان در ساخت گذرگاه هایی با طول های کوتاه استفاده کرد.

برای ساخت گذرگاه ها بر اساس طرح لوله در لوله با فضای حلقوی پر شده از سنگ سیمان، نیازی به توسعه ماشین آلات و مکانیزم های جدید نیست. هنگام نصب و اجرای خطوط لوله دو لوله ای از ماشین آلات و مکانیزم های مشابه در ساخت خطوط لوله یک لوله استفاده می شود و برای تهیه دوغاب سیمان و پرکردن لجن فضای حلقوی از تجهیزات سیمان کشی استفاده می شود. روغن و چاه های گازدر حال حاضر چندین هزار واحد سیمان سازی و دستگاه اختلاط سیمان در سامانه شنگازپروم و وزارت صنعت نفت در حال فعالیت هستند.

شاخص های اصلی فنی و اقتصادی عبور از زیر آب خطوط لوله با طرح های مختلف در جدول 1،1 آورده شده است. دریچه های قطع کننده... طول انتقال 370 متر، فاصله بین خطوط موازی 50 متر است. لوله ها از فولاد X70 با نقطه تسلیم (fl - 470 MPa و مقاومت نهایی Є6р = 600 MPa ساخته شده اند. ضخامت دیواره های لوله و بالاست اضافی لازم برای گزینه های I، P و Ш طبق SNiP 11-45-75 [70] محاسبه می شود. ضخامت دیواره پوشش در گزینه Ш برای خط لوله دسته سوم تعیین می شود. تنش های حلقه در دیواره های لوله از فشار کاری برای این گزینه ها با استفاده از فرمول لوله های جدار نازک محاسبه می شود.

در طراحی خط لوله "لوله در لوله" با فضای حلقوی پر شده با سنگ سیمانی، ضخامت دیواره لوله داخلی با روشی که در [e] توضیح داده شده تعیین می شود، ضخامت دیواره بیرونی 0.75 در نظر گرفته می شود. ضخامت داخلی تنش های حلقه ای در لوله ها طبق فرمول 3.21 این کار محاسبه می شود، مشخصات فیزیکی و مکانیکی سنگ سیمان و فلز لوله مانند هنگام محاسبه جدول در نظر گرفته می شود. 3.1 رایج ترین طرح انتقال یک لوله دو رشته ای با بالاستینگ با وزنه های چدنی به عنوان استاندارد مقایسه (100 دلار) اتخاذ شد. همانطور که از جدول می بینید. І.І، مصرف فلز ساختار خط لوله لوله در لوله با فضای حلقوی پر شده از سنگ سیمان برای فولاد و چدن بیش از 4 برابر است.

تجهیزات سیمان کاری

ویژگی های خاص تولید آثار سیمانی کردن فضای حلقوی خطوط لوله "لوله در لوله" الزامات تجهیزات سیمان را تعیین می کند. احداث گذرگاه های خطوط لوله اصلی از طریق موانع آبی در مناطق مختلف کشور اعم از دوردست و صعب العبور انجام می شود. فواصل بین سایت های ساخت و ساز به صدها کیلومتر می رسد، اغلب در غیاب ارتباطات حمل و نقل قابل اعتماد. بنابراین، تجهیزات سیمان کاری باید بسیار متحرک و مناسب برای حمل و نقل در مسافت های طولانی در شرایط خارج از جاده باشد.

مقدار دوغاب سیمان مورد نیاز برای پر کردن فضای حلقوی می تواند به صدها نفر برسد متر مکعبو فشار در هنگام تزریق محلول چندین مگاپاسکال است. در نتیجه، تجهیزات سیمان‌کاری باید از بهره‌وری و قدرت بالایی برخوردار باشند تا از آماده‌سازی و تزریق به فضای حلقوی مقدار مورد نیاز محلول برای مدت زمانی که از زمان غلیظ شدن آن تجاوز نمی‌کند، اطمینان حاصل شود. در عین حال، تجهیزات باید در عملکرد قابل اعتماد بوده و از راندمان کافی برخوردار باشند.

مجموعه تجهیزات طراحی شده برای سیمان کاری چاه ها شرایط مشخص شده را به طور کامل برآورده می کند [72]. این مجموعه شامل: واحدهای سیمان‌سازی، دستگاه‌های اختلاط سیمان، کامیون‌های سیمان و تانکر، ایستگاه نظارت و کنترل فرآیند سیمان‌کاری و همچنین تجهیزات کمکیو انبارها

برای تهیه محلول از ماشین های همزن استفاده می شود. واحدهای اصلی چنین ماشینی یک قیف، دو مارپیچ تخلیه افقی و یک مارپیچ بارگیری شیبدار و یک دستگاه مخلوط کن وکیوم هیدرولیک هستند. سنگر معمولاً روی شاسی خودروهای خارج از جاده نصب می شود. مارپیچ ها توسط موتور کششی وسیله نقلیه به حرکت در می آیند.

محلول توسط یک واحد سیمانی که روی آن نصب شده به فضای حلقوی پمپ می شود. شاسی یک کامیون قدرتمند این واحد شامل یک پمپ سیمان فشار قوی برای پمپاژ محلول، یک پمپ برای تامین آب و یک موتور برای آن، مخازن اندازه گیری، یک منیفولد پمپ و یک خط لوله فلزی جمع شونده است.

کنترل فرآیند سیمان با استفاده از ایستگاه SKTs-2m انجام می شود که به شما امکان می دهد فشار، سرعت جریان، حجم و چگالی محلول تزریق شده را کنترل کنید.

با حجم های کم فضای حلقوی (تا چند ده متر مکعب) برای سیمان کاری می توان از پمپ های ملات و میکسرهای ملات که برای تهیه و پمپاژ ملات ها استفاده می شود نیز استفاده کرد.

سیمان کردن فضای حلقوی خطوط لوله لوله در لوله زیر آب می تواند هم پس از گذاشتن آنها در یک ترانشه زیر آب و هم قبل از تخمگذار - در ساحل انجام شود. انتخاب محل سیمان کاری به شرایط توپوگرافی خاص ساخت و ساز، طول و قطر تقاطع و همچنین در دسترس بودن تجهیزات ویژه برای سیمان کاری و اجرای خط لوله بستگی دارد. اما به خطوط لوله سیمانی که در یک ترانشه زیر آب گذاشته شده اند ترجیح داده می شود.

سیمان کاری فضای حلقوی خطوط لوله عبوری در دشت سیلابی (در ساحل) پس از گذاشتن آنها در ترانشه اما قبل از پرکردن با خاک انجام می شود و در صورت نیاز به بالاست اضافی می توان فضای حلقوی را قبل از سیمان کاری با آب پر کرد. محلول از پایین ترین نقطه قسمت خط لوله وارد فضای بین لوله می شود. خروج هوا یا آب از طریق لوله های انشعاب ویژه با دریچه های نصب شده بر روی خط لوله خارجی در نقاط بالایی آن انجام می شود.

پس از پر شدن کامل فضای حلقوی و ابتدای خروجی محلول، از میزان عرضه آن کاسته شده و پمپاژ آن ادامه می یابد تا محلول با چگالی برابر با چگالی پمپاژ شده از لوله های خروجی خارج شود. قبلاً فشار برگشتی در خط لوله داخلی ایجاد می شود که از از بین رفتن پایداری دیواره های آن جلوگیری می کند. با رسیدن به فشار اضافی مورد نیاز در فضای حلقوی، شیر لوله ورودی را ببندید. سفتی فضای حلقوی و فشار در خط لوله داخلی برای مدت زمان لازم برای سخت شدن دوغاب سیمان حفظ می شود.

هنگام پر کردن، می توان از روش های زیر برای سیمان کاری فضای حلقوی خطوط لوله لوله در لوله استفاده کرد: مستقیم؛ با استفاده از خطوط لوله سیمان کاری ویژه؛ مقطعی. این شامل این واقعیت است که دوغاب سیمان به فضای حلقوی خط لوله عرضه می شود. هوا یا آب را در آن جابجا می کند. تامین محلول و خروجی هوا یا آب از طریق لوله های انشعابی با دریچه های نصب شده بر روی خط لوله خارجی انجام می شود. کل بخش خط لوله در یک مرحله پر می شود.

سیمان کاری به کمک خطوط لوله سیمانی مخصوص در این روش لوله هایی با قطر کم در فضای حلقوی نصب می شود که از طریق آن دوغاب سیمان به داخل آن وارد می شود. سیمان کاری پس از کشیدن خط لوله دو لوله در یک ترانشه زیر آب انجام می شود. دوغاب سیمان از طریق خطوط لوله سیمان به نقطه پایین خط لوله گذاشته شده تغذیه می شود. این روش سیمان کاری باعث می شود تا فضای حلقوی خط لوله که در یک ترانشه زیر آب گذاشته شده با بالاترین کیفیت پر شود.

سیمان کاری مقطعی را می توان در صورت کمبود تجهیزات سیمان کاری یا مقاومت هیدرولیکی بالا در هنگام پمپاژ محلول استفاده کرد، که اجازه نمی دهد کل بخش خط لوله در یک زمان سیمان شود. در این حالت سیمان کاری فضای حلقوی در مقاطع جداگانه انجام می شود. طول مقاطع سیمانی بستگی به مشخصات فنیتجهیزات سیمان کاری برای هر بخش از خط لوله، گروه های جداگانه ای از نازل ها برای پمپاژ دوغاب سیمان و رهاسازی هوا یا آب تعبیه شده است.

برای پرکردن فضای حلقوی خطوط لوله لوله در لوله با ملات سیمان باید از میزان مواد و تجهیزات مورد نیاز سیمان کاری و همچنین زمان انجام آن اطلاع داشت.

تنش در لوله های سه لایه در هنگام درک نیروهای کششی مماسی توسط سنگ سیمانی

وضعیت تنش یک لوله سه لایه با فضای حلقوی پر شده با سنگ سیمان (بتن) تحت اثر فشار داخلی توسط P.P. Borodavkin [9]، A.I. Alekseev [5]، R.A. از فرمول ها، در نظر گرفته شده است. نویسندگان این فرضیه را پذیرفتند که حلقه سنگ سیمانی نیروهای مماسی کششی را درک می کند و تحت بارگذاری ترک نمی خورد. سنگ سیمان به عنوان یک ماده همسانگرد با مدول الاستیسیته یکسان تحت کشش و فشار در نظر گرفته شد و بر این اساس، تنش های موجود در حلقه سنگ سیمانی با فرمول لامه تعیین شد.

تجزیه و تحلیل استحکام و خواص تغییر شکل سنگ سیمانی نشان داد که مدول کششی و فشاری آن برابر نیستند و مقاومت کششی بسیار کمتر از مقاومت فشاری است.

بنابراین، در کار پایان نامه، یک فرمول ریاضی از مسئله برای یک لوله سه لایه با فضای حلقوی پر از یک ماده چند مدولار، و تجزیه و تحلیل وضعیت تنش در لوله های سه لایه خطوط لوله اصلی زیر عمل فشار داخلی انجام می شود.

هنگام تعیین تنش های یک لوله سه لایه از اثر فشار داخلی، حلقه ای با طول واحد بریده شده از یک لوله سه لایه را در نظر می گیریم. حالت تنش در آن مطابق با حالت تنش در لوله است، زمانی که (En = 0. تنش های مماسی بین سطوح سنگ سیمانی و لوله ها صفر در نظر گرفته می شود، زیرا نیروهای چسبندگی بین آنها ناچیز است. داخلی و لوله های بیرونی جداره نازک در نظر گرفته می شود حلقه ای از سنگ سیمانی در فضای حلقوی آن را دیواره ضخیم می دانیم که از مواد چند مدولار ساخته شده است.

اجازه دهید لوله سه لایه تحت تأثیر فشار داخلی PQ باشد (شکل 3.1)، سپس فشار داخلی P روی لوله داخلی عمل می کند و R-g خارجیناشی از حرکت لوله بیرونی و سنگ سیمانی به سمت حرکت لوله داخلی است.

در لوله بیرونیفشار داخلی Pg به دلیل تغییر شکل سنگ سیمان عمل می کند. حلقه سنگ سیمانی تحت تاثیر قرار گرفته است R-g داخلیو 2 فشار خارجی.

تنش های مماسی در لوله های داخلی و خارجی تحت تأثیر فشارهای PQ، Pj و Pg تعیین می شود: که در آن Ri، & i، l 2، 6Z شعاع و ضخامت دیواره لوله های داخلی و خارجی هستند. تنش های مماسی و شعاعی در یک حلقه سنگ سیمانی با فرمول های به دست آمده برای حل مسئله متقارن محوری یک استوانه توخالی ساخته شده از یک ماده چند مدول تحت تأثیر فشارهای داخلی و خارجی تعیین می شود ["6]: سنگ سیمانی تحت کشش و فشار. در فرمول های فوق (3.1) و (3.2) مقادیر مجهول فشار Pj و P2 آنها را از شرایط برابری جابجایی های شعاعی سطوح سطح مشترک سنگ سیمانی با سطوح داخلی و خارجی پیدا می کنیم. وابستگی تغییر شکل‌های مماسی نسبی به جابجایی‌های شعاعی (و) به شکل [53] وابستگی تغییر شکل‌های نسبی ناشی از تنش برای لوله‌های G 53] با فرمول تعیین می‌شود

نیمکت آزمون

تراز لوله ها (شکل 4.2) داخلی و خارجی 2 و آب بندی فضای حلقوی با استفاده از دو حلقه مرکزی 3 جوش داده شده بین لوله ها انجام شد. در لوله بیرونی vva-. دو چوک 9 نصب شد - یکی برای پمپاژ دوغاب سیمان به فضای حلقوی، دیگری برای خروجی هوا.

فضای حلقوی مدل های با حجم 2G = 18.7 لیتر. پر شده با محلول تهیه شده از سیمان پرتلند پر شده برای چاه های "سرد" کارخانه Zdolbunovsky، با نسبت آب به سیمان W / C = 0.40، تراکم p = 1.93 تن در متر مکعب، در امتداد مخروط AzNII در = 16.5 سانتی متر پخش می شود. شروع گیرش t = 6 ساعت 10 رس، پایان گیرش t "_ = 8 ساعت 50 دقیقه"، مقاومت نهایی نمونه های دو روزه سنگ سیمان برای خمش و قطعه = 3.1 Sha. این ویژگی ها بر اساس روش آزمایش های استاندارد سیمان پرتلند چاه نفت برای چاه های "سرد" تعیین شد (_31j.

مقاومت فشاری و کششی نمونه های سنگ سیمان با شروع آزمایش (30 روز پس از پر کردن فضای بین لوله با ملات سیمان) b = 38.5 مگاپاسکال، b c = 2.85 Sha، مدول الاستیسیته در فشار EH = 0.137 TO5 Sha، نسبت پواسون ft = 0.28. آزمایش فشرده سازی سنگ سیمان بر روی نمونه های مکعبی با دنده های 2 سانتی متری انجام شد. در کشش - روی نمونه هایی به شکل هشت با سطح مقطع در انقباض 5 سانتی متر [31]. برای هر آزمون 5 نمونه ساخته شد. نمونه ها در محفظه ای با رطوبت نسبی 100 درصد جامد شدند. برای تعیین مدول الاستیسیته سنگ سیمان و نسبت پواسون از روش پیشنهادی ارزن استفاده شد. K.V. Ruppenyt [_ 59 J. آزمایش ها بر روی نمونه های استوانه ای با قطر 90 میلی متر و طول 135 میلی متر انجام شد.

محلول با استفاده از یک نصب ویژه طراحی و ساخته شده به حلقه مدل ها وارد شد که نمودار آن در شکل 1 نشان داده شده است. 4.3.

ملات سیمان در ظرف شماره 8 ریخته شد و پوشش 7 برداشته شد و سپس پوشش در جای خود نصب شد و محلول هوای فشردهدر حلقه مدل II جابجا شده است.

پس از پر شدن کامل فضای حلقوی، دریچه 13 در خروجی نمونه بسته شد و فشار سیمان کاری اضافی در فضای حلقوی ایجاد شد که با فشار سنج 12 نظارت می شد. هنگامی که فشار طراحی به دست آمد، شیر شماره 10 در ورودی بسته شد، سپس فشار اضافی آزاد شد و مدل از نصب جدا شد. در طول پخت ملات، مدل در وضعیت عمودی قرار داشت.

آزمایشات هیدرولیک مدل های لوله های سه لایه بر روی یک پایه طراحی و ساخته شده در بخش فناوری فلزات وزارت اقتصاد ملی و اداره عمومی به نام V.I انجام شد. I.M.іubkin. طرح پایه در شکل نشان داده شده است. 4.4، نمای کلی - در شکل. 4.5.

لوله مدل II از طریق پوشش جانبی 10 در محفظه آزمایش 7 قرار داده شد. مدل نصب شده با شیب ملایم با روغن از مخزن 13 پر شد. پمپ سانتریفیوژ 12، در حالی که شیرهای 5 و 6 باز بودند. پس از پر کردن مدل با روغن، این شیرها بسته شدند، دریچه 4 باز شد و پمپ فشار قوی I روشن شد. فشار اضافی با باز کردن شیر شماره 6 آزاد شد. فشار با دو فشارسنج نمونه 2 طراحی شده برای 39.24 Mia کنترل شد. 400 کیلوگرم بر گرم). کابل های چند هسته ای 9 برای نمایش اطلاعات از حسگرهای نصب شده روی مدل استفاده شد.

این غرفه امکان انجام آزمایشات را در فشار تا 38 مگاپاسکال فراهم کرد. پمپ فشار قوی VD-400 / 0.5 E دارای جریان کمی بود - 0.5 لیتر در ساعت، که امکان بارگیری صاف نمونه ها را فراهم می کرد.

حفره لوله داخلی مدل با یک دستگاه آب بندی ویژه که تأثیر نیروهای کششی محوری بر مدل را حذف می کند آب بندی شد (شکل 4.2).

نیروهای محوری کششی ناشی از اعمال فشار بر روی پیستون 6 تقریباً به طور کامل توسط میله 10 جذب می شود. همانطور که کرنش سنج ها نشان داده اند، انتقال کمی از نیروهای کششی (حدود 10٪) به دلیل اصطکاک بین حلقه های آب بندی لاستیکی رخ می دهد. 4 و لوله داخلی 2.

هنگام آزمایش مدل هایی با قطرهای داخلی متفاوت لوله داخلی، از پیستون هایی با قطرهای مختلف نیز استفاده شد. روش های مختلفو بودجه

که در آن ς ضریبی است که توزیع بار و واکنش پشتیبانی پایه را در نظر می گیرد، ς = 1.3. P pr بار کاهش یافته خارجی محاسبه شده، N / m است که به ترتیب با فرمول های بالا، برای گزینه های مختلف برای پر کردن، و همچنین عدم وجود یا وجود آب در خط لوله پلی اتیلن تعیین می شود. Rl پارامتری است که سفتی خط لوله را مشخص می کند، N / m 2:

که در آن k e ضریبی است که تأثیر دما را بر خواص تغییر شکل مواد خط لوله در نظر می گیرد، k e = 0.8. E 0 - مدول خزش مواد لوله تحت کشش، MPa (در طول کار به مدت 50 سال و تنش در دیواره لوله 5 مگاپاسکال E 0 = 100 مگاپاسکال). θ ضریبی است که عملکرد ترکیبی مقاومت پی و فشار داخلی را در نظر می گیرد:

که در آن E gr مدول تغییر شکل پس‌پر (پس‌پر) است که بسته به درجه تراکم (برای CR 0.5 مگاپاسکال) گرفته می‌شود. Р - فشار داخلی ماده منتقل شده، Р< 0,8 МПа.

با جایگزینی متوالی داده های اولیه به فرمول های اصلی بالا و همچنین میانی، نتایج محاسبات زیر را به دست می آوریم:

تجزیه و تحلیل نتایج محاسباتی به دست آمده برای این مورد، می توان به این نکته اشاره کرد که برای کاهش مقدار P pr باید تلاش کرد تا مقدار P "z + P را به صفر رساند، یعنی برابری در قدر مطلقمقادیر P "z و P. این را می توان با تغییر درجه پر شدن با آب به دست آورد خط لوله پلی اتیلن... به عنوان مثال، با پر کردن برابر با 0.95، مولفه عمودی مثبت نیروی فشار آب P بر روی داخلی سطح استوانه ای 694.37 N / m در P "z = -690.8 N / m خواهد بود. بنابراین، با تنظیم پر کردن، می توانید برابری این مقادیر را بدست آورید.

با جمع بندی نتایج بررسی ظرفیت باربری مطابق شرط II برای همه گزینه ها، باید توجه داشت که حداکثر تغییر شکل های مجاز در خط لوله پلی اتیلن رخ نمی دهد.

بررسی ظرفیت باربری مطابق شرط III

مرحله اول محاسبه، تعیین مقدار بحرانی فشار شعاعی یکنواخت خارجی P cr، MPa است که لوله می تواند بدون از دست دادن شکل مقطع پایدار خود را تحمل کند. کوچکتر از مقادیر محاسبه شده توسط فرمول ها به عنوان مقدار P cr در نظر گرفته می شود:

P cr = 2√0.125 Pl E gr = 0.2104 مگاپاسکال;

P cr = Pl + 0.14285 = 0.2485 مگاپاسکال.

مطابق با محاسبات طبق فرمول های بالا، مقدار کمتری Pcr = 0.2104 مگاپاسکال گرفته می شود.

مرحله بعدی بررسی شرایط است:

که در آن k 2 ضریب شرایط عملیاتی خط لوله برای پایداری است که برابر با 0.6 است. R vac - مقدار خلاء احتمالی در بخش تعمیر خط لوله، MPa. P gw - فشار خارجی آب زیرزمینی بالای بالای خط لوله، با توجه به شرایط مشکل P gw = 0.1 مگاپاسکال.

محاسبه بعدی با قیاس با شرط II برای چندین مورد انجام می شود:

• برای حالت پر کردن یکنواخت فضای حلقوی در صورت عدم وجود آب در خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرط برآورده می شود: 0.2104 MPa >> 0.1739 MPa;

• همینطور در حضور پرکننده (آب) در خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرط برآورده می شود: 0.2104 MPa >> 0.17 MPa;

• در مورد پر کردن ناهموار فضای حلقوی در صورت عدم وجود آب در خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرط برآورده می شود: 0.2104 MPa >> 0.1743 MPa;

• همینطور در حضور آب در خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرط برآورده می شود: 0.2104 MPa >> 0.1733 MPa.

بررسی ظرفیت باربری طبق شرط III نشان داد که پایداری شکل گرد سطح مقطع خط لوله پلی اتیلن مشاهده می شود.

به عنوان یک نتیجه گیری کلی، لازم به ذکر است که اجرای کارهای ساختمانی برای پر کردن فضای حلقوی برای پارامترهای طراحی اولیه مربوطه بر ظرفیت باربری خط لوله پلی اتیلن جدید تأثیری نخواهد داشت. حتی در شرایط شدید (با پر کردن ناهموار و سطح بالای آب های زیرزمینی)، پر کردن به پدیده های نامطلوب مرتبط با تغییر شکل یا آسیب های دیگر به خط لوله منجر نخواهد شد.

انتخاب لوله ها و مواد برای ساخت و بازسازی خطوط لوله تامین آب

در تاسیسات Mosvodokanal JSC

1. در مرحله طراحی، بسته به شرایط تخمگذار و روش کار، جنس، نوع لوله (ضخامت دیواره لوله، نسبت ابعاد استاندارد (SDR)، سختی حلقه (SN)، وجود محافظ خارجی و داخلی. پوشش لوله) انتخاب می شود، موضوع تقویت لوله های گذاشته شده با استفاده از یک گیره بتن مسلح یا یک مورد فولادی. برای تمام مواد لوله، لازم است یک محاسبه مقاومت برای تأثیر فشار داخلی محیط کار، فشار خاک، بارهای موقت، وزن خود لوله ها و جرم مایع منتقل شده انجام شود. فشار جوبا تشکیل خلاء و خارجی فشار هیدرواستاتیکآب های زیرزمینی، تعیین نیروی کششی محوری (برشی پانچ).

2. قبل از انتخاب روش بازسازی، تشخیص فنی خط لوله به منظور تعیین وضعیت و منبع باقیمانده آن انجام می شود.

3. انتخاب مواد خط لوله باید با یک محاسبه فنی و اقتصادی مقایسه ای توجیه شود. محاسبه با در نظر گرفتن الزامات Mosvodokanal JSC انجام می شود. هنگام عبور از موجود ارتباطات مهندسییا موقعیت خط لوله در منطقه امنیتی آنها، الزامات سازمان های عامل شخص ثالث در نظر گرفته می شود. مطالعات امکان سنجی و محاسبات استحکام خط لوله در اسناد طراحی و برآورد گنجانده شده و در هنگام بررسی پروژه ارائه می شود.

4. تمام مواد مورد استفاده برای تخمگذار شبکه های آبرسانی (لوله ها، آسترهای جدار نازک، آستین ها و پوشش های اسپری داخلی) باید تحت آزمایش های اضافی برای اثر سمی عمومی اجزای تشکیل دهنده قرار گیرند که می توانند در غلظت های خطرناک برای سلامت عمومی به آب نفوذ کنند و منجر به آلرژی زا، پوست و تحریک کننده، جهش زا و سایر اثرات منفی بر روی انسان.

5. هنگام تخمگذار لوله های پلی اتیلنبدون قفس بتن مسلح یا بدنه فولادی در مناطق شهری و صنعتی، ایمنی محیطی خاک اطراف باید در طول مسیر طراحی تایید شود. در صورت آلودگی غیر قابل قبول در خاک و آب های زیرزمینی(هیدروکربن های معطر، مواد شیمیایی آلی و غیره) احیای خاک در حال انجام است.

6. لوله های فولادی که قبلاً برای خطوط لوله تامین آب شرب مورد استفاده قرار نمی گرفتند، برای نصب کنارگذر آبرسانی مجاز نیستند.

7. لوله های فولادی که قبلاً استفاده شده اند بازیافت شده برای اجرای جدید و بازسازی خطوط لوله آب (لوله های محیط کار) مجاز نیستند. امکان استفاده از آنها برای دستگاه کیس ها وجود دارد.

8. لوله های مارپیچ فولادی (مطابق با GOST 20295-85 با عملیات حرارتی حجمی) ممکن است در هنگام ساخت موارد، خطوط بای پس استفاده شوند.

9. هنگام لوله گذاری در موارد، فضای حلقوی با ملات ماسه سیمان پر می شود.

10. با ساخت جدید لوله های فولادیارسالخطوط لوله آب تخمگذار باز (بدون موارد فولادی و گیره های بتن مسلح)، در صورت لزوم، حفاظت همزمان لوله را در برابر خوردگی الکتروشیمیایی مطابق با GOST 9.602-2005 فراهم می کند.

11. در هنگام بازسازی خطوط لوله فولادی (بدون قاب فولادی و بست های بتن مسلح) بدون تخریب لوله موجود و در حین ترمیم سریع مقاطع خط لوله محلی و اضطراری با استفاده از روش هایی که ظرفیت باربری ندارند، در صورت لزوم حفاظت همزمان از لوله ها را فراهم کنید. لوله از خوردگی الکتروشیمیایی مطابق با GOST 9.602 -2005.

12. استفاده از اتصالات ریخته گری ساخته شده از چدن داکتیل با روکش اپوکسی پودری داخلی و خارجی مجاز برای استفاده در سیستم های تامین آب آشامیدنی (گواهی نامه ثبت نام دولتی، نظر کارشناسی در مورد انطباق محصولات با الزامات یکپارچه بهداشتی و اپیدمیولوژیک و بهداشتی کالاهای مشمول نظارت بهداشتی و اپیدمیولوژیک).

13. متخصصان موسوودوکانال JSC حق بازدید از کارخانه های تامین لوله و آشنایی با شرایط ساماندهی تولید و کنترل کیفیت محصول و همچنین بازدید از محصولات عرضه شده را دارند.

14. آزمایش لوله های پلی اتیلن بر روی نمونه های ساخته شده از لوله انجام می شود.

14.1. ویژگی های مواد لوله باید با مقادیر زیر مطابقت داشته باشد:

پایداری حرارتی در 200 درجه سانتیگراد - نه کمتر از 20 دقیقه؛

کسر جرمی کربن فنی (دوده) - 2.0-2.5٪؛

توزیع کربن سیاه (دوده) یا رنگدانه - نوع I-II.

ازدیاد طول در هنگام پارگی نمونه لوله - نه کمتر از 350٪.

14.2. هنگام بررسی جوش، تخریب نمونه باید زمانی رخ دهد که ازدیاد طول نسبی بیش از 50٪ باشد و با شکل پذیری بالا مشخص شود. خط شکست باید از روی ماده پایه عبور کند و سطح جوش را قطع نکند. نتایج آزمایش در صورتی مثبت تلقی می شود که هنگام آزمایش کشش محوری، حداقل 80 درصد نمونه ها دارای شکستگی شکل پذیر نوع I باشند. 20 درصد باقیمانده نمونه ها ممکن است دارای الگوی شکستگی نوع II باشند. تخریب نوع III مجاز نیست.

2. الزامات فنی برای استفاده از لوله ها و مواد

برای ساخت و ساز و بازسازی سیستم فاضلاب در تاسیسات JSC "Mosvodokanal"

نحوه تعمیر لوله جریان آب به صورت عمده

نویسنده: آندری ویلژانین

این اختراع مربوط به زمینه تعمیرات و به ویژه روش های تعمیر کولور است. هدف از اختراع کاهش سختی پر کردن فضای بین لوله معیوب و لوله جدید با محلول بتنی است. روش ترمیم کولور زیر خاکریز شامل انحراف موقت جریان آب، نصب لوله جدید در خطوط داخلی لوله معیوب با شکاف می باشد. این لوله مجهز به لوله های کنترلی است که از سقف لوله به داخل فضای حلقوی در یک گام مشخص بیرون زده اند. پر کردن فضای حلقوی با محلول بتنی و کنترل آن از طریق لوله های کنترلی با خفه کردن متوالی آنها انجام می شود. پر کردن فضای حلقوی با بتن با استفاده از یک شیلنگ منعطف که در راهنماهای نصب شده از بیرون در بالای لوله جدید در فضای حلقوی با حرکت آن به سمت بیرون قرار می گیرد و با پر شدن فضای حلقوی با بتن حذف می شود. هر بخش از لوله جدید از چندین حلقه تشکیل شده است، به عنوان مثال سه حلقه، از مواد ورق فلزی، ترجیحا راه راه. 2 c.p. f-ly، 6 dwg

روش ترانشه سنتی شناخته شده برای گذاشتن و جایگزینی چنگک ها در زیر خاکریزهای خاکی (ساخت پل ها و لوله ها. ویرایش شده توسط V.S. Kirillov. M.: Transport, 1975, p. 527, fig.XU. 14, XU 15) عیب این روش این است که برای گذاشتن کولور لازم است یک ترانشه باز حفر شود.

روش شناخته شده ای برای بازسازی یک پل تیرچه ای با جایگزینی آن با یک یا دو آبریز وجود دارد (نگهداری و بازسازی پل ها. ویرایش شده توسط V.O. Osipov. M.: Transport, 1986, p. 311, 312, Fig. X 14, X 15، X 16). این روش معایب آنالوگ قبلی را تکرار می کند، زیرا شامل جداسازی ساختار بالای مسیر می شود.

شناخته شده "روش برای جایگزینی culverts"، ارائه شده در توضیحات ثبت اختراع RU 2183230. این روش برای تخمگذار در زمان زمستانتونل در کنار لوله معیوب، نگه داشتن آن تا یخ زدن دیواره ها، ایجاد تکیه گاه، ایجاد سوراخ عمودی در بستر جاده برای ریختن بتن، قرار دادن لوله جدید به داخل تونل، ریختن بتن در فضای بین لوله و تونل از طریق یک عمودی سوراخ پس از اتمام کار، لوله قدیمی خفه می شود. با این حال، این روش امکان اجرای آن را فقط در زمستان فراهم می کند.

ثبت اختراع شناخته شده RU 2265692 "روش تعمیر آبریز زیر خاکریز". این روش شامل انحراف موقت یک جریان آب، نصب یک تکیه گاه موقت با صفحه بالایی در داخل لوله معیوب در محل عیب آن و رفع آن و نصب قطعات لوله جدید در لوله معیوب از دو طرف مقابل تا لوله معیوب است. توقف انتهای قسمت های مخالف لوله جدید در مقابل یکدیگر. برای این کار در هر دو قسمت رهاسازی زیر قفسه نگهدارنده موقت انجام می شود، سپس انتهای قسمت های مقابل لوله جدید با یکدیگر ترکیب شده و با تکیه گاه موقت، حفره های بین لوله معیوب و لوله جدید پر می شود. با محلول بتنی و تکیه گاه موقت برداشته می شود. با این حال، این روش نشان نمی دهد که چگونه فضای بین لوله های معیوب و جدید با بتن پر می شود.

نزدیکترین روش از نظر ماهیت فنی به روش ادعا شده "روش تعمیر آبریز زیر خاکریز" است که در توضیحات ثبت اختراع RU 2341612 ارائه شده است.

این روش انحراف موقت یک جریان آب، نصب بخش‌های لوله جدید را در خطوط داخلی لوله معیوب با شکاف و پر کردن فضای حلقوی با محلول بتنی را فراهم می‌کند.

در همپوشانی سقف مقاطع، لوله های کنترلی با گام خاصی سوار می شوند که به داخل فضای حلقوی بیرون زده اند، پر کردن اولیه فضای حلقوی با بتن از طریق پنجره های واقع در قسمت بالایی دیوارهای جانبی بخش انجام می شود. ، تا سطح پایین پنجره ها و پنجره ها خفه می شوند، سقف فضای حلقوی از طریق لوله اول قبل از خارج شدن بتن در لوله دوم با بتن پر می شود، لوله اول میرا می شود و بتن از لوله دوم تغذیه می شود. لوله تا زمانی که در لوله بعدی خارج شود و عملیات مشابه متوالی بر روی تمام بخش ها انجام می شود.

عیب این روش در شدت کار نسبتاً زیاد است، زیرا ابتدا لازم است پنجره های جانبی برای اولین بار پر کردن فضای حلقوی با بتن از طریق آنها ساخته شود و سپس آنها را غرق کرد و سپس پر کردن متوالی با بتن را انجام داد. لوله های سقفی

هدف از اختراع کاهش پیچیدگی پر کردن بتن با محلولی از فضای بین لوله های معیوب و جدید است.

این هدف به این دلیل محقق می شود که در روش ترمیم کولور زیر خاکریز از جمله انحراف موقت آبراهه، نصب لوله جدید در خطوط داخلی لوله معیوب با شکاف مجهز به لوله های کنترلی. بیرون زدگی از روی همپوشانی سقف لوله به داخل فضای حلقوی با گام مشخص، پر کردن محلول بتنی فضای حلقوی و کنترل آن از طریق لوله های کنترل با میرایی متوالی آنها، طبق اختراع، پر کردن فضای حلقوی با بتن انجام می شود. با استفاده از یک شیلنگ منعطف که در فضای حلقوی قرار می گیرد با حرکت آن به سمت بیرون و با پر شدن فضای حلقوی با بتن خارج می شود.

لوله جدید از چندین بخش ساخته شده از مواد ورق فلزی، ترجیحا موجدار تشکیل شده است.

در قسمت بیرونی در بالای لوله جدید، راهنماهای عمودی به صورت سپری برای قرار دادن و جابجایی شیلنگ منعطف در آنها در فضای حلقوی تعبیه شده و راهنماهای عمودی با پله مشخصی ساخته می شوند.

پر کردن فضای حلقوی با محلول بتنی از یک سر لوله با یک شلنگ منعطف به سمت انتهای دیگر لوله یا با دو شیلنگ منعطف در مقابل هر دو انتهای لوله انجام می شود.

فاصله بین لوله های معیوب و جدید برای پر کردن فضای حلقوی با بتن حداقل 100 میلی متر تعیین می شود.

گام بین لوله های مجاور برای کنترل پر شدن فضای حلقوی با بتن بسته به ابعاد کولورت برای تعمیر تنظیم می شود، در حالی که باید حداقل یک لوله در هر مقطع یا از طریق یکی وجود داشته باشد.

ارتفاع برآمدگی لوله ها در فضای حلقوی با ایجاد شکافی بین انتهای لوله و سقف لوله معیوب حداکثر 40 میلی متر تنظیم می شود، در حالی که یک پلاگین بر روی هر لوله کنترل از لوله نصب می شود. داخل دال سقف پس از خروج محلول بتنی از آن.

ماهیت اختراع با نقاشی هایی نشان داده شده است که نشان می دهد:

شکل 1 یک بخش طولی از یک کولور معیوب قبل از تعمیر است.

شکل 2 نمای مقطعی از یک آبچکان قبل از تعمیر است (بزرگ شده).

شکل 3 یک مقطع طولی از یک کولور معیوب در ابتدای پر کردن فضای حلقوی با بتن است.

شکل 5 نمای مقطعی از یک کولور با شلنگ نصب شده (بزرگ شده) است.

6 نمای مقطعی از یک پلک پس از تعمیر است (بزرگ شده).

روش تعمیر کولور 1 با عیوب 2 واقع در زیر خاکریز 3 شامل انحراف موقت جریان آب، نصب قطعات 4 یک لوله جدید در خطوط داخلی لوله معیوب 1 و پر کردن فضای حلقوی با محلول بتنی 5 می باشد. 6. برای پرکردن فضای حلقوی با بتن، مقاطع 4 با فاصله H بین لوله معیوب 1 و مقاطع 4 لوله جدید حداقل 100 میلی متر نصب می شوند.

بخش های لوله جدید از مواد ورق فلزی ترجیحا موجدار ساخته شده است.

از بیرون در بالای قسمت های 4 لوله جدید، راهنماهای عمودی 7 به صورت سپری برای قرار دادن و جابجایی در آنها شیلنگ منعطف 8 در فضای حلقوی 6 تعبیه شده است و راهنماهای عمودی با مرحله معین

علاوه بر این، در هر بخش 4، یا از طریق یک یا دو، بسته به طول لوله ترمیم شده، لوله های کنترل 9 از قبل نصب شده اند که در فضای حلقوی 6 بیرون زده اند. لوله های 9 با تشکیل شکافی بین نصب می شوند. انتهای لوله و سقف لوله معیوب 1. بیش از 40 میلی متر است در حالی که هر لوله 9 از ضلع داخلی سقف با امکان نصب دوشاخه 10 بر روی آن ساخته شده است.

نصب یک لوله جدید در یک لوله معیوب به طور کامل توسط پیش مونتاژبخش 4 را وارد لوله کنید و آن را به داخل خطوط داخلی لوله معیوب 1 بکشید یا با وارد کردن متوالی بخش های 4 به لوله معیوب 1 و اتصال بخش های 4 در آنجا به یک لوله واحد.

کشیدن شیلنگ انعطاف پذیر 9 به فضای حلقوی 6 پس از قرار دادن و مونتاژ بخش های 4 در حفره لوله معیوب 1 یا همزمان با تغذیه بخش های 4 به داخل حفره لوله معیوب 1 انجام می شود، در حالی که راهنما فلپ می شود. 7 از جهت گیری شیلنگ انعطاف پذیر 8 در فضای حلقوی اطمینان حاصل کنید.

علاوه بر این، با طول زیاد لوله معیوب 1، می توان از دو شیلنگ انعطاف پذیر 8 از دو طرف لوله (در نشان داده نشده) عبور کرد.

پس از قرار دادن بخش های 4 در حفره داخلی لوله معیوب 1، فضای حلقوی از انتهای باز لوله 1 (نشان داده نشده) با تامپون وصل می شود.

پر کردن فضای بین لوله ای 6 با محلول بتنی 5 با یک شیلنگ منعطف 8 انجام می شود که آن را در جهت از یک سر به انتهای دیگر لوله حرکت می دهد تا کاملاً جدا شود، یا با دو شیلنگ انعطاف پذیر 8 در مقابل هر دو انتهای لوله. لوله

کنترل پر کردن فضای حلقوی 6 در خروجی محلول بتنی 5 از لوله کنترل بعدی 9 انجام می شود. پس از آن لوله با دوشاخه 10 وصل می شود و شیلنگ 8 به سمت بیرون رانده می شود و بیشتر با آن پر می شود. محلول 5 بتن فضای حلقوی 6 انجام می شود تا محلول 5 در لوله کنترل بعدی 9، لوله 9 با پلاگین 10 خارج شود و چرخه تکرار شود.

نتیجه فنی به دست آمده در این واقعیت است که روش پیشنهادی اجازه می دهد تا شدت کار پر کردن فضای بین لوله های معیوب و جدید با یک محلول بتنی را کاهش دهد و در عین حال از کنترل قابل اعتماد پر شدن کامل فضای حلقوی اطمینان حاصل کند.

این روش با موفقیت در تعمیر بزرگراه ها آزمایش شده است.