Как да осигурим необходимата интензивност на напояване. Определяне на необходимото налягане при разпръсквача при даден интензитет на напояване. Определяне на интензитета на напояване на водни пожарогасителни инсталации

Избор на пожарогасителен агент, метод за гасене на пожар и тип автоматична пожарогасителна инсталация.

Възможните OTV се избират в съответствие с NPB 88-2001. Като взема предвид информацията за приложимостта на пожарогасителното оборудване за противопожарно оборудване, в зависимост от класа на пожар и свойствата на намиращите се материални активи, съгласен съм с препоръките за гасене на пожари от клас А1 (А1-горене твърди веществапридружено от тлеене) подходяща е фино напръскана TRV вода.

В прогнозната графична задачаПриемаме AUP-TRV. Въпросната жилищна сграда ще бъде с водонапълнен стрингер (за помещения с минимална температура на въздуха 10˚C и повече). Спринклерни инсталации се приемат в помещения с висока опасност от пожар. Проектирането на TRV инсталации трябва да се извършва, като се вземат предвид архитектурните планови решениязащитени помещения и технически параметри, технически настройки на разширителните вентили, посочени в документацията на пръскачките или модулни инсталации TRV. Параметри на проектирания спринклер AUP (интензивност на напояване, консумация на отпадъчни води минимална площнапояване, продължителността на подаването на вода и максималното разстояние между пръскачките се определят в съответствие с. В раздел 2.1 имаше определена група помещения в РГЗ. За защита на помещенията трябва да използвате спринклер B3 – “Maxstop”.

Таблица 3

Параметри на пожарогасителна инсталация.

2.3. Трасиране на пожарогасителни системи.

Фигурата показва схемата на маршрутизиране, според която е необходимо да се инсталира спринклер в защитеното помещение:

Фигура 1.

Броят на спринклерите в една секция на инсталацията не е ограничен. В същото време, за да се издаде сигнал, изясняващ местоположението на пожар в сградата, както и да се включат системи за предупреждение и отстраняване на дим, се препоръчва да се инсталират аларми за течен поток с модел на реагиране на захранващите тръбопроводи. За група 4 минималното разстояние от горния ръб на предметите до пръскачките трябва да бъде 0,5 метра. Разстоянието от изхода на спринклера, монтиран вертикално до равнината на пода, трябва да бъде от 8 до 40 cm. В рамките на един защитен елемент трябва да се монтират единични спринклери с еднакъв диаметър; типът на спринклера се определя въз основа на резултата от хидравлично изчисление.

3. Хидравлично изчисление на пожарогасителната система.

Хидравличното изчисляване на спринклерната мрежа се извършва с цел:

1. Определяне на водния поток

2. Сравнение специфично потреблениеинтензивност на напояване с нормативни изисквания.

3. Определяне на необходимото налягане на водопроводите и най-икономичните диаметри на тръбите.

Хидравличното изчисляване на противопожарната водоснабдителна система се свежда до решаването на три основни проблема:

1. Определяне на налягането на входа на пожарната вода (по оста на изходящата тръба, помпа). Ако е посочен прогнозният дебит на водата, схемата на тръбопровода, тяхната дължина и диаметър, както и вида на фитингите. IN в този случайизчислението започва с определяне на загубата на налягане по време на движение на водата в зависимост от диаметъра на тръбопроводите и др. Изчислението завършва с избор на марка помпа въз основа на очаквания воден поток и налягане в началото на монтажа

2. Определяне на водния поток по зададено налягане в началото на противопожарния тръбопровод. Изчислението започва с определяне на хидравличното съпротивление на всички тръбопроводни елементи и завършва с установяване на водния поток от дадено налягане в началото на противопожарното водоснабдяване.

3. Определяне на диаметъра на тръбопровода и други елементи въз основа на изчисления воден поток и налягане в началото на тръбопровода.

Определяне на необходимото налягане при даден интензитет на напояване.

Таблица 4.

Параметри на разпръсквачи Maxtop

В раздела е приет спринклер AUP, съответно приемаме да се използват спринклери от марката SIS-PN 0 0.085 - спринклери, спринклери за вода, спринклери със специално предназначение с концентрично направление на потока, монтирани вертикално без декоративно покритиес коефициент на работа 0,085, номинална температура на реагиране 57 o, изчисленият воден поток в диктуващия спринклер се определя по формулата:

Коефициентът на ефективност е 0,085;

Необходимият свободен напор е 100 m.

3.2. Хидравлично изчисляване на разделителни и захранващи тръбопроводи.

За всеки участък за гасене на пожар се определя най-отдалечената или най-високо защитената зона и се извършват хидравлични изчисления специално за тази зона в рамките на изчислената площ. В съответствие със завършеното оформление на пожарогасителната система, тя е конфигурация в задънена улица, не е симетрична на сутрешното водоснабдяване и не е комбинирана. Свободното налягане при диктуващия спринклер е 100 m, загубата на налягане в захранващия участък е равна на:

Дължина на участъка на тръбопровода между спринклерите;

Поток на флуид в участъка на тръбопровода;

Коефициентът, характеризиращ загубата на налягане по дължината на тръбопровода за избраната марка, е 0,085;

Необходимият свободен напор за всеки следващ спринклер е сумата, състояща се от необходимия свободен напор за предходния спринклер и загубата на налягане в участъка на тръбопровода между тях:

Консумацията на вода на пенообразувателя от последващата пръскачка се определя по формулата:

В параграф 3.1 беше определен дебитът на диктуващия спринклер. Тръбопроводите за водонапълнени инсталации трябва да са от поцинкована и неръждаема стомана, диаметърът на тръбопровода се определя по формулата:

Площен разход на вода, m 3 /s

Скорост на движение на водата m/s. приемаме скорост на движение от 3 до 10 m/s

Изразяваме диаметъра на тръбопровода в ml и го увеличаваме до най-близката стойност (7). Тръбите ще бъдат свързани чрез заваряване, а фитингите ще се произвеждат на място. Диаметрите на тръбопровода трябва да се определят във всеки проектен участък.

Получените резултати от хидравличното изчисление са обобщени в таблица 5.

Таблица 5.

3.3 Определяне на необходимото налягане в системата

Общо количество различни изискванияизискванията в процеса на производство и контрол на една спринклерна система са доста големи, затова ще разгледаме само най-важните параметри.

1. Показатели за качество

1.1 Запечатване

Това е един от основните показатели, пред които е изправен потребителят на спринклерна система. Наистина, спринклер с лошо уплътнение може да причини много проблеми. Никой няма да го хареса, ако хората скъпо оборудванеили от продукта внезапно започва да капе вода. И ако загубата на херметичност възникне поради спонтанното разрушаване на чувствително към топлина затварящо устройство, щетите от разлята вода могат да се увеличат няколко пъти.

Дизайнът и технологията на производство на модерни спринклери, които са били подобрени в продължение на много години, ни позволяват да бъдем уверени в тяхната надеждност.

Основният елемент на спринклера, който осигурява херметичността на спринклера при най-тежки условия на работа, е дискова пружина (5) . Значението на този елемент не може да бъде надценено. Пружината ви позволява да компенсирате незначителни промени в линейните размери на частите на спринклера. Факт е, че за да се осигури надеждна херметичност на спринклера, елементите на заключващото устройство трябва да бъдат постоянно под достатъчно високо налягане, което се осигурява по време на монтажа със заключващ винт (1) . С течение на времето, под въздействието на това налягане, може да се получи лека деформация на тялото на спринклера, която обаче би била достатъчна за нарушаване на херметичността.

Имаше време, когато някои производители на спринклери използваха гумени уплътнения като уплътнителен материал, за да намалят разходите за строителство. Всъщност еластичните свойства на каучука също позволяват да се компенсират незначителни линейни промени в размерите и да се осигури необходимата плътност.

Фигура 2.Разпръсквач с гумено уплътнение.

Не беше взето предвид обаче, че с течение на времето еластичните свойства на каучука се влошават и може да настъпи загуба на плътност. Но най-лошото е, че гумата може да залепне за запечатаните повърхности. Следователно, когато огън, след разрушаването на термочувствителния елемент капакът на спринклера остава плътно залепен за корпуса и вода не изтича от спринклера.

Такива случаи са регистрирани по време на пожари в много съоръжения в Съединените щати. След това производителите проведоха мащабна кампания за изтегляне и подмяна на всички спринклери с гумени уплътнителни пръстени 3 . IN руска федерацияЗабранено е използването на пръскачки с гумено уплътнение. В същото време, както е известно, доставките на евтини спринклери от този дизайн продължават в някои от страните от ОНД.

При производството на спринклери както местните, така и чуждестранните стандарти предвиждат редица тестове, които позволяват да се гарантира херметичност.

Всеки спринклер е тестван под хидравлично (1,5 MPa) и пневматично (0,6 MPa) налягане, а също така е тестван за устойчивост на воден удар, тоест внезапно повишаване на налягането до 2,5 MPa.

Вибрационните тестове осигуряват увереност, че спринклерите ще работят надеждно при най-суровите условия на работа.

1.2 Издръжливост

От не малко значение за запазването на всички технически характеристики на всеки продукт е неговата здравина, тоест устойчивост на различни външни влияния.

Химическата якост на конструктивните елементи на спринклера се определя чрез тестове за устойчивост на въздействието на мъглива среда от солен спрей, воден разтвор на амоняк и серен диоксид.

Удароустойчивостта на спринклера трябва да гарантира целостта на всички негови елементи при падане върху бетонен под от височина 1 метър.

Изходът на спринклера трябва да може да издържи на удара вода, оставяйки го под налягане от 1,25 MPa.

В случай на бързо развитие на пожарспринклерите във въздуха или системите за контрол на стартирането могат да бъдат изложени за определен период от време висока температура. За да сте сигурни, че спринклерът не се деформира и следователно не променя характеристиките си, се провеждат тестове за устойчивост на топлина. В този случай тялото на спринклера трябва да издържи на излагане на температура от 800°C за 15 минути.

За да се провери тяхната устойчивост на климатични влияния, спринклерите се тестват при минусови температури. Стандартът ISO предвижда тестване на спринклери при -10 ° C, изискванията на GOST R са малко по-строги и се определят от климатичните характеристики: необходимо е да се проведат дългосрочни тестове при -50 ° C и краткосрочни тестове при -60 ° В.

1.3 Надеждност на термичната ключалка

Един от най-критичните елементи на спринклера е термичната ключалка на спринклера. Техническите характеристики и качеството на този елемент до голяма степен определят успешна работапръскачка Своевременността на пожарогасенеи липсата на фалшиви аларми в режим на готовност. През дългата история на спринклерната система са предложени много видове конструкции с термично заключване.




Фигура 3.Разпръсквачи със стъклена колба и стопим елемент.

Топимите термични брави с термочувствителен елемент на основата на сплав на Ууд, който при дадена температура омеква и ключалката се разпада, както и термичните брави, които използват стъклена термочувствителна колба, са издържали теста на времето. Под въздействието на топлина течността в колбата се разширява, оказвайки натиск върху стените на колбата и при достигане на критична стойност колбата се срутва. Фигура 3 показва спринклери тип ESFR с различни видоветермични брави.

За проверка на надеждността на термичната брава в режим на готовност и в случай на пожар са предвидени редица тестове.

Номиналната работна температура на ключалката трябва да бъде в допустимите граници. За спринклери в по-ниския температурен диапазон отклонението на температурата на реагиране не трябва да надвишава 3°C.

Термичната ключалка трябва да е устойчива на термичен шок (внезапно повишаване на температурата с 10°C под номиналната работна температура).

Термичната устойчивост на термичната брава се тества чрез постепенно нагряване на температурата до 5°C под номиналната работна температура.

Ако стъклена колба се използва като термична ключалка, нейната цялост трябва да се провери с помощта на вакуум.

Както стъклената колба, така и стопимият елемент подлежат на изпитване за якост. Например, една стъклена колба трябва да издържи натоварване шест пъти по-голямо от експлоатационното натоварване. Предпазителят има ограничение от петнадесет.

2. Индикатори за предназначение

2.1 Термична чувствителност на ключалката

Съгласно GOST R 51043 трябва да се провери времето за реакция на спринклера. Не трябва да надвишава 300 секунди за спринклери с ниска температура (57 и 68°C) и 600 секунди за спринклери с най-висока температура.

Подобен параметър липсва в чуждестранния стандарт, вместо това широко се използва RTI (индекс на времето за реакция): параметър, характеризиращ чувствителността на температурно чувствителен елемент (стъклена колба или стопяема ключалка). Колкото по-ниска е стойността му, толкова по-чувствителен е този елемент към топлина. Заедно с друг параметър - C (коефициент на проводимост - измервайте топлопроводимостмежду чувствителния към температура елемент и конструктивните елементи на спринклера) те образуват един от най-важните характеристикиспринклер - време за реакция.




Фигура 4.Граници на зони, които определят скоростта на спринклера.

Фигура 4 показва области, които характеризират:

1 – спринклер със стандартно време за реакция;

2 – спринклер със специално време за реакция; 3 – спринклер за бързо реагиране.За пръскачки с различно време на реакция са установени правила за използването им за защита на обекти с

• различни нива
• опасност от пожар:
• в зависимост от размера;

в зависимост от вида; параметри за съхранение на пожарен товар.Трябва да се отбележи, че Приложение А (препоръчително) GOST R 51043 съдържа методология за определяне Коефициент на топлинна инерцияИ Коефициент на загуба на топлина поради топлопроводимост, базиран на методи ISO/FDIS6182-1. Досега обаче тази информация не е използвана на практика. Факт е, че въпреки че в параграф A.1.2 се посочва, че тези коефициенти трябва да се използват „...

да се определи времето за реакция на спринклерите в условия на пожар, да се обосноват изискванията за тяхното разполагане в помещения “, няма реални методи за използването им. Следователно тези параметри не могат да бъдат намерени сред техническите характеристики на пръскачките.В допълнение, опит за определяне на коефициента на топлинна инерция с помощта на формулата от

Приложение А

ГОСТ Р 51043: Факт е, че е допусната грешка при копиране на формулата от стандарта ISO/FDIS6182-1.Човек с вътрешни познания по математика

В същото време е необходимо да се отбележат положителните страни в съвременното нормотворчество. Доскоро чувствителността на спринклера лесно можеше да се счита за параметър за качество. Новоразработеният (но все още невлязъл в сила) SP 6 4 вече съдържа инструкции за използването на спринклери, които са по-чувствителни към температурни промени, за да предпазят най-опасните от пожар помещения:

5.2.19 Кога пожарен товарне по-малко от 1400 MJ/m 2 за складови помещения, за помещения с височина над 10 m и за помещения, в които е основният горивен продукт ЛВЖТрябва да се отбележи, че Приложение А (препоръчително) GOST R 51043 съдържа методология за определяне GJ, коефициентът на топлинна инерция на спринклерите трябва да бъде по-малък от 80 (m s) 0,5.

За съжаление, не е напълно ясно дали изискването за температурна чувствителност на спринклера е установено умишлено или поради неточност само на базата на коефициента на термична инерция на температурно-чувствителния елемент, без да се вземе предвид коефициентът на топлинни загуби поради към топлопроводимостта. И това в момент, когато според международен стандарт(Фиг. 4), спринклери с коефициент на топлинни загуби поради топлопроводимостповече от 1,0 (m/s) 0,5 вече не се считат за бързодействащи.

2.2 Коефициент на производителност

Това е един от ключовите параметри пръскачки. Той е предназначен да изчислява количеството вода, което се излива пръскачкапри определено налягане за единица време. Това не е трудно да се направи с помощта на формулата:

Q – воден поток от спринклера, l/sec P – налягане при спринклера, MPa K – коеф.

Стойността на коефициента на ефективност зависи от диаметъра на изхода на спринклера: колкото по-голям е отворът, толкова по-голям е коефициентът.

В различни чужди стандарти може да има опции за изписване на този коефициент в зависимост от размера на използваните параметри. Например не литри в секунда и MPa, а галони в минута (GPM) и налягане в PSI или литри в минута (LPM) и налягане в bar.

Ако е необходимо, всички тези количества могат да бъдат преобразувани от едно в друго, като се използват коефициенти на преобразуване от Таблици 1.

Таблица 1.Връзка между коефициентите

Например за спринклера SVV-12:

Трябва да се помни, че когато изчислявате потреблението на вода с помощта на стойности на K-фактора, трябва да използвате малко по-различна формула:

2.3 Разпределение на водата и интензивност на напояване

Всички горепосочени изисквания в по-голяма или по-малка степен се повтарят както в стандарта ISO/FDIS6182-1, така и в GOST R 51043. Въпреки че има малки несъответствия, те обаче не са фундаментални.

Много съществени, наистина фундаментални разлики между стандартите се отнасят до параметрите на разпределение на водата в защитената територия. Именно тези различия, които са в основата на характеристиките на спринклера, предопределят основно правилата и логиката за проектиране на автоматични пожарогасителни системи.

Един от най-важните параметри на спринклера е интензивността на напояване, т.е. разходът на вода в литри на 1 m2 защитена площ за секунда. Факт е, че в зависимост от размера и горимите свойства пожарен товарЗа да се гарантира неговото гасене, е необходимо да се осигури определена интензивност на напояване.

Тези параметри са определени експериментално по време на множество тестове. Дадени са специфични стойности на интензивността на напояване за защита на помещения с различни пожарни натоварвания Таблица 2 NPB88.

Осигуряване на пожарна безопасностобект е изключително важна и отговорна задача, от правилното решениеот които може да зависи животът на много хора. Следователно изискванията към оборудването, което осигурява тази задача, трудно могат да бъдат надценени и наречени ненужно жестоки. В този случай става ясно защо основата за формиране на изискванията на руските стандарти е GOST R 51043, NPB 88 5 , ГОСТ Р 50680 6 е заложен принципът на гасене огънедна пръскачка.

С други думи, ако възникне пожар в защитената зона на спринклера, той сам трябва да осигури необходимата интензивност на напояване и да потуши началото огън. За да се изпълни тази задача, когато се сертифицира спринклер, се провеждат тестове за проверка на неговата интензивност на напояване.

За да направите това, в рамките на сектора, точно 1/4 от площта на кръга на защитената зона, мерителните съдове се поставят в шахматен ред. Спринклерът се монтира в началото на координатите на този сектор и се тества при дадено водно налягане.

Фигура 5.Схема за изпитване на спринклери съгласно GOST R 51043.

След това се измерва количеството вода, попаднало в бурканите, и се изчислява средната интензивност на напояване. Съгласно изискванията на параграф 5.1.1.3. GOST R 51043, на защитена площ от 12 m2, спринклер, монтиран на височина 2,5 m от пода, при две фиксирани налягания от 0,1 MPa и 0,3 MPa, трябва да осигурява интензивност на напояване не по-малка от посочената в таблица 2.

Таблица 2. Необходима интензивност на напояване на спринклера съгласно GOST R 51043.

Разглеждайки тази таблица, възниква въпросът: каква интензивност трябва да осигури спринклер с d y 12 mm при налягане от 0,1 MPa? В крайна сметка спринклер с такъв d y отговаря както на втората линия с изискването от 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s, така и на третата линия от 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Защо един от най-важните параметри на спринклера се третира толкова небрежно?

За да изясним ситуацията, нека се опитаме да извършим серия от прости изчисления.

Да приемем, че диаметърът на изходния отвор в спринклера е малко по-голям от 12 mm. След това по формулата (3) Нека определим количеството вода, изливащо се от спринклера при налягане 0,1 MPa: 1,49 l/s. Ако цялата тази вода се излее точно върху защитена площ от 12 m 2, тогава ще се създаде интензивност на напояване от 0,124 dm 3 / m 2 ⋅s. Ако сравним тази цифра с необходимата интензивност от 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s, изливаща се от спринклера, се оказва, че само 56,5% от водата отговаря на изискванията на GOST и попада в защитената зона.

Сега нека приемем, че диаметърът на изходния отвор е малко по-малък от 12 mm. В този случай е необходимо да се съпостави получената интензивност на напояване от 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s с изискванията на втория ред на таблица 2 (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s). Оказва се още по-малко: 45,2%.

В специализираната литература 7 изчислените от нас параметри се наричат ​​коефициент полезно използванеконсумация

Възможно е изискванията на GOST да съдържат само минималните приемливи изисквания за коефициента на полезно действие на потока, под който спринклерът, като част от пожарогасителни инсталации, изобщо не може да се разглежда. Тогава се оказва, че реалните параметри на спринклера трябва да се съдържат в техническата документация на производителите. Защо не ги намерим и там?

Факт е, че за да се проектират спринклерни системи за различни обекти, е необходимо да се знае каква интензивност ще създаде спринклерната система при определени условия. На първо място, в зависимост от налягането пред спринклера и височината на монтажа му. Практическите тестове показаха, че тези параметри не могат да бъдат описани с математическа формула и трябва да се проведат голям брой експерименти, за да се създаде такъв двуизмерен масив от данни.

Освен това възникват няколко други практически проблема.

Нека се опитаме да си представим идеален спринклер с ефективност на потока от 99%, когато почти цялата вода се разпределя в защитената зона.

Фигура 6.Идеално разпределение на водата в защитената зона.

включено Фигура 6показва идеалния модел на разпределение на водата за спринклер с коефициент на ефективност 0,47. Вижда се, че само малка част от водата попада извън защитената зона с радиус 2 m (обозначено с пунктирана линия).

Всичко изглежда просто и логично, но въпросите започват, когато е необходимо да се защити с пръскачки голяма площ. Как трябва да се поставят пръскачките?

В един случай се появяват незащитени зони ( Фигура 7). В друга, за покриване на неохраняеми зони, пръскачките трябва да се поставят по-близо, което води до застъпване на част от защитените зони от съседни пръскачки ( фигура 8).

Фигура 7.Подреждане на пръскачки без блокиране на напоителни зони

Фигура 8.Подреждане на пръскачки с припокриване на зони за напояване.

Покриването на защитените територии води до необходимостта от значително увеличаване на броя на спринклерите и най-важното е, че работата на такъв спринклерен АУПТ ще изисква много повече вода. Освен това, ако огънАко работят повече от един спринклер, количеството изтичаща вода ще бъде очевидно прекомерно.

В чуждестранни стандарти се предлага доста просто решение на този на пръв поглед противоречив проблем.

Факт е, че в чуждестранните стандарти се налагат изискванията за осигуряване на необходимата интензивност на напояване едновременна работачетири пръскалки. Разпръсквачите са разположени в ъглите на квадрат, вътре в който са монтирани мерителни съдове по площта.

Тестовете за пръскачки с различни изходни диаметри се провеждат при различни разстояния между пръскачките - от 4,5 до 2,5 метра. включено Фигура 8показва пример за разположение на спринклери с диаметър на изхода 10 mm. В този случай разстоянието между тях трябва да бъде 4,5 метра.

Фигура 9.Схема за изпитване на спринклер съгласно ISO/FDIS6182-1.

При тази подредба на спринклерите водата ще попадне в центъра на защитената зона, ако формата на разпределение е значително повече от 2 метра, например, като в Фигура 10.

Фигура 10.График за разпределение на вода със спринклер съгласно ISO/FDIS6182-1.

Естествено, при тази форма на разпределение на водата средната интензивност на напояване ще намалее пропорционално на увеличаването на площта за напояване. Но тъй като тестът включва четири пръскачки едновременно, припокриването на зоните за напояване ще осигури по-висок среден интензитет на напояване.

IN таблица 3Дадени са условия за изпитване и изисквания за интензивност на напояване за редица разпръсквачи с общо предназначение съгласно стандарта ISO/FDIS6182-1. За удобство техническият параметър за количество вода в съда, изразен в mm/min, е даден в по-позната форма руски стандартиразмери, литри в секунда/m 2.

Таблица 3.Изисквания за интензивност на напояване съгласно ISO/FDIS6182-1.

Нормиране на потреблението на вода за гасене на пожари във високи складове. UDC 614.844.2 Л. Мешман, В. Билинкин, Р. Губин, Е. Романова Нормиране на потреблението на вода за гасене на пожари във високи складове. UDC B14.844.22 Л. Мешман В. Билинкин д-р, водещ изследовател, Р. Губин старши научен сътрудник, Е. Романова изследовател Понастоящем основните първоначални характеристики, използвани за изчисляване на водния поток за автоматични пожарогасителни инсталации (AFS), са стандартните стойности на интензитета на напояване или налягането при диктуващия спринклер. Интензитетът на напояване се използва в нормативните документи, независимо от дизайна на пръскачките, а налягането се прилага само към определен тип пръскачки. Стойностите на интензитета на напояване са дадени в SP 5.13130 ​​​​за всички групи помещения, включително складови сгради. Това предполага използването на спринклерен AUP под покрива на сградата. Въпреки това, приетите стойности на интензивността на напояване в зависимост от групата помещения, височината на съхранение и вида на пожарогасителния агент, дадени в таблица 5.2 SP 5.13130, не отговарят на логиката. Например, за група помещения 5, с увеличаване на височината на складиране от 1 до 4 m (за всеки метър височина) и от 4 до 5,5 m, интензивността на напояване с вода се увеличава пропорционално с 0,08 l/(s-m2) . Изглежда, че подобен подход за нормиране на доставката на пожарогасителен агент за гасене на пожар трябва да се разшири и за други групи помещения и за гасене на пожар с разтвор на пяна, но това не се наблюдава. Например, за група помещения 5, когато се използва разтвор на пенообразувател при височина на складиране до 4 m, интензитетът на напояване се увеличава с 0,04 l/(s-m2) за всеки 1 m височина на складиране на стелажа и с складова височина от 4 до 5,5 m, интензитетът на напояване се увеличава 4 пъти, т.е. с 0,16 l/(s-m2), и е 0,32 l/(s-m2). За група помещения 6 увеличението на интензитета на напояване с вода е 0,16 l/(s-m2) до 2 m, от 2 до 3 m - само 0,08 l/(s-m2), над 2 до 4 m - интензитетът не промяна, а при складова височина над 4-5,5 m интензивността на напояване се променя с 0,1 l/(s-m2) и възлиза на 0,50 l/(s-m2). В същото време, когато се използва разтвор на пенообразувател, интензитетът на напояване е до 1 m - 0,08 l / (s-m2), над 1-2 m се променя с 0,12 l / (s-m2), над 2- 3 m - с 0,04 l/(s-m2), а след това от над 3 до 4 m и от над 4 до 5,5 m - с 0,08 l/(s-m2) и е 0,40 l/(s-m2). В стелажните складове стоките най-често се съхраняват в кашони. В този случай при гасене на пожар струите от пожарогасителен агент по правило не засягат пряко зоната на горене (изключение е пожарът в действителната горен слой). Част от водата, диспергирана от разпръсквача, се разпространява по хоризонталната повърхност на кутиите и се стича надолу, а останалата част, която не попада върху кутиите, образува вертикална защитна завеса. Частично наклонени струи навлизат в свободното пространство вътре в стелажа и намокрят стоките, които не са опаковани в кашони или страничната повърхност на кашоните. Следователно, ако за открити повърхности зависимостта на интензивността на напояване от вида на пожарния товар и неговия специфичен товар е извън съмнение, тогава при гасене на стелажни складове тази зависимост не изглежда толкова забележима. Въпреки това, ако приемем известна пропорционалност в нарастването на интензитета на напояване в зависимост от височината на съхранение и височината на помещението, тогава интензитетът на напояване става възможно да се определи не чрез дискретни стойности на височината на съхранение и височината на помещението, както е представено в SP 5.13130, но чрез непрекъсната функция, изразена с уравнение където 1dict е интензивността на напояване с диктуващ разпръсквач в зависимост от складовата височина и височината на помещението, l/(s-m2); i55 - интензивност на напояване с диктуващ разпръсквач при височина на съхранение 5,5 m и височина на помещението не повече от 10 m (съгласно SP 5.13130), l/(s-m2); F - коефициент на вариация на складовата височина, l/(s-m3); h - височина на складиране на пожарен товар, m; l е коефициентът на вариация във височината на помещението. За групи помещения 5 интензивността на напояване i5 5 е 0,4 l/(s-m2), а за групи помещения b - 0,5 l/(s-m2). Коефициентът на вариация на височината на съхранение f за групи от помещения 5 се приема с 20% по-малък, отколкото за групи от помещения b (по аналогия на SP 5.13130). Стойността на коефициента на вариация на височината на помещението l е дадена в таблица 2. При извършване на хидравлични изчисления на разпределителната мрежа на AUP е необходимо да се определи налягането при диктуващия спринклер въз основа на изчислената или стандартна интензивност на напояване (съгласно SP 5.13130). Налягането при спринклера, съответстващо на желаната интензивност на напояване, може да се определи само от група напоителни диаграми. Но производителите на спринклери по правило не предоставят диаграми за напояване. Поради това проектантите се чувстват неудобно, когато решават проектната стойност на налягането при диктуващия спринклер. Освен това не е ясно каква височина да се вземе като изчислена височина за определяне на интензитета на напояване: разстоянието между спринклера и пода или между спринклера и горното ниво на пожарния товар. Също така не е ясно как да се определи интензивността на напояване: върху кръгова площ с диаметър, равен на разстоянието между пръскачките, или върху цялата площ, напоявана от пръскачката, или като се вземе предвид взаимното напояване от съседни пръскачки. За противопожарна защита на високи стелажни складове сега започват широко да се използват спринклерни AUP, чиито спринклери са разположени под покритието на склада. Това техническо решение изисква голям разход на вода. За тези цели се използват специални разпръсквачи, като напр родно производство, например SOBR-17, SOBR-25 и чуждестранни, например ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 с диаметър на изхода 17 или 25 mm. В сервизите за разпръсквачи SOBR, в брошури за разпръсквачи ESFR на Tyco и Viking, основният параметър е налягането на разпръсквача в зависимост от вида му (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 и т.н.), от вида на съхраняваните стоки, височината на склад и височината на помещението. Този подход е удобен за дизайнерите, т.к елиминира необходимостта от търсене на информация за интензитета на напояване. В същото време, възможно ли е, независимо от конкретния дизайн на спринклера, да се използва някакъв обобщен параметър, за да се оцени възможността за използване на всякакви проекти на спринклер, разработени в бъдеще? Оказва се, че е възможно, ако използвате налягането или скоростта на потока на диктуващия спринклер като ключов параметър и като допълнителен параметър интензитета на напояване върху дадена площ при стандартна височина на монтаж на спринклера и стандартно налягане(съгласно GOST R 51043). Например, можете да използвате стойността на интензитета на напояване, получена безпроблемно по време на сертификационни тестове на спринклери специално предназначение: площ, върху която се определя интензивността на напояване, за пръскачки общо предназначение 12 m2 (диаметър ~ 4 m), за специални спринклери - 9,6 m2 (диаметър ~ 3,5 m), монтажна височина на спринклера 2,5 m, налягане 0,1 и 0,3 MPa. Освен това информацията за интензитета на напояване на всеки тип спринклер, получена по време на сертификационните тестове, трябва да бъде посочена в паспорта за всеки тип спринклер. При посочените първоначални параметри за високоетажни стелажни складове интензивността на напояване трябва да бъде не по-малка от тази, дадена в таблица 3. Истинската интензивност на напояване на AUP по време на взаимодействието на съседни пръскачки, в зависимост от техния тип и разстоянието между тях, може да надвиши интензивността на напояване на диктуващия пръскач с 1,5-2,0 пъти. По отношение на високите складове (с височина на съхранение над 5,5 m) могат да се вземат две начални условия за изчисляване на стандартната стойност на дебита на диктуващия спринклер: 1. С височина на склада 5,5м и височина на помещението 6,5м. 2. При височина на съхранение 12,2 m и височина на помещението 13,7 m се установява на базата на данни от SP 5.131301 за интензивност на напояване и обща консумация на вода. За група помещения b интензитетът на напояване е най-малко 0,5 l/(s-m2) и общият дебит е най-малко 90 l/s. Консумацията на универсален диктуващ разпръсквач съгласно стандартите на SP 5.13130 ​​​​при тази интензивност на напояване е най-малко 6,5 l / s. Втората референтна точка (максимум) се установява въз основа на данните, дадени в техническа документацияза разпръсквачи SOBR и ESFR. При приблизително равни дебити на спринклерите SOBR-17, ESFR-17, VK503 и SOBR-25, ESFR-25, VK510 за еднакви характеристики на съхранение, SOBR-17, ESFR-17, VK503 изискват по-високо налягане. Съгласно всички видове ESFR (с изключение на ESFR-25), с височина на складиране над 10,7 m и височина на помещението над 12,2 m, е необходимо допълнително ниво на спринклери вътре в стелажите, което изисква допълнителна консумация на пожарогасене агент. Ето защо е препоръчително да се съсредоточите върху хидравличните параметри на спринклерите SOBR-25, ESFR-25, VK510. За групи от помещения 5 и 6 (съгласно SP 5.13130) на високоетажни стелажни складове се предлага уравнението за изчисляване на дебита на диктуващия спринклер на автоматичните контролни блокове за вода да се изчисли по формулата Таблица 1 Таблица 2 Таблица 3 При складова височина 12,2 m и височина на помещението 13,7 m, налягането при диктуващия спринклер ESFR-25 трябва да бъде не по-малко от: съгласно NFPA-13 0,28 MPa, съгласно FM 8-9 и FM 2-2 0,34 MPa. Следователно, ние вземаме дебита на диктуващия спринклер за група от помещения 6, като вземем предвид налягането според FM, т.е. 0,34 MPa: където qESFR е дебитът на спринклера ESFR-25, l/s; KRF - коефициент на производителност в размери съгласно GOST R 51043, l/(s-m воден стълб 0,5); KISO - коефициент на ефективност в размери съгласно ISO 6182-7, l/(min-bar0.5); p - налягане в спринклера, MPa. Дебитът на диктуващия спринклер за група помещения 5 се взема по същия начин съгласно формула (2), като се вземе предвид налягането съгласно NFPA, т.е. 0,28 MPa - дебит = 10 l/s. За групи помещения 5 дебитът на диктуващия спринклер се приема q55 = 5,3 l/s, а за групи помещения 6 - q55 = 6,5 l/s. Стойността на коефициента на вариация на складовата височина е дадена в таблица 4. Стойността на коефициента на вариация на височината на помещението b е дадена в таблица 5. Връзката между дадените налягания и дебита, изчислен при тези налягания за спринклери ESFR-25 и SOBR-25, е представена в таблица 6. Дебитът за групи 5 и 6 се изчислява по формула (3). Както следва от таблица 7, дебитите на диктуващия спринклер за групи от помещения 5 и 6, изчислени по формула (3), съответстват доста добре на дебитите на спринклерите ESFR-25, изчислени по формула (2). С доста задоволителна точност можем да приемем, че разликата в дебита между групи от помещения 6 и 5 е равна на ~ (1,1-1,2) l/s. По този начин първоначалните параметри на нормативните документи за определяне на общото потребление на AUP по отношение на високи стелажни складове, в които спринклерите са поставени под покритието, могат да бъдат: ■ интензивност на напояване; ■ налягане при диктуващия спринклер; ■ дебит на диктуващ спринклер. Най-приемлив според нас е дебитът на диктуващ спринклер, който е удобен за проектантите и не зависи от конкретния тип спринклер. Препоръчително е да се въведе използването на „диктуващ дебит на спринклер“ като доминиращ параметър във всички нормативни документи, при които интензитетът на напояване се използва като основен хидравличен параметър. Таблица 4 Таблица 5 Таблица 6 Височина на склад/височина на помещението Опции СОБР-25 Очакван дебит, l/s, съгласно формула (3) група 5 група 6 Налягане, MPa Разход, l/s Налягане, MPa Разход, l/s Налягане, MPa Разход, l/s Налягане, MPa Разход, l/s Налягане, MPa Разход, l/s Разход, l/s ЛИТЕРАТУРА: 1. SP 5.13130.2009 „Противопожарни системи. Пожароизвестителните и пожарогасителни инсталации са автоматични. Норми и правила за проектиране." 2. STO 7.3-02-2009. Организационен стандарт за проектиране на автоматични водни пожарогасителни инсталации с помощта на спринклери SOBR в високи складове. генерал технически изисквания. Бийск, АД "ПО "Спецавтоматика", 2009 г. 3. Модел ESFR-25. Висящи спринклери за ранно потушаване с бърза реакция 25 K-фактор/Противопожарни и строителни продукти - TFP 312 / Tyco, 2004 г. - 8 r. 4. ESFR висящ термосвивач VK510 (K25.2). Viking/ Технически данни, формуляр F100102, 2007 г. - 6 стр. 5. GOST R 51043-2002 „Монтаж на вода и пожарогасене с пянаавтоматичен. Разпръсквачи. Общи технически изисквания. Методи за изпитване". 6. NFPA 13. Стандарт за инсталиране на спринклерни системи. 7. FM 2-2. FM Global. Правила за инсталиране на автоматични спринклери в режим на потискане. 8. Данни за предотвратяване на загуба на FM 8-9 Предоставя алтернативни методи за противопожарна защита. 9. Мешман Л.М., Цариченко С.Г., Билинкин В.А., Алешин В.В., Губин Р.Ю. Спринклери за водни и пенни автоматични пожарогасителни системи. Учебно-методическо ръководство. М.: ВНИИПО, 2002, 314 с. 10. ISO 6182-7 Изисквания и методи за изпитване за спринклери с бързо реагиране (ESFR) за потискане на Earle.

Диаметър на изхода, мм	Воден поток през спринклера, l/min	Подреждане на пръскачки		Интензивност на напояване		Допустим брой съдове с намален воден обем
		Защитена местност, м 2	Разстояние между растителността, m	mm/min в резервоара	l/s⋅m 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 от 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 от 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 от 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 от 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 от 25

За да оцените колко високо е нивото на изискванията за размера и равномерността на интензивността на напояване в рамките на защитения квадрат, можете да направите следните прости изчисления:

1. Нека определим колко вода се излива в рамките на квадрата на напоителната площ за секунда. От фигурата може да се види, че една четвърт от напояваната площ на спринклерния кръг участва в напояването на квадрата, така че четири спринклера изсипват върху „защитения“ квадрат количество вода, равно на това, излято от един спринклер. Разделяйки посочения дебит на водата на 60, получаваме дебита в l/sec. Например за DN 10 при дебит 50,6 l/min получаваме 0,8433 l/sec.
2. В идеалния случай, ако цялата вода е равномерно разпределена по площта, за да се получи специфичният интензитет, дебитът трябва да бъде разделен на защитената зона. Например, разделяме 0,8433 l/sec на 20,25 m2, получаваме 0,0417 l/sec/m2, което напълно съвпада със стандартната стойност. И тъй като идеалното разпределение по принцип е невъзможно да се постигне, се допуска наличието на съдове с по-ниско водно съдържание до 10%. В нашия пример това са 8 от 81 буркана. Можете да признаете, че е достатъчно високо ниворавномерно разпределение на водата.

Ако говорим за наблюдение на еднаквостта на интензивността на напояване според руския стандарт, тогава инспекторът ще бъде изправен пред много по-сериозен тест по математика. Съгласно изискванията на GOST R51043:

Средната интензивност на напояване на водната пръскачка I, dm 3 / (m 2 s), се изчислява по формулата:

където i i е интензитетът на напояване в i-тия мерителен буркан, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n е броят на мерителните съдове, монтирани в защитената зона. Интензивност на напояване в i-то измерение jar i i dm 3 /(m 3 ⋅ s), изчислено по формулата:

където V i е обемът вода (воден разтвор), събран в i-тия мерителен буркан, dm 3;
t – продължителност на напояване, s. Равномерността на напояване, характеризираща се със стойността на стандартното отклонение S, dm 3 / (m 2 ⋅ s), се изчислява по формулата:

Коефициентът на равномерност на напояването R се изчислява по формулата:

Счита се, че спринклерите са преминали тестовете, ако средният интензитет на напояване не е по-нисък от стандартната стойност с коефициент на равномерност на напояване не повече от 0,5 и броят на мерителните съдове с интензитет на напояване по-малък от 50% от стандартния интензитет не повече от: две - за спринклери от типове B, N, U и четири - за спринклери от типове G, G V, G N и G U.

Коефициентът на равномерност не се взема предвид, ако интензивността на напояване в измервателните банки е по-малка от стандартната стойност в следните случаи: в четири измервателни групи - за разпръсквачи от типове V, N, U и шест - за разпръсквачи от типове G, G V, G N и G U.

Но тези изисквания вече не са плагиатство на чужди стандарти! Това са нашите родни изисквания. Трябва обаче да се отбележи, че те имат и недостатъци. Въпреки това, за да се идентифицират всички недостатъци или предимства на този метод за измерване на равномерността на интензитета на напояване, ще са необходими повече от една страница. Може би това ще бъде направено в следващото издание на статията.

Заключение

1. Сравнителен анализ на изискванията за технически спецификацииспринклерите в руския стандарт GOST R 51043 и чуждия ISO/FDIS6182-1 показаха, че те са почти идентични по отношение на показателите за качество на спринклерите.
2. Съществени разлики между спринклерите се съдържат в изискванията на различни руски стандарти по въпроса за осигуряване на необходимата интензивност на напояване на защитената територия с един спринклер. В съответствие с чуждестранните стандарти необходимата интензивност на напояване трябва да се осигури чрез едновременното функциониране на четири разпръсквача.
3. Предимството на метода „защита с един спринклер” е по-голямата вероятност пожарът да бъде потушен от един спринклер.
4. Недостатъците включват:

• необходими са повече спринклери за защита на помещенията;
• за работата на пожарогасителната инсталация ще е необходима значително повече вода, в някои случаи количеството й може да се увеличи няколко пъти;
• доставката на големи количества вода води до значително увеличение на цената на цялата пожарогасителна система;
• липса на ясна методика, обясняваща принципите и правилата за поставяне на пръскачки в защитената територия;
• липса на необходимите данни за действителния интензитет на напояване на разпръсквачите, което възпрепятства точното изпълнение на инженерните изчисления на проекта.

Литература

1 ГОСТ Р 51043-2002. Автоматични пожарогасителни системи с вода и пяна. Разпръсквачи. Общи технически изисквания. Методи за изпитване.

2 ISO/FDIS6182-1. Противопожарна защита - Автоматични спринклерни системи - Част 1: Изисквания и методи за изпитване на спринклери.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Противопожарна система. Норми и правила за проектиране. Автоматичен пожароизвестяванеи автоматично пожарогасене. Окончателна чернова на проект №171208.

5 NPB 88-01 Пожарогасителни и алармени системи. Норми и правила за проектиране.

6 ГОСТ Р 50680-94. Автоматични водни пожарогасителни системи. Общи технически изисквания. Методи за изпитване.

7 Проектиране на водни и пенни автоматични пожарогасителни инсталации. L.M Meshman, S.G. Цариченко, В.А. Билинкин, В.В. Алешин, Р.Ю. Губин; Под общата редакция на Н.П. Копилова. – М.: ВНИИПО МЧС на Руската федерация, 2002.

ФЕДЕРАЛЕН ДЪРЖАВЕН БЮДЖЕТ ОБРАЗОВАТЕЛНА ИНСТИТУЦИЯ ЗА ВИСШЕ ПРОФЕСИОНАЛНО ОБРАЗОВАНИЕ

„ЧУВАШКИ ДЪРЖАВЕН ПЕДАГОГИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ

тях. И АЗ. ЯКОВЛЕВ"

Отдел пожарна безопасност

Лабораторна работа №1

дисциплина: "Пожарогасителна автоматика"

на тема: „Определяне на интензивността на напояване на водни пожарогасителни инсталации.“

Изпълнител: 5-ти курс група ПБ-5, специалност пожарна безопасност

Физико-математически факултет

Проверен от: Синцов С.И.

Чебоксари 2013 г

Определяне на интензитета на напояване на водни пожарогасителни инсталации

1. Цел на работата:обучават студентите как да определят зададената интензивност на напояване с вода от спринклерите на водна пожарогасителна инсталация.

2. Кратка теоретична информация

Интензивността на пръскането на вода е един от най-важните показатели, характеризиращи ефективността на водната пожарогасителна инсталация.

Съгласно GOST R 50680-94 „Автоматични пожарогасителни инсталации. Общи технически изисквания. Методи за изпитване". Тестовете трябва да се извършват преди пускане на инсталациите в експлоатация и по време на експлоатация най-малко веднъж на всеки пет години. Има следните методи за определяне на интензивността на напояване.

1. Съгласно GOST R 50680-94 се определя интензивността на напояване на избраното място за инсталиране, когато работи един спринклер за спринклери и четири спринклера за дренажни инсталации при проектно налягане. Изборът на места за тестване на спринклерни и дренажни инсталации се извършва от представители на клиента и Госпожнадзор въз основа на одобрена регулаторна документация.

Под избраната за изпитване зона за монтаж трябва да се монтират метални палети с размери 0,5 * 0,5 m и странични височини най-малко 0,2 m в контролни точки. Броят на контролните точки трябва да бъде най-малко три, които трябва да бъдат разположени на най-неблагоприятните места за напояване. Интензивността на напояване I l/(s*m2) във всяка контролна точка се определя по формулата:

където W под е обемът на водата, събрана в съда по време на работа на инсталацията в стабилно състояние, l; τ – продължителност на работа на инсталацията, s; F – площ на палета, равна на 0,25 m2.

Интензивността на напояване във всяка контролна точка не трябва да бъде по-ниска от стандартната (табл. 1-3 НПБ 88-2001*).

Този метод изисква поток от вода по цялата площ на проектните обекти и в условията на действащо предприятие.

2. Определяне на интензитета на напояване с помощта на мерителен съд. Използвайки проектни данни (нормативна интензивност на напояване; действителна площ, заета от иригатора; диаметри и дължини на тръбопроводите), се съставя схема за проектиранеи се изчисляват необходимото налягане при изпитвания спринклер и съответното налягане в захранващия тръбопровод при контролния блок. След това спринклерът се променя на потопен. Под спринклера е монтиран мерителен съд, свързан с маркуч към спринклера. Клапанът пред вентила на управляващия блок се отваря и полученото чрез изчисление налягане се установява с помощта на манометър, показващ налягането в захранващия тръбопровод. При постоянен дебит се измерва дебитът от спринклера. Тези операции се повтарят за всеки следващ спринклер, който се тества. Интензивността на напояване I l/(s*m2) във всяка контролна точка се определя по формулата и не трябва да бъде по-ниска от стандартната:

където W under е обемът на водата в мерителния съд, l, измерен за време τ, s; F – защитена от спринклера площ (съгласно проекта), m2.

При получаване на незадоволителни резултати (поне от един от спринклерите) трябва да се установят и отстранят причините и след това тестовете да се повторят.

В СССР основният производител на спринклери е Одеският завод "Спецавтоматика", който произвежда три вида спринклери, монтирани с розетка нагоре или надолу, с номинален диаметър на изхода 10; 12 и 15 мм.

На базата на резултатите от изчерпателни тестове бяха конструирани диаграми на напояване за тези спринклери в широк диапазон от налягания и височини на монтаж. В съответствие с получените данни в SNiP 2.04.09-84 са установени стандарти за тяхното разположение (в зависимост от пожарното натоварване) на разстояние 3 или 4 m един от друг. Тези стандарти са включени без промени в NPB 88-2001.

В момента основното количество иригатори идва от чужбина, т.к Руски производителиПО "Спец-Автоматика" (Бийск) и ЗАО "Ропотек" (Москва) не са в състояние напълно да задоволят нуждите на местните потребители.

Перспективите за чуждестранни спринклери по правило не съдържат данни за повечето технически параметри, регулирани от вътрешните стандарти. В тази връзка се извършва сравнителна оценка на показателите за качество на един и същ вид произведени продукти различни компании, не е възможно.

Сертификационните тестове не предвиждат изчерпателна проверка на първоначалните хидравлични параметри, необходими за проектиране, например диаграми на интензитета на напояване в рамките на защитената зона в зависимост от налягането и височината на спринклерната инсталация. По правило тези данни не са включени в техническата документация, но без тази информация не е възможно работата да се извърши правилно. проектантска работапо АУП.

по-специално, най-важният параметърспринклери, необходими за проектиране на АУП, е интензивността на напояване на защитената площ в зависимост от налягането и височината на спринклерната инсталация.

В зависимост от конструкцията на спринклера, площта на напояване може да остане непроменена, да намалява или да се увеличава с увеличаване на налягането.

Например поливни схеми на универсален спринклер тип CU/P, инсталиран чрез сокетнагоре, се променя почти леко от захранващото налягане в диапазона от 0,07-0,34 MPa (фиг. IV. 1.1). Напротив, напоителните диаграми на спринклер от този тип, монтиран с розетката надолу, се променят по-интензивно, когато захранващото налягане се променя в същите граници.

Ако напояваната площ на спринклера остава непроменена при промяна на налягането, тогава в рамките на напоителната площ от 12 m2 (кръг R ~ 2 m) можете да зададете налягането Р t чрез изчисление,при което се осигурява изискваната от проекта интензивност на напояване:

Къде R nи i n - налягане и съответната стойност на интензитета на напояване в съответствие с GOST R 51043-94 и NPB 87-2000.

Стойности в и R nзависи от диаметъра на изхода.

Ако площта за напояване намалява с увеличаване на налягането, тогава интензивността на напояване се увеличава по-значително в сравнение с уравнение (IV. 1.1), но е необходимо да се вземе предвид, че разстоянието между пръскачките също трябва да намалее.

Ако площта на напояване се увеличава с увеличаване на налягането, тогава интензивността на напояване може леко да се увеличи, да остане непроменена или да намалее значително. В този случай методът на изчисление за определяне на интензивността на напояване в зависимост от налягането е неприемлив, поради което разстоянието между пръскачките може да се определи само с помощта на диаграми за напояване.

Случаите на липса на ефективност на гасенето на пожари, наблюдавани на практика, често са резултат от неправилно изчисляване на хидравличните вериги на пожари (недостатъчна интензивност на напояване).

Напоителните диаграми, дадени в някои проспекти на чуждестранни компании, характеризират видима границанапоителни зони, които не са числена характеристика на интензивността на напояване и само подвеждат специалистите на проектантските организации. Например, на диаграмите за напояване на универсален спринклер тип CU/P, границите на зоната за напояване не са посочени числови стойностиинтензивност на напояване (виж фиг. IV.1.1).

Предварителна оценка на такива диаграми може да се направи, както следва.

По график q = е(К, П)(фиг. IV. 1.2) дебитът от спринклера се определя при коефициента на ефективност ДО,посочени в техническата документация, и налягането на съответната диаграма.

За пръскачка при ДО= 80 и P =Дебитът е 0,07 MPa q p =007~ 67 l/min (1.1 l/s).

Съгласно GOST R 51043-94 и NPB 87-2000, при налягане от 0,05 MPa, спринклерите за концентрично напояване с диаметър на изхода от 10 до 12 mm трябва да осигуряват интензитет най-малко 0,04 l / (cm 2).

Определяме дебита от спринклера при налягане 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Ако приемем, че напояването е в рамките на определената напоителна площ с радиус Р≈3,1 m (виж фиг. IV. 1.1, а) равномерни и всички пожарогасителен агентразпределени само върху защитената площ, определяме средната интензивност на напояване:

Така тази интензивност на напояване в рамките на дадената диаграма не отговаря на стандартната стойност (необходима е поне 0,04 l/(s*m2)), за да се установи дали тя удовлетворява този дизайнизисквания за пръскачки на GOST R 51043-94 и NPB 87-2000 на площ от 12 m 2 (радиус ~ 2 m), необходими са подходящи тестове.

За квалифицирано проектиране на AUP техническата документация за спринклерите трябва да съдържа диаграми на напояване в зависимост от налягането и височината на монтаж. Подобни схеми на универсален спринклер тип RPTK са показани на фиг. IV. 1.3, и пръскачки, произведени от SP "Spetsavtomatika" (Бийск) - в Приложение 6.

Съгласно дадените диаграми на напояване за дадена конструкция на спринклера могат да се направят подходящи изводи за влиянието на натиска върху интензивността на напояването.

Например, ако спринклерът RPTK е монтиран с розетката нагоре, тогава при височина на монтаж от 2,5 m интензитетът на напояване практически не зависи от налягането. В зоната на зоната с радиуси 1,5; 2 и 2,5 m, интензитетът на напояване с 2-кратно увеличение на налягането се увеличава с 0,005 l/(s*m2), т.е. с 4,3-6,7%, което показва значително увеличение на площта за напояване. Ако при 2-кратно увеличение на налягането площта на напояване остане непроменена, тогава интензивността на напояване трябва да се увеличи 1,41 пъти.

При инсталиране на пръскачката RPTC с розетката надолу, интензитетът на напояване се увеличава значително (с 25-40%), което показва леко увеличение на площта на напояване (при постоянна площ на напояване интензивността трябва да се увеличи с 41%).

 

---

Прочетете:
Защо мечтаете за буря на морските вълни? Отчитане на разчети с бюджета Чийзкейкове от извара на тиган - класически рецепти за пухкави чийзкейкове Чийзкейкове от 500 г извара Салата Черна перла със сини сливи Салата Черна перла със сини сливи Рецепти за лечо с доматено пюре