Валиден Редакция от 25.03.2009

"КОДЕКС ОТ ПРАВИЛА" ЗА ПРОТИВОПОЖАРНИ СИСТЕМИ. АВТОМАТИЧНИ ПОЖАРОИЗВЕСТИТЕЛНИ И ПРОТИВОПОЖАРНИ ИНСТАЛАЦИИ. НОРМИ И ПРАВИЛА ЗА ПРОЕКТИРАНЕ "SP 5.13130.2009" (заедно с "МЕТОДИКА ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ПАРАМЕТРИ НА AUP ЗА ПОВЪРХНОСТНО ПОЖАРОГАСЕНЕ С ВОДА И ПЯНА С НИСКО РАЗШИРЕНИЕ", "МЕТОДИКА ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ПАРАМЕТРИ НА ПРОТИВОПОЖАРНИ ИНСТАЛАЦИИ С ВИСОКА ЕКСП ANSION FOAM“, „М МЕТОДИКА ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА МАСАТА НА ГАЗОВ ПОЖАРАТЕЛ ЗА ГАЗОВИ ПОЖАРОГАСЕНЕ ПО ОБЕМЕН МЕТОД", "МЕТОД ЗА ХИДРАВЛИЧНО ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ПОЖАРОГАСИТЕЛНИ ИНСТАЛАЦИИ С НИСКО НАЛЯГАНЕ", "ОБЩИ ПОЛОЖЕНИЯ ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА МОДУЛ ТИП ПРАХОВИ ПРОТИВОПОЖАРНИ ИНСТАЛАЦИИ", „МЕТОД ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА АВТОМАТИЧНИ АЕРОЗОЛНИ ПРОТИВОГАСИТЕЛНИ ИНСТАЛАЦИИ“, „МЕТОД ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ПРЕКРИТЕНО НАЛЯГАНЕ ПРИ ПОДАВАНЕ НА ПОЖАРОГАСИЛЕН АЕРОЗОЛ В ПОМЕЩЕНИЕ“) (одобрен със Заповед на Министерството на извънредните ситуации на Руската федерация от 25 март 2009 г. N 175)

Приложение B. МЕТОД ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ПАРАМЕТРИ НА AUP ЗА ПОВЪРХНОСТНО ГАСЕНЕ НА ПОЖАР С ВОДА И ПЯНА С НИСКО РАЗШИРЕНИЕ

Б.1. Алгоритъм за изчисляване на параметрите на AUP за повърхностно гасене на пожар с вода и пяна с ниска степен на разширение

Б.1.1. Типът се избира в зависимост от класа на пожар в съоръжението пожарогасителен агент(пръскана или пулверизирана вода или разтвор на пяна).

Б.1.2. Типът пожарогасителна инсталация се избира, като се вземе предвид опасността от пожар и скоростта на разпространение на пламъка - спринклер или потопен, модулен или модулен или потопен спринклер, спринклер с принудително стартиране.

Забележка - Б това Приложение, освен ако не е посочено друго, спринклер означава както действителната вода или разпръсквач с пяна, така и водната струя.

Б.1.3. Типът на пожарогасителната спринклерна система (напълнена с вода или с въздух) се задава в зависимост от работната температура на AUP.

Б.1.4. Определя се според температурата средав района, където са разположени спринклерите, номиналната температура на тяхната работа.

Б.1.5. Като се вземе предвид избраната група на обекта на защита (съгласно Приложение Б и таблици 5.1 - 5.3 от този SP), интензивността на напояване, консумацията на пожарогасителен агент (FMA), максималната площ на напояване, разстоянието между спринклерите и продължителността на подаване на FMA.

Б.1.6. Видът на разпръсквача се избира в съответствие с разхода му, интензитета на напояване и площта, която защитава, както и архитектурно-планировъчните решения на охранявания обект.

Б.1.7. Разположението на тръбопроводната мрежа и планът за разполагане на спринклерите са очертани; за по-голяма яснота маршрутът на тръбопроводната мрежа през защитения обект е изобразен в аксонометрична форма (не е задължително в мащаб).

Б.1.8. Диктуващата защитена поливна площ е подчертана на хидравличната схема на AUP, на която е разположен диктуващият спринклер.

Б.1.9. Извършва се хидравлично изчисление на AUP:

Определя се, като се вземат предвид стандартната интензивност на напояване и височината на местоположението на спринклера съгласно напоителните диаграми или паспортните данни, налягането, което трябва да се осигури при диктуващия спринклер, и разстоянието между спринклерите;

Диаметрите на тръбопроводите са определени за различни участъци от хидравличната мрежа на AUP; в този случай скоростта на движение на вода и разтвор на пеноконцентрат в напорни тръбопроводи трябва да бъде не повече от 10 m / s, а в смукателни тръбопроводи - не повече от 2,8 m / s; определя се диаметърът в смукателните тръбопроводи хидравлично изчислениеотчитане на осигуряването на кавитационен резерв на използваната противопожарна помпа;

Определя се потреблението на всеки спринклер, намиращ се в приетата диктуваща защитена зона за напояване (като се вземе предвид фактът, че потреблението на спринклерите, монтирани в разпределителната мрежа, нараства с отдалечаване от диктуващия спринклер) и общото потребление на спринклерите, защитаващи напояваната площ от тях;

Изчисляването на разпределителната мрежа на спринклерната AUP се проверява при условие, че са активирани такъв брой спринклери, чиято обща консумация и интензивността на напояване на приетата защитена напоена площ ще бъдат не по-малки от стандартните стойности ​​посочени в таблици 5.1 - 5.3 от този СП. Ако в този случай защитената зона е по-малка от посочената в таблици 5.1 - 5.3, тогава изчислението трябва да се повтори с увеличени диаметри на тръбопроводите на разпределителната мрежа. Когато се използват пръскачки, интензитетът на напояване или налягането на диктуващата пръскачка се определя съгласно нормативната и техническа документация, разработена в съответствие с установената процедура;

Разпределителната мрежа на потопа AUP се изчислява от условието едновременна работавсички дренажни спринклери на секцията, осигуряваща гасене на пожар в защитената зона с интензитет не по-малък от стандарта (Таблици 5.1 - 5.3 от този SP). Когато се използват пръскачки, интензитетът на напояване или налягането на диктуващата пръскачка се определя съгласно нормативната и техническа документация, разработена в съответствие с установената процедура;

Определя се налягането в захранващия тръбопровод на изчисления участък от разпределителната мрежа, защитаващ приетата поливна площ;

Определят се хидравличните загуби на хидравличната мрежа от проектния участък на разпределителната мрежа до противопожарната помпа, както и локални загуби (включително в блока за управление) в тази тръбопроводна мрежа;

Основните му параметри (налягане и дебит) се изчисляват, като се вземе предвид налягането на входа на противопожарната помпа;

Типът и марката на противопожарната помпа се избират въз основа на проектното налягане и дебита.

Б.2. Изчисляване на разпределителната мрежа

Б.2.1. Разположението на спринклерите на разпределителния тръбопровод AUP най-често се извършва съгласно симетричен, асиметричен, симетричен пръстен или асиметричен дизайн на пръстена (Фигура B.1).

Б.2.2. Изчисленият дебит на вода (разтвор на пенообразувател) през диктуващ спринклер, разположен в диктуващата защитена поливна площ, се определя по формулата:

d_1-2 - диаметър между първия и втория спринклер на тръбопровода, mm;

Q_1-2 - разход на отпадъчни води, l/s;

mu - коефициент на потока;

v - скорост на движение на водата, m/s (не трябва да надвишава 10 m/s).

Б.2.5. Загубата на налягане P_1-2 в секция L_1-2 се определя по формулата:

Q_1-2 - общ разход на отпадъчни води на първи и втори спринклер, l/s;

K_t - специфични характеристики на тръбопровода, l^6 / s^2;

A е съпротивлението на тръбопровода в зависимост от диаметъра и грапавостта на стените, s^6 / l^2;

Б.2.6. Съпротивлениеи специфични хидравлични характеристики на тръбопроводи за тръби (изработени от въглеродни материали) с различни диаметри са дадени в таблици B.1 и B.2.

Таблица Б.1

УСТОЙЧИВОСТ ПРИ РАЗЛИЧНА СТЕПЕН НА ГРАПАВОСТ НА ТРЪБИТЕ

Таблица Б.2

СПЕЦИФИЧНИ ХИДРАВЛИЧНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТРЪБОПРОВОДИТЕ

Забележка - Във външни водопроводни мрежи се използват тръби с параметри, отбелязани с „*“.

Б.2.7. Хидравличното съпротивление на пластмасовите тръби се взема според данните на производителя, трябва да се има предвид, че за разлика от стоманени тръбопроводиДиаметърът на пластмасовите тръби се обозначава с външния диаметър.

Б.2.8. Налягане при спринклер 2:

Б.2.9. Консумацията на спринклер 2 ще бъде:

Б.2.10. Характеристики на изчисляване на симетричната схема на задънена разпределителна мрежа

Б.2.10.1. За симетрична схема (Фигура B.1, раздел A), изчисленият дебит в зоната между втория спринклер и точка a, т.е. на раздел 2-а, ще бъде равно на:

Б.2.10.2. Диаметърът на тръбопровода в участък L_2-a се задава от проектанта или се определя по формулата:

Б.2.10.4. Налягането в точка а ще бъде:

Б.2.10.5. За левия клон на ред I (Фигура B.1, раздел A) се изисква да се осигури поток Q_2-a при налягане P_a. Десният клон на реда е симетричен наляво, така че дебитът за този клон също ще бъде равен на Q_2-a, следователно налягането в точка a ще бъде равно на P_a.

Б.2.10.6. В резултат на това за ред I имаме налягане, равно на P_a и воден поток:

Диаметърът се увеличава до най-близката номинална стойност съгласно GOST 28338.

Б.2.10.8. Хидравличните характеристики на редове, направени структурно идентични, се определят от обобщените характеристики на проектния участък на тръбопровода.

Б.2.10.9. Обобщената характеристика на ред I се определя от израза:

Б.2.10.11. Налягането в точка b ще бъде:

Б.2.10.13. Изчисляването на всички следващи редове до получаване на изчисления (действителен) дебит на водата и съответното налягане се извършва подобно на изчислението на ред II.

Б.2.11. Характеристики на изчисляване на асиметрична схема на задънена мрежа

Б.2.11.1. Дясната страна на секция B (Фигура B.1) е асиметрична наляво, следователно левият клон се изчислява отделно, определяйки P_a и Q"_3-a за него.

Б.2.11.2. Ако разгледаме дясната страна на ред 3 (един спринклер) отделно от лявата страна на ред 1 (два спринклера), тогава налягането в дясната страна P"_a трябва да бъде по-малко от налягането P_a в лявата страна.

Б.2.11.3. Тъй като не може да има два различни натиска в една точка, те вземат по-висока стойностналягане P_a и определяне на коригирания (рафиниран) дебит за десния клон Q_3-a:

Б.2.11.4. Общ разход на вода от ред I:

Б.2.12. Характеристики на изчисляването на симетрични и асиметрични пръстеновидни вериги

Б.2.12.1. Симетрични и асиметрични пръстеновидни вериги (Фигура B.1, секции B и D) се изчисляват подобно на безизходна мрежа, но при 50% от изчисления воден поток за всеки полупръстен.

Б.3. Хидравлично изчисление на AUP

Б.3.1. Изчисляването на AUP на спринклера се извършва от условието:

Q_н - стандартен дебит на спринклерна АУП съгласно таблици 5.1 - 5.3 от този СП;

Автоматични водни пожарогасителни системи. Въпроси и отговори

Л. М. Мешман, кандидат на инженерните науки, водещ изследовател във FSBI VNIIPO на МОН на Русия

Ключови думи:противопожарна защита, автоматични пожарогасителни установки, спринклер, вътрешен пожаропровод

Тази статия предлага отговори на въпросите на проектантите, свързани със спецификата на конструкцията и ефективността на работа на автоматизираните системи за пожарогасене.

Описание:

Л. М. Мешман, д-р техн. Науки, водещ изследовател на Федералната държавна бюджетна институция VNIIPO EMERCOM на Русия

Този материал дава отговори на въпроси на дизайнерите, свързани с конструктивните характеристики и ефективността на работа на автоматичните пожарогасителни системи.

Моля, кажете ми, в случай, че се прави хидравлично изчисление на AUP, комбиниран с вътрешна пожарна водоснабдителна система (ERW), необходимо ли е да се добави допълнително налягане в точката на свързване на крановете, което се изисква при пожара хидрант? Например, в точка N налягането е 0,26 MPa, към него е свързан сдвоен компютър (съгласно таблица 3 SP 10.13130.2009 P = 0,1 MPa), необходимо ли е да се сумира: 0,26 + 2 × 0,1 = 0, 46?

При хидравлично изчисляване на система за управление на пожар, комбинирана с вътрешна противопожарна система за водоснабдяване, е наложително да се вземе предвид дебитът на пожарните кранове.

Като правило дизайнерите определят общия дебит по формулата:

Qобщо = Q AUP + Q ERW.

Например прогнозен поток Q AUP е 10 l/s, а с табличната стойност на броя на пожарните кранове за изчисляване на разхода на вода - 2 бр. При дебит на всяка пожарна дюза от 2,5 l/s, дебитът на ERW се приема за 5 l/s. Оттук Qобщият е приет за 15 l/s, което е напълно невярно.

Какви грешки бяха направени тук? Как трябва да се вземе предвид и правилно да се изчисли консумацията на компютър? Qкато цяло?

Неприемливо е дебитът на ERW да се определя като Q ERW = 2,5 × 2 = 5 l/s. Изчисляването на общия дебит на ERW, който не е комбиниран с противопожарния клапан, започва с определяне на дебита на диктуващия противопожарен клапан в зависимост от височината на помещението, диаметъра на противопожарния спирателен вентил на противопожарния клапан (и следователно диаметъра на пожарния маркуч), дължината на пожарния маркуч и диаметъра на изхода на ръчната противопожарна дюза (вижте например таблица 3 SP 10.13130.2009).

При ERW, комбиниран с AUP, е препоръчително да се намери точка на захранващия тръбопровод с налягане, близко до, но не по-малко от налягането, което е необходимо за осигуряване на този дебит при избрания диаметър на изхода на пожарната дюза, номиналният диаметър на противопожарния спирателен вентил PC и дължината на пожарния маркуч (свързването на PC към разпределителен тръбопровод не е разрешено поради факта, че неговият диаметър обикновено е по-малък от DN 50).

Ако точката на свързване на тръбопровода на пожарния хидрант е избрана произволно (в зависимост от геометричното местоположение на пожарния хидрант в помещението), след това като се вземе предвид необходимия воден поток за компютъра, който може да бъде взет от таблицата. 3 SP 10.13130.2009 е определено налягането в точката на свързване между тръбопровода PK и захранващия тръбопровод AUP (като се вземат предвид загубите на налягане по дължината на тръбопровода, локалните загуби и пиезометричната разлика във височината между AUP и захранващия тръбопровод PK ). Налягането в тази точка, изчислено съгласно хидравличната диаграма на AUP, трябва да бъде не по-малко от налягането в тази точка, изчислено за PC и като се вземе предвид тази разлика в налягането, дебитът на PC и съответно общият поток курсът в този момент се коригира.

Ако налягането в точката на свързване на тръбопровода на пожарния хидрант към захранващия тръбопровод AUP, изчислено според дебита на PC, е по-голямо от това, изчислено съгласно хидравличната диаграма на AUP, тогава налягането на диктуващия спринклер трябва да бъде коригирани (все повече), така че в точката на свързване на тръбопроводите да се наблюдава приблизително равенство на изчислените налягания.

По същия начин се определя точката на свързване към захранващия тръбопровод на тръбопровода AUP на втория компютър и се определя общият дебит Qобщо

По този начин, в точката на свързване на захранващия тръбопровод AUP с тръбопровода PC Не напрежението се натрупва, и консумацията на AUP и консумацията на PC.

Максималният радиус на действие на спринклера е приблизително 2 m (площ 12 m2). Между поливните кръгове се оформят участъци с неизвестен интензитет на напояване. Как да се определи дали в тези зони е осигурен поне 50% интензитет (съгласно НПБ 87–2000). Или трябва да се намали разстоянието между пръскачките до 2,8 м, за да се избегнат тези зони?

Съгласно GOST R 51043.2002 (който влезе в сила, за да замени NPB 87–2000), кръговата напоителна площ трябва да бъде най-малко 12 m2 (радиус ≈ 2 m), а интензивността на напояване трябва да съответства на стандарта, в зависимост от групата на помещения съгласно SP5.13130.2009г. Но, естествено, напояването не се ограничава до напояване само на вътрешната площ С 12 = 12 m2. Истинската площ за напояване е С ≈ (1,3–1,7) С 12, т.е. значително надвишава нормативната стойност на защитената територия.

В зависимост от вида на пръскачката, интензивността на напояване на тази допълнителна площ от всяка пръскачка е (0,2–0,7) аз(от стандартната стойност на интензивността на напояване аз). Следователно, в централната зона между четири спринклера, като правило, интензитетът на напояване надвишава 50% от стандартната стойност и понякога може да бъде по-висок от тази стойност (подробна информация може да бъде получена от учебното ръководство (Meshman L.I. et al. Автоматични пожарогасителни инсталации с вода и пяна. Проектиране. М.: ВНИИПО, 2009 г. – 572 стр.) или от учебното ръководство (Мешман Л. М. и др. Спринклери за водни и пенни пожарогасителни инсталации. М.: ВНИИПО, 2002 г. – 315 с.).

Следователно, при разстояние между спринклерите 4 m, площта, защитена от всеки спринклер, се приема условно С= 16 m 2. Например, ако прогнозната площ на AUP за 1-ва група помещения е 60 m2, тогава минималният прогнозен брой спринклери ще бъде 4 броя. (60 m2 : 16 m2 ≈ 4 бр.); съответно за 2-ра група помещения – 8 бр. (120 m2: 16 m2 ≈ 8 бр.).

Разпределителният тръбопровод на пожарогасителната инсталация се полага с наклон 0,005 под равен таван. Според SP5.13130.2009 разстоянието от спринклерната колба до тавана е 0,08–0,30 m и следователно, независимо от наклона на главната магистрала, всички спринклери трябва да бъдат разположени в този интервал. Значи, за да монтирате първия спринклер ви трябва вложка с дължина 100 мм, а за последния – 600 мм, за да са на една линия?

Наклонът на тръбопроводите на AUP е предвиден, за да се осигури, ако е необходимо, евакуацията на водата от тях. Разстоянието от центъра на спринклерната колба до равнината на припокриване трябва да бъде в диапазона от 0,08 до 0,30 m, в изключителни случаи това разстояние може да се увеличи до 0,40 m, ако при наклон и определена дължина на тръбопровода. разстоянието от центъра на спринклерната колба до равнината на припокриване надвишава 0,40 m, тогава е необходимо да се монтира изпускателен клапан на това място (в най-ниската точка), за да се отцеди водата и да се повдигне тръбата нагоре, така че разстоянието от центърът на видимата част на колбата спрямо тавана е най-малко 0,08 m, след което този нов тръбен участък трябва да бъде положен с необходимия наклон.

По желание на клиента разпределителната мрежа на спринклерната инсталация, базирана на системата за двойно задействане в кръстосаните и сървърните помещения, не трябва да се пълни с вода. Помещенията се намират в съществуващ бизнес център и заемат четири етажа. На всеки етаж има приблизително две стаи за тази цел. Водата ще се изпусне в системата само ако детекторът за дим и спринклерът са активирани едновременно. Задействането само на едно оборудване без едновременното задействане на друго няма да позволи на водата да попадне вътре в тръбопроводната мрежа от междустранни и сървърни AUP. Възможно ли е да се предвиди такава схема?

Предложените инсталации са разгледани в точка 5.6 от SP 5.13130.2009.

В зависимост от изискванията за скорост и изключване на фалшиви аларми се използват следните видове спринклер-дренчер AUP-SD:

• напълнен с вода AUP-SVD;
• въздушен АУП-СВзД.

Изборът на типа спринклер-дренчер AUP-SD се определя от минимизиране на щетите от последствията от фалшиви или неразрешени активации на AUP:

Напълнен с вода AUP-SVD - за помещения, където се изисква повишена скорост на AUP и са допустими незначителни разливи на пожарогасителен агент в случай на повреда или фалшиво задействане на спринклерите - в режим на готовност захранващите и разпределителните тръбопроводи се пълнят с вода и подаването на пожарогасителен агент в охраняваната зона се извършва само при задействан автоматичен пожароизвестител детектор и спринклер, свързани по логическата схема “И”;

Air AUP-SVzD (1) - за помещения с положителни и отрицателни температури, където разливите на отпадъчни води са нежелателни в случай на повреда или фалшива работа на спринклерите - в режим на готовност захранващите и разпределителните тръбопроводи се пълнят с въздух под налягане. Пълненето на тези тръбопроводи с пожарогасителен агент става само при задействане на автоматичен пожароизвестител, а подаването на пожарогасителен агент в защитената зона се извършва само когато автоматичен пожароизвестител и спринклер са включени съгласно „И“ логическата верига се задейства;

Въздушен AUP-SVzD (2) - за помещения с положителни и отрицателни температури, където е необходимо да се изключи подаването на пожарогасителен агент в тръбопроводната система поради фалшиви аларми на автоматични пожароизвестители, както и разливи на пожарогасителен агент поради до повреда или неправилна работа на спринклерите, - в режим на дежурна стая захранващите и разпределителните тръбопроводи се пълнят с въздух под налягане. Пълненето на тези тръбопроводи с пожарогасителен агент и подаването на пожарогасителен агент към защитената зона става само при задействане на автоматичен пожароизвестител и спринклер, включени по логическата верига "И".

Трябва да се има предвид, че като правило газовите AUP се използват за защита на кръстосани връзки и сървърни.

Необходимо е да се проектира пожарогасителна спринклерна инсталация за склад от 6-та група (с височина на съхранение до 11 m, височина на сградата 14 m), която не е обхваната от точка 1.3 от SP 5.13130. Анализът на информацията във форумите ни позволява да заключим, че можете да използвате или високоефективни спринклери (ESFR/SOBR), извършвайки изчисления въз основа на техните спецификации, или TRV спринклери. Какво е по-подходящо в случая?

Проектирането на високостелажни складове трябва да се извършва съгласно SP 241.13130.2015 или съгласно VNPB 40–16 „Автоматични водни пожарогасителни инсталации „AUP-Gefest“. Дизайн. STO 420541.004", или съгласно STO 7.3–02–2011 „Водни пожарогасителни инсталации фино пръскана водас помощта на пръскачки Breeze®. Ръководство за проектиране."

Използването на фино разпръснати водни спринклери в сравнение със спринклерите ESFR/SOBR може драстично да намали потреблението на вода, но AUP, оборудвани с пръскачки, са по-малко ефективни при гасене на пожари в помещения от групи 6 и 7 съгласно SP 5.13130.2009. Окончателният избор на спринклери ESFR/SOBR или пръскачки за фино пулверизирана вода се определя от проучване за осъществимост, наличието на подходящи AUP на обекта, квалификацията на оперативния персонал и др.

Има студен високостелажен склад. Използват се разпръсквачи SOBR. Но поради големия диаметър на тръбите, общият обем на въздушната секция също е голям - около 25 m3. Възможно ли е да се проектира AUP със следния работен алгоритъм: осигурете блок за управление на наводняване. Преди контролния блок тръбопроводите на AUP се пълнят с вода, след него - въздух без налягане. При задействане на пожароизвестителите на подстанцията, контролният блок се отваря и водата изпълва тръбопроводите. Ако отговорът не е фалшив, когато чувствителната към температурата колба на спринклера се разруши, напояването започва. Тази схема има следните предимства:

• не са необходими компресори (в момента всяка секция се нуждае от собствен компресор, а версията на SP 5 с един компресор все още не е възприета);
• Не са необходими аспиратори. Съответно се намалява цената на автоматизираните системи за управление;
• изискването за запълване на тръбопроводната система с вода в рамките на 180 s също е опростено. Чувствителността на пожароизвестителя е по-висока и в момента на отваряне на термочувствителната колба тръбопроводите ще бъдат напълно или частично запълнени.

В същото време дефиницията на въздушно-дренчерни AUP съгласно SP5 съдържа фразата „въздуховодите се пълнят с въздух под налягане“.

Оказва се, че формално е невъзможно да се проектира система без въздушно налягане?

Изискванията на нормативните документи не трябва да пречат на техническия прогрес. Ако се появят усъвършенствани дизайнерски решения, те могат да бъдат съгласувани за прилагане съгласно установените процедури.

Напълно възможно е да се използва потопен AUP със спринклери вместо въздушен спринклер AUP, но е необходимо правилно да се определят всички предимства от използването на тази опция. Първо е необходима инсталация пожароизвестяванес множество пожароизвестители, които трябва да се обслужват от по-висококвалифицирани специалисти. Второ, 25 m 3 въздух остава в тръбопроводната система. В зависимост от конфигурацията на разпределителната мрежа и местоположението на задействания спринклер, изпускането на въздух през него може да се случи след значително време (повече от 3 минути - всичко зависи от сложността на разпределителната мрежа на AUP и местоположението на спринклера).

Като опция можем да предложим използването на дренчерен AUP със спринклери и леко свръхналягане в захранващите и разпределителните тръбопроводи. Предимството в сравнение с препоръчаната схема е липсата на инсталиране на пожароизвестителна аларма с множество пожароизвестители, недостатъкът е леко намаляване на скоростта на подаване на вода към защитения обект. Въпреки това, ако AUP е разделен на няколко независими секции, тогава може да се постигне значителна производителност (вижте например заявката за изобретение: Meshman L. M. et al. Метод за увеличаване на производителността на пожарогасителна инсталация с въздушен спринклер (опции) и устройство за неговото изпълнение (опции) IPC A62C 35/00, дата на подаване 05.2017 г.).

Като друга опция можем да предложим използването на потопен AUP, използващ спринклери с контрол на пускането или спринклери, оборудвани с устройство за управление на пускане и принудително пускане (вижте, например, Meshman L. M. et al. Метод за управление на въздушна пожарогасителна инсталация и устройство за неговото изпълнение: RU No. 2 610 816, A62C 35/00.

Проектирането на пожарогасителни инсталации е доста трудна задача. Създаването на компетентен проект и изборът на подходящо оборудване понякога не е толкова лесно не само за начинаещи дизайнери, но и за инженери с опит. Има много обекти със свои собствени характеристики и изисквания (или пълното им отсъствие в нормативните документи). Виждайки нуждата сред нашите клиенти, TC TAKIR разработи отделна програма през 2014 г. и започна редовно да провежда обучения за проектиране на пожарогасителни инсталации за специалисти от различни региони на Русия.

Обучителен курс "Проектиране на пожарогасителни инсталации"

Защо много ученици избраха TC TAKIR и нашия курс по пожарогасене:

• учителите „не са теоретици“, а активни експерти, участващи от компаниите в проектирането на противопожарно оборудване. Учителите знаят с какви проблеми се сблъскват специалистите в работата си;
• Ние нямаме за задача да Ви продадем оборудване от определен производител или да Ви убедим да го включите в проекта;
• В лекциите се разглеждат изискванията на стандартите и особеностите на тяхното приложение;
• запознати сме с текущите промени в нормативните документи и законодателните актове;
• Хидравличните изчисления се разглеждат подробно в часовете;
• контактите, получени по време на обучението, могат да бъдат полезни на студентите в тяхната работа. Можете да получите отговор на въпроса си по-бързо, като пишете директно на учителя по имейл.

Обучението за проектиране на пожарогасене се осигурява от:

Преподаватели по практика с повече от 10 години опит в проектирането на пожарогасителни системи, представители на VNIIPO и Държавната противопожарна служба към Министерството на извънредните ситуации на Русия, специалисти от водещи компании, предоставящи консултантски услуги в проектирането на противопожарни системи.

Как да се запишете в курсове за борба с пожарите:

Курсовете се провеждат веднъж на тримесечие. Персоналът на учебния център ви съветва да се запишете за тях предварително, като попълните заявление на уебсайта или по телефона. След като прегледат вашата кандидатура, служителите ще договорят дата за обучение. Едва след това ще Ви бъде изпратена фактура за плащане и договор.

След завършване на противопожарния курс се издава сертификат за завършено обучение.

Обучението в курса за проектиране на пожарогасителни системи се провежда в класовете на учебния център TAKIR в Москва или с посещение на територията на клиента (за групи от 5 души).

Обучение по проектиране на пожарогасителни системи

Програма за обучение „Проектиране на пожарогасителни инсталации“ по дни:

Ден 1.

10.00-11.30 Изграждане на противопожарни системи (ППС)

• Изграждане на пожароизвестителни системи. Принцип на действие.
• Системи за пожароизвестяване и управление на пожарогасителни инсталации
• Пожароизвестители. Приемателно-контролни устройства. Уреди за управление на пожарогасителни инсталации.

11.30-13.00 Пожарогасителни инсталации (FUE). Основни термини и определения за пожарогасителни системи.

• Основни термини и определения. Класификация на пожарогасителни устройства според предназначението, вида, вида на пожарогасителния агент, времето за реакция, продължителността на действие, характера на автоматизацията и др.
• Основните конструктивни характеристики на всеки тип UPT.

14.00-15.15 Проектиране на пожарогасителни инсталации. Изисквания към проектната документация

• Изисквания към проектната документация.
• Процедурата за разработване на проектна документация за UPT.
• Кратък алгоритъм за избор на пожарогасителни инсталации по отношение на обекта на защита.

15.30-17.00 Въведение в проектирането на водни пожарогасителни инсталации

• Класификация, основни компоненти и елементи на спринклерни и дренчерни пожарогасителни инсталации.
• Обща информация за дизайна на вода и пяна UPT и техните технически средства.
• Схеми на водни пожарогасителни инсталации и алгоритъм на работа.
• Процедурата за разработване на задача за проектиране на UPT.

Ден 2.

10.00-13.00 Хидравлично изчисляване на водни пожарогасителни инсталации:

— определяне на потреблението на вода и броя на спринклерите,

— определяне на диаметрите на тръбопровода, налягането във възловите точки, загубите на налягане в тръбопроводите, контролния блок и спирателните вентили, дебита при следващите спринклери в рамките на защитената зона, определяне на общия проектен дебит на инсталацията.

14.00-17.00 Проектиране на пожарогасителни инсталации с пяна

• Обхват на приложение на пожарогасителни системи с пяна. Състав на системата. Нормативни и технически изисквания. Изисквания за съхранение, употреба и обезвреждане.
• Устройства за производство на пяна с различни коефициенти на разширение.
• Пенообразуватели. Класификация, особености на приложение, нормативни изисквания. Видове дозиращи системи.
• Изчисляване на количеството пенообразуватели за гасене на ниска, средна и висока степен на разширение.
• Характеристики на защитата на резервоарния парк.
• Процедурата за разработване на задача за проектиране на система за автоматично управление.
• Типови дизайнерски решения.

Ден 3.

10.00-13.00 Прилагане на прахови пожарогасителни системи

Основните етапи на развитие на съвременните автономни средства прахово пожарогасене. Пожарогасителни прахове и принципи на гасене. Модули за прахово гасене, видове и характеристики, области на приложение. Експлоатация на автономни пожарогасителни системи на базата на прахови модули.

Нормативната рамка на Руската федерация и изискванията за проектиране на прахови пожарогасителни инсталации. Изчислителни методи за проектиране на модулни пожарогасителни инсталации.

Съвременни методи за предупреждение и контрол - видове пожароизвестителни и охранителни аларми и устройства за управление на автоматични пожарогасителни системи. Безжична автоматична система за пожарогасене, аларма и предупреждение "Гарант-Р".

14.00-17.00 Управление на пожарогасителни инсталации в базата на базата на S2000-ASPT и Potok-3N

• Функционалност и дизайнерски характеристики.
• Характеристики на газово, прахово и аерозолно гасене на базата на S200-ASPT. Газови и прахови модули, характеристики на наблюдение на състоянието на свързаните вериги.
• Управление на пожарогасителни инсталации на базата на устройство Potok-3N: оборудване за помпена станция за спринклер, потопено, пожарогасене с пяна, противопожарно водоснабдяване в промишлени и граждански съоръжения.
• Работа с автоматизирана работна станция Орион-Про.

Ден 4.

10.00-13.00 Проектиране на газови пожарогасителни инсталации (част 1).

Избор на газово гасително средство. Особености при използването на специфични пожарогасителни агенти - Freon, Inergen, CO2, Novec 1230. Преглед на пазара на други газообразни пожарогасителни агенти.

Разработване на задание за проектиране. Вид и състав на заданието за проектиране. Специфични тънкости.

Изчисляване на масата на газовия пожарогасителен агент. Изчисляване на площта на отвора за освобождаване на излишното налягане

14.00-17.00 Проектиране на газови пожарогасителни инсталации (част 2). Практически урок.

Разработване на обяснителна записка. Основни технически решения и концепция на бъдещия проект. Избор и поставяне на оборудване

Създаване на работни чертежи. Откъде да започнете и на какво да обърнете внимание. Дизайн на тръби. Изчисляване на хидравлични потоци. Методи за оптимизация. Демонстрация на изчисления. Опит в използването на програми върху реални обекти.

Изготвяне на спецификации за оборудване и материали. Разработване на задачи за свързани раздели.

Ден 5.

10.00-12.00 Проектиране на пожарогасителни инсталации с фино разпръсната вода (FW).

• Класификация и принцип на действие.
• Обхват на приложение.
• Тръбопроводи и арматура.
• Характеристики на конструкцията на пожарогасителни спринклерни инсталации на TRV с принудително стартиране.
• Типови дизайнерски решения.

12.00-15.00 Проектиране на вътрешно противопожарно водоснабдяване (IVP).

Основни термини и определения. Класификация на ERV. Анализ на действащите международни и вътрешни стандарти и нормативни документи. Основни конструктивни характеристики на ERV компоненти. Най-важната номенклатура и параметри на техническите средства за ВПВ. Основни аспекти при избора на помпени агрегати ERW. Характеристики на дизайна на ERW на високи сгради. Кратък алгоритъм за хидравлично изчисление на ERW. Основни изисквания при проектиране на ВПВ и определяне на разстоянието между пожарните кранове. Основни изисквания за монтаж и експлоатация на ERW.

15.30-16.30 Монтаж и цялостна настройка на AUP. NTD изисквания за инсталиране на AUPT.

Отговорни лица, организация на надзора на монтажа. Подготовка на материали въз основа на резултатите от монтажа. Характеристики на приемане в експлоатация на AUPT. Документация, представена при приемане.

16.40-17.00
Окончателна атестация под формата на тест. Изготвяне на счетоводни документи. Издаване на удостоверения.

Дати на обучение