www.freepatent.ru

İnşaat malzemeleri

Makale, yüksek mukavemetli toz betonun özelliklerini ve yeteneklerini, ayrıca uygulama alanlarını ve teknolojilerini açıklamaktadır.

Yüksek konut inşaatı oranları ve endüstriyel binalar yeni ve benzersiz mimari formlar ve özellikle özel, yüksek yüklü yapılar (uzun açıklıklı köprüler, gökdelenler, açık deniz petrol platformları, gaz ve sıvıları basınç altında depolamak için tanklar vb.) ile yeni verimli betonların geliştirilmesini gerektirdi. Özellikle geçen yüzyılın 80'li yıllarının sonlarından bu yana bu konuda önemli ilerleme kaydedildi. Modern yüksek kaliteli betonlar (VKB) sınıflandırması, çeşitli amaçlara yönelik çok çeşitli betonları birleştirir: yüksek mukavemetli ve ultra yüksek mukavemetli betonlar [bkz. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Mäglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], kendiliğinden yerleşen beton, korozyona karşı oldukça dayanıklı beton. Bu tip betonlar, basınç ve çekme dayanımı, çatlama direnci, darbe dayanımı, aşınma direnci, korozyon direnci ve donma direnci açısından yüksek gereksinimleri karşılar.

Elbette yeni beton türlerine geçiş, öncelikle betonun plastikleştirilmesi alanındaki devrim niteliğindeki başarılarla kolaylaştırıldı ve harç karışımları ve ikincisi, en aktif puzolanik katkı maddelerinin - mikrosilika, susuz kaolinler ve yüksek oranda dağılmış küllerin ortaya çıkışı. Süperakışkanlaştırıcıların ve özellikle çevre dostu hiperplastikleştiricilerin polikarboksilat, poliakrilat ve poliglikolik baz üzerindeki kombinasyonları, süperakışkan çimento-mineral dağılmış sistemler ve beton karışımları elde etmeyi mümkün kılar. Bu başarılar sayesinde, kimyasal katkılı betondaki bileşen sayısı 6-8'e ulaşmış, kendiliğinden yerleşen betonda 4-10 cm'lik koni oturması ile karakterize edilen plastisite korunurken su-çimento oranı 0,24-0,28'e düşmüştür. Selbstverdichtender Beton-SVB), taş unu (CM) ilaveli veya ilavesiz, ancak hiperakışkanlaştırıcılar üzerinde yüksek derecede işlenebilir betonlarda (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) MC ilavesiyle, geleneksel SP'lerde dökülenlerin aksine, mükemmel Beton karışımlarının akışkanlığı, düşük sedimantasyon ve kendiliğinden sıkışma ve havanın kendiliğinden uzaklaştırılması ile birleştirilir.

Süper plastikleştirilmiş beton karışımlarında önemli miktarda su azaltımı sağlayan "yüksek" reoloji, kendisini oluşturan yapısal elemanların farklı ölçek seviyelerine sahip bir akışkan reolojik matris tarafından sağlanır. Kırma taş betonda, çeşitli mikro-mezo seviyelerindeki reolojik matris, çimento-kum harcıdır. Plastikleştirilmiş beton karışımlarında yüksek dayanımlı beton Makroyapısal bir eleman olarak kırılmış taş için, oranı geleneksel betona göre önemli ölçüde daha yüksek olması gereken reolojik matris, kum, çimento, taş unu, mikrosilika ve sudan oluşan daha karmaşık bir dispersiyondur. Buna karşılık, geleneksel beton karışımlarındaki kum için mikro düzeydeki reolojik matris, çimento miktarını artırarak akışkanlığı sağlamak için oranı artırılabilen bir çimento-su macunudur. Ancak bu, bir yandan ekonomik değildir (özellikle B10 - B30 beton sınıfları için); diğer yandan, paradoksal olarak, süper akışkanlaştırıcılar, hepsi bunun için yaratılmış ve yaratılıyor olmasına rağmen, Portland çimentosu için zayıf su azaltıcı katkı maddeleridir. 1979'dan bu yana gösterdiğimiz gibi, hemen hemen tüm süper akışkanlaştırıcılar, birçok mineral tozu veya bunların çimento ile karışımları üzerinde çok daha iyi "çalışır" (bkz. Kalaşnikof V.I. Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağınık sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri: Bilim Doktoru derecesi için bilimsel bir rapor şeklinde bir tez. teknoloji. Bilim. – Voronezh, 1996] saf çimentoya göre daha fazladır. Çimento, suyla temasından hemen sonra koloidal parçacıklar oluşturan ve hızla kalınlaşan, suya dayanıklı, hidratasyon sistemidir. Ve sudaki kolloidal parçacıkların süper akışkanlaştırıcılarla dağıtılması zordur. Bunun bir örneği, süper sıvılaşmaya karşı zayıf duyarlılığa sahip kil süspansiyonlarıdır.

Dolayısıyla sonuç kendini gösteriyor: Çimentoya taş unu eklenmeli ve bu sadece SP'nin karışım üzerindeki reolojik etkisini değil, aynı zamanda reolojik matrisin payını da artıracaktır. Sonuç olarak su miktarını önemli ölçüde azaltmak, yoğunluğu arttırmak ve betonun mukavemetini arttırmak mümkün hale gelir. Taş unu eklemek pratik olarak çimentoyu artırmaya eşdeğer olacaktır (eğer su azaltıcı etkiler çimento eklemeye göre önemli ölçüde daha yüksekse).

Burada çimentonun bir kısmını taş unu ile değiştirmeye değil, onu (ve önemli bir kısmını -% 40-60) Portland çimentosuna eklemeye odaklanmak önemlidir. 1985–2000'deki çokyapısal teoriye dayanmaktadır. Poliyapıyı değiştirmeye yönelik tüm çalışmaların amacı, betonda tasarruf sağlamak için Portland çimentosunun %30-50'sinin mineral dolgularla değiştirilmesiydi [bkz. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. ve diğerleri. Azaltılmış malzeme tüketimine sahip kompozit yapı malzemeleri ve yapılar. – Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Modifiye kuvars dolgulu düşük su gerektiren betonlar: Akademik yarışma için özet. Doktora dereceleri teknoloji. Bilim. – M, 1996; Fadel I. M. Bazaltla doldurulmuş betonun yoğun ayrı teknolojisi: Tezin özeti. Doktora teknoloji. Bilimler - M, 1993]. Portland çimentosunu aynı dayanımdaki betonda saklama stratejisi, yerini yalnızca sıkıştırmada değil, aynı zamanda bükülme ve eksenel gerilimde ve darbe durumunda 2-3 kat daha yüksek dayanımlı betondan tasarruf etme stratejisine bırakacaktır. Daha açık yapılarda betondan tasarruf etmek, çimento tasarrufundan daha yüksek bir ekonomik etki sağlayacaktır.

Çeşitli ölçek seviyelerindeki reolojik matrislerin bileşimleri göz önüne alındığında, yüksek dayanımlı betondaki kum için mikro düzeydeki reolojik matrisin çimento, un, silika, süper akışkanlaştırıcı ve sudan oluşan karmaşık bir karışım olduğunu tespit ettik. Buna karşılık, mikro silikalı yüksek mukavemetli beton için, yapısal elemanlar olarak çimento ve taş unu karışımı (eşit dağılım) için, daha küçük ölçekli başka bir reolojik matris ortaya çıkar - mikro silika, su ve süper akışkanlaştırıcı karışımı.

Ezilmiş taş beton için, reolojik matrislerin yapısal elemanlarının bu ölçekleri, yüksek yoğunluğunu elde etmek için betonun kuru bileşenlerinin optimal granülometri ölçeğine karşılık gelir.

Böylece, taş unu ilavesi hem yapısal-reolojik bir işlevi hem de matris doldurma işlevini yerine getirir. Yüksek mukavemetli beton için, reaktif mikrosilika ve mikrodehidrate kaolin tarafından daha yüksek bir etkiyle gerçekleştirilen taş ununun reaksiyon-kimyasal işlevi daha az önemli değildir.

Katı fazın yüzeyinde SP'nin adsorpsiyonunun neden olduğu maksimum reolojik ve su azaltıcı etkiler, yüksek arayüz yüzeyine sahip ince dağılmış sistemlerin genetik karakteristiğidir.

Tablo 1.

Su-mineral sistemlerinde SP'nin reolojik ve su azaltıcı etkisi

Tablo 1'den, SP'li Portland çimentosu döküm süspansiyonlarında, SP'nin su azaltıcı etkisinin, mineral tozlara göre 1,5-7,0 kat (aynen böyle!) daha yüksek olduğu görülebilir. Kayalarda bu fazlalık 2-3 kata kadar çıkabilmektedir.

Böylece, hiperplastikleştiricilerin mikrosilika, taş unu veya kül ile kombinasyonu, basınç dayanımı seviyesinin 130-150'ye ve bazı durumlarda 180-200 MPa'ya veya daha fazlasına çıkarılmasını mümkün kıldı. Bununla birlikte, mukavemetteki önemli bir artış, kırılganlığın yoğun bir şekilde artmasına ve Poisson oranının 0,14-0,17'ye düşmesine neden olur, bu da acil durumlarda yapıların ani tahrip olma riskine yol açar. Betonun bu olumsuz özelliğinden kurtulmak, yalnızca ikincisinin çubuk takviyesiyle güçlendirilmesiyle değil, aynı zamanda çubuk takviyesinin polimerlerden, camdan ve çelikten liflerin eklenmesiyle birleştirilmesiyle gerçekleştirilir.

Mineral ve çimento dağılmış sistemlerin plastikleştirilmesinin ve su azaltımının temelleri, V.I. [santimetre. Kalaşnikof V.I. Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağınık sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri: Bilim Doktoru derecesi için bilimsel bir rapor şeklinde bir tez. teknoloji. Bilim. – Voronezh, 1996] 1996 yılında, 1979'dan 1996'ya kadar olan dönemde daha önce tamamlanan çalışmalara dayanmaktadır. [Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Aşırı sıvılaştırılmış yüksek konsantrasyonlu dispers sistemlerin yapısal ve reolojik durumu hakkında. // Kompozit Malzemelerin Mekaniği ve Teknolojisi IV Ulusal Konferansı Bildirileri. – Sofya: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. İçlerindeki katı fazın konsantrasyonuna bağlı olarak mineral dağılmış bileşimlerin plastikleştirilmesinin etkinliği. // Beton karışımlarının reolojisi ve teknolojik görevleri. Soyut. III Tüm Birlik Sempozyumu Raporu. - Riga. – FIR, 1979; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. İçlerindeki katı fazın konsantrasyonuna bağlı olarak mineral dağılmış bileşimlerin plastikleştirilmesinin doğası üzerine // Kompozit malzemelerin mekaniği ve teknolojisi. II. Ulusal Konferans Materyalleri. – Sofya: BAN, 1979; Kalaşnikof V.I. Çeşitli mineral bileşimlerinin naftalin-sülfonik asit süperplastikleştiricilerle reaksiyonu ve anlık alkalilerin bunun üzerindeki etkisi üzerine. // Kompozit malzemelerin mekaniği ve teknolojisi. Yabancı temsilcilerin katılımıyla düzenlenen III. Ulusal Konferans materyalleri. – Sofya: BAN, 1982; Kalashnikov V.I. Süper akışkanlaştırıcılarla beton karışımlarındaki reolojik değişikliklerin muhasebeleştirilmesi. // IX Tüm Birlik Beton ve Betonarme Konferansı Materyalleri (Taşkent, 1983). - Penza. – 1983; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. İyon stabilize edici plastikleştiricilerin etkisi altında çimento bileşimlerindeki reolojik değişikliklerin özellikleri. // “Betonun teknolojik mekaniği” çalışmalarının toplanması. – Riga: RPI, 1984]. Bunlar, ince dağılmış sistemlerde SP'nin en yüksek su azaltıcı aktivitesinin hedeflenen kullanımına yönelik beklentiler, süper plastikleştirilmiş sistemlerde katı fazdan sıvıya çığ benzeri geçişlerinden oluşan kantitatif reolojik ve yapısal-mekanik değişikliklerin özellikleridir. süper düşük su ilavesi olan eyaletler. Bunlar, yüksek oranda dağılmış plastikleştirilmiş sistemlerin (kendi ağırlıklarının etkisi altında) yerçekimsel yayılması ve tiksotropik sonrası akış kaynağı ve gün yüzeyinin kendiliğinden tesviye edilmesi için geliştirilmiş kriterlerdir. Bu, SP'ye yüksek su azaltımı seviyeleri için seçici olan, tortul, magmatik ve metamorfik kökenli kayalardan elde edilen ince tozları içeren çimento sistemlerinin aşırı konsantrasyonuna ilişkin gelişmiş bir kavramdır. Bu çalışmalarda elde edilen en önemli sonuç, yerçekimsel yayılabilirliği korurken dispersiyonlarda su tüketiminde 5-15 kat azalma olasılığıdır. Reolojik olarak aktif tozların çimento ile birleştirilmesiyle SP'nin etkisinin arttırılmasının ve yüksek yoğunluklu dökümlerin elde edilmesinin mümkün olduğu gösterilmiştir. Reaksiyon tozu betonunda yoğunluk ve mukavemet artışıyla uygulanan bu prensiplerdir (Reaktionspulver beton - RPB veya Reaktif Toz Beton - RPC [bkz. Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Yeni tipçimento: çimento taşının yapısı. // İnşaat malzemeleri. – 1994. – Sayı 115]). Diğer bir sonuç, tozların artan dispersiyonu ile SP'nin azaltıcı etkisindeki artıştır [bkz. Kalaşnikof V.I. Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağınık sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri: Bilim Doktoru derecesi için bilimsel bir rapor şeklinde bir tez. teknoloji. Bilim. – Voronej, 1996]. Çimentoya silis dumanı ilave edilerek ince bileşenlerin oranı arttırılarak toz ince betonda da kullanılır. Toz beton teorisinde ve uygulamasında yeni olan, 0-5 mm'lik bir fraksiyona sahip kum üzerindeki sıradan kumun aksine betonu ince taneli hale getiren 0,1-0,5 mm'lik bir fraksiyona sahip ince kumun kullanılmasıdır. Toz betonun dağınık kısmının ortalama spesifik yüzeyine ilişkin hesaplamamız (bileşim: çimento - 700 kg; ince kum 0,125–0,63 mm - 950 kg, bazalt unu Ssp = 380 m2/kg - 350 kg, mikrosilika Svd = 3200) m2/ kg - 140 kg) toplam karışımın %49'unu oluşturan ince taneli kum oranı 0,125–0,5 mm ile MK Smk = 3000 m2/kg inceliğinde toz parçanın ortalama yüzeyinin Svd olduğunu gösterir. = 1060 m2/kg ve Smk = 2000 m2 /kg – Svd = 785 m2/kg ile. Bu ince dağılmış bileşenlerden, kumsuz katı fazın hacimsel konsantrasyonunun% 58-64'e ve kumlu -% 76-77'ye ulaştığı ve konsantrasyondan biraz daha düşük olduğu ince taneli reaksiyon tozu betonları yapılır. Süper plastikleştirilmiş ağır betondaki katı fazın oranı (Cv = 0, 80–0,85). Bununla birlikte kırma taş betonda, katı faz eksi kırma taş ve kumun hacimsel konsantrasyonu çok daha düşüktür, bu da dağılmış matrisin yüksek yoğunluğunu belirler.

Yüksek mukavemet, yalnızca mikrosilika veya susuz kaolinin varlığıyla değil, aynı zamanda öğütülmüş kayadan elde edilen reaktif tozun varlığıyla da sağlanır. Literatüre göre uçucu kül, baltık, kireçtaşı veya kuvars unu ağırlıklı olarak tanıtılmaktadır. Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov'un düşük su ihtiyacına sahip kompozit bağlayıcıların geliştirilmesi ve araştırılmasıyla bağlantılı olarak SSCB ve Rusya'da reaktif toz beton üretiminde geniş fırsatlar açıldı. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. VNV'nin öğütülmesi sürecinde çimentonun% 50'ye kadar karbonat, granit, kuvars unu ile değiştirilmesinin su azaltıcı etkiyi önemli ölçüde arttırdığı kanıtlanmıştır. Ezilmiş taş betonun yerçekimiyle yayılabilirliğini sağlayan W/T oranı, normal SP kullanımına kıyasla %13-15'e düşürülür; bu tür VNV-50'deki betonun mukavemeti 90-100 MPa'ya ulaşır. Temel olarak VNV, mikrosilika, ince kum ve dağınık donatıya dayalı modern toz beton elde edilebilir.

Dağınık takviyeli toz beton yalnızca aşağıdakiler için çok etkili değildir: yük taşıyan yapılaröngerilmeli takviye ile kombine takviye ile, aynı zamanda mekansal mimari parçalar da dahil olmak üzere çok ince duvarlı ürünlerin üretimi için.

En son verilere göre yapıların tekstil takviyesi mümkün. Gelişmiş yabancı ülkelerde, yüksek mukavemetli polimer ve alkaliye dayanıklı ipliklerden hacimsel çerçevelerin (kumaş) tekstil lifi üretiminin geliştirilmesi, 10 yıldan fazla bir süre önce Fransa ve Kanada'da reaksiyon tozu betonunun gelişimini motive etti. Özellikle ince kuvars agregalı, büyük agregasız SP, taş tozları ve mikrosilika ile doldurulmuştur. Bu tür ince taneli karışımlardan yapılan beton karışımları, kendi ağırlıklarının etkisi altında yayılarak, dokuma çerçevenin yoğun ağ yapısını ve telkari biçimli tüm derzleri tamamen doldurur.

Toz beton karışımlarının (PBC) "yüksek" reolojisi, kuru bileşenlerin kütlesinin %10-12'si oranında su içeriğinde 0 = 5-15 Pa'lık bir akma dayanımı sağlar; olduğundan yalnızca 5-10 kat daha yüksek yağlı boyalar. Bu?0 ile bunu belirlemek için 1995 yılında tarafımızdan geliştirilen mini hidrometrik yöntemi kullanabilirsiniz. Düşük akma dayanımı sağlanır. optimum kalınlık reolojik matris katmanları. PBS'nin topolojik yapısı göz önüne alındığında, X katmanının ortalama kalınlığı aşağıdaki formülle belirlenir:

kum parçacıklarının ortalama çapı nerede; – hacim konsantrasyonu.

Aşağıda W/T = 0,103 olarak verilen bileşim için ara katmanın kalınlığı 0,056 mm olacaktır. De Larrard ve Sedran, daha ince kumlar için (d = 0,125–0,4 mm) kalınlığın 48 ila 88 μm arasında değiştiğini buldu.

Parçacık ara katmanının arttırılması viskoziteyi ve nihai kayma gerilimini azaltır ve akışkanlığı arttırır. Akışkanlık su eklenerek ve SP eklenerek artırılabilir. İÇİNDE Genel görünüm suyun ve SP'nin viskozitedeki değişime etkisi, nihai gerilim kesme ve akma belirsizdir (Şekil 1).

Süperakışkanlaştırıcı, viskoziteyi su ilavesine göre çok daha az azaltırken, SP'den dolayı akma dayanımındaki azalma, suyun etkisi altında olduğundan çok daha fazladır.

Pirinç. 1. SP ve suyun viskozite, akma gerilimi ve akışkanlık üzerindeki etkisi

Süper plastikleştirilmiş aşırı dolu sistemlerin temel özellikleri, viskozitenin oldukça yüksek olabilmesi ve akma gerilimi düşükse sistemin yavaş akabilmesidir. SP'siz geleneksel sistemler için viskozite düşük olabilir, ancak artan akma mukavemeti bunların yayılmasını engeller çünkü bunlar bir post-tiksotropik akış kaynağına sahip değildir [bkz. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. İyon stabilize edici plastikleştiricilerin etkisi altında çimento bileşimlerindeki reolojik değişikliklerin özellikleri. // “Betonun teknolojik mekaniği” çalışmalarının toplanması. – Riga: RPI, 1984].

Reolojik özellikler SP'nin tipine ve dozajına bağlıdır. Üç tip SP'nin etkisi Şekil 2'de gösterilmektedir. 2. En etkili ortak girişim Woerment 794'tür.

Pirinç. 2 SP tipinin ve dozajının etkisi: 1 – Woerment 794; 2 – S-3; 3 – Erime F 10

Aynı zamanda, daha az seçici olduğu ortaya çıkan yerli SP S-3 değil, melamin Melment F10 bazlı yabancı SP idi.

Toz beton karışımlarının yayılabilirliği, bir kalıba serilen dokuma hacimsel ağ çerçeveli beton ürünleri oluştururken son derece önemlidir.

T-kiriş, I-kiriş, kanal ve diğer konfigürasyonlar şeklindeki bu tür hacimsel delikli kumaş çerçeveler, çerçevenin bir kalıba monte edilmesi ve sabitlenmesinden sonra kolayca nüfuz eden süspansiyon betonunun dökülmesinden oluşan hızlı takviyeye izin verir. 2–5 mm ölçülerindeki çerçeve hücreleri (Şekil 3) . Kumaş çerçeveler, alternatif sıcaklık dalgalanmalarına maruz kaldığında betonun çatlama direncini radikal bir şekilde artırabilir ve deformasyonları önemli ölçüde azaltabilir.

Beton karışımı sadece ağ çerçevesinden yerel olarak kolayca akmamalı, aynı zamanda kalıptaki karışımın hacmi arttıkça, kalıp doldurulurken çerçeveye "ters" nüfuz ederek yayılmalıdır. Akışkanlığı değerlendirmek için, kuru bileşenlerin içeriği açısından aynı bileşime sahip toz karışımları kullanıldı ve koniden (sarsma tablası için) sürülebilirlik, SP ve (kısmen) su miktarıyla düzenlendi. Yayılma, 175 mm çapında bir ağ halkası ile engellendi.

Pirinç. 3 Örnek kumaş çerçevesi

Pirinç. 4 Karışım serbest ve bloke serpme ile yayılır

Ağın net boyutu 2,8×2,8 mm ve tel çapı 0,3×0,3 mm idi (Şekil 4). Kontrol karışımları 25.0'lik yayılmalarla yapıldı; 26.5; 28,2 ve 29,8 cm. Deneyler sonucunda karışımın akışkanlığı arttıkça serbest dc ve bloke yayılma d çaplarının oranının azaldığı tespit edilmiştir. İncirde. Şekil 5, dc/dbotdc'deki değişimi göstermektedir.

Pirinç. 5 dc/db'yi serbest yayılma değerinden dc değiştirin

Şekilden de anlaşılacağı gibi, dc ve db karışımının yayılmasındaki fark akışkanlık ile ortadan kalkar, bu da 29,8 cm'lik serbest yayılma ile karakterize edilir, dc = 28,2'de ağ boyunca yayılma %5 azalır. 25 cm'lik bir yayılmaya sahip karışım, ağ boyunca yayılırken özellikle büyük bir frenleme yaşar.

Bu bakımdan 3-3 mm hücreli ağ çerçeveler kullanıldığında en az 28-30 cm yayılmaya sahip karışımların kullanılması gerekmektedir.

Hacimce %1 oranında 0,15 mm çapında ve 6 mm uzunluğunda çelik liflerle güçlendirilmiş dağınık donatılı toz betonun fiziksel ve teknik özellikleri Tablo 2'de sunulmaktadır.

Tablo 2.

Yerli SP S-3 kullanılarak düşük su gerektiren bağlayıcılı toz betonun fiziksel ve teknik özellikleri

Yabancı verilere göre, %3 takviye ile basınç dayanımı 180-200 MPa'ya, eksenel çekme dayanımı ise 8-10 MPa'ya ulaşıyor. Darbe dayanımı on kattan fazla artar.

Hidrotermal işlemin etkinliği ve tobermorit ve buna bağlı olarak ksonotlit oranının arttırılması üzerindeki etkisi göz önüne alındığında, toz betonun olanakları tükenmekten çok uzaktır.

www.allbeton.ru

Reaksiyon tozu betonu

Ansiklopedinin son güncellenmesi: 12/17/2017 - 17:30

Reaktif toz beton, tane büyüklüğü 0,2 ila 300 mikron olan ve yüksek mukavemet (120 MPa'dan fazla) ve yüksek su direnci ile karakterize edilen, ince öğütülmüş reaktif malzemelerden yapılmış betondur.

[GOST 25192-2012. Beton. Sınıflandırma ve genel teknik gereksinimler]

Reaksiyon tozu betonu reaktif toz beton-RPC] - 200-800 MPa'lık yüksek basınç dayanımına sahip,> 45 MPa bükme özelliğine sahip, önemli miktarda yüksek oranda dağılmış mineral bileşenler içeren kuvars kumu, mikrosilika, süper plastikleştiricinin yanı sıra düşük W'lu çelik fiber içeren kompozit bir malzeme. /T (~0,2), 90-200°C sıcaklıkta ürünlerin ısı ve nem işlemi kullanılarak.

[Usherov-Marshak A.V. Beton bilimi: sözlük. M.: RIF İnşaat Malzemeleri - 2009. – 112 s.]

Telif hakkı sahipleri! Belirli bir terime ücretsiz erişim telif hakkının ihlali ise, yazarlar, telif hakkı sahibinin talebi üzerine bağlantıyı veya terimin (tanımını) siteden kaldırmaya hazırdır. Yönetimle iletişime geçmek için geri bildirim formunu kullanın.

enciklopediyastroy.ru

Bilim adamları, devrim niteliğindeki teknolojilerin gelişmesine hayran kalmaktan asla vazgeçmiyorlar. İyileştirilmiş özelliklere sahip bir karışım çok uzun zaman önce, 20. yüzyılın 90'lı yıllarının başında elde edildi. Rusya'da binaların yapımında kullanımı o kadar yaygın değildir; ana uygulama, kendiliğinden yayılan zeminlerin ve dekoratif ürünlerin üretimidir: tezgahlar, delikli kemerler ve bölmeler.

Daha fazlasının faydalarını tanımlayın kaliteli malzeme RPB aşağıdaki parametrelerin dikkate alınmasına izin verecektir:

• Birleştirmek.
• Özellikler.
• Kullanım kapsamı.
• Faydaların ekonomik gerekçesi.

Birleştirmek

Beton, çeşitli bileşimlerin sıkıştırılmış karışımından kalıplanmış bir yapı malzemesidir:

1. Baz, dolguyu birbirine "yapıştıran" büzücü bir maddedir. Bileşenleri tek bir bütün halinde güvenilir bir şekilde birleştirme yeteneği, uygulama kapsamının ana gerekliliklerini sağlar. Bağlayıcı türleri:

• Çimento.
• Alçı.
• Kireç.
• Polimerler.
• Zift.

2. Dolgu maddesi yoğunluğu, ağırlığı ve mukavemeti belirleyen bir bileşendir. Tahıl türleri ve boyutları:

• Kum – 5 mm'ye kadar.
• Genişletilmiş kil - 40'a kadar.
• Cüruf - 15'e kadar.
• Ezilmiş taş - 40'a kadar.

3. Katkı maddeleri - elde edilen karışımın özelliklerini iyileştiren ve sertleşme süreçlerini değiştiren değiştiriciler. Türler:

• Plastikleştirme.
• Güçlendirici.
• Porizasyon.
• Donma direncinin düzenlenmesi ve/veya hızın ayarlanması.

4. Su, bağlayıcı maddeyle reaksiyona giren bir bileşendir (bitümlü betonda kullanılmaz). Sıvının bazın kütlesine yüzdesi, ürünün plastisitesini ve sertleşme süresini, donma direncini ve gücünü belirler.

Baz, dolgu maddesi, katkı maddelerinin çeşitli kombinasyonlarının kullanılması, bunların oranları ve oranları, çeşitli özelliklere sahip beton elde edilmesini mümkün kılar.

RPB ile diğer malzeme türleri arasındaki fark, ince agrega fraksiyonudur. Çimento yüzdesinin azaltılması ve bunun yerine taş unu ve mikrosilikanın kullanılması, yüksek akışkanlığa sahip ve kendiliğinden yerleşen bileşimlere sahip karışımlar oluşturulmasını mümkün kıldı.

Ultra güçlü RRP, su (%7-11) ve reaktif tozun karıştırılmasıyla elde edilir. Oranlar (%):

• Portland çimentosu M500 gri veya beyaz – 30~34.
• Mikrokuvars veya taş unu - %12-17.
• Mikro silika – 3.2~6.8.
• İnce taneli kuvars kumu (fraksiyon 0,1~0,63 mm).
• Polikarboksilat eter bazlı süper plastikleştirici – 0,2~0,5.
• Güç kazanımı hızlandırıcı – 0,2.

Üretim teknolojisi:

• Bileşenler yüzdeye göre hazırlanır.
• Karıştırıcıya su ve plastikleştirici verilir. Karıştırma işlemi başlar.
• Çimento, taş unu, mikrosilika ekleyin.
• Renk katmak için boyalar (demir oksit) eklenebilir.
• 3 dakika karıştırıldı.
• Kum takviyesi (betonarme için).
• Karıştırma işlemi 2-3 dakika. Bu süre zarfında, toplam kütlenin 0,2'si oranında bir ayar hızlandırıcı eklenir.
• Kalıbın yüzeyi su ile nemlendirilir.
• Karışımı dökün.
• Kalıpta dağıtılan çözeltinin yüzeyine su püskürtün.
• Döküm kabını kapatın.

Tüm işlemler 15 dakika kadar sürecektir.

Reaksiyon tozu betonunun özellikleri

Olumlu özellikler:

1. Silis dumanı ve taş unu kullanımı, RPM'deki çimento ve pahalı süper akışkanlaştırıcıların oranının azalmasına neden oldu ve bu da maliyette düşüşe neden oldu.

2. Kendiliğinden yerleşen toz ağır hizmet betonu bileşimi yüksek derece akışkanlık:

• Titreşimli masa kullanılmasına gerek yoktur.
• Ortaya çıkan ürünlerin ön yüzeyi pratik olarak mekanik değişiklik gerektirmez
• Farklı doku ve yüzey pürüzlülüğüne sahip elemanların imalat imkanı.

3. Çelik, selüloz elyafla takviye ve delikli kumaş çerçevelerin kullanılması, kaliteyi M2000'e, basınç dayanımını ise 200 MPa'ya yükseltir.

4. Karbonat ve sülfat korozyonuna karşı yüksek direnç.

5. Toz reaksiyon karışımının kullanılması, ultra güçlü (˃40-50 MPa), hafif yapılar (yoğunluk 1400~1650 kg/m3) oluşturmaya yardımcı olur. Ağırlığın azaltılması yapıların temelindeki yükü azaltır. Mukavemet, bina çerçevesinin yük taşıyan elemanlarının daha küçük kalınlıkta yapılmasını sağlayarak tüketimi azaltır.

Özellikler

Tasarım aşamasında mühendisler hesaplamalar yapar ve yapı malzemeleri ve parametreleri için bir dizi öneri ve gereksinim hazırlar. Temel göstergeler:

1. Beton kalitesi - işaretlemede “M” harfinden (M100) sonraki sayı, aşıldıktan sonra tahribatın meydana geldiği statik basınç yükü (kg/cm2) aralığını gösterir.
2. Mukavemet: basınç mukavemeti – bir numune deforme olmadan önce deneysel olarak sabitlenen pres basıncı miktarı, ölçü birimi: MPa. Bükme – iki destek üzerine monte edilmiş numunenin merkezine baskı uygulayın.
3. Yoğunluk - hacmi 1 olan bir ürünün kütlesi metreküp, ölçü birimi: kg/m3.
4. Donma direnci – donma döngülerinin sayısı ve numune tahribatının %5'ten az olduğu ters süreç.
5. Büzülme katsayısı - hacimdeki yüzde azalma, doğrusal boyutlar hazır olduğunda tasarımlar.
6. Su emme, bir numunenin sıvı dolu bir kaba daldırıldığında emdiği suyun kütlesinin veya hacminin oranıdır. Betonun açık gözenekliliğini karakterize eder.

Uygulama kapsamı

Reaksiyon tozu karışımına dayanan yeni teknoloji, gelişmiş özelliklere ve geniş bir kullanım alanına sahip beton oluşturmayı mümkün kılar:

• 1. Uygulanan katmanın minimum kalınlığına sahip, yüksek aşınma direncine sahip, kendiliğinden yayılan zeminler.
• 2. Uzun ömürlü bordür taşlarının üretimi.
• 3. Çeşitli gerekli oran Katkı maddeleri, malzemenin açık deniz petrol platformlarının yapımında kullanılmasına izin veren su emme sürecini önemli ölçüde azaltabilir.
• 4. Sivil ve endüstriyel inşaatlarda.
• 5. Köprü ve tünel inşaatı.
• 6. Yüksek mukavemetli tezgahlar, çeşitli yapıdaki yüzeyler ve pürüzlülükler için.
• 7. Dekoratif paneller.
• 8. Şeffaf betondan bölmelerin ve sanatsal ürünlerin oluşturulması. Kademeli dökme sırasında kalıba ışığa duyarlı lifler yerleştirilir.
• 9. Kumaş takviyesi kullanılarak mimari ince cidarlı parçaların üretimi.
• 10. Dayanıklılık için kullanın yapıştırıcı bileşimler ve karışımları onarın.
• 11. Cam küreler kullanılarak ısı yalıtımı çözümü.
• 12. Granit kırma taş üzerine yüksek mukavemetli beton.
• 13. Alçak kabartmalar, anıtlar.
• 14. Renkli beton.

Fiyat

Fiyatın yüksek olması geliştiricileri kullanım uygunluğu konusunda yanıltıyor. Azalan nakliye maliyetleri, yapıların ve kendiliğinden yayılan zeminlerin hizmet ömrünün artması ve malzemenin diğer olumlu özellikleri, finansal yatırımın karşılığını verir. RPB'yi bulmak ve satın almak oldukça zordur. Sorun talebin düşük olmasından kaynaklanıyor.

Rusya'da RPB satın alabileceğiniz fiyatlar:

Ne yazık ki Rusya'da RPB kullanılarak inşa edilen sivil veya endüstriyel tesislere örnek vermek zordur. Toz beton esas olarak yapay taş, mutfak tezgahı imalatında ve ayrıca kendiliğinden yayılan zeminler ve onarım bileşikleri olarak kullanılır.

Tezin özeti Bu konuda ""

El yazması olarak

İNCE TANELİ REAKTİF TOZ DAĞITILMIŞ-KAYALAR KULLANILAN BETONARME

Uzmanlık 05.23.05 - İnşaat malzemeleri ve ürünleri

Çalışma, Devlet Yüksek Öğretim Kurumunun “Beton, Seramik ve Bağlayıcı Teknolojileri” bölümünde gerçekleştirildi. mesleki Eğitim"Penza Devlet Üniversitesi Mimarlık ve İnşaat" ve Münih Teknik Üniversitesi Yapı Malzemeleri ve Yapıları Enstitüsü'nde.

Bilim danışmanı -

Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Valentina Serafimovna Demyanova

Resmi rakipler:

Rusya Federasyonu Onurlu Bilim Adamı, RAASN Sorumlu Üyesi, Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Vladimir Pavlovich Selyaev

Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Lider organizasyon - OJSC "Penzastroy", Penza

Savunma, 7 Temmuz 2006 tarihinde saat 16:00'da D 212.184.01 numaralı tez konseyinin devlet yüksek mesleki eğitim kurumu "Penza Devlet Mimarlık ve İnşaat Üniversitesi" adresindeki 440028, Penza adresindeki toplantısında yapılacaktır. , st. G. Titova, 28, bina 1, konferans odası.

Tez devlet kütüphanesinde bulunabilir. Eğitim kurumu yüksek mesleki eğitim "Penza Devlet Mimarlık ve İnşaat Üniversitesi"

Tez konseyi bilimsel sekreteri

V. A. Khudyakov

GENEL İŞ TANIMI

Tek eksenli basınç altında betonun mukavemetinde önemli bir artışla birlikte, çatlak direnci kaçınılmaz olarak azalır ve yapıların gevrek kırılma tehlikesi artar. Betonun lifle dağınık takviyesi bu olumsuz özellikleri ortadan kaldırır, bu da 80-100'den daha yüksek sınıflarda, 150-200 MPa dayanımlı, yeni bir kaliteye sahip - viskoz bir tahribat doğası olan betonun üretilmesini mümkün kılar.

Dağınık betonarme alanındaki bilimsel çalışmaların analizi ve bunların ev içi pratikte üretimi, ana yönelimin bu tür betonda yüksek mukavemetli matrislerin kullanılması hedefine ulaşmadığını göstermektedir. Basınç dayanımı açısından dağınık betonarme sınıfı son derece düşük kalır ve B30-B50 ile sınırlıdır. Bu, fiberin matrise iyi bir şekilde yapışmasına veya düşük çekme mukavemetinde bile çelik fiberin tam kullanımına izin vermez. Ayrıca teorik olarak hacimsel donatı oranı %59 olan gevşek lifli beton ürünler geliştirilmekte ve pratikte üretilmektedir. Titreşim etkileri altındaki lifler, çimento-kum bileşimi - 14-I: 2,0, W/C = 0,4'te plastikleştirilmemiş "yağlı" yüksek büzülmeli çimento-kum harçları ile dökülür; bu son derece israftır ve 1974'teki çalışma seviyesini tekrarlar. Önemli ölçüde Süper plastikleştirilmiş VNV'nin, yüksek mukavemetli kayalardan reaktif tozlarla mikro silika ile mikro dağılımlı karışımların oluşturulmasındaki bilimsel ilerlemeler, oligomerik bileşimli süper plastikleştiriciler ve hiper plastikleştiriciler kullanılarak su azaltıcı etkinin% 60'a çıkarılmasını mümkün kıldı polimer bileşimi. Bu başarılar, dağınık takviyeli yüksek mukavemetli betonarme veya dökme kendiliğinden yerleşen karışımlardan ince taneli toz betonun oluşturulmasının temeli olmadı. Bu arada, gelişmiş ülkeler aktif olarak dağınık liflerle güçlendirilmiş yeni nesil reaksiyon tozu betonu geliştiriyor. Toz beton karışımları kullanılıyor

kalıpların içine yerleştirilmiş dokuma hacimsel ince ağ çerçeveli kalıpların doldurulması ve bunların çubuk takviyesiyle kombinasyonu için.

Ultra düşük su içeriğinde döküm yoluyla elde edilen, çok yoğun, yüksek mukavemetli bir matrise sahip çok bileşenli ince taneli toz betonun oluşturulmasına yönelik teorik arka planı ve motivasyonu tanımlamak, yıkım sırasında viskoz bir yapıya sahip betonun üretimini sağlamak ve yüksek bükülmede çekme mukavemeti;

Kompozit bağlayıcıların ve dağınık takviyeli ince taneli bileşimlerin yapısal topolojisini tanımlamak, dolgu parçacıkları ile takviye elyaflarının geometrik merkezleri arasındaki mesafeleri tahmin etmek için yapılarının matematiksel modellerini elde etmek;

Betonun çekme mukavemetini arttırmak için yeterli minimum içeriğe sahip c1 = 0,1 mm ve I = 6 mm lifli ince taneli dağınık betonarme karışımlarının bileşimlerini optimize etmek, hazırlama teknolojisi ve formülasyonun akışkanlık, yoğunluk üzerindeki etkisini belirlemek Betonun hava içeriği, mukavemeti ve diğer fiziksel ve teknik özellikleri.

Çalışmanın bilimsel yeniliği.

1. Reaktif kaya tozları ve mikrosilika ile kırma taş içermeyen beton karışımlarından, reaktif kaya tozları ve mikrosilika ile, dağılmış betonarme dahil olmak üzere yüksek mukavemetli ince taneli çimento tozu betonu üretme imkanı, verimliliğinde önemli bir artış süper akışkanlaştırıcılar, döküm kendiliğinden yerleşen karışımdaki su içeriği kuru bileşenlerin ağırlığına göre %10-11'e (SP'siz presleme için yarı kuru karışıma karşılık gelir) ulaşana kadar bilimsel olarak kanıtlanmış ve deneysel olarak doğrulanmıştır.

4. Kompozit çimento bağlayıcıların sertleşmesinin ağırlıklı olarak çözelti yoluyla difüzyon-iyon mekanizması teorik olarak öngörülmüş ve deneysel olarak kanıtlanmıştır; dolgu maddesi içeriği arttıkça veya dispersiyonu çimento dispersiyonuna kıyasla önemli ölçüde arttıkça artar.

5. İnce taneli toz betonun yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Süper akışkanlaştırılmış dökme kendiliğinden yerleşen beton karışımlarından yapılan toz betonun çok daha yoğun olduğu, dayanım artış kinetiğinin daha yoğun olduğu ve ortalama dayanımın aynı su içeriğinde aynı su içeriğinde preslenen SP içermeyen betona göre önemli ölçüde daha yüksek olduğu gösterilmiştir. 40-50 MPa basınç. Tozların reaksiyon-kimyasal aktivitesinin değerlendirilmesine yönelik kriterler geliştirilmiştir.

6. 0,15 çapında ve 6 mm uzunluğunda ince çelik lifli ince taneli dağınık-betonarme karışımlarının bileşimleri optimize edilmiş,

hazırlanma teknolojisi, bileşenlerin tanıtılma sırası ve karıştırma süresi; Bileşimin beton karışımlarının akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği ve betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi belirlenmiştir.

Çalışmanın pratik önemi, ürünler ve yapılar için kalıpların dökülmesine yönelik, hem çubuk takviyeli hem de kombine çubuk takviyeli, yeni döküm ince taneli toz beton karışımlarının lifli olarak geliştirilmesinde yatmaktadır. Yüksek yoğunluklu beton karışımları kullanılarak, çatlamaya karşı dayanımı yüksek, eğilebilir veya sıkıştırılmış ürünler üretmek mümkündür. betonarme yapılar aşırı yüklerin etkisi altında viskoz bir tahribat yapısına sahip.

0,04-0,15 mm çapında ve 0,04-0,15 mm uzunluğunda ince ve kısa yüksek mukavemetli fiber kullanmak için metale yapışmayı arttırmak amacıyla 120-150 MPa basınç dayanımına sahip yüksek yoğunluklu, yüksek mukavemetli bir kompozit matris elde edilmiştir. 6-9 mm, bükme sırasında yüksek çekme dayanımına sahip ince duvarlı telkari ürünlerin üretimi için döküm teknolojisi için beton karışımlarının tüketimini ve akış direncini azaltmaya olanak tanır.

İşin onaylanması. Tez çalışmasının ana hükümleri ve sonuçları Uluslararası ve Tüm Rusya'da sunuldu ve rapor edildi.

Siysk bilimsel ve teknik konferansları: “Yeni binyıl için genç bilim” (Naberezhnye Chelny, 1996), “Kentsel planlama ve kalkınma sorunları” (Penza, 1996, 1997, 1999), “ Günümüze ait sorunlar yapı malzemeleri bilimi" (Penza, 1998), " Modern inşaat"(1998), Uluslararası bilimsel ve teknik konferanslar "Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve uygulama", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Mimari inşaat sürecinde yaratıcılık motivasyonu olarak kaynak ve enerji tasarrufu" (Moskova-Kazan, 2003), "İlgili inşaat sorunları" (Saransk, 2004) ), "Yapı malzemeleri üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler" (Penza, 2005), Tüm Rusya bilimsel ve pratik konferansı "Volga bölgesindeki şehirlerin sürdürülebilir kalkınması için kentsel planlama, yeniden yapılanma ve mühendislik desteği" " (Tolyatti, 2004), RAASN'nin akademik okumaları “Yapı malzemeleri bilimi teorisi ve pratiğinin geliştirilmesi için başarılar, sorunlar ve umut verici yönler” (Kazan, 2006).

Yayınlar. Araştırma sonuçlarına göre 27 eser yayımlandı (3 eser Yüksek Tasdik Komisyonu listesindeki dergilerde).

Giriş, seçilen araştırma yönünün uygunluğunu kanıtlar, araştırmanın amaç ve hedeflerini formüle eder, bilimsel ve pratik önemini gösterir.

Literatürün analitik bir incelemesine ayrılan ilk bölümde, yüksek kaliteli beton ve fiber takviyeli beton kullanımında yurt içi ve yurt dışı deneyimlerin bir analizi yapılmaktadır. Yabancı uygulamada, esas olarak 1990'dan sonra 120-140 MPa'ya kadar dayanıma sahip yüksek dayanımlı betonun üretilmeye başlandığı gösterilmektedir. Son altı yılda, yüksek dayanımlı betonun dayanımının arttırılması konusunda geniş beklentiler tespit edilmiştir. betonu 130-150 MPa'dan alıp, 210.250 MPa dayanımlı özellikle yüksek dayanımlı beton kategorisine aktararak, yıllar içinde yapılan betonun ısıl işlemi sayesinde 60-70 MPa dayanıma ulaşıyor.

Agrega taneciklerine göre özellikle yüksek dayanımlı betonu 2 türe ayırma eğilimi vardır: maksimum tane büyüklüğü 8-16 mm'ye kadar olan ince taneli beton ve 0,5-1,0 mm'ye kadar tanecikli ince taneli beton Her ikisi de mutlaka mikrosilika veya mikrodehit, güçlü kaya tozları içerir ve betona süneklik, darbe dayanımı, çatlama direnci verir - ince taneli toz betonu (Reaktionspulver beton-RPB veya) içerir. Maksimum tane büyüklüğü 0,3-0,6 mm olan Reaktif Toz Beton, eksenel basınç dayanımı 200-250 MPa ve donatı katsayısı hacimce maksimum %3-3,5 olan bu tür betonların çekme dayanımına sahip olduğu gösterilmiştir. 50 MPa'ya kadar bükülme mukavemeti Bu özellikler, her şeyden önce, elyafa daha fazla yapışmayı ve yüksek çekme mukavemetinin tam olarak kullanılmasını sağlayan yüksek yoğunluklu ve yüksek mukavemetli bir matrisin seçilmesiyle sağlanır.

Rusya'da elyaf takviyeli beton üretimindeki araştırma ve deneyimlerin durumu analiz edilmektedir. Yabancı gelişmelerin aksine, Rus araştırmaları yüksek mukavemetli matrisli elyaf takviyeli betonun kullanımına değil, düşük mukavemetli üç ve dört bileşenli betonlarda takviye yüzdesinin hacimce% 5-9'a çıkarılmasına odaklanıyor. Bükülme sırasında çekme mukavemetini 17-28 MPa'ya çıkarmak için B30-B50 sınıfları. Bunların hepsi tekrardır. yabancı deneyim 1970-1976, yani etkili süper akışkanlaştırıcıların ve mikrosilikanın kullanılmadığı ve elyaf takviyeli betonun esas olarak üç bileşenli (kumlu) olduğu yıllar. 700-1400 kg/m3 Portland çimentosu, 560-1400 kg/m3 kum, 390-1360 kg/m3 lif tüketimi ile lif takviyeli beton üretimi için tavsiye edilir; bu son derece israftır ve israfa yol açmaz. Yüksek kaliteli betonun geliştirilmesinde kaydedilen ilerlemeyi dikkate alın.

Özel fonksiyonel belirleyici bileşenlerin ortaya çıkmasının çeşitli devrim niteliğindeki aşamalarında çok bileşenli betonların gelişiminin evriminin bir analizi yapılmıştır: lif, süper akışkanlaştırıcılar, mikrosilika. Lifin ana fonksiyonunun etkin kullanımı için altı-yedi bileşenli betonların yüksek dayanımlı bir matrisin temelini oluşturduğu gösterilmiştir. Çok işlevli hale gelen tam da bu tür betonlardır.

Yüksek mukavemetli ve özellikle yüksek mukavemetli reaksiyon tozu betonlarının ortaya çıkmasının ana motivasyonları, beton karışımlarında su azaltımının “kayıt” değerlerinin elde edilebilmesi ve bunların özel reolojik durumları formüle edilmiştir. Tozlar için gereksinimler ve

madencilik endüstrisindeki teknolojik atıklar olarak yaygınlıkları.

Analize dayanarak araştırmanın amacı ve hedefleri formüle edilir.

İkinci bölümde kullanılan malzemelerin özellikleri sunulmakta ve araştırma yöntemleri anlatılmaktadır. Kullanılan Alman ve Rus üretiminin hammaddeleri: çimentolar CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO. , Stary Oskolsky PC 500 DO; kum Surskiy sınıflandırılmış fr. 0,14-0,63, Balasheysky (Syzran) fr. 0,1-0,5 mm, Halle kumu fr. 0,125-0,5 "mm; mikro silika: Si02 içeriği > %98,0 olan Eikern Microsilica 940, Si02 içeriği > %94,7 olan Silia Staub RW Fuller, ZO2 > %98,3 olan BS-100 (Soda birleşimi), SiO içeriği olan Chelyabinsk EMC = 84- %90, d = 0,15 mm, 7 = 6 mm çekme dayanımına sahip, 1700-3100 MPa'lık Alman ve Rus üretimi elyaf; tortul ve volkanik kökenli süper kaya tozları ve naftalin, melamin ve polikarboksilat bazlı hiperplastikleştiriciler;

Beton karışımları hazırlamak için Eirich'ten yüksek hızlı bir karıştırıcı ve Kaf'tan türbülanslı bir karıştırıcı. TBKiV, modern cihazlar ve Alman ve yerli üretim ekipmanları. X-ışını yapısal analizi bir Seifert analizöründe, elektron mikroskobik analizi ise bir Philips ESEM mikroskobunda gerçekleştirildi.

Üçüncü bölümde dağınık betonarme de dahil olmak üzere kompozit bağlayıcıların ve toz betonun topolojik yapısı incelenmektedir. Kompozit bağlayıcıların yapısal topolojisi; hacim oranı dolgu maddeleri ana bağlayıcının oranını aşar, reaksiyon işlemlerinin mekanizmasını ve hızını önceden belirler. Toz betondaki kum parçacıkları arasındaki (veya yoğun şekilde doldurulmuş bağlayıcılardaki Portland çimentosu parçacıkları arasındaki) ortalama mesafeleri hesaplamak için, yüzey boyutu A ve kompozitin hacmine eşit hacim A3 olan temel bir kübik hücre benimsendi.

C4V çimentosunun hacimsel konsantrasyonu dikkate alındığında, çimento parçacıklarının ortalama boyutu<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

Kompozit bağlayıcıdaki çimento parçacıkları arasındaki merkezden merkeze mesafe için:

Ac =^-3/i-/b-Sy =0,806-^-3/1/^ "(1)

toz betondaki kum parçacıkları arasındaki mesafe için:

Z/tg/6 -St = 0,806 ap-şuşt (2)

350-370 litreye eşit ince taneli toz beton karışımında (kumun kütle akış hızı 950-1000 kg) 0,14-0,63 mm'lik bir fraksiyona sahip kumun hacim fraksiyonu alındığında, parçacıkların geometrik merkezleri arasındaki minimum ortalama mesafe 428-434 mikrona eşit elde edildi. Parçacıkların yüzeyleri arasındaki minimum mesafe 43-55 mikron, kum büyüklüğü ise 0,1-0,5 mm - 37-44 mikrondur. Parçacıkların altıgen istiflenmesiyle bu mesafe K = 0,74/0,52 = 1,42 faktörü kadar artar.

Böylece, toz beton karışımının akışı sırasında, çimento, taş unu ve mikrosilika süspansiyonunun reolojik matrisinin yerleştirildiği boşluğun boyutu, 43-55 mikrondan 61-78 mikrona kadar değişecektir. 0,1 -0,5 mm matris ara katmanına kadar kum fraksiyonu 37-44 mikrondan 52-62 mikrona kadar değişecektir.

Uzunluğu / ve çapı c olan dağılmış fiber fiberlerin topolojisi? Lifli beton karışımlarının reolojik özelliklerini, akışkanlığını, liflerin geometrik merkezleri arasındaki ortalama mesafeyi belirler ve betonarme çekme dayanımını belirler. Hesaplanan ortalama mesafeler, düzenleyici belgelerde ve dağınık donatıya ilişkin birçok bilimsel çalışmada kullanılmaktadır. Bu formüllerin çelişkili olduğu ve bunlara dayalı hesaplamaların önemli ölçüde farklılık gösterdiği gösterilmiştir.

Yüz uzunluğuna sahip / içine fiber yerleştirilmiş kübik bir hücrenin (Şekil 1) dikkate alınmasından

b/ çapındaki lifler, toplam 11 lif /V içeriği ile yüzdeki lif sayısı belirlenir

P = ve mesafe o =

tüm liflerin hacmi dikkate alındığında У = fE.iL. /. dg ve katsayı Şek. 14

donatı faktörü /l = (100-l s11 s)/4 ■ I1, ortalama mesafe belirlenir:

5 = (/ - th?) / 0,113 ■ l/ts -1 (3)

Hesaplamalar 5, Romuapdi I.R.'nin formülleri kullanılarak yapıldı. ve Mendel I.A. ve Mak Kee formülüne göre. Mesafe değerleri Tablo 1'de sunulmaktadır. Tablo 1'den görülebileceği gibi Mak Kee formülü kullanılamaz. Böylece hücre hacminin 0,216 cm3'ten (/ = 6 mm) 1000 m3'e (/ = 10000 mm) artmasıyla mesafe 5 artar.

aynı c'de 15-30 kez erir, bu da bu formülü geometrik ve fiziksel anlamdan mahrum bırakır. Romuapdi formülü, 0,64 katsayısı dikkate alınarak kullanılabilir:

Dolayısıyla katı geometrik yapılardan elde edilen formül (3), Şekil 2'de doğrulanan nesnel bir gerçekliktir. 1. Bu formülü kullanarak kendi ve yabancı araştırmalarımızın sonuçlarını işlemek, etkisiz, esasen ekonomik olmayan takviye ve optimal takviye seçeneklerini belirlemeyi mümkün kıldı.

tablo 1

Çeşitli formüller kullanılarak hesaplanan, dağınık _ liflerin geometrik merkezleri arasındaki 8 mesafelerinin değerleri_

Çap, c), mm B mm farklı c ve / formüllerine göre mesafelerin oranı ZA^M, yazarın formülü kullanılarak hesaplanır ve McKee Yazarın ve Romualdi'nin formülü kullanılarak hesaplanan mesafelerin oranı

1=6 mm 1 = 6 mm Hiç / = 0-*"

ts-0,5 ts-1,0 ts-3,0 ts=0,5 ve -1,0 ts-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 ts=3,0 (1-0,5 (1-1,0 c-3,0 (»=0,5 c=1,0 (1*3,0))

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 mm /= 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Mesafe değerleri değişmedi 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10000 mm 1= 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64

Dördüncü bölüm, süper plastikleştirilmiş dağınık sistemlerin, toz beton karışımlarının (PBC) reolojik durumunun incelenmesine ve bunu değerlendirme metodolojisine ayrılmıştır.

PBS, sürüklenen havanın serbest bırakılması ve karışımların kendiliğinden sıkışması ile yatay bir yüzey oluşana kadar karışımın kalıplarda tamamen yayılmasını sağlayacak şekilde yüksek akışkanlığa sahip olmalıdır. Lif takviyeli beton üretimi için beton tozu karışımının dağınık donatıya sahip olması gerektiği göz önüne alındığında, böyle bir karışımın yayılması, lifsiz bir karışımın yayılmasından biraz daha düşük olmalıdır.

Şeffaf gözenek büyüklüğü 2-5 mm olan üç boyutlu çok sıralı ince gözenekli dokuma çerçeveli kalıpların dökülmesi için amaçlanan beton karışımı, çerçeve boyunca formun tabanına kolayca akmalı, form boyunca yayılmalı, doldurduktan sonra yatay bir yüzey oluşturur.

Karşılaştırılan dispers sistemleri reolojiye göre ayırt etmek için, nihai kayma gerilimi ve verimini değerlendirmeye yönelik basit yöntemler geliştirilmiştir.

Süper plastikleştirilmiş bir süspansiyona yerleştirilmiş bir hidrometreye etki eden kuvvetlerin bir diyagramı dikkate alınır. Sıvının akma dayanımı m0 ise hidrometre tamamen sıvının içine daldırılmaz. m" için aşağıdaki denklem elde edilir:

burada ¿/ silindirin çapıdır; t silindirin kütlesidir; p, süspansiyonun yoğunluğudur; ^-yerçekimi ivmesi.

R0'ı belirlemek için denklemlerin türetilmesinin basitliği, sıvının dikey bir duvar üzerinde iki plaka arasındaki boşlukta bir kılcal boruda (boru) dengede olması durumunda gösterilir.

Çimento, bazalt, kalsedon süspansiyonları ve PBS için t0'ın belirlenmesine yönelik yöntemlerin değişmezliği oluşturulmuştur. Bir dizi yöntem, kalıplara döküldüğünde iyi yayılması gereken, PBS için 5-8 Pa'ya eşit olan optimal t0 değerini belirlemiştir. Ta'yı belirlemek için en basit kesinlik yönteminin hidrometrik olduğu gösterilmiştir.

Toz beton karışımının yayılması ve yüzeyinin kendiliğinden tesviye edilmesi için, yarım küre yüzeyindeki tüm düzensizliklerin düzeltildiği bir durum belirlenmiştir. Yüzey gerilim kuvvetlerini hesaba katmadan, dökme bir sıvının yüzeyindeki damlaların sıfır temas açısında t0 şöyle olmalıdır:

Te

burada d yarım küre düzensizliklerinin çapıdır.

PBS'nin çok düşük akma mukavemeti ve iyi reoteknolojik özelliklerinin nedenleri belirlendi; bunlar, 0,14-0,6 mm veya 0,1-0,5 mm kum tanesi boyutunun ve miktarının optimal seçiminden oluşur. Bu, büyük kum tanelerinin ince çimento katmanlarıyla ayrıldığı ve karışımların r" ve viskozitesini önemli ölçüde artıran ince taneli kumlu betona kıyasla karışımın reolojisini iyileştirir.

Çeşitli SP sınıflarının tipinin ve dozajının t' üzerindeki etkisi ortaya çıktı (Şekil 4), burada 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-FIO'yu eritin. Toz karışımların yayılabilirliği, cam üzerine monte edilmiş bir sarsma tablasından gelen bir koni kullanılarak belirlendi. Koninin yayılmasının 25-30 cm arasında olması gerektiği ortaya çıktı, payı hacimce% 4-5'e ulaşabilen sürüklenen hava içeriğinin artmasıyla yayılma azalıyor.

Türbülanslı karıştırmanın bir sonucu olarak, ortaya çıkan gözenekler ağırlıklı olarak 0,51,2 mm'lik bir boyuta sahiptir ve r0 = 5-7 Pa'da ve 2730 cm'lik bir yayılmada, %2,5-3,0'luk bir kalıntı içeriğine kadar giderilme kapasitesine sahiptirler. Vakumlu karıştırıcılar kullanıldığında hava gözeneklerinin içeriği %0,8-1,2'ye düşürülür.

Toz beton karışımının yayılmasındaki değişimde ağ engelinin etkisi ortaya çıkarıldı. Karışımların yayılmasının 175 mm çapında bir ağ halkası ile net çapı 2,8x2,8 mm olan bir ağ ile engellenmesi durumunda, yayılmada azalma derecesinin olduğu bulunmuştur.

Niya, akma dayanımının artmasıyla ve kontrol yayılımının 26,5 cm'nin altına düşmesiyle önemli ölçüde artar.

Serbest c1c ve bloke disklerin çaplarının oranındaki değişim

Ls'den yelken açmak, Şekil 2'de gösterilmektedir. 5.

Dokuma çerçeveli kalıplara dökülen toz beton karışımlarında yayılım en az 27-28 cm olmalıdır.

Dağınık malzemenin yayılmasının azaltılmasında lif tipinin etkisi

güçlendirilmiş karışım

¿с, cm Kullanılan üç tip için

^ geometrik faktörlü lifler

eşit: 40 (sI), 15 mm; 1=6mm; //=%1), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zigzag c = %1), 150 (c1- 0,04 mm; / =6 mm - cam kaplamalı mikrofiber c - %0,7) ve takviyeli c1a karışımının yayılmasındaki değişime ilişkin kontrol yayılımı c1n değerleri tabloda gösterilmektedir. 2.

Yayılabilirlikteki en güçlü azalma, hacimce daha düşük takviye yüzdesine rağmen d = 40 µm mikrofiber içeren karışımlarda bulundu. Takviye derecesi arttıkça akışkanlık daha da azalır. Takviye katsayılı //=%2,0 lifli<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Beşinci bölüm, kayaların reaksiyon aktivitesinin incelenmesine ve reaksiyon-toz karışımlarının ve betonun özelliklerinin incelenmesine ayrılmıştır.

Kayaların (Rs) reaktivitesi: kuvars kumu, silisli kumtaşları, polimorflar 5/02 - çakmaktaşı, kalsedon, tortul kökenli çakıl ve volkanik - diyabaz ve bazalt, düşük çimentolu (C:Gp = 1:9-4) incelenmiştir. :4), çimentoyla zenginleştirilmiş karışımlar

Tablo 2

Kontrol. bulanıklık<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

evet (C:Gp). Syd = 100-160 m2/kg ve yüksek oranda dağılmış Syo = 900-1100 m2/kg olan kaba kaya tozları kullanıldı.

Kayaların reaksiyon aktivitesini karakterize eden en iyi karşılaştırmalı dayanım göstergelerinin, 28 gün sonra ve uzun süreler boyunca yüksek oranda dağılmış kayalar kullanıldığında, C:Gp = 1:9.5 bileşimindeki düşük çimentolu kompozit karışımlarla elde edildiği tespit edilmiştir. 1.0-1 yıl boyunca sertleşme. Zemin çakılı, kumtaşı, bazalt, diyabaz gibi çeşitli kayalarda 43-45 MPa'lık yüksek mukavemet değerleri elde edildi. Ancak yüksek dayanımlı toz beton için yalnızca yüksek dayanımlı kayalardan elde edilen tozların kullanılması gerekir.

X-ışını yapısal analizi, hem saf hem de bunlarla çimento karışımından yapılmış numuneler olan bazı kayaların faz bileşimini belirledi. Bu kadar düşük çimento içeriğine sahip çoğu karışımda yeni eklem mineral oluşumlarının oluşumu tespit edilmedi; CjS, tobermorit ve portlanditin varlığı açıkça tespit edildi. Ara maddenin mikrografları, tobermorit benzeri kalsiyum hidrosilikatların jel benzeri fazını açıkça göstermektedir.

RPB bileşimini seçmenin temel ilkeleri, karışımın en iyi reolojik özelliklerini ve betonun maksimum mukavemetini sağlayan çimento matrisinin gerçek hacimleri ile kum hacmi arasındaki oranın seçilmesinden oluşuyordu. Ortalama dcp çaplı kum parçacıkları arasındaki önceden belirlenmiş ortalama katman x = 0,05-0,06 mm'ye dayanarak, kübik hücreye ve formül (2)'ye göre matrisin hacmi şöyle olacaktır:

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

Katman* = 0,05 mm ve dcp = 0,30 mm alındığında, Vu ¡Vп = 2 ilişkisi elde edilir ve karışımın 1 m3'ü başına matris ve kumun hacimleri sırasıyla 666 l ve 334 l'ye eşit olacaktır. Kum kütlesi sabit alınarak çimento, bazalt unu, MC, su ve SP oranları değiştirilerek karışımın akışkanlığı ve betonun dayanımı belirlendi. Daha sonra kum parçacıklarının boyutu ve orta katmanın boyutu değiştirildi ve matrisin bileşen bileşiminde de benzer değişiklikler yapıldı. Bazalt ununun spesifik yüzey alanı, kumdaki boşlukların ağırlıklı olarak çimento ve bazalt parçacıklarıyla doldurulması şartlarına göre çimentoya yakın olarak alınmıştır.

15-50 mikron. Bazalt ve çimento parçacıkları arasındaki boşluklar 0,1-1 mikron büyüklüğündeki MC parçacıklarıyla doldurulmuştur.

RPBS'nin hazırlanmasına yönelik rasyonel bir prosedür, MC parçacıklarının ve karışımdaki dağılmış takviyenin düzgün dağılımı için bileşenlerin katı bir şekilde düzenlenmiş bir giriş sırası, homojenizasyon süresi, karışımın "geri kalanı" ve son homojenizasyon ile geliştirilmiştir.

RPBS bileşiminin son optimizasyonu, diğer tüm bileşenlerin içeriği değişen kum miktarıyla sabit bir içerikte gerçekleştirildi. Her biri 12 numuneden oluşan toplam 22 bileşim üretildi; bunların 3'ünde polikarboksilat GP'nin SP S-3 ile değiştirilmesiyle yerli çimentolar kullanıldı. Tüm karışımlarda yayılmalar, yoğunluklar ve sürüklenen hava içeriği belirlendi ve betonda, normal sertleşmeden 2,7 ve 28 gün sonra basınç dayanımı, eğilme ve yarma sırasındaki çekme dayanımı belirlendi.

Yayılmanın 21 ila 30 cm arasında değiştiği, sürüklenen hava içeriğinin %2 ila %5 arasında olduğu ve vakumlu karışımlar için %0,8 ila %1,2 arasında, karışımın yoğunluğunun 2390-2420 kg/m3 arasında değiştiği bulunmuştur.

Dökmeden sonraki ilk dakikalarda, yani 1020 dakika sonra, sürüklenen havanın büyük kısmının karışımdan uzaklaştırıldığı ve karışımın hacminin azaldığı ortaya çıktı. Havayı daha iyi çıkarmak için betonun yüzeyinde hızlı yoğun bir kabuk oluşmasını önleyen bir filmle kaplanması gerekir.

İncirde. Şekil 6, 7, 8, 9, SP tipinin ve dozajının, karışımın akışına ve betonun mukavemetine 7 ve 28 günlük yaştaki etkisini göstermektedir. En iyi sonuçlar GP Woerment 794'ün çimento ve MC kütlesinin %1,3-1,35'i kadar dozajlarda kullanılmasıyla elde edildi. Optimum MK = %18-20 miktarında karışımın akışkanlığının ve beton dayanımının maksimum olduğu ortaya çıktı. Oluşturulan modeller 28 günlük yaşta da devam etmektedir.

FM794 FM787 S-3

Yurtiçi SP, özellikle yüksek derecede saf MK kaliteleri BS - 100 ve BS - 120 kullanıldığında daha düşük bir indirgeme kabiliyetine sahiptir ve

Benzer hammadde tüketimine sahip özel üretilmiş kompozit VNV kullanıldığında, kısa süreli erime-o.9 ¡,1 1.z),5 1.7 lot C-3 ile, dağılmış [hedts+mk)1 loo dayanımlı betonarme kullanılmıştır. Elde edilen

Şekil 7 121-137 MPa.

HP dozajının RPBS'nin akışkanlığı (Şekil 7) ve betonun 7 gün (Şekil 8) ve 28 gün (Şekil 9) sonraki dayanımı üzerindeki etkisi ortaya çıktı.

[GShTsNIKYAO [GShTs+MK)] 100

Pirinç. 8 Şek. 9

Deneylerin matematiksel planlanması yöntemiyle elde edilen ve ardından "Gradient" programı kullanılarak yapılan veri işlemeyle elde edilen, incelenen faktörler üzerindeki değişimin genel bağımlılığı şu şekilde tahmin edilir: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ burada x, MK/C oranıdır; xs - oran [GP/(MK+C)]-100. Ek olarak, fiziksel ve kimyasal süreçlerin akışının özüne ve adım adım metodolojinin kullanımına dayanarak, matematiksel modeldeki değişken faktörlerin sayısını, tahmin edilen kalitesini bozmadan önemli ölçüde azaltmak mümkün olmuştur.

Altıncı bölümde betonun bazı fiziksel ve teknik özellikleri ile bunların ekonomik açıdan değerlendirilmesi üzerine yapılan çalışmanın sonuçları sunulmaktadır. Toz takviyeli ve takviyesiz betondan yapılmış prizmaların statik test sonuçları sunulmaktadır.

Dayanımlara bağlı olarak elastisite modülünün (440-^470)-102 MPa aralığında değiştiği, Poisson oranının donatısız betonda 0,17-0,19, dağınık betonarmede ise 0,31-0,33 olduğu, Bu, betonun yük altındaki viskoz doğa davranışını, takviyesiz betonun gevrek kırılmasıyla karşılaştırıldığında karakterize eder. Betonun yarılma sırasındaki mukavemeti 1,8 kat artar.

Takviyesiz RRP numunelerinin hava büzülmesi 0,60,7 mm/m olup, dağınık takviyeli numunelerde 1,3-1,5 kat azalır. Betonun 72 saat içindeki su emmesi %2,5-3,0'ı geçmez.

Hızlandırılmış bir yöntem kullanılarak toz betonun donma direnci testleri, 400 döngü dönüşümlü donma ve çözülme sonrasında donma direnci katsayısının 0,96-0,98 olduğunu gösterdi. Yapılan tüm testler toz betonun performans özelliklerinin yüksek olduğunu göstermektedir. Münih'teki evlerin inşaatı sırasında balkonlar için çelik yerine küçük kesitli raflarda, balkon plakalarında ve sundurmalarda kendilerini kanıtlamışlardır. Dağınık betonarme betonun geleneksel 500-600 beton kalitelerinden 1,5-1,6 kat daha pahalı olmasına rağmen, beton hacmindeki önemli azalma nedeniyle ondan yapılan tüm ürün ve yapılar% 30-50 daha ucuzdur.

Penza Reinforced Concrete Plant LLC'de ve Energoservice CJSC'nin betonarme ürünleri üretim üssünde dağınık betonarmeden lento, kazık kapakları ve menhollerin imalatında yapılan üretim testleri, bu tür betonun kullanılmasının yüksek verimliliğini doğruladı.

ANA SONUÇLAR VE ÖNERİLER 1. Rusya'da üretilen dağınık betonarme bileşiminin ve özelliklerinin analizi, betonun düşük basınç dayanımından (M 400-600) dolayı teknik ve ekonomik gereksinimleri tam olarak karşılamadıklarını göstermektedir. Bu tür üç, dört ve nadiren beş bileşenli betonlarda, yalnızca yüksek dayanımlı dağınık donatı değil, aynı zamanda normal dayanımlı donatı da gereğinden az kullanılır.

2. Ortak girişimin reolojik etkisini ortaklaşa artıran, iri taneli agregalar içermeyen dağınık sistemlerde, mikrosilika ve kaya tozlarının yüksek reaktivitesi içinde süper akışkanlaştırıcıların maksimum su azaltıcı etkilerine ulaşma olasılığı hakkındaki teorik fikirlere dayanarak, ince ve nispeten kısa dağınık donatı için yedi bileşenli yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu beton matrisinin oluşturulması c1 = 0,15-0,20 μm ve / = 6 mm, beton üretiminde “kirpi” oluşturmayan ve PBS'nin akışkanlığını önemli ölçüde azaltmaz.

4. Kompozit bağlayıcıların ve dağınık betonarme yapıların yapısal topolojisi ortaya çıkarılmış ve yapının matematiksel modelleri verilmiştir. Kompozit dolgulu bağlayıcıların sertleştirilmesi için bir çözelti yoluyla iyon difüzyon mekanizması kurulmuştur. PBS'deki kum parçacıkları ile toz betondaki liflerin geometrik merkezleri arasındaki ortalama mesafeleri çeşitli formüller ve çeşitli parametreler (¡1, 1, c1) kullanarak hesaplamaya yönelik yöntemler sistematik hale getirilmiştir. Yazarın formülünün nesnelliği, geleneksel olarak kullanılanların aksine gösterilmiştir. PBS'deki çimentolama süspansiyon katmanının optimum mesafesi ve kalınlığı şu aralıkta olmalıdır:

37-44^43-55, kum tüketimi 950-1000 kg ve fraksiyonları sırasıyla 0,1-0,5 ve 0,140,63 mm'dir.

5. Dağınık takviyeli ve takviyesiz PBS'nin reoteknolojik özellikleri geliştirilen yöntemler kullanılarak belirlendi. £> = 100 boyutlarına sahip bir koniden PBS'nin optimum yayılması; g!= 70; A = 60 mm, 25-30 cm olmalıdır. Fiberin geometrik parametrelerine ve tel örgü ile engellendiğinde PBS'nin yayılmasına bağlı olarak yayılmadaki azalma katsayıları belirlenmiştir. PBS'nin hacimsel örgülü dokuma çerçeveli kalıplara dökülmesi için yayılmanın en az 28-30 cm olması gerektiği gösterilmiştir.

6. Ekstrüzyon kalıplama basıncı altında preslenen numunelerdeki düşük çimentolu karışımlardaki (C:P -1:10) kaya tozlarının reaksiyon-kimyasal aktivitesinin değerlendirilmesi için bir yöntem geliştirilmiştir. Aynı aktivite ile 28 gün sonra ve uzun vadede güç açısından değerlendirildiği tespit edilmiştir.

sertleşme oranları (1-1,5 yıl), RPBS'de kullanıldığında yüksek dayanımlı kayalardan elde edilen tozlar tercih edilmelidir: bazalt, diyabaz, dasit, kuvars.

7. Toz betonun yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Döküm karışımlarının döküldükten sonraki ilk 10-20 dakika içinde %40-50'ye kadar sürüklenen havayı serbest bıraktığı ve yoğun bir kabuk oluşumunu önleyen bir film ile kaplanması gerektiği tespit edilmiştir. Karışımlar döküldükten 7-10 saat sonra aktif olarak prizlenmeye başlar ve 1 gün sonra 30-40 MPa, 2 gün sonra - 50-60 MPa güç kazanır.

8. 130-150 MPa mukavemetli beton bileşimini seçmek için temel deneysel ve teorik prensipler formüle edilmiştir. PBS'nin yüksek akışkanlığını sağlamak için kuvars kumunun 950-1000 kg/m3 akış hızında 1400-1500 kg/m3 kütle yoğunluğunda 0,14-0,63 veya 0,1-0,5 mm fraksiyonlu ince taneli olması gerekir. Kum taneleri arasındaki çimento-taş unu ve MC süspansiyon tabakasının kalınlığı sırasıyla 43-55 ve 37-44 mikron aralığında olmalı, su içeriği ve SP 25-30 karışımların yayılmasını sağlamalıdır. cm. PC ve taş ununun dağılımı yaklaşık olarak aynı olmalı, MC içeriği çimento ağırlığının %15-20'si, taş unu içeriği ise %40-55 olmalıdır. Bu faktörlerin içeriğini değiştirirken, karışımın gerekli yayılımına ve 2, 7 ve 28 gün sonraki maksimum basınç dayanımına göre en uygun bileşim seçilir.

9. Takviye katsayısı /4=%1 olan çelik fiber kullanan, basınç dayanımı 130-150 MPa olan ince taneli dağınık betonarme bileşimleri optimize edilmiştir. Optimal teknolojik parametreler belirlenmiştir: karıştırma, özel tasarımlı, tercihen boşaltılmış yüksek hızlı karıştırıcılarda yapılmalıdır; Bileşenlerin yükleme sırası ve karıştırma ve "dinlenme" modları sıkı bir şekilde düzenlenmiştir.

10. Bileşimin dağınık takviyeli PBS'nin akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği ve betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi incelenmiştir. Karışımların kireç çözücü özelliğinin yanı sıra betonun mukavemetinin de bir takım reçete ve teknolojik faktörlere bağlı olduğu ortaya çıkmıştır. Optimizasyon sırasında akışkanlık ve gücün bireysel, en önemli faktörlere matematiksel bağımlılığı belirlendi.

11. Dağınık betonarme malzemenin bazı fiziksel ve teknik özellikleri incelenmiştir. Basınç dayanımı 120-150 MPa olan betonun elastik modülü (44-47)-103 MPa, Poisson oranının ise 0,31-0,34 (donatısız beton için 0,17-0,19) olduğu gösterilmiştir. Hava büzülme dis-

İran takviyeli beton, takviyesiz betona göre 1,3-1,5 kat daha düşüktür. Yüksek donma direnci, düşük su emme ve hava büzülmesi bu tür betonun yüksek performans özelliklerini gösterir.

TEZ ÇALIŞMASININ ANA HÜKÜMLERİ VE SONUÇLARI AŞAĞIDAKİ YAYINLARDA BELİRTİLMİŞTİR

1. Kalaşnikof, S-V. Asimptotik üstel bağımlılıkları işlemek için bir algoritma ve yazılımın geliştirilmesi [Metin] / S.B. Kalaşnikof, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // 29. bilimsel ve teknik konferansın raporlarının materyalleri. - Penza: Penza Eyalet Yayınevi. Mimarlık Üniversitesi. ve s., 1996. - s. 60-61.

2. Kalaşnikof, S.B. Döngüsel yineleme yöntemini kullanarak kinetik ve asimptotik bağımlılıkların analizi [Metin] / A.N. Bobryshev, S.B. Kalaşnikof, V.N Kozomazov, R.I. Avdeev // RAASN Bülteni. Yapı Bilimleri Bölümü, 1999. - Sayı. 2. - s. 58-62.

3. Kalaşnikof, S.B. Ultra ince dolgu maddeleri elde etmenin bazı metodolojik ve teknolojik yönleri [Metin] / E.Yu. Selivanova, S.B. Kalaşnikof N Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: koleksiyon. ilmi uluslararası çalışıyor bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalaşnikof, S.B. Bir süperakışkanlaştırıcının blokaj fonksiyonunun çimento sertleşme kinetiği üzerinde değerlendirilmesi konusunda [Metin] / B.C. Demyanova, A.Ş. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, S.B. Kalaşnikof N Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: Sat., bilimsel. uluslararası çalışıyor bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2003. - s. 54-60.

5. Kalaşnikof, S.B. Bir süperakışkanlaştırıcının blokaj fonksiyonunun çimento sertleşme kinetiği üzerindeki değerlendirilmesi [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, S.B. Kalaşnikof, I.E. Ilyina // RAASN'nin yıllık toplantısının tutanakları “Mimari ve inşaat sürecinde yaratıcılığın motivasyonu olarak kaynak ve enerji tasarrufu.” - Moskova-Kazan, 2003. - S. 476-481.

6. Kalaşnikof, S.B. Süper yoğun çimento taşının ve düşük saç içeriğine sahip betonun kendi kendini yok etmesi hakkında modern fikirler [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, S.B. Kalaşnikof // Bülten. Ser. RAASN'nin Volga bölge şubesi, - 2003. Sayı. 6. - s. 108-110.

7. Kalaşnikof, S.B. Beton karışımlarının polimer katkı maddeleri ile delaminasyona karşı stabilizasyonu [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, N.M. Duboshina, S.B. Kalaşnikof // Plastik kütleler. - 2003. - Sayı 4. - s. 38-39.

8. Kalaşnikof, S.B. Çimento taşının modifiye edici katkı maddeleri ile hidratasyonu ve sertleştirilmesi işlemlerinin özellikleri [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, I.E. Ilyina, S.B. Kalaşnikof // Üniversitelerin Haberleri. İnşaat, - Novosibirsk: 2003. - No. 6 - S. 26-29.

9. Kalaşnikof, S.B. Ultra ince dolgu maddeleri ile modifiye edilmiş çimento betonunun büzülme ve büzülme çatlağı direncinin değerlendirilmesi konusunda [Metin] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, I.O.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, S.B. Kalaşnikof // Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: koleksiyon. ilmi uluslararası çalışıyor bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2004. - s. 10-13.

10. Kalaşnikof, S.B. Çimento bileşimlerindeki silisit kayalarının reaksiyon aktivitesi [Metin] / B.C. Demyanova, S.B. Kalaşnikof, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: koleksiyon. ilmi uluslararası çalışıyor bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2004. - s. 81-85.

11. Kalaşnikof, S.B. Kompozit çimento bağlayıcılarının sertleşme teorisi üzerine [Metin] / S.B. Kalaşnikof, V.I. Kalaşnikof // Uluslararası bilimsel ve teknik konferansın materyalleri “İnşaatın güncel sorunları”. - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalaşnikof, S.B. Çimento bileşimlerinde kırılmış kayaların reaksiyon aktivitesi [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, Yu.S. Kalaşnikof // İzvestia. Tula Devlet Üniversitesi. Seri “Yapı malzemeleri, yapılar ve yapılar”. -Tula. -2004. - Cilt. 7. - s. 26-34.

13. Kalaşnikof, S.B. Kompozit çimento ve cüruf bağlayıcıların hidrasyon teorisi üzerine [Metin] / V.I. Kalaşnikof, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, S.B. Kalaşnikof ve "Vestnik". Serisi Yapı Bilimleri Bölümü. - Belgorod: - 2005. -No.9-S. 216-221.

14. Kalaşnikof, S.B. Betonun çok işlevli özelliklerinin sağlanmasında bir faktör olarak çok bileşenlilik [Metin] / Yu.M. Bazhenov, B.S. Demyanova, S.B. Kalaşnikof, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Yapı malzemeleri üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler: makale koleksiyonu. makaleler uluslararası. bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 4-8.

15. Kalaşnikof, S.B. Yüksek mukavemetli dağınık betonarme darbe dayanımı [Metin] / B.C. Demyanova, S.B. Kalaşnikof, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Yapı malzemeleri üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler: koleksiyon. uluslararası makaleler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2005. - s. 18-22.

16. Kalaşnikof, S.B. Dolgu maddeleri ile karışık bağlayıcıların topolojisi ve sertleşme mekanizmaları [Metin] / Jurgen Schubert, C.B. Kalaşnikof // Yapı malzemeleri üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler: makale koleksiyonu. uluslararası makaleler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214.

17. Kalaşnikof, S.B. İnce taneli toz halinde dağılmış betonarme [Metin] I V.I. Kalaşnikof, S.B. Kalaşnikof // Başarılar. Sorunlar ve umut verici gelişme yönleri. Yapı malzemesi biliminin teorisi ve uygulaması. RAASN'nin onuncu akademik okumaları. - Kazan: Kazan Devlet Yayınevi. Arch.-stroitel. Üniv., 2006. - s. 193-196.

18. Kalaşnikof, S.B. Geliştirilmiş performans özelliklerine sahip çok bileşenli dağınık betonarme [Metin] / B.C. Demyanova, S.B. Kalaşnikof, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Başarılar. Sorunlar ve umut verici gelişme yönleri. Yapı malzemesi biliminin teorisi ve uygulaması. RAASN'nin onuncu akademik okumaları. - Kazan: Kazan Devlet Yayınevi. Arch.-stroitel. Üniv., 2006.-S. 161-163.

Kalaşnikof Sergey Vladimiroviç

İNCE TANELİ REAKTİF TOZ DAĞITILMIŞ-KAYALAR KULLANILAN BETONARME

05.23.05 - İnşaat malzemeleri ve ürünleri Teknik bilimler adayı derecesi için tez özeti

5 Haziran 2006'da yayınlanmak üzere imzalanmıştır. Format 60x84/16. Ofset kağıdı. Risograf baskısı. Ah. ed. l. 1. Dolaşım 100 kopya.

Sipariş No. 114 _

Yayınevi PGUAS.

PGUAS'ın operasyonel baskı atölyesinde basılmıştır.

440028. Penza, st. G.Titova, 28.

4 GİRİŞ.

BÖLÜM 1 MODERN KAVRAMLAR VE TEMEL

YÜKSEK KALİTELİ TOZ BETON ELDE EDİLMESİ İLKELERİ.

1.1 Yüksek kaliteli beton ve elyaf takviyeli beton kullanımında yurt içi ve yurt dışı deneyim.

1.2 Betonun çok bileşenli yapısı, işlevsel özelliklerin sağlanmasında bir faktör olarak.

1.3 Yüksek mukavemetli ve özellikle yüksek mukavemetli reaksiyon tozu betonu ve elyaf takviyeli betonun ortaya çıkması için motivasyon.

1.4 Dağınık tozların yüksek reaktivitesi, yüksek kaliteli beton üretiminin temelidir.

1. BÖLÜM SONUÇLARI.

BÖLÜM 2 KAYNAK MATERYALLER, ARAŞTIRMA YÖNTEMLERİ,

CİHAZLAR VE EKİPMANLAR.

2.1 Hammaddelerin özellikleri.

2.2 Araştırma yöntemleri, araçları ve ekipmanları.

2.2.1 Hammaddelerin hazırlanması ve reaksiyon aktivitelerinin değerlendirilmesi teknolojisi.

2.2.2 Toz beton karışımları ve malzemelerinin üretim teknolojisi

Testlerinin sonuçları.

2.2.3 Araştırma yöntemleri. Aletler ve ekipmanlar.

BÖLÜM 3 DAĞITIM SİSTEMLERİNİN TOPOLOJİSİ, DAĞITIM

GÜÇLENDİRİLMİŞ TOZ BETON VE

SERTLEŞME MEKANİZMASI.

3.1 Kompozit bağlayıcıların topolojisi ve sertleşme mekanizmaları.

3.1.1 Kompozit bağlayıcıların yapısal ve topolojik analizi. 59 R 3.1.2 Bileşimlerin yapısal topolojisinin bir sonucu olarak kompozit bağlayıcıların hidrasyon ve sertleşme mekanizması.

3.1.3 Dağınık donatılı ince taneli betonun topolojisi.

3. BÖLÜM SONUÇLARI.

BÖLÜM 4 SÜPERPLASTİFİYE DAĞITILMIŞ SİSTEMLERİN REOLOJİK DURUMU, TOZ BETON KARIŞIMLARI VE DEĞERLENDİRİLMESİ İÇİN METODOLOJİ.

4.1 Dağınık sistemlerin ve ince taneli toz beton karışımlarının nihai kayma gerilmesini ve akışkanlığını değerlendirmek için bir metodolojinin geliştirilmesi.

4.2 Dağınık sistemlerin ve ince taneli toz karışımlarının reolojik özelliklerinin deneysel olarak belirlenmesi.

4. BÖLÜM SONUÇLARI.

BÖLÜM 5 KAYAÇLARIN REAKTİF AKTİVİTELERİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ VE REAKTİF TOZ KARIŞIMLARI VE BETONUN İNCELENMESİ.

5.1 Çimentoyla karıştırılmış kayaların reaksiyon aktivitesi.-■.

5.2 Malzeme gereklilikleri dikkate alınarak, toz halinde dağılmış betonarme bileşiminin seçilmesine ilişkin ilkeler.

5.3 İnce taneli toz halinde dağılmış betonarme tarifi.

5.4 Beton karışımının hazırlanması.

5.5 Toz beton karışımlarının bileşimlerinin özellikleri ve eksenel basınç altındaki mukavemetleri üzerindeki etkisi.

5.5.1 Süperakışkanlaştırıcı türünün beton karışımının yayılabilirliği ve betonun mukavemeti üzerindeki etkisi.

5.5.2 Süperakışkanlaştırıcı dozajının etkisi.

5.5.3 Mikrosilika dozajının etkisi.

5.5.4 Bazalt ve kum oranının dayanıma etkisi.

5. BÖLÜM SONUÇLARI.

BÖLÜM 6 BETONUN FİZİKSEL VE ​​TEKNİK ÖZELLİKLERİ VE BUNLARI

TEKNİK VE EKONOMİK DEĞERLENDİRME.

6.1 RPB ve fibro-RPB'nin mukavemet oluşumunun kinetik özellikleri.

6.2 Fibro-RPB'nin deforme edici özellikleri.

6.3 Toz betondaki hacimsel değişiklikler.

6.4 Dağınık betonarme toz betonun su emmesi.

6.5 RPB'nin teknik ve ekonomik değerlendirmesi ve üretim uygulaması.

giriiş 2006, inşaat tezi, Kalaşnikof, Sergey Vladimirovich

Konunun alaka düzeyi. Dünya beton ve betonarme üretim pratiğinde, kaliteli, yüksek ve özellikle yüksek dayanımlı beton üretimi her yıl hızla artmakta, malzeme ve enerji kaynaklarında önemli tasarruflar sağlanması nedeniyle bu ilerleme objektif bir gerçeklik haline gelmiştir.

Betonun basınç dayanımının önemli ölçüde artmasıyla birlikte çatlak direnci kaçınılmaz olarak azalır ve yapıların gevrek kırılma riski artar. Betonun lifle dağınık takviyesi bu olumsuz özellikleri ortadan kaldırır, bu da 80-100'den daha yüksek sınıflarda, 150-200 MPa dayanımlı, yeni bir kaliteye sahip - viskoz bir tahribat doğası olan betonun üretilmesini mümkün kılar.

Dağınık betonarme alanındaki bilimsel çalışmaların analizi ve bunların ev içi pratikte üretimi, ana yönelimin bu tür betonda yüksek mukavemetli matrislerin kullanılması hedefine ulaşmadığını göstermektedir. Basınç dayanımı açısından dağınık betonarme sınıfı son derece düşük kalır ve B30-B50 ile sınırlıdır. Bu, fiberin matrise iyi bir şekilde yapışmasına veya düşük çekme mukavemetinde bile çelik fiberin tam kullanımına izin vermez. Ayrıca teorik olarak %5-9 hacimsel takviye derecesine sahip, gevşek döşenen liflere sahip beton ürünler geliştirilmekte ve pratikte üretilmekte; bileşimdeki plastikleştirilmemiş "yağlı" yüksek büzülmeli çimento-kum harçları ile titreşimin etkisi altında dökülürler: W/C = 0,4'te çimento-kum -1:0,4+1:2,0, bu son derece israftır ve seviyeyi tekrarlar 1974'teki çalışma Süper plastikleştirilmiş VNV, mikro silika ile mikro dağılmış karışımlar, yüksek mukavemetli kayalardan reaktif tozlarla oluşturma alanındaki önemli bilimsel başarılar, oligomerik bileşimli süper plastikleştiriciler ve hiper plastikleştiriciler kullanılarak su azaltıcı etkinin% 60'a çıkarılmasını mümkün kılmıştır. polimer bileşiminden oluşur. Bu başarılar, dökme kendiliğinden yerleşen karışımlardan yüksek mukavemetli betonarme veya ince taneli toz betonun oluşturulmasının temeli olmadı. Bu arada, gelişmiş ülkeler aktif olarak dağınık liflerle güçlendirilmiş, dokunmuş şeffaf hacimsel ince ağlı çerçeveler ve bunların çubuk veya çubukla dağınık takviyeli kombinasyonlarıyla güçlendirilmiş yeni nesil reaksiyon tozu betonu geliştiriyor.

Bütün bunlar, yalnızca kritik benzersiz binaların ve yapıların yapımında değil, aynı zamanda genel amaçlı ürünler için de oldukça ekonomik olan, yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu, dağınık betonarme kaliteleri 1000-1500 oluşturmanın uygunluğunu belirler. yapılar.

Tez çalışması, Münih Teknik Üniversitesi (Almanya) Yapı Malzemeleri ve Yapıları Enstitüsü programları ve TBKiV PSUAS Dairesi'nin girişim çalışması ve Eğitim Bakanlığı'nın bilimsel ve teknik programı uyarınca gerçekleştirildi. Rusya "Mimarlık ve İnşaat" alt programında "Bilim ve teknolojinin öncelikli alanlarında yüksek öğrenimin bilimsel araştırması" 2000-2004

Çalışmanın amacı ve hedefleri. Tez çalışmasının amacı, kırılmış kayalar kullanılarak, dağınık betonarme de dahil olmak üzere, yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu beton bileşimleri geliştirmektir.

Bu hedefe ulaşmak için aşağıdaki görevlerin bir dizisini çözmek gerekiyordu:

Ultra düşük su içeriğine sahip döküm yoluyla elde edilen, çok yoğun, yüksek mukavemetli bir matrise sahip çok bileşenli ince taneli toz betonun oluşturulmasına yönelik teorik arka planı ve motivasyonu belirlemek, yıkım sırasında viskoz bir yapıya sahip betonun üretimini sağlamak ve yüksek bükülmede çekme mukavemeti;

Kompozit bağlayıcıların ve dağınık takviyeli ince taneli bileşimlerin yapısal topolojisini tanımlamak, kaba dolgu parçacıkları arasındaki ve takviye elyaflarının geometrik merkezleri arasındaki mesafeleri tahmin etmek için yapılarının matematiksel modellerini elde etmek;

Suda dağılmış sistemlerin, ince taneli toz dağılmış-takviyeli bileşimlerin reolojik özelliklerini değerlendirmek için bir metodoloji geliştirmek; reolojik özelliklerini araştırmak;

Karışık bağlayıcıların sertleşme mekanizmasını tanımlayın, yapı oluşum süreçlerini inceleyin;

Çok bileşenli ince taneli toz beton karışımlarının gerekli akışkanlığını sağlamak, formların düşük viskoziteli ve ultra düşük akma dayanımına sahip bir karışımla doldurulmasını sağlamak;

Betonun çekme mukavemetini arttırmak için yeterli minimum içeriğe sahip d = 0,1 mm ve / = 6 mm lifli ince taneli dağınık betonarme karışımlarının bileşimlerini optimize etmek, hazırlama teknolojisi ve formülasyonun akışkanlık, yoğunluk üzerindeki etkisini belirlemek Betonun hava içeriği, mukavemeti ve diğer fiziksel ve teknik özellikleri.

Çalışmanın bilimsel yeniliği.

1. Süper akışkanlaştırıcıların etkinliğini önemli ölçüde artırarak, ince kuvars kumu fraksiyonları ile kırma taş içermeyen beton karışımlarından, reaktif kaya tozları ve mikrosilika ile yapılan, dağınık betonarme dahil olmak üzere yüksek mukavemetli ince taneli çimento tozu betonu üretme imkanı döküm kendiliğinden yerleşen karışımdaki su içeriği, kuru bileşenlerin ağırlığına göre %10-11'e kadar (SP'siz presleme için yarı-kuru karışıma karşılık gelir) kadar.

2. Süper plastikleştirilmiş sıvı dağılmış sistemlerin akma dayanımını belirlemeye yönelik yöntemlerin teorik temelleri geliştirilmiş ve toz beton karışımlarının serbestçe yayılan ve bir örgü çitle engellenen yayılabilirliğini değerlendirmeye yönelik yöntemler önerilmiştir.

3. Dağınık takviyeli olanlar da dahil olmak üzere kompozit bağlayıcıların ve toz betonların topolojik yapısı ortaya çıkarılmıştır. Kaba parçacıklar arasındaki ve beton gövdedeki liflerin geometrik merkezleri arasındaki mesafeleri belirleyen yapılarının matematiksel modelleri elde edildi.

4. Kompozit çimento bağlayıcıların sertleşmesinin ağırlıklı olarak çözelti yoluyla difüzyon-iyon mekanizması teorik olarak öngörülmüş ve deneysel olarak kanıtlanmıştır; dolgu maddesi içeriği arttıkça veya dispersiyonu çimento dispersiyonuna kıyasla önemli ölçüde arttıkça artar.

5. İnce taneli toz betonun yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Süperakışkanlaştırılmış dökme kendiliğinden yerleşen beton karışımlarından elde edilen toz betonun çok daha yoğun olduğu, mukavemet artış kinetiğinin daha yoğun olduğu ve standart mukavemetin aynı su içeriğinde aynı su içeriğinde preslenen SP içermeyen betona göre önemli ölçüde daha yüksek olduğu gösterilmiştir. 40-50 MPa basınç. Tozların reaksiyon-kimyasal aktivitesinin değerlendirilmesine yönelik kriterler geliştirilmiştir.

6. 0,15 çapında ve 6 mm uzunluğunda ince çelik lifli ince taneli dağınık betonarme karışımlarının bileşimleri, hazırlanma teknolojisi, bileşenlerin giriş sırası ve karıştırma süresi optimize edilmiştir; Bileşimin sıvı yoğunluğu, beton karışımlarının hava içeriği ve betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi belirlenmiştir.

7. Dağınık takviyeli toz betonun bazı fiziksel ve teknik özellikleri ve çeşitli formülasyon faktörlerinin bunlar üzerindeki etkisinin ana modelleri incelenmiştir.

Çalışmanın pratik önemi, ürün ve yapılara yönelik döküm kalıpları için fiberli yeni döküm ince taneli toz beton karışımlarının geliştirilmesinde yatmaktadır; hem kombine çubuk takviyeli hem de kombine çubuk takviyeli veya hazır hacimsel dokuma ince ağlı döküm kalıpları için fibersiz. çerçeveler. Yüksek yoğunluklu beton karışımları kullanarak, aşırı yükler altında viskoz kırılma desenine sahip, çatlamaya karşı oldukça dayanıklı, bükülebilir veya sıkıştırılmış betonarme yapılar üretmek mümkündür.

0.040.15 mm uzunluğunda ve 6-9 uzunlukta ince ve kısa yüksek mukavemetli fiber kullanmak için metale yapışmayı arttırmak amacıyla 120-150 MPa basınç dayanımına sahip yüksek yoğunluklu, yüksek mukavemetli bir kompozit matris elde edilmiştir. mm, bükme sırasında yüksek çekme dayanımına sahip ince duvarlı telkari ürünlerin üretimi için döküm teknolojilerinde beton karışımlarının tüketimini ve akış direncini azaltmaya olanak tanır.

Yeni tip ince taneli, toz halinde dağılmış betonarme, çeşitli inşaat türlerine yönelik yüksek mukavemetli ürün ve yapı yelpazesini genişletiyor.

Cevher ve metalik olmayan minerallerin çıkarılması ve zenginleştirilmesi sırasında taş kırma elemelerinden, kuru ve ıslak manyetik ayırmadan elde edilen doğal dolgu maddelerinin hammadde tabanı genişletildi.

Geliştirilen betonların ekonomik verimliliği, yüksek mukavemetli ürünlerin ve yapıların üretimi için beton karışımlarının tüketimini azaltarak malzeme tüketiminde önemli bir azalmadan oluşur.

Araştırma sonuçlarının uygulanması. Geliştirilen bileşimler, Penza Reinforced Concrete Plant LLC'de ve Energoservice JSC'nin prefabrik beton üretim üssünde üretim testlerine tabi tutuldu ve Münih'te konut inşaatında balkon destekleri, levhalar ve diğer ürünlerin üretiminde kullanıldı.

İşin onaylanması. Tez çalışmasının ana hükümleri ve sonuçları Uluslararası ve Tüm Rusya bilimsel ve teknik konferanslarında sunuldu ve rapor edildi: “Yeni binyıl için genç bilim” (Naberezhnye Chelny, 1996), “Kentsel planlama ve kalkınma sorunları” (Penza, 1996, 1997, 1999 d), “Yapı malzemesi biliminin modern sorunları” (Penza, 1998), “Modern inşaat” (1998), Uluslararası bilimsel ve teknik konferanslar “Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), “Mimari inşaat sürecinde yaratıcılık motivasyonu olarak kaynak ve enerji tasarrufu” (Moskova-Kazan, 2003), “İnşaatın güncel sorunları” (Saransk, 2004), “Yeni enerji ve kaynak tasarrufu bilimi” -yapı malzemeleri üretiminde yoğun teknolojiler" (Penza, 2005), Tüm Rusya bilimsel ve pratik konferansı "Volga bölgesi şehirlerinin sürdürülebilir kalkınması için kentsel planlama, yeniden yapılanma ve mühendislik desteği" (Tolyatti, 2004), Akademik okumalar RAASN "Yapı malzemeleri biliminin teori ve pratiğinin başarıları, sorunları ve ümit verici yönleri" (Kazan, 2006).

Yayınlar. Araştırma sonuçlarına göre 27 eser yayımlandı (2 eser Yüksek Tasdik Komisyonu listesindeki dergilerde).

İşin yapısı ve kapsamı. Tez çalışması, giriş, 6 bölüm, ana sonuç, ekler ve 160 başlıktan oluşan kaynak listesinden oluşmakta olup, 175 sayfalık daktiloyla yazılmış metin üzerinde sunulmuş olup, 64 şekil, 33 tablo içermektedir.

Çözüm "Kayalar kullanılarak ince taneli reaksiyon-toz dağınık-betonarme" konulu tez

1. Rusya'da üretilen dağınık betonarme bileşiminin ve özelliklerinin analizi, betonun düşük basınç dayanımı (M 400-600) nedeniyle teknik ve ekonomik gereklilikleri tam olarak karşılamadıklarını göstermektedir. Bu tür üç, dört ve nadiren beş bileşenli betonlarda, yalnızca yüksek dayanımlı dağınık donatı değil, aynı zamanda normal dayanımlı donatı da gereğinden az kullanılır.

2. İri taneli agregalar içermeyen dağınık sistemlerde süper akışkanlaştırıcıların maksimum su azaltıcı etkilerine ulaşma olasılığı hakkındaki teorik fikirlere dayanarak, ortak girişimin reolojik etkisini birlikte artıran mikrosilika ve kaya tozlarının yüksek reaktivitesi, beton üretiminde “kirpi” oluşturmayan, d = 0,15-0,20 μm ve / = 6 mm ince ve nispeten kısa dağınık donatı için yedi bileşenli yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu beton matrisinin oluşturulması ve PBS'nin akışkanlığını çok az azaltır.

3. Yüksek yoğunluklu PBS elde etmek için ana kriterin, SP ilavesiyle sağlanan çok yoğun çimentolu çimento, MC, kaya tozu ve su karışımının yüksek akışkanlığı olduğu gösterilmiştir. Bu bağlamda, dağınık sistemlerin ve PBS'nin reolojik özelliklerini değerlendirmek için bir metodoloji geliştirilmiştir. Maksimum 5-10 Pa kayma geriliminde ve kuru bileşenlerin ağırlığına göre %10-11 su içeriğinde PBS'nin yüksek akışkanlığının sağlandığı tespit edilmiştir.

4. Kompozit bağlayıcıların ve dağınık betonarme yapıların yapısal topolojisi ortaya çıkarılmış ve yapının matematiksel modelleri verilmiştir. Kompozit dolgulu bağlayıcıların sertleştirilmesi için bir çözelti yoluyla iyon difüzyon mekanizması kurulmuştur. PBS'deki kum parçacıkları arasındaki ortalama mesafelerin, toz betondaki liflerin geometrik merkezlerinin çeşitli formüller kullanılarak ve çeşitli parametreler için hesaplanmasına yönelik sistematik yöntemler //, /, d. Yazarın formülünün nesnelliği, geleneksel olarak kullanılanların aksine gösterilmiştir. PBS'deki çimentolama süspansiyon tabakasının optimal mesafesi ve kalınlığı, 950-1000 kg kum tüketimi ve sırasıyla 0,1-0,5 ve 0,14-0,63 mm fraksiyonları ile 37-44 + 43-55 mikron aralığında olmalıdır.

5. Dağınık takviyeli ve takviyesiz PBS'nin reoteknolojik özellikleri geliştirilen yöntemler kullanılarak belirlendi. PBS'nin boyutları D = 100 olan bir koniden optimum şekilde yayılması; d=70; h = 60 mm, 25-30 cm olmalıdır. Fiberin geometrik parametrelerine ve tel örgü ile engellendiğinde PBS'nin yayılmasına bağlı olarak yayılmadaki azalma katsayıları belirlenmiştir. PBS'nin üç boyutlu örgü dokuma çerçeveli kalıplara dökülmesi için yayılmanın en az 28-30 cm olması gerektiği gösterilmiştir.

6. Ekstrüzyon kalıplama basıncı altında preslenen numunelerdeki düşük çimentolu karışımlardaki (C:P - 1:10) kaya tozlarının reaksiyon-kimyasal aktivitesinin değerlendirilmesi için bir yöntem geliştirilmiştir. Aynı aktivite ile, 28 gün sonra ve uzun kürleme süreleri boyunca (1-1,5 yıl) dayanıklılık açısından değerlendirildiğinde, RPBS'de kullanıldığında yüksek dayanımlı kayalardan elde edilen tozların tercih edilmesi gerektiği tespit edilmiştir: bazalt, diyabaz, dasit, kuvars.

7. Toz betonun yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Döküm karışımlarının döküldükten sonraki ilk 10-20 dakika içinde %40-50'ye kadar sürüklenen havayı serbest bıraktığı ve yoğun bir kabuk oluşumunu önleyen bir film ile kaplanması gerektiği tespit edilmiştir. Karışımlar döküldükten 7-10 saat sonra aktif olarak prizlenmeye başlar ve 1 gün sonra 30-40 MPa, 2 gün sonra - 50-60 MPa güç kazanır.

8. 130-150 MPa mukavemetli beton bileşimini seçmek için temel deneysel ve teorik prensipler formüle edilmiştir. PBS'nin yüksek akışkanlığını sağlamak için kuvars kumunun ince taneli bir fraksiyona sahip olması gerekir

950-1000 kg/m3 akış hızında 1400-1500 kg/m3 kütle yoğunluğuna sahip 0,14-0,63 veya 0,1-0,5 mm. Çimento-taş unu ve MC'nin kum taneleri arasındaki süspansiyon tabakasının kalınlığı sırasıyla 43-55 ve 37-44 mikron aralığında olmalı ve su ve SP içeriği 2530 cm'lik bir karışım yayılımı sağlamalıdır. PC ve taş unu yaklaşık olarak aynı olmalı, MK içeriği %15-20, taş unu içeriği ağırlıkça %40-55 çimento olmalıdır. Bu faktörlerin içeriğini değiştirirken, karışımın gerekli yayılmasına ve 2,7 ve 28 gün sonra maksimum basınç dayanımı değerlerine göre en uygun bileşim seçilir.

9. 130-150 MPa basınç dayanımına sahip ince taneli dağınık betonarme bileşimleri, donatı katsayısı // = %1 olan çelik fiber kullanılarak optimize edildi. Optimal teknolojik parametreler belirlenmiştir: karıştırma, özel tasarımlı, tercihen boşaltılmış yüksek hızlı karıştırıcılarda yapılmalıdır; Bileşenlerin yükleme sırası ve karıştırma ve "dinlenme" modları sıkı bir şekilde düzenlenmiştir.

10. Bileşimin dağınık takviyeli PBS'nin akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği ve betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi incelenmiştir. Karışımların sürülebilirliğinin ve betonun mukavemetinin bir takım reçete ve teknolojik faktörlere bağlı olduğu ortaya çıktı. Optimizasyon sırasında akışkanlık ve gücün bireysel, en önemli faktörlere matematiksel bağımlılığı belirlendi.

11. Dağınık betonarme malzemenin bazı fiziksel ve teknik özellikleri incelenmiştir. Basınç dayanımı 120 l olan betonların

150 MPa'nın elastik modülü (44-47) -10 MPa, Poisson oranı -0,31-0,34'tür (takviyesiz için 0,17-0,19). Dağınık betonarme betonun hava büzülmesi, donatısız betona göre 1,3-1,5 kat daha düşüktür. Yüksek donma direnci, düşük su emme ve hava büzülmesi bu tür betonun yüksek performans özelliklerini gösterir.

12. Üretim testleri ve teknik ve ekonomik değerlendirme, üretimi organize etme ihtiyacını ve ince taneli reaksiyon tozu dağınık betonarme betonun inşaatta yaygın olarak kullanılmasını göstermektedir.

Kaynakça Kalaşnikof, Sergey Vladimirovich, Yapı malzemeleri ve ürünleri konulu tez

1. Aganin S.P. Modifiye kuvars dolgulu düşük su gerektiren betonlar.// Akademik yarışma özeti. adım. Doktora, E, 1996, 17 s.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Modifiye çelik lifli betonun özellikleri // Beton ve betonarme. 3.2002. S.3-5

3. Akhverdov I.N. Somut bilimin teorik temelleri.// Minsk. Yüksekokul, 1991, 191 s.

4. Babaev Ş.T., Komar A.A. Kimyasal katkılı yüksek dayanımlı betondan yapılmış betonarme yapıların enerji tasarrufu teknolojisi.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 s.

5. Bazhenov Yu.M. XXI yüzyılın betonu. Yapı malzemeleri ve yapılarının kaynak ve enerji tasarrufu sağlayan teknolojileri // Uluslararası malzemeler. ilmi teknoloji. konferanslar. Belgorod, 1995. s. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Yüksek kaliteli ince taneli beton//Yapı malzemeleri.

7. Bazhenov Yu.M. Beton teknolojisinin verimliliğinin ve ekonomisinin artırılması // Beton ve betonarme, 1988, Sayı. 9. İle. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Beton teknolojisi // Yüksek Öğretim Kurumları Birliği Yayınevi, M.: 2002. 500 s.

9. Bazhenov Yu.M. Dayanıklılığı arttırılmış beton // İnşaat malzemeleri, 1999, Sayı 7-8. İle. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Yeni yüzyıl: yeni verimli betonlar ve teknolojiler. 1. Tüm Rusya Konferansı Materyalleri. M. 2001. s. 91-101.

11. Batrakov V.G. ve diğerleri Süper akışkanlaştırıcı-sıvılaştırıcı SMF.// Beton ve betonarme. 1985. No.5. İle. 18-20.

12. Batrakov V.G. Modifiye beton // M.: Stroyizdat, 1998. 768 s.

13. Batrakov V.G. Beton değiştiriciler yeni fırsatlar // 1. Tüm Rusya Beton ve Betonarme Konferansının Materyalleri. M.: 2001, s. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. ve diğerleri Yüksek mukavemetli, düşük çimentolu katkı maddeleri // Kimyasal katkı maddeleri ve bunların prefabrik betonarme üretim teknolojisinde uygulanması. M.: Ts.ROZ, 1999, s. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. ve diğerleri. Metalurjik üretimden kaynaklanan ultra ince atıkların betonda katkı maddesi olarak değerlendirilmesi // Beton ve betonarme, 1990. No. 12. s. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elementlerin elektronegatifliği ve kimyasal bağlar // Novosibirsk, SOAN SSCB yayınevi, 1962, 195 s.

17. Berkovich Ya.B. Kısa lifli krizotil asbestle güçlendirilmiş çimento taşının mikroyapısının ve mukavemetinin incelenmesi: Tezin özeti. dis. Doktora teknoloji. Bilim. Moskova, 1975. - 20 s.

18.Bryk M.T. Doldurulmuş polimerlerin imhası M. Kimya, 1989 s. 191.

19.Bryk M.T. İnorganik maddelerin katı yüzeyinde polimerizasyon.// Kiev, Naukova Dumka, 1981, 288 s.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Liflerin kuru inşaat karışımlarında kullanımı. // İnşaat malzemeleri No. 2.2002. S.26-27

21.Volzhensky A.V. Mineral bağlayıcılar. M.; Stroyizdat, 1986, 463 s.

22.Volkov I.V. Evsel inşaatlarda elyaf takviyeli beton kullanma sorunları. //İnşaat malzemeleri 2004. - No. 6. sayfa 12-13

23.Volkov I.V. Fiber takviyeli beton - bina yapılarında kullanıma yönelik durum ve beklentiler // 21. yüzyılın inşaat malzemeleri, ekipmanları, teknolojileri. 2004. No. 5. S.5-7.

24.Volkov I.V. Fiber takviyeli beton yapılar. Gözden geçirmek enf. Seri "Bina yapıları", cilt. 2. M, VNIIS Gosstroy SSCB, 1988.-18 s.

25. Volkov Yu.S. Ağır betonun inşaatta uygulanması // Beton ve betonarme, 1994, No. 7. İle. 27-31.

26.Volkov Yu.S. Monolitik betonarme. // Beton ve betonarme. 2000, Sayı 1, s. 27-30.

27.VSN 56-97. “Elyaf takviyeli beton yapılar için tasarım ve üretim teknolojilerinin temel ilkeleri.” M., 1997.

28. Vyrodov I.P. Bağlayıcıların hidrasyon ve hidrasyon sertleşmesi teorisinin bazı temel yönleri hakkında // VI Uluslararası Çimento Kimyası Kongresi Bildirileri. T.2.M.; Stroyizdat, 1976, s. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Cüruf-alkali çimentolar ve betonlar. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 s.

30. Demyanova V.S., Kalaşnikof S.V., Kalaşnikof V.I. ve diğerleri. Çimento bileşimlerindeki kırılmış kayaların reaksiyon aktivitesi. Tula Devlet Üniversitesi Haberleri. Seri "Yapı malzemeleri, yapılar ve yapılar". Tula. 2004. Sayı. 7. s. 26-34.

31. Demyanova B.S., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Organomineral katkı maddeleri ile betonun büzülmesi // Stroyinfo, 2003, No. 13. s. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Yeni tip çimento: çimento taşının yapısıU/İnşaat malzemeleri. 1994 Sayı 1 s. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton ve betonarme: Bilim ve uygulama // Tüm Rusya Beton ve Betonarme Konferansının Materyalleri. M: 2001, s. 288-297.

34. Zimon M.S. Sıvı yapışması ve ıslatılması. M.: Kimya, 1974. s. 12-13.

35. Kalaşnikof V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Kil ve cüruf yapı malzemeleri. Penza; 2000, 206 s.

36. Kalaşnikof V.I. Mineral dağılmış bileşimlerin sıvılaştırılmasında iyon-elektrostatik mekanizmanın baskın rolü üzerine // Otoklavlanmış betondan yapılmış yapıların dayanıklılığı. Soyut. V Cumhuriyetçi Konferansı. Tallinn 1984. s. 68-71.

37. Kalaşnikof V.I. Yapı malzemeleri üretimi için mineral dağılmış sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri.// Teknik Bilimler Doktoru derecesi için tez, Voronezh, 1996, 89 s.

38. Kalaşnikof V.I. İyon-elektrostatik etkiye dayalı süper akışkanlaştırıcıların seyreltme etkisinin düzenlenmesi // İnşaatta kimyasal katkı maddelerinin üretimi ve uygulanması. STC tezlerinin toplanması. Sofya 1984. s. 96-98

39. Kalaşnikof V.I. Süper akışkanlaştırıcılarla beton karışımlarındaki reolojik değişikliklerin muhasebeleştirilmesi // IX Tüm Birlik Beton ve Betonarme Konferansının Malzemeleri (Taşkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Kalashnikov VL, Ivanov IA. İyon stabilize edici plastikleştiricilerin etkisi altında çimento bileşimlerindeki reolojik değişikliklerin özellikleri // “Betonun teknolojik mekaniği” eserlerinin toplanması Riga RPI, 1984 s. 103-118.

41. Kalaşnikof V.I., Ivanov I.A. Dağınık bileşimlerin usul faktörlerinin ve reolojik göstergelerinin rolü // Betonun teknolojik mekaniği. Riga RPI, 1986. s. 101-111.

42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Aşırı sıvılaştırılmış yüksek konsantrasyonlu dispers sistemlerin yapısal ve reolojik durumu hakkında // Kompozit Malzemelerin Mekaniği ve Teknolojisi IV Ulusal Konferansı Bildirileri. BAN, Sofya. 1985.

43. Kalaşnikof V.I., Kalaşnikof S.V. Kompozit çimento bağlayıcıların sertleşme teorisi üzerine // Uluslararası bilimsel ve teknik konferansın materyalleri “İnşaatın güncel sorunları” T.Z. Mordovian Devlet Üniversitesi Yayınevi, 2004. S. 119-123.

44. Kalaşnikof V.I., Kalaşnikof S.V. Kompozit çimento bağlayıcılarının sertleşme teorisi üzerine. Uluslararası bilimsel ve teknik konferansın materyalleri “İnşaatın güncel sorunları” T.Z. Ed. Mordovya eyaleti Üniversitesi, 2004. s. 119-123.

45. Kalaşnikof V.I., Khvastunov B.JI. Moskova R.N. Karbonat-cüruf ve kostikleşmiş bağlayıcıların mukavemetinin oluşumu. Monografi. VSUE VNIINTPI, Sayı 1, 2003, 6.1 s.'de saklanmıştır.

46. ​​​​Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Modifiye kil-cüruf bağlayıcı bazlı etkili ısıya dayanıklı malzemeler // Penza, 2004, 117 s.

47. Kalashnikov S.V. ve diğerleri. Kompozit ve dağınık takviyeli sistemlerin topolojisi // Malzemeler MNTK kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik. Penza, PDZ, 2005. s. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Yüzey bileşiklerinin kızılötesi spektrumları.// M.: Nauka, 1972, 460 s.

49. Korshak V.V. Isıya dayanıklı polimerler.// M.: Nauka, 1969, 410 s.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Çelik liflerle güçlendirilmiş betonun etkinliği üzerine. // Beton ve betonarme. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Çelik tel artıklarından takviyeli betonarme // Yurt dışında inşaat malzemeleri. 1971, Sayı 9, s. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Beton takviyesi için karbon fiber malzemelerin kullanılması olasılığı üzerine // İnşaat Malzemeleri, 1991. No. 10. s.27-28.

53. Lobanov I.A. Dağınık betonarme yapının özellikleri ve özellikleri // Yeni kompozit yapı malzemelerinin üretim teknolojisi ve özellikleri: Üniversitelerarası. ders Doygunluk. ilmi tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.

54. Mailyan DR., Shilov Al.V., Dzhavarbek R Bazalt lifli lif takviyesinin hafif ve ağır betonun özelliklerine etkisi // Beton ve betonarme üzerine yeni çalışmalar. Rostov-na-Donu, 1997. s. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Kaba bazalt elyaf üzerinde bükülmüş genişletilmiş kil-lif-demir beton elemanları. Rostov yok: Rost. durum yapılar, üniversite, 2001. - 174 s.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. ve diğerleri. Bazalt elyafla elyaf takviyeli genişletilmiş kil betondan yapılmış betonarme yapıların tasarımına yönelik öneriler / Rostov-on-Don, 1996. -14 s.

57. Mineraloji Ansiklopedisi / İngilizce'den Çeviri. L. Nedra, 1985. İle. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. İnorganik yapı malzemelerinin kimyası. M.; Stroyizdat, 1971, 311 s.

59. Nerpin S.V., Chudnovsky A.F., Toprak fiziği. M. Bilim. 1967.167s.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Betonun büzülme deformasyonları. RAASN'nin 5. Akademik okumaları. Voronej, VGASU, 1999. s. 312-315.

61. Pashchenko A.A., Sırbistan V.P. Çimento taşının mineral elyafla güçlendirilmesi Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 s.

62. Pashchenko A.A., Sırbistan V.P., Starchevskaya E.A. "Büzücü" maddeler Kiev, 1975, 441 s.

63. Polak A.F. Mineral bağlayıcıların sertleştirilmesi. M.; İnşaat literatürü yayınevi, 1966,207 s.

64. Popkova A.M. Yüksek mukavemetli betondan yapılmış binaların ve yapıların yapıları // Bina yapıları serisi // Bilgileri gözden geçirin. Cilt 5. M .: VNIINTPI Gosstroy SSCB, 1990 77 s.

65. Pukharenko, Yu.V. Lif takviyeli betonun yapısının ve özelliklerinin oluşumunun bilimsel ve pratik temeli: dis. doktor. teknoloji. Bilimler: St. Petersburg, 2004. s. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Dağınık elyaf takviyeli beton: VNIIESM'nin gözden geçirilmesi. M., 1976. - 73 s.

67. Rabinovich F.N. Dispersiyonla güçlendirilmiş beton. M., Stroyizdat: 1989.-177 s.

68. Rabinovich F.N. Beton malzemelerin cam elyaf ile dağınık olarak güçlendirilmesiyle ilgili bazı konular // Dağınık betonarme ve bunlardan yapılan yapılar: Rapor özetleri. Cumhuriyet toplantı Riga, 1975. - s. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Çelik-fiber-beton yapıların optimal takviyesi hakkında // Beton ve betonarme. 1986. No. 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Betonun dağınık donatı seviyeleri hakkında. // İnşaat ve mimari: Izv. üniversiteler 1981. No. 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Endüstriyel binaların yapılarında elyaf takviyeli betonun uygulanması // Elyaf takviyeli beton ve inşaatta uygulanması: NIIZhB Tutanakları. M., 1979. - s. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Mühendislik yapılarının yapımında çelik elyaf takviyeli betonun uygulanması // Beton ve betonarme. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Çelik liflerle güçlendirilmiş ince taneli betonun çatlama direnci sınırında // Kompozit Malzemelerin Mekaniği. 1985. No.2. s. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Çelik elyaf takviyeli betondan yapılmış monolitik tank tabanları // Beton ve betonarme. -1981. 10 numara. s.24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyu V.N. ve diğerleri. Malzeme tüketimi azaltılmış kompozit yapı malzemeleri ve yapılar.// Kiev, Budivelnik, 1991, 144 s.

77. Çelik lifli beton ve ondan yapılan yapılar. Seri “İnşaat malzemeleri” Cilt. 7 VNIINTPI. Moskova. - 1990.

78. Fiberglas beton ve ondan yapılan yapılar. Seri "İnşaat malzemeleri". Sayı 5. VNIINTPI.

79.Strelkov M.I. Bağlayıcıların sertleşmesi sırasında sıvı fazın gerçek bileşimindeki değişim ve sertleşme mekanizmaları // Çimento kimyası toplantı tutanakları. M.; Promstroyizdat, 1956, s. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Elyaf takviyeli malzemeler / Ed.'in çevirisi: Elyaf takviyeli malzemeler. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 s.

81.Toropov N.A. Silikatların ve oksitlerin kimyası. L.; Bilim, 1974, 440 s.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetik ve kataliz / T.: 1972, Sayı: 3,815-817 s.

83. Fadel I.M. Bazaltla doldurulmuş yoğun ayrı beton teknolojisi // Tezin özeti. Doktora M, 1993, 22 s.

84. Japonya'da elyaf takviyeli beton. Bilgiyi ifade edin. Bina yapıları”, M, VNIIS Gosstroy SSCB, 1983. 26 s.

85.Filimonov V.N. Moleküllerdeki fototransformasyonların spektroskopisi.//L.: 1977, s. 213-228.

86.Hong DL. Silanlarla işlenmiş mikrosilika ve karbon fiber içeren betonun özellikleri // Ekspres bilgiler. Sayı No. 1.2001. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpsiyon ve adsorbanlar.//1976, sayı. 4, s. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Kimyada Gelişmeler//1957, T. 23 Sayı: 5, s. 554-567.

89. Cüruf-alkali bağlayıcılar ve bunlara dayalı ince taneli betonlar (V.D. Glukhovsky'nin genel editörlüğü altında). Taşkent, Özbekistan, 1980,483 s.

90.Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Karışık bağlayıcıların topolojisi ve sertleşme mekanizması // Sat. MNTK makaleleri Yapı malzemeleri üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler. Penza, PDZ, 2005. s. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Fiber hacim fraksiyonuna sahip yüksek performanslı fiber takviyeli karışım//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, Sayı 4.- s. 281-286.

92.Batson G.B. Son Teknoloji Raporu Fiber Takviyeli Beton. ASY Komitesi 544. ACY Dergisi tarafından rapor edilmiştir. 1973, -70, -No.11, -s. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Ultra yüksek mukavemetli fiber takviyeli çimento kompozitinin darbe tepkisi. // ACI Malzeme Dergisi. 2002. - Cilt. 99, No.6. - S.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Ultra yüksek mukavemetli elyaf takviyeli çimento kompozitinin darbe tepkisi // ACJ Materials Journal. 2002 - Cilt. 99, hayır.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Sıkıştırılmış Reaktif Toz Betonun Mekanik Davranışı.// Amerikan İnşaat Mühendisleri Derneği Malzeme Mühendisliği Coufernce. Washington. DC. Kasım 1996, Cilt. 1, s.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.No.3.S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M. Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. S. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Aralık 1998, Vortag 4.25 sayfa.

102. Richard P., Cheurezy M. Reaktif Toz Betonun Bileşimi. Skientific Division Bougies.// Çimento ve Beton Araştırması, Cilt. 25.Hayır. 7, s. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Yüksek Sünekliğe ve 200-800 MPa Basınç Dayanımına Sahip Reaktif Toz Beton // AGJ SPJ 144-22, s. 507-518,1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Düzgün Dağıtılmış ve Glossel Aralıklı Tel Takviye Uzunluklarından Etkilenen Betonun Çekme Dayanımı "ACY Journal". 1964, - 61, - Sayı 6, - s. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Ağırlık 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.No.39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, s.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, s.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Çelik Fibraus Beton.//Beton yapı. 1972.16, №l, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Ultra yüksek mukavemetli fiber takviyeli çimento kompozitinin darbe tepkisi //ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, Sayı 6.-s. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Yüksek fiber hacim fraksiyonlarına sahip yüksek performanslı fiber takviyeli beton karışım oranı // ASJ Materials Journal. 2004,-Cilt. 101, Sayı 4.-s. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. İki Endüstriyel Reaktif Toz Betonun Mekanik Özellikleri ve Dayanıklılığı // ASJ Materials Journal V.94. No.4, S.286-290. Temmuz-Ağustos 1997.

118.De Larrard F., Sedran Th. Bir paketleme modeli kullanılarak ultra yüksek performanslı betonun optimizasyonu. Cem. Beton Res., Cilt 24 (6). S.997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Reaktif Toz Betonun Bileşimi. Cem. Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511,1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck a.s.; Beton ve stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reaktif Toz Betonun (RPC) Reolojik Davranışının Optimizasyonu. Tagungsband Uluslararası Yüksek Performanslı ve Reaktif Toz Beton Sempozyumu. Shebroke, Kanada, Ağustos, 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Scherbooke Yaya / Bisiklet Yolu Köprüsü. 4. Uluslararası Yüksek Mukavemet/Yüksek Performansın Kullanımı Sempozyumu, Paris. S.1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Yüksek Performanslı Çimentolu Malzemelerde Katkı Maddesi Olarak Çeşitli Silika Dumanlarının Karşılaştırmalı Çalışması. Malzemeler ve Yapılar, RJLEM, Cilt 25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Sünekliği Yüksek ve 200-800 MPa Basınç Dayanımına Sahip Reaktif Toz Betonlar. ACI, SPI 144-24, S.507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Brüt Akışlı Soğutma Kulelerinde RPC Kullanımı, Uluslararası Yüksek Performanslı ve Reaktif Toz Betonlar Sempozyumu, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Yüksek Performanslı Betonun Karışım Oranlaması. Cem. Kons. Res. Cilt 32, S.1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Reaktif Toz Betonun Mekanik Özellikleri. Malzemeler ve Yapılar, Cilt. 29, s. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Betonda Tozların Rolü: Yüksek Mukavemetli/Yüksek Performanslı Betonun Kullanımına İlişkin 6. Uluslararası Sempozyum Bildirileri. S.863-872, 2002.

129. Richard P. Reaktif Toz Beton: Yeni Bir Ultra Yüksek Çimentolu Malzeme. 4. Uluslararası Yüksek Mukavemetli/Yüksek Performanslı Betonun Kullanımı Sempozyumu, Paris, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Reaktif Toz Kompozit Malzemenin (Ductal) Taze Özellikleri ve Dayanımı. Est fib kongresi tutanakları, 2002.

131. Vernet, Bölüm; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Ultra Yüksek Dayanıklılık Beton, Kimya ve Mikroyapı. HPC Sempozyumu, Hong Kong, Aralık 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: RPC'nin (Reaktif Toz Beton) Mikroyapısal Analizi. Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S.1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134.Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Yüksek performanslı betondan yapılmış sıcak su tanklarında güneş enerjisinin mevsimsel depolanması. 6. Uluslararası Yüksek Mukavemet/Yüksek Performans Sempozyumu, Haziran 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. ve diğerleri. Mineral bağlayıcıların hidrasyon ve yeniden kristalleşme reaksiyonlarında hacimsel değişiklikler / Bilim ve Teknoloji, -2003, No. 7.

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Çimento taşının dayanıklılığının yönleri / Çimento-1988-No. 3 s. 14-16.

137. Aleksandrovsky S.V. Beton ve betonarme büzülmenin bazı özellikleri, 1959 No. 10 s.

138.Şeykin A.V. Çimento taşının yapısı, mukavemeti ve çatlamaya karşı direnci. M: Stroyizdat 1974, 191 s.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Çimento betonunun yapısı ve özellikleri. M: Stroyizdat, 1979. 333 s.

140. Tsilosani Z.N. Betonun büzülmesi ve akması. Tiflis: AN Gruz Yayınevi. SSR, 1963. s.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Yüksek mukavemetli beton. M: Stroyizdat. 1971. 208.i?6'dan