• Integra Engineering şirketinden çocuklar ve eğitim kurumları için ısıtma sistemi sipariş ettiğinizde ne elde edersiniz?

Okul, anaokulu, kolej, üniversite için ısıtma sistemi: Şirketimizin sunduğu çeşitli hizmetler

• proje geliştirme eğitim kurumlarının iç ısıtma sistemleri;
• termal ve hidrolik hesaplama okul kazan dairesi, çocuk Yuvası, Üniversite;
• ısıtma sisteminin yeniden inşası ve modernizasyonu;
• iç ağların kurulumu ve ısıtma ekipmanı;
• seçim ve kazan kurulumuçocuklar ve eğitim kurumları için ısıtma sistemleri;
• hesaplama, seçim ve kurulum su ısıtmalı zemin sistemleri;
• bakım ve onarımısıtma ve kazan ekipmanları;
• Koordinasyon denetleyici makamlarla.

Tahmini dış hava sıcaklığı –40°C ve altında olan bölgelerdeki eğitim kurumları için, donmasını önleyen katkı maddeleri içeren su kullanılmasına izin verilmektedir (GOST 12.1.005'e göre 1. ve 2. tehlike sınıflarının zararlı maddeleri kullanılmamalıdır) katkı maddesi olarak kullanılabilir) ve okul öncesi kurumların binalarında katkı maddeli soğutucu kullanılmasına izin verilmez. zararlı maddeler 1-4 tehlike sınıfı.

Okullarda, okul öncesi ve eğitim kurumlarında otonom kazan daireleri ve ısıtma sistemlerinin tasarımı ve montajı

Okullar, anaokulları ve diğer çocuk ve eğitim kurumları (üniversiteler, meslek okullarışehirlerdeki kolejler), şehir termik santralinden veya kendi kazan dairesinden beslenen merkezi ısıtma ve sıcak su sistemine bağlıdır. Kırsal alanlarda, kendi kazan dairelerini özel bir odaya yerleştirerek özerk bir plan kullanıyorlar. Gazlaştırılan alanlarda kazan doğalgazla çalışır; küçük okullarda ve okul öncesi kurumlarda kazanlar kullanılır. düşük güç katı üzerinde çalışmak veya sıvı yakıt veya elektrik.

İç ısıtma sistemi tasarlanırken sınıflardaki hava sıcaklığına ilişkin mikro iklimlendirme standartları dikkate alınmalı, okul dersleri, kantinler, spor salonları, yüzme havuzları ve diğer tesisler. Çeşitli teknik amaç Bina alanlarının su ve ısı sayaçlı kendi ısıtma şebekeleri olmalıdır.

Spor salonlarını ısıtmak için su sistemiyle birlikte hava ısıtma sistemi kullanılır. cebri havalandırma ve aynı kazan dairesinden çalıştırılmaktadır. Varsa soyunma odaları, banyolar, duşlar, yüzme havuzları ve diğer tesislerde su bazlı yerden ısıtma cihazı bulunabilir. Açık giriş grupları büyükçe Eğitim Kurumları termal perdeleri takın.

Bir anaokulunun, okulun, eğitim kurumunun ısıtma sistemi - ısıtma sisteminin organizasyonu ve yeniden inşasına ilişkin çalışmaların listesi:

• ihtiyaçların belirlenmesi Bir proje oluştururken veya kroki diyagramıısı temini;
• seçenek yol ve yer boru hatlarının kurulumu;
• seçim ekipman ve malzemeler uygun kalite;
• kazan dairesinin termal ve hidrolik hesabı, teknolojinin belirlenmesi ve SNiP gerekliliklerine göre test edilmesi;
• verimliliği artırma olanağı, bağlantı ek ekipman (gerekirse);
• yük hesaplaması ve ısıtma sisteminin bir bütün olarak ve ısıtılan binaların alanına göre performansı;
• tesisin yeniden inşası sırasında - site hazırlığı sonraki kurulum için temel ve duvarlar;
• arızalı bina ısıtma sisteminin bölümleri;
• şartların ve maliyetlerin hesaplanması işler ve ekipman, tahminlerin koordinasyonu;
• ekipman temini ve işin önceden kararlaştırılan maliyet tahminiyle zamanında yürütülmesi.

İçin ısıtma cihazları ve çocukların okul öncesi tesislerinde boru hatları, merdiven boşlukları ve girişler, koruyucu çitler ve boru hatlarının ısı yalıtımının sağlanması gereklidir.

giriiş

ortak bir kısım

Nesne özellikleri

Isı tüketicisi sayısının belirlenmesi. Yıllık ısı tüketimi grafiği

Isı besleme sistemi ve şematik diyagramı

Kazan dairesinin termal diyagramının hesaplanması

Kazan dairesi ekipmanlarının seçimi

Ana ve yardımcı ekipmanların seçimi ve yerleştirilmesi

Kazan ünitesinin termal hesabı

Isı üfleme yolunun aerodinamik hesabı

Özel birim.

2. Blok ısıtıcı sisteminin geliştirilmesi.

2.1 Başlangıç ​​su temini verileri

2.2 Su hazırlama planının seçilmesi

2.3 Su ısıtma tesisatı ekipmanının hesaplanması

2.4 Ağ kurulumunun hesaplanması

3. Teknik ve ekonomik kısım

3.1 Başlangıç ​​verileri

3.2 İnşaat ve montaj işlerinin sözleşmeye bağlı maliyetinin hesaplanması

3.3 Yıllık işletme maliyetlerinin belirlenmesi

3.4 Yıllık ekonomik etkinin belirlenmesi

Seksiyonel su ısıtıcılarının montajı

5. Otomasyon

KE-25-14s kazan ünitesinin otomatik düzenlenmesi ve termal kontrolü

6. İnşaatta işçi koruması

6.1 Kazan dairesine enerji ve teknolojik ekipmanların kurulumu sırasında iş güvenliği

6.2 Potansiyel tehlikelerin analizi ve önlenmesi

6.3 Sapanların hesaplanması

7. Organizasyon, planlama ve inşaat yönetimi

7.1 Kazanların montajı

7.2 Çalışmaya başlama koşulları

7.3 İşçilik maliyetleri ve ücretlerin üretim maliyeti

7.4 Program parametrelerinin hesaplanması

7.5 İnşaat planının organizasyonu

7.6 Teknik ve ekonomik göstergelerin hesaplanması

8. Operasyon organizasyonu ve enerji tasarrufu

Kullanılmış literatür listesi

Giriiş.

Zor zamanlarımızda, hastalıklı bir kriz ekonomisiyle, yeni endüstriyel tesislerin inşası, eğer inşaat mümkünse, büyük zorluklarla ilişkilidir. Ancak herhangi bir zamanda, herhangi bir ekonomik durumda, gelişmesi mümkün olmayan ve normal işleyişinin imkansız olduğu bir dizi endüstri vardır. Ulusal ekonomi Nüfus için gerekli sıhhi ve hijyenik koşulları sağlamak mümkün değildir. Bu tür endüstriler arasında nüfusa hem evde hem de işte rahat yaşam koşulları sağlayan enerji de dahildir.

Son araştırmalar, büyük ısıtma kazanı tesislerinin toplam termal enerji tüketiminin karşılanmasına katılımının önemli bir payını sürdürmenin ekonomik fizibilitesini göstermiştir.

Saatte yüzlerce ton buhar veya yüzlerce MW termal yük kapasitesine sahip büyük endüstriyel, üretim ve ısıtma kazan dairelerinin yanı sıra, 1 MW'a kadar ve hemen hemen her tür yakıtla çalışan çok sayıda kazan ünitesi kurulmuştur. .

Ancak en büyük sorun yakıtla ilgili. Tüketicilerin çoğu zaman sıvı ve gaz yakıtlar için ödeyecek yeterli parası yoktur. Bu nedenle yerli kaynakların kullanılması gerekmektedir.

Bu diploma projesinde yakıt olarak yerli kömür kullanan RSC Energia tesisinin üretim ve ısıtma kazan dairesinin yeniden inşası geliştiriliyor. Gelecekte, zenginleştirme tesisi topraklarında bulunan madenden çıkan gaz emisyonlarının gazdan arındırılmasından elde edilen gazı yakmak için kazan ünitelerinin devredilmesi planlanmaktadır. Mevcut kazan dairesine, RSC Energia tesisinin işletmesine buhar sağlamaya hizmet eden iki adet KE-25-14 buhar kazanı ünitesi kuruldu ve sıcak su kazanlarıİdari binaların ve yerleşim köylerinin ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini için TVG-8 (2 kazan).

Kömür üretiminin azalması nedeniyle kömür madeni işletmesinin üretim kapasitesi azalmış, bu da buhar ihtiyacının azalmasına neden olmuştur. Bu, KE-25 buhar kazanlarının sadece üretim amaçlı değil aynı zamanda üretim amaçlı kullanılmasını içeren kazan dairesinin yeniden inşasına neden oldu. sıcak suözel ısı eşanjörlerinde ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini için.

1. GENEL BÖLÜM

1.1. NESNENİN ÖZELLİKLERİ

Tasarlanan kazan dairesi RSC Energia tesisinin topraklarında bulunuyor.

İşleme tesisinin sanayi sahasındaki binaların ve yapıların yerleşimi ve yerleşimi SNiP gerekliliklerine uygun olarak gerçekleştirilir.

Çit sınırları içerisinde yer alan sanayi sitesinin büyüklüğü 12,66 hektar, inşaat alanı ise 52.194 m2'dir.

İnşaat alanının ulaşım ağı kamu demiryolları ve yerel karayolları ile temsil edilmektedir.

Arazi hafif yükseltilerle düzdür ve toprakta tın hakimdir.

Su temininin kaynağı filtre istasyonu ve Seversky Donets-Donbass kanalıdır. Su boru hattının çoğaltılması sağlanmıştır.

1.3. Isı tüketicisi miktarının belirlenmesi. Yıllık ısı tüketimi grafiği.

Endüstriyel işletmelerin tahmini ısı tüketimi, çıktı birimi başına veya soğutma sıvısı türüne (su, buhar) göre bir işçi başına belirli ısı tüketimi standartlarına göre belirlenir. Isıtma, havalandırma ve teknolojik ihtiyaçlar için ısı tüketimi Tablo 1.2'de gösterilmektedir. termal yükler.

Yıllık ısı tüketimi programı, Tablo 1.2'de gösterilen dış sıcaklıkların süresine bağlı olarak çizilmiştir. bu mezuniyet projesinin

Yıllık ısı tüketimi grafiğinin maksimum ordinatı, şu anki ısı tüketimine karşılık gelir: dışarı sıcaklığı hava –23 С.

Eğri ve koordinat eksenlerinin sınırladığı alan ısıtma dönemi için toplam ısı tüketimini, grafiğin sağ tarafındaki dikdörtgen ise yaz aylarında sıcak su temini için ısı tüketimini vermektedir.

Tablo 1.2'deki verilere dayanmaktadır. Tüketicilerin ısı tüketimini 4 mod için hesaplıyoruz: maksimum kış (t r.o. = -23C;); ısıtma süresi boyunca ortalama dış sıcaklıkta; +8C dış hava sıcaklığında; yazın.

Hesaplamayı Tablo 1.3'te yapıyoruz. formüllere göre:

Isıtma ve havalandırma için termal yük, MW

Q OB =Q R OB *(t in -t n)/(t in -t r.o.)

Yaz aylarında sıcak su teminindeki termal yük, MW

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

burada: Q R OV, ısıtma sisteminin tasarımı için hesaplanan dış hava sıcaklığında ısıtma ve havalandırma için hesaplanan kış ısı yüküdür. Tabloya göre kabul ediyoruz. 1.2.

t HV - ısıtılan odadaki iç hava sıcaklığı, t HV = 18С

Q Р ГВ - sıcak su temininde hesaplanan kış ısı yükü (Tablo 1.2);

t n - mevcut dış hava sıcaklığı, °C;

t p.o. - dış havanın hesaplanan ısıtma sıcaklığı,

t g - sıcak su besleme sistemindeki sıcak suyun sıcaklığı, t g = 65°C

t soğuk, t xs - sıcaklık soğuk su yaz ve kış aylarında, t soğuk = 15°C, t xs = 5°C;

 - yaz dönemi için düzeltme faktörü,  = 0,85

Tablo 1.2

Termal yükler

Tablo 1.3.

Yıllık ısı yüklerinin hesaplanması

Tabloya göre. 1.1. ve 1.3. Şekil 1.1'de sunulan yıllık ısı yükü maliyetlerinin bir grafiğini oluşturuyoruz.

1.4. ISI KAYNAĞI SİSTEMİ VE İLKE ŞEMASI

Isı tedarikinin kaynağı madenin yeniden inşa edilen kazan dairesidir. Soğutma sıvısı buhar ve aşırı ısıtılmış sudur. İçme suyu Sadece sıcak su sistemlerinde kullanılır. Teknolojik ihtiyaçlar için buhar P = 0,6 MPa kullanılır. 150-70°C sıcaklıkta kızgın su hazırlamak için şebeke tesisatı, 150-70°C sıcaklıkta kızgın su hazırlamak için sıcak su temin tesisatı mevcuttur.

Isı tedarik sistemi kapalı. Doğrudan su temininin bulunmaması ve boru ve ekipman bağlantılarındaki sızıntılardan dolayı soğutucunun önemsiz sızıntısı nedeniyle, kapalı sistemler, içinde dolaşan şebeke suyunun miktarında ve kalitesinde yüksek sabitlik ile karakterize edilir.

Kapalı su ısıtma sistemlerinde, ısıtma ağlarından gelen su, yalnızca yüzey ısıtıcılarında musluk suyunu ısıtmak için bir ısıtma aracı olarak kullanılır ve bu daha sonra yerel sıcak su tedarik sistemine girer. Açık su ısıtma sistemlerinde, yerel sıcak su temin sisteminin su musluklarına sıcak su doğrudan ısıtma şebekelerinden gelir.

Sanayi sahasında, ısı tedarik boru hatları köprüler ve galeriler boyunca ve kısmen de Kl tipi geçilemeyen kanal kanallarına döşenir. Boru hatları, güzergahın dönme açıları ve U şeklindeki kompansatörler nedeniyle bir dengeleme cihazı ile döşenir.

Boru hatları, ısı yalıtımlı, elektrik kaynaklı çelik borulardan yapılmıştır.

Diploma projesinin grafik kısmının 1. sayfası, ısıtma ağlarının tüketim tesislerine dağıtımı ile birlikte sanayi sitesinin genel planını göstermektedir.

1.5. KAZAN DAİRESİ ISI DİYAGRAMININ HESAPLANMASI

Ana termal diyagram, enerji dönüşümüne ilişkin ana teknolojik sürecin özünü ve tesisatta çalışma akışkanının ısısının kullanımını karakterize eder. Tesisattaki hareket sırasına uygun olarak çalışma akışkanının boru hatları ile birleştirilen ana ve yardımcı ekipmanın geleneksel bir grafik temsilidir.

Kazan dairesinin termal diyagramını hesaplamanın temel amacı:

Ana ekipman seçimini gerekçelendirmek için dış yükler ve kendi ihtiyaçları için ısı tüketiminden oluşan genel termal yüklerin belirlenmesi ve bu yüklerin kazan dairesinin sıcak su ve buhar kısımları arasında dağıtılması;

Yardımcı ekipmanın seçimi ve boru hatları ile bağlantı parçalarının çaplarının belirlenmesi için gerekli tüm ısı ve kütle akışlarının belirlenmesi;

Daha ileri teknik ve ekonomik hesaplamalar için başlangıç ​​verilerinin belirlenmesi (yıllık ısı çıkışı, yıllık yakıt tüketimi, vb.).

Termal diyagramın hesaplanması, çeşitli çalışma modlarında kazan kurulumunun toplam ısıtma kapasitesini belirlemenizi sağlar.

Kazan dairesinin termal diyagramı diploma projesinin grafik bölümünün 2. sayfasında gösterilmektedir.

Kazan dairesinin termal devresinin hesaplanmasına ilişkin ilk veriler Tablo 1.4'te, termal devrenin hesaplanması ise Tablo 1.5'te verilmiştir.

Tablo 1.4

Bir ısıtma ve endüstriyel kazan dairesinin termal diyagramını hesaplamak için ilk veriler buhar kazanları Kapalı bir ısıtma sistemi için KE-25-14'ler.

Tablo 1.5

Kapalı bir ısı tedarik sistemi için KE-25-14s buhar kazanlı ısıtma ve endüstriyel kazan dairesinin termal diyagramının hesaplanması.

Termal devrenin hesaplanması.

Temel termal diyagram ana ekipmanı (kazanlar, pompalar, hava gidericiler, ısıtıcılar) ve ana boru hatlarını gösterir.

1. Termal devrenin tanımı.

P = 0,8 MPa çalışma basıncına sahip kazanlardan gelen doymuş buhar, kazan dairesinin ortak buhar hattına girer, buradan buharın bir kısmı kazan dairesine monte edilen ekipmana, yani: şebeke su ısıtıcısına; sıcak su ısıtıcısı; hava giderici. Buharın diğer kısmı ise işletmenin üretim ihtiyaçları için kullanılmaktadır.

Üretim tüketicisinden gelen yoğuşma suyu, 80 o C sıcaklıkta %30 miktarında yerçekimi ile yoğuşma toplayıcıya geri döndürülür ve daha sonra bir yoğuşma pompasıyla sıcak su tankına gönderilir.

Şebeke suyunun ısıtılması ve sıcak suyun ısıtılması seri bağlı iki ısıtıcıda buharla gerçekleştirilir, ısıtıcılar yoğuşma drenajı olmadan çalışırken, atık yoğuşma suyu hava gidericiye gönderilir.

Hava giderici ayrıca soğuk su arıtma tesisinden kimyasal olarak arıtılmış su alarak yoğuşma kayıplarını yeniler.

Ham su pompası, suyu şehir su kaynağından HWO'ya ve sıcak su deposuna yönlendirir.

Yaklaşık 104 o C sıcaklıktaki havası alınmış su, bir besleme pompası ile ekonomizerlere pompalanır ve daha sonra kazanlara girer.

Isıtma sistemi için ilave su, bir ilave pompa vasıtasıyla sıcak su deposundan alınır.

Termal devreyi hesaplamanın temel amacı:

Harici yükler ve yardımcı ihtiyaçlar için buhar tüketiminden oluşan genel termal yüklerin belirlenmesi,

Ekipman seçimi için gerekli tüm ısı ve kütle akışlarının belirlenmesi,

daha ileri teknik ve ekonomik hesaplamalar (yıllık ısı, yakıt vb.) için başlangıç ​​verilerinin belirlenmesi.

Termal diyagramın hesaplanması, çeşitli çalışma modlarında kazan tesisinin toplam buhar çıkışını belirlemenizi sağlar. Hesaplama 3 karakteristik mod için yapılır:

maksimum kış,

en soğuk ay

2. Termal devrenin hesaplanması için ilk veriler.

Ñîäåðæàíèå

giriiş

90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1.1 kısa bir açıklaması okullar

2 Garajın dış çitlerinden ısı kaybının belirlenmesi

3 Isıtma yüzey alanının hesaplanması ve seçimi ısıtma cihazları merkezi ısıtma sistemleri

4 Okul hava değişiminin hesaplanması

5 Hava ısıtıcılarının seçimi

6 Bir okula sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Merkezi ve yerel ısı beslemesi ile verilen 1 numaralı şemaya göre diğer nesnelerin ısıtılmasının ve havalandırılmasının hesaplanması

2.1 Konut ve kamu binaları için genişletilmiş standartlara göre ısıtma ve havalandırma için ısı tüketiminin hesaplanması

2.2 Konut ve konutlar için sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması kamu binaları

3.Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazan seçimi

1 Yıllık ısı yükü grafiğinin oluşturulması

3.2 Soğutma sıvısının seçimi

3 Kazan seçimi

3.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın inşası

Kaynakça

giriiş

Tarımsal sanayi kompleksi, ulusal ekonominin enerji yoğun bir sektörüdür. Endüstriyel, konut ve kamu binalarının ısıtılması, hayvancılık binalarında ve koruyucu toprak yapılarında yapay mikro iklim oluşturulması, tarım ürünlerinin kurutulması, ürün imalatı, yapay soğuk elde edilmesi ve daha birçok amaç için büyük miktarda enerji harcanmaktadır. Bu nedenle tarımsal işletmelere enerji temini, geleneksel ve geleneksel olmayan enerji kaynaklarını kullanarak termal ve elektrik enerjisinin üretimi, iletimi ve kullanımına ilişkin çok çeşitli görevleri içermektedir.

Bu kurs projesi entegre enerji tedariği için bir seçenek sunuyor yerleşme:

· belirli bir tarımsal-endüstriyel kompleks nesneleri şeması için, termal enerji, elektrik, gaz ve soğuk su ihtiyacının bir analizi gerçekleştirilir;

· ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini yüklerinin hesaplanması yapılır;

· Hane halkının ısı ihtiyacını karşılayabilecek kazan dairesinin gerekli gücünün belirlenmesi;

· Kazan seçimi yapılır.

· gaz tüketimini hesaplamak,

1. 90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1.1 Okulun kısa açıklaması

Boyutlar 43.350x12x2.7.

Oda hacmi V = 1709,34 m3.

Dış uzunlamasına duvarlar, çimento üzerine GOST 530-95'e uygun olarak KP-U100/25 dereceli kalınlaştırılmış tuğladan yapılmış, kaplama ve kaplamadan yapılmış yük taşıyıcıdır - kum çözümü M 50, kalınlık 250 ve 120 mm ve 140 mm izolasyon - aralarında polistiren köpük.

İç duvarlar - içi boş, kalınlaştırılmış seramik tuğlalar GOST 530-95'e göre KP-U100/15 sınıfı, M50 çözümüyle.

Bölmeler GOST 530-95'e uygun olarak M 50 harcı ile KP-U75/15 tuğladan yapılmıştır.

Çatı kaplama - çatı kaplama keçesi (3 kat), çimento-kum şap 20 mm, genişletilmiş polistiren 40 mm, 1 kat çatı kaplama keçesi, çimento-kum şap 20 mm ve betonarme kaplama levhası;

Zeminler - M300 beton ve kırma taşla sıkıştırılmış toprak.

Eşleştirilmiş ahşap çerçeveli çift pencere, pencere boyutları 2940x3000 (22 adet) ve 1800x1760 (4 adet).

Dış ahşap tek kapı 1770x2300 (6 adet)

Dış havanın tasarım parametreleri tн = - 25 0 С.

Dış havanın tahmini kış havalandırma sıcaklığı tn.v. = - 16 0 C.

Tahmini iç hava sıcaklığı tв = 16 0 С.

Bölgenin nem bölgesi normal kurudur.

Barometrik basınç 99,3 kPa.

1.2 Okul hava değişiminin hesaplanması

Öğrenme süreci okulda gerçekleşir. Çok sayıda öğrencinin uzun süreli varlığı ile karakterize edilir. Zararlı emisyonlar yoktur. Bir okulun hava değişim katsayısı 0,95...2 olacaktır.

K ∙ Vп,

burada Q hava değişimidir, m³/h; Vп - oda hacmi, m³; K - hava değişim oranı = 1 alınmıştır.

Şekil 1. Oda boyutları.

Oda hacmi: = 1709,34 m3 = 1∙1709,34 = 1709,34 m3/saat.

Odada ısıtma ile birlikte genel havalandırma düzenliyoruz. Doğal egzoz havalandırmasını egzoz şaftları şeklinde düzenliyoruz; egzoz şaftlarının kesit alanı F, şu formül kullanılarak bulunur: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). egzoz şaftındaki hava hızını h = 2,7 m yükseklikte önceden belirleyerek

ve k.in. =

ve k.in. = = 1,23 m/s = 1709,34∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m²

Egzoz mili sayısı vsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5≈ 10

0,04 m² gerilimli kesite sahip (200 x 200 mm boyutlarında) 2 m yüksekliğinde 10 egzoz şaftını kabul ediyoruz.

1.3 Odanın dış muhafazalarından ısı kaybının belirlenmesi

Odanın iç muhafazalarından kaynaklanan ısı kaybını hesaba katmıyoruz çünkü ayrılmış odalardaki sıcaklık farkı 5 0 C'yi geçmez. Kapalı yapıların ısı transfer direncini belirleriz. Isı transfer direnci dış duvar(Şekil 1), tablodaki veriler kullanılarak formül kullanılarak bulunacaktır. 1, bunu bilerek ısıl dirençısı algısı iç yüzeyçit Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W

,

burada Rв, çitin iç yüzeyinin ısı emilimine karşı termal dirençtir, m²·ºС / W; - tek tek katmanların ısıl iletkenliğinin ısıl dirençlerinin toplamı t - ısıl iletkenliği λi, W / (m·ºС) olan malzemelerden yapılmış, δi (m) kalınlığında katman çitleri, λ değerleri Tablo 1'de verilmiştir; Rн - çitin dış yüzeyinin ısı transferine karşı termal direnç Rн=0,043 m 2 ∙ 0 C/W (dış duvarlar ve çatı katları için).

Şekil 1 Duvar malzemelerinin yapısı.

Tablo 1 Duvar malzemelerinin ısı iletkenliği ve genişliği.

Dış duvarın ısı transfer direnci:

R 01 = m²·°С/W.

) Pencerelerin ısı transfer direnci Ro.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 C/W (sayfa 8'deki tablodan buluyoruz)

Dış kapı ve bahçe kapılarının ısı transfer direnci 0,215 m 2 ∙ 0 C/W'dir (bunu sayfa 8'deki tablodan buluyoruz)

) Çatısız bir tavan için tavanın ısı transferine karşı direnci (Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W, Rн=0,043 m 2 ∙ 0 С/W).

Tavanlardan ısı kayıplarının hesaplanması:

Şekil 2 tavan yapısı.

Tablo 2 Zemin malzemelerinin ısı iletkenliği ve genişliği

Tavan ısı transfer direnci

m 2 ∙ 0 C/W.

) Zeminlerdeki ısı kaybı, dış duvarlara paralel 2 m genişliğinde şeritler halindeki bölgelerle hesaplanır (Şek. 3).

Zemin bölgelerinin alanı eksi bodrum alanı: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m2

Bodrum kat bölgelerinin alanları: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m2

Doğrudan zeminde bulunan zeminler, her birinin ısı iletkenliği λ≥1,16 W/(m 2 ∙ 0 C) olan birkaç malzeme katmanından oluşuyorsa yalıtılmamış olarak kabul edilir. Yalıtım katmanı λ değerine sahipse zeminler yalıtılmış olarak kabul edilir<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Her bölge için ısı transfer direnci (m 2 ∙ 0 C/W) yalıtılmamış zeminler için olduğu gibi belirlenir, çünkü her katmanın ısı iletkenliği λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Yani, ısı transfer direnci Ro=Rн.п. birinci bölge için 2,15, ikinci bölge için - 4,3, üçüncü bölge için - 8,6, geri kalanı - 14,2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Pencere açıklıklarının toplam alanı: yaklaşık = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 m2.

Dış kapıların toplam alanı: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m2.

Dış duvar alanı eksi pencere ve kapı açıklıkları: bilgi yok = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 0,43 = 62 m2.

Bodrum duvar alanı: n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) Tavan alanı: pot = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 m 2 ,

,

F, 0,1 m² doğrulukla hesaplanan çitin alanıdır (m²) (kapalı yapıların doğrusal boyutları, ölçüm kurallarına göre 0,1 m doğrulukla belirlenir); tв ve tн - iç ve dış havanın hesaplanan sıcaklıkları, ºС (ek. 1…3); R 0 - toplam ısı transfer direnci, m 2 ∙ 0 C / W; n, çitin dış yüzeyinin dış havaya göre konumuna bağlı bir katsayıdır, n=1 katsayısının değerlerini alacağız (dış duvarlar, çatısız çatılar, çelik, kiremitli çatı katları için) veya seyrek çıtaların üzerinde asbestli çimento çatı, zemindeki zeminler)

Dış duvarlardan ısı kayıpları:

F NS = 601,1 W.

Bodrumun dış duvarlarından ısı kayıpları:

Fn.s.p = 130,1W.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Pencerelerden ısı kaybı:

Fock = 25685 W.

Kapı aralıklarından ısı kayıpları:

FDV = 6565,72 W.

Tavandan ısı kaybı:

Fpot = = 13093,3 W.

Zeminden ısı kaybı:

Fpol = 6240,5 W.

Bodrum kattaki ısı kayıpları:

Fpol.p = 100W.

∑F katı =F katı. +F yarım s. =6240,5+100=6340,5 W.

Dış dikey ve eğimli (dikey projeksiyon) duvarlardan, kapılardan ve pencerelerden kaynaklanan ek ısı kayıpları çeşitli faktörlere bağlıdır. Fdob değerleri ana ısı kayıplarının yüzdesi olarak hesaplanır. Dış duvar ve kuzeye, doğuya, kuzeybatıya ve kuzeydoğuya bakan pencerelerden ek ısı kaybı %10, güneydoğu ve batıya ise %5'tir.

Endüstriyel binalarda dış havanın sızmasından kaynaklanan ek kayıpların, tüm çitlerdeki ana kayıpların %30'u olduğu varsayılmaktadır:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Böylece toplam ısı kaybı aşağıdaki formülle belirlenir:

1.4 Isıtma yüzey alanının hesaplanması ve merkezi ısıtma sistemleri için ısıtma cihazlarının seçimi

En yaygın ve evrensel olarak kullanılan ısıtma cihazları dökme demir radyatörlerdir. Konut, kamu ve çeşitli endüstriyel binalara kurulurlar. Endüstriyel tesislerde ısıtma cihazı olarak çelik borular kullanıyoruz.

Öncelikle ısıtma sistemi boru hatlarından ısı akışını belirleyelim. Açık şekilde döşenen yalıtılmamış boru hatlarıyla odaya verilen ısı akışı formül 3 ile belirlenir:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

burada Ftr = π ∙ d l - borunun dış yüzeyinin alanı, m²; d ve l - boru hattının dış çapı ve uzunluğu, m (ana boru hatlarının çapları genellikle 25...50 mm, yükselticiler 20...32 mm, ısıtma cihazlarına bağlantılar 15...20 mm'dir); ktr - boru ısı transfer katsayısı W/(m 2 ∙ 0 C), boru hattındaki sıcaklık basıncına ve soğutucu tipine bağlı olarak Tablo 4'e göre belirlenir, ºC; η - tavanın altında bulunan besleme hattı için 0,25'e eşit katsayı, dikey yükselticiler için - 0,5, zeminin üzerinde bulunan dönüş hattı için - 0,75, ısıtma cihazına bağlantılar için - 1,0

Besleme borusu:

Çap-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Çap 32mm:32mm =3,14∙35,4∙0,032=3,56 m²;

Çap - 25 mm: 25 mm = 3,14∙14,45∙0,025 = 1,45 m²;

Çap-20:20mm =3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Dönüş boru hattı:

Çap-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Çap-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Çap-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Cihazdaki su sıcaklığı ile odadaki hava sıcaklığı arasındaki ortalama fark için boruların ısı transfer katsayısı (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºС 9,2 W/(m²∙ºС) olarak alınır. Tablo 4'teki verilere göre.

Doğrudan ısı iletimi:

Ф p1,50mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32mm =3,56∙9,2 · (95 - 16)∙1=2620,16 W;

Ф p1,25mm =1,45∙9,2 · (95 - 16)∙1=1067,2 W;

Ф p1,20mm =2,02∙9,2 · (95 - 16)∙1=1486,72 W;

Dönüş ısı borusu:

Ф p2,25mm =5,76∙9,2 · (70 - 16)∙1=2914,56 W;

Ф p2,40mm =4,45∙9,2 · (70 - 16)∙1=2251,7 W;

Ф p2,50mm =7,31∙9,2 · (70 - 16)∙1=3698,86 W;

Tüm boru hatlarından toplam ısı akışı:

F tr =8478,72+2620,16+1067,16+1486,72+2914,56+2251,17+3698,86=22517,65 W

Cihazların gerekli ısıtma yüzey alanı (m²) yaklaşık olarak formül 4 ile belirlenir:

,

Fogr-Ftr, ısıtma cihazlarının ısı transferidir, W; Ftr - ısıtma cihazlarıyla aynı odada bulunan açık boru hatlarının ısı transferi, W; pr - cihazın ısı transfer katsayısı, W/(m 2 ∙ 0 C). su ısıtmak için tpr = (tg+tо)/2; tg ve tо - cihazdaki sıcak ve soğutulmuş suyun hesaplanan sıcaklığı; buhar ısıtması için alçak basınç tpr=100 ºС alın, yüksek basınçlı sistemlerde tpr, karşılık gelen basınçta cihazın önündeki buhar sıcaklığına eşittir; tв - odadaki tahmini hava sıcaklığı, ºС; β 1 - ısıtma cihazının kurulum yöntemini dikkate alarak düzeltme faktörü. Bir duvara veya 130 mm derinliğindeki bir nişe serbestçe monte edildiğinde, β 1 = 1; diğer durumlarda, β 1 değerleri aşağıdaki verilere göre alınır: a) cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve tahta ile tahta arasında mesafe olacak şekilde raf şeklinde bir tahta ile kaplanır. 40...100 mm katsayılı ısıtma cihazı β 1 = 1,05...1,02; b) cihaz, tahta ile ısıtma cihazı arasında 40...100 mm mesafe bulunan, derinliği 130 mm'den fazla olan bir duvar boşluğuna monte edilmiştir, katsayı β 1 = 1,11...1,06; c) cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve tahta ile ısıtma cihazı arasında 150, 180, 220'ye eşit mesafe olacak şekilde üst panelde ve zemine yakın ön duvarda yuvalar bulunan ahşap bir dolapla kaplanır ve 260 mm, β 1 katsayısı sırasıyla 1,25'e eşittir; 1.19; 1.13 ve 1.12; β 1 - düzeltme faktörü β 2 - boru hatlarındaki suyun soğumasını dikkate alan düzeltme faktörü. Su ısıtma boru hatlarının açık kurulumu ve buhar ısıtması ile β 2 =1. gizli bir boru hattı için, pompa sirkülasyonu β 2 = 1,04 (tek borulu sistemler) ve β 2 = 1,05 (havai dağıtımlı iki borulu sistemler); doğal sirkülasyon sırasında boru hatlarında suyun soğutulmasının artması nedeniyle β 2 değerleri 1.04.pr= katsayısı ile çarpılmalıdır. 96 m²;

Hesaplanan oda için gerekli sayıda dökme demir radyatör bölümü aşağıdaki formülle belirlenir:

Fpr / fbölümü,

burada fbölüm bir bölümün ısıtma yüzey alanıdır, m² (Tablo 2 = 96 / 0,31 = 309).

Ortaya çıkan n değeri yaklaşıktır. Gerekirse, birkaç cihaza bölünür ve bir düzeltme faktörü β 3 eklenerek, içindeki bölüm sayısına bağlı olarak cihazın ortalama ısı transfer katsayısındaki değişiklik dikkate alınarak, kurulum için kabul edilen bölüm sayısı dikkate alınır. her ısıtma cihazı bulunur:

ağız = n · β3;

ağız = 309 · 1,05 = 325.

12 bölüme 27 radyatör monte ediyoruz.

ısıtma su temini okul havalandırması

1.5 Hava ısıtıcılarının seçimi

Hava ısıtıcıları, odaya verilen havanın sıcaklığını arttırmak için ısıtma cihazları olarak kullanılır.

Hava ısıtıcılarının seçimi aşağıdaki sırayla belirlenir:

Havayı ısıtmak için kullanılan ısı akışını (W) belirleriz:

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

burada Q hacimsel hava akışıdır, m³/h; ρ - tк sıcaklığındaki hava yoğunluğu, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - havanın spesifik izobarik ısı kapasitesi; tk - ısıtıcıdan sonraki hava sıcaklığı, ºС; tn - ısıtıcıya giren havanın başlangıç ​​sıcaklığı, ºС

Hava yoğunluğu:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Tahmini kütle hava hızı 4-12 kg/s∙ m²'dir.

m².

3. Daha sonra Tablo 7'ye göre açık hava kesit alanı hesaplanana yakın olan ısıtıcının modelini ve numarasını seçiyoruz. Birkaç hava ısıtıcısını paralel olarak (hava akışı boyunca) monte ederken, toplam açık kesit alanları dikkate alınır. 0,115 m² temiz hava kesit alanına ve 12,7 m² ısıtma yüzey alanına sahip 1 K4PP No. 2'yi seçiyoruz

4. Seçilen ısıtıcı için gerçek kütle hava hızını hesaplayın

= 4,12 m/sn.

Bundan sonra, benimsenen ısıtıcı modelinin grafiğine (Şekil 10) göre, soğutucunun türüne, hızına ve νρ değerine bağlı olarak ısı transfer katsayısı k'yı buluyoruz. Grafiğe göre ısı transfer katsayısı k = 16 W/(m 2 0 C)

Isıtma ünitesi tarafından ısıtılan havaya aktarılan gerçek ısı akışını (W) belirleriz:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

burada k ısı transfer katsayısıdır, W/(m 2 ∙ 0 C); F - ısıtıcı ısıtma yüzey alanı, m²; t'av - ortalama soğutma suyu sıcaklığı, ºС, soğutma suyu - buhar - t'av = 95 ºС için; tср - ısıtılan havanın ortalama sıcaklığı t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

KZPP No. 7 plaka ısıtıcıları 92902 W'luk bir ısı akışı sağlar ve gerekli olan 83789,85 W'dur. Bu sayede ısı transferi tam olarak sağlanır.

Isı transfer marjı =6%.

1.6 Okula sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Okulda sıhhi ve evsel ihtiyaçlar için sıcak suya ihtiyaç vardır. 90 kişilik bir okulda günde 5 litre sıcak su tüketilmektedir. Toplam: 50 litre. Bu nedenle, her biri 60 l/saat (yani sadece 120 l/saat) su akış hızına sahip 2 adet yükseltici yerleştiriyoruz. Günde ortalama 7 saat kadar temizlik ihtiyaçları için sıcak su kullanıldığını dikkate aldığımızda sıcak su miktarının 840 lt/gün olduğunu görüyoruz. Saatlik okul tüketimi 0,35 m³/saat

Daha sonra su kaynağına ısı akışı olacak

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Okulun duş kabini sayısı 2'dir. Kabin başına saatlik sıcak su tüketimi Q = 250 l/saat olup, duşun günde ortalama 2 saat çalıştığını varsayalım.

O zaman toplam sıcak su tüketimi: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Merkezi ısıtma için ısı yükünün hesaplanması

Merkezi ısıtma sistemine dahil olan köydeki konut ve kamu binalarının ısıtılması için harcanan maksimum ısı akışı (W), aşağıdaki formüller kullanılarak yaşam alanına bağlı olarak toplu göstergelerle belirlenebilir:

Fotoğraf. = φ ∙ F,

Fotoğraf.j.=0.25∙Fotoğraf.j., (19)

burada φ, 1 m² yaşam alanını ısıtmak için harcanan maksimum spesifik ısı akışının (W/m²) toplu göstergesidir. φ değerleri, programa göre hesaplanan kış dış hava sıcaklığına bağlı olarak belirlenir (Şekil 62); F - yaşam alanı, m².

1. 720 m2 alana sahip on üç 16 daireli bina için şunu elde ederiz:

Fotoğraf. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

360 m2 alana sahip 11 adet 8 daireli bina için şunları elde ediyoruz:

Fotoğraf. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Bal için 6x6x2,4 boyutlarında bir nokta elde ederiz:

Fototoplam=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

6x12 m ölçülerindeki bir ofis için:

Fotoğraf genel = 0,25 ∙ 170∙ 6 12 = 3060 W,

Bireysel konut, kamu ve endüstriyel binalar için, besleme havalandırma sisteminde ısıtma ve hava ısıtmaya harcanan maksimum ısı akışları (W) yaklaşık olarak aşağıdaki formüllerle belirlenir:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

burada q from ve q in binanın spesifik ısıtma ve havalandırma özellikleridir, W/(m3 · 0 C), Tablo 20'ye göre alınmıştır; V n - bodrum olmadan dış ölçüme göre binanın hacmi, m 3, standart tasarımlara göre alınır veya uzunluğu, zeminin planlama seviyesinden kornişin tepesine kadar genişlik ve yükseklik ile çarpılarak belirlenir. ; t in = binanın çoğu odası için tipik olan ortalama tasarım hava sıcaklığı, 0 C; t n = hesaplanan kış dış hava sıcaklığı, - 25 0 C; t n.v. - dış havanın tahmini kış havalandırma sıcaklığı, - 16 0 C; a - yerel iklim koşullarının tn = 25 0 C a = 1,05'teki spesifik termal özellikler üzerindeki etkisini dikkate alan düzeltme faktörü

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.toplam=0,4∙5000,91=2000 W.

Tugay evi:

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Okul atölyesi:

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Konut ve kamu binaları için sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Isıtma döneminde binalara sıcak su temininde harcanan ortalama ısı akışı (W) aşağıdaki formülle bulunur:

F g.v. = q g.v. nf,

55 0 C sıcaklıkta su tüketim oranına bağlı olarak, bir kişi için sıcak su temini için harcanan ortalama ısı akışının (W) toplu göstergesi şuna eşit olacaktır: Su tüketiminde - 115 l/gün q g.w. 407 W'dur.

60 kişinin yaşadığı 16 apartman için sıcak su temini için ısı akışı: F g.w. = 407 60 = 24420W,

bu tür on üç ev için - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Yaz aylarında 60 sakinin yaşadığı 16 daireli sekiz binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

30 kişinin yaşadığı 8 apartman için sıcak su temini için ısı akışı şöyle olacaktır:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

bu tür on bir ev için - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Yaz aylarında 30 nüfuslu 8 daireli 11 binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Daha sonra ofis su kaynağına ısı akışı şöyle olacaktır:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Yaz aylarında ofis sıcak su temini için ısı tüketimi:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Tıbbi su kaynağına ısı akışı. nokta şu olacaktır:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Sıcak su temini balı için ısı tüketimi. Yaz aylarında öğe:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

Atölyelerde sıhhi ve evsel ihtiyaçlar için de sıcak suya ihtiyaç vardır.

Atölyede her biri 30 l/saat (yani toplam 60 l/saat) su akış hızına sahip 2 adet yükseltici bulunmaktadır. Günde ortalama 3 saat kadar sıhhi ihtiyaçlar için sıcak su kullanıldığını düşünürsek, sıcak su miktarının 180 l/gün olduğunu görüyoruz.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Yaz aylarında bir okul atölyesine sıcak su temini için tüketilen ısı akışı:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Isı akışlarının özet tablosu

∑Ф toplam =Ф +Ф'dan +Ф g.v'ye. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazan seçimi

.1 Yıllık ısı yükü grafiğinin oluşturulması

Her türlü ısı tüketimi için yıllık tüketim, analitik formüller kullanılarak hesaplanabilir, ancak yıl boyunca kazan dairesinin çalışma modlarını oluşturmak için de gerekli olan yıllık ısı yükü programından grafiksel olarak belirlemek daha uygundur. Böyle bir grafik, Ek 3'e göre belirlenen belirli bir alandaki çeşitli sıcaklıkların süresine bağlı olarak oluşturulur.

İncirde. Şekil 3'te köyün yerleşim alanına ve bir grup sanayi binasına hizmet veren kazan dairesinin yıllık yük grafiği gösterilmektedir. Grafik aşağıdaki gibi oluşturulmuştur. Sağ tarafta, apsis ekseni boyunca, kazan dairesinin çalışma süresi saat olarak, sol tarafta - dış hava sıcaklığı; Isı tüketimi ordinat ekseni boyunca çizilmiştir.

Öncelikle konut ve kamu binalarının ısıtılması için ısı tüketiminin dış sıcaklığa bağlı olarak değişimini gösteren bir grafik çizilir. Bunu yapmak için, bu binaları ısıtmak için harcanan toplam maksimum ısı akışı koordinat ekseninde çizilir ve bulunan nokta, konut binalarının ortalama tasarım sıcaklığına eşit dış hava sıcaklığına karşılık gelen noktaya düz bir çizgi ile bağlanır; kamu ve endüstriyel binalar tв = 18 °С. Isıtma sezonunun başlangıcı 8 °C sıcaklıkta alındığından grafiğin 1. satırı bu sıcaklığa kadar noktalı çizgi olarak gösterilmiştir.

tн fonksiyonunda kamu binalarının ısıtılması ve havalandırılması için ısı tüketimi, tв = 18 °С ile hesaplanan havalandırma sıcaklığı tн.в arasında eğimli bir düz çizgi 3'tür. Belirli bir iklim bölgesi için. Daha düşük sıcaklıklarda, oda havası besleme dış havasıyla karışır, yani. devridaim meydana gelir ve ısı tüketimi değişmeden kalır (grafik apsis eksenine paraleldir). Benzer şekilde, çeşitli endüstriyel binaların ısıtılması ve havalandırılması için ısı tüketimi grafikleri oluşturulmuştur. Endüstriyel binaların ortalama sıcaklığı tв = 16 °С. Şekil, bu nesne grubu için ısıtma ve havalandırma için toplam ısı tüketimini göstermektedir (16 °C sıcaklıktan başlayarak 2. ve 4. satırlar). Sıcak su temini ve teknolojik ihtiyaçlar için ısı tüketimi tn'ye bağlı değildir. Bu ısı kayıplarına ilişkin genel grafik düz çizgi 5 ile gösterilmiştir.

Dış hava sıcaklığına bağlı olarak ısı tüketiminin toplam grafiği kesikli çizgi 6 ile gösterilir (kırılma noktası tn.v.'ye karşılık gelir), ordinat ekseninde tüm tüketim türleri için harcanan maksimum ısı akışına eşit bir segment kesilir. (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) hesaplanan dış sıcaklıkta tн.

Toplam yükleri topladığım zaman 2,9W elde ediyorum.

Apsis ekseninin sağında, her bir dış sıcaklık için, sıcaklığın inşaatın yapıldığı sıcaklığa eşit veya daha düşük kaldığı ısıtma mevsimi saat sayısı (kümülatif olarak) tutuldu (Ek 3). Ve bu noktalardan dikey çizgiler çizilir. Daha sonra, aynı dış sıcaklıklarda maksimum ısı tüketimine karşılık gelen koordinatlar, toplam ısı tüketimi grafiğinden bu çizgilere yansıtılır. Ortaya çıkan noktalar, ısıtma periyodu sırasındaki ısı yükünün bir grafiğini temsil eden düzgün bir eğri (7) ile birbirine bağlanır.

Koordinat eksenleri, eğri 7 ve yatay çizgi 8 ile sınırlanan ve toplam yaz yükünü gösteren alan, yıllık ısı tüketimini (GJ/yıl) ifade eder:

yıl = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

burada F, yıllık ısı yükü grafiğinin alanıdır, mm²; m Q ve m n, kazan dairesinin ısı tüketimi ve çalışma süresi ölçeğidir, sırasıyla W/mm ve h/mm. yıl = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/yıl

Isıtma periyodu 31681,32 J/yıl yani %79,2'sini, yaz dönemi ise 6589,72 J/yıl yani %20,8'ini oluşturmaktadır.

3.2 Soğutma sıvısının seçimi

Soğutucu olarak su kullanıyoruz. Termal tasarım yükü Фр ≈ 2,9 MW olduğundan (Фр ≤ 5,8 MW), besleme hattında 105 ºС sıcaklıkta su kullanılmasına izin verilir ve dönüş boru hattında su sıcaklığı 70 ºС olduğu varsayılmıştır. Aynı zamanda tüketici ağındaki sıcaklık düşüşünün %10'a ulaşabileceğini de dikkate alıyoruz.

Soğutucu olarak kızgın suyun kullanılması, boruların çapını azaltarak boru metalinde daha fazla tasarruf sağlar ve sistemde dolaşan toplam su miktarı azaldığından ağ pompalarının enerji tüketimini azaltır.

Bazı tüketiciler teknik amaçlarla buhara ihtiyaç duyduklarından, tüketicilerin ilave ısı eşanjörleri kurmaları gerekmektedir.

3.3 Kazan seçimi

Isıtma ve endüstriyel kazan daireleri, içlerine monte edilen kazanların tipine bağlı olarak, sıcak su, buhar veya buhar ve sıcak su kazanları ile kombine edilebilir.

Düşük sıcaklıkta soğutma sıvısına sahip geleneksel dökme demir kazanların seçimi, yerel enerji tedarikinin maliyetini basitleştirir ve azaltır. Isı temini için, her biri aşağıdaki özelliklere sahip gaz yakıtı kullanan, her biri 779 kW termal güce sahip üç adet dökme demir su kazanı “Tula-3” kabul ediyoruz:

Tahmini güç Fr = 2128 kW

Kurulu güç Fu = 2337 kW

Isıtma yüzey alanı - 40,6 m²

Bölüm sayısı - 26

Boyutlar 2249×2300×2361 mm

Maksimum su ısıtma sıcaklığı - 115 ºС

Gazla çalışırken verimlilik η a.a. = 0,8

Buhar modunda çalışırken aşırı buhar basıncı 68,7 kPa'dır

.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın inşası

Tüketicilerin ısı yükünün dış hava sıcaklığına, havalandırma ve iklimlendirme sisteminin çalışma moduna, sıcak su temini için su tüketimine ve teknolojik ihtiyaçlara bağlı olarak değişmesi nedeniyle, kazan dairesinde termal enerji üretiminin ekonomik modları gerekir. ısı temininin merkezi düzenlenmesi ile sağlanmalıdır.

Su ısıtma ağlarında, soğutucunun sıcaklığının sabit bir akış hızında değiştirilmesiyle gerçekleştirilen yüksek kaliteli ısı kaynağı düzenlemesi kullanılır.

Isıtma ağındaki su sıcaklıklarının grafikleri tп = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС) şeklindedir. Çalışmada verilen yöntemi kullanarak tн = 95 ºС için bir grafik oluşturduktan sonra; ısıtma için tо = 70 ºС (sıcak su şebekesindeki soğutucu sıcaklığının 70 ºС'nin altına düşmemesi gerektiği dikkate alınır), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - havalandırma için, ısıtma ve havalandırma ağlarındaki soğutucunun sıcaklık değişim aralıklarını belirleriz. Dış sıcaklık değerleri apsis ekseni boyunca, besleme suyunun sıcaklığı ise ordinat ekseni boyunca çizilir. Kökeni, konut ve kamu binaları (18 ºС) için hesaplanan iç sıcaklık ve aynı zamanda 18 ºС'ye eşit olan soğutma suyu sıcaklığı ile çakışmaktadır. tп = 95 ºС, tн = -25 ºС sıcaklıklarına karşılık gelen noktalarda koordinat eksenlerine geri getirilen diklerin kesişme noktasında A noktası bulunur ve 70 ºС dönüş suyu sıcaklığından yatay bir çizgi çizilerek B noktası bulunur A ve B noktalarını başlangıç ​​koordinatlarıyla birleştirerek, dış hava sıcaklığına bağlı olarak ısıtma ağındaki ileri ve geri su sıcaklığındaki değişikliklerin bir grafiğini elde ederiz. Sıcak su besleme yükü varsa, açık tip bir şebekenin besleme hattındaki soğutucunun sıcaklığı 70 °C'nin altına düşmemelidir, bu nedenle besleme suyu sıcaklık grafiğinin solunda τ olan bir bükülme noktası C vardır. p =sabit. Sabit bir sıcaklıkta ısıtmaya ısı temini, soğutucu akış hızı değiştirilerek kontrol edilir. Minimum dönüş suyu sıcaklığı, C noktasından dönüş suyu grafiğiyle kesişene kadar dikey bir çizgi çizilerek belirlenir. D noktasının ordinat eksenine izdüşümü τto'nun en küçük değerini gösterir. Hesaplanan dış sıcaklığa (-16 ºС) karşılık gelen noktadan geri yüklenen dikey, E ve F noktalarında AC ve BD düz çizgileriyle kesişir ve havalandırma sistemleri için ileri ve geri dönüş suyunun maksimum sıcaklıklarını gösterir. Yani, sıcaklıklar sırasıyla 91 ºС ve 47 ºС'dir ve bunlar tн.в ve tн (EK ve FL çizgileri) aralığında değişmeden kalır. Bu dış hava sıcaklığı aralığında havalandırma üniteleri, ısıtıcılara giren havanın sıcaklığı sabit kalacak şekilde derecesi düzenlenen devridaim ile çalışır.

Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının grafiği Şekil 4'te sunulmaktadır.

Şekil 4. Isıtma ağındaki su sıcaklıklarının grafiği.

Kaynakça

1.Efendiev A.M. Tarımsal işletmeler için enerji tedarikinin tasarımı. Araç seti. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Tarımda ısının kullanımı üzerine çalıştay. İkinci baskı, revize edilmiş ve genişletilmiş. Moskova Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Tarımda ısının uygulanması. Moskova Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Tarımsal üretime yönelik termik santraller. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Tarım ürünlerinin depolanması ve işlenmesine yönelik binalar ve tesisler.