Sarma makinesi ve aksesuarlarının teslimatı için araç

Sarma makinesi (kamyonla taşıma)

Sarma makinesi için hidrolik ünite (kamyonla taşıma)

Jeneratör (kamyonla taşıma)

Tekerlekli Forklift

Alet:

Bulgarca

Keski, keski, keski

Destek malzemesi (Blitzd?mmer® markalı ürün)

Seyreltici (eluent) ve gözenek oluşturucu katkı maddesi

2. İnşaat sahasının hazırlanması

Bir inşaat sahasının hazırlanması, yol güvenliğini sağlamaya yönelik tedbirleri, makineler için sahaların ve ekipman ve malzemeler için bir deponun sağlanmasının yanı sıra su ve elektrik tedarikini de içerir.

Akış ayarı

Sarma işlemi sırasında bağlı olarak özel durum Sterilize edilen rezervuarın %40'a kadar suyla dolu olması durumunda güvenlik önlemlerini almayı reddedebilirsiniz.

Sarma işlemi sırasında borunun daha iyi hareket etmesi ve geri doldurma sırasında borunun sabitlenmesi için daha sonra küçük bir akış kullanılabilir.

Kolektörün temizlenmesi

Sarma yöntemini kullanırken manifoldun temizlenmesi genellikle yüksek basınçlı yıkama ile gerçekleştirilir.

İLE hazırlık çalışması Yeniden astarlama ayrıca sertleşmiş tortular, diğer iletişim kesintileri, kum vb. gibi engellerin kaldırılmasını da içerir. Gerekirse, bir freze, balyoz ve keski kullanılarak bunların çıkarılması manuel olarak gerçekleştirilir.

Diğer iletişimlerin eklenmesi

Rehabilite edilecek kollektöre akan kanal kolları, restorasyon çalışmalarına başlamadan önce tıkanmalıdır.

Malzeme ve ekipmanların kalite ve miktar kontrolü

Şantiyeye teslim edildiğinde gerekli malzemeler ve ekipmanların eksiksizliği ve kalitesi kontrol edilir. Bu durumda, örneğin profilin işaretlemesi, yeterli uzunluğu ve nakliyeden kaynaklanan olası hasarlar açısından kalite sertifikasına göre verilere uygunluğu kontrol edilir; tescilli destek malzemesi Blitzdämmer® ise aşağıdakiler için test edilmiştir: yeterli miktar ve uygun saklama koşulları.

Sarma makinesini kurmadan önce, makine ile yenilenen manifold arasındaki hizalamayı sağlamak için hazne tabanını kısmen veya tamamen çıkarmak gerekebilir. Sökme işlemi genellikle odanın tabanının bir çekiçli matkap kullanılarak açılmasıyla veya bir balyoz ve keski kullanılarak manuel olarak gerçekleştirilir.

Boru sarımı, kuyu odasının boyutuna ve ona erişim olanaklarına bağlı olarak hem akış boyunca hem de akışa karşı gerçekleştirilebilir.

Bizim durumumuzda borunun sarılması akışa karşı gerçekleştirilir, çünkü en alt noktadaki kuyu odası büyüktür, bu da sarma makinesinin kurulum işlemini büyük ölçüde kolaylaştırır.

3. Sarma makinesinin montajı

Sarma makinesinin teslimatı

Örneğimizde kullanılan hidrolik tahrikli sarma makinesi, çapı 500 DN'den 1500'e kadar olan boru hatlarının kaplanması için tasarlanmıştır. Yeni borunun sarıldığı boru hattının çapına bağlı olarak çeşitli çaplarda sarma kutuları kullanılır.

İlk olarak sarım makinesi bileşenlerine ayrılarak başlangıç ​​kuyusuna teslim edilir. Bir bant tahrik mekanizması ve bir sarma kutusundan oluşur.

Makine parçalarının mile indirilmesi ve sarım makinesinin montajı

Sargı kutusunun bileşenleri manuel olarak çalıştırma miline indirilir ve oraya monte edilir.

400 DN'ye kadar çaplar için makine, monte edilmiş halde mile indirilebilir.

Hidrolik olarak çalıştırılan bant tahrik mekanizmasını başlatma miline indirmeden önce bant tahrik mekanizmasının taşıma ayaklarının çıkarılması gerekir.

Hidrolik olarak çalıştırılan bir bant taşıma mekanizması, doğrudan çalıştırma miline bir sarma kutusu üzerine monte edilmiştir. Bu durumda profilin bant taşıma mekanizmasına engelsiz beslenmesini sağlamak için sarım makinesinin alıcı kısmı kuyu boynu seviyesinin altında olmalıdır.

Sarma makinesinin hidrolik tahrikinin, fırlatma milinin yakınında bulunan bir hidrolik üniteye bağlanmasıyla kurulum işi tamamlanır.

Daha sonra sarma makinesinin ve sanitize edilen kollektörün hizasının kontrol edilmesi gerekir; aksi halde sarma işlemi sırasında sarmal boru kollektörün duvarlarına sıkışabilir veya zarar görebilir. güçlü direnç bu da rehabilite edilen alanın uzunluğunu olumsuz yönde etkileyebilir.

4. Profil hazırlığı

Profilin çözülmesi ve kesilmesi

Sarılmış borunun ilk dönüşünün boru eksenine doğru açıda olabilmesi için profilin boru çapına uygun olarak taşlama makinesi kullanılarak kesilmesi gerekmektedir. Bunu yapmak için profilin bir kısmını çerçeve üzerinde bulunan makaradan çözmek gerekir.

Profil gönderimi

Kesilen profil, bir manipülatör bomu veya başka bir cihaz üzerine monte edilmiş bir kılavuz silindiri kullanılarak başlangıç ​​miline beslenir.

İlk tur

Profil, bant tahrik mekanizmasına beslenir, sarım kutusunun iç kısmından geçer (profilin silindirler üzerindeki oluklara oturduğundan emin olun; gerekirse profili manuel olarak ayarlayın) ve ardından bir şekilde birbirine bağlanır. -mandal kilidi adı verilen (kalınlık profili nedeniyle çap kaybı yaklaşık 1-2 cm).

Profil mevcut

DN 200 ila DN 1500 arası çap aralığı.

5. Sarma işlemi

Küçük akış, makaralı boruyu kaldırır ve iyileştirilmekte olan manifoldun tabanına karşı sürtünmeyi azaltır.

Boruyu oluşturan profil, sanitize edilen kollektör yönünde dönme hareketleriyle sarım kutusundan kademeli olarak beslenir. Bu durumda, sarılmış borunun eski kanalın duvarlarına karşı kuvvetli sürtünmeye maruz kalmamasını ve bağlantı noktalarına, bağlantı noktalarına vb. yapışmamasını sağlamak gerekir.

Tutkal kaynağı.

Sargı borusunun uzun süreli suya dayanıklılığı, tek tek profil dönüşlerinin mandallarına özel PVC yapıştırıcı uygulanarak elde edilir.

Kilit mandallama teknolojileri.

Tutkal profilin bir tarafındaki oluğa beslenir, ardından kilit hemen profilin diğer tarafındaki yerine oturur, böylece mandallı kilidin her iki parçasının da güvenilir bir şekilde yapışması sağlanır. Bu tür Bağlantıya “soğuk kaynak” yöntemi de deniyordu.

6. Halka boşluğunun harçla doldurulması/kaplanması

Makinenin sökülmesi ve borunun ayarlanması.

İşaretlenen görüntülere göre arka taraf profilinden yara borusunun uzunluğunu hesaplayabilirsiniz. Gerekli uzunlukta bir boru sardıktan sonra, borunun ucundan alıcı kuyuya kadar olan mesafenin, başlangıç ​​kuyusundan çıkıntı yapan borunun uzunluğuna uyup uymadığını kontrol etmelisiniz.

Eşleşirlerse, sarılmış boru bir öğütücü kullanılarak başlangıç ​​kuyusunda kesilir.

Manifolddaki akışla desteklenen sarmal boru, iki işçi tarafından başlangıç ​​kuyusundan alıcı kuyuya doğru kolayca itilir, böylece borunun kenarları her iki kuyunun kenarlarıyla tam olarak çakışır.

Sarmal borunun uzunluğu, borunun başlangıç ​​kuyusuna çıkıntı yapan ve daha sonra toplayıcıya itilen kısmı dikkate alınarak, sterilize edilen toplayıcının uzunluğuna tam olarak karşılık geldiğinden, bu eylemler malzemeden tasarruf etmenize olanak tanır.

Daha sonra sarım makinesi tekrar ayrı parçalara ayrılarak başlangıç ​​kuyusundan çıkarılır.

Halkayı kapsayan

Eski boru ile yara borusu arasındaki halkanın kapatılması, sülfat içeren iç sementasyon kullanılarak sağlanır. çimento harcı kuyunun kenarından yaklaşık 20 cm'lik bir boşluk. Yeraltı suyu seviyesine ve borunun çapına bağlı olarak çözeltinin doldurulması ve havanın tahliyesi için daha fazla sayıda boruya ihtiyaç duyulabilir.

Borular arası boşluğun en yüksek noktada kapatılması.

İlk olarak borular arası boşluk en yüksek noktada tıkanır (bu durumda burası alıcı kuyudur). Borular arası boşluğun kapatılmasından ve hava çıkış borularının çimento levhanın tabanına ve üstüne yerleştirilmesinden sonra, atık akışı geçici olarak engellenir (akış kontrolü), böylece kuyu odasındaki çalışma, atık suyun müdahalesi olmadan gerçekleştirilebilir. Atık su Hala halkanın içinde olan , en alt noktaya doğru akarak halkanın içi boşaltılır ve derzlemeye hazır hale gelir. Borular arası boşluğun tıkanması ile ilgili çalışmaların tamamlanmasından sonra, atık su, sterilize edilen kolektörün sarılı borusundan serbest bırakılır.

Sarmal bir borudaki su seviyesinin yükseltilmesi.

Bu işlem sırasında, atık akışı da ayarlanır; bu sırada sarmal boru, bir geçiş profili borusu ve sarmal borudaki su seviyesini ayarlamak için bir boru ile kabarcık adı verilen bir yöntemle kapatılır. Böylece borular arası boşluğun iki aşamalı doldurulması işlemi sırasında yara borusundaki su seviyesi yükseltilir ve boru eski kanalın tabanına sabitlenir. Bu, eğim açısının korunmasını ve bükülme olasılığının ortadan kaldırılmasını sağlar.

Halkayı en alçak noktada kaplamak

Daha sonra borular arası boşluk en alt noktada kapatılır (bizim durumumuzda bu başlangıç ​​kuyusudur).

Gerekirse, çözeltiyi dökmek için borular tavan kasasına, havayı tavana ve tavan tabanına boşaltmak için borular monte edilir. Baloncuğun içine entegre edilen borunun profilli bir dış kaplaması vardır ve tam sızdırmazlık sağlamaz, bu da belirli bir miktarda atık suyun dışarı akmasına izin verir. Su seviyesi tespit tüpü kullanarak sarmal borudaki atık su seviyesini her zaman izleyebilirsiniz.
Dolgunun ilk aşaması.

Bizim durumumuzda borular arası boşluğun doldurulması en alçak noktadan iki aşamada gerçekleştirilir. Bunu yapmak için, kuyunun kenarına, destek malzemesini karıştırmak için, çözeltiyi sağlamak üzere bir hortumun bağlandığı bir tank monte edilir. Blitzdämmer markasına ait altlık malzemesinin karıştırılması, üreticinin tavsiyelerine göre çeşitli hacimlerdeki özel tanklarda gerçekleştirilir.

Daha sonra, karıştırıcı tankının valfi açılır ve Blitzdämmer çözümü, harici basınç uygulamadan, eski kanal ile yeni sarılı boru arasındaki borular arası boşluğa serbestçe akar. Sarmal boruya dolan atık su, borunun yüzmesini engeller.

Solüsyonun karıştırılması ve beslenmesi işlemi, tavanın tabanında en alt noktada bulunan hava egzoz borusundan solüsyon akmaya başlayıncaya kadar devam eder.

Kullanılan dolgu solüsyonu miktarını hesaplanan miktarla karşılaştırarak solüsyonun borular arası boşlukta mı kaldığını yoksa eski kanaldaki fistüller yoluyla zemine mi indiğini kontrol edebilirsiniz. Tüketilen solüsyon miktarı hesaplanan miktara denk geliyorsa tavan kasasına monte edilen hava egzoz borusundan en alt noktada solüsyon dışarı akmaya başlayıncaya kadar dolgu işlemine devam edilir. Dolgunun ilk aşaması tamamlanmış sayılır.

Dolgunun ikinci aşaması.

Destek malzemesinin sertleşmesi 4 saat sürer ve çözeltinin borular arası alanda hafif bir çökelmesi olur. Çözelti sertleştikten sonra ikinci dolgu aşaması için Blitzdämmer dolgu malzemesinin karıştırılması başlar. Tavana en yüksek noktaya monte edilen hava egzoz borusundan çözelti akmaya başladığında borular arası boşluğun doldurulması işlemi tamamlanmış sayılabilir.

Kalite kontrolü için, alıcı kuyudaki hava egzoz borusundan akan destek çözeltisinin bir örneği alınır.

Daha sonra çözeltiyi doldurma boruları ve başlangıç ​​ve alım kuyularındaki hava çıkış boruları sökülür. Açık delikler zeminlere çimentolanmıştır.

7. Son çalışma

Taban restorasyonu.

Kuyu odasının kısmen çatlayan tabanı onarılıyor.

Eklerin yeni kanala entegre edilmesi işlemi bir robot tarafından gerçekleştirilir.

Kalite kontrol

Boru hattı restorasyon çalışmalarının kalitesini kontrol etmek için boru hattının kendisinin muayenesi ve ayrıca DIN EN 1610'a uygun bir sızıntı testi gerçekleştirilir.

480 ovmak. | 150 UAH | $7,5 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Tez - 480 RUR, teslimat 10 dakika, 24 saat, haftanın yedi günü ve tatil günleri

240 ovmak. | 75 UAH | $3,75 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut = "return nd();"> Özet - 240 ruble, teslimat 1-3 saat, 10-19 arası (Moskova saati), Pazar hariç

Bortsov Alexander Konstantinovich. "Boru içinde boru" su altı boru hatlarının gerilim durumunu hesaplamak için inşaat teknolojisi ve yöntemleri: IL RSL OD 61:85-5/1785

giriiş

1. Çimento taşıyla doldurulmuş borular arası boşluğu olan bir su altı boru hattı "boru içinde boru" tasarımı 7

1.1. Çift borulu boru hattı tasarımları 7

1.2. Borudan boruya boru hattının su altı geçişinin teknik ve ekonomik değerlendirmesi 17

1.3. Tamamlanan çalışmanın analizi ve araştırma hedeflerinin belirlenmesi 22

2. Boru içi boru hatlarında borular arası boşluğun çimentolanması teknolojisi 25

2.1. Halkayı çimentolamak için malzemeler 25

2.2. Çimento harcı formülasyonunun seçimi 26

2.3. Çimentolama ekipmanı 29

2.4. Halkanın doldurulması 30

2.5. Çimentolama hesaplaması 32

2.6. Çimentolama teknolojisinin deneysel testleri 36

2.6.1. iki borulu sürtünme atının kurulumu ve test edilmesi 36

2.6.2. Halkanın çimentolanması 40

2.6.3. Boru hattı mukavemet testi 45

3. Üç katmanlı boruların iç basınç altındaki gerilim-gerinim durumu 50

3.1. Çimento taşının mukavemet ve deformasyon özellikleri 50

3.2. Çimento taşı teğetsel çekme kuvvetlerini algıladığında üç katmanlı borularda oluşan gerilmeler 51

4. Üç katmanlı boruların gerilim-gerinim durumunun deneysel çalışmaları 66

4.1. Deneysel çalışmaların yürütülmesine yönelik metodoloji 66

4.2. Model üretim teknolojisi 68

4.3. Test standı 71

4.4. Deformasyonları ölçme ve test etme metodolojisi 75

4.5. Mek-boru boşluğundaki aşırı çimentolama basıncının gerilimlerin yeniden dağıtımı üzerindeki etkisi 79

4.6. Teorik bağımlılıkların yeterliliğinin kontrol edilmesi 85

4.6.1. Bir deneyin planlanması için metodoloji 85

4.6.2. Test sonuçlarının istatistiksel işlenmesi! . 87

4.7. Tam ölçekli üç katmanlı boruların testi 93

5. Boru içinde boru boru hatlarının bükülme sertliğinin teorik ve deneysel çalışmaları 100

5.1. Boru hatlarının bükülme sertliğinin hesaplanması 100

5.2. Eğilme sertliğine ilişkin deneysel çalışmalar 108

Sonuçlar 113

Genel sonuçlar 114

Edebiyat 116

Uygulamalar 126

Çalışmaya giriş

CPSU 21. Kongresinin kararları uyarınca, petrol ve gaz endüstrileri, özellikle bölgelerdeki mevcut beş yıllık dönemde hızla gelişiyor. Batı Sibirya, Kazak SSR'sinde ve ülkenin Avrupa kısmının kuzeyinde.

Beş yıllık dönem sonunda petrol ve gaz üretimi sırasıyla 620-645 milyon ton ve 600-640 milyar metreküp olacak. metre.

Bunları taşımak için güçlü ana boru hatları inşa etmek gerekir. yüksek derece otomasyon ve operasyonel güvenilirlik.

Beş yıllık planın ana görevlerinden biri, petrol ve gaz sahalarının daha da hızlandırılması, yenilerinin inşası ve Batı Sibirya bölgelerinden ana yerlere uzanan mevcut gaz ve petrol taşıma sistemlerinin kapasitesinin artırılması olacak. ülkenin Orta ve Batı bölgelerinde petrol ve gaz tüketimi. Oldukça uzun boru hatları, yolları boyunca çok sayıda farklı su bariyerinden geçecektir. Su bariyerleri üzerindeki geçişler, ana boru hatlarının doğrusal kısmının, operasyonlarının güvenilirliğinin bağlı olduğu en karmaşık ve kritik bölümleridir. Su altı geçişleri başarısızlıkla sonuçlandığında, tüketiciye, ulaştırma işletmesine ve kirlilikten kaynaklanan zararların toplamı olarak tanımlanan çok büyük maddi hasarlar meydana gelir. çevre.

Su altı geçişlerinin onarımı ve restorasyonu zorlu görevönemli çaba ve kaynak gerektirir. Bazen bir geçidin onarım maliyeti, inşaat maliyetini aşıyor.

Bu nedenle geçişlerin yüksek güvenilirliğinin sağlanmasına büyük önem verilmektedir. Boru hatlarının tüm tasarım ömrü boyunca arıza veya onarım olmadan çalışmalıdırlar.

Şu anda, güvenilirliği artırmak için, ana boru hatlarının su bariyerlerinden geçişleri iki hatlı bir tasarımla inşa edilmektedir. Ana ipliğe paralel olarak, ondan 50 m'ye kadar bir mesafede, ilave bir tane daha döşenir - yedek bir tane. Bu tür bir fazlalık, sermaye yatırımının iki katını gerektirir, ancak işletme deneyiminin gösterdiği gibi, her zaman gerekli operasyonel güvenilirliği sağlamaz.

İÇİNDE son zamanlarda Tek iş parçacıklı geçişlerin güvenilirliğini ve gücünü artıran yeni tasarım şemaları geliştirilmiştir.

Bu tür çözümlerden biri, çimento taşıyla doldurulmuş borular arası boşluğu olan bir su altı boru hattı geçişinin "boru içinde boru" tasarımıdır. SSCB'de “boru içinde boru” tasarım şeması kullanılarak bir dizi geçiş zaten inşa edildi. Bu tür geçitlerin tasarımı ve inşasındaki başarılı deneyim, için için yanan teorik ve yapıcı çözümler kurulum ve döşeme teknolojisi, kaynaklı bağlantıların kalite kontrolü ve iki borulu boru hatlarının test edilmesi yeterince gelişmiştir. Ancak, inşa edilen geçişlerin borular arası boşluğu sıvı veya gazla doldurulduğundan, borular arası boşluk çimento taşıyla doldurulmuş boru içi boru hatlarının su altı geçişlerinin inşasının özelliklerine ilişkin konular esasen yeni ve çok az çalışılmış. .

Bu nedenle, bu çalışmanın amacı, çimento taşıyla doldurulmuş borular arası boşluk ile "boru içinde boru" su altı boru hatlarının inşası için teknolojinin bilimsel olarak doğrulanması ve geliştirilmesidir.

Bu hedefe ulaşmak için geniş bir program yürütüldü.

teorik ve deneysel araştırma. Alt kullanma imkanı

su boru hatları "boru içinde boru" kuyuların çimentolanmasında kullanılan malzemeler, ekipmanlar ve teknolojik yöntemler. Bu tip bir boru hattının deneysel bir bölümü inşa edildi. İç basıncın etkisi altında üç katmanlı borulardaki gerilimleri hesaplamak için formüller türetilmiştir. Ana boru hatları için üç katmanlı boruların gerilim-gerinim durumuna ilişkin deneysel çalışmalar yapıldı. Üç katmanlı boruların bükülme mukavemetini hesaplamak için bir formül türetilmiştir. Boru içinde boru boru hattının bükülme sertliği deneysel olarak belirlendi.

Gerçekleştirilen araştırmaya dayanarak, "Borular arası boşluğun sementasyonu ile 10 MPa veya daha fazla "boru içinde boru" tipi basınçlar için pilot-endüstriyel su altı gaz boru hattı geçişlerinin tasarımı ve inşaat teknolojisi için geçici talimatlar" ve " Mingazprom tarafından 1982 ve 1984'te onaylanan "boru içi boşluk" ile açık deniz su altı boru hatlarının tasarım şemasına göre tasarımı ve inşası için talimatlar geliştirilmiştir.

Tezin sonuçları Urengoy - Uzhgorod gaz boru hattının Pravaya Khetta nehri boyunca su altı geçişinin tasarımında, Dragobych - Stryi ve Kremenchug - Lubny - Kiev petrol ve ürün boru hatlarının bölümlerinin tasarımı ve inşasında pratik olarak kullanıldı. Strelka 5 - Bereg ve Golitsyno - Bereg açık deniz boru hatlarının bölümleri.

Yazar, Moskova yeraltı gaz depolama istasyonunun başkanına teşekkür ediyor üretim birliği"Mostransgaz" O.M Korabelnikov, VNIIGAZ'daki gaz boru hatlarının mukavemeti laboratuvarının başkanı, Ph.D. teknoloji. Bilimler N.I. Anenkov, Moskova derin sondaj gezisi O.G.'nin kuyu tespit müfrezesinin başkanı. Deneysel çalışmaların düzenlenmesi ve yürütülmesinde yardım için Drogalin'e teşekkür ederiz.

Borudan boruya boru hattının su altı geçişinin teknik ve ekonomik değerlendirmesi

Boru içinde boru boru hattı geçişleri Ana boru hatlarının su bariyerlerinden geçişleri en kritik ve en kritik geçişler arasındadır. zor alanlar izler. Bu tür geçişlerin başarısız olması üretkenlikte keskin bir düşüşe veya taşınan ürünün pompalanmasının tamamen durmasına neden olabilir. Denizaltı boru hatlarının onarımı ve rehabilitasyonu karmaşık ve pahalıdır. Çoğu zaman bir geçidin onarımının maliyeti, yeni bir geçişin inşasının maliyetiyle karşılaştırılabilir.

SNiP 11-45-75 [70] gerekliliklerine uygun olarak ana boru hatlarının su altı geçişleri, birbirinden en az 50 m mesafede iki diş halinde döşenir. Böyle bir fazlalık ile geçişin bir bütün olarak taşıma sistemi olarak hatasız çalışma olasılığı artar. Yedek hat inşa etme maliyetleri, kural olarak, ana hattı inşa etme maliyetlerine karşılık gelir, hatta bunları aşar. Bu nedenle, artıklık yoluyla güvenilirliğin artırılmasının, sermaye yatırımının iki katına çıkarılmasını gerektirdiğini varsayabiliriz. Bu arada, işletme deneyimi, operasyonel güvenilirliği artırmaya yönelik bu yöntemin her zaman olumlu sonuçlar vermediğini göstermektedir.

Kanal süreçlerindeki deformasyonların incelenmesinin sonuçları, kanal deformasyon bölgelerinin döşenen geçitler arasındaki mesafeleri önemli ölçüde aştığını gösterdi. Bu nedenle ana ve yedek dişlerin aşınması neredeyse aynı anda meydana gelir. Sonuç olarak, su altı geçişlerinin güvenilirliğinin artırılması, rezervuarın hidrolojisinin dikkatli bir şekilde dikkate alınması ve su altı geçişinin başarısızlığının büyük bir olay olarak kabul edildiği, güvenilirliği arttırılmış geçiş tasarımlarının geliştirilmesi yönünde gerçekleştirilmesi gerekmektedir. boru hattının sıkılığının ihlali. Analiz sırasında aşağıdaki tasarım çözümleri dikkate alındı: çift telli tek borulu tasarım - boru hattı dizileri birbirinden 20-50 m mesafede paralel olarak döşenir; sürekli beton kaplamalı su altı boru hattı; borular arası boşluğu doldurmadan ve çimento taşıyla doldurulmadan boru hattı tasarımı “boru içinde boru”; eğimli delme yöntemi kullanılarak inşa edilen bir geçit.

Şekil 2'de gösterilen grafiklerden. Şekil 1.10'a göre, eğimli sondaj yöntemiyle inşa edilen bir geçiş haricinde, hatasız çalışma için beklenen en yüksek olasılığın, çimento taşıyla doldurulmuş halka şeklinde bir boşluğa sahip bir "boru içinde boru" boru hattının su altı geçişinde olduğu anlaşılmaktadır. .

Halen bu yöntemin deneysel çalışmaları ve temel teknolojik çözümlerinin geliştirilmesi yürütülmektedir. Yönlü sondaj için sondaj kuleleri oluşturmanın karmaşıklığı nedeniyle, bu yöntemin yakın gelecekte boru hattı inşaatı uygulamalarına yaygın şekilde dahil edilmesini beklemek zordur. Ayrıca bu yöntem yalnızca kısa uzunluktaki geçişlerin yapımında kullanılabilir.

Çimento taşı ile doldurulmuş borular arası boşluk ile "boru içinde boru" yapısal şemasına göre geçişler oluşturmak için yeni makine ve mekanizmaların geliştirilmesi gerekli değildir. İki borulu boru hatlarını kurarken ve döşerken, tek borulu boru hatlarının inşası sırasında olduğu gibi aynı makineler ve mekanizmalar kullanılır ve çimento harcı hazırlamak ve borular arası boşluğu doldurmak için, yağı sabitlemek için kullanılan çimentolama ekipmanı kullanılır ve gaz kuyularıŞu anda Shngazprom ve Petrol Sanayi Bakanlığı'nın sisteminde birkaç bin çimentolama ünitesi ve çimento karıştırma makinesi çalıştırılıyor.

Çeşitli tasarımlardaki boru hatlarının su altı geçişlerinin ana teknik ve ekonomik göstergeleri Tablo 1.1'de verilmiştir. Bir gaz boru hattının pilot bölümünün maliyet hariç 10 MPa basınçta su altından geçmesi için hesaplamalar yapılmıştır. kapatma vanaları. Geçişin uzunluğu 370 m, paralel dişler arasındaki mesafe 50 m'dir. Borular akma dayanımına (et - 470 MPa ve çekme dayanımı Є6р = 600 MPa) sahip X70 çelikten yapılmıştır. Boru duvarlarının kalınlığı ve I, P ve Sh seçenekleri için gerekli ilave balastlama SNiP 11-45-75'e göre hesaplanır [70].

Borular arası boşluğu çimento taşı ile doldurulmuş boru içinde boru boru hattı tasarımında, iç borunun et kalınlığı [e]'de verilen yönteme göre belirlenir, dış duvarın kalınlığı 0,75 alınır. iç kısmın kalınlığı. Borulardaki çember gerilmeleri bu çalışmanın 3.21 formülü kullanılarak hesaplanır, fiziksel ve mekanik özellikler Tablo hesabında çimento taşı ve metal borular aynı olarak alınmıştır. 3.1. Karşılaştırma standardı olarak, dökme demir ağırlıklı balastlı, en yaygın iki halatlı, tek borulu geçiş tasarımı alınmıştır (100$). Tablodan da anlaşılacağı üzere. І.І, çelik ve dökme demir için çimento taşıyla doldurulmuş borular arası boşluğu olan “boru içinde boru” boru hattı tasarımının metal tüketimi 4 kattan fazladır

Çimentolama Ekipmanları

Boru içinde boru boru hatlarının halkalarının çimentolanmasıyla ilgili çalışmanın spesifik özellikleri, çimentolama ekipmanı gereksinimlerini belirler. Ana boru hatlarının su bariyerlerinden geçişlerinin inşası, uzak ve ulaşılması zor olanlar da dahil olmak üzere ülkenin çeşitli bölgelerinde gerçekleştirilmektedir. İnşaat alanları arasındaki mesafeler genellikle güvenilir ulaşım iletişiminin yokluğunda yüzlerce kilometreye ulaşıyor. Bu nedenle çimentolama ekipmanının yüksek hareket kabiliyetine sahip olması ve arazi koşullarında uzun mesafelerde taşınmaya uygun olması gerekir.

Halkayı doldurmak için gereken çimento bulamacı miktarı yüzlerce kişiye ulaşabilir metreküp ve çözeltiyi pompalarken basınç birkaç megapaskaldır. Sonuç olarak, çimentolama ekipmanının, gerekli miktarda çözeltinin kalınlaşma süresini aşmayacak bir süre içinde hazırlanmasını ve halka içine enjekte edilmesini sağlamak için yüksek verimliliğe ve güce sahip olması gerekir. Aynı zamanda, ekipmanın kullanımda güvenilir olması ve yeterince yüksek verime sahip olması gerekir.

Kuyuların çimentolanması için tasarlanan ekipman seti belirtilen koşulları en iyi şekilde karşılar [72]. Kompleks şunları içerir: çimentolama üniteleri, çimento karıştırma makineleri, çimento kamyonları ve tanker kamyonları, çimentolama sürecini izlemek ve kontrol etmek için bir istasyon ve ayrıca yardımcı ekipman ve depolar.

Çözeltiyi hazırlamak için karıştırma makineleri kullanılır. Böyle bir makinenin ana bileşenleri bir sığınak, iki yatay boşaltma helezonu ve bir eğimli yükleme helezonu ve bir vakum-hidrolik karıştırma cihazıdır. Bunker genellikle bir arazi aracının şasisine monte edilir. Helezonlar aracın çekiş motoru tarafından tahrik edilir.

Çözelti, üzerine monte edilmiş bir çimentolama ünitesi tarafından halkanın içine pompalanır. güçlü bir kamyonun şasisi. Ünite bir çimento pompasından oluşur yüksek basınççözeltiyi pompalamak için, su sağlamak için bir pompa ve buna bir motor, ölçüm tankları, bir pompa manifoldu ve katlanabilir bir metal boru hattı.

Çimentolama işlemi, enjekte edilen çözeltinin basıncını, akış hızını, hacmini ve yoğunluğunu kontrol etmenize olanak tanıyan SKTs-2m istasyonu kullanılarak kontrol edilir.

Küçük hacimli borular arası boşluklar için (onlarca metreküp'e kadar), harç hazırlamak ve pompalamak için kullanılan harç pompaları ve harç karıştırıcıları çimentolama için de kullanılabilir.

Su altı boru içi boru boru hatlarının halkalarının çimentolanması, hem su altı hendeklerine döşendikten sonra hem de kıyıya döşenmeden önce gerçekleştirilebilir. Çimentolama için yer seçimi, inşaatın spesifik topografik koşullarına, geçişin uzunluğuna ve çapına ve ayrıca boru hattının çimentolanması ve döşenmesi için özel ekipmanın mevcudiyetine bağlıdır. Ancak su altı hendeğine döşenen boru hatlarının çimentolanması tercih edilir.

Taşkın yatağında (kıyıda) çalışan boru hatlarının halka boşluğunun çimentolanması, bir hendeğe döşendikten sonra, ancak toprakla doldurulmadan önce gerçekleştirilir. İlave dengeleme gerekiyorsa, halka alanı çimentolamadan önce suyla doldurulabilir. Borular arası boşluğa çözeltinin sağlanması boru hattı bölümünün en alt noktasından başlar. Hava veya suyun çıkışı, harici boru hattına en yüksek noktalara monte edilen vanalara sahip özel borular vasıtasıyla gerçekleştirilir.

Borular arası boşluk tamamen doldurulup çözelti çıkmaya başladıktan sonra besleme hızı azaltılır ve enjeksiyon, enjekte edilenin yoğunluğuna eşit yoğunlukta bir çözelti çıkış borularından çıkmaya başlayana kadar devam eder. Daha sonra vanalar. çıkış boruları kapatılır ve halka şeklindeki boşlukta aşırı basınç oluşturulur. Önceden, iç boru hattında duvarlarının stabilite kaybını önleyen bir karşı basınç oluşturuluyor. Borular arası alanda gerekli aşırı basınca ulaşıldığında giriş borusundaki vana kapatılır. Borular arası boşluğun sıkılığı ve boru hattının iç kısmındaki basınç, çimento harcının sertleşmesi için gereken süre boyunca korunur.

Doldururken, boru içi boru hatlarının halkasını çimentolamak için aşağıdaki yöntemler kullanılabilir: doğrudan; özel çimentolama boru hatlarının yardımıyla; bu, boru hattının halkasını değiştiren bir çimento çözeltisinin beslenmesinden oluşur. içinde hava veya su bulunur. Çözelti beslenir ve harici boru hattına monte edilen vanalar ile borular aracılığıyla hava veya su tahliye edilir. Boru hattı bölümünün tamamı tek adımda doldurulur.

Özel çimentolama boru hatları kullanılarak çimentolama Bu yöntemle, içine çimento harcının beslendiği halka içine küçük çaplı boru hatları monte edilir. Çimentolama, iki borulu boru hattının bir su altı hendeğine döşenmesinden sonra gerçekleştirilir. Çimento çözeltisi, boru hatlarının çimentolanması yoluyla döşenen boru hattının en alt noktasına kadar sağlanır. Bu çimentolama yöntemi, su altı hendeğine döşenen boru hattının borular arası boşluğunun en yüksek kalitede doldurulmasına olanak tanır.

Çimentolama ekipmanı eksikliği veya çözelti pompalanırken yüksek hidrolik direnç varsa, tüm boru hattı bölümünün tek seferde çimentolanmasına izin vermeyen kesit çimentolama kullanılabilir. Bu durumda halkanın çimentolanması ayrı bölümlerde gerçekleştirilir. Çimentolama bölümlerinin uzunluğu şunlara bağlıdır: teknik özelliklerçimentolama ekipmanı. Boru hattının her bölümü için, çimento harcı enjeksiyonu ve hava veya su çıkışı için ayrı boru grupları kurulur.

Boru içi boru hatlarının borular arası boşluğunu çimento harcı ile doldurmak için, çimentolama için gereken malzeme ve ekipman miktarının yanı sıra doldurma için gereken çimento harcı hacminin de bilinmesi gerekir. arasında

Çimento taşı teğetsel çekme kuvvetlerini algıladığında üç katmanlı borulardaki gerilimler

İç basınç etkisi altında borular arası boşluk içeren üç katmanlı bir borunun gerilme durumu, P.P. Borodavkin [9], A.I. Alekseev [5], R.A. yazarlar, çimento taşından yapılmış bir halkanın çekme teğet kuvvetlerini algıladığı ve yükleme altında çatlamanın meydana gelmediği hipotezini kabul ettiler. Çimento taşı, çekme ve basmada aynı elastisite modülüne sahip izotropik bir malzeme olarak kabul edildi ve buna göre çimento taşı halkasındaki gerilmeler, Lame formülleri kullanılarak belirlendi.

Çimento taşının mukavemet ve deformasyon özelliklerinin analizi, çekme ve basınç modüllerinin eşit olmadığını ve çekme mukavemetinin, basınç mukavemetinden önemli ölçüde daha az olduğunu göstermiştir.

Bu nedenle, tez çalışması, farklı modüllü malzeme ile doldurulmuş borular arası boşluğa sahip üç katmanlı bir boru için problemin matematiksel bir formülasyonunu verir ve iç basıncın etkisi altında ana boru hatlarının üç katmanlı borularındaki gerilim durumunun analizi gerçekleştirillen.

Üç katmanlı bir boruda iç basıncın etkisiyle oluşan gerilmeleri belirlerken, üç katmanlı bir borudan birim uzunlukta kesilmiş bir halkayı dikkate alıyoruz. İçindeki gerilimli durum, (En = 0) olduğunda borudaki gerilimli duruma karşılık gelir. Çimento taşı ve boruların yüzeyleri arasındaki teğetsel gerilimler, aralarındaki yapışma kuvvetleri önemsiz olduğundan sıfıra eşit alınır. ve dış borular ince duvarlı, tüpler arası boşlukta ise kalın duvarlı, çok modüllü malzemeden yapılmış bir halka.

Üç katmanlı borunun PQ iç basıncının etkisi altında olmasına izin verin (Şekil 3.1), ardından iç boru P iç basıncına maruz kalır ve harici R-g dış borunun ve çimento taşının iç borunun hareketine verdiği tepkiden kaynaklanır.

Açık dış boruÇimento taşının deformasyonundan kaynaklanan bir Pg iç basıncı vardır. Çimento taşı halkası etkisi altındadır dahili R-g ve harici 2 Basınç.

PQ, Pj ve Pg basınçlarının etkisi altında iç ve dış borulardaki teğetsel gerilmeler şu şekilde belirlenir: burada Ri, &i, l 2, 6Z, iç ve dış boruların yarıçapları ve et kalınlıklarıdır. Bir çimento taşı halkasındaki teğetsel ve radyal gerilmeler, iç ve dış basınçların etkisi altında farklı modüllü bir malzemeden yapılmış içi boş bir silindirin eksenel simetrik problemini çözmek için elde edilen formüllerle belirlenir ["6]: gerilim ve basınç altında çimento taşı Verilen formüllerde (3.1) ve (3.2) Pj ve P2 basınç değerleri bilinmemektedir. Bunları çimento taşının arayüzlerinin iç ve dış yüzeylerle radyal yer değiştirmelerinin eşitliği koşullarından buluyoruz. Borular için bağıl teğetsel deformasyonların radyal yer değiştirmelere bağımlılığı (i) şu şekildedir: [53] Bağımlılık. bağıl deformasyonlar borular için gerilmelerden Г 53 ] formülle belirlenir

Test tezgahı

İç I ve dış 2'deki boruların (Şekil 4.2) hizalanması ve borular arası boşluğun sızdırmazlığı, borular arasına kaynaklanmış iki merkezleme halkası (3) kullanılarak gerçekleştirildi. Dış boruya vva-. İki bağlantı parçası (9) yırtıldı - biri çimento harcını halkanın içine pompalamak için, diğeri hava çıkışı için.

2G = 18,7 litre hacimli modellerin borular arası alanı. Zdolbunovsky tesisinin "soğuk" kuyuları için çimento Portland çimentosundan hazırlanan bir çözelti ile doldurulmuş, su-çimento oranı W/C = 0,40, yoğunluk p = 1,93 t/m3, AzNII konisi boyunca = 16,5 cm'de yayılabilirlik, başlangıç sertleşme süresi t = 6 saat 10 kil, sertleşme sonu t „_ = 8 saat 50 dk”, iki günlük çimento taşı numunelerinin bükülmeye karşı çekme mukavemeti & adet = 3,1 Sha. Bu özellikler, "soğuk" kuyular için Portland çimento çimentosuna yönelik standart test yöntemi kullanılarak belirlenmiştir (_31j.

Testin başlangıcında çimento taşı numunelerinin basınç ve çekme mukavemeti sınırları (borulararası boşluğun çimento harcı ile doldurulmasından 30 gün sonra) b = 38,5 MPa, b c = 2,85 Sha, basınçta elastisite modülü EH = 0,137 TO5 Sha, Poisson oranı ft = 0,28. Çimento taşının sıkıştırma testi, nervürleri 2 cm olan kübik numuneler üzerinde gerçekleştirildi; gerginlik için - 5 cm daralmada kesit alanına sahip, sekiz rakamı şeklindeki numuneler üzerinde [31]. Her test için 5 numune hazırlandı. Numuneler %100 bağıl hava nemine sahip bir odada sertleştirildi. Çimento taşının elastik modülünü ve Poisson oranını belirlemek için darı tarafından önerilen yöntemi kullandık. K.V. Ruppeneit [_ 59 J . Testler 90 mm çapında ve 135 mm uzunluğunda silindirik numuneler üzerinde gerçekleştirildi.

Çözüm, diyagramı Şekil 2'de gösterilen özel olarak tasarlanmış ve üretilmiş bir kurulum kullanılarak modellerin halkasına sağlandı. 4.3.

Çimento harcı, kapağı (7) çıkarılmış halde konteynere (8) döküldü, ardından kapak yerine yerleştirildi ve harç basınçlı hava Model II'nin halkasına zorlandılar.

Borular arası boşluk tamamen dolduktan sonra numunenin çıkış borusundaki vana (13) kapatılarak halka şeklindeki boşlukta aşırı çimentolama basıncı oluşturuldu ve bu basınç göstergesi (12) ile izlendi. Tasarım basıncına ulaşıldığında giriş borusundaki vana (10) kapatıldıktan sonra aşırı basınç tahliye edildi ve modelin tesisatla bağlantısı kesildi. Çözeltinin sertleşmesi sırasında model dikey konumdaydı.

Üç katmanlı boru modellerinin hidrolik testleri, Moskova Ekonomi Enstitüsü ve Devlet Teşebbüsü Metal Teknolojisi Bölümü'nde tasarlanıp üretilen bir stand üzerinde gerçekleştirildi. I.M.iubkina. Stand diyagramı Şekil 2'de gösterilmektedir. 4.4, genel görünüm- Şek. 4.5.

Boru modeli II, yan kapak 10 aracılığıyla test odası 7'ye yerleştirildi. Hafif bir eğimle kurulan model, kaptan 13 gelen yağla dolduruldu. santrifüj pompa 12, 5 ve 6 numaralı vanalar açıkken. Model yağla doldurulduktan sonra bu valfler kapatıldı, 4 numaralı valf açıldı ve 6 numaralı valf açılarak yüksek basınç pompası I açıldı. Basınç kontrolü, bunun için tasarlanmış iki standart basınç göstergesiyle gerçekleştirildi. 39,24 Mia (400 kgf/slg). Modele takılı sensörlerden bilgi çıkışı sağlamak için çok çekirdekli kablolar 9 kullanıldı.

Stand, deneylerin 38 MPa'ya kadar basınçlarda yapılmasına izin verdi. VD-400/0,5 E yüksek basınç pompasının 0,5 l/saatlik küçük bir akış hızı vardı ve bu da numunelerin düzgün şekilde yüklenmesine olanak sağladı.

Modelin iç borusunun boşluğu, eksenel çekme kuvvetlerinin model üzerindeki etkisini ortadan kaldıran özel bir sızdırmazlık cihazı ile kapatılmıştır (Şekil 4.2).

Pistonlar (6) üzerindeki basınç etkisinden kaynaklanan eksenel çekme kuvvetleri, çubuk (10) tarafından neredeyse tamamen emilir. Gerinim ölçerlerin gösterdiği gibi, kauçuk conta halkaları (4) arasındaki sürtünmeden dolayı küçük bir çekme kuvvetleri aktarımı (yaklaşık %10) meydana gelir. ve iç boru 2.

İç borunun farklı iç çaplarına sahip modelleri test ederken, gövdelerin deforme olmuş durumunu ölçmek için farklı çaplarda pistonlar da kullanıldı. çeşitli yöntemler ve anlamına gelir

burada ς, yükün dağılımını ve tabanın destek reaksiyonunu dikkate alan bir katsayıdır, ς = 1,3; P pr - hesaplanan harici azaltılmış yük, N/m, yukarıdaki formüllere göre belirlenir, çeşitli seçenekler polietilen boru hattında dolgunun yanı sıra suyun yokluğu veya varlığı; R l - boru hattının sertliğini karakterize eden parametre, N/m2:

burada k e, sıcaklığın boru hattı malzemesinin deformasyon özellikleri üzerindeki etkisini hesaba katan bir katsayıdır, k e = 0,8; E 0, boru malzemesinin çekme sünme modülüdür, MPa (50 yıllık çalışma ve boru duvarında 5 MPa'lık bir gerilim ile E 0 = 100 MPa); θ, taban direnci ve iç basıncın birleşik etkisini hesaba katan bir katsayıdır:

burada E gr, sıkıştırma derecesine bağlı olarak alınan dolgunun (dolgu) deformasyon modülüdür (CR 0,5 MPa için); P, taşınan maddenin iç basıncıdır, P< 0,8 МПа.

Başlangıç ​​verilerini tutarlı bir şekilde yukarıdaki ana formüllere ve ara formüllere yerleştirerek aşağıdaki hesaplama sonuçlarını elde ederiz:

Elde edilen hesaplama sonuçlarının analiz edilmesi bu dava P pr'nin değerini azaltmak için P" z + P'nin değerini sıfıra düşürmeye çalışmak gerektiği, yani eşitliğin gerekli olduğu belirtilebilir. mutlak değer P" z ve P değerleri. Bu, suyla doldurma derecesi değiştirilerek elde edilebilir polietilen boru hattı. Örneğin, doldurma 0,95'e eşit olduğunda, iç kısımdaki su basıncı kuvveti P'nin pozitif dikey bileşeni silindirik yüzey P" z = -690,8 N/m'de 694,37 N/m olacaktır. Böylece dolgu ayarlanarak bu değerlerin eşitliği sağlanabilecektir.

Tüm seçenekler için koşul II altında yük taşıma kapasitesinin test edilmesinin sonuçlarını özetlersek, polietilen boru hattında izin verilen maksimum deformasyonların meydana gelmediğine dikkat edilmelidir.

Koşul III'e göre yük taşıma kapasitesinin kontrol edilmesi

Hesaplamanın ilk aşaması, borunun sabit kesit şeklini kaybetmeden dayanabileceği dış düzgün radyal basınç P cr, MPa'nın kritik değerini belirlemektir. Pcr değeri, aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanan değerlerden küçük olanı olarak alınır:

P cr =2√0,125P l E gr = 0,2104 MPa;

P cr = P l +0,14285 = 0,2485 MPa.

Yukarıdaki formüller kullanılarak yapılan hesaplamalara göre P cr = 0,2104 MPa'dan daha küçük bir değer kabul edilir.

Bir sonraki adım durumu kontrol etmektir:

burada k 2, 0,6'ya eşit alınan stabilite için boru hattı çalışma koşullarının katsayısıdır; Pvac - boru hattının onarım bölümündeki olası vakumun değeri, MPa; Pgv, problemin koşullarına göre boru hattının üst kısmı üzerindeki yeraltı suyunun dış basıncıdır, Pgv = 0,1 MPa.

Sonraki hesaplama, birkaç durum için koşul II'ye benzetilerek gerçekleştirilir:

• polietilen boru hattında su bulunmadığında borular arası boşluğun eşit şekilde doldurulması durumunda:

dolayısıyla koşul karşılanır: 0,2104 MPa>>0,1739 MPa;

• polietilen boru hattında dolgu maddesi (su) varsa aynısı:

dolayısıyla koşul karşılanır: 0,2104 MPa >>0,17 MPa;

• polietilen boru hattında su bulunmadığında borular arası boşluğun eşit olmayan şekilde doldurulması durumunda:

dolayısıyla koşul karşılanır: 0,2104 MPa >>0,1743 MPa;

• polietilen boru hattında su varlığında da aynı şey:

dolayısıyla koşul karşılanır: 0,2104 MPa >>0,1733 MPa.

Koşul III'e göre yük taşıma kapasitesinin kontrol edilmesi, polietilen boru hattının yuvarlak kesitinin stabilitesinin gözlendiğini gösterdi.

Genel sonuç olarak, ilgili ilk tasarım parametreleri için borular arası boşluğun doldurulmasına ilişkin inşaat çalışmalarının uygulanmasının, yeni polietilen boru hattının yük taşıma kapasitesini etkilemeyeceği belirtilmelidir. Aşırı koşullarda bile (düzensiz dolum ve yüksek seviye yeraltı suyu), dolgu, boru hattında deformasyon veya diğer hasarlarla ilişkili istenmeyen olaylara yol açmayacaktır.

su temini boru hatlarının inşası ve yeniden inşası için boru ve malzeme seçimi

JSC Mosvodokanal tesislerinde

1. Tasarım aşamasında, döşeme koşullarına ve çalışma yöntemine bağlı olarak borunun malzemesi ve tipi seçilir (boru et kalınlığı, standart boyut oranı (SDR), halka sertliği (SN), dış ve iç varlığı borunun koruyucu kaplaması), döşenen borunun betonarme bir klips veya çelik kasa kullanılarak güçlendirilmesi sorunu çözülür. Tüm boru malzemeleri için, çalışma ortamının iç basıncının, toprak basıncının, geçici yüklerin, boruların ölü ağırlığının ve taşınan sıvının kütlesinin etkisine yönelik bir mukavemet hesabı yapılması gereklidir. atmosferik basınç bir vakum ve harici olduğunda hidrostatik basınç yeraltı suyu, eksenel çekme kuvvetinin belirlenmesi (delme).

2. Yeniden yapılanma yöntemini seçmeden önce, durumunu ve kalan ömrünü belirlemek için boru hattının teknik teşhisi yapılır.

3. Boru hattı malzemesinin seçimi karşılaştırmalı teknik ve ekonomik hesaplamalarla gerekçelendirilmelidir. Hesaplama Mosvodokanal JSC'nin gereklilikleri dikkate alınarak yapılır. Mevcutla kesiştiğinde mühendislik iletişimi veya boru hattının güvenlik bölgesindeki konumu, üçüncü taraf işletme kuruluşlarının gereksinimleri dikkate alınır. Boru hattının fizibilite çalışması ve mukavemet hesaplamaları tasarım ve tahmin belgelerine dahil edilir ve proje değerlendirilirken sunulur.

4. Su şebekelerinin döşenmesinde kullanılan tüm malzemeler (borular, ince duvarlı astarlar, hortumlar ve iç sprey kaplamalar), kamu sağlığına zararlı konsantrasyonlarda suya yayılabilen ve zehirlenmelere yol açabilen bileşen bileşenlerin genel toksik etkisi açısından ek testlere tabi tutulmalıdır. insanlar üzerinde alerjenik, ciltle ilgili tahriş edici, mutajenik ve diğer olumsuz etkiler.

5.Döşerken polietilen borular Kentleşmiş ve endüstriyel alanlarda betonarme kafes veya çelik kasa olmadan, tasarım güzergahı boyunca çevredeki toprağın çevre güvenliğinin doğrulanması gerekir. Toprakta kabul edilemez kirlenme olması durumunda ve yeraltı suyu(aromatik hidrokarbonlar, organik kimyasallar vb.) toprak ıslahı yapılmaktadır.

6. Daha önce içme suyu temini boru hatları için kullanılmayan çelik boruların su baypas kurulumuna izin verilmez.

7. Su boru hatlarının (çalışma ortamı için borular) yeni kurulumu ve yeniden inşası için daha önce restore edilmiş kullanılmış çelik borulara izin verilmez. Vaka yapmak için kullanılabilirler.

8. Kasalar ve baypas hatları inşa edilirken çelik spiral kaynaklı borular (hacimsel ısıl işlemli GOST 20295-85'e göre) kullanılabilir.

9. Kasalara boru döşenirken borular arası boşluk çimento-kum harcı ile doldurulur.

10.Yeni inşaat için çelik borular teller Açık su boruları (çelik kasalar ve betonarme klipsler olmadan), gerekirse GOST 9.602-2005 uyarınca borunun elektrokimyasal korozyona karşı eşzamanlı olarak korunmasını sağlamalıdır.

11. Mevcut boruya zarar vermeden çelik boru hatlarının (çelik muhafazalar ve betonarme kafesler olmadan) yeniden inşası sırasında ve boru hatlarının yerel ve acil bölümlerinin yük taşıma kapasitesine sahip olmayan yöntemler kullanılarak derhal onarılması sırasında, gerekirse, boru hattının eşzamanlı olarak korunmasını sağlayın. GOST 9.602 -2005 uyarınca elektrokimyasal korozyona karşı boru.

12. İçme suyu tedarik sistemlerinde kullanımı onaylanmış, iç ve dış epoksi toz kaplamalı, sünek demirden yapılmış döküm şekilli parçaların kullanılmasına izin verilir (sertifikası). devlet kaydı, Sıhhi-Epidemiyolojik Gözetime Tabi Mallar için Birleşik Sıhhi-Epidemiyolojik ve Hijyenik Gereksinimlere ürünün uygunluğuna ilişkin uzman görüşü).

13. Mosvodokanal JSC uzmanları, boru tedarik eden fabrikaları ziyaret etme, üretim organizasyonu ve ürünlerin kalite kontrolünün koşulları hakkında bilgi edinme ve tedarik edilen ürünleri inceleme hakkına sahiptir.

14. Polietilen boruların testleri borulardan yapılan numuneler üzerinde yapılır.

14.1. Boru malzemesinin özellikleri aşağıdaki değerlere uygun olmalıdır:

200°C'de termal stabilite – en az 20 dakika;

Karbon siyahının (kurum) kütle oranı – %2,0-2,5;

Karbon siyahı (kurum) veya pigment - tip I-II dağılımı;

Bir boru numunesinin kopma anındaki bağıl uzama %350'den az değildir.

14.2. Bir kaynağı kontrol ederken, göreceli uzama %50'nin üzerine ulaştığında ve yüksek süneklik ile karakterize edildiğinde numunede arıza meydana gelmelidir. Kopma çizgisi ana malzeme boyunca ilerlemeli ve kaynak düzlemiyle kesişmemelidir. Eksenel çekme testi sırasında numunelerin en az %80'inde plastik tip I kırılma varsa test sonuçları olumlu kabul edilir. Numunelerin geri kalan %20'si tip II kırılma paternine sahip olabilir. Tip III arızaya izin verilmez.

2. Boru ve malzemelerin kullanımına ilişkin teknik gereksinimler

JSC Mosvodokanal tesislerinde kanalizasyon sistemlerinin inşası ve yeniden inşası için

Setin altındaki menfezi onarma yöntemi

Yazar: Vylegzhanin Andrey Anatolyevich

Buluş onarım alanına ve özellikle menfezlerin onarımına yönelik yöntemlere ilişkindir. Buluşun amacı arızalı boru ile beton harcı arasındaki boşluğun doldurulmasındaki emek yoğunluğunu azaltmaktır. yeni boru. Bir setin altındaki bir menfezi onarma yöntemi, bir su yolunun geçici olarak yönlendirilmesini ve arızalı borunun iç hatlarına boşluklu yeni bir boru yerleştirilmesini içerir. Boru, belirli bir eğimde borunun tavanından borular arası boşluğa doğru çıkıntı yapan kontrol tüpleri ile donatılmıştır. Doldurma beton harcı borular arası boşluk ve kontrolü, sıralı tıkaçları olan kontrol tüpleri aracılığıyla gerçekleştirilir. Borular arası boşluk, monte edilmiş kılavuzlara yerleştirilen esnek bir hortum kullanılarak betonla doldurulur. dıştan Borular arası boşluktaki yeni borunun üstüne, dışarı doğru hareket ettirin ve borular arası boşluk betonla dolduruldukça çıkarın. Yeni borunun her bölümü, tercihen oluklu metal levha malzemeden yapılmış birkaç halkadan, örneğin üçten oluşur. 2 maaş uçuş, 6 hasta.

Menfezlerin toprak setlerin altına döşenmesi ve değiştirilmesine yönelik geleneksel hendek yöntemi bilinmektedir (Köprü ve boruların inşası. Düzenleyen: V.S. Kirillov. M.: Transport, 1975, s. 527, şekil XU. 14, XU 15 Bu yöntemin dezavantajı Menfezi döşemek için açık bir hendek kazmak gerekir.

Bir kiriş köprüsünü bir veya iki menfezle değiştirerek yeniden inşa etmenin bilinen bir yöntemi vardır (Köprülerin bakımı ve yeniden inşası. V.O. Osipov. M. tarafından düzenlenmiştir: Transport, 1986, s. 311, 312, şekil X 14, X 15). , X 16). Bu yöntem, rayın üst yapısının sökülmesini içerdiğinden önceki analogun dezavantajlarını tekrarlar.

RU 2183230 patentinin açıklamasında verilen "Menfezi değiştirme yöntemi" bilinmektedir. Yöntem, döşemeyi içerir. kış zamanı Arızalı borunun yanına tünel yapılması, duvarlar donuncaya kadar tutulması, destek dikilmesi, beton dökmek için karayolunda dikey delik açılması, tünele yeni boru döşenmesi, boru ile tünel arasındaki boşluğa dikey olarak beton dökülmesi delik. İşin tamamlanmasından sonra eski tüp tıkanır. Ancak yöntem, yalnızca kışın uygulanması olasılığını sağlar.

Bilinen patent RU 2265692 "Bir setin altındaki menfezi onarma yöntemi." Yöntem, bir su yolunun geçici olarak yönünün değiştirilmesini, kusurlu borunun içinde kusurlu yerde bir üst plaka ile geçici bir desteğin dikilmesini ve sabitlenmesini ve yeni bir borunun parçalarının kusurlu borunun iki karşı tarafından ta ki bu noktaya kadar yerleştirilmesini içerir. yeni borunun karşıt parçalarının uçları birbirine karşı durur. Bunun için her iki parçada da geçici destek ayağı için salınımlar yapılır, daha sonra yeni borunun karşıt kısımlarının uçları birbiriyle birleştirilir ve geçici destek ile arızalı boru ile yeni boru arasındaki boşluklar betonla doldurulur. harç ve geçici destek kaldırılır. Ancak yöntemde arızalı ve yeni borular arasındaki boşluğun betonla nasıl doldurulduğu açıklanmamaktadır.

Teknik açıdan iddia edilen yönteme en yakın olanı, RU 2341612 patentinin açıklamasında verilen "Set altındaki menfezi onarma yöntemi" dir.

Yöntem, bir su yolunun geçici olarak yönünü değiştirmeyi, yeni bir borunun bölümlerini kusurlu bir borunun iç hatlarına boşluklu bir şekilde yerleştirmeyi ve borular arası boşluğun beton çözeltiyle doldurulmasını içerir.

Bölümlerin tavanında, halka içine çıkıntı yapan kontrol tüpleri belirli bir aralıkta monte edilir, bölümün yan duvarlarının üst kısmında yer alan pencerelerden pencerelerin alt seviyesine kadar halka ilk önce betonla doldurulur ve pencereler tıkanır, halkanın tavan kısmı ikinci tüpten beton çıkana kadar birinci tüpten betonla doldurulur, birinci tüp tıkanır ve bir sonraki tüpe çıkana kadar ikinci tüpten beton beslenir ve gerçekleştirilir. tüm bölümlerde sıralı benzer işlemler.

Bu yöntemin dezavantajı nispeten yüksek iş yoğunluğudur, çünkü önce borular arası boşluğu içlerinden betonla doldurmak için yan camlar yapmak, sonra bunları tıkamak ve ardından tavan tüplerinden sırayla betonla doldurmak gerekir.

Buluşun amacı, arızalı ve yeni borular arasındaki boşluğun beton harcı ile doldurulması iş yoğunluğunu azaltmaktır.

Bu hedefe, bir setin altındaki menfezin onarılması yönteminde, bir su yolunun geçici olarak yönlendirilmesi de dahil olmak üzere, tavandan çıkıntı yapan kontrol tüpleri ile donatılmış, boşluklu kusurlu bir borunun iç hatlarına yeni bir boru yerleştirilmesi de dahil olmak üzere ulaşılması nedeniyle ulaşılır. borunun belirli bir adımla borular arası boşluğa yerleştirilmesi, halka boşluğunun beton çözeltisi ile doldurulması ve sıralı tıkaçları ile kontrol tüpleri aracılığıyla kontrolü, buluşa göre halka boşluğunun betonla doldurulması, yerleştirilen esnek bir hortum kullanılarak gerçekleştirilir. halka boşluğu betonla doldurulduğundan dışarıya doğru hareketi ve çıkarılmasıyla halka boşluğunda.

Yeni boru, tercihen oluklu metal levha malzemeden yapılmış çeşitli bölümlerden oluşur.

Dışarıda, yeni borunun üst kısmında, esnek bir hortumun borular arası boşluğa yerleştirilmesi ve hareket ettirilmesi için kalkan şeklinde dikey kılavuzlar monte edilir ve dikey kılavuzlar belirli bir adımla yapılır.

Borular arası boşluk, borunun bir ucundan borunun diğer ucuna doğru bir esnek hortum kullanılarak veya borunun her iki ucundan birbirine zıt iki esnek hortum kullanılarak beton solüsyonla doldurulur.

Borular arası boşluğun betonla doldurulması için arızalı ve yeni borular arasındaki boşluk en az 100 mm'ye ayarlanmıştır.

Borular arası boşluğun betonla doldurulmasını kontrol etmek için bitişik tüpler arasındaki boşluk, onarılan menfezin boyutlarına bağlı olarak ayarlanır ve her bölümde veya bir bölümde en az bir tüp bulunmalıdır.

Borular arası boşluktaki boruların çıkıntısının yüksekliği, borunun ucu ile arızalı borunun tavanı arasında 40 mm'den fazla olmayan bir boşluk oluşturacak şekilde ayarlanırken, her bir kontrol borusunun iç tarafına bir tapa takılır. Beton çözüm çıktıktan sonra tavanın.

Buluşun özü, aşağıdakileri gösteren çizimlerle gösterilmektedir:

Şekil 1, arızalı bir menfezin onarımdan önceki uzunlamasına kesitidir;

Şekil 2 - enine kesit onarımdan önce menfez (büyütülmüş);

Şekil 3, borular arası boşluğun betonla doldurulmasının başlangıcında arızalı bir menfezin uzunlamasına kesitidir;

Şekil 5, hortumun monte edildiği (büyütülmüş) bir menfezin kesitidir;

Şekil 6 - onarım sonrası menfezin kesiti (büyütülmüş).

Bir setin (3) altına yerleştirilmiş, kusurları (2) olan bir menfezin (1) onarılmasına yönelik bir yöntem, bir su yolunun geçici olarak yönlendirilmesini, yeni bir borunun bölümlerinin (4) arızalı borunun (1) iç hattına yerleştirilmesini ve borular arası boşluğun (6) beton çözeltisi (5) ile doldurulmasını içerir. Borular arası boşluğu beton solüsyonla doldurmak için, arızalı boru 1 ile yeni borunun bölümleri 4 arasında en az 100 mm'lik bir H boşluğu olacak şekilde bölümler 4 yerleştirilir.

Yeni boru bölümleri tercihen oluklu metal sac malzemeden yapılır.

Dışarıda, yeni borunun bölümlerinin (4) üstünde, esnek hortumun (8) içlerindeki borular arası boşluk (6) içine yerleştirilmesi ve hareket ettirilmesi için kalkan şeklinde dikey kılavuzlar (7) monte edilmiştir ve dikey kılavuzlar, bir belirli bir adım.

Ek olarak, her bir bölümde (4), onarılan borunun uzunluğuna bağlı olarak bir veya iki adet, borular arası boşluğa (6) çıkıntı yapacak şekilde kontrol boruları (9) önceden monte edilmiştir. Borular (9), boruların uçları arasında bir boşluk oluşturacak şekilde monte edilmiştir. Arızalı borunun boru ve tavanı 1'den 40 mm'den fazla olurken, tavanın iç kısmındaki her borunun (9) üzerine bir tapa (10) takma olanağı sağlanacak şekilde yapılmıştır.

Arızalı bir boruya yeni bir borunun montajı tamamen gerçekleştirilir. ön montaj bölümleri (4) borunun içine sokarak ve bunu arızalı borunun (1) iç dış hattına sürükleyerek veya bölümleri (4) arızalı borunun (1) içine sırayla besleyerek ve bölümleri (4) tek bir boru halinde birbirine bağlayarak.

Esnek hortumun (9) halkanın (6) içine çekilmesi, bölümlerin (4) arızalı borunun (1) boşluğuna yerleştirilmesinden ve birleştirilmesinden sonra veya bölümlerin (4) arızalı borunun (1) boşluğuna beslenmesiyle eş zamanlı olarak gerçekleştirilir; bu sırada kılavuz kanatlar (7), esnek hortumun (8) halka (6) içindeki yönelimi.

Ek olarak, arızalı borunun (1) büyük uzunlukları için, iki esnek hortumun (8) borunun (gösterilmemiştir) her iki yanından geriye doğru itilmesi mümkündür.

Arızalı borunun (1) iç boşluğuna bölümler (4) yerleştirildikten sonra, borunun (1) açık uçlarından gelen borular arası boşluk tamponlarla (gösterilmemiştir) tıkanır.

Borular arası boşluğun (6) beton çözeltisi (5) ile doldurulması, bir esnek hortum (8) ile, tamamen çıkana kadar borunun bir ucundan diğer ucuna doğru hareket ettirilerek veya her iki uçtan iki esnek hortum (8) ile gerçekleştirilir. borunun.

Borular arası boşluğun (6) doldurulması, bir sonraki kontrol borusundan (9) beton çözeltisinin (5) çıkışı ile izlenir. Bundan sonra, boru bir tapa (10) ile tıkanır ve hortum (8) dışarı doğru itilir ve borular arası boşluğun daha da doldurulması sağlanır. Şekil 6'daki beton çözeltisiyle (5) işlem, çözelti (5) bir sonraki kontrol tüpünden (9) çıkana kadar gerçekleştirilir, tüp (9) tapayla (10) tıkanır ve döngü tekrarlanır.

Elde edilen teknik sonuç, önerilen yöntemin, arızalı ve yeni borular arasındaki boşluğun beton çözeltisiyle doldurulmasına ilişkin iş yoğunluğunun azaltılmasını mümkün kılarken aynı zamanda borular arası boşluğun tamamen doldurulmasının güvenilir kontrolünü sağlamasıdır.

Yöntem yol onarımlarında başarıyla test edildi.