4.1. Ang pagkalkula ng mga elemento na nakaunat ng centrally ay dapat gawin ng formula

saan N. - Tinatayang longitudinal na puwersa;

R. P ay ang kinakalkula na paglaban ng kahoy sa pag-abot sa mga fibers;

F. NT - cross-sectional area ng net element.

Kapag tinutukoy F. NT Pagsasama-sama, na matatagpuan sa isang balangkas ng hanggang sa 200 mm ang haba, ay dapat gawin sa isang seksyon na pinagsama.

4.2. Ang pagkalkula ng central-compress na mga elemento ng isang permanenteng one-piece section ay dapat gawin ng mga formula:

a) para sa lakas

b) sa katatagan

saan R. C - kinakalkula kahoy paglaban sa compression kasama ang fibers;

j - ang koepisyent ng longitudinal baluktot, tinutukoy alinsunod sa sugnay 4.3;

F. Nt - net cross seksyon ng elemento;

F. Rac - ang kinakalkula cross-sectional area ng elemento kinuha pantay:

sa kawalan ng pagpapakain o pagpapakain sa mga mapanganib na seksyon na hindi umalis sa mga gilid (Larawan 1, ngunit.) Kung ang lugar ng weakens ay hindi lalampas sa 25% E. Br, E. calc \u003d F. Br, saan F. Br - cross cross section area; Na may weakens hindi umaalis sa mga gilid, kung ang lugar ng pagpapahina ay lumampas sa 25% F. Br, F. RAC \u003d 4/3. F. Nt; na may simetriko weakens tinatanaw ang mga gilid (Larawan 1, b.), F. Ras \u003d. F. Nt.

4.3. Ang Longitudinal Bend Coefficient J ay dapat matukoy ng mga formula (7) at (8);

na may kakayahang umangkop ng elemento l £ 70.

; (7)

gamit ang flexibility ng elemento l\u003e 70.

kung saan ang koepisyent a \u003d 0.8 para sa kahoy at isang \u003d 1 para sa playwud;

ang koepisyent A \u003d 3000 para sa kahoy at isang \u003d 2500 para sa playwud.

4.4. Ang kakayahang umangkop ng mga elemento ng solidong seksyon ay tinutukoy ng formula

saan l. o - tinatayang haba ng elemento;

r. - Radius ng inertia cross seksyon ng elemento na may maximum na laki ng gross, ayon sa pagkakabanggit, kamag-anak sa axes H. at W..

4.5. Kinakalkula ang haba ng elemento l. Oh dapat matukoy ang pagpaparami ng libreng haba nito l. sa koepisyent m 0

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

ayon sa PP. 4.21 at 6.25.

4.6. Ang mga composite elemento sa mga pliable compounds, binuksan ng lahat ng cross section, ay dapat kalkulahin sa lakas at katatagan ayon sa mga formula (5) at (6), habang F. Nt I. F. Tinutukoy ng rasually bilang kabuuang lugar ng lahat ng sangay. Ang kakayahang umangkop ng mga sangkap ng sangkap ay dapat na matukoy na isinasaalang-alang ang mga compound ng mga compound sa pamamagitan ng formula

, (11)

kung saan ang l y ay ang kakayahang umangkop ng buong elemento na may kaugnayan sa axis W. (Larawan 2) na kinakalkula ng tinatayang haba ng elemento l. o walang kalamangan;

l 1 - kakayahang umangkop ng isang hiwalay na sangay na may kaugnayan sa i - i axis (tingnan ang Larawan 2), kinakalkula sa kinakalkula haba ng sangay l. isa; para sa l. 1 mas mababa sa pitong thicknesses ( h. 1) Ang mga sanga ay tinanggap ng l 1 \u003d 0;

m y - koepisyent ng flexibility na tinutukoy ng formula

, (12)

saan b. at h. - Lapad at taas ng seksyon ng krus ng elemento, tingnan ang:

n. W - ang kinakalkula na halaga ng mga seams sa sangkap na tinutukoy ng bilang ng mga seams, ayon sa kung saan ang mutual shift ng mga elemento ay summed (sa Larawan 2, ngunit. - 4 tahi, sa Fig. 2, b. - 5 seams);

l. o - tinatayang haba ng elemento, m;

n. C - ang kinakalkula bilang ng mga seksyon ng mga link sa isang seam sa bawat 1 m ng elemento (na may ilang mga seams na may iba't ibang bilang ng mga hiwa, ang bilang ng mga hiwa ay dapat na kinuha sa pagitan ng lahat ng mga seams);

k. C - ang koepisyent ng mga compound, na dapat matukoy ng mga formula ng talahanayan. 12.

Talahanayan 12.

Tandaan. Diameters ng mga kuko at copily. d., mga elemento ng kapal ngunit.lapad B. Ang mga plato at kapal ng mga copier ng Lamellar ay dapat makuha sa cm.

Kapag tinutukoy k. Gamit ang diameter ng mga kuko, hindi hihigit sa 0.1 kapal ng mga konektadong elemento ay dapat gawin. Kung ang laki ng pinched dulo ng mga kuko ay mas mababa sa 4 d., Ang pagbawas sa mga seams na katabi nila ay hindi isinasaalang-alang. Halaga k. Mula sa mga compounds sa bakal cylindrical impudations ay dapat na tinutukoy sa pamamagitan ng kapal ngunit. Thinner ng mga konektadong elemento.

Kapag tinutukoy k. Gamit ang diameter ng oak cylindrical copier, hindi hihigit sa 0.25 kapal ng mas payat ng mga konektadong elemento ay dapat gawin.

Ang komunikasyon sa mga seam ay dapat na pantay sa haba ng elemento. Sa hinged-binuksan diretso elemento, ito ay pinapayagan sa gitnang quarters ng haba ng haba ng komunikasyon sa kalahati dami, sa singil ng formula (12) halaga n. Sa, tinanggap para sa matinding quarters ng haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng elemento ng tambalan na kinakalkula ng formula (11) ay dapat na dadalhin nang hindi hihigit sa kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sangay na tinutukoy ng formula

, (13)

kung saan å. I. BR - kabuuan ng mga sandali ng mga inertia gross cross seksyon ng mga indibidwal na sanga na may kaugnayan sa kanilang sariling axes parallel sa axis W. (tingnan ang Larawan 2);

F. Br - cross seksyon ng gross element;

l. O ang tinatayang haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng sangkap na sangkap na may kaugnayan sa axis na dumadaan sa mga sentro ng kalubhaan ng mga seksyon ng lahat ng sangay (axis H. Sa Fig. 2), dapat itong matukoy bilang para sa isang isang piraso elemento, iyon ay, nang hindi isinasaalang-alang ang bentahe ng mga bono, kung ang mga sanga ay puno ng pantay. Sa kaso ng hindi pantay na mga sanga, ang talata 4.7 ay dapat magabayan.

Kung ang mga sangay ng elemento ng tambalan ay may ibang seksyon, ang tinatayang kakayahang umangkop ng L 1 sangay sa formula (11) ay dapat na katumbas ng:

, (14)

kahulugan l. 1 ay ipinapakita sa Fig. 2.

4.7. Ang mga sangkap ng composite sa mga koneksyon sa gasolina, bahagi ng mga sangay na hindi pinapatakbo sa mga dulo, ay pinapayagan na kalkulahin para sa lakas at katatagan ng mga formula (5), (6) napapailalim sa mga sumusunod na kondisyon:

a) elementong cross-sectional area. F. Nt I. F. Ang mga karera ay dapat matukoy ng seksyon ng krus ng binuksan na mga sanga;

b) ang kakayahang umangkop ng elemento na may kaugnayan sa axis W. (tingnan ang Larawan 2) ay tinutukoy ng formula (11); Kasabay nito, ang sandali ng pagkawalang-kilos ay pinagtibay na isinasaalang-alang ang lahat ng mga sanga, at binuksan lamang ang lugar;

c) kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop na may kaugnayan sa axis. H. (tingnan ang Larawan 2) Ang sandali ng pagkawalang-galaw ay dapat matukoy ng formula

I. = I. O + 0.5. I. Ngunit, (15)

saan I. Tungkol sa I. I. Ngunit ang mga sandali ng inertia ng mga seksyon ng krus, ayon sa pagkakabanggit, ang suporta at hindi sapat na mga sanga.

4.8. Ang pagkalkula sa katatagan ng mga central-compress na elemento ng variable sa taas ng seksyon ay dapat isagawa ng formula

, (16)

saan F. Max - Cross cross section area na may maximum na dimensyon;

k. J. N. - Coefficient, isinasaalang-alang ang altitude ng seksyon, tinutukoy ng talahanayan. 1 ARR. 4 (para sa patuloy na mga seksyon k. J. N. = 1);

j ay ang koepisyent ng longitudinal baluktot, tinutukoy ng sugnay 4.3 para sa kakayahang umangkop na naaayon sa cross section na may pinakamataas na dimensyon.

Bend elements.

4.9. Pagkalkula ng mga bending elemento na ibinigay sa pagkawala ng katatagan ng isang flat form ng pagpapapangit (tingnan ang mga talata. 4.14 at 4.15), para sa lakas sa normal na voltages ay dapat gawin ng formula

saan M. - Tinatayang baluktot na sandali;

R. at - ang tinatayang paglaban ng baluktot;

W. RAC - ang tinantyang sandali ng paglaban ng cross section ng elemento. Para sa isang piraso elemento W. Ras \u003d. W. Nt; Para sa mga baluktot na bahagi sa mga koneksyon sa gasolina, ang tinatayang halaga ng pagtutol ay dapat dadalhin sa isang pantay na metalikang kuwintas ng netong paglaban W. Nt multiplied ng koepisyent. k. w; Mga halaga k. para sa mga elemento na binubuo ng parehong mga layer ay ipinapakita sa talahanayan. 13. Kapag tinutukoy W. NT pagpapalambing ng mga seksyon, na matatagpuan sa seksyon ng elemento ng hanggang sa 200 mm ang haba, ay kinuha sa pamamagitan ng pinagsama sa isang seksyon.

TALAAN 13.

Tandaan. Para sa mga intermediate na halaga ng halaga ng span at ang bilang ng mga layer, ang mga coefficients ay tinutukoy ng pag-aaplay.

4.10. Ang pagkalkula ng mga bending elemento sa tibay ng rocking ay dapat isagawa sa pamamagitan ng formula

saan Q. - Kinalkula transverse puwersa;

S. Br - static na sandali ng gross shift bahagi ng cross seksyon ng elemento na may kaugnayan sa neutral axis;

I. Br ang sandali ng inertia gross cross seksyon ng elemento na may kaugnayan sa neutral axis;

b. lapad ng pagkalkula ng seksyon ng elemento;

R. Sc - kinakalkula paglaban sa crevice sa panahon ng baluktot.

4.11. Bilang ng mga seksyon ng mga koneksyon n. C, pantay na inilagay sa bawat tahi ng composite elemento sa isang balangkas na may hindi malabo na linya ng mga transverse pwersa, dapat bigyang-kasiyahan ang kondisyon

, (19)

saan T. - Ang kinakalkula kapasidad ng pagdala ng komunikasyon sa tahi;

M. Ngunit, M. B - Mga sandali ng baluktot sa unang at may hangganan sa mga seksyon ng seksyon na isinasaalang-alang.

Tandaan. Kung may mga koneksyon sa tahi ng mga bono ng iba't ibang kakayahan sa tindig, ngunit ang parehong sa pamamagitan ng likas na katangian ng trabaho (halimbawa, pag-iipon at mga kuko), ang mga kakayahan sa tindig ay dapat na summed.

4.12. Ang pagkalkula ng mga elemento ng isang piraso para sa lakas sa oblique baluktot ay dapat gawin ng formula

, (20)

saan M. X I. M. y - mga bahagi ng tinatayang baluktot na sandali para sa mga pangunahing axes ng seksyon H. at W.;

W. X I. W. U - sandali ng paglaban ng cross seksyon ng net na may kaugnayan sa pangunahing axes ng seksyon H. at W..

4.13. Nakadikit ang mga elemento ng curvilinear bends M.Ang pagbawas ng kanilang kurbada, ay dapat suriin para sa radial tensile stresses sa pamamagitan ng formula

, (21)

kung saan ang s 0 ay isang normal na boltahe sa matinding hibla stretch zone;

s. I. - Normal boltahe sa intermediate seksyon ng hibla, kung saan ang mga radial tensile stress ay tinutukoy;

h I. - ang distansya sa pagitan ng matinding at itinuturing na mga fibers;

r I. - Ang radius ng kurbada ng linya na dumadaan sa sentro ng gravity ng bahagi ng balangkas ng normal na mga stress ng makunat ay nagtapos sa pagitan ng matinding at itinuturing na mga fibers;

R. P.90 ay ang kinakalkula na paglaban ng kahoy sa pag-abot sa mga fibers na kinuha ayon sa tab na Clause 7. 3.

4.14. Ang pagkalkula ng katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga bending elemento ng hugis-parihaba na seksyon ng pare-pareho ay dapat gawin ng formula

saan M. - Pinakamataas na baluktot na sandali sa site na isinasaalang-alang l. R;

W. Br - ang pinakamataas na sandali ng brutate resistance sa site na isinasaalang-alang l. p.

Ang koepisyent j m para sa mga bending elemento ng hugis-parihaba na pare-parehong cross section, hinged-fixed mula sa offset mula sa baluktot na eroplano at naayos mula sa pag-ikot sa paligid ng longitudinal axis sa mga seksyon ng suporta, ay dapat na tinutukoy ng formula

, (23)

saan l. P ay ang distansya sa pagitan ng mga sumusuporta sa mga seksyon ng elemento, at kapag pag-aayos ng compressed gilid ng elemento sa intermediate puntos mula sa pag-aalis mula sa liko eroplano - ang distansya sa pagitan ng mga puntong ito;

b. - ang lapad ng cross section;

h. - Pinakamataas na taas ng cross section sa site l. P;

k. F - koepisyent depende sa hugis ng pagsasanib ng mga bending sandali sa site l. P, tinukoy ng mesa. 2 ARR. 4 ng mga pamantayang ito.

Kapag kinakalkula ang mga bending elemento na may isang linearly pagbabago sa haba ng taas at pare-pareho ang lapad ng cross-seksyon, hindi pagkakaroon ng mga fasteners mula sa isang eroplano stretched mula sa sandali M. gilid, o kung kailan m. < 4 коэффициент j M. Sa pamamagitan ng formula (23) ay dapat na multiplied ng isang karagdagang koepisyent k. J. M. . Mga halaga k. J. M. Humantong sa talahanayan. 2 ARR. 4. PLY. m.³ 4. k. J. M. = 1.

Kapag reinforcing mula sa baluktot na eroplano sa intermediate puntos ng stretched gilid ng elemento sa site l. P ang koepisyent J. M. na tinukoy ng formula (23), ay dapat na multiplied ng koepisyent k. P. M. :

, (24)

kung saan ang isang p ay isang sentral na anggulo sa radians na tinutukoy ang site l. p elemento ng pabilog na balangkas (para sa tuwid na mga elemento ng p \u003d 0);

m. - ang bilang ng reinforced (na may parehong hakbang) mga punto ng stretched gilid sa site l. P (as m. ³ 4 Ang magnitude ay dapat na kinuha katumbas ng 1).

4.15. Ang pagsuri sa katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga bending elemento ng isang permanenteng dual-level o mga seksyon ng kahon ng kahon ay dapat gawin sa mga kaso kung saan

l. P ³ 7. b., (25)

saan b. - Lapad ng isang naka-compress na cross-sectional belt.

Ang pagkalkula ay dapat gawin ng formula

kung saan j ay ang koepisyent ng longitudinal baluktot mula sa baluktot na eroplano ng naka-compress na sinturon ng elemento, na tinukoy ng sugnay 4.3;

R. C - kinakalkula compression pagtutol;

W. Br ang sandali ng brutate cross-section resistance; Sa kaso ng mga pader ng plywood - ang kasalukuyang oras ng paglaban sa baluktot na eroplano ng elemento.

Ngunit. - Cross cross section area;

Isang bn. - Net bolt cross section;

AD. - seksyon cross seksyon;

Isang F. - Cross seksyon ng shelf (belt);

Isang N. - Net cross section area;

Isang W. - Seksyon ng Cross ng Area ng pader;

Isang wf. - Cross-sectional area ng sulok seam;

Isang Wz. - Cross-sectional area ng fusion border;

E. - nababanat modulus;

F. - puwersa;

G. - Shift module;

J b -sandali ng pagkawalang-kilos ng seksyon ng sangay;

J M.; J D. - Mga sandali ng inertia cross seksyon ng belt at split farm;

J S. - ang sandali ng pagkawalang-galaw ng cross seksyon ng rib, ang mga plato;

J sl. - ang sandali ng seksyon ng pagkawalang-galaw ng longitudinal rib;

J T. - ang sandali ng pagkawalang-kilos ng twisting beam, tren;

J X.; J y. - Mga sandali ng pagkawalang-kilos cross seksyon ng gross kamag-anak sa axes, ayon sa pagkakabanggit x-X. at y-y.;

J xn.; J yn. - ang parehong, net cross section;

M. - sandali, baluktot sandali;

M X.; M y. - Mga sandali na may kaugnayan sa mga axes, ayon sa pagkakabanggit x-X. at y-y.;

N. - Longitudinal puwersa;

N ad. - Karagdagang pagsisikap;

N bm. - paayon na kapangyarihan mula sa sandali sa sangay ng haligi;

Q. - Transverse Force, Shear Force;

Q Fic. - Maginoo na transverse force para sa pagkonekta ng mga elemento;

Q S. - Kondisyonal na transverse puwersa insidente sa sistema ng mga plato na matatagpuan sa parehong eroplano;

R ba. - Ang tinatayang pagtutol sa kahabaan ng bolts ng pundasyon;

R BH. - Kinakalkula paglaban sa lumalawak ng mataas na lakas bolts;

R bp. - Ang kinakalkula paglaban ng gusot ng bolted compounds;

R bs. - Ang kinakalkula paglaban ng bolt hiwa;

R bt. - ang kinakalkula paglaban ng bolts ng kahabaan;

R Bun. - Ang regulatory resistance ng bakal bolts kinuha katumbas ng pansamantalang paglaban Σ B. Ayon sa mga pamantayan ng estado at teknikal na kondisyon sa bolts;

R Bv. - Ang kinakalkula paglaban sa lumalawak ng U-shaped bolts;

R cd. - Kinalkula paglaban sa diametrical compression ng rinks (na may libreng ugnay sa constructions na may limitadong kadaliang mapakilos);

R dh. - Kinakalkula paglaban sa mataas na lakas wire stretching;

R lp. - Ang tinatayang pagtutol sa mga lokal na gusot sa cylindrical bisagra (pinches) na may masikip ugnay;

R P. - Ang kinakalkula paglaban ay saligan ang dulo ibabaw (sa pagkakaroon ng magkasya);

R S. - Ang kinakalkula paglaban ay naging isang shift;

R. - ang tinatayang pagtutol sa kahabaan ng bakal sa direksyon ng kapal ng pinagsama;

R U. - Ang kinakalkula paglaban ay naging lumalawak, compression, baluktot sa pamamagitan ng pansamantalang paglaban;

R un - Ang pansamantalang pagtutol ay naging isang pagpigil na kinuha katumbas ng pinakamababang halaga Σ B. Ayon sa mga pamantayan ng estado at teknikal na mga pagtutukoy;

R wf. - Ang tinatayang pagtutol ng angular seams ng cut (kondisyon) para sa metal seam;

R wu. - Ang kinakalkula paglaban ng butt welded joints compression, stretching, baluktot sa pamamagitan ng pansamantalang paglaban;

R wun. - regulatory paglaban ng tahi metal sa pansamantalang paglaban;

R ws. - Ang kinakalkula paglaban ng butt welded shift koneksyon;

R wy. - Kinalkula paglaban ng puwit welded joint compression, lumalawak at baluktot sa lakas ng ani;

R wz. - Ang kinakalkula paglaban ng angular sutures ng hiwa (kondisyonal) sa metal ng hangganan ng fusion;

R y. - Ang kinakalkula paglaban ay naging lumalawak, compression, baluktot sa lakas ng ani;

R yn -ang lakas ng ani ng bakal, kinuha katumbas ng halaga ng lakas ng ani σ t ayon sa mga pamantayan ng estado at teknikal na kondisyon para sa bakal;

S. - Ang static na sandali ng shift bahagi ng cross seksyon ng gross kamag-anak sa neutral axis;

W X.; W y. - Mga sandali ng paglaban ng cross section ng gross relative sa axes, ayon sa pagkakabanggit x-X. at y-y;

W xn.; W yn.- Mga sandali ng paglaban ng seksyon ng krus ng net na may kaugnayan sa mga axes, ayon sa pagkakabanggit x-X. at y-y.;

b. - Lapad;

b ef. - Kinalkula lapad;

bf. - Lapad ng istante (sinturon);

b H. - lapad ng nakausli na bahagi ng rib, walisin;

c.; c X.; c y. - Mga coefficients para sa pagkalkula ng lakas na isinasaalang-alang ang pag-unlad ng mga plastic deformations sa panahon ng baluktot na may kaugnayan sa axes, ayon sa pagkakabanggit x - X, Y-Y.;

e. - Pagkakaiba ng kapangyarihan;

h. - Taas;

h ef. - ang tinatayang taas ng pader;

h W. - Taas ng dingding;

i. - Radius ng inertia seksyon;

ako min. - ang pinakamaliit na radius ng pagkawalang-galaw ng seksyon;

ako X.; i y. - Radii inertia seksyon na may kaugnayan sa axes, ayon sa pagkakabanggit x-X.at y-y.;

k F. - cat ng angular seam;

l. - Haba, span;

l C. - Stand length, haligi, struts;

l D. - ang haba ng kulay;

l ef. - Kinalkula, kondisyonal na haba;

l M. - Farm o haligi belt panel haba;

l S. - Haba ng plank;

l W. - ang haba ng weld;

l X.; l U. - Ang kinakalkula haba ng elemento sa mga eroplano patayo sa axes, ayon sa pagkakabanggit x-X.at y-y.;

m -kamag-anak na sira-sira ( m. = ea. / W C.);

m ef. - Ipinakita ang kamag-anak na pagkakahiwalay ( m ef. = mr.);

r. - Radius;

t. - Kapal;

t F. - Shelf kapal (belt);

t W. - Wall kapal;

β F. at β Z. - Coefficients para sa pagkalkula ng angular seam, ayon sa pagkakabanggit, sa metal ng tahi at ang metal ng hangganan ng fusion;

Γ B. - koepisyent ng mga kondisyon ng operating;

Γ C. - koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho;

Γ N. - Ang pagiging maaasahan koepisyent para sa layunin nito;

γ M. - Kahusayan koepisyent sa pamamagitan ng materyal;

Γ U. - Ang pagiging maaasahan koepisyent sa mga kalkulasyon sa pansamantalang paglaban;

η - ang koepisyent ng impluwensiya ng seksyon ng seksyon;

λ - flexibility ( λ = l ef. / i.);

Kondisyonal na kakayahang umangkop ();

λ Ef. - Ang nabawasan na kakayahang umangkop ng cross-section rod;

Conditional na nakalista na kakayahang umangkop ng cross-sectional rod ( );

Conditional wall flexibility ( );

Ang pinakadakilang kondisyonal na kakayahang umangkop ng pader;

λ X.; λ Y. - Ang tinatayang kakayahang umangkop ng elemento sa mga eroplano na patayo sa mga axes, ayon sa pagkakabanggit x-X at Y-Y.;

v. - ang koepisyent ng transverse deformation ng bakal (Poisson);

Σ loc. - Lokal na stress;

Σ X.; Σ y. - Normal na stresss parallel sa axes, ayon sa pagkakabanggit x-X.at y-y;

τ xy. - Tangent stress;

φ (h., y.) - ang koepisyent ng longitudinal baluktot;

φ B. - ang koepisyent ng pagbawas ng kinakalkula paglaban sa nababaluktot-twisting form ng pagkawala ng katatagan ng beam;

φ E. - Ang koepisyent ng pagbawas ng kinakalkula paglaban sa panahon ng isang off-centrular compression.

Ang West Siberian metalurhiko pagsamahin ay pinagkadalubhasaan ng produksyon ng hugis na pinagsama bakal (sulok ng pantay, chawllers, ducts) na may kapal ng istante sa 10 mm kasama ng tu 14-11-302-94 "Pag-upa ng hugis C345 mula sa carbon Ang binagong Niobium, na binuo ng pagsamahin, JSC "Ural Institute of Metals" at sumang-ayon sa CNII. Kucherenko.

Ang mga headetethnorming ay nag-uulat na ang hugis na lumiligid mula sa Steel C345 na mga kategorya 1 at 3 para sa Tu 14-11-302-94 ay maaaring gamitin alinsunod sa Snip II-23-81 "Steel Structures" (Table 50) sa parehong mga istraktura kung saan ibinigay Rental ng Steel C345 Mga Kategorya 1 at 3 Ayon sa GOST 27772-88.

Ulo ng headsethnorming v.v. Tishchenko.

Panimula

Ang industriya ng metalurhiko ay pinagkadalubhasaan ng produksyon ng pag-upa para sa mga istruktura ng konstruksiyon ng metal at ekonomiya doped bakal C315. Ang pagpapalakas, bilang isang panuntunan, ay nakamit ng microallion ng low-carbon calm, isa sa mga elemento: titan, niobium, vanadium o nitrides. Ang alloying ay maaaring isama sa rolling o init na paggamot.

Ang nakamit na volume production volume at hugis profile mula sa bagong bakal C315 ay posible upang lubos na masiyahan ang mga pangangailangan ng konstruksiyon sa box office na may mga katangian ng lakas at malamig na paglaban malapit sa mga pamantayan para sa mababang haluang bakal ayon sa GOST 27772-88.

1. Rental regulatory documentation.

Sa kasalukuyan, ang isang serye ng mga teknikal na pagtutukoy para sa pag-upa mula sa Steel C315 ay binuo.

Tu 14-102-132-92 "pinagsama hugis mula sa bakal C315". Ang tagagawa at pag-upa ng tagagawa - ang Nizhne-Tagil Metalurhiko pagsamahin, ang pag-uuri - mga channel ayon sa GOST 8240, ang pantay na angular profile, non-equilibrium profiles sulok, ordinaryong at may parallel na mga gilid ng istante.

Tu 14-1-5140-92 "rental para sa pagtatayo ng mga istruktura ng bakal. Pangkalahatang katangian. " Handler - Tsniychm, pinagsama tagagawa - Nizhne-tagil metalurhiko pagsamahin, assortment - lowaves ayon sa GOST 26020, TU 14-2-427-80.

Tu 14-104-133-92 "Pag-upa ng mataas na lakas para sa pagtatayo ng mga istruktura ng bakal". Manufacturer ng Handler at Rental - Orsko-Khalilovsky Metallurgical Pagsamahin, isang sheet sheet na may kapal ng 6 hanggang 50 mm.

Tu 14-1-5143-92 "Magrenta ng isang sheet at pinagsama ang lakas at malamig na pagtutol." Holder ng orihinal - Tsniychm, pinagsama tagagawa - Bagong Lipetsk metalurhiko pagsamahin, pag-upa ng sheet ng sheet ayon sa GOST 19903 kapal hanggang sa 14 mm kasama.

Tu 14-105-554-92 "Sheet rental of High Strength and Cold Resistance". Holder ng script at tagagawa ng mga pinagsama produkto - Cherepovets metalurgical planta, isang hanay ng mga rental ayon sa GOST 19903 kapal hanggang sa 12 mm kasama.

2. Mga pangkalahatang probisyon

2.1. Rental of Steel C315 Iminumungkahi na mag-apply sa halip na lulon mula sa mababang carbon steel C255, C285 ayon sa GOST 27772-88 para sa mga grupo ng mga istruktura sa Snip II-23-8i, ang paggamit nito sa mga klimatiko na lugar ng konstruksiyon na may kasunduan Temperatura minus 40 ° C ay hindi pinapayagan. Sa kasong ito, kinakailangan upang gamitin ang mas mataas na lulon na lakas mula sa Steel C315.

3. Mga materyales para sa mga disenyo

3.1. Ang rental ng Steel C315 ay may apat na kategorya, depende sa mga pagsusulit para sa mga epekto ng baluktot na epekto (ang mga kategorya ay pinagtibay din sa pinagsama mula sa Steel C345 ayon sa GOST 27772-88).

3.2. Ang rental ng Steel C315 ay maaaring gamitin sa mga constructions, na ginagabayan ng talahanayan ng data. isa.

Talahanayan 1.

* Gamit ang pinagsama kapal hindi hihigit sa 10 mm.

4. Mga katangian ng pagkalkula ng pinagsama at compounds

4.1. Ang regulasyon at kinakalkula na pinagsama paglaban mula sa Steel C315 ay tinanggap alinsunod sa talahanayan. 2.

Talahanayan 2.

4.2. Ang kinakalkula paglaban ng welded joints ng bakal C315 bakal para sa iba't ibang uri ng compounds at stress compounds ay dapat na tinutukoy sa pamamagitan ng snip II-23-81 * (p. 3.4, Table 3).

4.3. Tinatayang pagtutol sa mga gusot na mga elemento na konektado sa pamamagitan ng bolts ay dapat matukoy sa pamamagitan ng snip II-23-81 * (p. 3.5, Table 5 *).

5. Pagkalkula ng mga compounds.

5.1. Ang pagkalkula ng welded at bolted joints ng Steel C315 ay ginanap alinsunod sa mga kinakailangan ng snip II-23-81.

6. Produksyon ng mga istruktura

6.1. Sa paggawa ng mga istruktura ng gusali mula sa Steel C315, ang parehong teknolohiya ay dapat gamitin bilang para sa Steel C255 at C285 ayon sa GOST 27772-88.

6.2. Ang mga materyales para sa hinang bakal C315 ay dapat gawin alinsunod sa mga kinakailangan ng snip II-23-81 * (Table 55 *) para sa pinagsama bakal C255, C285 at C345 - ayon sa GOST 27772-88, na ibinigay ang kinakalkula paglaban ng pinagsama bakal C315 para sa iba't ibang mga thicknesses.

Sa application sa pagtatayo ng isang kapal ng mataas na lakas ng kabuuang lakas sa tu 14-104-133-92

Si Mantstroy Russia ay nagpadala ng mga ministries at departamento ng Russian Federation, ang republics ng republics sa Russian Federation, Proyekto at Research Institutes No. 13-227 ng Nobyembre 11, 1992 ng sumusunod na nilalaman.

Ang Orsko-Khalilovsky Metallurgical Pagsamahin ay pinagkadalubhasaan ng produksyon ng makapal na pader na pinagsama na bakal na may kapal ng 6-50 mm para sa mga teknikal na kondisyon ng tu 14-104-133-92 "Pag-upa ng mas mataas na lakas para sa pagtatayo ng mga istruktura ng bakal", na binuo Sa pamamagitan ng halaman, ITMT Tsnichelete at CNII. Kucherenko.

Pagsamahin dahil sa micro-linking ng mababang carbon kalmado bakal titan o vanadium (o iba pang) na may posibleng paggamit ng init paggamot at kinokontrol na rolling mode ng isang bagong mataas na mahusay na uri ng metal mula sa Steel C315 at C345e ay nakuha, na ang mga katangian ay hindi mababa sa Ang mga rate ng rental mula sa mababang haluang bakal ayon sa GOST 27772-88. Paraan ng Microlation, ang uri ng init paggamot at rolling mode pinipili ang tagagawa. Ang rental ay may apat na kategorya, depende sa mga kinakailangan para sa epekto ng baluktot na pagsubok, pinagtibay sa GOST 27772-88 at Snip II-23-81 *, pati na rin sa FRG din 17100 standard (sa mga sample na may matalim na hiwa). Ang kategorya at uri ng test ng epekto ay ipinahiwatig ng mamimili sa pagkakasunud-sunod para sa metal rolling.

Ang Minsstroy Russia ay nag-uulat na ang rental ng Steel C345E Ayon sa Tu 14-104-133-92 ay maaaring ilapat kasama at sa halip na pinagsama mula sa Steel C345 Ayon sa GOST 27772-88 sa mga disenyo na pinlano ng Snip II-23-81 * "Steel structures ", walang pagkalkula ng mga seksyon ng mga elemento at kanilang mga compound. Saklaw, regulasyon at kinakalkula rolling resistances mula sa Steel C315 para sa Tu 14-104-133-92, pati na rin ang ginamit na mga materyales para sa hinang, kinakalkula resistances ng welded joints at gusot elemento na konektado sa pamamagitan ng bolts ay dapat na kinuha sa mga rekomendasyon ng CNII. Kucherenko, na inilathala sa ibaba.

Ang Nizhnyagil Metallurgical Pagsamahin ay pinagkadalubhasaan ng produksyon ng hugis na pinagsama na mga channel ayon sa GOST 8240, ang mga sulok ayon sa GOST 8509 at GOST 8510, alinsunod sa GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, malawak -Bars alinsunod sa GOST 26020 para sa mga teknikal na kondisyon ng TU 14-1 -5140-82 "Pag-upa ng hugis mataas na lakas para sa pagtatayo ng mga istraktura ng bakal", na binuo ng halaman, Tsnnifermem sa kanila. Bardina at Tsnieisk sila. Kucherenko.

Ang pagsamahin dahil sa nakapangangatwiran pagpili ng kemikal na komposisyon ng maliit na carbon steel, microlation at saturation na may nitrides at carbonitrides na may grain grinding sa panahon ng rolling process, isang mahusay na uri ng pinagsama na bakal mula sa Steel C315, C345 at C375 ay nakuha, Ang mga katangian na kung saan ay hindi mas mababa sa mga rate ng rental mula sa mababang-alloyed steels ayon sa GOST 27772.

Ang rental ay may apat na kategorya, depende sa mga kinakailangan para sa epekto ng baluktot na epekto, pinagtibay sa GOST 27772-88 at Snip II-23-81 *, pati na rin sa pamantayan ng FRG din 17100 (sa mga sample na may matalim na hiwa) . Ang kategorya at uri ng test ng epekto ay ipinahiwatig ng mamimili sa pagkakasunud-sunod para sa metal rolling.

Ang Gossy Russia ay nag-uulat na ang rental ng Steel C345 at C375 ayon sa Tu 14-1-5140-92 ay maaaring ilapat kasama at sa halip na ang pinagsama na bakal mula sa Steel C345 at C375 ayon sa GOST 27772-88 sa mga istruktura na pinlano ng Snip II-23 -81 * "Steel Designs", nang walang muling pagkalkula ng mga seksyon ng mga elemento at ang kanilang mga koneksyon. Saklaw, regulasyon at kinakalkula rolling resistances mula sa Steel C315 para sa Tu 14-1-3140-92, pati na rin ang ginamit na mga materyales para sa hinang, kinakalkula resistances ng welded joints, gusot elemento na konektado sa pamamagitan ng bolts ay dapat na kinuha ayon sa "mga rekomendasyon" ng CNII . Kucherenko, na na-publish sa magazine na "Bulletin of Construction Equipment" No. 1 para sa 1993

Deputy Chairman v.a. Aleksev.

Span. Poddubny v.p.

Pangkalahatang mga probisyon

1.1. Ang mga pamantayang ito ay dapat na sundin sa disenyo ng mga istruktura ng gusali ng bakal ng mga gusali at istruktura ng iba't ibang layunin.

Ang mga pamantayan ay hindi nalalapat sa disenyo ng mga istrukturang bakal ng mga tulay, mga tunnel ng transportasyon at mga tubo sa ilalim ng makapangyarihan.

Kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal sa ilalim ng mga espesyal na kondisyon ng operating (halimbawa, ang mga disenyo ng mga furnace ng domain, pangunahing at teknolohikal na pipeline, mga espesyal na tangke ng layunin, konstruksiyon ng konstruksiyon na napapailalim sa seismic, masinsinang mga epekto sa temperatura o mga epekto ng agresibo na media, mga konstruksiyon ng marine haydroliko na istruktura), Ang mga constructions ng mga natatanging gusali at constructions, pati na rin ang mga espesyal na uri ng mga istraktura (halimbawa, pre-tense, spatial, pabitin), ang mga karagdagang kinakailangan ay dapat na sundin, na sumasalamin sa mga peculiarities ng gawain ng mga istruktura na ibinigay para sa mga kaugnay na regulasyon na mga dokumento na naaprubahan o sumang-ayon sa gusali ng estado ng USSR.

1.2. Kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal, kinakailangan upang obserbahan ang mga pamantayan para sa proteksyon ng mga istruktura ng gusali mula sa kaagnasan at hindi masusunog na mga pamantayan para sa pagdidisenyo ng mga gusali at istruktura. Ang pagtaas sa kapal ng pinagsama at dingding ng mga tubo upang protektahan ang mga istruktura mula sa kaagnasan at dagdagan ang limitasyon ng paglaban ng sunog ng mga istraktura ay hindi pinapayagan.

Ang lahat ng mga disenyo ay dapat na magagamit para sa pagmamasid, paglilinis, kulay, at hindi rin dapat antalahin ang kahalumigmigan at makahadlang sa ventilating. Dapat na selyadong ang mga saradong profile.

1.3 *. Kapag nagdidisenyo ng mga buntis na istruktura:

piliin ang pinakamainam sa scheme ng pagiging posible ng mga istraktura at cross seksyon ng mga elemento;

maglagay ng mga profil na pangkabuhayan sa ekonomiya at mahusay na bakal;

mag-apply para sa mga gusali at istruktura, bilang isang panuntunan, pinag-isang tipikal o karaniwang mga istraktura;

mag-apply ng mga progresibong istruktura (spatial system mula sa karaniwang mga elemento; constructions na pagsamahin ang carrier at enclosing function; precompanied, guy, manipis-dahon at pinagsamang mga istraktura mula sa iba't ibang steels);

magbigay para sa paggawa ng pagmamanupaktura at pag-install ng mga istraktura;

mag-apply ng mga istruktura na tinitiyak ang pinakamaliit na intensity ng kanilang paggawa, transportasyon at pag-install;

magbigay, bilang isang panuntunan, ang produksyon ng mga istraktura at kanilang conveyor o malaking-pagbubutas pag-install;

ibigay ang paggamit ng mga compound ng pabrika ng mga progresibong uri (awtomatikong at semi-awtomatikong hinang, flange compounds, na may millillated dulo, sa bolts, kabilang ang mataas na lakas, atbp.);

envisage, bilang isang panuntunan, pag-mount compound sa bolts, kabilang ang mataas na lakas; Ang mga welded mounting connection ay pinapayagan sa angkop na pagpapatibay;

magsagawa ng mga iniaatas ng mga pamantayan ng estado sa disenyo ng kaukulang species.

1.4. Kapag nagdidisenyo ng mga gusali at istruktura, kinakailangan na gumawa ng mga nakakatulong na scheme na matiyak ang lakas, katatagan at spatial na immutability ng mga gusali at istruktura sa pangkalahatan, pati na rin ang kanilang mga indibidwal na elemento sa panahon ng transportasyon, pag-install at pagpapatakbo.

1.5 *. Steel at mga materyales ng mga compound, mga paghihigpit sa paggamit ng Steel C345T at C375T, pati na rin ang mga karagdagang pangangailangan para sa bakal na ibinigay, na ibinigay ng mga pamantayan ng estado at mga pamantayan ng CEA o mga teknikal na kondisyon ay dapat na ipahiwatig sa nagtatrabaho (km) at detalyadong (KMD ) Mga istruktura ng bakal at sa dokumentasyon para sa mga materyales sa pagkakasunud-sunod.

Depende sa mga tampok ng mga istruktura at ang kanilang mga node, kinakailangan kapag nagsimula ang pag-order upang ipahiwatig ang mas maliit na klase ayon sa GOST 27772-88.

1.6 *. Ang mga istraktura ng bakal at ang kanilang pagkalkula ay dapat masiyahan ang mga kinakailangan ng GOST 27751-88 "pagiging maaasahan ng mga istruktura at lugar ng gusali. Ang mga pangunahing probisyon para sa pagkalkula "at St Sev 3972-83" ang pagiging maaasahan ng mga istruktura at lugar ng gusali. Steel designs. Pangunahing mga probisyon para sa pagkalkula. "

1.7. Ang kinakalkula na mga scheme at ang mga pangunahing kinakailangan ay dapat sumalamin sa aktwal na mga kondisyon sa pagtatrabaho para sa mga istruktura ng bakal.

Ang mga istraktura ng bakal ay dapat, bilang isang panuntunan, kalkulahin ang parehong solong spatial system.

Kapag naghahati ng solong spatial system sa hiwalay na flat na disenyo, ang pakikipag-ugnayan ng mga elemento sa pagitan ng kanilang sarili ay dapat isaalang-alang sa base.

Ang pagpili ng mga scheme ng pagkalkula, pati na rin ang mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istraktura ng bakal, ay dapat gawin tungkol sa epektibong paggamit ng mga computer.

1.8. Ang pagkalkula ng mga istraktura ng bakal ay dapat, bilang isang panuntunan, ay isinasagawa tungkol sa hindi nababanat na mga deformation ng bakal.

Para sa mga istatistika na hindi mapapahamak na mga istraktura, ang paraan ng pagkalkula kung saan, isinasaalang-alang ang hindi nababanat na mga deformation, ang bakal ay hindi binuo, ang kinakalkula na pagsisikap (baluktot at metalikang kuwintas, longitudinal at transverse pwersa) ay dapat matukoy sa ilalim ng palagay ng nababanat na mga deformation ng bakal sa isang undeformed scheme.

Gamit ang naaangkop na teknikal at pang-ekonomiyang pagbibigay-katarungan, ang pagkalkula ay pinapayagan na gumawa ayon sa isang deformed scheme, na isinasaalang-alang ang epekto ng paggalaw ng mga istraktura sa ilalim ng load.

1.9. Ang mga elemento ng mga istraktura ng bakal ay dapat magkaroon ng kaunting mga seksyon na nakakatugon sa mga pangangailangan ng mga pamantayang ito, isinasaalang-alang ang pag-uuri para sa pag-upa at mga tubo. Sa mga seksyon ng composite na itinatag ng pagkalkula, ang inepalion ay hindi dapat lumagpas sa 5%.

Ang haligi ay isang vertical na elemento ng pagsuporta sa istraktura ng isang gusali na nagpapadala ng mga naglo-load mula sa mga istruktura na inilarawan sa itaas sa pundasyon.

Kapag kinakalkula ang mga haligi ng bakal, kinakailangan na magabayan ng 16.13330 "mga istraktura ng bakal".

Para sa haligi ng bakal, dalawang-daan, tubo, parisukat na profile, composite seksyon ng mga channel, sulok, mga sheet ay karaniwang ginagamit.

Para sa mga naka-compress na haligi ng centrally, ito ay pinakamainam na gumamit ng isang tubo o isang parisukat na profile - ang mga ito ay matipid sa pamamagitan ng metal mass at may magandang aesthetic na hitsura, ngunit ang mga panloob na cavity ay hindi maaaring ipinta, kaya ang profile na ito ay dapat na mahigpit.

Ang paggamit ng isang malawak na boiler para sa mga haligi ay laganap - kapag pinching ang haligi sa isang eroplano, ang ganitong uri ng profile ay pinakamainam.

Ang paraan ng pag-aayos ng haligi sa pundasyon ay napakahalaga. Ang haligi ay maaaring magkaroon ng isang hinge pangkabit, matibay sa isang eroplano at hinged sa isa o matibay sa 2 eroplano. Ang pagpili ng bundok ay depende sa gusali ng gusali at may mas maraming halaga kapag kinakalkula dahil Ang kinakalkula haba ng haligi ay depende sa pamamaraan ng pangkabit.

Kinakailangan din na isaalang-alang ang paraan ng pag-ikot ng pag-iingat, mga panel ng pader, mga beam o mga bukid sa haligi, kung ang pag-load ay ipinapadala mula sa gilid ng haligi, ang pagka-sira ay dapat isaalang-alang.

Kapag pinching ang haligi sa pundasyon at matibay na pangkabit ng sinag sa haligi, ang kinakalkula haba ay 0.5L, ngunit 0.7L ay karaniwang isinasaalang-alang sa pagkalkula. Ang sinag sa ilalim ng pagkilos ng pag-load ay baluktot at walang kumpletong pakurot.

Sa pagsasagawa, ang haligi ay hindi itinuturing nang hiwalay, at i-modelo ang gusali o isang 3-dimensional na modelo ng gusali sa programa, i-load ito at kalkulahin ang haligi sa Assembly at piliin ang kinakailangang profile, ngunit sa mga programa ay mahirap na isaalang-alang ang Pagpapahina ng seksyon ng krus ng bolts mula sa bolts, samakatuwid ito ay kinakailangan upang suriin ang seksyon nang manu-mano.

Upang makalkula ang haligi, kailangan nating malaman ang maximum na compressive / makunat na stress at mga sandali na nangyari sa mga pangunahing seksyon, ang mga plots ng boltahe ay binuo para dito. Sa pagsusuri na ito, isasaalang-alang lamang namin ang pagkalkula ng lakas ng haligi nang hindi binubuo ang epur.

Kalkulahin ang mga haligi na ginagawa namin ang mga sumusunod na parameter:

1. Lakas na may gitnang pag-igting / compression

2. katatagan sa ilalim ng central compression (sa 2 eroplano)

3. Lakas na may pinagsamang pagkilos ng longitudinal force at baluktot na sandali

4. Suriin ang limitasyon ng flexibility ng baras (sa 2 eroplano)

1. Lakas na may gitnang pag-igting / compression

Ayon sa SP 16.13330 p. 7.1.1 pagkalkula ng lakas ng mga elemento mula sa bakal na may regulatory resistance R.yn ≤ 440 n / mm2 na may gitnang pag-igting o compression sa pamamagitan ng lakas n ay dapat gumanap gamit ang formula

A.n ay ang cross section ng net profile, i.e. isinasaalang-alang ang pagpapahina ng mga ito sa pamamagitan ng mga butas;

R.y - ang kinakalkula paglaban ng bakal na pinagsama (depende sa tatak ng bakal, tingnan ang Table v.5 SP 16.13330);

γ c - koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho (tingnan ang Table 1 SP 16.13330).

Ayon sa formula na ito, maaari mong kalkulahin ang pinakamaliit na kinakailangan na lugar ng seksyon ng Profile Cross at magtakda ng isang profile. Sa hinaharap, sa mga kalkulasyon ng pag-verify, ang pagpili ng seksyon ng cross ng haligi ay maaaring gawin lamang sa pamamagitan ng pagpili ng seksyon, kaya dito maaari naming itakda ang isang panimulang punto, mas mababa na hindi maaaring isang cross seksyon.

2. Pagpapanatili sa ilalim ng gitnang compression

Ang pagkalkula ng katatagan ay ginawa ayon sa SP 16.13330 p. 7.1.3 sa pamamagitan ng formula

A. - Cross profile cross section area, i.e. Isaalang-alang ang pagpapahina ng mga ito sa mga butas;

R.

γ

φ - Pagpapanatili ng koepisyent sa gitnang compression.

Tulad ng makikita mo ang formula na ito, ito ay katulad ng sa nakaraang isa, ngunit ang koepisyent ay lumilitaw dito. φ Upang kalkulahin ito sa simula, ito ay kinakailangan upang kalkulahin ang kondisyonal na kakayahang umangkop ng baras. λ (tinutukoy ng isang tampok mula sa itaas).

saan R.y - pag-aayos ng paglaban ng bakal;

E. - nababanat modulus;

λ - Ang kakayahang umangkop ng baras na kinakalkula ng formula:

saan l.ef - ang tinatayang haba ng baras;

i. - Radius ng inertia seksyon.

Tinatayang haba L.ang mga haligi ng EF (racks) ng pare-parehong cross section o mga indibidwal na seksyon ng stepped na mga haligi ayon sa SP 16.13330 p. 10.3.1 ay dapat na tinutukoy ng formula

saan l. - Haba ng haligi;

μ - koepisyent ng kinakalkula haba.

Coefficients ng haba ng pag-areglo μ Ang mga haligi (racks) ng permanenteng seksyon ay dapat na matukoy depende sa mga kondisyon para sa pag-aayos ng kanilang mga dulo at ang uri ng pag-load. Para sa ilang mga kaso ng pag-aayos ng mga dulo at ang uri ng halaga ng pag-load μ Ilista sa sumusunod na talahanayan:

Ang radius ng inertia ay matatagpuan sa kaukulang gulling sa profile, i.e. Ang isang pre-profile ay dapat itakda at ang pagkalkula ay nabawasan sa mga cross section.

Dahil Ang inertia radius sa 2 eroplano para sa karamihan ng mga profile ay may iba't ibang mga halaga sa 2 eroplano (lamang ang pipe at ang parisukat na profile) at ang pag-aayos ay maaaring naiiba, at samakatuwid, at ang kalkulasyon ng katatagan ay maaari ding maging iba, pagkatapos ay ang pagkalkula ng katatagan dapat gawin para sa 2 eroplano.

Kaya ngayon mayroon kaming lahat ng data upang kalkulahin ang kondisyonal na kakayahang umangkop.

Kung ang limitasyon sa limitasyon ay mas malaki kaysa sa o katumbas ng 0.4, pagkatapos ay ang katatagan koepisyent φ Kinakalkula ng formula:

ang halaga ng koepisyent δ Dapat itong kalkulahin ng formula:

mga kadahilanan α at β tingnan ang Table.

Ang mga halaga ng koepisyent φ kinakalkula ng formula na ito ay dapat na hindi na dadalhin (7.6 / λ 2) Gamit ang mga halaga ng kondisyonal na kakayahang umangkop sa itaas 3.8; 4.4 at 5.8 para sa mga uri ng mga seksyon ng krus, ayon sa pagkakabanggit, A, B at C.

Sa mga halaga λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Ang mga halaga ng koepisyent φ LED in Appendix D SP 16.13330.

Ngayon kapag ang lahat ng data ng pinagmulan ay kilala upang gumawa ng pagkalkula ng formula na ipinakita sa simula:

Tulad ng nabanggit sa itaas, kinakailangan upang gumawa ng 2-isang pagkalkula para sa 2 eroplano. Kung ang pagkalkula ay hindi nakakatugon sa kondisyon, pagkatapos ay pumili ng isang bagong profile na may mas malaking halaga ng pagkawalang-galaw ng cross section. Maaari mo ring baguhin ang kinakalkula scheme, halimbawa, pagbabago ng bisagra embelling sa matibay o pag-aayos ng haligi sa span, maaari mong bawasan ang kinakalkula baras haba.

Ang mga naka-compress na elemento na may mga solidong pader ng open p-shaped section ay inirerekomenda upang palakasin ang mga strap o ihawan. Kung ang mga plato ay wala, pagkatapos ay ang katatagan ay dapat suriin para sa katatagan sa nababaluktot-twist form ng katatagan pagkawala alinsunod sa P.7.1.5 SP 16.13330.

3. Lakas na may pinagsamang pagkilos ng longitudinal force at baluktot na sandali

Bilang isang panuntunan, ang haligi ay nai-load hindi lamang sa pamamagitan ng axial compressive load, kundi pati na rin baluktot ang sandali, halimbawa mula sa hangin. Ang sandali ay nabuo rin kung ang vertical load ay hindi inilapat sa gitna ng haligi, at sa gilid. Sa kasong ito, kinakailangan upang gumawa ng isang pagkalkula ng tseke alinsunod sa sugnay 9.1.1 SP 16.13330 ng formula

saan N. - Longitudinal compressive force;

A.n ay ang lugar ng net (isinasaalang-alang ang pagpapahina ng mga butas);

R.y - ang kinakalkula paglaban ng bakal;

γ c - koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho (tingnan ang Table 1 SP 16.13330);

n, CX.at Sy. - Tinanggap ang mga coefficient ayon sa Table E.1 SP 16.13330.

Mx. at Aking. - Mga sandali na may kaugnayan sa x-x at y-y axes;

W.xn, min at W.yn, min - ang mga sandali ng seksyon paglaban na may kaugnayan sa X-X at Y-Y axes (ay matatagpuan sa GOST sa profile o sa direktoryo);

B. - Bimoment, sa snip II-23-81 * Ang parameter na ito ay hindi sa mga kalkulasyon, ang parameter na ito ay ipinakilala sa account para sa deploitation;

W.ω, min - sektoral sandali ng seksyon paglaban.

Kung walang dapat munang maging mga isyu sa unang 3 bahagi, ang accounting ng bimome ay nagiging sanhi ng ilang mga paghihirap.

Bimoment characterizes ang mga pagbabago na ginawa sa linear distribution zone ng paghihiwalay ng cross seksyon at, sa katunayan, ay isang pares ng mga sandali na naglalayong sa kabaligtaran partido

Ito ay nagkakahalaga ng noting na maraming mga programa ay hindi maaaring kalkulahin ang bimoment, kabilang ang scad ay hindi isinasaalang-alang.

4. Suriin ang limitasyon ng flexibility ng baras

Kakayahang umangkop ng mga naka-compress na elemento λ \u003d Lef / i, bilang isang panuntunan, ay hindi dapat lumagpas sa mga halaga ng limitasyon λ ipinakita mo sa Table.

Ang koepisyent α sa formula na ito ay ang koepisyent ng paggamit ng profile, ayon sa pagkalkula ng pagkakapare-pareho sa central compression.

Pati na rin ang pagkalkula para sa katatagan, ang pagkalkula na ito ay dapat gawin para sa 2 eroplano.

Kung ang profile na hindi angkop, ito ay kinakailangan upang baguhin ang cross section sa pamamagitan ng pagtaas ng radius ng pagkawalang-kilos ng cross section o pagbabago ng kinakalkula scheme (baguhin ang pagpapatatag o pagsama-samahin sa mga koneksyon upang mabawasan ang kinakalkula haba).

Kung ang kritikal na kadahilanan ay ang limitasyon ng kakayahang umangkop, ang brand ng bakal ay maaaring makuha ang pinakamaliit dahil Sa limitasyon ng kakayahang umangkop, ang steel brand ay hindi nakakaapekto. Ang pinakamainam na pagpipilian ay maaaring kalkulahin ng paraan ng pagpili.

Sa una, ang metal bilang ang pinaka matibay na materyal ay nagsilbi bilang mga proteksiyon na layunin - fences, gate, grilles. Pagkatapos ay nagsimula silang gumamit ng cast iron pole at arches. Ang advanced na paglago ng pang-industriya na produksyon ay nangangailangan ng pagtatayo ng mga istruktura na may malalaking spans, na nagpasigla sa hitsura ng mga rolling beam at bukid. Bilang isang resulta, ang metal frame ay naging isang pangunahing kadahilanan sa pagpapaunlad ng arkitektura form, dahil pinahihintulutan itong palayain ang mga pader mula sa pag-andar ng pagsuporta sa istraktura.

Central-stretched at centrally compressed elemento ng bakal. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento na napapailalim sa central stretching o compression sa pamamagitan ng puwersa N, dapat isagawa ng formula

kung saan - ang kinakalkula paglaban ay naging stretching, compression, baluktot kasama ang lakas ng ani; - net cross section area, i.e. Ang lugar ay minus ang pagpapahina ng seksyon; - ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagtatrabaho na natanggap ng mga talahanayan Snip H-23-81 * "Steel Structures".

Halimbawa 3.1. Sa pader ng bakal heateur number 20 gupitin ang butas na may lapad d. \u003d \u003d 10 cm (Larawan 3.7). Pader kapal ng magbunton - s - 5.2 mm, cross-sectional area gross - cm2.

Kinakailangan upang matukoy ang pinapahintulutang pag-load, na maaaring ilapat sa kahabaan ng longitudinal axis ng weakened duct. Ang kinakalkula na paglaban ay nagsimulang kumuha ng kg / cm2, at.

Desisyon

Kinakalkula namin ang lugar ng seksyon ng Net Cross:

kung saan ang cross section ng gross, i.e. Ang lugar ng kabuuang cross section ay hindi kasama ang weakens, tinatanggap ito ayon sa GOST 8239-89 "Steel Hot-Rolled 2.

Tukuyin ang pinapayagang pagkarga:

Pagpapasiya ng absolute elongation ng central-stretched steel rod

Para sa isang pamalo na may isang stepped pagbabago sa cross-sectional area at isang normal na puwersa, ang kabuuang haba ay pinahaba ng algebraic summation ng pagpahaba ng bawat site:

saan p - bilang ng mga seksyon; i. - Numero ng Plot. (I \u003d. 1, 2,..., p).

Ang pagpahaba ng sarili nitong timbang ng seksyon ng Constant Cross ay tinutukoy ng formula

kung saan γ ay ang proporsyon ng materyal ng baras.

Pagkalkula ng katatagan

Pagkalkula ng katatagan ng solid-trim na mga elemento na napapailalim sa central compression sa pamamagitan ng puwersa N.dapat isagawa sa pamamagitan ng formula

kung saan ang isang cross seksyon ng gross; φ - ang koepisyent ng longitudinal baluktot na kinuha depende sa kakayahang umangkop

Larawan. 3.7.

at ang paglaban ng disenyo ng talahanayan ng Stalipo sa Snip H-23-81 * "Mga istruktura ng bakal"; μ ang koepisyent ng pagdadala ng haba; - Minimal. radius ng inertia. cross-section; Ang kakayahang umangkop ng λ compressed o stretched elemento ay hindi dapat lumampas sa mga halaga na ipinapakita sa "Steel Structures".

Pagkalkula ng mga sangkap ng composite mula sa mga sulok, mga channel (Larawan 3.8), atbp, na konektado o sa pamamagitan ng gaskets, ay dapat isagawa bilang soloshy, sa kondisyon na ang pinakamalaking distansya sa liwanag sa mga seksyon sa pagitan ng mga welded plank o sa pagitan ng mga sentro ng Ang mga matinding bolts ay hindi lumampas para sa mga naka-compress na elemento at para sa mga nakaunat na elemento.

Larawan. 3.8.

Bend elemento ng bakal

Ang pagkalkula ng mga bends sa isa sa mga pangunahing eroplano ng beam ay ginanap sa pamamagitan ng formula

saan M - Pinakamataas na baluktot na sandali; - Ang sandali ng paglaban ng seksyon ng Net Cross.

Ang mga halaga ng tangent stresses τ sa gitna ng bending elemento ay dapat masiyahan ang kondisyon

saan Q - transverse force sa cross section; - Static sandali ng kalahati ng seksyon na may kaugnayan sa pangunahing axis z; - Axial sandali ng pagkawalang-galaw; t. - Wall kapal; - Ang kinakalkula paglaban ay naging isang shift; - Ang lakas ng ani ng bakal, pinagtibay sa mga pamantayan ng estado at teknikal na kondisyon para sa bakal; - Ang koepisyent ng pagiging maaasahan sa pamamagitan ng materyal na kinuha ng snip 11-23-81 * "Steel structures".

Halimbawa 3.2. Ito ay kinakailangan upang piliin ang cross seksyon ng isang single-span bakal beam load uniformly ipinamamahagi load q. \u003d 16 kn / m, haba ng bangko l.\u003d 4 m ,, MPA. Ang cross section ng beam ay hugis-parihaba na may taas na saloobin h. Sa lapad b. beams katumbas ng 3 ( h / B \u003d 3).

4.5. Ang kinakalkula haba ng mga elemento ay dapat na tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng kanilang libreng haba sa koepisyent

ayon sa pp.4.21 at 6.25.

4.6. Ang mga sangkap na composite sa mga pliable compounds, binuksan ng lahat ng cross section, ay dapat kalkulahin sa lakas at katatagan ayon sa mga formula (5) at (6), habang tinutukoy ang kabuuang lugar ng lahat ng sangay. Ang kakayahang umangkop ng mga sangkap ng composite ay dapat matukoy na isinasaalang-alang ang mga compound ng mga compound ng formula

(11)

(12)

Kapag tinutukoy ang diameter ng mga kuko, hindi hihigit sa 0.1 kapal ng mga konektadong elemento ay dapat gawin. Kung ang laki ng pinched dulo ng mga kuko ay mas mababa sa 4, pagkatapos ay ang mga seksyon sa seams sa tabi ng mga ito ay hindi isinasaalang-alang. Ang halaga ng mga compound sa steel cylindrical impudations ay dapat na tinutukoy ng kapal ng isang mas payat ng mga konektadong elemento.

Larawan. 2. Mga sangkap ng composite

a - may gaskets; B - walang gaskets.

Talahanayan 12.

Kapag tinutukoy ang diameter ng oak cylindrical copier, hindi hihigit sa 0.25 kapal ng thinner ng mga konektadong elemento ay dapat gawin.

Ang komunikasyon sa mga seam ay dapat na pantay sa haba ng elemento. Sa hinged-binuksan tuwid elemento, ito ay pinapayagan sa average na quarters ng haba ng haba ng komunikasyon sa kalahating dami, sa singil ng formula (12), ang halaga na tinanggap para sa matinding quarters ng haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng sangkap na sangkap na kinakalkula ng formula (11) ay dapat na hindi na makuha kaysa sa kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sangay na tinutukoy ng formula

(13)

Ang kakayahang umangkop ng composite element na may kaugnayan sa axis na dumadaan sa mga sentro ng kalubhaan ng mga seksyon ng lahat ng mga sangay (axis sa Fig.2), ay dapat na tinukoy bilang para sa isang sangkap na elemento, i.e. Nang hindi isinasaalang-alang ang bentahe ng mga link, kung ang mga sanga ay puno ng pantay. Sa kaso ng hindi pantay na mga sanga, ang talata 4.7 ay dapat magabayan.

Kung ang mga sangay ng sangkap ng sangkap ay may ibang seksyon, ang tinatayang kakayahang umangkop ng sangay sa formula (11) ay dapat na kinuha katumbas ng:

(14)

ang kahulugan ay ipinapakita sa Larawan 2.

4.7. Ang mga sangkap ng composite sa mga koneksyon sa gasolina, bahagi ng mga sangay na hindi pinapatakbo sa mga dulo, ay pinapayagan na kalkulahin para sa lakas at katatagan ng mga formula (5), (6) napapailalim sa mga sumusunod na kondisyon:

a) ang cross-sectional area ng elemento at dapat na tinutukoy ng cross section ng binuksan na mga sanga;

b) ang kakayahang umangkop ng elemento na may kaugnayan sa axis (tingnan ang Cris.2) ay tinutukoy ng formula (11); Kasabay nito, ang sandali ng pagkawalang-kilos ay pinagtibay na isinasaalang-alang ang lahat ng mga sanga, at binuksan lamang ang lugar;

c) Kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop na may kaugnayan sa axis (tingnan ang Cris.2), ang sandali ng pagkawalang-galaw ay dapat matukoy ng formula

4.8. Ang pagkalkula sa katatagan ng mga central-compress na elemento ng variable sa taas ng seksyon ay dapat isagawa ng formula

Bend elements.

4.9. Pagkalkula ng mga bending elemento na ibinigay sa pagkawala ng katatagan ng isang flat form ng pagpapapangit (tingnan ang pp.4.14 at 4.15), para sa lakas sa normal na voltages ay dapat gawin ng formula

TALAAN 13.

4.10. Ang pagkalkula ng mga bending elemento sa tibay ng rocking ay dapat isagawa sa pamamagitan ng formula

4.11. Ang bilang ng mga seksyon na pantay na inayos sa bawat tahi ng composite elemento sa isang balangkas na may hindi malabo na linya ng mga transverse pwersa ay dapat na masiyahan ang kondisyon

(19)

Tandaan. Sa presensya sa tahi ng mga link ng iba't ibang kakayahan sa tindig, ngunit

ang parehong sa pamamagitan ng likas na katangian ng trabaho (halimbawa, brazing at mga kuko) carrier

ang mga kakayahan ay dapat summed.

4.12. Ang pagkalkula ng mga elemento ng isang piraso para sa lakas sa oblique baluktot ay dapat gawin ng formula

(20)

4.13. Ang nakadikit na mga elemento ng curvilinear na bended sa isang sandali na binabawasan ang kanilang kurbada ay dapat suriin para sa mga radial tensile stresses sa pamamagitan ng formula

(21)

4.14. Ang pagkalkula ng katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga bending elemento ng seksyon ng hugis-parihaba ay dapat gawin ng formula

Ang koepisyent para sa mga baluktot na elemento ng seksyon ng hugis-parihaba na cross, na nakatakda mula sa offset mula sa baluktot na eroplano at naayos mula sa pag-ikot sa paligid ng longitudinal axis sa seksyon ng sanggunian, ay dapat na tinutukoy ng formula

Kapag kinakalkula ang mga pagbagsak ng mga sandali na may linearly pagbabago sa haba ng taas at isang pare-pareho ang cross-sectional lapad, na walang fastenings mula sa eroplano para sa isang stretched gilid, o sa koepisyent sa pamamagitan ng formula (23), multiplied sa isang karagdagang kadahilanan, ang Ipinapakita ang mga halaga sa Table 2. Sa \u003d 1.

Kapag reinforcing ang baluktot na eroplano sa intermediate punto ng stretched gilid ng elemento sa lugar ng koepisyent na tinukoy ng formula (23), ang koepisyent ay dapat na multiplied ng koepisyent:

:= (24)

4.15. Ang pagsuri sa katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga bending elemento ng mga seksyon ng Foreign o Box Cross ay dapat isagawa sa mga kaso kung saan

Ang pagkalkula ay dapat gawin ng formula

Mga elemento na napapailalim sa puwersa ng ehe na may liko

4.16. Ang pagkalkula ng mga di-sentro na nakaunat at nakaunat na mga elemento ng baluktot ay dapat gawin ng formula

(27)

4.17. Ang pagkalkula ng lakas ng mga extracently compressed at compressed-bending elemento ay dapat gawin ng formula

(28)

Mga Tala: 1. Para sa mga nakabukas na elemento na may simetriko eboras

baluktot sandali ng sinusoidal, parabolic, polygonal

at malapit sa kanila binabalangkas, pati na rin para sa mga elemento ng console na sumusunod

matukoy ang formula

2. Sa mga kaso kung saan, sa mga hinged-operated elemento ng pagsasanib ng mga bending sandali, magkaroon ng isang tatsulok o hugis-parihaba balangkas, ang koepisyent ng formula (30) ay dapat na multiplied sa pamamagitan ng pagwawasto kadahilanan:

(31)

3. Sa walang simetriko paglo-load ng mga hinged-binuksan elemento, ang baluktot na halaga ng sandali ay dapat na tinutukoy ng formula

(32)

4. Para sa mga elemento ng variable sa taas ng seksyon, ang lugar sa formula (30) ay dapat gawin upang mapakinabangan ang taas ng seksyon, at ang koepisyent ay dapat na multiplied ng koepisyent na natanggap ng Table 1.

5. Gamit ang ratio ng liko upang stresses mula sa compression mas mababa sa 0.1, ang mga elemento ng labanan-baluktot ay dapat ding naka-check para sa katatagan sa pamamagitan ng formula (6) nang hindi isinasaalang-alang ang baluktot sandali.

4.18. Ang pagkalkula ng katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga naka-compress na bending elemento ay dapat gawin ng formula

(33)

Sa presensya sa elemento sa balangkas ng mga fixtures mula sa deformation eroplano mula sa gilid na nakaunat mula sa gilid ng gilid, ang koepisyent ay dapat na multiplied ng koepisyent ng formula (24), at ang koepisyent - ang koepisyent sa pamamagitan ng formula

(34)

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng variable sa taas ng seksyon, hindi pagkakaroon ng mga fastener mula sa eroplano para sa isang nakaunat na gilid o may mga coefficients at tinutukoy ng mga formula (8) at (23), dapat itong higit pang multiplied ng mga coefficients at ipinapakita sa talahanayan 1 at 2 .four. Para sa

4.19. Sa composite compressed-bending elemento, ang katatagan ng pinaka matinding sangay ay dapat suriin kung ang kinakalkula haba ng ito ay lumampas sa pitong kapal ng sangay, ayon sa formula

(35)

Ang katatagan ng compressed-bending component elemento mula sa liko eroplano ay dapat na naka-check sa pamamagitan ng formula (6) nang hindi isinasaalang-alang ang baluktot sandali.

4.20. Ang bilang ng mga seksyon ng mga link na pantay na inilagay sa bawat tahi ng compressed-bending component sa isang balangkas na may hindi malabo na pagtula ng mga transverse pwersa kapag ang compressive force ay inilapat sa buong cross seksyon ay dapat masiyahan ang kondisyon

Ang halaga ay dapat makuha ng hindi bababa sa 0.5;

c) Sa kaso ng intersection ng isang naka-compress na elemento na may isang stretch na pantay sa magnitude ng puwersa - ang pinakamalaking haba ng compressed elemento sinusukat mula sa gitna ng node sa intersection point ng mga elemento.

Kung ang mga intersecting elemento ay may isang composite seksyon, pagkatapos sa formula (37), naaangkop na mga halaga ng kakayahang umangkop na tinutukoy ng formula (11) ay dapat palitan.

4.22. Ang kakayahang umangkop ng mga elemento at ang kanilang mga indibidwal na sanga sa mga istrakturang kahoy ay hindi dapat lumampas sa mga halaga na ipinahiwatig sa talahanayan. 14.

Mga Tampok ng Pagkalkula ng Nakadikit na Elemento

mula sa plywood na may kahoy

4.23. Ang pagkalkula ng nakadikit na mga elemento mula sa plywood na may kahoy ay dapat isagawa ayon sa paraan ng seksyon ng transverse cross.

4.24. Ang lakas ng nakaunat na plywood plates (Larawan 3) at mga panel ay dapat suriin ng formula

ang sandali ng paglaban ng seksyon ng krus na ipinapakita sa playwud, na dapat matukoy alinsunod sa mga indications ng sugnay 4.25.