Lepljenje in kohezija betona, njegovo krčenje, hrapavost in poroznost oblikovalne površine opaža vplivajo na oprijem opažev na beton. Oprijem lahko doseže več kg / cm 2, kar otežuje opaž, vpliva na kakovost površine izdelka iz armiranega betona in vodi v prezgodnjo obrabo opažnih plošč.

Zaradi slabe zmožnosti lesa se beton oprijema lesenih in jeklenih opažnih površin močneje kot plastične.

Vrste maziv:

1) vodne suspenzije prašnih snovi, inertne glede na beton. Ko voda izhlapi iz suspenzije, se na površini opažev oblikuje tanka plast, ki prepreči oprijem betona. pogosteje suspenzija: CaSO 4 × 0,5H20 0,6 ... 0,9 teže. ure, apneno testo 0,4 ... 0,6 mas., LST 0,8 ... 1,2 mas. delov, voda 4 ... 6 mas Te maščobe se izbrišejo z betonom, onesnažijo betonske površine, zato se redko uporabljajo;

2) hidrofobna maziva so najpogostejša na osnovi mineralnih olj, emulsola ali soli maščobnih kislin (mila). Po njihovi uporabi se iz številnih usmerjenih molekul oblikuje hidrofobni film, ki poslabša oprijem opažev na beton. Njihova pomanjkljivost: onesnaženje betonske površine, visoki stroški in požarna nevarnost;

3) maziva - zaviralci pritrditve betona v tankih plasteh. Melasa, tanini itd. Njihova pomanjkljivost je težava uravnavanja debeline betonske plasti, pri kateri se nastavitev upočasni.

4) kombinirani - lastnosti površin za oblikovanje opažev se uporabljajo v kombinaciji z zamudo pri nastavitvi betona v plasteh zadnjice. Pripravljene so v obliki inverznih emulzij, poleg vodoodbojnih sredstev in moderatorjev se lahko vnesejo tudi plastifikatorji: LST, soaponaft itd., Ki zmanjšujejo površinsko poroznost betona v zadnjem sloju. Te maščobe ne odlepijo 7 ... 10 dni, dobro se držijo na navpičnih površinah in ne onesnažijo betona.

Montaža opažev .

Sestavljanje opažev iz elementov inventarnih opažev, pa tudi namestitev v delovni položaj volumetričnih, drsnih, predornih in kotalnih opažev je treba izvesti v skladu s tehnološkimi pravili za njihovo montažo. Površine opažev morajo biti vezane s sredstvom za odvajanje.

Pri nameščanju struktur, ki podpirajo opaž, so izpolnjene naslednje zahteve:

1) stojala morajo biti nameščena na podstavkih z nosilnim območjem, ki zadostuje za zaščito betonske konstrukcije pred nesprejemljivim usedanjem;

2) vrvi, spoji in drugi pritrdilni elementi ne smejo ovirati betoniranja;

3) pritrditev vrvic in naramnic na prej betonske armiranobetonske konstrukcije je treba izvesti ob upoštevanju trdnosti betona v času prenosa bremen s teh pritrdilnih elementov nanj;

4) podlago za opaž je treba pred namestitvijo preveriti.

Opaž in krog armiranobetonskih lokov in obokov ter opažev iz armiranobetonskih nosilcev z razponom več kot 4 m je treba namestiti z gradbenim dvigalom. Velikost dvigala stavbe mora biti najmanj 5 mm na 1 m razpona obokov in lokov, pri konstrukcijah nosilcev - najmanj 3 mm na 1 m razpona.

Za namestitev opažev nosilcev na zgornjem koncu stojala postavite drsno objemko. Na stojalih na nosilcih vilic, pritrjenih na zgornjem koncu regala, so nameščeni teki, na katerih so nameščene opažne plošče. Drsne prečke se opirajo tudi na teke. Prav tako jih je mogoče podpirati neposredno na stenah, v tem primeru pa je treba v stenah narediti podporna gnezda.

Pred namestitvijo zložljivega opaža se postavijo svetilniki, na katere se nanese tveganje z rdečo barvo, s čimer se določi položaj obdelovalne ravnine opažnih plošč in podpornih elementov. Elemente opažev, ki podpirajo odre in odra, je treba shraniti čim bližje delovnemu mestu v skladiščih, ki ne presegajo 1 ... 1,2 m, tako da je zagotovljen prost dostop do katerega koli elementa.

Dvignite ščite, kontrakcije, stojala in druge elemente ter jih dostavite na delovno mesto na oder, v paketih z dvižnimi mehanizmi, pritrdilne elemente pa je treba hraniti in hraniti v posebnih zabojnikih.

Opaž sestavi po specializirani povezavi, ki jo sprejme mojster.

Priporočljivo je, da izvedite namestitev in demontažo opažev z velikimi ploščami in bloki z največjo možno uporabo sredstev za mehanizacijo. Montaža poteka na montažnih mestih s trdo prevleko. Plošča in enota sta nameščena v strogo navpičnem položaju z uporabo vijačnih vtičnic, nameščenih na opornicah. Po potrebi po kontraciji namestite estrihe, pritrjene s klinasto ključavnico.

Opažne konstrukcije za konstrukcije z višino več kot 4 m so zbrane v več nivojih. Plošče zgornjih stopenj so podprte na spodnjih ali pritrjene na nosilne nosilce, vgrajene v beton, po demontaži opažev spodnjih nivojev.

Pri sestavljanju opažev ukrivljene oblike se uporabljajo posebne cevaste kontrakcije. Po sestavljanju opažev se izravna, tako da se klini zaporedijo zaporedno v diametralno nasprotnih smereh.

Varnostna vprašanja

1. Kaj je glavni namen opažev pri monolitnem betoniranju? 2. Katere vrste opažev poznate? 3. Iz katerih materialov je mogoče izdelati opaž?

13. Ojačitev armiranobetonskih konstrukcij

Splošne informacije. Jeklena armatura za armiranobetonske konstrukcije je najbolj razširjena vrsta visoko trdnih jekel z začasno odpornostjo od 525 do 1900 MPa. V zadnjih 20 letih se je obseg svetovne proizvodnje armaturnih palic povečal za približno 3-krat in dosegel več kot 90 milijonov ton na leto, kar je približno 10% vseh izdelkov iz valjanega jekla.

V Rusiji je bilo leta 2005 proizvedenih 78 milijonov m 3 betona in armiranega betona, količina jeklene armature je bila približno 4 milijone ton, z enakim tempom razvoja gradnje in popolnim prehodom navadnega armiranega betona v armiranje razredov A500 in B500 v naši državi v letu 2010 pričakovana poraba približno 4,7 milijona ton armiranega jekla za 93,6 milijona m 3 betona in armiranega betona.

Povprečna poraba armiranega jekla na 1 m 3 armiranega betona v različnih državah sveta znaša 40 ... 65 kg, za armiranobetonske konstrukcije, izdelane v ZSSR, je povprečna poraba armiranega jekla znašala 62,5 kg / m 3. Prihranki zaradi prehoda na A500C jeklo namesto na A400 naj bi znašali približno 23%, medtem ko se zanesljivost armiranobetonskih konstrukcij poveča zaradi izključitve krhkega zloma armature in varjenih spojev.

Pri izdelavi montažnih in monolitnih armiranobetonskih konstrukcij se valjano jeklo uporablja za izdelavo okovja, vgrajenih delov za sestavljanje posameznih elementov, pa tudi za montažo in druge naprave. Poraba jekla pri izdelavi armiranobetonskih konstrukcij je približno 40% celotne količine kovin, ki se uporabljajo v gradbeništvu. Delež armaturne palice znaša 79,7% celotne prostornine, vključno z: običajna armatura - 24,7%, povečana trdnost - 47,8%, visoko trdnost - 7,2%; delež žične armature je 15,9%, vključno z navadno žico 10,1%, povečana trdnost - 1,5%, toplo valjana - 1%, visoka trdnost - 3,3%, delež valjanih izdelkov za vgrajene dele znaša 4,4%.

Okovje, nameščeno glede na izračun zaznave napetosti med izdelavo, prevozom, namestitvijo in delovanjem konstrukcije, imenujemo delovno in nameščeno iz konstrukcijskih in tehnoloških razlogov, - montaža. Delovna in montažna armatura se najpogosteje kombinira v armaturne izdelke - varjene ali pletene mreže in okvirje, ki so v opažev postavljeni strogo v konstrukcijski položaj v skladu z naravo dela armiranobetonske konstrukcije pod obremenitvijo.

Ena glavnih nalog, ki jo je treba rešiti pri proizvodnji armiranobetonskih konstrukcij, je zmanjšanje porabe jekla, kar dosežemo z uporabo armaturnih palic povečane trdnosti. Za običajne in prednapete armiranobetonske konstrukcije, ki izpodrivajo neučinkovita jekla, se uvajajo nove vrste ojačevalnih jekel.

Za izdelavo okovja se uporabljajo nizkoogljična, nizko ali srednje legirana jekla z ognjiščem in pretvorniki različnih vrst in struktur ter s tem fizikalno-mehanske lastnosti s premerom od 2,5 do 90 mm.

Armiranje armiranobetonskih konstrukcij je razvrščeno po 4 znakih:

- Po tehnologiji izdelave ločimo toplo valjano jekleno jeklo, ki se dobavi v palicah ali tuljavah, odvisno od premera, in hladno vlečeno (izdelano z vlečenjem) žico.

- Po metodi kaljenja lahko ojačitev palice utrjujemo toplotno in termomehansko ali v hladnem stanju.

- Glede na obliko površine je armatura lahko gladka, periodičnega profila (z vzdolžnimi in prečnimi robovi) ali valovita (z eliptičnimi vdolbinami).

- Po načinu uporabe se ventili razlikujejo brez prednapenjanja in prednapenjanjem.

Sorte armiranega jekla. Za armiranje armiranobetonskih konstrukcij se uporablja naslednje: jeklene palice, ki izpolnjujejo zahteve standardov: toplo valjana palica - GOST 5781, razredi te armature so označeni s črko A; termomehansko utrjena palica - GOST 10884, razredi so označeni z At; žica iz blagega jekla - GOST 6727, gladka je označena z B, valovita - Bp; žica iz ogljikovega jekla za ojačitev prednapetih betonskih konstrukcij - GOST 7348, gladka je označena z B, valovita - Вр, vrvi po GOST 13840, so označene s črko K.

Pri izdelavi armiranobetonskih konstrukcij je priporočljivo uporabiti ojačitveno jeklo z najvišjimi mehanskimi lastnostmi za varčevanje kovine. Vrsta ojačevalnega jekla je izbrana glede na vrsto konstrukcij, prisotnost prednapenjanja, pogoje izdelave, namestitev in delovanje. Vse vrste domače netezne armature so dobro varjene, vendar so na voljo zlasti za prednapete betonske konstrukcije in omejene varjene ali nevarjene vrste armature.

Vroče valjana palica. Trenutno so razredi ojačitve palic na voljo dva načina: A-I, A-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI in A240, A300, A400 in A500, A600, A800 A1000. Pri prvi metodi označevanja lahko v en razred vključimo različna ojačitvena jekla z enakimi lastnostmi, s povečanjem razreda ojačevalnega jekla, povečajo se njegove trdnostne lastnosti (pogojna meja elastičnosti, pogojna trdnost, začasna odpornost) in zmanjšajo se kazalci deformabilnosti (relativno raztezanje po razpadu, relativno enakomerno podaljšanje) po vrzeli, sorazmerno zoženje po vrzeli itd.). V drugi metodi za označevanje razredov ojačitve palice numerični indeks kaže minimalno zajamčeno vrednost pogojne trdnosti v MPa.

Dodatni indeksi, ki se uporabljajo za označevanje armaturnih palic: Ac-II - armatura drugega razreda, zasnovana za armiranobetonske konstrukcije, ki delujejo v severnih regijah, A-IIIv - armatura tretjega razreda, utrjena s kapuco, At-IVK - toplotno ojačana četrta klasa, s povečano odpornostjo do korozijskega razpokanja, At-IIIС - toplotno ojačana armatura razreda III varjena.

Okovje palic je na voljo v premeru od 6 do 80 mm, palice razredov A-I in A-II s premerom do 12 mm in razredov A-III s premerom do 10 mm so lahko dobavljene v palicah ali tuljavah, ostalo okovje je na voljo samo v palicah od 6 do 12 m, izmerjena ali nesmerna dolžina. Zakrivnost palic ne sme presegati 0,6% izmerjene dolžine. Jeklo razreda A-I je izdelano gladko, ostalo je periodičnega profila: ojačitev razreda A-II ima dva vzdolžna rebra in prečne izbokline, ki potekajo vzdolž tridelne vijačnice. S premerom ojačitve 6 mm so dovoljeni izrastki vzdolž enosmerne vijačnice in s premerom 8 mm vzdolž dvotirnega zagona. Okovje razreda A-III in višje ima tudi dva vzdolžna rebra in prečne izbokline v obliki "kobilice". Na površini profila, vključno s površino reber in izrastkov, ne sme biti razpok, školjk, kotalnikov in sončnih zahodov. Da bi razlikovali jekla razreda A-III in višje, so končne površine palic pobarvane v različnih barvah ali pa so označene s konveksnimi oznakami, nanešenimi med valjanjem.

Trenutno se jeklo izdeluje tudi s posebnim profilom vijakov - Europrofile (brez vzdolžnih reber, prečna rebra v obliki vijačne črte pa so neprekinjena ali presihajoča), kar omogoča vijačenje palic vijačnih povezovalnih elementov - sklopk, matic. Z njihovo pomočjo se armatura lahko priključi brez varjenja na katerem koli mestu in oblikuje začasne ali trajne sidre.

Sl. 46. ​​Vroče valjana ojačitev palic periodičnega profila:

a - razred A-II, b - razred A-III in višje.

Za se uporablja proizvodnja armature, ogljik (predvsem St3kp, St3ps, St3sp, St5ps, St5sp), nizka in srednelegirovannye jekla (10GT, 18G2S, 25G2S, 32G2Rps, 35GS, 80S, 20HG2TS, 23H2G2T, 22H2G2AYU, 22H2G2R, 20H2G2SR) spreminja vsebnost ogljika legirne elemente pa uravnavajo lastnosti jekla. Zvarljivost ojačevalnih jekel vseh razredov (razen 80C) zagotavlja kemična sestava in tehnologija. Enakovredna vrednost ogljika:

Seq = C + Mn / 6 + Si / 10

za varjeno jeklo iz nizko legiranega jekla A-III (A400) ne sme biti več kot 0,62.

Termoomehansko utrjena palica se deli tudi na razrede glede na mehanske lastnosti in delovne značilnosti: At-IIIC (At400C in At500C), At-IV (At600), At-IVC (At600C), At-IVK (At600K), At-V (At800 ), At-VK (At800K), At-VI (At1000), At-VIK (At1000K), At-VII (At1200). Jeklo je izdelano iz periodičnega profila, ki je lahko podoben vroče valjanim palicam razreda A-Sh ali kot je prikazano na sl. 46 z vzdolžnimi ali brez in prečnimi rebri v obliki srpa lahko po naročilu izdelamo gladko ojačitev.

Ojačevalno jeklo s premerom 10 ali več mm je na voljo v obliki palic izmerjene dolžine, varjeno jeklo pa je dovoljeno dostavljati v palicah z neizmerno dolžino. Jeklo s premerom 6 in 8 mm je na voljo v tuljavah, dovoljena je dobava v tuljavah iz jekla At400C, At500C, At600C s premerom 10 mm.

Za varjeno ojačitveno jeklo At400C ekvivalent ogljika:

Seq = C + Mn / 8 + Si / 7

mora biti najmanj 0,32, jeklo At500C - najmanj 0,40, za jeklo At600C - najmanj 0,44.

Za ojačitveno jeklo razredov AT800, AT1000, AT1200 sprostitev napetosti ne sme presegati 4% za 1000 ur izpostavljenosti z začetno silo 70% največje sile, ki ustreza začasnemu uporu.

Sl. 47. periodični profil jeklene palice, termomehansko utrjen

a) srpasti profil z vzdolžnimi rebri; b) srpasti profil brez vzdolžnih reber.

Ojačevalno jeklo razredov At800, At1000, At1200 mora brez okvare vzdržati 2 milijona obremenitvenih ciklov, kar predstavlja 70% začasne odpornosti. Interval napetosti za gladko jeklo mora biti 245 MPa, za jeklo periodičnega profila - 195 MPa.

Za ojačitve jekla razredov At800, At1000, At1200 mora biti pogojna mejna elastičnost najmanj 80% pogojne trdnosti.

Ojačevalna žica izdelana je s hladno vleko s premerom 3–8 mm ali iz jekla z nizkim ogljikom (St3kp ali St5ps) - razreda V-1, VR-1 (VR400, VR600), žice razreda VRP-1 s srpastim profilom ali iz ogljikovega jekla razreda 65 ... 85 razred V-P, Вр-П (В1200, В 1200, В1300, В 1300, В1400, В 1400, В1500, В 1500). Številčni indeksi razreda ojačevalne žice pri zadnjem označevanju ustrezajo zajamčeni vrednosti pogojne trdnosti žice v MPa z verjetnostjo 0,95.

Primer simbola žice: 5Вр1400 - premer žice 5 mm, njegova površina je valovita, trdnost dovoda vsaj 1400 MPa.

Trenutno domača strojna industrija obvlada proizvodnjo stabiliziranih gladkih visoko trdnih žic s premerom 5 mm s povečano sposobnostjo sproščanja in nizkoogljičnih žic s premerom 4 ... 6 mm razreda BP600. visoko trdna žica je izdelana z normalizirano vrednostjo naravnosti in je ni mogoče urejati. Žica se šteje za pravokotno, če se pri prosto postavitvi dolžine vsaj 1,3 m na ravnini oblikuje segment z osnovo 1 m in višino največ 9 cm.

Zavihek. 3. Regulativne zahteve za mehanske lastnosti visoko trdne žice in ojačevalnih vrvi

Opombe: 1 - 5 1 in 2,5 1 se nanašata na stabilizirano žico s premerom 5 mm,

2 - - vrednost napetostne sprostitve je podana po 1000-urni izpostavljenosti pri napetosti = 0,7%% vrednosti začetne napetosti.

Ojačitvene vrvi izdelana iz visoko trdne hladno vlečene žice. Da bi bolje izkoristili trdnostne lastnosti žice v vrvi, je korak zasuka največji in s tem zagotovite, da se vrv ne zaviha - običajno znotraj 10–16 premerov vrvi. Izdelane so vrvi K7 (iz 7 žic istega premera: 3,4,5 ali 6 mm) in K19 (10 žic premera 6 mm in 9 žic s premerom 3 mm), poleg tega je mogoče zviti več vrvi: K2 × 7 - 2 sedemvodne vrvi, K3 × 7, K3 × 19.

Regulativne zahteve za mehanske lastnosti visoko trdnih žic in ojačevalnih vrvi so podane v tabeli.

Vroče valjane palice razredov A-III, At-III, At-IVC in žice VR-I se uporabljajo kot nenapeto delovno okovje. Ojačitev A-II je mogoče uporabiti, če trdnostne lastnosti armature višjih razredov niso v celoti izkoriščene zaradi prekomerne deformacije ali odpiranja razpok.

Za montažne zanke montažnih elementov je treba uporabiti toplo valjano jeklo razreda Ac-II razreda 10GT in A-I razredov VSt3sp2, VSt3ps2. Če se montaža armiranobetonskih konstrukcij zgodi pri temperaturi pod minus 40 0 ​​С, potem zaradi povečane hladne krhkosti ni dovoljeno uporabljati pol tihega jekla. Za vgrajene dele in povezovalne plošče se uporablja valjano ogljikovo jeklo.

Za natezno ojačitev konstrukcij dolžine do 12 m priporočamo uporabo jeklenih jekel razredov A-IV, A-V, A-VI, utrjenih s pokrovom A-IIIb, in termomehansko utrjenih razredov At-IIIC, At-IVC, At-IVK, At-V Pri-VI, At-VII. Za elemente in armiranobetonske konstrukcije z dolžino večjo od 12 m je priporočljivo uporabiti visoko trdno žico in ojačitvene vrvi. Pri dolgih konstrukcijah je treba uporabljati palico varjeno ojačitev, kovinsko varjeno, razredov A-V in A-VI. Nevarljive armature (A-IV stopnje 80C, kot tudi razredi At-IVK, At-V, At-VI, At-VII) se lahko uporabljajo samo v izmerjenih dolžinah brez varjenih spojev. Ojačitev palice z vijačnim profilom je povezana z vijačenjem navojnih sklopk, s katerimi so tudi urejena začasna in stalna sidra.

Armiranobetonskih konstrukcij, namenjenih delovanju pri nizkih negativnih temperaturah, ni dovoljeno uporabljati ojačitvenih jekel, ki so izpostavljena hladni krhkosti: pri obratovalni temperaturi pod minus 30 0 C jekla razreda A-II razreda BCt5ps2 in razreda A-IV razreda 80C ni mogoče uporabiti in pri temperaturah pod minus 40 0 C uporaba jekla A-III razreda 35GS je dodatno prepovedana.

Za izdelavo varjenih mrež in okvirjev se uporabljajo hladno vlečena žica razreda Bp-I s premerom 3-5 mm in toplo valjano jeklo razredov A-I, A-II, A-III, A-IV s premerom 6 do 40 mm.

Uporabljeno ojačitveno jeklo mora izpolnjevati naslednje zahteve:

- imajo zagotovljene mehanske lastnosti za kratkoročne in dolgotrajne obremenitve, da ohranjajo trdnostne lastnosti in duktilnost pod vplivom dinamičnih, vibracijskih, izmeničnih obremenitev,

- zagotoviti konstantne geometrijske dimenzije odseka, profila vzdolž dolžine,

- dobro je variti z vsemi vrstami varjenja,

- imajo dobro oprijem na beton - imajo čisto površino, med prevozom, skladiščenjem, skladiščenjem je treba sprejeti ukrepe za preprečevanje onesnaženja in vlage. Po potrebi je treba površino jeklene armature očistiti mehansko oz.

- jeklene žice in vrvi z visoko trdnostjo je treba dovajati v tuljavah velikega premera, tako da je treba odviti ojačitev enostavno, mehansko ravnanje tega jekla ni dovoljeno,

- ojačevalno jeklo mora biti odporno proti koroziji in mora biti dobro zaščiteno pred zunanjimi agresivnimi vplivi s plastjo gostega betona, ki je potreben v debelini. Korozijska odpornost jekla se poveča z zmanjšanjem vsebnosti ogljika in vnosom legirnih dodatkov. Termoomehansko kaljeno jeklo je nagnjeno k korozijskemu razpokanju, zato ga ni mogoče uporabiti v konstrukcijah, ki delujejo v agresivnih pogojih.

Priprava armatur brez napetosti .

Kakovost armature v monolitnih armiranobetonskih konstrukcijah in njegova lokacija določata zahtevane lastnosti trdnosti in deformacije. Armiranobetonske konstrukcije so ojačane z ločenimi ravnimi ali upognjenimi palicami, mrežami, ravnimi ali prostorskimi okvirji, pa tudi z vnosom razpršenih vlaken v betonsko mešanico. Ojačitev mora biti nameščena natančno v konstrukcijskem položaju v masi betona ali zunaj betonskega vezja, ki mu sledi prevleka s cementno-peščeno malto. Jekleni armaturni spoji so v glavnem izdelani z električnim varjenjem ali zvijanjem s pletilno žico.

Sestava armaturnih del vključuje izdelavo, predhodno montažo, namestitev v opaž in pritrditev armature. Glavni obseg armature se izdeluje centralno v specializiranih podjetjih, priporočljivo je organizirati izdelavo armature na gradbišču na premičnih armaturnih postajah. Proizvodnja armatur vključuje postopke: prevoz, sprejem in skladiščenje ojačevalnega jekla, ravnanje, čiščenje in rezanje armatur, dobavljenih v tuljavah (razen žice in vrvi visoke trdnosti, ki niso predmet ravnanja), vstavljanje, rezanje in krivljenje palic, po potrebi varilne mreže in ogrodja - gre za fleksibilne mreže in okvirje, sestavljanje prostorskih okvirov in njihov prevoz do lesenega lesa.

Zgibni spoji se izvajajo s stiskanjem sklopk v hladnem stanju (in jekla z visoko trdnostjo - pri temperaturi 900 ... 1200 0 C) ali z varjenjem: kontaktna zadnjica, polavtomatski lok pod plastjo fluksa, obločno elektrodo ali večelektronsko varjenje v inventarnih oblikah. Ko je premer palic več kot 25 mm, jih zalepimo z obločnim varjenjem.

Prostorska ogrodja so izdelana na vodnikih za vertikalno montažo in varjenje. Oblikovanje prostorskih okvirov upognjenih mrež zahteva manj delovne sile, kovine in električne energije, zagotavlja visoko zanesljivost in natančnost izdelave.

Po pregledu opažev namestite armaturo, namestitev so specializirane enote. Za napravo zaščitnega sloja betona namestite trak iz betonske plastike, kovine.

Pri armiranju montažnih monolitnih armiranobetonskih konstrukcij za zanesljivo povezavo je ojačitev montažnih in monolitnih delov povezana z vprašanji.

Uporaba disperzirane armature pri pridobivanju vlaknastega betona omogoča povečanje trdnosti, odpornosti na razpoke, udarne trdnosti, odpornosti proti zmrzovanju, odpornosti proti obrabi, vodoodpornosti.

Besedilo poročila, ki ga je na konferenci predstavil Dmitrij Nikolajevič Abramov, vodja laboratorija za preskušanje gradbenih materialov in konstrukcij "Glavni vzroki napak na betonskih konstrukcijah"

V svojem poročilu bi rad povedal o glavnih kršitvah tehnologije proizvodnje armiranega betona, s katerimi se soočajo osebje našega laboratorija na gradbiščih mesta Moskva.

- zgodnje rušenje objektov.

Zaradi visokih stroškov opažev, da bi povečali število ciklov njegovega prometa, gradbeniki pogosto ne izpolnjujejo pogojev za utrjevanje betona v opažev in rušenje konstrukcij v zgodnejši fazi, kot to predvidevajo projektne zahteve s tehnološkimi kartami in SNiP 3-03-01-87. Pri demontaži opažev je pomembna količina oprijema betona na opaž v primeru: velikega oprijema je težko razstaviti delo Poslabšanje kakovosti betonskih površin vodi do napak.

- proizvodnja ni dovolj toga, deformirana pri polaganju betona in ni golih opažev.

Takšna opaž dobi deformacijo med polaganjem betonske mešanice, kar vodi do spremembe oblike armiranobetonskih elementov. Deformacija opažev lahko privede do premika in deformacije ojačitvenih kletk in sten, sprememb nosilne sposobnosti konstrukcijskih elementov, oblikovanja izboklin in povešanja. Kršitev konstrukcijskih dimenzij konstrukcij:

V primeru njihovega zmanjšanja

Za zmanjšanje nosilne zmogljivosti

V primeru povečanja za povečanje lastne teže.

Ta vrsta kršitve tehnologije opazovanja pri izdelavi opažev v gradbenih pogojih brez ustreznega inženirskega nadzora.

- nezadostna debelina ali pomanjkanje zaščitnega sloja.

Opaženo z nepravilno namestitvijo ali izravnavo opažev ali ojačanega ogrodja, brez tesnil.

Slab nadzor kakovosti armiranja konstrukcij lahko privede do resnih napak v monolitnih armiranobetonskih konstrukcijah. Najpogostejše so kršitve:

- neskladje s projektom okrepitve konstrukcij;

- nekvalitetno varjenje strukturnih komponent in fitingov;

- uporaba močno korozivne armature.

- slaba strjenost betonske mešanice med vgradnjo   v opažev vodi do nastanka votlin in votlin, lahko povzroči znatno zmanjšanje nosilne sposobnosti elementov, poveča prepustnost konstrukcij, prispeva k koroziji ojačitve v območju okvar;

- polaganje slojevite betonske mešanice   ne omogoča pridobitve enakomerne trdnosti in gostote betona po celotni konstrukciji;

- uporabite preveč trdo betonsko zmes   vodi do nastanka ponorov in votlin okoli armaturnih palic, kar zmanjša oprijem armature na beton in povzroči nevarnost korozije armature.

Obstajajo primeri lepljenja betonske mešanice na armaturo in opaž, kar povzroči nastanek votlin v telesu betonskih konstrukcij.

- slaba nega betona v postopku utrjevanja.

Med nego betona je treba ustvariti takšne temperaturno-vlažne pogoje, ki bi zagotovili ohranjanje v betonu vode, potrebno za hidratacijo cementa. Če postopek strjevanja poteka pri sorazmerno stalni temperaturi in vlažnosti, bodo napetosti, ki nastanejo v betonu zaradi sprememb volumna in so posledica krčenja in temperaturnih popačenj, nepomembne. Običajno je beton prekrit s plastičnim ovojem ali drugim zaščitnim premazom. Da bi preprečili, da bi se izsušil. Prehladen beton ima veliko nižjo trdnost in odpornost proti zmrzali kot običajno utrjen, v njem se pojavijo številne razpoke v krčenju.

Pri betoniranju v zimskih razmerah ob nezadostni izolaciji ali toplotni obdelavi lahko pride do zgodnje zamrznitve betona. Po odtajanju takega betona ne bo mogel pridobiti potrebne trdnosti.

Poškodbe armiranobetonskih konstrukcij glede na naravo vpliva na nosilnost delimo v tri skupine.

Skupina I - poškodbe, ki praktično ne zmanjšajo trdnosti in trajnosti konstrukcije (površinski ponori, praznine; razpoke, vključno s krčenjem, z razkritjem, ki ne presega 0,2 mm, in tudi, ki se pod vplivom začasne obremenitve in temperature razkritje poveča za največ 0 , 1 mm; sekan beton brez izpostavitve armature itd.);

Skupina II - poškodbe, zmanjšanje obstojnosti konstrukcije (korozijsko nevarne razpoke se odpirajo več kot 0,2 mm in razpoke več kot 0,1 mm odpirajo na območju delovne ojačitve prednapetih razponov, vključno vzdolž odsekov pod konstantno obremenitvijo; razpoke več kot 0,3 mm odprte pri začasnih obremenitev, praznina lupine in sekancev z izpostavljeno armaturo, površinsko in globoko korozijo betona itd.);

III skupina - poškodbe, zmanjšanje nosilne sposobnosti konstrukcije (razpoke, ki jih ne predvideva izračun niti trdnosti niti vzdržljivosti; nagnjene razpoke v stenah nosilcev; vodoravne razpoke v sklepih plošče in razponske konstrukcije; velike lupine in praznine v betonu stisnjene cone itd. .).

Poškodbe I skupine ne zahtevajo nujnih ukrepov, odstranijo jih lahko s prevleko s tekočim vzdrževanjem v preventivne namene. Glavni namen premazov za poškodbe skupine I je zaustaviti razvoj obstoječih majhnih razpok, preprečiti nastanek novih, izboljšati zaščitne lastnosti betona in zaščititi konstrukcije pred atmosfersko in kemično korozijo.

V primeru poškodbe skupine II, popravilo zagotavlja večjo obstojnost konstrukcije Zato morajo uporabljeni materiali imeti dovolj trajnosti. Razpoke na območju snopov prednapete armature, razpoke vzdolž armature so predmet obveznega tesnjenja.

Pri poškodbah skupine III se obnovi nosilnost konstrukcije na določenem znaku. Uporabljeni materiali in tehnologije bi morali zagotoviti trdnostne lastnosti in trajnost konstrukcije.

Za odpravo škode skupine III je treba praviloma razviti posamezne projekte.

Nenehna rast monolitne gradnje je eden glavnih trendov, ki zaznamujejo sodobno obdobje ruske gradnje. Trenutno pa lahko ogromen prehod na gradnjo monolitnega armiranega betona povzroči negativne posledice, povezane s precej nizko kakovostjo posameznih objektov. Med glavnimi razlogi za slabo kakovost postavljenih monolitnih stavb je treba izpostaviti naslednje.

Prvič, večina regulativnih dokumentov, ki trenutno veljajo v Rusiji, je nastala v dobi prednostnega razvoja gradnje iz montažnega betona, zato sta njihova osredotočenost na tovarniške tehnologije in nezadostni razvoj monolitne armirane gradnje naravna.

Drugič, večina gradbenih podjetij nima dovolj izkušenj in potrebne tehnološke kulture monolitne gradnje, pa tudi nekvalitetne tehnične opreme.

Tretjič, ni bil ustvarjen učinkovit sistem vodenja kakovosti monolitne gradnje, vključno s sistemom zanesljivega tehnološkega nadzora kakovosti del.

Kakovost betona je najprej skladnost njegovih značilnosti s parametri v regulativnih dokumentih. Rosstandart je odobril in veljajo novi standardi: GOST 7473 „Betonske mešanice. Tehnični pogoji ", GOST 18195" Betoni. Pravila nadzora in ocenjevanja jakosti. GOST 31914 "Visoko trdni težki in finozrnata betona za monolitne konstrukcije" bi moral začeti veljati, standard za ojačitev in vgrajene izdelke pa mora postati sedanji.

Na žalost novi standardi ne vsebujejo vprašanj, povezanih s posebnostmi pravnega odnosa med gradbenimi kupci in splošnimi izvajalci, proizvajalci gradbenega materiala in gradbeniki, čeprav je kakovost betonskega dela odvisna od vsake faze tehnične verige: priprava surovin za proizvodnjo, načrtovanje betona, proizvodnja in transport mešanice, polaganje in vzdrževanje betona v konstrukciji.

Zagotavljanje kakovosti betona v proizvodnem procesu je doseženo zahvaljujoč kompleksu različnih pogojev: tukaj imamo sodobno tehnološko opremo, razpoložljivost akreditiranih preskusnih laboratorijev, usposobljeno osebje, brezpogojno izpolnjevanje regulativnih zahtev in izvajanje procesov vodenja kakovosti.

Količina oprijema betona na opaž doseže nekaj kgf / cm 2. To otežuje rušenje, slabša kakovost betonskih površin in vodi do prezgodnje obrabe opažnih plošč.
  Lepljenje in kohezija betona, njegovo krčenje, hrapavost in poroznost oblikovalne površine opaža vplivajo na oprijem betona na opaž.
  Pod oprijemom (lepljenje) razumemo vez zaradi molekulskih sil med površinami dveh različnih ali tekočih sosednjih teles. V obdobju stika betona z opažem se ustvarijo ugodni pogoji za manifestacijo oprijema. Lepilo (lepilo), ki je v tem primeru beton, je med polaganjem v nuktilnem stanju. Poleg tega se v procesu vibrokompakiranja betona njegova plastičnost še bolj poveča, zaradi česar se beton približa površini opažev in se poveča kontinuiteta stika med njimi.
  Zaradi šibke zmožnosti lesa se beton oprime lesenih in jeklenih površin opažev, močnejših kot plastičnih. Vrednosti K za različne vrste opažev so: majhni ščitnik - 0,15, leseni - 0,35, jeklo - 0,40, velikopokrivnik (plošča majhnih plošč) - 0,25, velika plošča - 0,30, reverzibilna - 0, 45, za blokovne oblike - 0,55.
  Les, vezan les, jeklo brez obdelave in steklenih vlaken so dobro navlaženi, oprijem betona na njih pa je precej velik, beton je rahlo navlažen s slabo vlažljivim (hidrofobnim) getinaksom in tektolitom.
  Mokro kota je brušilo jeklo bolj kot neobdelano. Vendar se oprijem betona na brušeno jeklo nekoliko zmanjša. To je razloženo z dejstvom, da je na meji betonskih in dobro obdelanih površin kontinuiteta stika večja.
Če ga nanesemo na površino oljnega filma, je vodoodbojen, kar drastično zmanjša oprijem.
  Površinska hrapavost opažev poveča njegovo oprijem na beton. To je zato, ker ima hrapava površina večje dejansko stično površino v primerjavi z gladko.
  Zelo porozni opažni material prav tako poveča oprijem, saj cementna malta, ki prodira v pore, ob vibraciji tvori točko zanesljive povezave. Pri odstranjevanju opažev lahko obstajajo tri možnosti za ločitev. V prvi izvedbi je oprijem zelo majhen, kohezija pa precej velika.
  V tem primeru se opaž odlepi točno na kontaktni ravnini. Kljub temu je oprijem večji kot kohezija. V tem primeru opaž odlepi na lepilni material (beton).
  Tretja možnost - adhezija in kohezija v njunih vrednostih sta približno enaki. Opaž se delno odlepi vzdolž ravnine stika betona z opažem, deloma vzdolž samega betona (mešano ali kombinirano ločevanje).
  Z lepilom se opaž odstrani brez težav, njegova površina ostane čista, površina betona pa kakovostna. Posledično si je treba prizadevati za zagotovitev ločitve z lepilom. Za to so oblikovalne površine opažev izdelane iz gladkih, slabo mokrih materialov ali pa se na njih nanesejo posebni protilepilni premazi.
  Maziva za opaž, glede na njihovo sestavo, načelo delovanja in lastnosti delovanja lahko razdelimo v štiri skupine: vodne suspenzije; vodoodbojne maščobe; maziva - zaviralci betona; kombinirana maziva
  Vodne suspenzije prašnih snovi, ki so inertne do betona, so preproste in poceni, vendar ne vedno učinkovito sredstvo za odpravo oprijema betona na opaž. Načelo delovanja temelji na dejstvu, da se zaradi izhlapevanja vode iz suspenzij pred betoniranjem na oblikovalni površini opažev oblikuje tanek zaščitni film, ki preprečuje oprijem betona.
  Apneno-mavčna gnojevka, ki jo pripravljamo iz polvodne mavčne snovi (0,6-0,9 mas. H.), Apnenega testa (0,4-0,6 mas. H.), Sulfatno-alkoholne oblike (0,8-1,2 mas.%) In voda (4-6 mas. Delov).
  Maziva za suspenzijo se med vibro ploščami izbrišejo z betonsko mešanico in onesnažijo betonske površine, zaradi česar se redko uporabljajo.
Najpogostejša hidrofobna maziva na osnovi mineralnih olj, emulsola EX ali soli maščobnih kislin (mila). Po nanosu na površino opažev nastane hidrofobni film iz številnih usmerjenih molekul, ki poslabša oprijem materiala za opaž na beton. Slabosti takih maziv so onesnaženje betonske površine, visoki stroški in požarna nevarnost.
  V tretji skupini maziv se lastnosti betona uporabljajo za polagano nastavitev v tankih plasteh zadnjice. Za upočasnitev nastavitve se v mešanico vnesejo melasa, tanin itd. Pomanjkljivost takšnih maziv je težava uravnavanja debeline betonske plasti.
  Najbolj učinkovita kombinirana maziva, ki uporabljajo lastnosti oblikovalnih površin v kombinaciji s počasno nastavitvijo betona v tankih plasteh zadnjice. Takšna maziva so pripravljena v obliki tako imenovanih inverznih emulzij. Poleg vodoodbojnih sredstev in zaviralcev so nekaterim dodana plastifikatorja: sulfit-kvas bard (SDB), milonafi ali dodatek TsNIPS. Ti materiali med stiskanjem plastike plastificirajo beton v zadnjem sloju in zmanjšajo njegovo površinsko poroznost.
  ESO-GISI maziva so pripravljena v ultrazvočnih hidrodinamičnih mešalnikih, v katerih se mehansko mešanje komponent kombinira z ultrazvočnimi. V ta namen se komponente vlijejo v rezervoar mešalnika in mešalnik se vklopi.
  Naprava za ultrazvočno mešanje je sestavljena iz obtočne črpalke, sesalnih in tlačnih cevovodov, razdelilne omarice in treh ultrazvočnih hidrodinamičnih vibratorjev - ultrazvočnih piščalk z resonančnimi klini. Tekočina, ki jo črpalka dovaja pod previsokim tlakom 3,5-5 kgf / cm2, z veliko hitrostjo izteče iz šobe vibratorja in udari v klinasto ploščo. V tem primeru plošča začne vibrirati s frekvenco 25-30 kHz. Kot rezultat, se v tekočini oblikujejo cone intenzivnega ultrazvočnega mešanja s hkratnim delitvijo komponent na najmanjše kapljice. Trajanje mešanja 3-5 minut
  Emulzijska maziva so stabilna, niso razslojena v 7-10 dneh. Njihova uporaba popolnoma odpravlja oprijem betona na opaž; se dobro držijo na površini za oblikovanje in ne kontaminirajo betona.
  To mazivo je mogoče uporabiti na opažih s ščetkami, valji in s pomočjo brizgalnih palic. Z velikim številom ščitov je treba za mazanje uporabiti posebno napravo.
Uporaba učinkovitih maziv zmanjšuje škodljive učinke nekaterih opažev na opažev. V nekaterih primerih je uporaba maziv nemogoča. Tako je pri betoniranju drsnih ali zložljivih opažev prepovedana uporaba takšnih maziv zaradi njihovega prodora v beton in zmanjšanja njegove kakovosti.
  Dober učinek zagotavljajo protilepilni zaščitni premazi na osnovi polimerov. Med izdelavo se nanesejo na oblikovalne površine desk in zdržijo 20-35 ciklov brez ponovne uporabe in popravila.
  Za opažne plošče in vezane plošče je bil razvit premaz na osnovi fenol-formaldehida. Na pritisk pritisne na površino plošč do 3 kgf / cm2 in temperaturo + 80 ° C. Ta prevleka popolnoma odstrani oprijem betona na opaž in brez popravila zdrži do 35 ciklov.
  Kljub sorazmerno visokim stroškom so protilepilni zaščitni premazi donosnejši od maziv zaradi večkratnega preobrata.
  Priporočljivo je uporabljati ščite, katerih krovi so narejeni iz getinakov, gladkega stekloplastike ali tektolita, okvir pa iz kovinskih vogalov. Takšen opaž je odporen proti obrabi, enostaven za odstranjevanje in zagotavlja kakovostne betonske površine.

Kandidati tehn. Ya.P. BONDAR (stanovanje TsNIIEP) Yu S. S. OSTRINSKIY (NIIES)

Da bi ugotovili, kako betonirati drsni opaž za stene debeline manj kot 12–15 ohm, so bile raziskane sile medsebojnih opažev in betonskih mešanic, pripravljenih na gostih agregatih, ekspandirani glini in žlindri. Ob obstoječi tehnologiji betoniranja drsnih opažev je najmanjša dovoljena debelina stene. Za brizgan beton uporabljajo ceramsit gramoz Beskudnikovsky obrat z zdrobljenim peskom iz iste ekspandirane gline in žlindre pečk, narejen iz taline Novo-Lipetsk metalurški obrat z ribiško črto, pridobljen z drobljenjem žlindre lemza.

Keramzitobeton znamke 100 je imel vibro ploščo, merjeno na napravi N. Ya. Spivak, 12-15 s; strukturni faktor 0,45; nasipna gostota 1170 kg / m3. Žlindra piteuma znamke 200 je imela vibracijsko stiskanje 15–20 s, strukturni faktor 0,5 in prostorninsko gostoto 2170 kg / m3. Za trdni beton 200 z gostoto 2400 kg / m3 je bil značilen osnutek standardnega stožca 7 cm.

Sile interakcije drsnega opaža z betonskimi mešanicami so bile izmerjene na preskusni napravi, ki je modifikacija naprave Kaza-Rande za merjenje sil enoreznega striženja. Namestitev je izvedena v obliki vodoravnega pladnja, napolnjenega z betonsko mešanico. Preko pladnja so bili položeni preskusni trakovi lesenih palic, obloženi na površini stika z betonsko mešanico s strešnimi jeklenimi trakovi. Tako so testne letvice posnemale jekleni drsni opaž. Letvice so bile držane na betonski mešanici pod prigruzami različnih velikosti, simulirajo pritisk betona na opaž, po katerem so pritrdile napore, ki povzročajo vodoravno gibanje tirnic vzdolž betona. Splošni prikaz namestitve je prikazan na sl. 1.

Glede na rezultate preskusov je bila ugotovljena odvisnost medsebojnih sil jeklenega drsnega opaža in betonske mešanice, m, od betonskega tlaka na opažu a (slika 2), ki je linearen. Kot premice črte grafa glede na os x označuje kot trenja opažev nad betonom, kar omogoča izračun sile trenja. Vrednost, odrezana s črto grafa na ordinatni osi, označuje adhezijske sile betonske mešanice in opažev m, neodvisno od tlaka. Kot trenja opažev nad betonom se s povečanjem trajanja fiksnega stika s 15 na 60 minut ne spreminja, velikost adhezijskih sil se poveča 1,5-2 krat. Glavni prirastek se pojavi v prvih 30-40 minutah s hitrim zmanjšanjem prirasta v naslednjih 50-60 minutah.

Trdna trdnost opažev iz betona in jekla 15 minut po stiskanju mešanice ne presega 2,5 g / ohm2 ali 25 kg / m2 kontaktne površine. To znaša 15–20% splošno sprejete vrednosti skupne sile medsebojnega delovanja betona in jeklenih opažev (120–150 kg / m2). Glavnina napora prihaja iz sil trenja.

Počasna rast adhezijskih sil v prvih 1,5 urah po stiskanju betona je razlagana z neznatnim številom novih izrastov v procesu nastavitve betonske mešanice. Po raziskavah se v obdobju od začetka do konca postavitve betonske mešanice v njej zgodi prerazporeditev mešalne vode med vezivom in agregati. Neoplazme se razvijejo predvsem po nastavitvi. Hitra rast oprijema drsnega opaža na betonsko mešanico se začne 2–2,5 ure po stiskanju betonske mešanice.

Delež adhezijskih sil v skupni količini medsebojnih sil težkega betona in jekla drsnih opažev je približno 35%. Glavni delež napora izvirajo iz sile trenja, ki jih določa tlak zmesi, ki se s časom betoniranja spreminja. Za preverjanje te predpostavke smo merili krčenje ali otekanje sveže oblikovanih betonskih vzorcev takoj po stiskanju z vibracijami. Med oblikovanjem betonskih kock z velikostjo rebra 150 mm je bila na enem od njegovih navpičnih ploskev postavljena tektolitna plošča, katere gladka površina je bila v isti ravnini kot navpična ploskev. Po stiskanju betona in odvzemu vzorca z vibracijske mize smo navpične ploskve kocke osvobodili stranskih sten kalupa in 60-70 min s pomočjo mase merili razdalje med nasprotnimi navpičnimi robovi. Rezultati meritev so pokazali, da se novo nastali beton takoj po stiskanju skrči, katerega vrednost je višja, večja je mobilnost omege. Skupna dvostranska količina padavin doseže 0,6 mm, to je 0,4% debeline vzorca. V začetnem obdobju po oblikovanju se oteklina svežega betona ne pojavi. To je posledica krčenja v začetni fazi utrjevanja betona v procesu prerazporeditve vode, ki ga spremlja tvorba hidratnih filmov, kar ustvarja velike sile površinske napetosti.

Načelo delovanja te naprave je podobno principu stožčastega plastometra. Vendar pa klinasto obliko vložka omogoča uporabo oblikovne sheme viskozne mase. Rezultati poskusov s klinastim polmerom so pokazali, da se spreminja od 37 do 120 g / cm2, odvisno od vrste betona.

Analitični izračuni tlaka plasti betonske mešanice z debelino 25 ohmov v drsnem opažu so pokazali, da mešanice sprejetih sestavkov po strganju z vibracijami ne izvajajo aktivnega pritiska na oblogo opažev. Tlak v sistemu "drsna opažna - betonska mešanica" je posledica elastičnih deformacij ščitov, ki so pod vplivom hidrostatičnega tlaka zmesi v procesu zgoščanja z vibracijami.

Medsebojno delovanje drsnih plošč in stisnjenega betona v fazi njihovega skupnega dela je dovolj dobro modelirano s pasivno upornostjo viskoplastičnega telesa pod pritiskom navpične zadrževalne stene. Izračuni so pokazali, da je pri enostranskem delovanju opažne plošče na betonsko maso premik dela matrike, vendar pa na glavnih drsnih ravninah potreben povečan tlak, veliko višji od tlaka, ki nastane med najbolj neugodno kombinacijo pogojev za polaganje in zbijanje mešanice. Ko dvostransko stiskanje opažnih plošč na navpično plast betona omejene debeline, stiskanje, potrebno za premik stisnjenega betona ps na glavne drsne ravnine, dobi nasprotni znak in znatno preseže tlak, potreben za spremembo kompresijskih značilnosti mešanice. Obratno popuščanje stisnjene mešanice pod dvostranskim stiskanjem zahteva tako visok tlak, ki je pri betoniranju v drsni opaž nedosegljiv.

Tako betonska mešanica, ki je položena po pravilih betoniranja v drsnih opažih s plastmi debeline 25-30 cm, ne izvaja pritiska na opažne plošče in je sposobna z njihove strani zaznati elastični tlak, ki nastane med postopkom stiskanja z vibracijami.

Za določitev medsebojnih sil, ki nastanejo pri betoniranju, so bile izvedene meritve na modelu drsnih opažev v polni velikosti. V likovno votlino je bil nameščen senzor z membrano iz visoko trdne fosforne bronaste barve. Tlake in sile na dvižnih palicah v statičnem namestitvenem položaju smo merili z avtomatskim manometrom (AID-6M) v procesu vibracij in dviga opažev z uporabo fotooscilografa H-700 z ojačevalnikom 8-ANC. Dejanske značilnosti interakcije jeklenih drsnih opažev z različnimi vrstami betona so podane v tabeli.

V obdobju med koncem vibracij in prvim dvigom opažev je prišlo do spontanega znižanja tlaka. ki je ostal nespremenjen, dokler se opaž ni začel premikati navzgor. To je posledica intenzivnega krčenja novo nastale mešanice.

Za zmanjšanje sil medsebojnega delovanja drsnega opaža z betonsko mešanico je potrebno zmanjšati ali popolnoma odpraviti pritisk med opažnimi ploščami in stisnjenim betonom. To težavo rešuje predlagana tehnologija betoniranja z uporabo vmesnih plošč, ki jih je mogoče ekstrahirati ("obloge") iz tankega (do 2 mm) pločevine. Višina obloge je večja od višine oblikovanja votline (30-35 ohmov). Obloge so nameščene v ulivalno votlino blizu plošč z drsnimi ploščicami (slika 5) in takoj po polaganju in zbijanju, beton pa se izmenično odstrani.

Reža (2 mm), ki ostane med betonom in opažem, po odstranitvi ščitov ščiti opažni ščit, ki se po elastičnem odklonu (običajno ne več kot 1-1,5 mm) izravna iz stika z navpično površino betona. Zato navpični robovi sten, osvobojeni oblog, ohranijo obliko. To omogoča betoniranje betonskih sten v drsni opaž.

Glavna možnost oblikovanja tankih sten s pomočjo oblog je bila preizkušena med gradnjo fragmentov sten debeline 7 cm iz ekspandiranega glinenega betona, žlindra in brušenega betona in težkega betona. Rezultati preskusnih kalupov so pokazali, da lahke betonske mešanice bolje ustrezajo značilnostim predlagane tehnologije kot mešanice na gostih agregatih. To je posledica visokih sorpcijskih lastnosti poroznih agregatov, pa tudi gladke strukture lahkega betona in prisotnosti hidravlično aktivne razpršene komponente v lahkem pesku.

Težki beton (čeprav v manjši meri) kaže tudi sposobnost ohranjanja vertikalnosti sveže oblikovanih površin s svojo gibljivostjo največ 8 cm. Pri betoniranju civilnih stavb s tankimi notranjimi stenami in predelnimi stenami po predlagani tehnologiji sta dva do štiri pari oblog od 1,2 do 1,6 m, kar zagotavlja betoniranje sten dolžine 150-200 m. To bo znatno zmanjšalo porabo betona v primerjavi s stavbami, postavljenimi po sprejeti tehnologiji, in povečalo ekonomsko učinkovitost naj bo njihova gradnja.

Lepljenje (lepljenje) in krčenje betona, hrapavost in poroznost površine vplivajo na oprijemno silo betona z opaži. Z veliko silo oprijema betona na opaž se delo pri rušenju zaplete, delovna intenzivnost dela se poveča, kakovost betonskih površin se poslabša, opažni ščitniki pa se predčasno obrabijo.

Beton se oprime lesenih in jeklenih površin opažev veliko močneje kot plastike. To je posledica lastnosti materiala. Les, vezan les, jeklo in stekloplastika dobro navlažijo, zato je oprijem betona na njih precej visok, s slabo vlažnimi materiali (na primer tektolit, getinaks, polipropilen) je oprijem betona nekajkrat manjši.

Zato za pridobitev kakovostnih površin uporabite obloge iz PCB, getinaks, polipropilena ali uporabite vodoodporno vezane plošče, obdelane s posebnimi spojinami. Ko je oprijem nizek, se površina betona ne pokvari in opaž enostavno zapusti. S povečanjem oprijema se sloj betona, ki meji na opaž, sesede. To ne vpliva na trdnostne značilnosti konstrukcije, vendar se kakovost površin znatno zmanjša. Za zmanjšanje oprijema se lahko nanese na površino opažev z vodnimi suspenzijami, vodoodbojnimi mazivi, kombiniranimi mazivi, mazivi - zaviralci betona. Načelo delovanja vodnih suspenzij in vodoodbojnih maziv temelji na dejstvu, da se na površini opažev oblikuje zaščitni film, ki zmanjšuje oprijem betona na opaž.

Kombinirana maziva so mešanica zaviralcev betona in vodoodbojnih emulzij. Pri izdelavi maziv dodajo sulfitno-kvasni bard (SDB), miolonaf. Takšna maziva plastificirajo beton sosednje cone in ta ne propada.

Za dobro površinsko teksturo se uporabljajo maziva - zaviralci betona. V času odstranjevanja je moč teh plasti nekoliko nižja od glavnine betona. Takoj po odstranitvi betonske konstrukcije izpostavimo tako, da jo speremo s tokom vode. Po takem umivanju dobimo lepo površino z enakomerno izpostavljenostjo grobih agregatov. Maziva se pred namestitvijo v konstrukcijski položaj nanesejo na opažne plošče s pnevmatskim brizganjem. Ta način nanašanja zagotavlja enakomernost in konstantno debelino nanesenega sloja, pa tudi zmanjšuje porabo maziva.

Za pnevmatsko uporabo uporabite škropilnice ali škropilnice. Večje viskozne maščobe se nanašajo z valji ali čopiči.